DE112010003230B4 - Energierückgewinnungssystem, das einen organischen Rankine-Kreisprozess verwendet - Google Patents

Energierückgewinnungssystem, das einen organischen Rankine-Kreisprozess verwendet Download PDF

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Abstract

Ein thermodynamisches System zur Abwärmenutzung unter Verwendung eines organischen Rankine-Kreisprozesses wird bereitgestellt, welches ein einzelnes organisches wärmeübertragendes Fluid verwendet, um Wärmeenergie aus zwei Abwärmeströmen mit verschiedenen Abwärmetemperaturen zu nutzen. Separate Hoch- und Niedertemperatursiedekessel stellen Hoch- und Niederdruckdampfströme bereit, die in eine integrierte Turbinenanordnung, welche zwei auf einer gemeinsamen Welle gelagerte Turbinen aufweist, geleitet werden. Jede Turbine ist für das Druckverhältnis des jeweiligen Stroms geeignet dimensioniert.

Description

  • Gebiet der Erfindung:
  • Die vorliegende Erfindung bezieht sich im Allgemeinen auf die Energierückgewinnung aus der Abwärme einer Antriebsmotormaschine wie zum Beispiel eines Verbrennungsmotors.
  • Hintergrund der Erfindung:
  • Zur Abwärmenutzung ist es bekannt, den Rankine-Kreisprozess (Organic Rankine Cycle, ORC) zu nutzen. Eine darauf basierende Energierückgewinnung in Kraftwerken geht aus der EP 0 593 525 B1 , US 6,101,813 A und US 5,531,073 A hervor.
  • Es ist wohlbekannt, dass der thermische Wirkungsgrad eines Verbrennungsmotors sehr niedrig ist. Die Energie, die nicht als nutzbare mechanische Energie extrahiert wird, wird typischerweise als Abwärme in die Atmosphäre ausgestoßen.
  • Die größte Menge an Abwärme wird typischerweise durch die heißen Abgase des Motors und durch das Kühlsystem des Motors ausgestoßen.
  • Neben der Energierückgewinnung aus der Abwärme von Maschinen oder Motoren ist es auch bekannt, geologische Wärmequellen wie Aquifere zur Energierückgewinnung mittels Wärmetauschern heranzuziehen. Eine solche Energierückgewinnung geht beispielsweise aus der WO 2005/031123 A1 hervor.
  • Zusammenfassung bzw. Aufgabe der Erfindung ist es, ein thermodynamisches System zur Abwärmenutzung unter Verwendung eines organischen Rankine-Kreisprozesses (Organic Rankine Cycle, ORC) anzugeben, das ein einziges organisches Wärmeübertragungs-fluid nutzt, was die Energierück-gewinnung aus Abwärmeströmen eines Dieselmotors von deutlich unterschiedlichen Temperaturen wirtschaftlich verbessert. Diese Aufgabe wird durch die Merkmale des Anspruchs 1 und des Anspruchs 9 gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen von Merkmalen dieser Ansprüche sind in den entsprechenden Unteransprüchen angegeben. Separate Wärmetauscher (Siedekessel) von hoher und niedriger Temperatur stellen verdampfte, unter hohem beziehungsweise niedrigem Druck befindliche Dampfströme bereit, die in eine vorzugsweise integrierte Turbinen-Generator mit zwei Turbinen, die auf einer gemeinsamen Welle gelagert sind, geleitet werden. Jede Turbine ist geeignet für das Druckverhältnis von jedem Strom dimensioniert. Vorzugsweise haben beide Turbinen einen Auslass zu einem gemeinsamen Kondensator über eine gemeinsame Rückleitung oder Fluidkopplung, womit das ausgelassene Fluid von den Turbinen zu dem System zurückgeführt wird.
  • Kurzbeschreibung der Zeichnungen:
  • 1 zeigt ein schematisches Diagramm, das eine beispielhafte Ausführungsform der vorliegenden Erfindung darstellt, und
  • 2 zeigt ein schematisches Diagramm, das eine weitere beispielhafte Ausführungsform der vorliegenden Erfindung darstellt.
  • Detaillierte Beschreibung der Erfindung:
  • 1 zeigt ein Flussdiagramm eines organischen Rankine-Kreisprozess-Systems 10 (ORC-System 10) mit einem einzelnen organischen Fluid, wie zum Beispiel R-245fa, Dampf, Fluorinol, Toluen, Ammonium oder irgendeinem geeigneten Kühlmittel. Das ORC 10 weist im Wesentlichen einen Hochtemperatur-Wärmetauscher oder -Siedekessel 14, einen Niedertemperatur-Wärmetauscher oder -Siedekessel 34, der in Parallelschaltung zu dem Siedekessel 14 angeordnet ist, einen integrierten Turbinen-Generator 20 und einen Kondensator 30 auf. Eine Niederdruckpumpe 42 führt verflüssigtes organisches Fluid unter einem relativ niedrigen Druck (1100 kPa) zu dem Niedertemperatursiedekessel 34 und zu einem Ansauganschluss einer Hochdruckpumpe 40. Die Hochdruckpumpe 40 führt das organische Fluid unter einem relativ hohen Druck (2000 kPa bis 3000 kPa) zu dem Hochtemperatursiedekessel 14.
  • Hochtemperaturkreislauf:
  • Eine Hochtemperaturabwärmequelle QH stellt ein wärmebeförderndes Hochtemperaturmedium, wie zum Beispiel die Hochtemperaturabgase eines Dieselverbrennungsmotors, einem Abgasrohr 12 bereit, um dieses durch den Siedekessel 14 zu befördern. Abhängig von der Motorbelastung werden Abgase, die in den Siedekessel 14 über das Abgasrohr 12 eintreten, typischerweise in einer Spanne von 300°C bis 620°C liegen, und Abgase, die den Siedekessel 14 über die Abgaspassage 13 verlassen, werden typischerweise in einer Spanne von 100°C bis 140°C liegen. Die Abgasabwärme QH erwärmt das sich unter Hochdruck befindliche verflüssigte organische Fluid, das die Hochdruckpumpe 40 verlässt, und befördert es mittels einer Leitung 15 durch den Hochtemperatursiedekessel 14, womit ein Phasenübergang von einer Hochdruckflüssigkeit zu einem unter Hochdruck befindlichen gasförmigen Strom, der durch eine Leitung 18 austritt, bewirkt wird. Der unter Hochdruck befindliche gasförmige Strom, der den Hochtemperatursiedekessel 14 verlässt, wird mittels der Leitung 18 zu der integrierten Turbine 20 befördert. Das resultierende abgekühlte Abgas, das den Siedekessel 14 über die Abgaspassage 13 verlässt, wird typischerweise in die Atmosphäre oder zu einem Abgaswäscher abgegeben, oder es kann zu der Ansaugleitung als EGR (Exhaust Gas Recirculation, Abgasrückführung) zurückgeführt werden.
  • Die integrierte Turbine 20 weist dual eine Hochdruckturbine 22 und eine Niederdruckturbine 24 auf, die auf einer gemeinsamen Welle 26 gelagert sind. Die gemeinsame Welle kann einen elektrischen Generator oder irgendeine andere gewünschte Vorrichtung 27 mit Energie versorgen oder betreiben. Innerhalb der integrierten Turbine 20 wird der unter Hochdruck befindliche gasförmige Strom von der Leitung 18 durch die Hochdruckturbine 22 geleitet, womit die Vorrichtung 27 angetrieben wird.
  • Die Hochdruckturbine 22 und die Niederdruckturbine 24 haben einen Auslass zu einer gemeinsamen Fluidpassage 28, welche den abgegebenen und abgekühlten gasförmigen Strom in den Kondensator 30 hineinleitet. Der Kondensator 30 kühlt den abgegebenen Strom weiter, wodurch der gasförmige Strom in eine flüssige Phase kondensiert. Der Strom flüssiger Phase wird über die Leitung 33 zu der Ansaugseite der Niederdruckpumpe 42 unter, zum Beispiel, ungefähr 170 kPa bis 300 kPa befördert. Ein Strom eines Kühlmediums, wie zum Beispiel Kühlluft oder -Wasser, wird an den Kondensator 30 über eine Leitung 50 ausgegeben und durchläuft den Kondensator 30 bei, zum Beispiel, ungefähr 25°C bis 45°C, womit verbleibende Abwärme QR von dem Strom, der sich durch den Kondensator 30 bewegt, entfernt wird.
  • Niedertemperaturkreislauf:
  • Das kondensierte organische Fluid, das den Kondensator 30 über die Leitung 33 verlässt, wird, wobei wieder auf 1 Bezug genommen wird, zu dem Ansauganschluss der Niederdruckpumpe 42 geleitet. Nach dem Austreten durch den Abgabeanschluss der Pumpe 42 als ein sich unter einem relativ niedrigen Druck (1100 kPa) befindliches organisches Fluid in flüssiger Phase, leitet die Leitung 35 sodann das verflüssigte Fluid zu dem Zulaufanschluss der Hochdruckpumpe 40 und auch zu dem Niedertemperatursiedekessel 34. Das Fluid verlässt den Niedertemperatursiedekessel 34 und strömt als ein sich unter relativ niedrigem Druck befindlicher gasförmiger Strom in die Leitung 38 hinein.
  • Ähnlich wie bei dem oben beschriebenen Hochtemperaturkreislauf stellt eine Niedertemperaturabwärmequelle QL ein wärmebeförderndes Hochtemperaturmedium, wie zum Beispiel erwärmte Motorenverbrennungsluft oder von einem Verdichter bereitgestellte „Ladeluft”, einer Passage 32 zum Ausgeben an den Niedertemperatursiedekessel 34 bereit. Innerhalb des Siedekessels 34 erwärmt die Abwärme QL das unter relativ niedrigem Druck befindliche flüssige Fluid, das durch den Siedekessel 34 strömt, was einen Phasenübergang von einer Niederdruckflüssigkeit zu einem unter niedrigem Druck befindlichen gasförmigen Strom bewirkt, welcher in die Leitung 38 hineinströmt. Somit agiert der Niedertemperatursiedekessel 34 auch als ein Zwischenkühler für die Motorenladeluft, bevor diese in den Motorenverbrennungskreislauf eintritt. Das resultierende gekühlte Fluid, das heißt die Ladeluft, verlässt den Siedekessel 34 über die Passage 37 und wird typischerweise zu der Ansaugleitung des Motors geleitet.
  • Der unter niedrigem Druck befindliche gasförmige Strom, der den Siedekessel 34 verlässt, wird durch die Leitung 38 zu der integrierten Turbine 20 geleitet, wobei der unter niedrigem Druck befindliche gasförmige Strom durch die Niederdruckturbine 24 expandiert wird. Die Niederdruckturbine 24 hat ebenfalls einen Auslass zu der gemeinsamen Fluidpassage 28, wobei der vereinte Ausstoß von den Turbinen 22 und 24 durch den Kondensator 30 geleitet wird, wobei er aus diesem über die Leitung 33 als ein gekühltes verflüssigtes Fluid austritt.
  • Das System und das Verfahren der vorliegenden Erfindung können auch ein Steuerungssystem aufweisen, das dazu eingerichtet ist, eine Steuerung der Durchflussmenge des Fluids zu und durch jeden der Wärmetauscher 14, 34 zu ermöglichen. Bei der beispielhaften Ausführungsform von 1 umfasst das Steuerungssystem die Verwendung von Pumpen variabler Geschwindigkeit, wie zum Beispiel von elektrischen Pumpen, als Hochdruckpumpe 40 und Niederdruckpumpe 42. Außerdem empfängt eine Steuerungseinrichtung 50 Signale, die zum Beispiel die Temperatur des Fluids beim Verlassen der Wärmetauscher anzeigen, und die Steuerungseinrichtung 50 bestimmt und erzeugt ein geeignetes Steuerungssignal und sendet das Steuerungssignal über Leitungen 52 wie erforderlich zu einer der Pumpen 40, 42 oder beiden, um die Geschwindigkeit der jeweiligen Pumpe zu steuern und somit die Durchflussmenge des Fluids zu den Wärmetauschern basierend auf zum Beispiel einem Hitzezielwert des Dampfes, der den Wärmetauscher verlässt, zu steuern. Bei der beispielhaften Ausführungsform von 1 können Temperatursensoren in den Auslassleitungen 18, 38 angeordnet sein, um Signale zu erzeugen und diese an die Steuerungseinrichtung 50 über die Sensorleitungen 54 zu senden. Bei einer alternativen Ausführungsform, die in 2 gezeigt ist, weist das Steuerungssystem ein Steuerungsventil 56 für einen Niederdruckstrom und ein Steuerungsventil 58 für einen Hochdruckstrom auf, die auf der stromaufwärts gelegenen Seite des jeweiligen Wärmetauschers zum Steuern des Fluidstroms in den jeweiligen Wärmetauscher hinein angeordnet sind. Die Steuerungseinrichtung 50 empfängt Signale, die zum Beispiel die Temperatur des Fluids beim Austreten aus den Wärmetauschern angeben, bestimmt und erzeugt ein geeignetes Steuerungssignal und sendet das Steuerungssignal über Leitungen 60 wie erforderlich zu einem der Ventile 56, 58 oder zu beiden, um die Position, das heißt einen Öffnungsgrad, des jeweiligen Ventils zu steuern und um somit die Durchflussmenge des Fluids zu den Wärmetauschern basierend auf zum Beispiel einem Hitzezielwert des Dampfes, der den Wärmetauscher verlässt, zu steuern. Bei einer anderen Ausführungsform kann das System sowohl die Pumpen variabler Geschwindigkeit als auch die Stromsteuerungsventile umfassen.
  • Im Allgemeinen würden während dem Betrieb die Wärmezugänge zu jedem der Wärmetauscher typischerweise proportional zueinander sein. Wenn ein Wärmetauscher einen steigenden Wärmezugang hat, würde deshalb der andere Wärmetauscher einen steigenden Wärmezugang haben. Während Perioden von steigendem Wärmezugang wäre es nötig, die Durchflussmenge von organischem Fluid zu jedem der Wärmetauscher zu erhöhen, um den höheren Wärmezugang zu bewältigen und eine anvisierte Hitze des Dampfes, der jeden der Wärmetauscher verlässt, beizubehalten. Dies kann erreicht werden, indem entweder die Pumpgeschwindigkeit von einer der Pumpen 40, 42 oder von beiden erhöht wird oder indem die Stromsteuerungsventile 56, 58 stromaufwärts zu dem jeweiligen Wärmetauscher geöffnet werden, um einen zusätzlichen Strom zu den Wärmetauschern zu ermöglichen. Wenn der Wärmezugang für einen Wärmetauscher reduziert ist, würden typischerweise beide Wärmetauscher eine Verringerung der Wärmezufuhr erfahren, und die Durchflussmenge an organischem Fluid müsste reduziert werden, um zu verhindern, dass eine gesättigte Flüssigkeit in den Turbinenexpander eintritt. Die Durchflussmenge zu beiden Wärmetauschern wird vorzugsweise reguliert, um eine thermische Aufspaltung des Arbeitsfluids aufgrund übermäßiger Temperaturen zu vermeiden. Diese Regulierung kann erreicht werden, indem die Durchflussmenge des organischen Fluids zu dem bestimmten Wärmetauscher erhöht wird. Eine Regulierung der Durchflussmenge ist auch nötig, um zu verhindern, dass gesättigtes Fluid in den Turbinenexpander eintritt. Diese Regulierung kann durchgeführt werden, indem die Durchflussmenge zu jedem der Wärmetauscher, wie nötig, reduziert wird. Typischerweise würde der Wärmezugang zu dem Niedertemperaturwärmetauscher nicht hoch genug sein, um eine thermische Aufspaltung des Fluids zu bewirken, und somit kann die Durchflussmenge des Fluids oft bis zu einer Durchflussmenge von Null ohne jegliche Verschlechterungen des Arbeitsfluids reduziert werden. Dies kann für das Kühlen der Hochtemperaturwärmequelle während einem Betrieb des Motors unter hoher Beanspruchung vorteilhaft sein.
  • Das oben beschriebene Abwärmenutzungssystem kann mit einem Verbrennungsmotor verwendet werden, um den thermischen Wirkungsgrad des Basismotors zu erhöhen. Abwärmeströme von deutlich verschiedenen Temperaturen schreiben verschiedene Wärmetauscher/Siedekessel-Temperaturen (das heißt verschiedene Drucke) vor, um das Energierückgewinnungspotenzial von jeder Abwärmequelle zu maximieren. Wie oben erläutert, verwendet die vorliegende Erfindung ein einziges Fluid bei verschiedenen Drucken, um Wärme von zwei Abwärmeströmen zu extrahieren, indem die verdampften Dampfströme zu einem Expander, der vorzugsweise zwei Turbinen aufweist, welche bevorzugt auf einer gemeinsamen Welle gelagert sind, geleitet werden. Die Verwendung der hier oben offenbarten dualen Turbinenanordnung bietet die Möglichkeit der wirtschaftlichen Nutzung der Wärme von Abwärmequellen mit einem weiten Temperaturbereich mittels einer einzelnen rotierenden Anordnung, die duale Turbinen bei verschiedenen Druckverhältnissen aufweist, da jede Turbine geeignet für das Druckverhältnis des jeweiligen Stroms dimensioniert ist. Das vorliegende System und das vorliegende Verfahren ermöglichen daher niedrigere Kosten und niedrigere parasitäre Verluste als bei einer Verwendung von zwei separaten Turbinen.
  • Während oben die Prinzipien der vorliegenden Erfindung in Verbindung mit einer speziellen Ausführungsform beschrieben wurden, ist klar zu verstehen, dass diese Beschreibung nur als Beispiel gegeben ist und keine Beschränkung des Umfangs der vorliegenden, in den beiliegenden Ansprüchen dargelegten Erfindung ist.

Claims (18)

  1. Verfahren zur Rückgewinnung von Energie von dualen Abwärmequellen, die unterschiedliche Temperaturen haben, unter Verwendung eines einzelnen organischen Fluids, aufweisend: a) Bereitstellen einer ersten Abwärmequelle (QH); b) Bereitstellen einer zweiten Abwärmequelle (QL), wobei die zweite Abwärmequelle (QL) eine niedrigere Temperatur als die erste Abwärmequelle (QH) hat; c) Bereitstellen eines ersten Wärmetauschers (14); d) Befördern eines ersten wärmebefördernden Mediums von der ersten Abwärmequelle (QH) durch den ersten Wärmetauscher (14); e) Bereitstellen einer ersten Pumpe (40) zum Unter-Druck-Setzen des organischen Fluids auf einen ersten Druck; f) Befördern des organischen Fluids durch den ersten Wärmetauscher (14), womit ein Phasenübergang des organischen Fluids von einer Flüssigkeit zu einem gasförmigen Strom bewirkt wird; g) Leiten des organischen Fluids von dem ersten Wärmetauscher (14) durch eine erste Turbine (20, 22); h) Leiten des organischen Fluids von der ersten Turbine (20, 22) durch einen Kühlkondensator (30), wobei das organische Fluid gekühlt wird und wodurch der gasförmige Strom zu einer Flüssigkeit kondensiert; i) Bereitstellen einer zweiten Pumpe (42), die stromabwärts zu dem Kühlkondensator (30) angeordnet ist, um das organische Fluid auf einen zweiten Druck unter Druck zu setzen, wobei der zweite Druck größer ist als der erste Druck; j) Bereitstellen eines zweiten Wärmetauschers (34); k) Befördern eines zweiten wärmebefördernden Mediums von der zweiten Abwärmequelle (QL) durch den zweiten Wärmetauscher (34); l) Befördern des unter Druck gesetzten organischen Fluids, das die zweite Pumpe (42) verlässt, durch den zweiten Wärmetauscher (34), womit ein Phasenübergang des organischen Fluids von einer Flüssigkeit zu einem gasförmigen Strom bewirkt wird und m) Leiten des organischen Fluids aus dem zweiten Wärmetauscher (34) durch eine zweite Turbine (20, 24).
  2. Verfahren nach Anspruch 1, wobei die zweite Turbine (20, 24) eine verbundene Vorrichtung (27) mit Energie versorgt.
  3. Verfahren nach Anspruch 1, wobei die erste Turbine (22, 20) und die zweite Turbine (20, 24) auf einer gemeinsamen Welle (26) gelagert sind.
  4. Verfahren nach Anspruch 3, wobei die gemeinsame Welle (26) einen Generator antreibt.
  5. Verfahren nach Anspruch 1, wobei die zweite Pumpe (42) stromabwärts zu der ersten Pumpe (40) angeordnet ist.
  6. Verfahren nach Anspruch 1, wobei die erste Turbine (20, 22) und die zweite Turbine (22, 24) gemeinsam eine Vorrichtung (27) betreiben.
  7. Verfahren nach Anspruch 1, welches außerdem das Steuern einer Durchflussmenge von organischem Fluid zu mindestens einem von: dem ersten Wärmetauscher (14) und dem zweiten Wärmetauscher (34) umfasst.
  8. Verfahren nach Anspruch 1, welches außerdem das Messen einer Temperatur des organischen Fluids, das mindestens einen von: den ersten Wärmetauscher (14) und den zweiten Wärmetauscher (34) verlässt, und Steuern der Durchflussmenge des organischen Fluids basierend auf der Temperatur umfasst.
  9. System zur Rückgewinnung von Energie von dualen Abwärmequellen, welche verschiedene Temperaturen haben, unter Verwendung eines einzelnen organischen Fluids, aufweisend: a) einen ersten Wärmetauscher (14), der zum Aufnehmen eines Wärmeübertragungsmediums von einer ersten Abwärmequelle (QH) angeordnet ist; b) eine erste Pumpe (40), die dazu eingerichtet ist, das organische Fluid auf einen ersten Druck unter Druck zu setzen und das organische Fluid durch den ersten Wärmetauscher (14) zu befördern, wobei der erste Wärmetauscher (14) einen Phasenübergang des organischen Fluids von einer Flüssigkeit zu einem gasförmigen Strom bewirkt; c) eine erste Turbine (20, 22), die zum Aufnehmen des organischen Fluids von dem ersten Wärmetauscher (14) angeordnet ist; d) eine gemeinsame Passage (28), die zum Aufnehmen des organischen Fluids von der ersten Turbine (20, 22) angeordnet ist; e) einen Kühlkondensator (30), der zum Aufnehmen des organischen Fluids von der gemeinsamen Passage (28) angeordnet ist, wobei das organische Fluid von dem Kühlkondensator (30) gekühlt wird und dadurch von dem gasförmigen Strom zu einer Flüssigkeit kondensiert; f) eine zweite Pumpe (42), die stromabwärts zu der ersten Pumpe (40) angeordnet ist, um das organische Fluid auf einen zweiten Druck, der größer ist als der erste Druck, unter Druck zu setzen; g) einen zweiten Wärmetauscher (34), der zum Aufnehmen eines Wärmeübertragungsmediums von einer zweiten Abwärmequelle (QL) und zum Aufnehmen des organischen Fluids, das die zweite Pumpe (42) verlässt angeordnet ist, wobei der zweite Wärmetauscher (34) einen Phasenübergang des organischen Fluids von einer Flüssigkeit zu einem gasförmigen Strom bewirkt, und h) eine zweite Turbine (20, 24), die zum Aufnehmen des organischen Fluids von dem zweiten Wärmetauscher (34) angeordnet ist.
  10. System nach Anspruch 9, wobei die erste Turbine (20, 22) eine Vorrichtung (27) betreibt.
  11. System nach Anspruch 9, wobei die erste Turbine (20, 22) und die zweite Turbine (20, 24) auf einer gemeinsamen Welle (26) gelagert sind.
  12. System nach Anspruch 11, wobei die gemeinsame Welle (26) einen Generator antreibt.
  13. System nach Anspruch 9, wobei die erste Turbine (20, 22) und die zweite Turbine (20, 24) gemeinsam eine Vorrichtung (27) betreiben.
  14. System nach Anspruch 9, welches außerdem ein Stromsteuerungssystem zum Steuern einer Durchflussmenge von organischem Fluid zu mindestens einem von: dem ersten Wärmetauscher (14) und dem zweiten Wärmetauscher (34) aufweist.
  15. System nach Anspruch 14, wobei die erste Pumpe (40) und die zweite Pumpe (42) Pumpen variabler Geschwindigkeit sind, wobei das Stromsteuerungssystem eine Steuerungseinrichtung (50) aufweist, die zum Erzeugen von Steuerungssignalen eingerichtet ist, um zur Steuerung der Durchflussmenge des organischen Fluids die Geschwindigkeit der ersten Pumpe (40) und der zweiten Pumpe (42) zu steuern.
  16. System nach Anspruch 15, wobei die Steuerungseinrichtung (50) die Steuerungssignale basierend auf einer Temperatur des organischen Fluids, das den ersten Wärmetauscher (14) und den zweiten Wärmetauscher (34) verlässt, erzeugt.
  17. System nach Anspruch 14, wobei das Stromsteuerungssystem stromaufwärts zu jedem des ersten Wärmetauschers (14) und des zweiten Wärmetauschers (34) angeordnet jeweils ein Stromsteuerungsventil (56, 58) aufweist und wobei das Stromsteuerungssystem eine Steuerungseinrichtung (50) aufweist, die zum Erzeugen von Steuerungssignalen eingerichtet ist, um eine Position der Stromsteuerungsventile (56, 58) zur Steuerung der Durchflussmenge des organischen Fluids zu steuern.
  18. System nach Anspruch 17, wobei die Steuerungseinrichtung (50) die Steuerungssignale basierend auf einer Temperatur des organischen Fluids, das mindestens einen von: den ersten Wärmetauscher (14) und den zweiten Wärmetauscher (34) verlässt, erzeugt.
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