DE10015109A1 - Verfahren und Vorrichtungen zur Herstellung gleich großer Tropfen - Google Patents

Verfahren und Vorrichtungen zur Herstellung gleich großer Tropfen

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren sowie Vorrichtungen zur Herstellung monodisperser Tropfen mit einer Zweistoffdüse. Die Vorrichtungen bestehen jeweils aus einer Vorkammer (1), in die wenigstens eine Düse (2) für ein flüssiges Medium und wenigstens ein Eintrittskanal (3) für ein gasförmiges Medium einmündet (Fig. 1). DOLLAR A Erfindungsgemäß wird die gestellte Aufgabe dadurch gelöst, daß ein laminarer Flüssigkeitsstrahl aus einer Düse durch einen Gasstrom in einer Vorkammer infolge des angewendeten Drucks gedehnt wird, und gemeinsam mit dem Gas durch eine Öffnung aus dieser Vorkammer ausströmt, wobei das Gas oder die Flüssigkeit (Fig. 1) in periodische Schwingungen versetzt wird. DOLLAR A Das Ausbilden von Satellitentropfen, welches bei Rayleighschem Strahlzerfall normalerweise zu beobachten ist, bleibt durch die Überlagerung periodischer Schwingungen vollständig aus. Die Frequenz der periodischen Schwingung liegt im Bereich 0,7 < f¶T¶ < 1,3 der natürlichen Zerfallsfrequenz des gedehnten Flüssigkeitsstrahls. DOLLAR A Aufgrund der starken Strahldehnung lassen sich Tropfengrößen erzielen, die deutlich kleiner sind als der Düsendurchmesser. Im Extremfall wurden Werte von 1 zu 10 gemessen. Das Verfahren eignet sich daher auch für Suspensionen, die dazu neigen, Düsen mit kleinen Austrittsdurchmessern sehr schnell zu verstopfen.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und Vorrichtungen zur Herstellung gleich großer Tropfen mit einer Zweistoffdüse. Sie besteht aus einer Vorkammer, in die wenigstens eine Düse für ein flüssiges Medium und in die wenigstens ein Eintrittskanal für ein gasförmiges Medium einmündet.
Gattungsgemäße Zweistoffdüsen sind unter dem Begriff Düsen mit parallel verlaufenden Gas- und Flüssigkeitsströmen bekannt. Siehe z. B. Gañán-Calvo A. M. et al., J. Aerosol Sci. Vol. 30, 1, pp. 117-125, 1999; Gerking, L., pmi Vol. 25, 2, pp. 59-65, 1993; Walz A., Patent DE 33 11 343, Patent US 4,534. Bei abgerundeten und glatten Düsen bleibt der Gasstrom bis zu hohen Reynoldszahlen laminar. Der zentral strömende Flüssigkeitsstrahl wird durch den parallel verlaufenden Gasstrom hoher Geschwindigkeit vorzugsweise im Schall- oder Überschallbereich gedehnt und beim Durchschreiten der Düse, z. B. einer Lavaldüse, je nach Viskosität der Flüssigkeit in viele dünne Fäden zerteilt, sogenannte Multifilamente. Wendet man jedoch nur moderate Gasdrücke an, zerfällt der ebenso laminar bewegte Flüssigkeitsstrahl aufgrund rotationssymmetrischer Störungen der Strahloberfläche. Der überlagerte Gasstrom bewirkt auch in diesem Fall noch eine Dehnung des Flüssigkeitsstrahls. Neben Tropfen mit annähernd gleich großen Durchmessern entstehen aus dem Strahl dabei auch sogenannte Satellitentropfen, die in den meisten Anwendungsfällen unerwünscht sind.
Verfahren zur Herstellung von gleich großen Tropfen durch Schwingungsanregung der Düse oder durch Pulsation der Flüssigkeit sind in der Literatur häufig beschrieben. Siehe z. B. Brandenberger H. R., "Dissertation", Nr. 13103, Eidgenössische Technische Hochschule, Zürich, 1999; Brenn G., "Habilitationsschrift", Friedrich-Alexander-Universität, Erlangen-Nürnberg, 1999; Tebel K. H., "Dissertation", RWTH Aachen, 1982; Thelen J., et al., Deutsche Versuchsanstalt für Luft- und Raumfahrt, "Forschungsbericht", 67-91, 1967; Walzel P, Chemie-Ing. Techn. MS 692, 1979. Bei den eingesetzten Düsen handelt es sich um Einstoff- bzw. Druckdüsen, mit denen laminare Flüssigkeitsstrahlen erzeugt werden, die anschließend nach dem Mechanismus des Rayleigh-Zerfalls zu Tropfen zerfallen. Die Tropfen haben bei diesen Verfahren einen Durchmesser, der ca. doppelt so groß ist wie der Düsendurchmesser. Häufig werden mehrere Düsen parallel angeordnet, damit ein höherer Durchsatz erzielt werden kann. Die Strömungsgeschwindigkeit der Strahlen muß wegen der Laminaritätsbedingung begrenzt bleiben.
Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein einfaches Verfahren zu schaffen, daß ein Zerteilen des flüssigen Mediums in angenähert monodisperse Tropfen ermöglicht, wobei die Tropfenabmessungen deutlich kleiner sind, als die Düsenabmessungen. Dadurch soll die Verstopfungsgefahr vermieden werden. Außerdem soll das Ausbilden von Satellitentropfen unterbunden werden.
Erfindungsgemäß wird die gestellte Aufgabe dadurch gelöst, daß die Flüsigkeit als laminarer Strahl aus einer Düse und ein Gas in eine Vorkammer eingeleitet wird und gemeinsam mit dem Gas als gedehnter Strahl durch eine zur Düse koaxialen Öffnung aus dieser Vorkammer ausströmt, wobei das Gas oder die Flüssigkeit in periodische Schwingungen versetzt wird.
Bei den von Gañán-Calvo beschriebenen Düsen wird ein Flüssigkeitsstrahl aus einer Düse in eine Vorkammer eingeleitet. Diese Vorkammer wird mit einem Gas beaufschlagt, das gemeinsam mit dem Flüssigkeitsstrahl durch eine Öffnung ausströmt. Infolge des höheren Drucks in der Vorkammer wird der Flüssigkeitsstrahl sowohl durch das Druckfeld in der Nähe der Öffnung als auch durch die Schubspannungen infolge des rascher strömenden Gases beschleunigt und gedehnt. Bei moderaten Durchsätzen der Flüssigkeit und moderaten Drücken bleibt der Flüssigkeitsstrahl laminar und zerfällt nach dem Prinzip des Rayleigh-Zerfalls. Der Flüssigkeitsstrahl ist dann laminar, wenn die Reynoldszahl in der Düse einen Wert Re = wL.D.ρL/ηL = 2300 nicht überschreitet, siehe z. B. Gersten K., "Einführung in die Strömungsmechanik", Vieweg, 1986. Der Betrag des anwendbaren Druckes hängt u. a. vor allem von den Abmessungen der Düse und der Öffnung ab. Er kann als Weberzahl
definiert werden. Wobei sich der Druck, angenähert aus:
ergibt. Dabei bedeutet ΔpG den Differenzdruck zwischen dem Druck in der Vorkammer und dem Druck in der Öffnung. Obwohl beim natürlichen Rayleigh-Zerfall bereits enge Tropfenspektren gebildet werden, treten dennoch sogenannte Satellitentropfen auf, deren Durchmesser deutlich kleiner sind, als die der Haupttropfen. Außerdem sind die Haupttropfen nicht exakt gleich groß.
Versuche mit verschiedenen Anordnungen haben erstaunlicherweise ergeben, daß selbst beim gedehnten Strahl periodische Schwingungsanregungen der Flüssigkeit durch Vibration der Düse in der Umgebung der Eigenfrequenz des Strahlzerfalls am gedehnten Strahl zu extrem engen Tropfenspektren führen. Die auf diese Weise eingeleiteten Oberflächenwellen wandern trotz des abnehmenden Strahldurchmessers stromab bis zum Zerfallsort ohne merkliche Dämpfung. Die natürliche Zerfallsfrequenz kann man am besten aus den gemessenen Tropfengrößen mit fT = /VT bestimmen. Dabei ist der Volumenstrom der Flüssigkeit und VT = d3π/6 das gemessene, mittlere Tropfenvolumen.
Weitere Versuche, bei denen die Flüssigkeit periodisch pulsierend aus der starren Düse austritt, zeigen den gleichen Effekt. Erstaunlicherweise kann sogar über eine periodische Pulsation des Gases der gewünschte Effekt zum monodispersen Zertropfen genutzt werden. Im letzen Fall kann die Anregung des Gases über einen Lautsprecher erfolgen, dessen Membran auf der Rückseite mit dem gleichem Gasdruck beaufschlagt wird wie die Vorkammer.
Das gewünschte, monodisperse Spektrum stellt sich auch schon bei geringen Schwingungsamplituden dann ein, wenn die Frequenz der periodischen Schwingung im Bereich 0,7 < fT < 1,3 der natürlichen Zerfallsfrequenz des gedehnten Flüssigkeitsstrahls liegt.
Es ist ein wesentliches Merkmal dieses Verfahrens, daß die Tropfenabmessungen deutlich kleiner sind, als die Abmessungen des Strahls am Düsenaustritt. Im Extremfall wurden Werte von 1 zu 10 gemessen. Dadurch läßt sich das Verfahren bei kleinen Tropfenabmessungen d < 100 µ selbst für Flüssigkeiten, wie Suspensionen, anwenden, die sonst zum Verstopfen der Düsen neigen.
Messungen haben ergeben, daß der für dieses Verfahren sinnvolle Betriebsbereich bei einem dimensionslosen Flüssigkeitsmassenstrom von:
und einer Gas-Weberzahl
liegt. Bei höheren Flüssigkeitsmassenströmen werden die bezogenen Tropfendurchmesser d/DB nicht mehr wesentlich kleiner, als bei Düsen anderer Bauart. Höhere Gas-Weberzahlen führen zu einem turbulenten Zerfall des Flüssigkeitsstrahls. Das Verhältnis des Massenstroms der Flüssigkeit zu dem des Gases liegt vorteilhaft zwischen 0,4 < L/G < 25.
Insbesondere bei der Anwendung für Sprühtrockner ist eine Konditionierung bzw. Befeuchtung des Gases von Vorteil. Dadurch werden Anbackungen an der Düse und an der Blende vermieden.
Zur Vermeidung von Turbulenz in der Gasströmung ist es von Vorteil, die Kontur der Öffnungen strömungsgünstig, z. B. abgerundet, auszuführen. Auf diese Weise wird eine Ablösung des Gasstroms und die damit einhergehende, großräumige Turbulenz vermieden. Turbulenzen stören den geordneten Zerfall des Flüssigkeitsstrahls.
Öffnungen in der Vorkammer können vorzugsweise in der Form von Blenden ausgeführt werden. Die Blenden können im Prinzip verschiedene Querschnittsformen aufweisen; am günstigsten sind jedoch kreisförmige oder schlitzförmige Blenden. Als Öffnungsdurchmesser wird bei nicht kreisförmigen Öffnungen der Äquivalenzdurchmesser mit DB,Äq = √4.A/π definiert. Hierbei ist A die durchströmte Querschnittsfläche der Öffnung, durch die jeweils ein Flüssigkeitsstrahl durchtritt. Sinngemäß ergibt sich beispielsweise bei Schlitzdüsen die Gesamtquerschnittsfläche des Schlitzes aus der Anzahl der durchtretenden Flüssigkeitsfäden mal der mit dem Äquivalenzdurchmesser gebildeten Fläche.
Messungen an Modelldüsen haben ergeben, daß das Verhältnis von Düsendurchmesser D zum Blendendurchmesser DB sinnvollerweise im Bereich 1 < D/DB < 5, vorzugsweise im Bereich 1,5 < D/DB < 2 liegen soll. Bei zu kleinen Düsendurchmessern im Vergleich zum Blendendurchmesser stellt sich eine nur mäßige Strahldehnung ein, und die Tropfen werden vergleichsweise groß. Bei zu kleinen Blenden im Vergleich zum Düsendurchmesser besteht die Gefahr, daß sich der Strahl undefiniert ablöst, und die Blende auf der Innenseite der Vorkammer benetzt. Bei zu großem, relativem Abstand a* = a/D der Düse zum engsten Strömungsquerschnitt der Blende erfolgt wiederum eine nur mäßige Strahldehnung. Bei zu kleinem Abstand wird die Gasströmung instabil, und der Strahl wird auf unregelmäßige Weise abgelenkt. Günstige Werte liegen bei einem relativen Abstand a* der Düse zum Blendendurchmesser von 0,5 < a* < 4, vorzugsweise im Bereich 0,7 < a* < 2.
Es ist möglich, eine Vielzahl von Düsen in eine Vorkammer münden zu lassen. Zweckmäßigerweise besitzt die Vorkammer dann eine der Düsenanzahl zugeordnete Anzahl von Öffnungen oder eine Schlitzblende, in die mehrere Flüssigkeitsstrahlen eintreten.
Nachfolgend sind Ausführungsbeispiele der Erfindung anhand von Zeichnungen beschrieben. Es zeigt:
Fig. 1 einen Längsschnitt durch die Zweistoffdüse mit Schwingungsanregung der Düse in einer ersten Ausführungsform.
Fig. 2 einen Längsschnitt durch eine erfindungsgemäße Zerstäubungsvorrichtung mit mehreren Zweistoffdüsen, in der die Flüssigkeit oberhalb der Austrittsöffnung der Düsen mit einer Membrane in periodische Pulsationen versetzt wird in einer ersten Ausführungsform.
Fig. 3 Einen Längsschnitt durch eine erfindungsgemäße Zweistoffdüse, bei der die periodische Anregung durch einen Lautsprecher an das Gas übertragen wird in einer ersten Ausführungsform.
Die in Fig. 1 dargestellte Zweistoffdüse besteht aus einer Vorkammer (1). In die Vorkammer (1) mündet die Düse (2) für die Flüssigkeit. Die Zufuhr der Flüssigkeit zur Düse (2) erfolgt über eine flexible Zuleitung (6). Die Düse (2) ist innen mit einem porösen Körper (5) ausgekleidet, der zur Vergleichmäßigung des Flüssigkeitzulaufs dient. Das Gas wird über einen Kanal (3) in die Vorkammer (1) eingeleitet. Der laminare Flüssigkeitsstrahl wird durch den Überdruck in der Vorkammer (1) gedehnt, und strömt gemeinsam mit dem Gas durch die Öffnung (4) aus der Vorkammer (1) aus. Die Düse (2) ist zum Mittelpunkt der Öffnung (4) zentriert. Die periodische Schwingung wird im gezeigten Fall durch vertikale Vibration der Düse (2) erreicht. Die Schwingung wird mit einem Lautsprecher (7) erzeugt, der von einem Frequenzgenerator (8) über einen Verstärker angesteuert wird.
Die in Fig. 2 gezeigte Zerstäubungsvorrichtung mit mehreren Zweistoffdüsen besteht ebenso aus einer Vorkammer (1), in die die Düsen (2) für die Flüssigkeit münden. Die Düsen (2) sind innen mit porösen Körpern (5) ausgekleidet, die zur Vergleichmäßigung des Flüssigkeitzulaufes dienen. Das Gas wird über einen Kanal (3) in die Vorkammer eingeleitet. Die Zufuhr der Flüssigkeit zur Düse (2) erfolgt über eine gemeinsame Zuleitung (10). Die laminaren Flüssigkeitsstrahlen werden durch den Überdruck in der Vorkammer (1) gedehnt, und strömen gemeinsam mit dem Gas durch die Öffnungen (4) aus der Vorkammer (1) aus. Die Düsen (2) sind zu den Mittelpunkten der Öffnungen (4) zentriert. Auf der linken Seite von Fig. 2 ist die Öffnung (4) beispielhaft als Schlitz ausgeführt, auf der rechten Seite als eine Vielzahl von Bohrungen. Die periodische Schwingung wird hier durch Pulsation der Flüssigkeit erreicht. Die Schwingung wird mit einem Piezoschwinger erzeugt und über einen Stempel (12) und eine Membran (11) der Flüssigkeit aufgeprägt.
Die in Fig. 3 dargestellte Zweistoffdüse besteht ebenso aus einer Vorkammer (1), in die hier eine starr ausgeführte Düse (2) für die Flüssigkeit mündet. Die Düse (2) ist innen mit einem porösen Körper (5) ausgekleidet, der zur Vergleichmäßigung des Flüssigkeitzulaufes dient. Das Gas wird über einen Kanal (3) in die Vorkammer eingeleitet. Der laminare Flüssigkeitsstrahl wird durch den Überdruck in der Vorkammer (1) gedehnt, und strömt gemeinsam mit dem Gas durch die Öffnungen (4) aus der Vorkammer (1) aus. Die Düse (2) ist zum Mittelpunkt der Öffnung (4) zentriert. Die periodische Anregung wird mit Hilfe eines Lautsprechers (7) an das Gas übertragen und mit einem Frequenzgenerator (8) geregelt. Um vor und hinter der Lautsprechermembran einen Druckausgleich zu gewährleisten, ist die Vorkammer (1) über eine Druck-Ausgleichsleitung (13) mit der Lautsprechereinheit verbunden. Die Öffnung (4) ist in diesem Ausführungsbeispiel strömungsgünstig ausgeführt.
Die in Fig. 1 dargestellte Zweistoffdüse ist in einer ersten Ausführungsform durch eine rechteckige Vorkammer mit den Maßen L = 80 mm, B = 80 mm, H = 120 mm getestet worden. Die Düse befindet sich axial in zentraler Lage in der Vorkammer. Die Flüssigkeitszufuhr zur Düse erfolgt, wie in Fig. 1 schematisch dargestellt, über einen flexiblen Silikonschlauch. Die Düse hat einen Innendurchmesser von D = 9 mm und eine Länge von 30 mm, Innen ist sie mit einem porösen Schaumstoff ausgekleidet, der zur Vergleichmäßigung des Flüssigkeitzulaufes dient. Der Abstand von der Düsenöffnung zum engsten Strömungsquerschnitt der Blende beträgt a = 9 mm, wodurch sich ein Verhältnis von D/a = 1 ergibt. Der Blendendurchmesser beträgt DB = 5 mm. Die Düse ist über eine Stange starr mit dem Lautsprecher verbunden, der sich axial in zentraler Lage an der Oberseite der Vorkammer befindet. Durch die starre Verbindung kann der Lautsprecher die periodischen Schwingungen unmittelbar auf die Düse übertragen. Die harmonischen Schwingungen können über einen Frequenzgenerator eingestellt werden. In ersten Versuchen betrug die Anregungsfrequenz 200 Hz < fa < 1000 Hz. Die Amplitude ist schwer meßbar und lag unter 0,1 mm.
Der Eintrittskanal für das gasförmige Medium besitzt einen Eintrittsdurchmesser von 70 mm. Der Gasvolumenstrom kann über ein drehzahlgeregeltes Gebläse eingestellt werden. In einer ersten Versuchsreihe sind Beladungen von 0,4 < L/G < 25 eingestellt worden. Mit den angegebenen, geometrischen Verhältnissen lassen sich monodisperse Tropfen mit einem Minimaldurchmesser von ca. 1 mm herstellen. Eine typische Einstellung ist beispielsweise eine Beladung von L/G = 0,56, die sich bei einem Flüssigkeitsvolumenstrom L = 13 g/min und einem Gasdruck von Δp = 450 Pa einstellt. Bei einer Anregungsfrequenz von fa = 420 Hz ergeben sich Tropfengrößen von d = 1 mm.
Die in Fig. 3 dargestellte Zweistoffdüse ist in einer ersten Ausführungsform durch eine rechteckige Vorkammer mit den Maßen L = 80 mm, B = 80 mm, H = 800 mm realisiert worden. Die Düse befindet sich axial in zentraler Lage in der Vorkammer. Die Flüssigkeitszufuhr zur Düse erfolgt über eine starre Zufuhrleitung. Die Düse hat einen Innendurchmesser von D = 8 mm und eine Länge von 40 mm; innen ist sie mit einem porösen Schaumstoff ausgekleidet, der zur Vergleichmäßigung des Flüssigkeitszulaufs dient. Der Abstand von der Düsenöffnung zur Blende kann stufenlos eingestellt werden, wobei sich ein Abstand a als vorteilhaft erwiesen hat, der etwa dem Düsendurchmesser entspricht.
Der Eintrittskanal für das gasförmige Medium besitzt einen Eintrittsdurchmesser von 65 mm. Der Gasvolumenstrom kann über ein drehzahlgeregeltes Gebläse eingestellt werden. Zur Schwingungsanregung des Gasvolumenstroms wird in dieser Ausführungsform ein Lautsprecher verwendet. Der Lautsprecher ist in axialer und zentraler Lage an der Oberseite der Vorkammer angebracht. Die Schwingungen der Membran können auf diese Weise gut auf das Gas übertragen werden. Zum Druckausgleich zwischen Vorder- und Rückseite der Membran ist eine Druckausgleichsleitung vorgesehen, die die Vorkammer mit der Rückseite der Membran verbindet. Die Ausgleichsleitung hat einen Innendurchmesser von 1 mm. Die harmonischen Schwingungen des Lautsprechers können über einen Frequenzgenerator eingestellt werden. In ersten Versuchen wurde die Anregungsfrequenz in einem Bereich von 200 Hz < fa < 1000 Hz variiert. Bei Beladungen von 0,4 < L/G < 25 konnten dabei monodisperse Tropfen mit einem Minimaldurchmesser von ca. 1 mm hergestellt werden. Eine typische Einstellung ist beispielsweise eine Beladung von L/G = 1,3 die sich bei einem Flüssigkeitsvolumenstrom L = 27 g/min und einem Gasdruck von Δp = 350 Pa einstellt. Bei einer Anregungsfrequenz von fa = 600 Hz ergeben sich Tropfengrößen von d = 1,1 mm.
Bezugszeichenliste
1
Vorkammer
2
Düse
3
Kanal für die Gaszufuhr
4
Vorkammeröffnung
5
poröser Körper
6
flexible Flüssigkeitszuleitung
7
Lautsprecher
8
Frequenzgenerator
9
Dichtung
10
gemeinsame Flüssigkeitszufuhr
11
Membran
12
Stempel
A durchströmter Querschnitt
a Abstand vom Düsenaustritt zum engsten Strömungsquerschnitt der Öffnung
B Breite der Vorkammer (bei rechteckigem Querschnitt)
D Düsendurchmesser
DB,Aq
Äquivalenzdurchmesser der Öffnung bei nicht kreisförmigem Querschnitt
DB
engster Öffnungsdurchmesser (Blendendurchmesser)
DV
Durchmesser der Vorkammer (bei zylindrischem Querschnitt)
d Tropfendurchmesser
fa
Anregefrequenz
fT
Tropfenfrequenz
H Höhe der Vorkammer
L Länge der Vorkammer (bei rechteckigem Querschnitt)
L
Flüssigkeitsmassenstrom
G
Gasmassenstrom
Flüssigkeitsvolumenstrom
T
Tropfenvolumen
wG
Gasgeschwindigkeit
wL
Geschwindigkeit der Flüssigkeit
ρG
Gasdichte
ρL
Dichte der Flüssigkeit
σL
Oberflächenspannung der Flüssigkeit
ηL
Viskosität der Flüssigkeit
ΔpG
Differenzdruck zwischen dem Druck in der Vorkammer und dem Druck in der Öffnung

Claims (9)

1. Verfahren zur Herstellung gleich großer Tropfen, dadurch gekennzeichnet, daß eine Flüssigkeit als laminarer Strahl aus einer Düse und ein Gas in eine Vorkammer eingeleitet wird und gemeinsam mit dem Gas als gedehnter Strahl durch eine Öffnung in der Vorkammer ausströmt, wobei das Gas oder die Flüssigkeit in periodische Schwingungen versetzt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die periodischen Schwingungen der Flüssigkeit durch eine Vibration der Düse oder durch eine der mittleren Ausströmgeschwindigkeit überlagerte Pulsation der Flüssigkeit erzeugt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Gas durch Druckschwankungen in periodische Schwingungen versetzt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 1-3, gekennzeichnet durch eine periodische Schwingung, deren Frequenz im Bereich 0,7 < fT < 1,3 der natürlichen Zerfallsfrequenz des gedehnten Flüssigkeitsstrahls liegt.
5. Verfahren nach Anspruch 1-4, gekennzeichnet durch einen dimensionslosen Flüssigkeitsmassenstrom von:
und einer Gas- Weberzahl:
sowie ein Verhältnis des Massenstroms der Flüssigkeit zum Massenstrom des Gases von 0,4 < L/G < 25.
6. Verfahren nach Anspruch 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Gas vor dem Eintritt in die Vorkammer vorkonditioniert, d. h. befeuchtet oder temperiert wird.
7. Vorrichtung, gekennzeichnet durch Öffnungen in der Form von Blenden, deren Einlauf vorzugsweise strömungsgünstig ausgeführt ist.
8. Vorrichtung zur Ausführung des Verfahrens nach Anspruch 1-4, gekennzeichnet durch ein Verhältnis von Düsendurchmesser (D) zum Blendendurchmesser DB von 1 < D/DB < 5, das vorzugsweise im Bereich 1,5 < D/DB < 2 liegt, und einem Abstand a* = a/D vom Düsenaustritt zum engsten Strömungsquerschnitt der Öffnung von 0,5 < a/D < 4, vorzugsweise im Bereich 0,7 < a/D < 2.
9. Vorrichtung nach Anspruch 1-3, gekennzeichnet durch eine Vielzahl von Düsen, die gemeinsam in eine Vorkammer münden und eine gleiche Zahl von Blenden oder einer oder mehrerer schlitzförmiger Öffnungen.
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