CS203105B2 - Method of removing the sulphur dioxide and other acidic components from the combustion products - Google Patents
Method of removing the sulphur dioxide and other acidic components from the combustion products Download PDFInfo
- Publication number
- CS203105B2 CS203105B2 CS754606A CS460675A CS203105B2 CS 203105 B2 CS203105 B2 CS 203105B2 CS 754606 A CS754606 A CS 754606A CS 460675 A CS460675 A CS 460675A CS 203105 B2 CS203105 B2 CS 203105B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- flue gas
- salt solution
- absorption
- salt
- solution
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 62
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 16
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 title claims description 8
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title description 4
- 235000010269 sulphur dioxide Nutrition 0.000 title 1
- 239000004291 sulphur dioxide Substances 0.000 title 1
- 239000012266 salt solution Substances 0.000 claims abstract description 44
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims abstract description 40
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims abstract description 26
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 15
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 58
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 54
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 23
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims description 12
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims description 12
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims description 10
- 238000005273 aeration Methods 0.000 claims description 9
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 9
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 6
- 239000013505 freshwater Substances 0.000 claims description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 claims description 5
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 5
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 4
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims description 3
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 claims description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 3
- CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N Ozone Chemical compound [O-][O+]=O CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 14
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 7
- 239000007787 solid Substances 0.000 abstract description 3
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 abstract 5
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 abstract 4
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 abstract 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 abstract 3
- NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N Ammonium chloride Substances [NH4+].[Cl-] NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 235000011114 ammonium hydroxide Nutrition 0.000 abstract 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 abstract 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 abstract 1
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 abstract 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 12
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 12
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 6
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 4
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 3
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N Hydrogen peroxide Chemical compound OO MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N Sulfurous acid Chemical class OS(O)=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 2
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 2
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 2
- XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N sulfur monoxide Chemical class S=O XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052815 sulfur oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide Chemical compound O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 2
- ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N Ammonium bicarbonate Chemical compound [NH4+].OC([O-])=O ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000979837 Chania Species 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 238000003915 air pollution Methods 0.000 description 1
- 239000012670 alkaline solution Substances 0.000 description 1
- 239000001099 ammonium carbonate Substances 0.000 description 1
- 235000012501 ammonium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N ammonium sulfate Chemical compound N.N.OS(O)(=O)=O BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052921 ammonium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001166 ammonium sulphate Substances 0.000 description 1
- 235000011130 ammonium sulphate Nutrition 0.000 description 1
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 239000007900 aqueous suspension Substances 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-N carbonic acid Chemical class OC(O)=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000001739 density measurement Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000003912 environmental pollution Methods 0.000 description 1
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000010574 gas phase reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 230000033116 oxidation-reduction process Effects 0.000 description 1
- 239000003380 propellant Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003900 soil pollution Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L sulfite Chemical compound [O-]S([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu odstraňování kysličníku siřičitého a jiných kyselých složek ze spalin.
Způsobem podle vynálezu se má dosáhnout nejjednoduššími prostředky hospodárného čištění spalin.
Jsou již známé četné způsoby, které mají za úkol zmenšit znečistování životního prostředí unikáním kysličníku siřičitého při energetických a průmyslových procesech používajících spalování uhlí a/nebo nafty. Tyto způsoby lze v podstatě rozdělit do tří skupin:
První skupina zahrnuje takové způsoby, u nichž se kysličník siřičitý pohlcuje ve vodném roztoku nebo suspensi, z nichž se opět uvolňuje v oběhovém regeneračním stupni. Pro obtíže při dopravě kysličníku siřičitého vyžadují takové výrobní procesy v bezprostřední blízkosti další zpracovatelský závod, například továrnu na kyselinu sírovou.
Druhá skupina zahrnuje způsoby, u nichž se k absorpci zpravidla používá suspense, z níž se pak pohlcený podíl pevných látek odděluje a dopravuje k dalšímu zpracování do příslušných továren, které někdy bývají poměrně vzdálené. Regenerovaná hmota se ze zpracovatelského závodu vrací zpět k novému použití do místa odsířování.
Třetí skupina pak zahrnuje způsoby, u nichž k pohlcování dochází rovněž ve vodné fázi, přičemž se získávají těžko rozpustné soli obsahující síru, jako uhličitany a sírany, s cílem tyto po oddělení z kapaliny skladovat. Nehledíc na potřebu velkých usazovacích nádrží, dochází zde k přesunutí problému znečistování ovzduší na znečisťování půdy.
203Ю5
Je též znám jiný způsob, jehož principem je tryskání příslušrých látek, například čpavku, do ještě horkého proudu spalin, přičemž dochází k reakci s kysličníkem .siřičttým v plynné fázi a vzniklá sůl se poté odlučuje na jemném ·filtru společně s mechanickými nečistotami ze spalin. · Podle tohoto způsobu mohou vznikat pouze takové soli obsahující síru, jejichž výchozí látky jsou s to v plynné fázi vzájemně reagovat. Podíl sooi, · který se ve filtru neodloučí, se kromě toho·dostává se spalinami do atmosféry a na rozdíl od plynného kysličníku siřičitého padá v bezprostředním okolí kouřového komína, takže způsobuje zvýšené obtěžování životního prostředí.
Reakce v plynné fázi nevede také vzhledem k velké vzájemné vzdálenooti jednotlivých molekul k tvoření krystalů, avšak k vytváření velmi jemně rozděleného amorfního produktu, který lze v následujících filtrech pouze velmi těžko odddllt, což zejména u elektroflitrů vede k zalepování, které se dá oddsranit pouze vodou. Tím ovšem vzniká další problém, a to s odpadními vodami.
Výěe uvedené nedostatky jsou odstraněny využitím způsobu podle předloženého vynálezu, jehož poddtata spočívá v tom, že se spaliny oísí s koncentrovaným roztokem solí z konečné fáze tohoto postupu, směs spalin a roztoku solí se odppjí, ze suchých spalin se prach a krystaly solí odloučí jako suchá směs, suché spaliny s kyselými· složkami a s neodloučenými krystaly solí se smísí s alkalickou ·absorpční kapalinou, zejména se čpavkem, kde se adsorbují kyselé složky a opětně se rozpustí zbylé krystaly sní a z této sm^ě^i kapaliny a plynů se odebírá roztok solí o koncentraci v rozmezí 50 až 98 % hmoonoosních, výhodně v rozmezí 85 až 95 % hmolnolSních, který se·mísí se spalinami na počátku způsobu, načež takto zpracované spaliny se po absorpci převáděj do kouřového komína.
Výhody tohoto postupu spočívají v tom, že se získává suchý, hospodárně pou^teltý konečný produkt. Přioom konečným produktem může být prakticky každý anorganický, ve vodě rozpustný síran nebo siřičitao, popřípadě směs obou, pokud jsou v daném tepelném rozsahu procesu tepelně stálé a pokud Uhličitan téhož kationtu je rovněž ve vodě rozpustný.
Způsob podle vynálezu má oproti známým postupům ještě následující podstatné výhody:
Konečný produkt obsahující síru se získává společně s popelovým prachem z odlučovače, například z elekt^oUlků. Vzhledem k tomu,- že částečky vzntkající odpařováním z roztoku jsou podstatně větší a tím tedy lépe (^ПИШо^ je způsob výhodnOjí než tehdy, vznikají-li částečky soli reakcemi v plynné fázi, například nmtcCháním čpavku do horkého plynu. Částečky soli, které se ve filtru úplně neodloučí, se v absorpčním stupni prakticky opět a tím se ze spálit odíraní. Takto je proces prakticky · nezávislý oa stupni odloučení solí, jehož lze dosáhnout v elektroniku.
Způsob nezahrnuje žádné obvyklé regenerační stupně s intensivní potřebou energie, které jsou nutné u všech známých absorpčních způsobů. Ve srovnání se způsoby, které pracují s regenerovat^^o! suspensemi, odpadá nákladná přeprava pouUité a potom regenerované hmoty mezi zařízením pro odsířování a regeneračním zařízením, která jsou obvykle umístěna oa různých místech. U způsobu podle vynálezu se oevyslktují žádté problémy s usazeninami a odpadními vodami. Používání solí rozpustných ve vodě odstraňuje jakékoliv nebezpečí ucpání systému. '
Z ekonomického hlediska spočívá rozhodující výhoda způsobu podle vynálezu kromě jiného ve skutečn^si, že veškeré potřebné teplo pro odpařování roztoku solí se odebírá při tejtižší hodnotě, tedy při teplotě spálit předřazeného kotelního zařízení. Vysoká účinnost obvyklá u kotlů ·velkého typu však pro blízkost rosného bodu síry tepřipouUtí dále snižovat teplotu spálit oa tomto místě. VVýtupni teplota spálit u kotlů ·musí proto být zvýšena o hodnotu poklesu teploty ve vs^k^vacím výparníku. To však znamená odpadnuUí studeného kotce oa předehřívači vzduchu kotelního zařízení, který pro malý rozdíl teplot patří · vzhledem k ттЫ tepla přenášeného na jednotku plochy k poměrně tejdražsío částem kotelního záři3 zení. Proti potřebným zvýšeným nákladům ·na přístroje pro regeneraci u jiných způsobů lze u způsobu podle vynálezu kladně hodnnttt minimální potřebu tepla při současných úsporách váznnmin/ch nákladů na kotelním zařízení.
Aby se čištění spalin provádělo nejjednoduššími prostředky, navrhuje se podle vynálezu použít pro tvoření absorpční kapaliny čpavku, který se do spalin zavádí před míšením nebo bezprostředně po míšení s koncentrovaným roztokem solí.
Vstřikováním čpavku před výparníkem se rosný bod kyseliny sírové sníží natolik, že leíí poddtatně pod teplotou plynů, takže nebezpečí z rosného bodu-kyseliny sírové je ve všech následujících agregátech, odstraněno. Kyličník sírový způsobujjcí korozi totiž v plynné fázi reaguje s čpavkem a tím se neutralisuje.
U způsobu podle vynálezu je přenášený podíl celkové potřeby tepelné energie dán ochlazováním spalin ve vstřikovacím výparníku asi o 25 °C. Protože teplota ’ rosného bodu kyseeiny sírové se nyní udržuje značně pod teplotou spalin a v důsledku toho je způsobem podle vynálezu odstraněno nebezpečí koroze, není již třeba teplotu^ spalin před výparníkem zvyšovat. Tím je však zajištěna téměř veškerá potřeba tepla z odpadního tepla, které se již nedá vyuužt. V daném případě tedy jde o pochod odsíření, pracuuící téměř bez jakéhokoliv zmenšení účinnosti proudění, takže celý pochod odsířování může být proveden bez podstatné spotřeby tepelné energie.
Poodtata způsobu podle vynálezu a další jeho podrobnooti jsou blíže vysvětleny na schématu odsiřovacího zařízení, zobrazeném na příooenném výkrese.
Spaliny, přicházející z nenaznačeného kotelního zařízení a obsah^ící síru, . se přivádějí potrubím £, a to do vstřikovacího výparníku 2, do něhož se pomocí potrubí J a nejméně jedné vstřikovací trysky £ vstřikuje koncentrovaný roztok solí, vznikájící během celého procesu. Teplo potřebné pro vypařování směsi spalin a roztoku solí se odnímá ze spalin, přičemž vstřikovací teplota ve vstřikovacím výparníku 2 je tak vysoká, že veškerá kapalina ve směsi se zcela odppaí. Kdyby teplota spalin nepostačovala na odpařování, pak lze do vstřikovacího výparníku 2 přivádět i přídavné teplo.
Spaliny, které se odpařením vody nepatrně ochhaddly, se přivedou spojovacím potrubím £ do fi^ač^ího zařízení, které je v príklddném provedení · znázorněno jako elekt^o^l tr 2, . když předtím byly pomocí odváděcího zařízení £ již odstraněny částečky prachu a soli, odloučené na dně vstřikovacího výparníku 2. Ve filtru 2 se ve velké míře odloučí prach ze spalin společně s krystaly soli, vznikajícími při odpařování ve vstřikovacím výparníku 2 a pomocí trychtýřů 8, J a potrubí £0, 11 se odvedou. Spaliny v poddtatě zbavené prachu a soli se nyní přivedou dalším potrubím 12 do absorpční věže 13.
Spaliny p^ich^j^e^j^Jící z filtru 2 lze popřípadě vést přes tepelný výměník a přitom oclhLazovat. S výhodou je pro tento účel provedeno odbočné potrubí £4, které odbočuje z potrubí 12 a je zaústěno do tepelného výměníku £5. z něhož je provedeno vratné potrubí 16 do potrubí £2. V príklddném provedení je tepelný výměník £5» zabudován·do potrubí 17 pro čištěné spdliny,·které odchUáZjí z absorpční . věže £3· V tepelném výměníku . 15 lze hotově zpracované spaliny za účelem snížení bodu nasycení před přechodem do nenaznačeného kouřového komína ohřát pomocí volného tepla přečištěného plynu, který vystupuje z jljktroC,iltrt 2·
Tímto způsobem se uskutečňuje ochlazování spalin přiváděných do absorpční věže 13 a předehřívání spalin odváděných z absorpční věže 13 vzájemnou výměnou tepla.
Kyyličníky síry, popřípadě i jiné kyselé složky, obsažené ve spalinách přicházejících z ^^γο^Η™ 2, se v absorpční věži 1,téměř zcela pohhcuují ·a chemickou reakcí pomocí prom/vací kapaliny se přeměňuj na příslušné sirníky, popřípadě sírany. V^^^ístěné spaliny se odtahují pomocí ventilátoru 18 potrubím 17. a nenaznačeným kouřovým komínem.
Absorpci lze usktečnovat zásadně jakýmoliv alkalickým roztokem. S výhodou se však používá takových kationtů, které tvoří ve vodě rozpustné sirníky, sířeny a uhličitany, popřípadě hydrogenuUllčitany, aby'se zabránilo ucpávání v celém procesu. S hlediska ekonomického zde přicházejí v úvahu zejména ionty sodíku a čpavku, nebol zde konečný produkt . síran amoonný, se i při smísení se současně odloučeným popelovým prachem může uplatnit bez dalšího čistění v prúmrslu umělých hnnOiv.
V absorpčním stupni, uspořádaném v dolní části absorpční věže li, se v oběhu uvedená absorpční kapalina rozprašuje nebo se pomocí vložek nebo plnicích těles uvádí do intensivního styku se spalinami. V nejspodnnjší oblasti absorpční věže 13 se tvoří kal 20 s povrchem 21, sestávající z koncentrovaného roztoku solí. Pod povrchem 21 je uspořádáno odváděči potrubí 22 připojené na oběhové čerpadlo 23, které koncentrovaný roztok solí z kalu 20 odsává a pomocí potrubí 24 a nejméně jednoho rozdělovacího potrubí 25 přivádí do jedné nebo několika rozprašovacích soustav 26 v dolní části absorpční věže 13. Pomocí potrubí 27 se absorpční . prostředek obsahnuící kationty přivádí do oběhu. Za tím účelem je potrubí 27 zaústěno do potrubí 24·
Kationty obsaHhuici absorpční prostředek lze přivádět do spalin také potrubím 27, které je zaústěno do . ' potrubí 1· Tím se absorpční prostředek vede zařízením společně s kysličníky síry, obsaženými ve spalinách, až do absorpční věže 13 a teprve tam se spojuje s kapalinou vedenou v oběhu.
Pomocí potrubí 28 pro čistou vodu se pro udržování vodní bilance přivádí do oběhu čistá voda. . Potrubím 28 se.voda s výhodou dostává přes iontoměnič 29 a přívodním potrubím . 30 do horní Sásii absorpční věže 1 3. Tato Čerstvá voda slouží zároveň k tomu, aby popřípadě zároveň stržený rozprášený absorpční prostředek v horní části přístroje byl spláchnut zpět nebo při použití čpavku jako absorpčního prostředku aby se vyčištěné spaliny zbavily čpavkových par při tvoření uhličitanu amonného reakcí s kysličníkem uhličiýým ze spalin. Toto řešení vyžaduje intensivní styk kapaliny a plynu, například použitím plnicích těles 19 nebo podobně. ’Čerstvá voda se v iontoměnřči 29 změk^^ue, aby se zameilo ·tvoření nerozpustných solí během absorpčního, pochodu.
Soli vzn^^ící při vyrvání v absorpční · věži 13. se v oběhu 20 až 26 obohhaciuí. Za účelem udržení žádané koncentrace se z tohoto roztoku solí odtahuje dílčí proud a přivádí do vstřikovacího výparníku 2· K tomu složí odbočné potrubí 32 pro koncentrovaný roztok solí, které je připojeno ve směru proudění za oběhovým čerpadlem 23 k potrubí 24.
V případě, kdy je nutné koncentrovaný roztok solí zbavit mecihaniiкýih nečistot, je v zařízení zařazen filtrační stupeň 33. Neddjddeli k oxidaci siřičiaimů na sírany již. v absorpční věži 13. pak se roztok solí dostane potrubím 34 do provzdučňovací věže 35. v níž se směs roztoků síranů ' ' a siřičiaanů s malým přebytkem uhličitanu uvádí do intensivního styku se vzduchem, aby se tak dosáhlo žádoucí oxidace siřičiaimů na sírany.
Potřebný . vzduch se přivádí s výhodou pomocí parního injektoru 37 a vzduchového potrubí 36 do provzduš^vací věže 35. Směs plynů, která pro oxidaci nenínutná, se potrubím 38 odtahuje a přimísí se do absorpčního stupně tím, že potrubí 38 je připojeno k potrubí 12.
Vzduch přiváděný do provzdušňovací věže 35 lze za účelem urychlení oxidační redukce mí^i-t s ozonem nebo.lze do něj přidávat jiný vhodný oxidační prostředek, například peroxid vodíku. K tomu slouží potrubí 39.
Mnoossví páry a vzduchu přiváděné do roztoku solí v provzdučňovací věži 35 jsou vzájemně nastavena tak, že rozprášený roztok so-lí se v žádném . případě ne^^cen^je. Také zde se roztok solí shromažďuje v části provzdučňovací věže 35 a tvoří kal 42. Roztok solí se přivádí potrubím 41 přípojným ke kalu 40 a . oběhovým čerpadlem 42 pomocí potrubí 2 do vstřikovacího výparníku 2.
Celý pochod musí být regulován, aby se dala zachytit jakákoliv změna teploty, možství a koncentrace v proudu spalin. Regulaci lze provádět například takto:
Nejprve se měří stav plnění kalu 20 v absorpční věži 13 a v závislosti na tomto stavu se reguluje mnnoství čerstvé vody přiváděné do oběhu absorpční kapaliny. Za tím účelem se pomocí měřicího zařízení 43 zjištuje výška kalu 20 a tím jeho povrch 21. Na základě výsledku tohoto měření se reguluje regulačním potrubím 44 a pomocí ventilu 45 zamontovaného do potrubí 28 ornoství přidávané čerstvé vody.
Kromě toho lze měěřt hustotu a vodivost koncentrovaného roztoku solí, odebíraného z oběhu absorpční kapaliny a podle tohoto měření regulovat mmžství roztoku solí přiváděného do vstřikovacího výparníku 2· Za tím účelem je odbočné · potrubí 32 pro koncentrovaný roztok solí opatřen měřicím zařízením 46, kterým se měří hustota koncentrovaného roztoku solí. Toto měřicí zařízení 46 může být také nahrazeno měřicím přístoojem vodivvoti. Podle výsledku měření hustoty se pomocí regulačního potrubí 48 uvádí v činnost vennil 47 zamontovaný do potrubí 32. který ovlivňuje mnioství roztoku solí přiváděného do vstřikovacího výparníku 2·
Dále se měří hodnota pH koncentrovaného roztoku solí odebíraného z oběhu absorpční kapaliny a podle zjištěné hodnoty pH se reguluje mrnoství přiváděné zásidité složky absrpční kapaliny. Za tím účelem je potrubí 32 opatřeno měřicím zařízením 49 pro měření hodnoty pH, od něhos je vedeno regulační potrubí 50 k vennilu 51 zamontovanému do potrubí 27.
Potřebné regulátory nejsou naznačeny.
Závěrem se mnoství roztoku solí odtékající potrubím 41 z provzdušňovací věse 35 přizpůsobuje pomocí regulace přítoku mmn»oství roztoku solí v závislosti na měření kalu v prověži 35. Dalším měřicím zařízením 52 stavu plnění se zjištuje stav kalu 40 v nejdo-e^ší části provzdušňovací věse 35 a tím se reguluje pomocí regulačního potrubí 33 venni-l 54 v potrubí J, takse meoství roztoku solí, odtékajícího z potrubí 41 , se přizpůsobuje na oioosíví roztoku solí, přitékající potrubím 34.
Claims (23)
1. Způsob odstraňování kysličníku siřičitého a jiných kyselých slosek ze spalin, vyznačený tím, se se spaliny misí s koncentrovaným roztokem solí z konečné fáze tohoto postupu, směs spalin a roztoku solí se odppaí, ze suchých spalin se prach a krystaly solí odloučí jako suchá směs, suché spaliny s kyselými složkami a s neodloučenými krystaly solí se smísí s alkalickou absorpční kapalinou, zejména se čpavkem, kde se adsorbuj kyselé slosky a opětně se rozpuutí zbylé krystaly solí, a z této směsi kapaliny a plynů se odebírá roztok solí o konceenraci v rozmezí 50 · as 98 % hmootciosních, výhodně v rozmezí 85 aš 95 % hmotnostních, který se mísí se spalinami na počátku způsobu, načes takto zpracované spaliny se po absorpci převádějí do kouřového komína.
2. Způsob podle bodu 1, vyznačený tím, se teplo potřebné pro odpaření směsi spalin a roztoku solí se odebírá z přiváděných spalin, přičems teplo je tak velké, se se odpaří veškerá v nich obsasená kapalina.
3. Způsob podle bodu 1, vyznačený tím, se se teplo potřebné pro odpaření sO^í^^ spalin a roztoku solí odebírá zcela nebo zčásti.· za přiváděných spalin.
4. Způsob podle bodu 1, vyznačený tío, se se míšení spalin a roztoku solí provádí vstřikováním jemně rozptýleného koncentrovaného roztoku solí do proudu spalin.
5. Způsob podle bodu 1 , vyznačený tío, se se po o^j^g^aře^ií vody ze smOsi spalin a roz203105 6 toku solí odstraní elektrostaticky částečky prachu a krystalů solí
6. Způsob podle bodu 1, vyznačený tím, že alkalický absorpční roztok obsahuje pouze kationty, jejichž soli, vytvořené s kyselými složkemi obsaženými ve spalinách, jsou ve vodě rozpustné. .
7. Způsob podle bodu 1, vyznačený tím, že se do spalin před míšením nebo bezprostředně po míšení s koncentrovaiým roztokem solí zavádí čpavek.
8. Způsob podle bodu 1, vyznačený tím, že se použitá absorpční kapalina recykluje zpět do absorpce.
9. Způsob podle bodu 1 až 8, vyznačený tím, že se do recyklované absorpční kapaliny přidává čerstvá voda.
10. Způsob podle bodu 9, vyznačený tím, že se čerstvá voda změkčuje v iontoměniči.
11. Způsob podle bodu 4 až 9, vyznačený tím, že se roztok solí, potřebný pro míšení se spalinami, odebírá jako dílčí proud z recyklované absorpční kapaliny.
12. Způsob podle bodu 11, vyznačený tím, že hodnota pH recyklované absorpční kapaliny, měřená v odebraném dílčím proudu, činí 4,0 až 7,8, výhodně 6,5 až 7,5.
13. ' Způsob podle bodu 11, vyznačený tím, že se prašné podíly z dílčího proudu koncentrovaného roztoku solí odděěí . vedením přes filtrační stupen.
14. Způsob podle bodu 11,‘vyznačený tím, že se dílčí proud koncentrovaného roztoku solí intensivně mísí s čersvvým vzduchem.
15. Způsob podle bodu 14, vyznačený tím, že se čerstvý vzduch zavádí do koncentrovaného roztoku solí pomocí proudu páry a potom se přimísí ke spalinám před proces.em absorpce.
16. Způsob podle bodu 14, vyznačený tím, že se čerstvý vzduch mísí s ozonem.
17. Způsob podle bodu 1, vyznačený tím, že se spaliny zaváděné ' do absorpce postupně chladí.
18. Způsob podle bodu 1, vyznačený tím, že se spaliny odváděné z absorpčního stupně před odvodem do komína zahřávají.
19. Způsob podle bodu 17 a 18, vyznačený tím, že se předehřívání spalin odváděných z absorpčního stupně a chlazení spalin přiváděných do absorpčního stupně provádí vzájemnou výměnou tepla.
20. Způsob podle bodu 19, vyznačený tím, že se v závvslosti na stavu kalu v absorpci reguluje mnžžsví čerstvé vody přiváděné do recyklované absorpční kapaliny.
21. Způsob podle bodu 20, . vyznačený tím, že se v závvslosti na hustotě a vodivooti koncentrovaného roztoku solí recyklované absorpční kapaliny, reguluje množív! roztoku solí přiváděného k míšení se spalinami.
22. Způsob podle bodu 12 a 20, vyznačený tím, že v závislosti na hodnotě pH koncentrovaného roztoku solí, odebíraného z recyklované absorpční kapaliny, reguluje množív! přiváděné alkalické složky absorpční kapaliny. .
23. Způsob podle bodu 20, vyznačený tím, že se množství roztoku solí, odtékající z provzdušňování, reguluje přítokem roztoku solí v závislosti na měření stavu kalu vznijajíčího při provzdušňování..
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2431130A DE2431130C3 (de) | 1974-06-28 | 1974-06-28 | Verfahren zur Entfernung von sauren Komponenten aus Abgasen |
| DE2518386A DE2518386C3 (de) | 1974-06-28 | 1975-04-25 | Verfahren zur Entfernung von sauren Komponenten aus Abgasen |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS203105B2 true CS203105B2 (en) | 1981-02-27 |
Family
ID=25767335
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS754606A CS203105B2 (en) | 1974-06-28 | 1975-06-30 | Method of removing the sulphur dioxide and other acidic components from the combustion products |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4039304A (cs) |
| JP (1) | JPS604725B2 (cs) |
| AT (1) | AT358543B (cs) |
| CH (1) | CH614129A5 (cs) |
| CS (1) | CS203105B2 (cs) |
| DE (2) | DE2431130C3 (cs) |
| DK (1) | DK144906C (cs) |
| FR (1) | FR2276080A1 (cs) |
| NL (1) | NL172028C (cs) |
| PL (1) | PL128155B1 (cs) |
| SE (1) | SE400187B (cs) |
Families Citing this family (68)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4325713A (en) * | 1974-10-31 | 1982-04-20 | Industrial Resources, Inc. | Air pollution control process and apparatus |
| JPS5857213B2 (ja) * | 1975-07-10 | 1983-12-19 | イシカワジマハリマジユウコウギヨウ カブシキガイシヤ | 排煙脱硫方法 |
| JPS5228459A (en) * | 1975-08-29 | 1977-03-03 | Mitsui Miike Mach Co Ltd | Process for removal of sulfur oxides in exhaust gases |
| US4198380A (en) * | 1975-11-24 | 1980-04-15 | Rockwell International Corporation | Absorption of sulfur oxides from hot gases |
| GB1577365A (en) * | 1976-02-28 | 1980-10-22 | Chiyoda Chem Eng Construct Co | Gas-liquid contacting method and apparatus |
| DE2645026A1 (de) * | 1976-10-06 | 1978-04-13 | Steag Ag | Verfahren und anlage zur aufbereitung von rauchgasen, z.b. der rauchgase von kraftwerken, die mit fossilen brennstoffen, insbesondere mit steinkohlen gefeuert sind |
| DE2708919C2 (de) * | 1977-03-02 | 1982-05-27 | Dr. C. Otto & Comp. Gmbh, 4630 Bochum | Verfahren zur Reinigung von SO↓2↓-haltigen Industrieabgasen |
| DE2739509C2 (de) * | 1977-09-02 | 1982-09-16 | Babcock-BSH AG vormals Büttner-Schilde-Haas AG, 4150 Krefeld | Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung eines Abgasstromes |
| CH633726A5 (de) * | 1977-11-17 | 1982-12-31 | Ciba Geigy Ag | Verfahren zum entfernen von sauren schadstoffen und von schwebestoffen aus abgasen von industrieoefen, insbesondere von abfallverbrennungsanlagen, und schlammabtrenner zu dessen ausfuehrung. |
| JPS5556501U (cs) * | 1978-10-13 | 1980-04-17 | ||
| DE2929974A1 (de) * | 1979-07-20 | 1981-02-12 | Leisegang Umwelttechnik Kg | Verfahren zur entstaubung und schadgasabsorption von abgasen aus abfallverbrennungsanlagen |
| DE2846457C2 (de) * | 1978-10-23 | 1986-09-25 | Leisegang Umwelttechnik KG, 1000 Berlin | Verfahren und Anlage zur Gichtgas-Entstaubung und Schadgasabsorption für einen Heißwindkupolofen |
| DE2852336C2 (de) * | 1978-12-04 | 1986-10-16 | Walther & Cie AG, 5000 Köln | Verfahren zur Abscheidung von NO↓x↓ und SO↓x↓ aus Feuerungsabgasen |
| DE2904263C3 (de) * | 1979-02-05 | 1982-05-13 | Buckau-Walther AG, 4048 Grevenbroich | Verfahren zum Entfernen von sauren Komponenten aus Abgasen |
| AT376909B (de) * | 1979-02-15 | 1985-01-25 | Buckau Walther Ag | Verfahren zum reinigen von gasfoermige schadstoffe enthaltende abgasen |
| DE2905731C3 (de) * | 1979-02-15 | 1985-11-21 | Walther & Cie Ag, 5000 Koeln | Verfahren zum Herstellen von Ammonstilfntgranulaten |
| DE2928526C3 (de) * | 1979-07-14 | 1984-03-29 | Buckau-Walther AG, 4048 Grevenbroich | Verfahren zum Entfernen saurer Komponenten aus Abgasen |
| DE2905719C3 (de) * | 1979-02-15 | 1985-11-14 | Walther & Cie Ag, 5000 Koeln | Verfahren zur Reinigung von Abgasen mit gasförmigen Schadstoffen |
| DK110079A (da) * | 1979-03-16 | 1980-09-17 | Smidth & Co As F L | Anlaeg til selektiv fjernelse af flyveakske og brugt absorberingsmiddel for flygtige stoffer fra roeggasser |
| EP0040643A1 (en) * | 1980-05-24 | 1981-12-02 | AMSTED Industries Incorporated | Method for separating particulate matter into soluble and insoluble portions and apparatus for performing said method |
| US4309393A (en) * | 1980-10-14 | 1982-01-05 | Domtar Inc. | Fluidized bed sulfur dioxide removal |
| JPS597493B2 (ja) * | 1980-10-28 | 1984-02-18 | 川崎重工業株式会社 | 排ガスの脱硫装置 |
| JPS57194083A (en) * | 1981-05-21 | 1982-11-29 | Chiyoda Chem Eng & Constr Co Ltd | Method and apparatus for disposing waste water from wet stack gas and desulfurizing device |
| US4366133A (en) * | 1981-06-01 | 1982-12-28 | Combustion Engineering, Inc. | Process for limiting chloride buildup in SO2 scrubber slurry |
| DE3128753A1 (de) * | 1981-07-21 | 1983-04-07 | Hans Gotthard Dr. Dipl.-Chem. 4230 Wesel Remstedt | Rauchgasentschwefelung |
| DE3220403C1 (de) * | 1982-05-29 | 1983-11-17 | Buckau-Walther AG, 4048 Grevenbroich | Verfahren zum Entfernen von sauren Komponenten und Stickoxyden aus Abgasen |
| DE3325140A1 (de) * | 1983-07-12 | 1985-01-31 | KABE Ingenierbüro GmbH, 2000 Hamburg | Verfahren zur reinigung von staub- und aerosolhaltigen gasen und/oder daempfen sowie anlage zur durchfuehrung des verfahrens |
| JPS6041529A (ja) * | 1983-08-12 | 1985-03-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガス処理装置における排液の処理方法 |
| DE3402063C1 (de) * | 1984-01-21 | 1985-04-25 | Saarbergwerke AG, 6600 Saarbrücken | Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung von Rauchgasen |
| US4690807A (en) * | 1985-08-15 | 1987-09-01 | General Electric Environmental Services, Inc. | Process for the simultaneous absorption of sulfur oxides and production of ammonium sulfate |
| JPH069646B2 (ja) * | 1986-02-24 | 1994-02-09 | 関西電力株式会社 | 排ガス処理方法 |
| JPS62121687A (ja) * | 1986-11-14 | 1987-06-02 | Chiyoda Chem Eng & Constr Co Ltd | 石膏を副生する湿式排煙脱硫装置からの排水処理装置 |
| FR2607141B1 (fr) * | 1986-11-20 | 1988-12-23 | Air Ind Systemes Sa | Procede de denaturation des peintures et installation pour sa mise en oeuvre |
| AT393094B (de) * | 1989-04-14 | 1991-08-12 | Krassnigg Franz | Verfahren und vorrichtung zur reinigung von heissen abgasen, insbesondere rauchgasen |
| US5362458A (en) * | 1993-03-22 | 1994-11-08 | General Electric Environmental Services, Incorporated | Process for the simultaneous absorption of sulfur oxides and production of ammonium sulfate |
| US5502245A (en) * | 1995-06-07 | 1996-03-26 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods of making intermediate oxidation products by controlling transient conversion in an atomized liquid |
| US5883292A (en) * | 1996-01-17 | 1999-03-16 | Twenty-First Century Research Corporation | Reaction control by regulating internal condensation inside a reactor |
| US5558842A (en) * | 1995-06-07 | 1996-09-24 | Twenty-First Century Research Corporation | Devices for making reaction products by controlling pre-coalescing temperature and transient temperature difference in an atomized liquid |
| US5801282A (en) * | 1995-06-07 | 1998-09-01 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods of making intermediate oxidation products by controlling pre-coalescing temperature and transient temperature difference in an atomized liquid |
| US5580531A (en) * | 1995-06-07 | 1996-12-03 | Twenty-First Century Research Corporation | Devices for making reaction products by controlling transient conversion in an atomized liquid |
| US5654475A (en) * | 1996-03-25 | 1997-08-05 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods of making intermediate oxidation products by controlling oxidation rates in an atomized liquid |
| US5922908A (en) * | 1996-06-24 | 1999-07-13 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods for preparing dibasic acids |
| US6337051B1 (en) | 1996-06-24 | 2002-01-08 | Rpc Inc. | Device for detecting formation of a second liquid phase |
| US6143927A (en) * | 1996-06-24 | 2000-11-07 | Rpc Inc. | Methods for removing catalyst after oxidation of hydrocarbons |
| US6288270B1 (en) | 1996-06-24 | 2001-09-11 | Rpc Inc. | Methods for controlling the reaction rate of a hydrocarbon to an acid by making phase-related adjustments |
| US6039902A (en) * | 1996-06-24 | 2000-03-21 | Rpc Inc. | Methods of recycling catalyst in oxidations of hydrocarbons |
| US5938820A (en) * | 1996-06-27 | 1999-08-17 | Cmi-Schneible Company | Air and gas scrubber using recycled water mixture |
| US20010053864A1 (en) * | 1996-08-21 | 2001-12-20 | Decoster David C. | Devices for controlling the reaction rate and/or reactivity of hydrocarbon to an intermediate oxidation product by adjusting the oxidant consumption rate |
| CA2263605A1 (en) | 1996-08-21 | 1998-02-26 | Eustathios Vassiliou | Methods and devices for controlling the reaction by adjusting the oxidant consumption rate |
| US5801273A (en) * | 1996-08-21 | 1998-09-01 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods and devices for controlling the reaction rate of a hydrocarbon to an intermediate oxidation product by pressure drop adjustments |
| US6103933A (en) * | 1996-11-07 | 2000-08-15 | Rpc Inc. | Methods for controlling the oxidation rate of a hydrocarbon by adjusting the ratio of the hydrocarbon to a rate-modulator |
| US5817868A (en) * | 1996-11-12 | 1998-10-06 | Twenty-First Century Research Corporation | Method and devices for controlling the oxidation of a hydrocarbon to an acid by regulating temperature/conversion relationship in multi-stage arrangements |
| US5824819A (en) * | 1996-12-18 | 1998-10-20 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods of preparing an intermediate oxidation product from a hydrocarbon by utilizing an activated initiator |
| US6037491A (en) * | 1997-07-25 | 2000-03-14 | Rpc Inc. | Methods and devices for controlling hydrocarbon oxidations to respective acids by adjusting the solvent to hydrocarbon ratio |
| US5929277A (en) | 1997-09-19 | 1999-07-27 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods of removing acetic acid from cyclohexane in the production of adipic acid |
| US5908589A (en) * | 1997-12-08 | 1999-06-01 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods for separating catalyst from oxidation mixtures containing dibasic acids |
| BR9907687A (pt) | 1998-02-09 | 2000-11-14 | Rpc Inc | Processo para o tratamento de catalisador cobalto em misturas de oxidação de hidrocarbonetos a ácidos dibásicos |
| CA2319564A1 (en) * | 1998-02-19 | 1999-08-26 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods and devices for separating catalyst from oxidation mixtures |
| US6433221B1 (en) | 1998-07-02 | 2002-08-13 | Rpc Inc. | Methods of separating catalyst in solution from a reaction mixture produced by oxidation of cyclohexane to adipic acid |
| US6340420B1 (en) | 1998-07-06 | 2002-01-22 | Rpc Inc. | Methods of treating the oxidation mixture of hydrocarbons to respective dibasic acids |
| EP1171409A1 (en) | 1999-04-20 | 2002-01-16 | RPC Inc. | Methods of replacing water and cyclohexanone with acetic acid in aqueous solutions of catalyst |
| IL132347A (en) * | 1999-10-12 | 2005-11-20 | Lextran Ltd | Method for removing acidic gases from waste gas |
| US6638342B2 (en) * | 2001-11-28 | 2003-10-28 | Marsulex Environmental Technologies | Process and facility for removing metal contaminants from fertilizer streams |
| US7341616B2 (en) * | 2005-02-04 | 2008-03-11 | General Electric Company | Apparatus and method for the removal of particulate matter in a filtration system |
| US8092578B2 (en) * | 2008-08-25 | 2012-01-10 | Eisenmann Corporation | Method and apparatus for eliminating or reducing waste effluent from a wet electrostatic precipitator |
| US8574521B2 (en) * | 2010-09-29 | 2013-11-05 | Linde Aktiengesellschaft | Gas stream purification apparatus and method |
| DE102013008756A1 (de) | 2013-05-23 | 2014-11-27 | Messer Austria Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Behandeln eines mit Schwefeldioxid beladenen Gasstroms |
| ES2649058B1 (es) * | 2016-07-08 | 2018-10-30 | Condorchem Envitech, S.L. | Procedimiento de producción de fertilizante químico cristalizado a partir del tratamiento y transformación de la emisión de gases procedente de la combustión en plantas de generación de energía termoeléctrica |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2598116A (en) * | 1948-05-07 | 1952-05-27 | Paper Patents Co | Process for cooling sulfur burner gas |
| US2628193A (en) * | 1949-09-24 | 1953-02-10 | Koppers Co Inc | Ion-exchange resins |
| CH357825A (de) * | 1957-06-17 | 1961-10-31 | Lonza Ag | Verfahren zur Entfernung von Schwefeloxyden aus Gasen |
| DE1096883B (de) * | 1959-09-25 | 1961-01-12 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von festem Alkalisulfit |
| GB1119432A (en) * | 1965-01-30 | 1968-07-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Gas-powder contact process and apparatus therefor |
| FR1495695A (cs) * | 1965-10-08 | 1967-12-20 | ||
| SE318468B (cs) * | 1966-07-29 | 1969-12-08 | Svenska Flaektfabriken Ab | |
| JPS5023383B1 (cs) * | 1970-07-29 | 1975-08-07 | ||
| JPS4949288B2 (cs) * | 1971-08-06 | 1974-12-26 | ||
| US3932587A (en) * | 1971-12-09 | 1976-01-13 | Rockwell International Corporation | Absorption of sulfur oxides from flue gas |
| US3785119A (en) * | 1972-10-04 | 1974-01-15 | Environeering | Method and apparatus for removing particulates and oxides of sulphur from gas |
| US3907526A (en) * | 1973-04-30 | 1975-09-23 | Peabody Engineering Corp | High velocity spray scrubber |
-
1974
- 1974-06-28 DE DE2431130A patent/DE2431130C3/de not_active Expired
-
1975
- 1975-04-25 DE DE2518386A patent/DE2518386C3/de not_active Expired
- 1975-05-06 AT AT345475A patent/AT358543B/de not_active IP Right Cessation
- 1975-06-12 SE SE7506714A patent/SE400187B/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-06-26 DK DK290575A patent/DK144906C/da not_active IP Right Cessation
- 1975-06-26 CH CH829875A patent/CH614129A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-06-27 FR FR7520224A patent/FR2276080A1/fr active Granted
- 1975-06-28 JP JP50079747A patent/JPS604725B2/ja not_active Expired
- 1975-06-30 US US05/591,624 patent/US4039304A/en not_active Expired - Lifetime
- 1975-06-30 NL NLAANVRAGE7507787,A patent/NL172028C/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-06-30 CS CS754606A patent/CS203105B2/cs unknown
- 1975-06-30 PL PL1975181706A patent/PL128155B1/pl unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DK290575A (da) | 1975-12-29 |
| NL172028B (nl) | 1983-02-01 |
| ATA345475A (de) | 1980-02-15 |
| DE2518386A1 (de) | 1976-11-04 |
| US4039304B1 (cs) | 1987-01-20 |
| DE2431130A1 (de) | 1976-02-19 |
| SE400187B (sv) | 1978-03-20 |
| DE2518386C3 (de) | 1981-06-11 |
| DE2431130B2 (de) | 1978-06-29 |
| JPS5118979A (en) | 1976-02-14 |
| DE2518386B2 (de) | 1980-08-07 |
| DK144906C (da) | 1982-11-22 |
| DK144906B (da) | 1982-07-05 |
| FR2276080B1 (cs) | 1979-08-24 |
| JPS604725B2 (ja) | 1985-02-06 |
| CH614129A5 (cs) | 1979-11-15 |
| FR2276080A1 (fr) | 1976-01-23 |
| US4039304A (en) | 1977-08-02 |
| NL172028C (nl) | 1983-07-01 |
| DE2431130C3 (de) | 1979-07-26 |
| NL7507787A (nl) | 1975-12-30 |
| AT358543B (de) | 1980-09-10 |
| SE7506714L (sv) | 1975-12-29 |
| PL128155B1 (en) | 1984-01-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CS203105B2 (en) | Method of removing the sulphur dioxide and other acidic components from the combustion products | |
| EP2040823B1 (en) | Reduced liquid discharge in wet flue gas desulfurization | |
| US7641876B2 (en) | Reduced liquid discharge in wet flue gas desulfurization | |
| JP3881375B2 (ja) | 煙道ガス洗浄装置 | |
| RU2645987C2 (ru) | Способ и устройство для удаления примесей из выхлопных газов | |
| US3954381A (en) | Method of and apparatus for incinerating an aqueous solution containing nitro compounds | |
| US4696804A (en) | Method for treating SO2, SO3 and dust simultaneously | |
| US4795619A (en) | Removal of acid gases in dry scrubbing of hot gases | |
| JPH06271303A (ja) | 硫黄酸化物の吸収及び硫酸アンモニウムの生成の同時処理方法 | |
| CZ58899A3 (cs) | Způsob a zařízení pro zpracování spalin | |
| EP0066707B1 (en) | Process for limiting chloride buildup in so2 scrubber slurry | |
| CZ291726B6 (cs) | Způsob zpracovávání spalin | |
| KR100266098B1 (ko) | 배연처리방법및설비 | |
| US4355013A (en) | Process for removing sulphuric acid components from flue gases | |
| KR0132718B1 (ko) | 연소개스류의 정화장치 | |
| JPH02198613A (ja) | 湿式排ガス脱硫方法 | |
| JPH06142448A (ja) | 湿式排煙脱硫方法および装置 | |
| CZ289399A3 (cs) | Způsob potlačení tvorby aerosolů kyseliny sírové v odpadních plynech čističek | |
| JPS649069B2 (cs) | ||
| JPS60222135A (ja) | 排水処理方法 | |
| CN112125363B (zh) | 用于处理烟气脱硫废水的系统和方法 | |
| JPH0194920A (ja) | 排ガス処理装置における排液の処理方法 | |
| KR820000687B1 (ko) | 배기가스내 이산화유황으로부터 유화수소의 회수방법 | |
| FI84885B (fi) | Foerfarande foer rening av roekgaser. | |
| JPS60212210A (ja) | 排ガス処理装置における排液の処理方法 |