DK144906B - Fremgangsmaade til fjernelse af sure komponenter fra forbraendingsluftarter,navnlig svovldioxid - Google Patents
Fremgangsmaade til fjernelse af sure komponenter fra forbraendingsluftarter,navnlig svovldioxid Download PDFInfo
- Publication number
- DK144906B DK144906B DK290575AA DK290575A DK144906B DK 144906 B DK144906 B DK 144906B DK 290575A A DK290575A A DK 290575AA DK 290575 A DK290575 A DK 290575A DK 144906 B DK144906 B DK 144906B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- conduit
- combustion gases
- saline
- amount
- absorption liquid
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 38
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 title claims description 36
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 18
- 239000002253 acid Substances 0.000 title 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 27
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 21
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims description 20
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 19
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 19
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 16
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 claims description 9
- 239000013505 freshwater Substances 0.000 claims description 9
- 238000005273 aeration Methods 0.000 claims description 8
- 239000012267 brine Substances 0.000 claims description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 8
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 claims description 8
- HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M sodium;chloride;hydrate Chemical compound O.[Na+].[Cl-] HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 8
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 7
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000011049 filling Methods 0.000 claims description 6
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 6
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 5
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 5
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 4
- 238000002386 leaching Methods 0.000 claims description 3
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 3
- CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N Ozone Chemical compound [O-][O+]=O CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims 1
- 230000004941 influx Effects 0.000 claims 1
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 6
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 5
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 4
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 4
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 4
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 4
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 3
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 3
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L sulfite Chemical class [O-]S([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N Hydrogen peroxide Chemical compound OO MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N Sulfurous acid Chemical class OS(O)=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 2
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 2
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 2
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 2
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 239000012266 salt solution Substances 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 2
- ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N Ammonium bicarbonate Chemical compound [NH4+].OC([O-])=O ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 238000003915 air pollution Methods 0.000 description 1
- 235000012501 ammonium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 239000001099 ammonium carbonate Substances 0.000 description 1
- 150000003868 ammonium compounds Chemical class 0.000 description 1
- BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N ammonium sulfate Chemical compound N.N.OS(O)(=O)=O BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052921 ammonium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011130 ammonium sulphate Nutrition 0.000 description 1
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 239000007900 aqueous suspension Substances 0.000 description 1
- 210000001367 artery Anatomy 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 238000010574 gas phase reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 229940090046 jet injector Drugs 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 238000003900 soil pollution Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000006200 vaporizer Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
(19) DANMARK
ίφ
|j| tu) FREMLÆGGELSESSKRIFT on 144906 B
DIREKTORATET FOR PATENT- OG VAREMÆRKEVÆSENET
(21) Ansøgning nr. 2905/75 (51) IntCI.3 B 01 D 53/34 (22) Indleveringsdag 26. jun. 1975 (24) Løbedag 26. jun. 1975 (41) Aim. tilgængelig 29. dec. 1975 (44) Fremlagt 5. jul. 1982 (86) International ansøgning nr.
(86) International indleveringsdag (85) Videreførelsesdag -(62) Stamansøgning nr. -
(30) Prioritet 28. jun. 1974, 2431130, DE 25. apr. 1975* 2518386, DE
(71) Ansøger BUCKAU-WALTHER AKTIENGESELLSCHAFT, 4θ48 Grevenbrolch 1, DE.
(72) Opfinder Horst Bechthold, DE: Paul Boettger, DE.
(74) Fuldmægtig internationalt Patent-Bureau.
(54) Fremgangsmåde til fjernelse af sure komponenter fra forbrændingsluftarter, navnlig svovldio= xid.
Opfindelsen angår en fremgangsmåde til fjernelse af sure komponenter fra forbrændingsluftarter, navnlig svovldioxid, ved hvilken forbrændingsluftarterne i en indsprøjtningsfordamper blandes med en fra fremgangsmåden selv udtaget saltopløsning, hvilken forbrændingsluftart-saltopløsnings-blanding inddampes, og der fra de tørre forbrændingsluftarter næsten fuldstændigt fraskilles støv og saltkrystal-_ ler som tør blanding, og forbrændingsluftarterne med de sure komponenter og de ik- Ώ q ke fraskilte saltkrystaller, med henblik pa absorption af de sure komponenter og D udvaskning og genopløsning af de resterende saltkrystaller, bringes i kontakt med ^ en i kredsløb ført absorptionsvæske, i hvilken fordampet vand erstattes med en 3" tilsvarende ferskvandmængde, og hvorfra nævnte saltopløsning udtages og tilbage føres til indsprøjtningsfordamperen.
Med en sådan fremgangsmåde skal der med simpleste midler gennemføres en 144906 2 økonomisk rensning af forbrændingsluftarter.
I den senere tid er der bekendtgjort et stigende antal fremgangsmåder, der tjener det formål at formindske belastningen af omverdenen ved udsendelsen af svovldioxid fra kul-og/eller oliefyrede energi- og andre industriprocesser. Disse fremgangsmåder kan i alt væsentligt inddelesi tre grupper:
Den første gruppe omfatter sådanne fremgangsmåder, hvor svovldioxidet absorberes i en vandig opløsning eller suspension, hvorfra det atter frigøres i et i kredsløbet anbragt regenereringstrin. Sådanne processer kræver på grund af det vanskeligt transporterbare SC^, at der i den umiddelbare nærhed findes et anlæg for videre forarbejdning (f.eks. svovlsyrefabrik).
En anden gruppe omfatter fremgangsmåder, der i reglen absorberer ved hjælp af en suspension, hvorfra den belastede faststofdel derefter skilles og med henblik på videre forarbejdning transporteres til egnede og eventuelt fjernt beliggende fabrikationsanlæg. Den regenererede masse bliver fra anlægget til videre forarbejdning transporteret tilbage til stedet for afsvovlningen med henblik på genanvendelse.
En tredie gruppe fremgangsmåder, der ligeledes absorberer i vandig fase, beror på fremstilling af tungtopløselige svovlholdige salte (sulfiter, sulfater) med det formål at deponere disse efter fraskille Ise fra væsken. Bortset fra nødvendigheden af store afsætningsbeholdere bliver problemet her flyttet fra luftforurening til jordbundsforurening.
I seneste tid er der bekendtgjort et yderligere fremgangsmådeprincip, ifølge hvilket det ved inddysning af passende stoffer (f.eks. ammoniak) i den endnu varme forbrændingsluftartstrøm opnås, at svovldioxidet i gasfasen bringes til reaktion og derefter fraskilles som salt i et filter sammen med forbrændingsluftarternes mekaniske forureninger. Ifølge denne fremgangsmåde kan der kun opstå sådanne svovlholdige salte, hvis udgangsstoffer er i stand til i gasfasen at reagere med hinanden. Den ikke i filteret fraskilte saltdel bliver sammen med forbrændingsluftarterne fjernet til atmosfæren og fører - i modsætning til det luftformige svovldioxid - ved afsætning i de umiddelbare omgivelser for skorstenen til forstærket belastning af omverdenen. Endvidere fører reaktionen i gasfasen, på grund af den store indbyrdes afstand mellem de enkelte molekyler, ikke til krystaldannelse, men til dannelse af et yderst findelt amorft produkt, der i de efterkoblede filtre kun lader sig fraskille yderst vanskeligt og - navnlig i elektrofiltre - fører til tilklæbninger, der må fjernes ved anvendelse af vand. Herved opstår imidlertid et nyt problem på spildvandssiden.
For at undgå ulemperne ved nævnte kendte fremgangsmåder og med simplest mulige midler gennemføre en økonomisk rensning af forbrændingsluftarter er der i DE-OS 2.238.801 angivet en fremgangsmåde, som indledningsvis angivet i den foreliggende beskrivelse, hvilken fremgangsmåde danner grundlag for den foreliggende opfin- 3 U4906 delse. Fremgangsmåden ifølge opfindelsen er ejendommelig ved, at der ved denne kendte fremgangsmåde som absorptionsvæske anvendes en vandig NH^-opløsning, og at der til indsprøjtningsfordamperen tilbageføres en oxiderende efterbehandlet saltopløsning, hvis koncentration andrager 50-98% af mætning.
Anvendelsen af en NH^-opløsning som absorptionsvæske medfører, at der vindes et rent ammoniumsulfatprodukt, da både (NH^SO-j og det ved absorptionen yderligere dannede (NH^^CO^ dekomponeres kvantitativt ved de i indsprøjtningsfordamperen herskende temperaturer (normale temperaturer for forbrændingsluftarter), mens (NH^^SO^ ikke dekomponeres ved disse temperaturer. Som følge af denne forskel i dekomponering for de ved den omhandlede fremgangsmåde dannede ammoniumfor-bindelser er det muligt at regulere vaskesystemets pH-værdi inden for vide grænsei; eftersom den til kompensation af de sure komponenter nødvendige basisk reagerende (NH^COg-mængde dekomponeres kvantitativt i indsprøjtningsfordamperen. Den høje opløselighed af ammoniumsaltene samt den derfor stadigt foreliggende høje absorptionsevne sikrer endvidere drift af vaskesystemet ved høje saltindhold, således at der til indsprøjtningsfordamperen kan føres en koncentreret saltopløsning, og der i indsprøjtningsfordamperen, som følge af den kun lille vandmængde, der skal fordampes, kun indtræder en forholdsvis ringe temperatursænkning for luftartstrømmen. Herved sikres selv ved høje svovlindhold i forbrændingsluftarterne og deraf følgende store mængder dannede salte altid den nødvendige absolutte udtørring af den indsprøjtede saltopløsning.
Det eneste, der ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen udtages fra anlægget, er således et tørt, økonomisk anvendeligt slutprodukt.
Sammenlignet med de i øvrigt nævnte kendte fremgangsmåder har fremgangsmåden ifølge opfindelsen følgende væsentlige fordele: 1. Det svovlholdige slutprodukt bliver udtaget direkte som tørt salt sammen med askestøv fra fraskilleren, for eksempel et elektrofilter.
2. Da saltpartiklerne dannes fra opløsningen deraf ved fordampning, er de betydeligt større og dermed lettere at fraskille end sådanne, der opstår ved reaktioner i gasfase (f.eks. ved indblæsning af ammoniak i den varme gas).
3. De i filteret ikke fuldstændigt fraskilte saltpartikler bliver i absorptionstrinnet atter opløst praktisk talt fuldstændigt og dermed fjernet fra forbrændingsluftartertie. Derved bliver processen praktisk taget uafhængig af den i elek-•trofilteret opnåelige fraskillelsesgrad for saltene.
4. Processen indeholder ingen af de sædvanligvis energiintensive regenereringstrin, der er nødvendige for alle kendte absorptionsprocesser.
5. Sammenlignet med processer, der arbejder med regenererbare suspensioner, bortfalder den kostbare transport af belastede og regenererede masser mellem af-svovlnings- og regenerationsanlæg, der for det meste er opstillet på forskellige steder.
4 UÅ906 6. Der optræder ingen slam- og spildvands-problemer.
7. Anvendelsen af vandopløselige salte hindrer enhver form for tilstopningsfare i systemet og forhøjer dermed driftsikkerheden.
Den ud fra et økonomisk synspunkt afgørende fordel ved den foreliggende proces ligger herud over deri, at det totale forbrug af procesvarme udtages på laveste niveau (forbrændingsluftarternes temperatur for det forankoblede kedelanlæg) for fordampningen af saltopløsningen. Ved den for storkedler sædvanlige høje virkningsgrad er det imidlertid på grund af svovlfrysepunktets nærhed ikke tilladeligt at sænke forbrændingsluftarternes temperatur yderligere på dette sted. Kedeludløbstemperaturen må derfor forhøjes svarende til temperatursænkningen i indsprøjtningsfordamperen. Dette betyder imidlertid bortfald af den "kolde ende" ved kedelanlæggets luftforvarmer, der på grund af den ringe temperaturforskel, beregnet på den pr.fladeenhed overførte varmemængde, hører til de specifikt dyreste kedeldele.
Over for det ved andre fremgangsmåder nødvendige yderligere apparative forbrug til regenerationen står ved den foreliggende fremgangsmåde et lavest muligt varmeforbrug under samtidig besparelse af betydelige omkostninger til kedelan lægget.
Fremgangsmåden ifølge opfindelsen og yderligere enkeltheder ved denne er beskrevet nærmere i det følgende under henvisning til tegningen.
De svovlholdige forbrændingsluftarter, der skal renses, og som kommer fra et ikke vist kedelanlæg eller lignende, bliver gennem en ledning 1 ført til en indsprøjtningsfordamper 2, hvori der gennem en ledning 3 og ved hjælp af én eller flere indsprøjtningsdyser 4 indsprøjtes den under totalprocessens forløb dannede koncentrerede saltopløsning. Den til fordampning af forbrændingsluftart-saltopløsnings-blandingen nødvendige varme tages fra forbrændingsluftarterne, idet indløbstemperaturen for forbrændingsluftarterne i indsprøjtningsfordamperen 2 er så høj, at den totale i blandingen foreliggende væske fordamper fuldstændigt. Hvis temperaturen af forbrændingsluftarterne ikke er tilstrækkelig til fordampningen, kan der til indsprøjtningsfordamperen også føres fremmedvarme. De som følge af vandfordampningen i ringe grad afkølede forbrændingsluftarter bliver over en forbindelsesledning 5 ført til et filteranlæg 7 (i udførelseseksemplet vist som et elektrofilter), efter at der ved bunden af indsprøjtningsfordamperen 2 er foretaget fjernelse af eventuelt allerede her udskilte støv- og saltpartikler ved hjælp af et bortføringsorgan 6. I filteret 7 bliver støvet fra forbrændingsluftarterne sammen med de ved fordampningen i indsprøjtningsfordamperen 2 dannede saltkrystaller fraskilt vidtgående og bortført ved hjælp af tragte 8 og 9 og ledninger 10 og 11. De vidtgående støv- og saltfrie forbrændingsluftarter bliver derefter over en yderligere ledning 12 ført til et absorptionstårn 13. Eventuelt kan de fra filteret 7 kommende forbrændingsluftarter føres over en varmeud- 144906 5 veksler og derved afkøles. Hertil findes fortrinsvis en forgreningsledning 14, der går fra ledningen 12 og fører til en varmeudveksler 15. Herfra går en tilbageføringsledning 16 til ledningen 12. I udførelseseksemplet er varmeudveksleren 15 indbygget i den fra absorptionstårnet 13 bortgående ledning 17 for de rensede forbrændingsluftarter. I varmeudveksleren 15 kan de færdigt behandlede forbrændingsluftarter med henblik på formindskelse af deres mætningsgrad forud for passage til den ikke viste skorsten, opvarmes ved hjælp af den frie varme i de fra elektrofilteret 7 kommende for-rensede forbrændingsluftarter.
Afkølingen af de til tårnet 13 førte forbrændingsluftarter og forvarmnin-gen af de fra tårnet 13 bortgående forbrændingsluftarter foregår således ved indbyrdes varmeudveksling.
Det svovldioxid, der er indeholdt i de fra elektrofilteret 7 kommende forbrændingsluftarter (eventuelt også andre sure komponenter) bliver i absorptionstårnet 13 absorberet næsten fuldstændigt og ved kemisk reaktion med en vaskevæske omdannet til de tilsvarende sulfiter eller sulfater. Samtidig bliver de i elektrofilteret 7 ikke-fraskilte saltpartikler igen opløst. Ved hjælp af en blæser 18 bliver de rensede forbrændingsluftarter bortsuget gennem ledningen 17 og den ikke viste skorsten.
I absorptionstrinnet, der er anbragt i den nedre del af absorptionstårnet 13, bliver den i kredsløb førte absorptionsvæske forstøvet eller ved hjælp af indbygninger eller fyldlegemer bragt i intensiv berøring med forbrændingsluftarterne.
I det nederste område af tårnet 13 danner der sig en sump 20 med en overflade 21, hvilken sump består af en koncentreret saltopløsning. Under overfladen 21 findes en udløbsledning 22 med en omløbspumpe 23, der frasuger den koncentrerede saltopløsning fra sumpen 20 og ved hjælp af en ledning 24 og én eller flere fordelerledninger 25 fører den til ét eller flere sprøjtesystemer 26 inden for den nedre del af absorptionstårnet 13. Over en ledning 27 bliver absorptionsvæsken tilført til kredsløbet. Til dette formål udmunder ledningen 27 i ledningen 24. Ved hjælp af en ferskvandsledning 28 bliver der tilført ferskvand til kredsløbet med henblik på opretholdelse af vandbalancen. Over ferskvandsledningen 28 kommer vandet med fordel over en ionbytter 29 og ved hjælp af en tildelingsledning 30 til den øvre del af absorptionstårnet 13. Dette ferskvand tjener samtidig til at tilbagevaske eventuelt medrevet absorptionsvæske i den øvre del af ap-paratet eller til at befri de rensede forbrændingsluftarter for ammoniakdampe under dannelse af ammoniumcarbonat ved omsætning med CO2 fra forbrændingsluftarterne. Dette kraver en intensiv berøring af væske og forbrændingsluftarter, f.eks. ved hjælp af fyldlegemer 19. Ferskvandet afhærdes i ionbyggeranlægget 29 for at undgå dannelse af uopløselige salte under absorptionsprocessen.
De ved udvaskningen i absorptionstårnet 13 dannede salte bliver beriget i kredsløbet 20 til 26. For at opretholde den ønskede koncentration bliver der fra 144906 6 denne saltopløsning udtaget en delstrøm, der føres til indsprøjtningsfordamperen 3. Hertil findes en forgreningsledning 32 for den koncentrerede saltopløsning, hvilken ledning set i strømningsretningen er tilsluttet ledningen 24 efter pumpen 23. For det tilfælde, at den koncentrerede saltopløsning skal befries for mekaniske urenheder, findes et filtertrin 33. Hvis oxidationen af sulfiter til sulfater ikke allerede er foregået i absorptionstårnet 13, kommer saltopløsningen ved hjælp af en ledning 34 til et luftningstårn 35, hvori opløsningsblandingen af sulfit og sulfat (med et lille overskud af carbonat) bringes i intensiv kontakt med luft for herved at opnå oxidationen af sulfiter til sulfater. Den hertil nødvendige luft tilføres hensigtsmæssigt luftningstårnet 35 ved hjælp af en dampstråleinjektor 37 og en lufttilførsels ledning 36. Den til oxidationen ikke krævede gasblanding udtages over en ledning 38 og tilføres absorptionstrinnet ved, at ledningen 38 er tilsluttet ledningen 12. Den luft, der føres til luftningstårnet 35, kan med henblik på at fremme oxidationsreaktionen være podet med ozon eller være forsynet med et andet egnet oxidationsmiddel, såsom hydrogenperoxid. Til dette formål findes en ledning 39. Den til saltopløsningen i luftningstårnet 35 førte dampog luftmængde er afpasset således, at den udsprøjtede saltopløsning under ingen omstændigheder koncentreres yderligere. Også her samler saltopløsningen sig i den ne-derste del af luftningstårnet 35 og danner en sump 40. Ved hjælp af en ved sumpen 40 tilsluttet ledning 41 og en pumpe 42 bliver saltopløsningen ved hjælp af ledningen 3 ført til indsprøjtningsfordamperen 2.
Totalprocessen skal reguleres således, at en hvilken som helst temperatur-, mængde- og koncentrations-ændring i strømmen af forbrændingsluftarter kan opfanges. Reguleringen kan for eksempel foregå på følgende måde: Først bliver fyldningsstanden for sumpen 20 i absorptionstårnet 13 målt, og i afhængighed af denne fyldningsstand reguleres den til absorptionsvæskekredsløbet førte ferskvandmængde. Til dette formål måles ved hjælp af et fyldningsstand-måleorgan 43 højden af sumpen 20, og derved fastsættes overfladen 21. Ud fra denne måling reguleres over en regulerings ledning 44 og ved hjælp af en i ferskvandsledningen 28 indbygget ventil 45 den tilførte ferskvandraængde.
Endvidere kan vægtfylden og ledningsevnen for den fra absorptionsvæskekredsløbet udtagne koncentrerede saltopløsning måles, og ud fra denne måling kan den til indsprøjtningsfordamperen 2 førte saltopløsningsmængde reguleres. Hertil er forgrenings ledningen 32 for den koncentrerede saltopløsning forsynet med et måleorgan 46, der måler vægtfylden af den koncentrerede saltopløsning. Organet 46 for vægtfyldemåling kan også være erstattet med et apparat til måling af ledningsevnen. Ud fra vægtfyldemålingen bliver ved hjælp af en regulerings ledning 48 en i ledningen 32 indbygget ventil 47 sat i funktion, hvilket påvirker den i indsprøjtningsfordamperen indførte saltopløsningsmængde.
Claims (4)
1. Fremgangsmåde til fjernelse af sure komponenter fra forbrændingsluftarter, navnlig svovldioxid, ved hvilken forbrændingsluftarterne i en indsprøjtningsfordamper blandes med en fra fremgangsmåden selv udtaget saltopløsning, hvilken forbrændingsluftart-saltopløsnings-blanding inddampes, og der fra de tørre forbrændingsluftarter næsten fuldstændigt fraskilles støv og saltkrystaller som tør blanding, og forbrændingsluftarterne med de sure komponenter og de ikke fraskilte saltkrystaller, med henblik på absorption af de sure komponenter og udvaskning og genopløsning af de resterende saltkrystaller, bringes i kontakt med en i kredsløb ført absorptionsvæske, i hvilken fordampet vand erstattes med en tilsvarende ferskvandmængde, og hvorfra nævnte saltopløsning udtages og tilbageføres til indsprøjtningsfordamperen, kendetegnet ved, at der som absorptionsvæske anvendes en vandig NH^-opløsning, og at der til indsprøjtningsfordamperen tilbageføres en oxiderende efterbehandlet saltopløsning, hvis koncentration andrager 50-98% af mætning.
2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at støvet og saltkrystallerne i de tørre forbrændingsluftarter fraskilles i en elektrostatisk fraskiller.
3. Fremgangsmåde ifølge krav 1,kendetegnet ved, at pH-værdien af den i kredsløb førte absorptionsvæske, målt i den udtagne delstrøm, indstilles på fra 4 til 7,8.
4. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at der til den oxiderende efterbehandling af saltopløsningen anvendes ozon.
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2431130 | 1974-06-28 | ||
DE2431130A DE2431130C3 (de) | 1974-06-28 | 1974-06-28 | Verfahren zur Entfernung von sauren Komponenten aus Abgasen |
DE2518386A DE2518386C3 (de) | 1974-06-28 | 1975-04-25 | Verfahren zur Entfernung von sauren Komponenten aus Abgasen |
DE2518386 | 1975-04-25 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DK290575A DK290575A (da) | 1975-12-29 |
DK144906B true DK144906B (da) | 1982-07-05 |
DK144906C DK144906C (da) | 1982-11-22 |
Family
ID=25767335
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DK290575A DK144906C (da) | 1974-06-28 | 1975-06-26 | Fremgangsmaade til fjernelse af sure komponenter fra forbraendingsluftarter,navnlig svovldioxid |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4039304A (da) |
JP (1) | JPS604725B2 (da) |
AT (1) | AT358543B (da) |
CH (1) | CH614129A5 (da) |
CS (1) | CS203105B2 (da) |
DE (2) | DE2431130C3 (da) |
DK (1) | DK144906C (da) |
FR (1) | FR2276080A1 (da) |
NL (1) | NL172028C (da) |
PL (1) | PL128155B1 (da) |
SE (1) | SE400187B (da) |
Families Citing this family (69)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4325713A (en) * | 1974-10-31 | 1982-04-20 | Industrial Resources, Inc. | Air pollution control process and apparatus |
JPS5857213B2 (ja) * | 1975-07-10 | 1983-12-19 | イシカワジマハリマジユウコウギヨウ カブシキガイシヤ | 排煙脱硫方法 |
JPS5228459A (en) * | 1975-08-29 | 1977-03-03 | Mitsui Miike Mach Co Ltd | Process for removal of sulfur oxides in exhaust gases |
US4198380A (en) * | 1975-11-24 | 1980-04-15 | Rockwell International Corporation | Absorption of sulfur oxides from hot gases |
GB1577365A (en) * | 1976-02-28 | 1980-10-22 | Chiyoda Chem Eng Construct Co | Gas-liquid contacting method and apparatus |
DE2645026A1 (de) * | 1976-10-06 | 1978-04-13 | Steag Ag | Verfahren und anlage zur aufbereitung von rauchgasen, z.b. der rauchgase von kraftwerken, die mit fossilen brennstoffen, insbesondere mit steinkohlen gefeuert sind |
DE2708919C2 (de) * | 1977-03-02 | 1982-05-27 | Dr. C. Otto & Comp. Gmbh, 4630 Bochum | Verfahren zur Reinigung von SO↓2↓-haltigen Industrieabgasen |
DE2739509C2 (de) * | 1977-09-02 | 1982-09-16 | Babcock-BSH AG vormals Büttner-Schilde-Haas AG, 4150 Krefeld | Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung eines Abgasstromes |
CH633726A5 (de) * | 1977-11-17 | 1982-12-31 | Ciba Geigy Ag | Verfahren zum entfernen von sauren schadstoffen und von schwebestoffen aus abgasen von industrieoefen, insbesondere von abfallverbrennungsanlagen, und schlammabtrenner zu dessen ausfuehrung. |
JPS5556501U (da) * | 1978-10-13 | 1980-04-17 | ||
DE2929974A1 (de) * | 1979-07-20 | 1981-02-12 | Leisegang Umwelttechnik Kg | Verfahren zur entstaubung und schadgasabsorption von abgasen aus abfallverbrennungsanlagen |
DE2846457C2 (de) * | 1978-10-23 | 1986-09-25 | Leisegang Umwelttechnik KG, 1000 Berlin | Verfahren und Anlage zur Gichtgas-Entstaubung und Schadgasabsorption für einen Heißwindkupolofen |
DE2852336C2 (de) * | 1978-12-04 | 1986-10-16 | Walther & Cie AG, 5000 Köln | Verfahren zur Abscheidung von NO↓x↓ und SO↓x↓ aus Feuerungsabgasen |
DE2904263C3 (de) * | 1979-02-05 | 1982-05-13 | Buckau-Walther AG, 4048 Grevenbroich | Verfahren zum Entfernen von sauren Komponenten aus Abgasen |
DE2928526C3 (de) * | 1979-07-14 | 1984-03-29 | Buckau-Walther AG, 4048 Grevenbroich | Verfahren zum Entfernen saurer Komponenten aus Abgasen |
DE2905719C3 (de) * | 1979-02-15 | 1985-11-14 | Walther & Cie Ag, 5000 Koeln | Verfahren zur Reinigung von Abgasen mit gasförmigen Schadstoffen |
AT376909B (de) * | 1979-02-15 | 1985-01-25 | Buckau Walther Ag | Verfahren zum reinigen von gasfoermige schadstoffe enthaltende abgasen |
DE2905731C3 (de) * | 1979-02-15 | 1985-11-21 | Walther & Cie Ag, 5000 Koeln | Verfahren zum Herstellen von Ammonstilfntgranulaten |
DK110079A (da) * | 1979-03-16 | 1980-09-17 | Smidth & Co As F L | Anlaeg til selektiv fjernelse af flyveakske og brugt absorberingsmiddel for flygtige stoffer fra roeggasser |
EP0040643A1 (en) * | 1980-05-24 | 1981-12-02 | AMSTED Industries Incorporated | Method for separating particulate matter into soluble and insoluble portions and apparatus for performing said method |
US4309393A (en) * | 1980-10-14 | 1982-01-05 | Domtar Inc. | Fluidized bed sulfur dioxide removal |
JPS597493B2 (ja) * | 1980-10-28 | 1984-02-18 | 川崎重工業株式会社 | 排ガスの脱硫装置 |
JPS57194083A (en) * | 1981-05-21 | 1982-11-29 | Chiyoda Chem Eng & Constr Co Ltd | Method and apparatus for disposing waste water from wet stack gas and desulfurizing device |
US4366133A (en) * | 1981-06-01 | 1982-12-28 | Combustion Engineering, Inc. | Process for limiting chloride buildup in SO2 scrubber slurry |
DE3128753A1 (de) * | 1981-07-21 | 1983-04-07 | Hans Gotthard Dr. Dipl.-Chem. 4230 Wesel Remstedt | Rauchgasentschwefelung |
DE3220403C1 (de) * | 1982-05-29 | 1983-11-17 | Buckau-Walther AG, 4048 Grevenbroich | Verfahren zum Entfernen von sauren Komponenten und Stickoxyden aus Abgasen |
DE3325140A1 (de) * | 1983-07-12 | 1985-01-31 | KABE Ingenierbüro GmbH, 2000 Hamburg | Verfahren zur reinigung von staub- und aerosolhaltigen gasen und/oder daempfen sowie anlage zur durchfuehrung des verfahrens |
JPS6041529A (ja) * | 1983-08-12 | 1985-03-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガス処理装置における排液の処理方法 |
DE3402063C1 (de) * | 1984-01-21 | 1985-04-25 | Saarbergwerke AG, 6600 Saarbrücken | Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung von Rauchgasen |
DE3528175A1 (de) * | 1985-08-06 | 1987-02-19 | Freudenberg Carl Fa | Schwungrad |
US4690807A (en) * | 1985-08-15 | 1987-09-01 | General Electric Environmental Services, Inc. | Process for the simultaneous absorption of sulfur oxides and production of ammonium sulfate |
JPH069646B2 (ja) * | 1986-02-24 | 1994-02-09 | 関西電力株式会社 | 排ガス処理方法 |
JPS62121687A (ja) * | 1986-11-14 | 1987-06-02 | Chiyoda Chem Eng & Constr Co Ltd | 石膏を副生する湿式排煙脱硫装置からの排水処理装置 |
FR2607141B1 (fr) * | 1986-11-20 | 1988-12-23 | Air Ind Systemes Sa | Procede de denaturation des peintures et installation pour sa mise en oeuvre |
AT393094B (de) * | 1989-04-14 | 1991-08-12 | Krassnigg Franz | Verfahren und vorrichtung zur reinigung von heissen abgasen, insbesondere rauchgasen |
US5362458A (en) * | 1993-03-22 | 1994-11-08 | General Electric Environmental Services, Incorporated | Process for the simultaneous absorption of sulfur oxides and production of ammonium sulfate |
US5654475A (en) * | 1996-03-25 | 1997-08-05 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods of making intermediate oxidation products by controlling oxidation rates in an atomized liquid |
US5580531A (en) * | 1995-06-07 | 1996-12-03 | Twenty-First Century Research Corporation | Devices for making reaction products by controlling transient conversion in an atomized liquid |
US5883292A (en) * | 1996-01-17 | 1999-03-16 | Twenty-First Century Research Corporation | Reaction control by regulating internal condensation inside a reactor |
US5558842A (en) * | 1995-06-07 | 1996-09-24 | Twenty-First Century Research Corporation | Devices for making reaction products by controlling pre-coalescing temperature and transient temperature difference in an atomized liquid |
US5801282A (en) * | 1995-06-07 | 1998-09-01 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods of making intermediate oxidation products by controlling pre-coalescing temperature and transient temperature difference in an atomized liquid |
US5502245A (en) * | 1995-06-07 | 1996-03-26 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods of making intermediate oxidation products by controlling transient conversion in an atomized liquid |
US6143927A (en) | 1996-06-24 | 2000-11-07 | Rpc Inc. | Methods for removing catalyst after oxidation of hydrocarbons |
US6337051B1 (en) | 1996-06-24 | 2002-01-08 | Rpc Inc. | Device for detecting formation of a second liquid phase |
US6288270B1 (en) | 1996-06-24 | 2001-09-11 | Rpc Inc. | Methods for controlling the reaction rate of a hydrocarbon to an acid by making phase-related adjustments |
US6039902A (en) * | 1996-06-24 | 2000-03-21 | Rpc Inc. | Methods of recycling catalyst in oxidations of hydrocarbons |
US5922908A (en) * | 1996-06-24 | 1999-07-13 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods for preparing dibasic acids |
US5938820A (en) * | 1996-06-27 | 1999-08-17 | Cmi-Schneible Company | Air and gas scrubber using recycled water mixture |
US5801273A (en) | 1996-08-21 | 1998-09-01 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods and devices for controlling the reaction rate of a hydrocarbon to an intermediate oxidation product by pressure drop adjustments |
EP0923524A1 (en) | 1996-08-21 | 1999-06-23 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods and devices for controlling the reaction by adjusting the oxidant consumption rate |
US20010053864A1 (en) * | 1996-08-21 | 2001-12-20 | Decoster David C. | Devices for controlling the reaction rate and/or reactivity of hydrocarbon to an intermediate oxidation product by adjusting the oxidant consumption rate |
US6103933A (en) * | 1996-11-07 | 2000-08-15 | Rpc Inc. | Methods for controlling the oxidation rate of a hydrocarbon by adjusting the ratio of the hydrocarbon to a rate-modulator |
US5817868A (en) * | 1996-11-12 | 1998-10-06 | Twenty-First Century Research Corporation | Method and devices for controlling the oxidation of a hydrocarbon to an acid by regulating temperature/conversion relationship in multi-stage arrangements |
US5824819A (en) * | 1996-12-18 | 1998-10-20 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods of preparing an intermediate oxidation product from a hydrocarbon by utilizing an activated initiator |
US6037491A (en) * | 1997-07-25 | 2000-03-14 | Rpc Inc. | Methods and devices for controlling hydrocarbon oxidations to respective acids by adjusting the solvent to hydrocarbon ratio |
US5929277A (en) | 1997-09-19 | 1999-07-27 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods of removing acetic acid from cyclohexane in the production of adipic acid |
US5908589A (en) * | 1997-12-08 | 1999-06-01 | Twenty-First Century Research Corporation | Methods for separating catalyst from oxidation mixtures containing dibasic acids |
JP2002502837A (ja) | 1998-02-09 | 2002-01-29 | アールピーシー インコーポレイテッド | 炭化水素の混合物を二塩基酸にする酸化においてコバルト触媒を処理するためのプロセス |
WO1999042430A1 (en) * | 1998-02-19 | 1999-08-26 | Rpc, Inc. | Methods and devices for separating catalyst from oxidation mixtures |
US6433220B1 (en) | 1998-07-02 | 2002-08-13 | Rpc Inc. | Methods of extracting catalyst from a reaction mixture in the oxidation of cyclohexane to adipic acid |
US6340420B1 (en) | 1998-07-06 | 2002-01-22 | Rpc Inc. | Methods of treating the oxidation mixture of hydrocarbons to respective dibasic acids |
EP1171409A1 (en) | 1999-04-20 | 2002-01-16 | RPC Inc. | Methods of replacing water and cyclohexanone with acetic acid in aqueous solutions of catalyst |
IL132347A (en) * | 1999-10-12 | 2005-11-20 | Lextran Ltd | Method for removing acidic gases from waste gas |
US6638342B2 (en) * | 2001-11-28 | 2003-10-28 | Marsulex Environmental Technologies | Process and facility for removing metal contaminants from fertilizer streams |
US7341616B2 (en) * | 2005-02-04 | 2008-03-11 | General Electric Company | Apparatus and method for the removal of particulate matter in a filtration system |
US8092578B2 (en) * | 2008-08-25 | 2012-01-10 | Eisenmann Corporation | Method and apparatus for eliminating or reducing waste effluent from a wet electrostatic precipitator |
US8574521B2 (en) * | 2010-09-29 | 2013-11-05 | Linde Aktiengesellschaft | Gas stream purification apparatus and method |
DE102013008756A1 (de) | 2013-05-23 | 2014-11-27 | Messer Austria Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Behandeln eines mit Schwefeldioxid beladenen Gasstroms |
ES2649058B1 (es) * | 2016-07-08 | 2018-10-30 | Condorchem Envitech, S.L. | Procedimiento de producción de fertilizante químico cristalizado a partir del tratamiento y transformación de la emisión de gases procedente de la combustión en plantas de generación de energía termoeléctrica |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2598116A (en) * | 1948-05-07 | 1952-05-27 | Paper Patents Co | Process for cooling sulfur burner gas |
US2628193A (en) * | 1949-09-24 | 1953-02-10 | Koppers Co Inc | Ion-exchange resins |
CH357825A (de) * | 1957-06-17 | 1961-10-31 | Lonza Ag | Verfahren zur Entfernung von Schwefeloxyden aus Gasen |
DE1096883B (de) * | 1959-09-25 | 1961-01-12 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von festem Alkalisulfit |
GB1119432A (en) * | 1965-01-30 | 1968-07-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Gas-powder contact process and apparatus therefor |
FR1495695A (da) * | 1965-10-08 | 1967-12-20 | ||
SE318468B (da) * | 1966-07-29 | 1969-12-08 | Svenska Flaektfabriken Ab | |
JPS5023383B1 (da) * | 1970-07-29 | 1975-08-07 | ||
JPS4949288B2 (da) * | 1971-08-06 | 1974-12-26 | ||
US3932587A (en) * | 1971-12-09 | 1976-01-13 | Rockwell International Corporation | Absorption of sulfur oxides from flue gas |
US3785119A (en) * | 1972-10-04 | 1974-01-15 | Environeering | Method and apparatus for removing particulates and oxides of sulphur from gas |
US3907526A (en) * | 1973-04-30 | 1975-09-23 | Peabody Engineering Corp | High velocity spray scrubber |
-
1974
- 1974-06-28 DE DE2431130A patent/DE2431130C3/de not_active Expired
-
1975
- 1975-04-25 DE DE2518386A patent/DE2518386C3/de not_active Expired
- 1975-05-06 AT AT345475A patent/AT358543B/de not_active IP Right Cessation
- 1975-06-12 SE SE7506714A patent/SE400187B/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-06-26 CH CH829875A patent/CH614129A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-06-26 DK DK290575A patent/DK144906C/da not_active IP Right Cessation
- 1975-06-27 FR FR7520224A patent/FR2276080A1/fr active Granted
- 1975-06-28 JP JP50079747A patent/JPS604725B2/ja not_active Expired
- 1975-06-30 CS CS754606A patent/CS203105B2/cs unknown
- 1975-06-30 US US05/591,624 patent/US4039304A/en not_active Expired - Lifetime
- 1975-06-30 PL PL1975181706A patent/PL128155B1/pl unknown
- 1975-06-30 NL NLAANVRAGE7507787,A patent/NL172028C/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5118979A (en) | 1976-02-14 |
NL172028C (nl) | 1983-07-01 |
DE2431130A1 (de) | 1976-02-19 |
DE2431130B2 (de) | 1978-06-29 |
DK290575A (da) | 1975-12-29 |
SE400187B (sv) | 1978-03-20 |
US4039304A (en) | 1977-08-02 |
US4039304B1 (da) | 1987-01-20 |
PL128155B1 (en) | 1984-01-31 |
DE2518386A1 (de) | 1976-11-04 |
FR2276080B1 (da) | 1979-08-24 |
DE2518386C3 (de) | 1981-06-11 |
DE2518386B2 (de) | 1980-08-07 |
CS203105B2 (en) | 1981-02-27 |
AT358543B (de) | 1980-09-10 |
NL7507787A (nl) | 1975-12-30 |
JPS604725B2 (ja) | 1985-02-06 |
FR2276080A1 (fr) | 1976-01-23 |
CH614129A5 (da) | 1979-11-15 |
DE2431130C3 (de) | 1979-07-26 |
ATA345475A (de) | 1980-02-15 |
SE7506714L (sv) | 1975-12-29 |
NL172028B (nl) | 1983-02-01 |
DK144906C (da) | 1982-11-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DK144906B (da) | Fremgangsmaade til fjernelse af sure komponenter fra forbraendingsluftarter,navnlig svovldioxid | |
DK174385B1 (da) | Fremgangsmåde til afsvovling af røggas | |
AU2013256233B2 (en) | Regenerative recovery of contaminants from effluent gases | |
JP3881375B2 (ja) | 煙道ガス洗浄装置 | |
CN200998639Y (zh) | 浓缩结晶和吸收氧化组合式氨法脱硫塔 | |
CN105209157B (zh) | 废气中污染物的再生回收 | |
KR101860295B1 (ko) | 진공증발을 이용한 탈황폐수 처리장치 및 그 방법 | |
WO2004022205A1 (fr) | Procede et dispositif pour eliminer et recuperer du so2 dans des fumees | |
CN86106161A (zh) | 同时进行氧化硫吸收和生产硫酸铵的方法和设备 | |
AU2016382880B2 (en) | Sulfur dioxide scrubbing system and process for producing potassium products | |
JPH06271303A (ja) | 硫黄酸化物の吸収及び硫酸アンモニウムの生成の同時処理方法 | |
CN106587231A (zh) | Fgd废水零排放系统 | |
CN103252158A (zh) | 脱硫系统及其脱硫工艺 | |
CN109879343A (zh) | 一种催化裂化脱硫废水的处理系统及处理方法 | |
DK167801B1 (da) | Fremgangsmaade til rensning af roeggasser | |
US4080427A (en) | Method of desulfurizing exhaust gases by wet lime-gypsum process | |
CN104724778B (zh) | 一种脱硫废液多效蒸发提盐的方法 | |
US3273961A (en) | Regeneration of magnesium bisulphite pulping liquor and absorption of sulphur dioxide during regeneration | |
US4371508A (en) | Method for operating a flue gas desulfurization | |
CN214972862U (zh) | 一种脱除高湿度烟气中硫氧化物的装置 | |
CN112007495B (zh) | 一种低浓度so2烟气的脱硫装置及方法 | |
JPH02198613A (ja) | 湿式排ガス脱硫方法 | |
ES2688431T3 (es) | Procedimiento e instalación para la producción de ácido sulfúrico | |
CN103272471A (zh) | 脱硫系统及其脱硫工艺 | |
EP1472186A1 (en) | Improvement of flue gas desulfurization gypsum-dewatering through crystal habit modification by carboxylic acids |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PBP | Patent lapsed |