DK167801B1 - Fremgangsmaade til rensning af roeggasser - Google Patents
Fremgangsmaade til rensning af roeggasser Download PDFInfo
- Publication number
- DK167801B1 DK167801B1 DK375387A DK375387A DK167801B1 DK 167801 B1 DK167801 B1 DK 167801B1 DK 375387 A DK375387 A DK 375387A DK 375387 A DK375387 A DK 375387A DK 167801 B1 DK167801 B1 DK 167801B1
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- temperature
- gas
- sulfuric acid
- dilute sulfuric
- approx
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/86—Catalytic processes
- B01D53/8637—Simultaneously removing sulfur oxides and nitrogen oxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
- C01B17/74—Preparation
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Detergent Compositions (AREA)
- Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Filtering Of Dispersed Particles In Gases (AREA)
Description
DK 167801 B1
Opfindelsen angår en fremgangsmåde til rensning af røggasser eller andre forurenede fugtige forbrændingsgasser, der indeholder SO3.
Røggasser fra fyringsanlæg indeholder' af skadelige 5 stoffer især S02, N0X, HC1 og HF. Således opstår der ved forbrændingen af stenkul med et svovlindhold på 1 vægt-% i storfyringsanlæg ved et oxygenindhold i røggassen på 6 rum-fangs-% for eksempel S02-indhold mellem 1.900 og 2.000 mg/Nm3, HCl-indhold under 150 mg/Nm3. NOx-indholdene ligger 10 - afhængigt af fyringsmåden og de anvendte kul - fra under 600 mg N02/Nm3 til over 2.000 mg N02/Nm3.
Til formindskelse af udsendelsen af disse skadelige stoffer er det kendt at underkaste røggassen en katalytisk efterbehandling. Derved oxideres S02 til S03, og N0X redu-15 ceres med NH3 til N2. Derefter afkøles den fugtige gas under svovlsyrens dugpunkt, og S03 kondenserer ud i form af svovlsyre.
En sådan fremgangsmåde kendes fra tysk offentliggørelsesskrift nr. 3.331.545. Den fugtige, S03-holdige gas afkøles 20 i et første trin i en luftforvarmer indtil en temperatur over svovlsyrens dugpunkt og derpå i et andet trin under svovlsyrens dugpunkt. Det andet trin i luftforvarmeren består af syrefast materiale, for eksempel af glasrør. Afkølingen i det andet trin kan kun ske indtil en temperatur, der tillader 25 den i forordningen om storfyringsanlæg foreskrevne mindste temperatur ved skorstensmundingen og den nødvendige opdrift af forbrændingsgassen i kaminen. Derved er en finrensning af gassen ved lave temperaturer ikke mulig.
Opfindelsens formål er at fjerne S03-indholdet så 30 vidt muligt ved kondensation i form af svovlsyre med så høj koncentration som muligt samt yderligere at fjerne eventuelle andre tilstedeværende gasformige skadelige stoffer, såsom HCl, HF og S02, og at opnå den for kaminen nødvendige gastemperatur på en teknisk enkel og økonomisk måde.
35 Dette opnås ifølge opfindelsen ved, at a) røggassen afkøles i en varmeveksler ved indirekte
Ulv I D/oU I D I
2 varmeudveksling til en temperatur under svovlsyrens dugpunkt, b) den afkølede gas afkøles videre i en SO3-kondensator ved indsprøjtning (dyse) af fortyndet svovlsyre i modstrøm til en forud bestemt temperatur, og der udkondense- 5 res en fortyndet svovlsyre med forud bestemt koncentration, c) den af S03-kondensatoren udtrædende gas vaskes i en finvasker ved indsprøjtning af en vandig vædske og afkøles til 40 til 55°C, d) den af finvaskeren udtrædende gas opvarmes i en 10 varmer ved indsprøjtning af fortyndet svovlsyre fra SO3- kondensatoren til en forud bestemt temperatur, e) gassen ledes efter SO3-kondensationen gennem et filter, f) fortyndet svovlsyre indsprøjtes fra varmeren i 15 SO3-kondensatoren, g) gassens temperatur i d) vælges således, at det i c) optagne vand ikke udkondenseres og forbliver i den udtrædende gas, h) gassens udgangstemperatur fra a) indstilles såle-20 des, at den i b) dannede fortyndede svovlsyres temperatur omtrent svarer til gassens temperatur id), og i) mængden af den i d) indsprøjtede fortyndede svovlsyre indstilles således, at den fra d) udledte fortyndede svovlsyre har en temperatur, der omtrent svarer til den i 25 b) nødvendige udgangstemperatur af gassen.
Varmeveksleren er udformet korrosionsfast, for eksempel som rørvarmeveksler med glasrør, kunststof rør, kunststofbelagte eller emaljerede rør eller grafitrør. Som kølemedium anvendes fortrinsvis luft. Den forvarmede luft kan efter 30 yderligere opvarmning anvendes som forbrændingsluft i en efterkoblet normal varmeveksler. Det i varmeveksleren dannede svovlsyrekondensat kan strømme ind i den efterfølgende S03-kondensator eller fjernes som produkt, hvorved koncentrationen er noget højere. S03-kondensatoren kan være udformet 35 som et tomt tårn, som tårn med et lag af fyldlegemer eller som tårn med en eller flere dysebunde, der kan besprøjtes DK 167801 B1 3 med den fortyndede svovlsyre. Svovlsyren kan indsprøjtes eller sprøjtes ind gennem dyser. Før udgangen kan der være anbragt en dråbeudskiller. Den fortyndede svovlsyre udskilles i en sump i bunden. Mellem varmeveksleren og S03-konden-5 satoren kan der kobles en vertikal eller horisontal venturi, i hvilken der sker en yderligere behandling af gassen ved indsprøjtning (dyse) af fortyndet svovlsyre. Finvaskeren kan være udformet som kondensatoren, men den kan også være udformet som venturi, i hvilken finvasken sker i medstrøm.
10 Finvaskeren kan være anbragt på S03-kondensatoren eller være anbragt separat. I begge tilfælde er der ingen forbindelse mellem vædskekredsløbende. Som vandig vædske kan der anvendes vand eller en meget tynd svovlsyre indtil 20 % eller enhver anden vædske, der udvasker HCl og HF. Den van-15 dige vædske føres hensigtsmæssigt i kredsløb, hvorved den af gassen optagne vandmængde erstattes. De i finvasketrinet optagne skadelige stoffer fjernes kontinuerligt fra en afledt delstrøm eller diskontinuerligt, for eksempel ved neutralisering. Varmeren kan være udformet ligesom S03-kondensatoren.
20 Den drives fortrinsvis i modstrøm. Filteret kan være anbragt i varmeren, finvaskeren eller so3-kondensatoren. Filteret kan være udformet som kærtefilter, trådnetfilter, lamelfor-migt eller som filterhjælpemiddel. S03-kondensatorens og varmerens sumpe kan være indbyrdes forbundne til udligning 25 af syremængderne. Den temperatur, til hvilken gassen i S03-kondensatoren afkøles, afhænger af partialtrykket af blandingskomponenterne H2O/H2SO4. Koncentrationen af den udkondenserede fortyndede svovlsyre vælges overvejende i området fra 60 til 75%. Ud fra denne målsætning og den i finrensning-30 en nødvendige temperatur og den der skete vanddampoptagelse giver alle andre nødvendige temperaturer og nødvendige syremængder sig selv.
En foretrukken udformning består i, at koncentrationen af den fortyndede svovlsyre udgør 60 til 80 vægtprocent, 35 fortrinsvis 60 til 75 vægtprocent. Ved denne temperatur opnås gassens ønskede temperatur fra varmeren. på en særlig
Ulv ΙΌ/OU I D I
4 gunstig og økonomisk måde.
En foretrukken udførelsesform består i, at den i finvaskeren indsprøjtede vamdige væske indeholder H202 eller H2s2°8· Derved oxideres også resterende SO2 til SO3 og absor-5 beres. Desuden kan variationer ved den katalytiske fremsætning af S02 til SO3 eller et udfald af katalysatoren opfan ges. Også N0X-indholdet sænkes.
En foretrukken udførelsesform består i, at den i finvaskeren indsprøjtede vandige væske føres i kredsløb og 10 afkøles ved inddirekte varmeudveksling. Derved opnås en stærk opkoncentrering af de skadelige stoffer i vaskevæsken, og den videre forarbejdning lettes. Desuden udnyttes eventuelt tilsat H202 eller H2S208 bedre.
En foretrukken udførelsesform består i at temperaturen 15 af den fra varmeren udtrædende gas hæves ved tilblanding af varme gasser. Ved tilblanding af en lille delstrøm af f.eks. varm luft kan temperaturvariationer opfanges meget godt. Desuden kan en sådan tilblanding være nødvendig, når svovlsyrekoncentrationen af materialegrunde må holdes så lav, at 20 den nødvendige forbrændingsgastemperatur ikke fuldt ud kan opnås.
En foretrukken udførelsesform består i, at den fra SO3-kondensatoren til varmeren ledte fortyndede svovlsyres temperatur hæves ved indirekte varmeudveksling* Med denne 25 foranstaltning kan de ovenfor beskrevne problemer ligeledes løses. Opvarmningen sker med fremmedvarme, f.eks. damp.
Opfindelsen forklares nærmere ved hjælp af fig. 1 og 2 som eksempler. Fig. 1 viser en udformning, ved hvilken de enkelte aggregater er anbragt seperat medens de i fig. 2 er 30 anbragt over hinanden.
Eksempel 1 (fig. 1)
Gennem ledning 1 ledes 120.000 Nm3/h af støvede røggasser fra et kulfyringsanlæg med følgende indhold pr. Nm3: ca. 2000 mg S02, ca. 800 mg NOx, ca. 50 mg S03, ca. 150 mg 35 HCl, ca. 30 mg HF, ca. 50 g H20, og med en temperatur på ca. 450°C ind i DENOX-DESOX-katalysetårnet 3,4. Gennem led- DK 167801 B1 5 ning 2 tilblandes NH3 røggassen i blandingsindretningen 2a.
I DENOX-katalysatoren 3 reduceres NOx med NH3 med N2 og i DESOX-katalysatoren 4 oxideres S02 til SO3.
Gennem ledning 5 når den i vid udstrækning katalyse-5 rede røggas med en temperatur på ca. 450° C ind i en fødevandsforvarmer 6, afkøles der til ca. 400°C og afkøles derpå videre i LUVO 7 til ca. 230 - 250°C.
Gennem ledning 8, blæser 9, ledning 10 indtræder gassen i kondensations-LUVO-11, hvor ca. 30% af det i røggas-10 sen indeholdte S03 kondenseres ved afkøling af gasserne til ca. 157°C. Gennem ledning 12 når gassen ind i kondensationstårnet 14, der består af en medstrømsventuri 13 med sprøjtedyse indretning 38e og et modstrømsapparat 14 med dysebund 15, sprøjtedyseindretning 38f og sprøjteudskiller 16, hvor 15 ca. 70% af det endnu i røggassen indeholdte S03 kondenseres ved 92°C. Gennem ledning 17 når den i vid udstrækning for SO3 befriede røggas med en temperatur på ca. 92°c i finvaskeren 18 med fordelerbund 19, sprøjtedyseindretning 38d, filterkærter 20, hvor det i gassen indeholdte HC1, HF og 20 spor af S03 i vid udstrækning udvaskes med surt vand eller svovlsyre på ca. 5 til 20 vægtprocent ved en temperatur på ca. 40°C. I kærtefilteret 20 foregår udskillelsen af H2SO4-tågen. Afkølingen af gasserne i vaskeren 18 fra ca. 92 til ca. 40°C sker ved vandfordampning. Gennem ledning 46 ledes 25 ca. 2,5 m3 vand pr. time ind i finvaskeren 18 og fordampes.
Gennem ledning 21 når gassen ind i varmetårnet 22 med fordelerbånd 23 og sprøjtedyseindretning 37c med en temperatur på ca. 40°C, hvor gassen forvarmes til ca. 105°C. Gennem ledning 25, blæser 26, ledning 27, kamin 28 når den 30 rensede røggas ud i atmosfæren. Forbrændingsgassén indeholder pr. Nm3: 130 - 150 mg S02, 30 - 40 mg S03, 50 - 60 mg HC1, 50 - 60 mg NOx (beregnet som NO), spor af HF, ca. 78 g H20.
Gennem ledning 29, ventilator 30, ledning 31 ledes ca. 120.000 Nm3/h forbrændingsluft med en temperatur på ca.
35 40°C ind i kondensations-LUVO 11, opvarmes der til ca. 120 til ca. 130°C, ledes gennem ledning 32 ind i LUVO 7 og for- DK 16780Ί Bl 6 varmes der videre til 280 til 290eC. Gennem ledning 33 når forbrændingsluften til kulforbrændingen. Fra sumpen i kondensationstårnet 13/14 ledes ca. 255 m3/h svovlsyre med en koncentration på ca. 70 vægtprocent H2SO4 og en temperatur 5 på ca. 105°C gennem ledning 37, syrepumpe 37a, ledning 37b ind i sprøjtedy seindretningen 37c i varmetårnet 22. Syren afkøles i tårnet 22 til ca. 92°C og ledes videre gennem ledning 38, syrepumpe 38a, ledninger 38b, 38c, 38d ind i sprøjtedyseindretningerne 38e og 38f, hvor syren atter for-10 varmes til ca. 105°C.
Ud fra sumpen i finvaskeren 18 ledes ca. 150 m3/h surt vand eller tynd syre med en temperatur på ca. 40°C gennem ledningen 39, pumpen 39a, ledning 39c ind i sprøjte-dyseindretningen 39d. Gennem ledning 20a ledes det i ker-15 tef ilteret 20 dannede kondensat ind i sumpen i kondensationstårnet 14. Den i kondensations-LUVO 11 dannede syreproduktion (ca. 2,2 m3 pr. dag) ledes med en koncentration på ca. 75 vægtprocent H2S04 og en temperatur på ca. 150eC gennem ledning 14 ind i syrekøleren 40a, afkøles dertil ca. 40eC og 20 når derpå ind i stabelbeholderen 43. Den i kondensationstårnet 13/14 dannede syreprodukt (ca. 5,1 m3 pr. dag) ledes med en koncentration på ca. 70 vægtprocent H2SC>4 gennem ledning 41 til syrekøleren 41a, afkøles dertil ca. 40°C og når derpå ind i stabelbeholderen 44. Det i finvaskeren 18 25 dannede HCl/HF-holdige sure vand ledes gennem ledning 42 ind i stabelbeholderen 45.
Eksempel 2 (Fig. 2) Røggassen har den i eksempel 1 beskrevne sammensæt- 30 ning.
120.000 Nm3/h røggas afkøles som beskrevet i eksempel 1 (fig. 1) i en forkoblet LUVO 7 til 230 til 250eC.
Gennem ledning 8, blæser 9, ledning 10 indtræder gassen i kondensations-LUVO 11, hvor ca. 40% af det i røg-35 gassen indeholdte S03 kondenseres ved afkøling af gasserne til ca. 120“C. Gennem ledning 12 når gassen ind i konden- DK 167801 B1 7 sationstårnet 14, der består af en medstrømsventuri 13 roed sprøjtedyseindretning 38e og et roodstrørosapparat 14 med sprøjtedyseindretning 38f og stænkudskiller 16, hvor ca.
60% af det i røggassen indeholdte SO3 kondenseres ved ca.
5 75°C.
Gennem den indvendige ledning 17 når den i vid udstrækning for SO3 befriede røggas med en temperatur på ca.
75“C ind i finvaskeren 18 roed fordelerbund 19, sprøjtedyseindretning 39d, hvor den i gassen indeholdte HC1 og HF og 10 en del af den resterende SO2 udvaskes ved en temperatur på ca. 40°C ved hjælp af ca. 20%'s svovlsyre med indhold af H2O2· H2(>2 eller H2S2O3 tilsættes gennem ledning 46 til finvaskeren 18. Afkølingen af syren til fjernelse af gasvarmen fra ca. 75°C til ca. 40°C sker i syrekøleren 39e. Gennem 15 den indvendige gasledning 21 når gassen ved ca. 40°C ind i varmetårnet 22 med fordelerbund 23 og sprøjtedyseindretning 37c, hvor gassen forvarmes op til ca. 80°C. I kærtefilteret 20 sker udskillelsen af H2SO4-tågen.
Gennem ledning 25 forlader gassen anlægget. I blan-20 dekammeret 34a tilblandes der røggassen ca. 5.000 Nm3/h varm luft med en temperatur på ca. 150°c gennem ledning 34, hvorved temperaturen forhøjes fra ca. 80 til 83°C. Gennem ledning 25a, blæser 26, ledning 27, kamin 28 når den rensede røggas ud i atmosfæren.
25 Forbrændingsgassen indeholder pr. Nm3: 30 - 40 mg SO2, 20 - 30 mg S03, 50 - 60 mg HC1, 50 - 60 mg ΝΟχ (beregnet som NO), spor af HF, ca. 55 g H2O.
Gennem ledning 29, ventilator 30, ledning 31 ledes ca. 125.000 Nm3/h luft med en temperatur på ca. 30eC ind i 30 kondensations-LUVO 11 og forvarmes op til ca. 140 til 150°C. Gennem ledning 35 ledes ca. 120.000 Nm3/h forbrændingsluft til kulforbrændingen, og gennem ledning 34 ledes ca. 5.000 Nm3/h forvarmet luft til blandekammeret 34a. Fra sumpen i kondensationståmet 13/14 ledes ca. 400 m3/h svovlsyre med 35 en koncentration på ca. 62 vægt-% H2S04 og en temperatur på ca. 80°C gennem ledning 37, syrepumpe 37a, ledning 37b 8
UlV Ib/SU I b l ind i sprøjtedy seindretningen 37 c i varmetårnet 22. Syren afkøles i tårnet 22 til ca. 75°C og ledes gennem ledningerne 38, 38d og 38c ind i sprøjtedyseindretningerne 38e og 38f, hvor syren atter forvarmes til ca. 80"C.
5 Ud fra sumpen i finvaskeren 18 ledes ;ca. 400 m3/h fortyndet syre med en temperatur på ca. 745°C gennem ledning 39, pumpe 39a, ledning 39c, køler 39e, ledning 39f ind i sprøjtedyseindretningen 39d. Gennem ledning 20a ledes det i kærtefilteret 20 dannede kondensat ind i sumpen i kondensa- 10 tionstårnet 14.
Den i kondensations-LUVO 11 dannede syreproduktion (ca. 3,3 m3/dag) ledes med en koncentration på ca. 70 vægt-% H2SO4 og en temperatur på ca. 1208C gennem ledning 40 ind i syrekøleren 40a og afkøles der til ca. 408C og når derpå 15 ind i stabelbeholderen 43.
Den i kondensationstårnet 13/14 dannede syreproduktion (ca. 5 m3/dag) ledes med en koncentration på ca. 62 vægt-% H2S04 gennem ledning 41 ind i syrekøleren 41a, afkøles der til ca. 408c og når derpå ind i stabelbeholderen 44.
20 Den i finvaskeren 18 dannede ca. 20% svovlsyre med indhold af HC1/HF ledes gennem ledning 42 ind i stabelbeholderen 45.
Opfindelsens fordele består i, at der foruden SO3-indholdet også i vidt omfang kan fjernes andre skadelige 25 stoffer såsom HC1 og HF fra røggasser eller andre gasser med ringe indhold af S03, hvorved der fås en svovlsyre med relativt høj koncentration, og at den for kaminen nødvendige temperatur kan opnås på teknisk enkel og økonomisk måde i den rensede forbrændingsgas.
30 35
Claims (6)
1. Fremgangsmåde til rensning af røggasser eller andre forurenede fugtige forbrændingsgasser, der indeholder
2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at koncentrationen af den fortyndede svovlsyre udgør 60 til 80 vægt-%, fortrinsvis 60 til 75 vægt%.
3. Fremgangsmåde ifølge krav 1 eller 2, kendetegnet ved, at den i finvaskeren indsprøjtede vandige vædske inde- 10 υιν ib/ου i o i holder H202 eller H2S208.
4. Fremgangsmåde ifølge et af kravene l'til 3f kendetegnet ved, at den i finvaskeren indsprøjtede vandige vædske føres i kredsløb og afkøles ved indirekte varmeudveksling.
5. Fremgangsmåde ifølge et af kravene 1 til 4, kende tegnet ved, at temperaturen af den fra varmeren udtrædende gas forhøjes ved tilblanding af varme gasser.
5 SO3, kendetegnet ved, at a) røggassen afkøles i en varmeveksler ved indirekte varmeudveksling til en temperatur under svovlsyrens dugpunkt, b) den afkølede gas afkøles videre i en SO3-kondensator ved indsprøjtning (dyse) af fortyndet svovlsyre i 10 modstrøm til en forud bestemt temperatur, og der udkondenseres en fortyndet svovlsyre med forud bestemt koncentration, c) den af SO3-kondensatoren udtrædende gas vaskes i en finvasker ved indsprøjtning af en vandig vædske og afkøles til 40 til 55°c, 15 d) den af finvaskeren udtrædende gas opvarmes i en varmer ved indsprøjtning af fortyndet svovlsyre fra SO3-kondensatoren til en forud bestemt temperatur, e) gassen ledes efter SO3-kondensationen gennem et filter, 20 f) fortyndet svovlsyre indsprøjtes fra varmeren i SO3-kondensatoren, g) gassens temperatur i d) vælges således, at det i c) optagne vand ikke udkondenseres og forbliver i den udtrædende gas, 25 h) gassens udgangstemperatur fra a) indstilles såle des, at den i b) dannede fortyndede svovlsyres temperatur omtrent svarer til gassens temperatur id), og i) mængden af den i d) indsprøjtede fortyndede svovlsyre indstilles således, at den fra d) udledte fortyndede 30 svovlsyre har en temperatur, der omtrent svarer til den i b) nødvendige udgangstemperatur af gassen.
6. Fremgangsmåde ifølge et af kravene 1 til 5, kendetegnet ved, at den fra SO3-kondensatoren ind i varmeren 10 ledte fortyndede svovlsyres temperatur forhøjes ved indirekte varmeudveksling.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3624462 | 1986-07-19 | ||
| DE19863624462 DE3624462A1 (de) | 1986-07-19 | 1986-07-19 | Verfahren zur reinigung von rauchgasen |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK375387D0 DK375387D0 (da) | 1987-07-17 |
| DK375387A DK375387A (da) | 1988-01-20 |
| DK167801B1 true DK167801B1 (da) | 1993-12-20 |
Family
ID=6305555
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK375387A DK167801B1 (da) | 1986-07-19 | 1987-07-17 | Fremgangsmaade til rensning af roeggasser |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4842835A (da) |
| EP (1) | EP0254362B1 (da) |
| JP (1) | JP2530168B2 (da) |
| AT (1) | ATE49902T1 (da) |
| DE (2) | DE3624462A1 (da) |
| DK (1) | DK167801B1 (da) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4990315A (en) * | 1988-02-10 | 1991-02-05 | Tampa Electric Company | Apparatus for desulfurization |
| DE3810337A1 (de) * | 1988-03-26 | 1989-10-05 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur reinigung von rauchgasen |
| DE3819417A1 (de) * | 1988-06-07 | 1989-12-14 | Utab Ges Fuer Umwelttechnische | Verfahren und vorrichtung zur reinigung von schwefeldioxidhaltigen rauchgasen |
| US5118490A (en) * | 1989-06-21 | 1992-06-02 | Monsanto Company | Absorption of wet conversion gas |
| ATE115516T1 (de) * | 1990-03-23 | 1994-12-15 | Monsanto Co | Rückgewinnung von energie aus einem schwefelsäureprozess. |
| DE4406772C2 (de) * | 1994-03-02 | 1997-07-24 | Gea Luftkuehler Happel Gmbh | Verfahren zur Kühlung von schadstoffbeladenem heißem Rohgas und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
| US5554350A (en) * | 1994-12-15 | 1996-09-10 | Combustion Engineering, Inc. | Air pollution control and heat recovery system and process for coal fired power plant |
| DE19638584C2 (de) * | 1996-09-20 | 1998-08-06 | Petersen Hugo Verfahrenstech | Verfahren zur Abscheidung von Staub aus einem staubhaltigen und wasserdampfhaltigen Abgas in einem filtrierenden Abscheider |
| KR20010099472A (ko) * | 2001-10-05 | 2001-11-09 | 선윤관 | 폐열회수형 흡수 장치 및 이를 이용한 배기가스의유해성분제거 및 폐열회수 시스템 |
| SE527739C2 (sv) * | 2004-05-28 | 2006-05-23 | Westermark Energiutveckling Ab | Hygroskopisk kondensor |
| DE102005032797B4 (de) * | 2005-07-14 | 2007-07-05 | Outokumpu Technology Oy | Verfahren und Anlage zur sicheren Kondensation von reinem SO3 aus Schwefeltrioxid enthaltenden Ausgangsgasen |
| CN102661975B (zh) * | 2012-04-20 | 2013-12-18 | 华电环保系统工程有限公司 | 一种在线连续监测燃煤锅炉尾部烟气酸露点的方法及装置 |
| CN103185346B (zh) * | 2013-02-05 | 2015-04-01 | 锐能科技有限公司 | 废弃物焚烧烟气组合净化系统及其工艺 |
| JP2015054805A (ja) * | 2013-09-13 | 2015-03-23 | 住友金属鉱山株式会社 | 硫酸原料ガスの乾燥方法 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3531664A (en) * | 1968-11-07 | 1970-09-29 | Avco Corp | Means for and method of removing pollutants from products of combustion |
| FR2106950A5 (da) * | 1970-09-30 | 1972-05-05 | Air Liquide | |
| US3815667A (en) * | 1971-08-19 | 1974-06-11 | T Brown | Heat exchange process and apparatus |
| BE788625A (fr) * | 1971-09-11 | 1973-01-02 | Metallgesellschaft Ag | Procede d'elimination de l'anhydride sulfurique et des brouillards d'acide sulfurique contenus dans des gaz |
| JPS5080957A (da) * | 1973-11-21 | 1975-07-01 | ||
| JPS5425263A (en) * | 1977-07-29 | 1979-02-26 | Hitachi Ltd | Method of removing sulfuric anhydride and water from gas containing sulfur dioxide and sulfuric anhydride gas |
| US4454100A (en) * | 1980-05-05 | 1984-06-12 | Toschi Produktions-Gmbh | Condensation process for separating air pollutants from waste gases, and specifically from flue gases |
| DE3343962A1 (de) * | 1983-12-06 | 1985-06-20 | Degussa Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur entfernung von schwefeldioxid aus rauchgasen |
| DE3428220A1 (de) * | 1984-07-31 | 1986-02-13 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zum abkuehlen oder anwaermen eines gases |
-
1986
- 1986-07-19 DE DE19863624462 patent/DE3624462A1/de not_active Withdrawn
-
1987
- 1987-07-14 DE DE8787201349T patent/DE3761532D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-07-14 AT AT87201349T patent/ATE49902T1/de not_active IP Right Cessation
- 1987-07-14 EP EP87201349A patent/EP0254362B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-07-17 US US07/074,645 patent/US4842835A/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-07-17 DK DK375387A patent/DK167801B1/da not_active IP Right Cessation
- 1987-07-18 JP JP62179875A patent/JP2530168B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2530168B2 (ja) | 1996-09-04 |
| JPS6339614A (ja) | 1988-02-20 |
| EP0254362B1 (de) | 1990-01-31 |
| US4842835A (en) | 1989-06-27 |
| DK375387D0 (da) | 1987-07-17 |
| EP0254362A1 (de) | 1988-01-27 |
| DK375387A (da) | 1988-01-20 |
| DE3624462A1 (de) | 1988-01-28 |
| ATE49902T1 (de) | 1990-02-15 |
| DE3761532D1 (de) | 1990-03-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DK167801B1 (da) | Fremgangsmaade til rensning af roeggasser | |
| DK170633B1 (da) | Fremgangsmåde til rensning af røggasser eller andre fugtige spildgasser | |
| CA1158415A (en) | Process for the preparation of sulfuric acid | |
| CA1059727A (en) | Process of producing sulfuric acid | |
| DK144906B (da) | Fremgangsmaade til fjernelse af sure komponenter fra forbraendingsluftarter,navnlig svovldioxid | |
| JPH01299628A (ja) | 煙道ガスの浄化方法 | |
| JP4202451B2 (ja) | 硫酸を濃縮する方法 | |
| KR100892892B1 (ko) | 폐기산의 농축방법 | |
| FI62002C (fi) | Foerfarande och anordning foer separering av kvicksilver ur svveldioxidhaltiga heta och fuktiga gaser | |
| FI78625B (fi) | Foerfarande foer rening av roekgaser fraon vaermeanlaeggningar och reningsanlaeggning foer utfoerande av foerfarandet. | |
| DE3916705A1 (de) | Verfahren zur rueckgewinnung der waerme von rauchgasen | |
| CA2259939C (en) | Process of producing sulfuric acid | |
| ZA201004761B (en) | Process and system for production of concentrated sulphuric acid from off-gas | |
| CA1323175C (en) | Process for the purification of exhaust gases | |
| AU2016239081C1 (en) | Continuous process and apparatus for purifying SO2-containing gases | |
| US11395987B2 (en) | Scrubber system improvement for sulfur containing gas streams | |
| JPH02160020A (ja) | 高温ガスから二酸化硫黄および塩化水素を除去する方法 | |
| CA1317092C (en) | Process for reheating flue gases after wet cleaning by contact with sulphuric acid | |
| NO306772B1 (no) | Fremgangsmåte for gjenvinning av svovelsyre | |
| WO2020014015A1 (en) | Plume suppression with thermosyphon shell and tube heat exchangers |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| B1 | Patent granted (law 1993) | ||
| PBP | Patent lapsed |