CN1394376A

CN1394376A - 电机及其转子

Info

Publication number: CN1394376A
Application number: CN01803295A
Authority: CN
Inventors: 中岛秀树; 原贺康介; 森显伸; 小松孝教
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 2000-08-24
Filing date: 2001-03-08
Publication date: 2003-01-29
Anticipated expiration: 2021-03-08
Also published as: CN1214506C; WO2002017462A1; JP2002078257A; TWI227587B

Abstract

一种电机，包括：具有多个极、且在所述极的相互邻接的永久磁铁间设有间隙的转子。由此，即使受电机设置环境引起的温度变化和由电机起动频度造成的温度变化的影响，也可抑止在转子轭与永久磁铁间的粘接部上产生热应力，可防止转子轭与永久磁铁的剥离以及永久磁铁的开裂。

Description

电机及其转子

技术领域

本发明涉及在转子上采用永久磁铁的电机。

背景技术

作为传统型电机所包括的转子一例，有一种日本专利特开平5-191938号公报所记载的结构，详见图15。图15是表示传统型电机所包括的转子结构图。

图15中，1是永久磁铁。2是转子轭。15是加热硬化型预浸带，在该加热硬化型预浸带15的上面并列有永久磁铁1。并列在该加热硬化型预浸带15上的永久磁铁1在用加热硬化型预浸带15将转子轭2卷绕时，将永久磁铁1无间隙地并列载置在转子轭2的外周侧。

又，参照图16说明传统型电机所包括的转子的另一例。图16是传统型电机所包括的转子的立体图。

图16所示的转子轭2是在每个极上直列地粘接着10个段状的钕烧结磁铁(Nd-Fe-B)。该转子轭2的直径为200～500mm，长度为200～500mm。受设置环境和运转时发热的影响，该转子轭2与磁铁的粘接部在-40℃至+100℃的范围内温度变化。另外，磁铁的异向性是粘接面垂直的方向，以与异向性垂直的方向(沿粘接面的方向)作为负的线膨胀系数。

在这种电梯卷扬机用的电机所包括的大型转子轭中，一旦在相互邻接的磁铁间进行无间隙粘接，则由于转子轭(钢)、磁铁及其粘接剂的膨胀系数不一样，因此，因温度变化会产生大的热应力而在转子轭2与磁铁之间产生剥离或者引起磁铁开裂。

另外，在图16中，在与图15所示的传统例同一或相当的部分采用同一标号，省略其说明，只对与图15不同的部分作出说明。

如上所示，由于传统型电机是将永久磁铁1无间隙地并列在转子轭2的外周侧上，因此，受电机设置环境引起的温度变化和由电机起动频度造成的温度变化的影响，在转子轭与磁铁间的粘接部会产生大的热应力，存在着转子轭与磁铁剥离或者永久磁铁开裂的问题。

发明内容

本发明为解决上述问题，其目的在于提供一种可抑止在转子轭与磁铁之间产生的热应力、可防止产生转子轭与磁铁剥离和永久磁铁开裂的转子及其采用这种转子的电机。

为实现上述目的，本发明的电机的特点是包括一种具有多个极、在极的相互邻接的永久磁铁间设有间隙的转子。

又，本发明的电机的特点是包括一种具有多个极、在极的所定个数的各个永久磁铁上设有间隙的转子。

并且，本发明的电机的特点是该相互邻接的永久磁铁间的间隙系用含有空心颗粒的粘接剂填埋。

又，本发明的电机的特点是该相互邻接的极间系用含有空心颗粒的粘接剂填埋。

并且，本发明的电机的特点是粘接剂采用丁腈橡胶变性丙烯基系或环氧系的双液性室温硬化型粘接剂。

又，本发明的电机的特点是空心颗粒的直径为0.1～0.3mm。

并且，本发明的电机的特点是空心颗粒由聚乙烯或硅橡胶制成。

又，本发明的电机的特点是空心颗粒的添加量为1～10％。

并且，本发明的电机的特点是转子采用层叠的硅钢板，永久磁铁由丁腈橡胶变性丙烯基系粘接而成。

又，本发明的电机的特点是转子采用铸铁制成，永久磁铁由丁腈橡胶变性丙烯基系粘接而成。

并且，本发明的电机的特点是转子上的永久磁铁的安装采用可同时贴附多个永久磁铁的夹具进行。

又，本发明的电机的特点是在装有永久磁铁的转子的外周卷绕有在玻璃纤维中含浸紫外线硬化性树脂所得到的预浸带。

本发明的电机的特点是在具有多个极的转子上的极的相互邻接的永久磁铁间设有间隙。

附图简单说明

图1为本发明实施例1的电机所包括的转子的立体图。

图2为本发明实施例1的电机所包括的转子的剖面图。

图3为本发明实施例2的电机所包括的转子的剖面图。

图4为本发明实施例3的电机所包括的转子的剖面图。

图5为本发明实施例4的电机所包括的转子的剖面图。

图6为本发明实施例5的电机所包括的转子的剖面图。

图7为本发明实施例6的电机所包括的转子的剖面图。

图8为本发明实施例7的电机所包括的转子的剖面图。

图9为说明本发明实施例7的电机所包括的转子制造方法的第1概念图。

图10为说明本发明实施例7的电机所包括的转子制造方法的第2概念图。

图11为说明本发明实施例7的电机所包括的转子制造方法的第3概念图。

图12为本发明实施例8的电机所包括的转子的剖面图。

图13为本发明实施例9的电机所包括的转子的剖面图。

图14为本发明实施例10的电机所包括的转子的剖面图。

图15是表示传统型电机所包括的转子的结构图。

图16是传统型电机所包括的转子的立体图。

实施本发明的最佳形态

下面参照附图说明本发明的实施例。

实施例1

参照图1说明本发明的电机所包括的转子的一实施例。图1为本发明实施例1的电机所包括的转子的立体图。

图1中，1是永久磁铁，2是转子的转子轭。永久磁铁1设置在转子轭2的外周侧表面。该永久磁铁1例如采用粘接剂被粘接在转子轭2上。

3是相互邻接的永久磁铁1间的间隙。在本实施例的电机中，例如沿着转子轭2回转轴的轴向在相互邻接的永久磁铁1的之间设有间隙3。

该间隙3的宽度应大于例如在从粘接剂的硬化温度下降至-40℃时钢材料即转子轭2的热收缩量与永久磁铁1的热收缩量的尺寸差。另外，永久磁铁1的热膨胀系数比转子轭2的热膨胀系数小，永久磁铁1的热收缩量比转子轭2的热收缩量小。

这样，通过在相互邻接的永久磁铁1之间设置间隙，即使温度下降，也可抑止作用于永久磁铁1的压缩力。另外，若永久磁铁1被设置成无间隙，则因温度的下降，永久磁铁1上会出现大的压缩力。

下面参照图2对图1所示的电机所包括的转子剖面进行说明。图2为本实施例的电机所包括的转子的剖面图。

图2中，4是单液加热硬化型粘接剂。

另外，在图2中，在与图1同一或相当的部分采用同一标号，省略其说明，只对与图1不同的部分作出说明。

例如，若将永久磁铁1与转子轭2粘接的粘接剂采用单液加热硬化型粘接剂4，并将永久磁铁1无间隙并列地粘接在转子轭2上，则所得到的部件通过从-40℃至+100℃的热循环试验，在该永久磁铁1与转子轭2之间产生热应力，并出现剥离现象。

然而，若在相互邻接的永久磁铁1间设置0.1mm的间隙3，并将各永久磁铁1并列地粘接在转子轭2上，则即使对所得到的部件进行上述热循环试验，也可减小该永久磁铁1与转子轭2之间的热应力，不出现剥离现象。

另外，采用单液加热硬化型粘接剂4的永久磁铁1与转子轭2的粘接应在其粘接剂的硬化温度即120℃条件下进行。

这样，通过在相互邻接的永久磁铁1间设置0.1mm的间隙3，并将永久磁铁1与转子轭2粘接，即使产生了从-40℃至+100℃的温度变化，也可获得热应力小、无剥离现象的可靠性高的转子。

另外，由于采用单液加热硬化型粘接剂4的粘接是在其粘接剂的硬化温度即120℃条件下进行的，因此，若使粘接剂硬化后恢复至室温，则此时在永久磁铁1上作用有压缩力。

又，本实施例的电机例如可用于电梯的卷扬机等。

实施例2

参照图3说明本发明的电机所包括的转子另一实施例。图3为本实施例的电机所包括的转子的剖面图。

图3中，5是双液室温硬化型粘接剂。在该双液室温硬化型粘接剂5中有丙烯基系或环氧系的粘接剂。

在采用该双液室温硬化型粘接剂5粘接永久磁铁1与转子轭2时，若将永久磁铁1无间隙并列在转子轭2上，则通过从-40℃至+100℃的热循环试验，在该永久磁铁1与转子轭2之间产生热应力，并出现剥离现象。然而，若在相互邻接的永久磁铁1间设置0.05mm的间隙3，并将各永久磁铁1并列在转子轭2上，则即使进行上述热循环试验，也可减小该永久磁铁1与转子轭2之间的热应力，不出现剥离现象。另外，采用双液室温硬化型粘接剂5对永久磁铁1与转子轭2的粘接应在室温条件下进行。

这样，通过在相互邻接的永久磁铁1间设置0.05mm的间隙3，并将永久磁铁1与转子轭2粘接，即使产生了从-40℃至+100℃的温度变化，也可获得热应力小、无剥离现象的可靠性高的转子。

又，与采用单液加热硬化型粘接剂4时相比较，通过采用双液室温硬化型粘接剂5可减小永久磁铁1间的间隙3。

并且，通过采用双液室温硬化型粘接剂5，不再需要加热工序，制造时可实现省能源化，可实现制造工序的合理化和简略化，可降低成本。

另外，在图3中，在与图2所示的实施例1同一或相当的部分采用同一标号，省略其说明，只对与图2不同的部分作出说明。

实施例3

参照图4说明本发明的电机所包括的转子又一实施例。图4为本实施例的电机所包括的转子的剖面图。

图4所示的电机的结构是将所定数的永久磁铁1密接，以该密接后的所定数的永久磁铁1作为1个区段，在相互邻接的区段之间设有间隙3。另外，作为将多个永久磁铁1密接的区段，通常采用的方法是在直列方向即沿转子轭2的回转轴的轴向将相互邻接的多个永久磁铁1设置成区段形式。

这样，由于将多个永久磁铁1密接形成了区段，并按每个区段将多个永久磁铁1同时贴附在转子轭2上，因此，可使电机的制造工序简化，可缩短电机的制造时间，可降低成本。

另外，在图4中，在与图2所示的实施例1同一或相当的部分采用同一标号，省略其说明，只对与图2不同的部分作出说明。

实施例4

参照图5说明本发明的电机所包括的转子又一实施例。图5为本实施例的电机所包括的转子的剖面图。

图5中，6是所定尺寸的空心颗粒，该空心颗粒6采用树脂或橡胶制成。

采用预先混有这种所定尺寸的空心颗粒6的粘接剂，通过将永久磁铁1与转子轭2粘接，可将永久磁铁1与转子轭2的粘接层厚度保持一定，便于尺寸管理。

另外，在图5中，在与图2所示的实施例1同一或相当的部分采用同一标号，省略其说明，只对与图2不同的部分作出说明。

实施例5

参照图6说明本发明的电机所包括的转子又一实施例。图6为本实施例的电机所包括的转子的剖面图。

图6所示的电机采用添加有所定尺寸的空心颗粒6的粘接剂，在粘接永久磁铁1与转子轭2的同时，也对相互邻接的永久磁铁1间进行粘接。

另外，在图6中，在与图5所示的实施例4同一或相当的部分采用同一标号，省略其说明，只对与图5不同的部分进行说明。

这样，由于采用了添加有所定尺寸的空心颗粒6的粘接剂，将永久磁铁1与转子轭2粘接，因此，可将永久磁铁1与转子轭2的粘接层厚度保持一定，便于尺寸管理。

又，由于采用了添加有所定尺寸的空心颗粒6的粘接剂，将相互邻接的永久磁铁1之间粘接，因此，可将该相互邻接的永久磁铁1间的粘接层厚度保持在与空心颗粒6的直径相当的一定值上。又，采用添加有所定尺寸的空心颗粒6的粘接剂，通过将相互邻接的永久磁铁1粘接，不需要特意地在永久磁铁1间设置间隙3，便于永久磁铁1的安装和尺寸管理。

另外，添加有粘接剂的空心颗粒6的尺寸以转子轭2与永久磁铁1的粘接强度为最大，又，以大致可确保实施例1中所述的永久磁铁1间的间隙3的0.1～0.3mm为适当。若该空心颗粒6的直径小于0.1mm，则会降低剥离粘接强度和冲击粘接强度。又，若该空心颗粒6的直径大于0.3mm，则会产生剪切粘接强度下降、磁性特性下降、不能确保与定子的间隙等问题。

又，空心颗粒6的材质最好采用柔软材料，以聚丙烯和硅橡胶为适当。另一方面，作为空心颗粒6的材质若使用陶瓷、玻璃、金属等那样的硬性材料，在温度下降时，就不能用永久磁铁1间的粘接剂层来吸收转子轭2与永久磁铁1的收缩量之差，通过热循环试验，出现转子轭2与永久磁铁1剥离或永久磁铁1开裂的现象。也就是说，由于空心颗粒的材质柔软，在温度下降时，就能用永久磁铁1间的粘接剂层来吸收转子轭2与永久磁铁1的收缩量之差，可防止转子轭2与永久磁铁1剥离以及防止永久磁铁1的开裂。

并且，粘接剂采用室温硬化型粘接剂时，也可以使用聚乙烯空心颗粒或硅橡胶空心颗粒中的任一种空心颗粒6，而当粘接剂采用加热硬化型粘接剂时，以使用硅橡胶空心颗粒为好。这是因为使用聚乙烯空心颗粒时、因加热时的热量会引起空心颗粒6熔化的缘故。

又，空心颗粒的添加量必须达到永久磁铁1间以及转子轭2与永久磁铁1之间的粘接剂层厚度稳定程度的量，以1～10重量％为适当，特别是以3～7％为好。另外，若向粘接剂添加的空心颗粒6的量过多，则会产生粘接强度下降的问题。

假设采用某种粘接剂将相互邻接的永久磁铁1间以及永久磁铁1与转子轭2粘接，粘接有永久磁铁1的转子轭2即使在热循环试验中，相互邻接的永久磁铁1间以及永久磁铁1与转子轭2之间既无剥离、又无永久磁铁的开裂现象，能获得可靠性高的转子。此时的粘接剂是一种添加了平均粒径0.1mm的聚乙烯空心颗粒5％的双液室温硬化型的丁腈橡胶变性丙烯基系粘接剂，利用该粘接剂，就可在不需要特意设置间隙3的情况下，将相互邻接的永久磁铁1间以及永久磁铁1与转子轭2之间进行粘接。在该试验中，将10个永久磁铁1沿转子轭2的回转轴的轴向直列地粘接在1个极上。

实施例6

参照图7说明本发明的电机所包括的转子又一实施例。图7为本实施例的电机所包括的转子的剖面图。

图7所示的电机采用了添加有所定尺寸的空心颗粒6的粘接剂，将相互邻接的永久磁铁1间以及永久磁铁1与转子轭2之间粘接。

又，在该图7所示的电机中，采用同样的粘接剂将与转子轭2回转轴的轴向垂直的方向且沿转子轭2的外周方向相互邻接的极间的间隙3填埋。对这种沿径向邻接的极间的间隙3的填埋称为所谓极间填埋。

另外，在图7中，在与图6所示的实施例5同一或相当的部分采用同一标号，省略其说明，只对与图6不同的部分作出说明。

这样，由于采用了添加有所定尺寸的空心颗粒6的粘接剂，沿径向将相互邻接的极间粘接，可更加牢固地将永久磁铁1固定在转子轭2上。

实施例7

参照图8对本发明的电机所包括的转子又一实施例作出说明。图8为本实施例的电机所包括的转子的剖面图。

图8中，7是预浸带，通过在玻璃纤维中含浸紫外线硬化型树脂，使其半硬化而具有粘接性，一旦照射紫外线就会硬化。

这种预浸带7在将相互邻接的永久磁铁1之间以及永久磁铁1与转子轭2粘接之后，卷绕在永久磁铁1的外周侧上，照射紫外线使其硬化。

这样，通过使用紫外线硬化型树脂的预浸带，就不再需要使用传统的加热硬化型预浸带，不需要为硬化而进行加热工序，可实现工序的简略化，可降低成本。

又，为了将相互邻接的永久磁铁1间以及永久磁铁1与转子轭2固定，使用了双液室温硬化型的丁腈橡胶变性丙烯基系粘接剂和紫外线硬化型预浸带，由此，就不再需要使用传统的加热硬化型粘接剂、加热硬化型极间填埋树脂以及加热硬化型预浸带，不需要为了固定而进行加热，可减少能源消耗。又，因不需要加热，故可缩短作业时间数小时。

并且，为了将相互邻接的永久磁铁1间以及永久磁铁1与转子轭2固定，使用了双液室温硬化型的丁腈橡胶变性丙烯基系粘接剂和紫外线硬化型预浸带，由此，就不再需要使用传统的加热硬化型粘接剂、加热硬化型极间填埋树脂以及加热硬化型预浸带，因不需要进行加热硬化，故可消除从加热温度至恢复室温的冷却过程中产生热应力的问题。

另外，在图8中，在与图7所示的实施例6同一或相当的部分采用同一标号，省略其说明，只对与图7不同的部分进行说明。

下面，参照图9～图11说明图8所示的电机所包括的转子一制造方法。图9是说明本实施例的电机所包括的转子制造方法的第1概念图。

图9中，8是喷管A，9是喷管B。10是粘接剂A剂，从喷管A8中射出。11是粘接剂B剂，从喷管B9中射出。

另外，在图9中，在与图8同一或相当的部分采用同一标号，省略其说明，只对与图8不同的部分进行说明。

又，图10是说明本实施例的电机的制造方法的第2概念图。另外，在图10中，在与图8同一或相当的部分采用同一标号，省略其说明。

并且，图11是说明本实施例的电机的制造方法的第3概念图。另外，在图11中，在与图8同一或相当的部分采用同一标号，省略其说明。

下面，对图9～图11所示的电机制造方法进行说明。

首先，将转子轭2呈水平状安装在回转台上。

其次，在转子轭2上的永久磁铁1的粘接部分混合涂覆粘接剂A剂10和粘接剂B剂11。另外，双液室温短时间硬化型的丁腈橡胶变性丙烯基系粘接剂具有优良的油面粘接性，不需要特意进行转子轭2的粘接面处理。又，作为该混合涂覆的方法有一种喷射涂覆方法，采用的是粘接剂A剂10用的喷管A8和粘接剂B剂11用的喷管B9，以喷雾方式将这些从喷管A8和喷管B9中喷射的粘接剂A剂10和粘接剂B剂11混合，混合后得到的粘接剂涂覆在转子轭2上的粘接部分。

然后，将永久磁铁1逐个地依次从边端粘接在转子轭2上。此时，在稍许离开已被贴在转子轭2上的永久磁铁1的位置上先放置下一个永久磁铁1，再一边轻轻按压一边移动，将其推至已被贴附的永久磁铁1上，此时，粘接剂进入永久磁铁1间，利用混合在粘接剂中的空心颗粒6自然形成与该空心颗粒6直径相当的间隙3。

重复这一处理，在将沿转子轭2的回转轴的轴向连续的1极的永久磁铁1贴好之后，使永久磁铁1回转，重复进行下一个极的同样处理，将永久磁铁1粘接在转子轭2上。

当该极也与永久磁铁1粘接完成之后，将与上述同样的粘接剂喷射涂覆在现在的极与前一个邻接的极之间，将这些极间填埋。

接着，将永久磁铁1粘接在转子轭2上的全周所有的极上，在用粘接剂将这些所有的极间填埋好之后，从这些永久磁铁1和极间的上面卷绕多层预浸带7。

最后，使卷绕有预浸带7的转子轭2回转，照射紫外线进行预浸带7硬化。

实施例8

参照图12说明本发明的电机所包括的转子又一实施例。图12为本实施例的电机所包括的转子的剖面图。

图12中，12是夹具。该夹具12采用电磁铁、磁铁工具方式等将预先载置好的永久磁铁1吸住后安装在夹具12上，一旦将其永久磁铁1粘接在转子轭2上，则该夹具12与永久磁铁1脱开。另外，安装在夹具12上的永久磁铁1也可以是多个，并预先被并列密接在转子轭2的回转轴的轴向(直列)上。

另外，在图12中，在与图4所示的实施例3同一或相当的部分采用同一标号，省略其说明，只对与图4不同的部分作出说明。

又，若预先在夹具12的表面涂覆聚四氟乙烯、聚乙烯、聚丙烯等无粘接性的材料，则附上粘接剂时就容易进行清扫。

实施例9

参照图13说明本发明的电机所包括的转子又一实施例。图13为本实施例的电机所包括的转子的剖面图。

图13中，13是硅钢板的层合品的转子轭。

另外，图13中，在与图8所示的实施例7同一或相当的部分采用同一标号，省略其说明，只对与图8不同的部分进行说明。

又，若转子轭采用硅钢板的层合品，则在粘接前的脱脂中使用药液时，药液染入被层叠的硅钢板之间，就难以将该染入的药液完全除去。然而，通过使用具有油面粘接性优良的双液室温短时间硬化型的丁腈橡胶变性丙烯基系，不再需要进行转子轭的粘接前处理，可使省略脱脂作业后的制造工序合理化，可实现脱溶剂化，还可提高粘接的可靠性。

这种转子适用于当定子也采用同样的硅钢板的层合品时的情况。通过在这种转子和定子上使用同样的硅钢板的层合品，可降低材料费用。

实施例10

参照图14说明本发明的电机所包括的转子又一实施例。图14为本实施例的电机所包括的转子的剖面图。

图14中，14是铸件即铸铁制的转子轭。

另外，在图14中，在与图13所示的实施例9同一或相当的部分采用同一标号，省略其说明，只对与图13不同的部分进行说明。

又，若转子轭采用铸铁制，则在永久磁铁1粘接前进行脱脂时，会立即产生铁锈，影响粘接性。然而，通过使用具有油面粘接性优良的双液室温短时间硬化型的丁腈橡胶变性丙烯基系，不再需要进行转子轭的粘接前处理，可使省略脱脂作业后的制造工序合理化，可实现脱溶剂化，还可提高粘接的可靠性。

通过将这种铸铁用于转子，即使在使用其它材质因结构复杂而不能加工的场合，也可进行加工。

如上所述，本发明的电机结构是包括一种具有多个极且在极的相互邻接的永久磁铁间设有间隙的转子，即使出现了温度变化，也可减小永久磁铁与转子间的热应力，可抑止剥离的产生。

又，本发明的电机结构是包括一种具有多个极且在极的所定个数的每个永久磁铁上设有间隙的转子，即使出现了温度变化，也可减小永久磁铁与转子间的热应力，可抑止剥离的产生。

并且，本发明的电机结构是用含有空心颗粒的粘接剂将相互邻接的永久磁铁间的间隙填埋，通过用含有所定尺寸的空心颗粒的粘接剂将相互邻接的永久磁铁间填埋，可使相互邻接的永久磁铁间的粘接层厚度保持一定，便于尺寸管理。

又，本发明的电机结构是用含有空心颗粒的粘接剂将相互邻接的极间填埋，可更加牢固地将永久磁铁固定在转子上。

并且，本发明的电机结构是粘接剂采用丁腈橡胶变性丙烯基系或环氧系的双液性室温硬化型粘接剂，与使用单液加热硬化型粘接剂相比较可减小永久磁铁间的间隙。

并且，本发明的电机结构是空心颗粒的直径为0.1～0.3mm，通过用含有该空心颗粒的粘接剂将相互邻接的永久磁铁间填埋，可使相互邻接的永久磁铁间的粘接层厚度保持一定，便于尺寸管理。

又，本发明的电机结构是粘接剂采用聚乙烯或硅橡胶制成，当温度下降时，可由永久磁铁间的粘接剂层吸收转子与永久磁铁的收缩量之差，可防止转子与永久磁铁剥离以及防止永久磁铁的开裂。

又，本发明的电机结构是空心颗粒的添加量为1～10％，可使永久磁铁间以及转子与永久磁铁之间的粘接剂层厚度稳定，在维持粘接强度的同时，可使粘接层厚度保持一定。

又，本发明的电机结构是在装有永久磁铁的转子的外周上卷绕有在玻璃纤维中含浸紫外线硬化性树脂所得到的预浸带，不再需要为使预浸带硬化而进行的加热工序，可实现工序的简略化，可降低成本。

本发明的电机的转子结构是在具有多个极的转子上的极的相互邻接的永久磁铁间设有间隙，即使出现了温度变化，也可减小永久磁铁与转子间的热应力，可抑止剥离的产生。

产业上的可利用性

综上所述，本发明的电机包括一种具有多个极且在极的相互邻接的永久磁铁间设有间隙的转子，即使出现了温度变化，也可减小永久磁铁与转子间的热应力，可抑止剥离的产生。

Claims

1、一种电机，其特征在于，包括：具有多个极、且在所述极的相互邻接的永久磁铁间设有间隙的转子。

2、一种电机，其特征在于，包括：具有多个极、且在所述极的所定个数的各个永久磁铁上设有间隙的转子。

3、如权利要求1所述的电机，其特征在于，所述相互邻接的永久磁铁间的间隙系用含有空心颗粒的粘接剂填埋。

4、如权利要求3所述的电机，其特征在于，所述相互邻接的极间系用含有空心颗粒的粘接剂填埋。

5、如权利要求3所述的电机，其特征在于，所述粘接剂采用丁腈橡胶变性丙烯基系或环氧系的双液性室温硬化型粘接剂。

6、如权利要求3所述的电机，其特征在于，所述空心颗粒的直径为0.1～0.3mm。

7、如权利要求3所述的电机，其特征在于，所述空心颗粒由聚乙烯或硅橡胶制成。

8、如权利要求3所述的电机，其特征在于，所述空心颗粒的添加量为1～10％。

9、如权利要求1所述的电机，其特征在于，所述转子采用层叠的硅钢板，所述永久磁铁由丁腈橡胶变性丙烯基系粘接而成。

10、如权利要求1所述的电机，其特征在于，所述转子采用铸铁制成，所述永久磁铁由丁腈橡胶变性丙烯基系粘接而成。

11、如权利要求1所述的电机，其特征在于，所述转子上的永久磁铁的安装采用了可同时贴附多个永久磁铁的夹具进行。

12、如权利要求1所述的电机，其特征在于，在所述装有永久磁铁的转子的外周卷绕有在玻璃纤维中含浸紫外线硬化性树脂所得到的预浸带。

13、一种电机，其特征在于，在具有多个极的转子上的所述极的相互邻接的永久磁铁间设有间隙。