CN1251865A - 可拉拔性高的线材及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及高拉拔性的线材及其制造方法,其中拔丝可以不依赖于铅淬火而进行。线材的wt%成分为0.4—0.65%C,0.1—1.0%Si,0.1—1.0%Mn,0.3%或更少的Cr,100ppm或更少的B,Fe及其它一些不可避免的杂质,钢还含有0.02%或更少的从Ti、Nb、V中选择的一种或多种元素,为退化珠光体组织,先共析铁素体的量为10%或更少,其余部分为不连续形成的渗碳体。上述成分的坯料热轧后以10—30℃/秒的速度冷却。

Description

可拉拔性高的线材及其制造方法
本发明涉及一种制造线材以及用于制备轮胎钢丝、钢丝绳和弹簧的钢线的方法。具体说来，本发明涉及一种可高度拉拔的线材(盘条)及其制造方法，其中拔丝可以不用铅淬火(在拔丝过程中进行的热处理)而进行。
一般地，在制造作为具有高强度的轮胎用钢丝、钢丝绳和弹簧的原材料的线材时，其方法为在提高棒的强度的同时将其拔丝成为线材，或者是利用拔丝过程中的加工硬化现象而带来的拉拔强度。这是两种主要的常用方法。然而，强度的增加往往伴随着延性的降低，因此，在达到目标尺寸的线材之前需要进行铅淬火。另一方面，如果靠增加拉拔应变来提高钢丝的强度，虽然可能具有省去铅淬火的优点，但可能发生脱层和脱层，所以使得获得高强度变得困难。
特别是，在大多数已有技术中，为了改善碳钢的可拉拔性，对于碳含量大于0.7％的高碳钢，需将其奥氏体晶粒细化，从而获得好的拉拔性。例如，美国专利5156692给出了以下技术，即控制在高温下的变形，使奥氏体晶粒尺寸控制在约5μm。以这种方式制成相互片状间隔的细小晶粒和形成细小的珠光体，来改善可拉拔性。
另一个例子是日本专利平-6-136452。在这种方法中，铅淬火时有AlN析出，因此可以抑制奥氏体晶粒的长大。然而，如果用这种方法使奥氏体晶粒细化，对于中碳钢，铁素体的体积分数就会增加，所以造成可拉拔性恶化。所以，这种方法不能用于中碳钢。
还有一个例子是日本专利平-4-325627。在这种方法中，向钢中添加大量的硅，靠固溶强化可以改善钢的强度和延性。然而，硅的大量添加可能会在轧制时发生脱碳。
此外，还有一些其它的靠添加合金元素或控制冷却速度来改善强度和延性的方法。其中典型的例子有日本专利昭-63-4039，平-4-346619和平-4-254526。
在日本专利昭-63-4039中，提供了一种成分为0.7-0.95％C，0.2-0.5％Si，0.4-0.7％Mn，0.05-0.2V，0.05-0.5Ni的钢。拔丝和铅淬火反复进行，用于制造约0.3mm的钢线。
在日本专利平-4-346619中，碳钢的重量百分比成分为0.6-1.1％C，0.1-0.2％Si，0.1-2.0％Mn，铅淬火后进行超过60％拔丝，接着，钢在50-200℃的温度下保温5分钟到1小时。这样在拉拔过程中由于应变时效所造成的延性恶化就可以得到补偿，从而获得优质的钢丝。
然而，在上述两种方法中，钢丝的延性并未增加，因此在不进行铅淬火的情况下增大拉拔应变就可能会有问题。
在日本专利平-4-254526中，对成分为0.9-1.3％C，0.1-2.0％Si，0.1-1.3％Cr的钢进行热轧，然后快速冷却到先共析渗碳体形成的温度。再以8℃/秒的速度冷却到珠光体转变结束的温度。或者，在快速冷却到珠光体转变温度时，将钢作等温处理，因此可以抑制先共析渗碳体的形成，并改善拉拔丝的延性。然而，在该方法中，当碳含量低于0.9％时并不形成先共析渗碳体，因此，该方法不能用于这种情况。而且，在实际的轧制后，将冷却分为两个阶段进行控制也是困难的。
如上所述，在大多数已有的技术中，在拔丝的过程中必须进行称为铅淬火的中间热处理，这种处理并不控制在拔丝过程中所形成的应变结构。众所周知，要使丝线拉拔到很细的程度，就必须施以铅淬火。
但是，如果能在不做铅淬火的情况下进行拔丝，具有下述各种优点。原材料可以直接拉拔成最后产品；可以省去为去除由铅淬火引起的氧化铁皮而进行的酸洗。进一步讲，为进行拉拔而做的润滑涂层也可以省去。实际上，在不经铅淬火的情况下进行拉拔，材料的延性会由于加工硬化而显著降低，结果在拉拔过程中就会发生断裂，拉拔后会发生脱层。脱层的程度随材料的强度和拉拔应变而呈比例增加。众所周知，特别是拉拔应变增加时，与材料的强度增加相比更容易发生脱层。
而且在诸如轮胎钢丝的钢线中，其延伸率需要大于5％，所以在传统的方法中，为了得到含碳量为0.7-0.8％的钢的延伸率，需要反复进行拉拔和铅淬火，并在铅浴中烧蓝。然而铅浴烧蓝有引起材料的强度随延伸率的恢复呈比例下降的倾向。也就是说，如果在一般的方法中采用烧蓝，延伸率会恢复，但拉伸强度可能降低20kg/mm2，所以在烧蓝之后，拉伸强度可能从原来的250kg/mm2降低到230kg/mm2。如果想得到强度为200kg/mm2的轮胎钢丝，则烧蓝之前至少需要220kg/mm2的强度。然而在常见的碳钢中，如果拉伸应变为95％或更大，延伸率就不会有大于5％的回复。这样，为了保证延伸率，如果在高温施以烧蓝，拉伸强度就会显著下降(已为人所知)(Materials Latter，1977，p241)。对于延性优异的低碳钢，则难以实现在烧蓝后的延伸率恢复(已为人所知)(CAMP-ISIJ，Vol.8，1995，p1373)。进一步讲，当含碳量低于0.6％时，就难以在烧蓝后用常用的拉伸量获得大于5％的延伸率(已为人所知)(CAMP-ISIJ，Vol.18，1998，p347)。
因此有如下建议。在由线材制备轮胎钢丝时，可以向高碳钢中添加合金元素或改良其烧蓝工艺。例如，日本专利平-5-105966提出了以下方法。对含有0.9-1.1％C、Cr和Mn的钢，改良铅淬火的条件，细化组织并使其成为贝氏体，从而得到强度为250kg/mm2，延伸率为8％的轮胎钢丝。日本专利平-1-165795提出了以下技术。在拉拔后不进行烧蓝，而在轮胎的制造过程中延伸率得以回复。即对在线设备方法进行了改进，省去了烧蓝。然而，即使是使用这种方法，仍然需要铅淬火或类似的独立处理工艺，所以生产率不能得到提高。
本发明的目的在于克服上述已有技术的不足。
本发明的一个目的是提供一种制备高强度钢丝的线材，其中包括降低碳含量、添加合金元素和省去铅淬火。
本发明的另一个目的是提供一种制造线材的方法，该线材用于制备高强度、高延性的钢丝。其中省去了铅淬火，并实现了生产率的提高。
本发明还有一个目的是提供一种高强度、高延性的钢丝，其中线材可以在不进行铅淬火的状态下拉拔，并在适当的温度烧蓝。从而使拉伸强度大于200kg/mm2，延伸率大于5％。
本发明还有一个目的是提供一种生产率很高的制备高强度、高延性钢丝的方法，其中线材的制备中避开了铅淬火，并在适当的温度进行烧蓝。
为了达到上述目的，本发明中用于制备高强度钢丝的线材为：钢的成分(wt％)，0.4-0.65％C，0.1-1.0％Si，0.1-1.0％Mn，0.3％或更少的Cr，100ppm或更少的B，Fe及其它一些不可避免的杂质，钢还含有0.02％或更少的从Ti、Nb、V中选择的一种或多种元素，钢的组织为带有10％或更少的先共析铁素体的退化珠光体，其余部分为不连续形成的渗碳体。
在本发明的另一方面中，制造用于制备高强度钢丝的高拉拔性线材的方法包括以下步骤。热轧成分如下的坯料，0.4-0.65％C，0.1-1.0％Si，0.1-1.0％Mn，0.3％或更少的Cr，100ppm或更少的B，Fe及其它一些不可避免的杂质，还含有0.02％或更少的从Ti、Nb、V中选择的一种或多种元素，然后以10-30℃/秒的速度连续冷却。
在本发明的又一方面中，高强度钢丝包括：钢的成分(wt％)，0.4-0.65％C，0.1-1.0％Si，0.1-1.0％Mn，0.3％或更少的Cr，100ppm或更少的B，Fe及其它一些不可避免的杂质，钢还含有0.02％或更少的从Ti、Nb、V中选择的一种或多种元素，钢的组织为带有10％或更少的先共析铁素体的退化珠光体，其余为不连续形成的渗碳体。钢丝具有大于200kg/mm2的拉伸强度和大于5％的延伸率。
在本发明的再一方面中，制造高强度钢丝的方法包括以下步骤。热轧成分如下的坯料，0.4-0.65％C，0.1-1.0％Si，0.1-1.0％Mn，0.3％或更少的Cr，100ppm或更少的B，Fe及其它一些不可避免的杂质，还含有0.02％或更少的从Ti、Nb、V中选择的一种或多种元素，然后以10-30℃/秒的速度连续冷却，拉拔线材而得到钢丝，并在450-550℃进行2-60秒的烧蓝。
下面结合附图，通过实施例对本发明的上述目的和其它优点加以详细说明。附图中：
图1a是本发明中线材组织的照片。
图1b是现有的传统线材组织的照片。
图2是通过烧蓝所得到的钢丝的拉伸强度与延伸率之间的关系曲线。
首先，对本发明中用于制备高强度钢丝的高可拉拔性线材进行说明。
本发明中用于制备高强度钢丝的高可拉拔性线材包括：钢的wt％成分为，0.4-0.65％C，0.1-1.0％Si，0.1-1.0％Mn，0.3％或更少的Cr，100ppm或更少的B，Fe及其它一些不可避免的杂质，钢还含有0.02％或更少的从Ti、Nb、V中选择的一种或多种元素，钢的组织为带有10％或更少的先共析铁素体的退化珠光体，其余部分为不连续形成的渗碳体。
由于在拉拔过程中有裂纹的形成，所以线材的可拉拔性一般说来是随拔丝的进行而降低。根据韩国专利公开号97-43188，其裂纹在存在于铁素体/珠光体边界上的渗碳体晶界上，或当线材的组织为铁素体/珠光体时就在晶界上形成。与此对比，当线材为单一的珠光体组织时，裂纹是由于渗碳体的开裂而形成。进一步讲，在具有高体积分数的高碳钢中，其可拉拔性与低碳钢相比要低。
基于这一事实，本发明中钢的碳含量要比共析成分低，以降低渗碳体的体积分数。进而进行合金化设计来改善原材料的硬化能力，所以在轧制后的冷却过程中能够抑制铁素体的转变。
下面进一步对本发明中线材的各种成分加以说明。
碳是钢中增加强度的最重要的元素，所以其含量随线材的用途而变化。然而，当碳含量低于0.4wt％(以下用％表示)时，基体的组织就会变为铁素体，而且，增加铁素体的体积分数要比增加珠光体的体积分数容易，所以就难以获得高的强度。另一方面，当碳含量超过0.65％时，即使不添加合金元素，珠光体的体积分数也会超过95％，当拉拔应变增加时就可能发生脱层。这也是所不希望的。所以，碳含量应为0.4-0.6％。
硅是钢中脱氧所必须的元素。如果其含量过低，脱氧就会不充分。所以至少应添加0.1％或更多的硅。此外，硅还是一种铁素体固溶强化的有效元素，使得在连续冷却过程中珠光体的片层间距变小，并能抑制材料在热处理中强度的降低。然而，如果其含量过高，在为热轧而进行的加热过程中会发生脱碳，而且在拉拔过程中脱鳞也会困难。所以，其上限应为1.0％。据此，硅含量取0.3-0.8％。
锰不仅具有脱氧作用，而且在炼钢过程中能形成MnS，所以能抑制红脆性。为此，至少应添加0.1％或更多的锰。而且锰还能使钢的强度增大，珠光体的片层间距变细。然而，如果添加得过多，就可能发生偏析，并且形成马氏体的临界冷却速度会降低。此外，与其它元素相比，锰显著降低拉拔限度。所以，其上限应为1.0％。锰的最佳成分范围应是0.4-0.7％。
铬能增大钢的硬化能力，并使片层间距变细以增大材料的强度和延性。但是如果添加过多，在材料的冷却过程中可能会有马氏体的形成。因此，其上限应为0.3％。铬的最佳成分范围应是0.15-0.25％。
硼能够象铬一样抑制铁素体的形成和增加材料的硬化能力，而且能促进珠光体中渗碳体的生长，所以能够抑制在拉拔过程中发生在铁素体/珠光体边界的细小缺陷。但是如果添加过多，它就会与氮结合生成氮化物，在热轧时发生破裂。并且，硼的含量超过0.01％时，材料的硬化能力就不再提高。所以，硼的最适范围为10-30ppm。
同时，钛、铌、钒等可以与碳或氮结合形成碳化物或氮化物，进而可最大限度发挥硼的作用。但是如果添加过多，就会由大量的析出而造成铁素体延性的下降，同时由于固溶强化的作用可能会产生象马氏体那样的低温组织。所以其上限应为0.02％。
在具有上述成分的本发明的线材中，先共析铁素体的体积分数为10％或更少，其余部分为退化珠光体组织。也就是说，即使不升高加热温度和卷取温度(laying head temperature)，珠光体的体积分数仍可以达到90％或更多。特别是在本发明的线材中，珠光体的组织是退化的，因此可以得到高延性的线材。进一步讲，在本发明中，即使不进行铅淬火也具有可拉拔性，所以可得到高强度、高延性的线材。珠光体组织中的渗碳体的比例最好保持在6-10％。
而且，本发明中的钢丝不仅具有上述成分和组织，而且还可以在省去铅淬火的情况下进行拉拔和烧蓝，获得大于200kg/mm2的拉伸强度和大于5％的延伸率。
现在对本发明中的制备线材的方法加以说明。
在本发明的方法中，首先将具有上述成分的铸锭或坯料进行热轧。接着，热轧后的钢以10-30℃/秒的速度连续冷却。这一冷却速度对于一般的线材是合适的。这意味着本发明可以容易地应用于相关的工业领域。而且，这种冷却速度还有可以降低热轧终轧温度，保持冷却速度的优点。坯料的加热温度可以是1100-1000℃，最好是1050±30℃。但是，如果采用低于10℃/秒的冷却速度，即使添加合金元素，先共析铁素体的析出也会过量。因此会造成在最终线材尺寸发生强度的恶化和脱层。同时，大于上述30℃/秒的冷却速度时，就可能有马氏体的生成，造成在拉拔过程中的断裂，这也是所不希望的。
这样，如果在制备本发明的线材中进行了合金设计并实施了上述冷却速度，那么即使是不采用铅淬火，也可以得到高强度、高延性的钢丝，而铅淬火在已有技术中是不可缺少的工艺。
同时在制备高强度、高延性钢丝的方法中，为得到大于200kg/mm2的拉伸强度和大于5％的延伸率，除了本发明中制备线材的工艺步骤之外，还在450-550℃进行烧蓝。换言之，在不经铅淬火情况下拉拔的钢丝又经历了烧蓝工序，所以可得到高强度、高延性的钢丝。在这种条件下，常用的是在450-550℃进行2-60秒的烧蓝。
取决于进行烧蓝前拔丝过程中的变形程度，存在有发生脱层和延伸率不能复原的可能性。因此，必须限制在拔丝过程中的应变。在本发明中，应变被限制在3.5。
下面结合实际的例子对本发明加以说明。[例1]
准备了成分如表1的钢锭，是由连续铸造得到的160×160mm的坯料，加热到1050℃，然后进行热轧，接着以25℃的速度冷却，然后制成直径为5.5mm的线材。对于原材料，对先共析铁素体与渗碳体的比例以及力学性能进行了评价，结果表示在下面的表1中。
                                 表1
     例                      化学成分(wt％)   铁素体体积分数(％)          试验结果
    C   Si    Mn   Cr     B    Ti   拉伸强度(kg/mm2)  断面收缩率(％)
发明材料1   0.52   0.3   0.4   0.2   -   -   7   88   56
发明材料2   0.52   0.8   0.4   0.2   -   -   6   97.1   61.5
发明材料3   0.52   0.8   0.7   0.16   -   -   5   102.7   59.6
发明材料4   0.57   0.8   0.4   0.2   -   -   4   101.9   55.7
发明材料5   0.53   0.3   0.7   -   .0013   0.01   2   98   63
对比材料a   0.52   0.3   0.4   -   -   -   24   81.9   56.4
对比材料b   0.72   0.3   0.4   -   -   -   2   105.6   48
对比材料c   0.80   0.3   0.4   -   -   -   0.5   118   44.9
表1中的对比材料a是与本发明相同的钢，只是没有添加合金元素。对比材料b与c是用于制备高强度钢丝的线材，其含碳量较高。
从表1可以看出，在发明材料1-5中，先共析铁素体的体积分数控制在10％以下。所以，表征延性的断面收缩率得到了提高。另一方面，在用于制备高强度钢丝的线材的对比材料b与c中，断面收缩率明显下降，而在对比材料a中不包含合金元素，虽然其断面收缩率适当，但铁素体的体积分数高，所以存在着在拉拔过程中形成裂纹的可能性。
这一事实可以由表示了发明材料5与对比材料c的组织的图1来解释。即，发明材料5的含碳量为0.4-0.65％，在图1a中可以看到退化珠光体的组织。同时，对比材料c的含碳量为0.7-0.8％，在图1b中可以看到连续的铁素体相。两种材料间的这种差异会对最终的线材产品有很大的影响。[例2]
对例1中的各种线材进行拔丝，使直径从5.5mm到0.96mm。接着检测所得产品的强度、断面收缩率、延伸率以及所发生的脱层。其结果表示在表2中。对于线材的拉拔，应变定义为ε＝2ln(D0/D)，式中D0为拉拔前线材的直径，D为拉拔后的直径。在本发明中，应变为约3.5。
                       表2
    例     钢   铅淬火                      试验结果
  拉伸强度(kg/mm2)  断面收缩率(％)   延伸率(％)   脱层
发明例1 发明材料1   无     233     43.6     3.1    无
发明例2 发明材料2   无     251     49.2     2.86    无
发明例3 发明材料3   无     275.8     48.3     3.18    无
发明例4 发明材料4   无     271.2     48.3     2.99    无
发明例5 发明材料5   无     247.4     46.7     3    无
对比例1 对比材料a   无     212     47     2.5   发生
对比例2 对比材料b   无     274     20     1.5   发生
对比例3   有     222     36.6     2.0    无
对比例4 对比材料c   无     290     10     1.36   发生
对比例5   有     235     42.5     2.98    无
从表2可以看出，对比例1是由对比材料a在没有铅淬火的条件下拉拔应变3.5所得到的。在这种场合，不仅拉伸强度低，而且也发生了脱层。
同时，在对比例2和4中，对比材料b和c是作为制备一般高强度钢丝的线材，在没有铅淬火的条件下拉拔。当被拉拔到拉拔应变为3.5时，就可以得到高强度钢丝。然而，发生的脱层说明它们也是不合适的。另一方面，对比例3和5是作为制备一般高强度钢丝的线材的对比材料b和c经铅淬火后拉拔而得到的。在这种情况下没有发生脱层。
另一方面，对于发明材料1-5，它们和对比例3，5不一样，未经铅淬火而拉拔至拉拔应变为3.5。这样得到的高强度钢丝没有发生脱层。[例3]
准备了象例1的线材，只是将例1的对比材料a加热至1150℃。在这种情况下，对比材料a中并未添加合金元素，先共析铁素体的体积分数为6％，拉伸强度为85.3kg/mm2，断面收缩率为59％。也就是说，对没有添加合金元素的对比材料a，如果想保持先共析铁素体的体积分数小于10％，就需要加热到1150℃的高温。
同时，这样得到的线材再在如同例2中那样不经铅淬火而进行拉拔至拉拔应变为3.5，从而得到直径为0.96mm的钢丝。接着测量了钢丝的拉伸强度、断面收缩率和延伸率，结果列于表3。
                              表3
   例     钢  铅淬火                    试验结果
 拉伸强度(kg/mm2)  断面收缩率(％)  延伸率(％)  脱层
对比例6 对比材料a  无    230.3    45.1   2.63   无
从表3中可以看出，对比例6是由对比材料a所得到的，未添加合金元素。获得的拉伸强度为230kg/mm2，且没有脱层发生。但是，与本发明的发明例相比可知，它的拉伸强度低得多。而且，如果要保持先共析铁素体的体积分数小于10％，就必须加热到1150℃的高温。所以其工业应用性很低。[例4]
由例2中所制备的钢丝中选择没有发生脱层的发明例2、4、5。放入温度为400-550℃的铅浴中进行3-300秒的烧蓝处理。同样的烧蓝处理也对未发生脱层的例3中对比例6进行。
烧蓝处理后，将线材的拉伸强度与延伸率的关系做图表示在图2中。如果铅浴的温度增加或者处理的时间延长，拉伸强度一般显出下降的趋势。从图2可以看出，对比例6不能保证在整个温度和时间范围得到5％的延伸率，而发明例的2、4、5经450-550℃进行的2-60秒的烧蓝处理，得到的力学性能为大于200kg/mm2的拉伸强度和大于5％的延伸率。
发明例的2、4、5的这些力学性能几乎都可以与表2中的对比例3和5相比，而对比例3和5是在铅淬火后经烧蓝处理，表现出200-230kg/mm2的拉伸强度和7％的延伸率。如前所说，在本发明中尽管省去了铅淬火，仍可以得到高强度和高延性的钢丝。这样，在本发明中，合金元素系统，热轧后的冷却，拉拔应变都得到了适当的控制。然后在450-550℃进行2-60秒的烧蓝处理。以这种方式，尽管省去了铅淬火，但仍得到大于200kg/mm2的拉伸强度和大于5％的延伸率。因此可获得高强度、高延性的钢丝。
由上述可知，根据本发明，靠适当地控制合金元素和组织结构，可以获得高强度、高延性的线材和钢丝。进一步讲，即使省去铅淬火，仍可以制造出高强度钢丝，而且提供了一种适合于工业应用的材料制造方法。

Claims (9)

1.一种用于制备高强度钢丝的可拉拔性高的线材，包括：
钢的wt％成分为，0.4-0.65％C，0.1-1.0％Si，0.1-1.0％Mn，0.3％或更少的Cr，100ppm或更少的B，Fe及其它一些不可避免的杂质；
钢还含有0.02％或更少的从Ti、Nb、V中选择的一种或多种元素；
钢的组织为带有10％或更少的先共析铁素体的退化珠光体，其余部分为不连续形成的渗碳体。
2.如权利要求书1所述的可拉拔性高的线材，其中所述退化珠光体的组织包含6-10％的渗碳体。
3.一种制造用于制备高强度钢丝的可拉拔性高的线材的方法，步骤为：
热轧坯料，其wt％成分为，0.4-0.65％C，0.1-1.0％Si，0.1-1.0％Mn，0.3％或更少的Cr，100ppm或更少的B，Fe及其它一些不可避免的杂质；
钢还含有0.02％或更少的从Ti、Nb、V中选择的一种或多种元素；
然后以10-30℃/秒的速度连续冷却。
4.如权利要求书3所述的方法，其中所述线材在1100-1000℃的温度热轧结束后冷却。
5.一种高强度钢丝，包括：
钢的wt％成分为，0.4-0.65％C，0.1-1.0％Si，0.1-1.0％Mn，0.3％或更少的Cr，100ppm或更少的B，Fe及其它一些不可避免的杂质；
钢还含有0.02％或更少的从Ti、Nb、V中选择的一种或多种元素；
钢的组织为带有10％或更少的先共析铁素体的退化珠光体，其余部分为不连续形成的渗碳体；
具有大于200kg/mm2的拉伸强度和大于5％的延伸率。
6.如权利要求书5所述的高强度钢丝，其中所述的退化珠光体组织包含6-10％的渗碳体。
7.一种制造高强度钢丝的方法，步骤为：
热轧坯料，其wt％成分为，0.4-0.65％C，0.1-1.0％Si，0.1-1.0％Mn，0.3％或更少的Cr，100ppm或更少的B，Fe及其它一些不可避免的杂质；
钢还含有0.02％或更少的从Ti、Nb、V中选择的一种或多种元素；
然后以10-30℃/秒的速度连续冷却；
拉拔线材得到钢丝；并
在450-550℃进行2-60秒的烧蓝处理。
8.如权利要求书7所述的方法，其中冷却在1100-1000℃的温度热轧结束后进行。
9.如权利要求书7或8所述的方法，其中拉拔进行到拉拔应变为3.5或更少。
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