JP3409055B2 - 伸線加工性が優れた高強度鋼線用線材及び高強度鋼線の製造方法 - Google Patents
伸線加工性が優れた高強度鋼線用線材及び高強度鋼線の製造方法Info
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Description
ead wire)、ワイヤロープ(wirerop
e)、バネなどで使用する線材及び鋼線の製造に関し、
詳しくは中間熱処理なしの伸線加工(wire dra
wing)が可能な鋼線用高強度線材及び高強度鋼線の
製造方法に関する。
e)、ワイヤロープ(wire rope)、バネなど
については、製品の強度を確保するために素材の線材自
体の強度を高めた状態で伸線加工をしたり、素材の強度
は高めないで、伸線加工中加工硬化(work har
dening)によって最終製品の強度を確保する方法
が主に採用されている。
体の延性を低下させるため、望みの線経まで伸線加工途
中にパテンチング(patenting)を実施すべき
である。伸線量を増大させ、最終鋼線製品の強度を向上
させることは中間熱処理を省略できる長所があるが、そ
の反面、デラミネーション(delaminatio
n)が発生する可能性が高く高強度の確保の面で難しさ
があった。
分の従来技術の場合、0.7%以上の高炭素鋼からオー
ステナイト結晶粒を微細化させ伸線性を確保することで
あった。その一例として、米国特許第5,156,69
2号には高温で変形を加えてオーステナイト(aust
enite)の結晶粒の大きさを5um程度で制御し
て、パーライト状(pearlite phase)の
コロニー(colony)及び層間間隔の微細化によっ
て伸線性の向上を企む技術が開示されている。
6−136452号にはパテンチング(patenti
ng)時にAlNを析出させオーステナイト結晶粒成長
を抑制させる方法が開示されている。しかし、このよう
にオーステナイト結晶粒の大きさを微細化することは中
炭素鋼の場合、フェライト(ferrite)の分率を
増大させ、伸線性をむしろ悪化させて中炭素鋼では適用
するのは難しいという欠点がある。
4−325627号によれば、鋼にSiを多量添加させ
固溶強化(solution hardening)に
よる強度及び延性を図る方法が提示されている。しか
し、この方法ではSiが多量に添加されるため、圧延時
に素材の脱炭が促進されてしまう問題点がある。
制御によって優秀な延性を持つ高強度線材を製造する方
法が多数公知されている。その代表的な例は日本特許公
報特開昭63−4039号、特開平4−346619
号、及び特開平4−254526号がある。上記の特開
昭63−40396号の場合、C:0.7−0.95
%、Si:0.2−0.5%、Mn:0.4−0.7
%、V:0.05−0.2%、及びNi:0.05−
0.5%で組成できた鋼に対して、伸線、パテンチング
(patenting)工程を反復して0.03mm程
度の極細線を製造する方法である。
で、C:0.6−1.1%、Si:0.1−0.2%、
及びMn:0.1−2.0%を含有する炭素鋼をパテン
チング(patenting)後、伸線加工を60%以
上実施し、次に、50−200℃の範囲で5分−1時間
に維持して伸線時の変形時効による延性の低下を回復さ
せて優秀な鋼線を製造する方法である。しかし、上記の
方法では根本的に伸線の途中、鋼線の延性を増加させら
れないので、パテンチング(patenting)をし
ないで伸線量を増大させるには問題があった。
比で、C:0.9−1.3%、Si:0.1−2.0
%、及びCr:0.1−1.3%を包含する鋼を熱間圧
延後、初析セメンタイトを発生する温度領域に急冷した
後、パーライト(pearlite)変態が終了する温
度まで8℃/秒以下で冷却させ、またはパーライト(p
earlite)変態温度まで急冷した次に、恒温維持
して初析セメンタイトの形成を抑制して伸線の延性を向
上させる方法が提示されている。しかし、このような方
法は炭素量が0.9%以下では初析セメンタイトが形成
されず、適用できない。さらに実際の圧延後の冷却時
に、冷却速度を2段階で制御することは難しいという問
題があった。
技術では線材を伸線する際に、伸線の途中で必ずパテン
チング(patenting)という熱処理をしてい
る。このパテンチング(patenting)は伸線の
過程で生じた変形組織を制御するための処理であって、
通常パテンチング(patenting)をした線材は
最終製品の線経まで伸線加工が可能であることが周知の
事実である。
の附与ができるとすれば、素材の状態で最終の製品線に
直接伸線ができ、中間熱処理工程を省略できることは勿
論、熱処理過程から発生するスケール(scale)を
除去するための酸洗工程と伸線加工のための潤滑剤コー
ティング工程も省略が可能となり、非常に大きな効果を
奏する。
nting)という中間熱処理なしで、多くの量を加工
すると、加工硬化によって素材の延性が顯著に低下し
て、伸線の途中で断線が発生したり、伸線後にデラミネ
ーション(delamination)という不良が発
生する可能性が高い。
強度や伸線量が増加することに伴いその発生の可能性が
大きくなる。特に素材の強度を高めないで伸線量を増大
させる方法は、素材自体の強度を増加させる方法に比べ
てデラミネーションの発生程度がはるかに大きいことが
知られている。
の伸率が5%以上を求められる。このため、従来は伸率
確保のために0.7−0.8%Cの炭素鋼を伸線加工、
パテンチング、伸線加工後、鉛浴で焼鈍(bluin
g)処理していた。しかし、このような焼鈍(blui
ng)処理により、伸率の回復はするものの、同時に鋼
線の強度を低下させる特徴がある。すなわち、通常の製
造方法で焼鈍(bluing)を続けると、伸率は回復
するものの、引張強度が約20kg/mm2程度低下す
る。したがって、伸線線の強度が250kg/mm2の
鋼線は焼鈍(bluing)後230kg/mm2程度
になる。したがって、ビードワイヤの強度200kg/
mm2を得るためには少なくとも220kg/mm2以
上の強度の確保が必要である。
が95%以上となると、焼鈍(bluing)しても伸
率が5%以上回復することができない。また、伸率を回
復するために高温で焼鈍(bluing)を続けると、
引張強度が非常に低下することが知られている(Mat
erials Letter,(1997)p24
1)。
低炭素鋼の場合は、伸線加工後、伸率の回復が良くない
ことが知られている(CAMP−ISIJ vol 8
(1995)p1373)。さらに、通常の伸線加工量
で素材の炭素量が0.6%以下の場合、焼鈍(blui
ng)時に5%以上の伸率を得ることが難しいことが知
られている(CAMP−ISIJ, vol11,(1
998)p347)。
般的な製造技術は、伸線工程中でパテンチング熱処理後
また伸線させる工程よりは、高強度製品を製造するため
に高炭素合金の元素を添加したり、焼鈍(bluin
g)方法を変化させる方法が提示されている。
0.9−1.1%の炭素鋼にCr、Mn等を添加した素
材をパテンチング條件で変化させて、微細組織をベイナ
イトとして250Kg/mm2、伸率8%以上としたビ
ードワイヤの製造である。
焼鈍(bluing)を実施せずに、鍍金後のタイヤ装
着方法の改善によって焼鈍(bluing)を省略する
方法などが提示されている。しかし、上記方法でも鋼線
の伸線時、中間熱処理のためにパテンチング処理を要し
たり、別途の処理を要して生産性の向上を図ることがで
きない問題があった。
を解決するためになされたもので、その目的とするとこ
ろは、既存の炭素鋼の炭素含量を低くし、合金元素を適
切に添加し、中間熱処理を必要としない高強度の鋼線用
線材を提供することある。
間熱処理を省略しながらも通常の操業條件でも生産性の
高い高強度鋼線の製造方法を提供することにある。
線した線材を所定の温度で焼鈍(bluing)処理す
ることによって、引張強度200Kg/mm2以上、伸
率5%以上の高強度高延性鋼線を提供することにある。
略して線材を製造した後、これを適切な温度で焼鈍(b
luing)処理して生産性の高い高強度高延性鋼線の
製造方法を提供することにある。
れた高強度鋼線用線材は、重量%で、C:0.4−0.
65%、Si:0.1−1.0%、Mn:0.1−1.
0%,Cr:0.3%以下またはB:100ppm以
下、残りFe及びその他の不可避な不純物の組成であっ
て、そこにTi,Nb,Vの元素グループの中から選択
した少なくとも1種以上が0.02%以下の範囲で含有
されて、その組織が初析フェライト分率が10%以下
で、残りは6−10%のセメンタイトが不連続的に形成
されたパーライト(degenerated pear
lite)組織を包含して構成されることを特徴とす
る。
の製造方法は、上記の組成を持つ鋼片(billet)
を1000−1100℃の温度で熱間圧延した次に10
−30℃/秒の速度で連続冷却する構成であることを特
徴とする。
鋼線用線材は、重量%で、C:0.4−0.65%、S
i:0.1−1.0%、Mn:0.1−1.0%,C
r:0.3%以下またはB:100ppm以下、残りF
e及び不可避不純物の組成であって、そこにTi,N
b,Vの元素グループの中から選択した少なくとも1種
以上が0.02%以下の範囲で含有されて、その組織の
初析フェライト分率が10%以下で、残りは6−10%
のセメンタイト(cementite)が不連続的に形
成されたパーライト(degenerated pea
rlite)を包含して構成されて200Kg/mm2
の引張強度と5%以上の伸率を有することを特徴とす
る。
の製造方法は、上記組成を持つ鋼片(billet)を
1000−1100℃の温度で熱間圧延した次に、10
−30℃/秒の速度で連続冷却して得られた線材を伸線
した後、450−550℃の温度で2−60秒間焼鈍処
理して構成されることを特徴とする。
まず、本発明の伸線性が優れた高強度鋼線用線材を説明
する。通常の線材は伸線加工の途中、亀裂の発生に基因
して伸線性が低下される。本発明等の研究結果(大韓民
国公開特許97−43188号)によれば、線材の亀裂
の発生位置は主にフェライト/パーライトで構成できた
組織を持つ線材の場合、フェライト/パーライトの界面
及び結晶粒界に単独的に存在する結晶粒界セメンタイト
に発生する。
合、セメンタイトの亀裂に基因する。また、セメンタイ
ト分率が多い高炭素鋼では伸線性が底炭素鋼に比べて低
い。
析鋼(eutectoid steel)に比べて炭素
含量を減少させ、セメンタイト分率を減少させる一方、
圧延後冷却する途中にフェライト変態を積極抑制するた
めに素材の硬化能を向上させるように合金設計したこと
である。
を見ると、まず、炭素は強度上昇に最も効果的元素で、
用途によってその添加量が変化する。しかし、炭素の場
合、0.4重量%(以下、単に%と表記する)以下にな
れば、基地組織がフェライトになって、パーライト分率
を増大させるよりは、フェライト分率を増大させること
が大きく、高強度を確保することが困難である。
元素の添加なしで、パーライト分率が95%以上になる
が、セメンタイト分率の増大によって伸線量が増大する
と、デラミネーションが発生するために望ましくない。
このため、望ましくは炭素の含量を0.4−0.6%の
範囲とすることである。
量があまり小さい場合、脱酸効果が充分にできなくて、
少なくとも0.1%以上添加なるべきである。また、効
果的なフェライト固溶強化元素は、連続冷却時にはパー
ライト層間の間隔が微細となり、伸線材の熱処理時の強
度の低下を抑制する効果がある。しかし、過度に添加す
ると、熱間圧延のために加熱する途中の脱炭発生と、伸
線のためのスケール(scale)除去が難なる。この
ため、その上限を1.0%に制限することが望ましい。
望ましくは、硅素の含量を0.3−0.8%の範囲とす
ることである。
でなく素材内の硫黄と結合して硫化マンガン(MnS)
を形成させ、硫黄による積熱脆性を防止する役割をす
る。このためマンガンは0.1%以上添加すべきであ
る。また、マンガンは素材の強度向上と、パーライト層
間の間隔を微細化させるために非常に効果的な元素であ
る。しかし、過多に添加する場合、偏析が発生する可能
性が高く、マルテンサイトが発生する臨界冷却速度を低
くする。また、他の元素に比べて伸線限界を顯著に低下
させるので、その上限値を1.0%で維持することが良
い。より望ましいのはマンガンの含量を0.4−0.7
%の範囲とすることである。
トを微細化して強度と延性を増加させるのに非常に効果
的な元素である。しかし、たくさん添加すると、素材冷
却時にマルテンサイトが発生する懸念がる。このため、
その上限値を0.3%で制限することが望ましい。クロ
ムについて、より望ましくは、0.15−0.25%の
範囲で維持することである。
させ、フェライト形成を抑制すると共に、パーライト内
のセメンタイト成長を促進させ、伸線工程中で、フェラ
イト/パーライト界面に発生する微小欠陷を抑制する役
割をする。しかし、多量添加すると窒素と結合して窒化
物を形成して、熱間圧延の時、破れが発生し、また、素
材の硬化能の向上も0.01%以上では大きく改善され
ない。望ましいのは硼素の含量を10−30ppmの範
囲で維持することである。
合して炭窒化物を形成して 硼素の効果を極大化する役
割をする。しかし、多量添加時、多量の析出物によって
フェライトの延性を低下し、固溶強化によってマルテン
サイトなどの低温組織が発生する可能性があるので、そ
の上限を0.02%に設定する。
フェライト分率が10%以下で、残りは不連続的なパー
ライトの組織を持つことに特徴がある。すなわち、本発
明の線材は通常の加熱温度上昇でもライングヘッド(l
aying head)温度の上昇がなくても、パーラ
イト分率を90%以上に維持することができる。
連続的であるので、高強度高延性線材を提供することが
できる。また、本発明の線材は中間熱処理なしでも伸線
性が確保される高強度鋼線となる。望ましくは組織内の
セメンタイト分率を6−10%の範囲で維持することで
ある。
した線材と同一な組成と組織をもつだけでなく、中間熱
処理なしで、伸線した後、焼鈍(bluing)処理で
200Kg/mm2以上の強度と5%以上の伸率を持つ
ことを特徴とする。
製造方法を詳細に説明する。本発明による線材製造は、
まず、上記と同じ組成の鋼塊(ingot)または鋼片
(billet)を熱間圧延し、次に、10−30℃/
秒の速度で連続冷却する。前記冷却速度は通常の線材生
産に使用される設備の範囲で良い。これは本発明の線材
製造が実質的な工業生産に非常に適当であることを意味
する。さらに、前述の冷却速度は熱間圧延終了温度をよ
り低く管理してもできる利点がある。すなわち、上記の
冷却速度を維持すれば、普通の鋼片の加熱温度は100
0−1100℃の範囲、望ましくは1050±30℃で
維持することが可能である。
場合、合金元素の添加にもかかわらず、初析フェライト
の析出が過多して最終線経で強度の低下とデラミネーシ
ョンの発生が容易する。また、30℃/秒以上ではマル
テンサイトが析出して伸線加工の中に断線が発生して望
ましくない。
御する本発明の方法を使用して線材を製造すれば、従来
の伸線の製造時に必須不可欠であった中間熱処理の工程
を省いても高強度及び高延性の伸線線の製造ができる。
述した線材の製造方法に加えて450−550℃の温度
で焼鈍(bluing)処理して引張強度200Kg/
mm2以上、伸率が5%以上の高強度高延性線材の製造
を特徴とする。重ねて述べると、中間熱処理なしで、伸
線した鋼線を焼鈍(bluing)処理することにより
高強度高延性の鋼線を得ることである。
通常の方法の450−550℃で鉛浴などでするが、上
記温度範囲で2−60秒間焼鈍(bluing)処理を
することがより望ましい。
先にする伸線の変形量の程度によってデラミネーション
が発生したり、焼鈍(bluing)処理時、伸率が回
復されない可能性がある。したがって、上記伸線工程の
時、変形量を制限することが必要である。本発明ではそ
の変形量を3.5以下に制限することがより望ましい。
に説明する。 (実施例1) 表1と同じ化学成分を持つ鋼塊を160×160mm鋼
片で連続鋳造し、その後で1050℃で加熱して熱間圧
延した後、25℃/秒で連続冷却して直径5.5mmの
線材を製造した。素材の初析フェライト、セメンタイト
分率及び機械的性質を調査して、その結果を表1に示し
た。
が添加されてない 鋼種であり、比較材b、cは通常的
に使用される高強度鋼線製造用線材で、炭素含量が高い
鋼種である。
初析フェライト分率が10%以下として制御された素材
の延性を評価する断面減少率が大きく向上されている。
反面、通常的高強度鋼線製造用線材の比較材b、cは断
面減少率が顯著に落ちることが分かる。合金元素を全く
添加していない比較材aの場合、断面減少率は適当であ
るが、フェライトの分率が高くて伸線工程中に亀裂が発
生する可能性が高い。
組織を見せる図1により説明できる。すなわち、炭素量
が0.4−0.65%の範囲で得られる発明材5の場
合、図1aでも分かるように、不連続的のパーライト状
(degenerate pearlite phas
e)を持つ、反面、通常炭素量は0.7−0.8%の範
囲で得られる比較材cの場合、図1bと共に、連続的な
パーライト状を持っていて両者の差異は最終伸線材に大
きい影響を与える。
伸線加工をし、次に、各鋼線の強度、断面減少率、伸率
及びデラミネーション発生の可否を調査して、その結果
を表2に表した。この時、線材の伸線変形量はε=2l
n(Do/D)(ここで、Doは伸線素材の線経であ
り、Dは伸線後の線経)で計算すると、本実施例の場
合、約3.5であった。
処理なしで伸線変形量3.5まで伸線加工した場合、引
張強度も落ちって、デラミネーションも発生することが
分かった。一方、比較例2、4は通常の高強度鋼線用線
材の比較材b、cを使用して中間熱処理をしない場合
で、伸線変形量3.5まで伸線して高強度の鋼線を製造
できる。しかし、デラミネーションが発生して、製品と
して不適当であることが分かった。その反面、比較例
3、5は通常的な高強度鋼線用線材の比較材b、cを使
用してパテンチング熱処理をした場合であって、伸線加
工時にデラミネーションの発生がない。
合、上記比較例3,5と共に、伸線変形量3.5で中間
熱処理をしなくてもデラミネーションが発生しなく、高
強度の鋼線が製造できることが分かった。
は、実施例1と同様に線材を製造した。その結果、合金
元素を添加しない比較材aの場合、初析フェライト分率
が6%、引張強度85.3Kg/mm2、断面減少率が
59%になった。すなわち、合金元素を添加しない比較
材aの場合、初析フェライト分率を10%以下に維持す
るためには1150℃以上の高温加熱が必要することを
わかった。
のように、中間熱処理なしで、変形量3.5まで伸線し
て線経0.96mmの鋼線を製造して、製造できた鋼線
の強度と断面減少率、そして伸率を測定した結果を下記
表3に表した。
されたない比較材aを使用した比較例6の場合、デラミ
ネーションがなく、230Kg/mm2の引張強度を確
保できることが分かった。しかし、初析フェライト分率
を10%以下に維持するためには少なくとも1150℃
以上の高温加熱が必要なため、工業的に有用性が多少落
ちることが分かった。
が発生しない発明例2及び4〜5を利用し、400−5
50℃の温度に維持できた鉛沿に3−300秒間沈積す
る方法で、焼鈍(bluing)を実施した。また、デ
ラミネーションが発生しない上記実施例3の比較例6で
製造した鋼線を上記と同一條件で焼鈍(bluing)
処理をした。
強度と伸率との関係を 図2にしめす。一般的に鉛浴の
温度が高いほど、また、処理時間が長くなるほど、引張
強度が低くなる傾向を示した。図2に示すように、比較
例6は全温度及び時間範囲で延伸率5%を確保できない
が、本発明例2と4〜5は450−550℃の温度範囲
と2−60秒間焼鈍(bluing)処理時,引張強度
200Kg/mm2以上、延伸率5%以上の機械的物性
を確保できることが分かった。
的物性は中間熱処理後、焼鈍(bluing)処理した
場合、200−230Kg/mm2の引張強度と7%伸
率を持ち、表2の比較例3及び5などと同じ通常の製品
とほとんど同様の品質となる。したがって、本発明によ
り得られた鋼線の場合、伸線の途中で実施する熱処理を
省略しても高強度高延性鋼線の製造が可能である。この
ように、本発明は鋼の合金成分系、熱間圧延後の冷却速
度と伸線加工時の変形量を適切に制御し、焼鈍(blu
ing)を450−550℃で2−60秒間実施して、
伸線の途中で中間熱処理を省略しても引張強度200K
g/mm2以上、伸率が5%以上の高強度高延性鋼線の
製造が可能である。
成分系とその組織を適切に制御することによって高強度
の鋼線用線材と鋼線を提供することができる。また、こ
の線材を利用して中間熱処理をしなくても伸線性が優れ
た高強度の鋼線を製造するための工業的に非常に効率の
良い製造方法を提供することができる。
(b)は従来の線材の組織写真である。
と、伸率との関係を示すグラフである。
Claims (5)
- 【請求項1】 重量%で、C:0.4−0.65%、S
i:0.1−1.0%、Mn:0.1−1.0%,C
r:0.3%以下またはB:100ppm以下、残りF
e及び不可避不純物の組成であって、そこにTi,N
b,Vの元素グループの中から選択した少なくとも1種
以上が0.02%以下の範囲で含有されて、その組織が
初析フェライトの分率が10%以下で、残りは6−10
%のセメンタイト(cementite)が不連続的に
形成されたパーライト(pearlite)組織を包含
して構成されることを特徴とする伸線加工性が優れた高
強度鋼線用線材。 - 【請求項2】 重量%で、C:0.4−0.65%、S
i:0.1−1.0%、Mn:0.1−1.0%,C
r:0.3%以下またはB:100ppm以下、残りF
e及びその他の不可避な不純物の組成であって、そこに
Ti,Nb,Vの元素グループの中から選択した少なく
とも1種以上が0.02%以下の範囲で添加した鋼片を
1000−1100℃の温度で熱間圧延し、次に10−
30℃/秒の速度で連続冷却して構成することを特徴と
する伸線加工性が優れた高強度鋼線の製造方法。 - 【請求項3】 重量%で、C:0.4−0.65%、S
i:0.1−1.0%、Mn:0.1−1.0%,C
r:0.3%以下またはB:100ppm以下、残りF
e及び不可避不純物の組成であって、そこにTi,N
b,Vの元素グループの中から選択した少なくとも1種
以上が0.02%以下の範囲で含有されて、その組織が
初析フェライトの分率が10%以下で残りは6−10%
のセメンタイト(cementite)が不連続的に形
成されたパーライト(pearlite)組織を包含し
て構成されて200Kg/mm2の引張強度と5%以上
の伸率を有することを特徴とする伸線加工性が優れた高
強度鋼線用線材。 - 【請求項4】 重量%で、C:0.4−0.65%、S
i:0.1−1.0%、Mn:0.1−1.0%,C
r:0.3%以下またはB:100ppm以下、残りF
e及び不可避不純物の組成であって、そこにTi,N
b,Vの元素グループの中から選択された少なくとも1
種以上を0.02%以下の範囲で添加した鋼片を100
0−1100℃の温度で熱間圧延し、次ぎに10−30
℃/秒の速度で連続冷却して得られた線材を伸線した
後、450−550℃の温度で2−50秒間の焼鈍(b
luing)処理して構成されることを特徴とする伸線
加工性が優れた高強度鋼線の製造方法。 - 【請求項5】 前記伸線は変形量3.5以下で行うこと
を特徴とする請求項4記載の伸線加工性が優れた高強度
鋼線の製造方法。
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