JP5201000B2 - 高強度鋼線用線材、高強度鋼線及びこれらの製造方法 - Google Patents
高強度鋼線用線材、高強度鋼線及びこれらの製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5201000B2 JP5201000B2 JP2009048278A JP2009048278A JP5201000B2 JP 5201000 B2 JP5201000 B2 JP 5201000B2 JP 2009048278 A JP2009048278 A JP 2009048278A JP 2009048278 A JP2009048278 A JP 2009048278A JP 5201000 B2 JP5201000 B2 JP 5201000B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- less
- steel
- strength
- steel wire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 111
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 111
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 title description 16
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 37
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 32
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 30
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 claims description 30
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 27
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 25
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 22
- 230000032798 delamination Effects 0.000 claims description 19
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 18
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 15
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 14
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims description 13
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 description 53
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 17
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 9
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 9
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 7
- 230000009471 action Effects 0.000 description 6
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 6
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 6
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 6
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 5
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 5
- 241000446313 Lamella Species 0.000 description 4
- 229910000954 Medium-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 4
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 4
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910000677 High-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 3
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 229910017518 Cu Zn Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910017752 Cu-Zn Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910017943 Cu—Zn Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- TVZPLCNGKSPOJA-UHFFFAOYSA-N copper zinc Chemical compound [Cu].[Zn] TVZPLCNGKSPOJA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 2
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 2
- OXNIZHLAWKMVMX-UHFFFAOYSA-N picric acid Chemical compound OC1=C([N+]([O-])=O)C=C([N+]([O-])=O)C=C1[N+]([O-])=O OXNIZHLAWKMVMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 1
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
特許文献3および特許文献4には、鋼線組織を加工硬化の少ないベイナイト組織にすることによって、伸線による強度上昇を低く抑えて伸線限界を向上させる技術が開示されている。
特許文献5には、炭素含有量が0.30〜0.60%の中炭素鋼線材を用いて、最終パテンティング後の引張強さ、パーライト組織および初析フェライトを制御することにより伸線限界の向上を図る技術が開示されている。
(1) 質量%で、C :0.30〜0.50%、Si:0.10〜0.40%、Mn:0.20〜1.0%、B:4〜30ppm、N:15〜35ppm、O:15〜35ppm、Al:0.01%以下(0%を含む)、Ti:0.01%以下(0%を含む)を含有し、残部鉄および不可避的不純物よりなり、パテンティング後の引張強さTS(MPa)が、下記式1の範囲にあり、
1000×(%C)+350≦TS≦1000×(%C)+500
・・・ (式1)
かつ、初析フェライトとベイナイトの面積率FA(%)が下記式2の範囲にあり、
FA≦−35×(%C)+22 ・・・ (式2)
残部の95%以上がパーライト組織であり、該パーライト組織の平均ブロック粒径が20μm以下であることを特徴とする線径3.6〜7mmの高強度極細鋼線用線材。
(2) 更に、質量%で、Cr:0.5%以下、Ni:0.5%以下、Co:0.5%以下、Cu:0.2%以下、Mo:0.2%以下、W:0.2%以下よりなる群から選択される少なくとも1種以上を含有することを特徴とする上記(1)に記載の高強度極細鋼線用線材。
3950−D×2600≦TS ・・・ (式3)
(5) (1)または(2)に記載の鋼成分の鋼片を熱間圧延し、仕上げ圧延温度を1000〜1200℃とし、次いで880〜960℃の温度にて巻き取った後に、800℃から600℃までの冷却速度を50〜200℃/sとし、その後、520〜580℃の温度域にて30s以上保持する工程を含むパテンティング処理を施すことを特徴とする(1)または(2)に記載の高強度鋼線用線材の製造方法。
まず、高強度の鋼線を得るための条件について検討した。
3950−D×2600≦TS
1000×(%C)+350≦TS≦1000×(%C)+500
FA≦−35×(%C)+22
なお、以下の説明で、成分の含有量の%、ppmは、それぞれ質量%、質量ppmを意味する。
まず、本発明に用いられる鋼線材の成分限定理由について説明する。
Cは強度の上昇に有効で、且つ経済的な元素であり、C含有量の増加に伴って伸線時の加工硬化量、伸線後の強度が増大する。更に、C量が少ないと圧延線材の初析フェライト量を低減させることが困難となる。従って、本発明ではその下限を0.3%とすることが必要である。一方、C量が多くなり過ぎると線材の強度が高くなりすぎ、伸線中あるいは伸線後における鋼線の靭性・延性を劣化させるため、C量の上限を0.50%とする。好ましい上限は0.45%、より好ましくは0.40%である。
Siは脱酸剤として有用な元素である。0.10%未満ではその効果が不十分となるため、0.10%以上とした。一方、Siはフェライト生成元素でありスケール剥離性を劣化させる働きがあるため、上限を0.40%とした。
MnもSiと同様、脱酸剤として有用な元素であり、その効果を十分なものとするためには0.20%以上が必要である。一方Mnは鋼の焼入性を高めて圧延材の初析フェライト量を低減させる効果がある。また偏析し易い元素でもあるため、過剰に添加するとMnの偏析部にマルテンサイト、ベイナイトなどの過冷組織が生成して伸線加工性が劣化する恐れがある。従って、Mn量の上限を1.00%とする。好ましい上限値は0.80%である。
Bは固溶状態でオーステナイト中に存在する場合、粒界に濃化して初析フェライトの析出を抑制する効果がある。Bは窒化物を形成するため、その添加量は、固溶状態のB量を確保するため、N量とのバランスを考慮することが必要である。一方、Bを添加しすぎるとオーステナイト中で粗大なFe3(CB)6炭化物を生成し、伸線性を低下させる虞がある。これらの関係について、本発明者らが実験を重ね、Bの含有量の最適な範囲として4〜30質量ppmとした。好ましくは6〜20ppm、より好ましくは8〜12ppmである。
Nは、鋼中でAl、Bと窒化物を生成し、加熱時におけるオーステナイト粒度の粗大化を防止する作用があり、その効果は15ppm以上含有させることによって有効に発揮される。しかし、含有量が多くなり過ぎると、窒化物量が増大し過ぎて、オーステナイト中の固溶B量を低下させる。さらに固溶Nが伸線中の時効を促進する虞がある。従って、Nの含有量を、15〜35ppmの範囲内とした。
Oは、Siその他と複合介在物を形成することで、伸線特性への悪影響を及ぼさない軟質介在物を形成させることが可能となる。このような軟質介在物は圧延後に微細分散させることが可能で、ピニング効果によりγ粒径の過度な粗大化を抑制し、パテンティング線材の延性を向上させる効果がある。そのため下限を15ppmより多い値とした。しかし、含有量が多くなり過ぎると、硬質な介在物を形成し、伸線特性が劣化するので、Oの上限を35ppmとした。
Alの含有量は、硬質非変形のアルミナ系非金属介在物が生成して鋼線の延性劣化と伸線性劣化を招かないように0%を含む0.01%以下と規定した。
Tiの含有量は、硬質非変形の酸化物が生成して鋼線の延性劣化と伸線性劣化を招かないように0%を含む0.01%以下と規定した。
Cr:0.5%以下,Ni:0.5%以下,Co:0.5%以下,Cu:0.2%以下、Mo:0.2%以下、W:0.2%以下。
以下、各元素について説明する。
Crはパーライトのラメラ間隔を微細化し、線材の強度や伸線加工性等を向上させるのに有効な元素である。この様な作用を有効に発揮させるには0.1%以上の添加が好ましい。 一方、Cr量が多過ぎると変態終了時間が長くなり、熱間圧延線材中にマルテンサイトやベイナイトなどの過冷組織が生じる恐れがあるほか、メカニカルでスケーリング性も悪くなるので、その上限を0.5%とした。
Niは線材の強度上昇にはあまり寄与しないが、伸線材の靭性を高める元素である。この様な、作用を有効に発揮させるには0.1%以上の添加が好ましい。 一方、Niを過剰に添加すると変態終了時間が長くなるので、上限値を0.5%とした。
Coは、圧延材における初析セメンタイトの析出を抑制するのに有効な元素である。この様な作用を有効に発揮させるには0.1%以上の添加が好ましい。一方、Coを過剰に添加してもその効果は飽和して経済的に無駄であるので、その上限値を0.5%とした。
Cuは、極細鋼線の耐食性を高める効果がある。この様な作用を有効に発揮させるには0.1%以上の添加が好ましい。しかし過剰に添加すると、Sと反応して粒界中にCuSを偏析するため、線材製造過程で鋼塊や線材などに疵を発生させる。この様な悪影響を防止するために、その上限を0.2%とした。
Moは、極細鋼線の耐食性を高める効果がある。この様な作用を有効に発揮させるには0.1%以上の添加が好ましい。一方、Moを過剰に添加すると変態終了時間が長くなるので、上限値を0.2%とした。
Wは、極細鋼線の耐食性を高める効果がある。この様な作用を有効に発揮させるには0.1%以上の添加が好ましい。一方、Wを過剰に添加すると変態終了時間が長くなるので、上限値を0.2%とした。
上記のような成分からなる鋼のビレット(鋼片)を加熱後、熱間圧延により、最終製品径に応じた線径の圧延線材とする。本発明では、0.2〜0.4mmの範囲の極細鋼線を得るため、圧延線材の線径を3.6〜7mmとする。
1000×(%C)+350≦TS≦1000×(%C)+500 ・・・ (式1)
かつ、初析フェライトとベイナイトの合計の面積率FAが、下記式2の範囲にあり、
FA≦−35×(%C)+22 ・・・ (式2)
残部の95%以上がパーライト組織であり、該パーライト組織の平均ブロック粒径が20μm以下となるようにする。
また、溶融ソルトに浸漬しない場合、800℃から600℃までの冷却速度が50℃/s以上200℃/s以下となるように冷却するのは、溶融ソルトに浸漬した場合の冷却速度と同様の冷却速度にするためである。
なお、図5に本発明による圧延線材の代表的なパーライト組織のSEM観察写真を示す。
上記のような製造条件で製造され、上記のような成分組成、組織及び強度の条件を満足するインラインパテンティングを施した圧延線材を、その後パテンティング処理およびブルーイング処理などの熱処理を全く施さないで、直径Dが0.2mm以上0.4mm以下になるように、真ひずみが4以上の冷間伸線を施すことにより、引張り強さTS(MPa)が3000MPa以上で、かつ下記式3を満たす極細鋼線にする。
3950−D×2600≦TS ・・・ (式3)
4100−D×2600≦TS ・・・ (式4)
このようにすることにより、図2に示されるように、高強度でデラミネーションの発生のない鋼線を得ることが可能になる。
なお、真ひずみ4以上の伸線を実施するためには一度もしくは複数回の潤滑処理が必要となる。このため、シアン浴による電気黄銅めっきや黄銅の粉体塗装、ボンデ処理などのブルーイングを必要としない潤滑皮膜処理の実施を行うとよい。
得られた線材及び鋼線について引張試験によって引張強さを、鋼線について捻回試験によってデラミネーション特性を調べた。その結果を表2に示す。
1000×(%C)+350≦TS(MPa)≦1000×(%C)+500
の範囲にあり、かつ初析フェライトとベイナイトの面積率FA(%)が次の式2
0≦FA≦−35×(%C)+22
の範囲にあり、4以上の真ひずみにて直径0.2〜0.4mmまで伸線した場合に、引張り強さが次の式3
3950−D×2600≦TS(MPa)
を満たし、かつデラミネーションが発生していない。
16は、圧延後のインライン熱処理をステルモアによる衝風冷却により実施したことでフェライト+ベイナイト分率を抑制できなかったため、圧延線材のTSが低く、伸線後に狙いのTSを確保できなかった例である。
19と20はC量が高すぎたために圧延線材のTSが高く、伸線中に延性が劣化して断線した例であり、21と22はC量が低いため、圧延線材のTSが低く、伸線後に狙いのTSを確保できなかった例である。
Claims (6)
- 質量%、質量ppmで、C :0.30〜0.50%、Si:0.10〜0.40%、Mn:0.20〜1.0%、B:4〜30ppm、N:15〜35ppm、O:15〜35ppm、Al:0.01%以下(0%を含む)、Ti:0.01%以下(0%を含む)を含有し、残部鉄および不可避的不純物よりなり、パテンティング後の引張強さTS(MPa)が、下記式1の範囲にあり、
1000×(%C)+350≦TS≦1000×(%C)+500
・・・ (式1)
かつ、初析フェライトとベイナイトの面積率FA(%)が下記式2の範囲にあり、
FA≦−35×(%C)+22 ・・・ (式2)
残部の95%以上がパーライト組織であり、該パーライト組織の平均ブロック粒径が20μm以下であることを特徴とする線径3.6〜7mmの高強度鋼線用線材。 - 更に、質量%で、Cr:0.5%以下、Ni:0.5%以下、Co:0.5%以下、Cu:0.2%以下、Mo:0.2%以下、W:0.2%以下よりなる群から選択される少なくとも1種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の高強度鋼線用線材。
- 請求項1または2に記載の線材に、熱処理を施すことなしに伸線を行うことにより、直径D(mm)を0.2〜0.4mmとした鋼線であって、引張強度TS(MPa)が3000MPa以上で、かつ下記式3を満たすことを特徴とするデラミネーションの発生しない高強度極細鋼線。
3950−D×2600≦TS ・・・ (式3) - 請求項1または2に記載の鋼成分の鋼片を熱間圧延し、仕上げ圧延温度を1000〜1200℃とし、次いで880〜960℃の温度にて巻き取った後に、520〜580℃の温度の溶融ソルトに30s以上浸漬する工程を含むパテンティング処理を施すことを特徴とする請求項1または2に記載の高強度鋼線用線材の製造方法。
- 請求項1または2に記載の鋼成分の鋼片を熱間圧延し、仕上げ圧延温度を1000〜1200℃とし、次いで880〜960℃の温度にて巻き取った後に、800℃から600℃までの冷却速度を50〜200℃/sとし、その後、520〜580℃の温度域にて30s以上保持する工程を含むパテンティング処理を施すことを特徴とする請求項1または2に記載の高強度鋼線用線材の製造方法。
- 請求項4または5に記載の方法によって製造された線材に、熱処理を施すことなしに、真ひずみ4%以上の条件で直径D(mm)が0.2〜0.4mmの範囲になるまで伸線を行うことを特徴とする請求項3に記載の高強度極細鋼線の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009048278A JP5201000B2 (ja) | 2009-03-02 | 2009-03-02 | 高強度鋼線用線材、高強度鋼線及びこれらの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009048278A JP5201000B2 (ja) | 2009-03-02 | 2009-03-02 | 高強度鋼線用線材、高強度鋼線及びこれらの製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2010202920A JP2010202920A (ja) | 2010-09-16 |
JP5201000B2 true JP5201000B2 (ja) | 2013-06-05 |
Family
ID=42964692
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009048278A Active JP5201000B2 (ja) | 2009-03-02 | 2009-03-02 | 高強度鋼線用線材、高強度鋼線及びこれらの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5201000B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP7205324B2 (ja) | 2019-03-19 | 2023-01-17 | 株式会社リコー | ヘッドモジュール、ヘッドユニット、液体を吐出するヘッド、液体を吐出する装置 |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2995248B1 (fr) * | 2012-09-07 | 2016-04-01 | Michelin & Cie | Fil d'acier a haute trefilabilite comprenant un taux de carbone en masse compris entre 0,4 % et 0,5 % bornes incluses |
FR2995231B1 (fr) | 2012-09-07 | 2014-08-29 | Michelin & Cie | Procede de trefilage |
JP5945196B2 (ja) * | 2012-09-11 | 2016-07-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度鋼線用線材 |
JP6614005B2 (ja) * | 2016-04-18 | 2019-12-04 | 日本製鉄株式会社 | 高強度鋼線用熱間圧延線材およびその製造方法 |
WO2018008703A1 (ja) * | 2016-07-05 | 2018-01-11 | 新日鐵住金株式会社 | 圧延線材 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4112676B2 (ja) * | 1998-04-16 | 2008-07-02 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度鋼線の製造方法 |
US6264759B1 (en) * | 1998-10-16 | 2001-07-24 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Wire rods with superior drawability and manufacturing method therefor |
TW512175B (en) * | 2000-04-04 | 2002-12-01 | Nippon Steel Corp | Hot-rolled steel wire and rod used for machine structural use without annealing and method for producing the same |
JP2002061085A (ja) * | 2000-08-10 | 2002-02-28 | Kobe Steel Ltd | 耐摩耗性と疲労特性に優れたワイヤロープ、鋼線および鋼材 |
JP4267375B2 (ja) * | 2003-06-03 | 2009-05-27 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度鋼線用線材、高強度鋼線およびこれらの製造方法 |
-
2009
- 2009-03-02 JP JP2009048278A patent/JP5201000B2/ja active Active
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP7205324B2 (ja) | 2019-03-19 | 2023-01-17 | 株式会社リコー | ヘッドモジュール、ヘッドユニット、液体を吐出するヘッド、液体を吐出する装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2010202920A (ja) | 2010-09-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5114684B2 (ja) | 延性に優れた線材及び高強度鋼線並びにそれらの製造方法 | |
JP5162875B2 (ja) | 伸線特性に優れた高強度線材およびその製造方法 | |
JP5233281B2 (ja) | 延性に優れた高強度鋼線およびその製造方法 | |
JP5939359B2 (ja) | 高炭素鋼線材及びその製造方法 | |
KR100651302B1 (ko) | 신선 가공성이 우수한 고탄소강 선재 및 그의 제조방법 | |
KR101925735B1 (ko) | 신선 가공용 강선 | |
JP3954338B2 (ja) | 耐ひずみ時効脆化特性および耐縦割れ性に優れる高強度鋼線およびその製造方法 | |
WO2011089782A1 (ja) | 線材、鋼線、及び線材の製造方法 | |
WO2011126073A1 (ja) | ソーワイヤ用素線及びその製造方法 | |
JP5201009B2 (ja) | 高強度極細鋼線用線材、高強度極細鋼線、及び、これらの製造方法 | |
JP4374356B2 (ja) | 伸線特性に優れた高強度線材及びその製造方法、並びに伸線特性に優れた高強度鋼線 | |
JP2007131945A (ja) | 延性に優れた高強度鋼線およびその製造方法 | |
JP5201000B2 (ja) | 高強度鋼線用線材、高強度鋼線及びこれらの製造方法 | |
JP5304323B2 (ja) | 高強度鋼線用線材、高強度鋼線及びこれらの製造方法 | |
WO2016158901A1 (ja) | 伸線性に優れた高炭素鋼線材、および鋼線 | |
JP2008208450A (ja) | 強度延性バランスに優れた高強度極細鋼線の製造方法 | |
JP4267375B2 (ja) | 高強度鋼線用線材、高強度鋼線およびこれらの製造方法 | |
JP2009138251A (ja) | 伸線性に優れた鋼線材 | |
JP6614005B2 (ja) | 高強度鋼線用熱間圧延線材およびその製造方法 | |
JP6501036B2 (ja) | 鋼線 | |
JP2017128746A (ja) | 高強度極細鋼線およびその製造方法 | |
JP6648516B2 (ja) | 伸線加工用熱間圧延線材 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20110215 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20121220 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20130115 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20130128 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 5201000 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20160222 Year of fee payment: 3 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |