JPS5921369B2 - 伸線加工性が優れた高張力高炭素鋼線材の製造法 - Google Patents
伸線加工性が優れた高張力高炭素鋼線材の製造法Info
- Publication number
- JPS5921369B2 JPS5921369B2 JP51128081A JP12808176A JPS5921369B2 JP S5921369 B2 JPS5921369 B2 JP S5921369B2 JP 51128081 A JP51128081 A JP 51128081A JP 12808176 A JP12808176 A JP 12808176A JP S5921369 B2 JPS5921369 B2 JP S5921369B2
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- Japan
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- wire
- tensile
- drawability
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- steel
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は伸縮加工性が優れた高張力高炭素鋼線材の製造
法に関するものである。
法に関するものである。
高炭素鋼を熱間圧延後衝風などを利用し調節冷却し、強
度が高くしかも伸線加工性が優れた微細パーライト組織
の線材を製造することは既に広く実施されている。
度が高くしかも伸線加工性が優れた微細パーライト組織
の線材を製造することは既に広く実施されている。
この線材は直接パテンチング線材と呼ばれ、二次加工に
際し７パテンチング熱処理を省略することができるので
極めて経済的である。し、かも従来のパテンチング線材
に比較し機械的性質、伸縮加工性、更にはワイヤ伸線後
種々な熱処理を施してもその性質は従来材と同等以上で
あると評価されている。しかし、直接パテンチング線材
の上記の品質評価は比較的細径、例えば７ｍｍφ以下に
あてはまりそれ以上の大径では強度が不足［７たり伸線
加工性が劣化するのが現状である。
際し７パテンチング熱処理を省略することができるので
極めて経済的である。し、かも従来のパテンチング線材
に比較し機械的性質、伸縮加工性、更にはワイヤ伸線後
種々な熱処理を施してもその性質は従来材と同等以上で
あると評価されている。しかし、直接パテンチング線材
の上記の品質評価は比較的細径、例えば７ｍｍφ以下に
あてはまりそれ以上の大径では強度が不足［７たり伸線
加工性が劣化するのが現状である。
この理由は冷却速度の調節に限界があり、比較的太径に
なると冷速かおそくなって望ましいソルバイト（微細パ
ーライト）組織にならぬことが主な原因である。又７ｍ
ｍφ以下の細径でもソルバイト組織を有ししかも強度の
高いものが要求されつつある。これらの要求を満すため
には冷速を増加させることが考えられるが、これだけで
は種々な難点が生ずる。
なると冷速かおそくなって望ましいソルバイト（微細パ
ーライト）組織にならぬことが主な原因である。又７ｍ
ｍφ以下の細径でもソルバイト組織を有ししかも強度の
高いものが要求されつつある。これらの要求を満すため
には冷速を増加させることが考えられるが、これだけで
は種々な難点が生ずる。
その一つは冷速を上げ過ぎると線材表面のみが早く冷却
されマルテンサイトを生じたり好ましくないトルースタ
イト組織が発生するおそれがあること、更にはマルテン
サイト、トルースタイトがたとえ生成しなくとも断面内
が著しい不均一な組織になりかつ線材の重なり部と非重
なり部具体的にはリング端と中央とに冷速の差が拡大さ
れコイル内の変動が増加し商品価値がそこなわれる。従
って冷速を現状よりあまり上げずに強度を上げ且つ微細
パーライト組織を生成させるには太サイズに対しては連
続冷却変態曲線（ＣＣＴ曲線）を左側に動かす合金元素
を加える方法が好ましく、細サイズにはＡｒＨ変態温度
を下げかつ微細パーライト組織を生成させる元素が好ま
しい。合金添加量は多過ぎるとマルテンサイト組織を生
じ焼入硬化し目的を達成できないのみならず伸線加工性
にも悪影響があるので自から限界がある。本発明はＣ０
．４〜１．０％、Ｍｎ０．３〜１．２％、ＳｉＯ．３％
以下にＶＯ．ＯＯ５〜０．１５％を含有するか又はさら
にこれにＡＡＯ．ＯＯ６〜０．１％、ＮＯ．ＯＯｓ〜０
．０２％を含有し残りが鉄および不可避的な不純物から
なる鋼を用い、線材仕上圧延後、Ａｒｌ変態温度＋２０
０℃〜＋３５０℃の温度から４００℃までの温度域を３
０Ｃ／Ｓｅｃ以上４０温Ｃ／ Ｓｅｃ以下の速度で冷却
することにより線材の引張強さを〔Ｃｅｑ％ ＸｌＯ７
＋Ｓ ）Ｋｇ／Ｍｉｔｔ２以上、絞り３０％以上をもつ
微細パーライト組織（若干のフエライト組織を含む）の
伸線加工性が優れた高炭素鋼線材の製造法を提供するも
のである。
されマルテンサイトを生じたり好ましくないトルースタ
イト組織が発生するおそれがあること、更にはマルテン
サイト、トルースタイトがたとえ生成しなくとも断面内
が著しい不均一な組織になりかつ線材の重なり部と非重
なり部具体的にはリング端と中央とに冷速の差が拡大さ
れコイル内の変動が増加し商品価値がそこなわれる。従
って冷速を現状よりあまり上げずに強度を上げ且つ微細
パーライト組織を生成させるには太サイズに対しては連
続冷却変態曲線（ＣＣＴ曲線）を左側に動かす合金元素
を加える方法が好ましく、細サイズにはＡｒＨ変態温度
を下げかつ微細パーライト組織を生成させる元素が好ま
しい。合金添加量は多過ぎるとマルテンサイト組織を生
じ焼入硬化し目的を達成できないのみならず伸線加工性
にも悪影響があるので自から限界がある。本発明はＣ０
．４〜１．０％、Ｍｎ０．３〜１．２％、ＳｉＯ．３％
以下にＶＯ．ＯＯ５〜０．１５％を含有するか又はさら
にこれにＡＡＯ．ＯＯ６〜０．１％、ＮＯ．ＯＯｓ〜０
．０２％を含有し残りが鉄および不可避的な不純物から
なる鋼を用い、線材仕上圧延後、Ａｒｌ変態温度＋２０
０℃〜＋３５０℃の温度から４００℃までの温度域を３
０Ｃ／Ｓｅｃ以上４０温Ｃ／ Ｓｅｃ以下の速度で冷却
することにより線材の引張強さを〔Ｃｅｑ％ ＸｌＯ７
＋Ｓ ）Ｋｇ／Ｍｉｔｔ２以上、絞り３０％以上をもつ
微細パーライト組織（若干のフエライト組織を含む）の
伸線加工性が優れた高炭素鋼線材の製造法を提供するも
のである。
ここでＣｅｑ（％｝一Ｃ（％）＋１／６×Ｍｎ（％）、
Ｃ％−０．４０〜１．００％、Ｍｎ％−０．３〜１．２
０％のＳｉキルド鋼であり、Ｓ＝線材径（Ｉｎ）により
変る常数（ Ｋｔ／Ｍｍ２）で、５〜７７Ｉｔｍ未満は
１６、７〜９闘未満は１４、９關以上は１２である。次
に本発明における化学成分及び熱処理条件の限定の理由
をのべる。
Ｃ％−０．４０〜１．００％、Ｍｎ％−０．３〜１．２
０％のＳｉキルド鋼であり、Ｓ＝線材径（Ｉｎ）により
変る常数（ Ｋｔ／Ｍｍ２）で、５〜７７Ｉｔｍ未満は
１６、７〜９闘未満は１４、９關以上は１２である。次
に本発明における化学成分及び熱処理条件の限定の理由
をのべる。
先づＣＯ．４Ｏ〜１．００％、ＭｎＯ．３〜１．２０％
にしたのは直接パテンチング線材の強度、伸線加工性並
びに微細パーライト組織の生成などに影響する割合を考
慮したものである。
にしたのは直接パテンチング線材の強度、伸線加工性並
びに微細パーライト組織の生成などに影響する割合を考
慮したものである。
Ｃは周知の如く線材の強度に最も影響する元素であり、
本発明にかかる線材の最終用途であるＰＣワイヤ、ワイ
ヤロープ用ワイヤ、冷間硬引きスプリング用ワイヤ、レ
ーシングワイヤなどの強度に必要な最低Ｃ量は０．４％
であり、上限はワイヤの延性の劣化がない１．０係とし
た。Ｍｎはパーライト組識の微細化並びに質量効果を減
するため欠かせない元素で、この効果があらわれるのは
０．３％Ｍｎからであり、 ・上限はマルテンサイトの
生成がない１．２％である。Ｖは低温加熱でもオーステ
ナイト相に比較的よく固溶する元素で、オーステナイト
粒の微細化作用と焼入性の向上に役立つことは周知で、
低炭素の強靭鋼に使用されるほかに高温強度を必要とす
・るオイルテンパーの高炭素ばね鋼ではＳＵＰＩＯの
主要成分として使用されている。しかし直接パテンチン
グ線材でＶを応用した例はない。本発明におけるＶの作
用は線材圧延に先立つ鋼片の加熱に際しＶをオーステナ
イトに充分固溶させ仕上げ 一・圧延後調整冷却時にＶ
Ｃ又はＶ４Ｃ３又はＶ炭窒化物として析出させ、強化作
用をすることが主体であり、その他パーライト組織の微
細化作用にも働き伸線加工性を向上させることである。
従ってＮとの共存が一層効果的であることがらＮ＝０．
００８〜０．０２％添加し性能の向上をはかった。０．
１５％Ｖ以上及び０．０２％Ｎ以上では伸線ワイヤの延
性が劣化するのでこれを上限とし下限は効果の点で規定
した。
本発明にかかる線材の最終用途であるＰＣワイヤ、ワイ
ヤロープ用ワイヤ、冷間硬引きスプリング用ワイヤ、レ
ーシングワイヤなどの強度に必要な最低Ｃ量は０．４％
であり、上限はワイヤの延性の劣化がない１．０係とし
た。Ｍｎはパーライト組識の微細化並びに質量効果を減
するため欠かせない元素で、この効果があらわれるのは
０．３％Ｍｎからであり、 ・上限はマルテンサイトの
生成がない１．２％である。Ｖは低温加熱でもオーステ
ナイト相に比較的よく固溶する元素で、オーステナイト
粒の微細化作用と焼入性の向上に役立つことは周知で、
低炭素の強靭鋼に使用されるほかに高温強度を必要とす
・るオイルテンパーの高炭素ばね鋼ではＳＵＰＩＯの
主要成分として使用されている。しかし直接パテンチン
グ線材でＶを応用した例はない。本発明におけるＶの作
用は線材圧延に先立つ鋼片の加熱に際しＶをオーステナ
イトに充分固溶させ仕上げ 一・圧延後調整冷却時にＶ
Ｃ又はＶ４Ｃ３又はＶ炭窒化物として析出させ、強化作
用をすることが主体であり、その他パーライト組織の微
細化作用にも働き伸線加工性を向上させることである。
従ってＮとの共存が一層効果的であることがらＮ＝０．
００８〜０．０２％添加し性能の向上をはかった。０．
１５％Ｖ以上及び０．０２％Ｎ以上では伸線ワイヤの延
性が劣化するのでこれを上限とし下限は効果の点で規定
した。
Ａｔは脱酸作用をする他、鋼中のＮを固定し、細粒オー
ステナイトにするために最も経済的な元素であるがＮが
低い時にはＡｔは必須の元素でなＧ）。
ステナイトにするために最も経済的な元素であるがＮが
低い時にはＡｔは必須の元素でなＧ）。
本発明ではＶと共存させることによりこの効果を一層確
実にさせたものであり、上限は非金属介在物の増加を考
慮Ｔ，Ｏ．ｌ％とした。下限はＡｔの効果があらわれる
０．００６％である。次に熱処理条件であるが、微細パ
ーライト組織を線材全長にわたって均一に生成させるに
は極めて限られた条件しか存在しない。
実にさせたものであり、上限は非金属介在物の増加を考
慮Ｔ，Ｏ．ｌ％とした。下限はＡｔの効果があらわれる
０．００６％である。次に熱処理条件であるが、微細パ
ーライト組織を線材全長にわたって均一に生成させるに
は極めて限られた条件しか存在しない。
このためには先づ線材全体を均一なオーステナイト組織
にし、かつこれを限定した温度から適当な速度で冷却す
る必要がある。進歩した全連続式線材圧延機では圧延速
度が速くこのため仕上温度は１０００℃以上の高温とな
るのが普通である。
にし、かつこれを限定した温度から適当な速度で冷却す
る必要がある。進歩した全連続式線材圧延機では圧延速
度が速くこのため仕上温度は１０００℃以上の高温とな
るのが普通である。
この温度から直ちに調節冷却すると圧延による歪の程度
が異ることから生成されるパーライト結晶粒は不揃いで
あり又スケール生成量も多く品質の低下をきたすのみな
らず冷却に時間を要するため調節冷却設備が長くなり不
経済である。従って仕上直後水などを用いＡｒｌ変態温
度以上の適当な温度にまで急冷するのが好まし７Ｇ）。
この場合急冷し過ぎると線材断面内の不均一さが増し又
調節冷却に好ましいオーステナイト粒になっていない。
又調節冷却はＡｒ３〜ＡｒＨ変態温度を限定した速度で
冷却しないとマルテンサイトを生じたり、或いは粗いパ
ーライトが生成し，たり１７、共に伸線加工性を劣化せ
し，める。そこで本発明はＡｒｌ変態温度より２００℃
〜３５０℃高め以上の温度から調節冷却することにより
オーステナイト結晶粒を整え、かつ３℃〜４０℃／Ｓｅ
Ｃの速度がマルテンサイト及び粗大パーライト組織の生
成を防止することを知りこれらの条件を規定し，た。次
に実施例を説明する。本発明に用いた鋼の化学成分を第
１表に示す。
が異ることから生成されるパーライト結晶粒は不揃いで
あり又スケール生成量も多く品質の低下をきたすのみな
らず冷却に時間を要するため調節冷却設備が長くなり不
経済である。従って仕上直後水などを用いＡｒｌ変態温
度以上の適当な温度にまで急冷するのが好まし７Ｇ）。
この場合急冷し過ぎると線材断面内の不均一さが増し又
調節冷却に好ましいオーステナイト粒になっていない。
又調節冷却はＡｒ３〜ＡｒＨ変態温度を限定した速度で
冷却しないとマルテンサイトを生じたり、或いは粗いパ
ーライトが生成し，たり１７、共に伸線加工性を劣化せ
し，める。そこで本発明はＡｒｌ変態温度より２００℃
〜３５０℃高め以上の温度から調節冷却することにより
オーステナイト結晶粒を整え、かつ３℃〜４０℃／Ｓｅ
Ｃの速度がマルテンサイト及び粗大パーライト組織の生
成を防止することを知りこれらの条件を規定し，た。次
に実施例を説明する。本発明に用いた鋼の化学成分を第
１表に示す。
鋼片は１１６ｍｍφ×１８Ｍで、１１５０℃に加熱後全
連続式線材圧延機を用い５．５，７．０，８．０，９．
０，９．５，１０，１１，１３．０闘φに圧延した。仕
上り温度は１０５０〜１０００℃である。仕上り後直ち
に誘導水冷管を用い約８５０℃に冷却し約１．２Ｍのリ
ング径に巻取りステルモア冷却装置で調節冷却［７た。
この時の冷却温度曲線を第１図に示す。
連続式線材圧延機を用い５．５，７．０，８．０，９．
０，９．５，１０，１１，１３．０闘φに圧延した。仕
上り温度は１０５０〜１０００℃である。仕上り後直ち
に誘導水冷管を用い約８５０℃に冷却し約１．２Ｍのリ
ング径に巻取りステルモア冷却装置で調節冷却［７た。
この時の冷却温度曲線を第１図に示す。
図は巻取り後数秒経過し，てから測定したものである。
圧延のまま機械的性質及びミクロ組織の状況を第２表中
に示す。ここでミクロ組織で特性値として示したものは
５００倍の顕微鏡で観察し組織中のパーライトがフエラ
イトとセメンタイトの二相と［７て明瞭に区別し得るも
のの面積率（％）を示している。すなわちこの面積率が
小さいもの程パーライトの層状間隔が狭い組織が多いこ
とを意味し、伸縮加工性が良いことを示すものである。
機械的性質で引張強さと絞りが共に高い方が延性バラン
スがよいことは言うまでもない。圧延のままではＣｅｑ
Ｏ．７３〜０．７８％の本発明鋼Ｂ及びＣは比較鋼Ａに
くらべ引張強さは高く、絞りは同等か或いはそれ以上で
ありミクロ組織も優れていることが判る。又Ｃｅｑのい
かんにかかわらず本発明鋼Ｈ及びＥ，Ｆ鋼は比較鋼Ｄ及
びＧにくら／べ優れていることが判る。次に伸線試験を
行った結果についてのべる。
圧延のまま機械的性質及びミクロ組織の状況を第２表中
に示す。ここでミクロ組織で特性値として示したものは
５００倍の顕微鏡で観察し組織中のパーライトがフエラ
イトとセメンタイトの二相と［７て明瞭に区別し得るも
のの面積率（％）を示している。すなわちこの面積率が
小さいもの程パーライトの層状間隔が狭い組織が多いこ
とを意味し、伸縮加工性が良いことを示すものである。
機械的性質で引張強さと絞りが共に高い方が延性バラン
スがよいことは言うまでもない。圧延のままではＣｅｑ
Ｏ．７３〜０．７８％の本発明鋼Ｂ及びＣは比較鋼Ａに
くらべ引張強さは高く、絞りは同等か或いはそれ以上で
ありミクロ組織も優れていることが判る。又Ｃｅｑのい
かんにかかわらず本発明鋼Ｈ及びＥ，Ｆ鋼は比較鋼Ｄ及
びＧにくら／べ優れていることが判る。次に伸線試験を
行った結果についてのべる。
伸線サイズは第１表に示す通りで５．５及び７．０φは
約８９〜９５％、８０〜１３．０φは約７１〜８０係の
減面率で行った。これは夫々の線材が通常使用されてい
る条件のものである。伺伸線速度は５．５φ： ４００
Ｍ／Ｍｉｎ，７φ：５００Ｍ／Ｍｉｎ８φ以上は１００
〜１５０Ｍ／Ｍｉｎである。ワイヤはすべて断線するこ
となしに伸線できた。伸線ワイヤの機械的性質を第２表
に示す。特性値として引張強さの値、絞りと捻回値を示
している。絞りはワイヤの延性の目安であり伸線加工限
界になると著しく低下（通常は３０％以下）する。捻回
値はワイヤの長さ方向の均一性と破断挙動及び破面状況
をみるためのものである。引張及び捻回試片の破面はい
ずれの場合も異常はなかった。本発明鋼の引張強さはい
ずれの場合も比較鋼より高くかつ絞り、捻回値とも良好
である。特にＣ，Ｆ鋼は従来の鉛パテンチング材に匹敵
する性能である。これらのワイヤから実用性能を比較す
るため試験した結果を第３表、第４表に夫々示す。
約８９〜９５％、８０〜１３．０φは約７１〜８０係の
減面率で行った。これは夫々の線材が通常使用されてい
る条件のものである。伺伸線速度は５．５φ： ４００
Ｍ／Ｍｉｎ，７φ：５００Ｍ／Ｍｉｎ８φ以上は１００
〜１５０Ｍ／Ｍｉｎである。ワイヤはすべて断線するこ
となしに伸線できた。伸線ワイヤの機械的性質を第２表
に示す。特性値として引張強さの値、絞りと捻回値を示
している。絞りはワイヤの延性の目安であり伸線加工限
界になると著しく低下（通常は３０％以下）する。捻回
値はワイヤの長さ方向の均一性と破断挙動及び破面状況
をみるためのものである。引張及び捻回試片の破面はい
ずれの場合も異常はなかった。本発明鋼の引張強さはい
ずれの場合も比較鋼より高くかつ絞り、捻回値とも良好
である。特にＣ，Ｆ鋼は従来の鉛パテンチング材に匹敵
する性能である。これらのワイヤから実用性能を比較す
るため試験した結果を第３表、第４表に夫々示す。
第３表は２．６ｍｍφ伸線後コイルバ不成形機で自由高
さＨ＝３９ｍ− コイル平均径１）＝１７ｍｍ，有効巻
数ｎ＝５、バ不常数１８７Ｋｙ／Ｍｍ（ Ｃ−セ一Ｄ６
．５５、Ｈ／Ｄ＝２．３）のばねに成形し、３５０℃×
３０分プルインク熱処理し１０回セッティングし，た。
さＨ＝３９ｍ− コイル平均径１）＝１７ｍｍ，有効巻
数ｎ＝５、バ不常数１８７Ｋｙ／Ｍｍ（ Ｃ−セ一Ｄ６
．５５、Ｈ／Ｄ＝２．３）のばねに成形し、３５０℃×
３０分プルインク熱処理し１０回セッティングし，た。
ＢＮはＡ鋼に比較しはね疲労の性能が優れている。第４
表はりラクセーション試験結果を示すもので、ＪＩＳ規
定（ ＩＣＨｒで３．５％以内）を充分満足している。
表はりラクセーション試験結果を示すもので、ＪＩＳ規
定（ ＩＣＨｒで３．５％以内）を充分満足している。
第１図は第１表に示す化学成分の鋼片を１１５０℃に加
熱後、１０５０〜１０００℃の仕上り温度で線材に仕上
圧延し、次いで直ちに約８５０℃に冷却し，、巻取り、
ステルモア冷却装置で調節冷却した際の冷却温度曲線を
示す。
熱後、１０５０〜１０００℃の仕上り温度で線材に仕上
圧延し、次いで直ちに約８５０℃に冷却し，、巻取り、
ステルモア冷却装置で調節冷却した際の冷却温度曲線を
示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ０．４〜１．０％、Ｍｎ０．３〜１．２％、Ｓｉ
０．３％以下、Ｖ０．００５〜０．１５％を含み、残り
が鉄および不可避的不純物からなる鋼を線材仕上圧延後
Ａｒ＿１＋２００℃〜＋３５０℃の温度から３〜４０℃
／ｓｅｃの速度で調節冷却し、微細パーライト組織を生
成せしめることを特徴とする伸線加工性が優れた高張力
高炭素鋼線材の製造法。 ２ Ｃ０．４〜１．０％、Ｍｎ０．３〜１．２％、Ｓｉ
０．３％以下、Ｖ０．００５〜０．０５％及びＡｌ０．
００６〜０．１％、Ｎ０．００８〜０．０２％を含み、
残りが鉄および不可避的不純物からなる鋼を線材仕上圧
延後、Ａｒ＿１＋２００℃〜＋３５０℃の温度から３〜
４０℃／ｓｅｃの速度で調節冷却し、微細パーライト組
織を生成せしめることを特徴とする伸線加工性が優れた
高張力高炭素鋼線材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51128081A JPS5921369B2 (ja) | 1976-10-25 | 1976-10-25 | 伸線加工性が優れた高張力高炭素鋼線材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51128081A JPS5921369B2 (ja) | 1976-10-25 | 1976-10-25 | 伸線加工性が優れた高張力高炭素鋼線材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5352229A JPS5352229A (en) | 1978-05-12 |
| JPS5921369B2 true JPS5921369B2 (ja) | 1984-05-19 |
Family
ID=14975938
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51128081A Expired JPS5921369B2 (ja) | 1976-10-25 | 1976-10-25 | 伸線加工性が優れた高張力高炭素鋼線材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5921369B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57123921A (en) * | 1981-01-23 | 1982-08-02 | Daido Steel Co Ltd | Production of structural steel |
| JPS5871354A (ja) * | 1981-10-20 | 1983-04-28 | Daido Steel Co Ltd | 非調質構造用鋼およびその製造方法 |
| DE3889996T2 (de) * | 1987-03-02 | 1994-09-15 | Seiko Epson Corp | Seltene-erden-eisen-typ-dauermagnet und sein herstellungsverfahren. |
| CN1045112C (zh) * | 1994-03-29 | 1999-09-15 | 中国科学院金属研究所 | 耐热录井钢丝 |
| JP3409055B2 (ja) * | 1998-10-16 | 2003-05-19 | 浦項綜合製鐵株式会社 | 伸線加工性が優れた高強度鋼線用線材及び高強度鋼線の製造方法 |
| KR20010062874A (ko) * | 1999-12-20 | 2001-07-09 | 이구택 | 낮은 재질편차를 갖는 아공석 고탄소강 선재의 제조방법 |
| KR100627455B1 (ko) * | 1999-12-27 | 2006-09-22 | 주식회사 포스코 | 낮은 재질편차를 갖는 고탄소강 선재의 제조방법 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5051920A (ja) * | 1973-09-10 | 1975-05-09 |
-
1976
- 1976-10-25 JP JP51128081A patent/JPS5921369B2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5051920A (ja) * | 1973-09-10 | 1975-05-09 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5352229A (en) | 1978-05-12 |
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