JPS5921370B2 - 耐応力腐食割れ性が優れた高延性高張力線材の製造法 - Google Patents
耐応力腐食割れ性が優れた高延性高張力線材の製造法Info
- Publication number
- JPS5921370B2 JPS5921370B2 JP51131199A JP13119976A JPS5921370B2 JP S5921370 B2 JPS5921370 B2 JP S5921370B2 JP 51131199 A JP51131199 A JP 51131199A JP 13119976 A JP13119976 A JP 13119976A JP S5921370 B2 JPS5921370 B2 JP S5921370B2
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- JP
- Japan
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- temperature
- tensile strength
- corrosion cracking
- stress corrosion
- cracking resistance
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐応力腐食割れ性が優れた高延性高張力線材の
製造法に関するものである。
製造法に関するものである。
近年における棒鋼及び線材圧延設備の発達はめざましい
ものがある。
ものがある。
その成果として寸法精度が優れ表面性状がきわめて良好
な棒鋼、線材かへビイコイルで経済的に大量生産するこ
とが可能になった。なかでも圧延後の調節冷却設備及び
その操業技術の進歩はスケール性状の改善、ミクロ組織
の改良に著しく寄与し線材二次加工メーカーの合理化、
省力、省エネルギーに多大の貢献をしている。本発明の
目的は新たに開発した成分系の鋼を圧延後調節冷却し更
にこれを焼戻又は恒温的熱処理をすることにより延性が
良くしかも耐応力腐食割れ性の優れた高張力線材の製造
法を提供せんとするものである。
な棒鋼、線材かへビイコイルで経済的に大量生産するこ
とが可能になった。なかでも圧延後の調節冷却設備及び
その操業技術の進歩はスケール性状の改善、ミクロ組織
の改良に著しく寄与し線材二次加工メーカーの合理化、
省力、省エネルギーに多大の貢献をしている。本発明の
目的は新たに開発した成分系の鋼を圧延後調節冷却し更
にこれを焼戻又は恒温的熱処理をすることにより延性が
良くしかも耐応力腐食割れ性の優れた高張力線材の製造
法を提供せんとするものである。
本発明はC0.45〜0985%、5i0.4〜102
%、Mn0.6〜2.0%にCr0.3〜0.8%、C
u032〜004%、Ni0.2〜034%、M00.
1〜005%、V0.01〜0925%を1種以上含有
せしめ、線材圧延後Ar1+50℃以上の温度から3゜
C/SeC以上の速度で350℃以下の温度まで調整冷
却し350〜700℃の間の温度で再加熱するか又は線
材圧延後Ar1+50℃以上の温度から3゜C/SeC
の速度で350〜550℃の間に調整冷却し引続いて3
50〜700℃の間の温度に再加熱し、冷却することに
より引張強さ145kg7mm以上、絞り30%以上の
耐応力腐食割れ性に優れた高延性高張力線材の製造法を
要旨とするものである。
%、Mn0.6〜2.0%にCr0.3〜0.8%、C
u032〜004%、Ni0.2〜034%、M00.
1〜005%、V0.01〜0925%を1種以上含有
せしめ、線材圧延後Ar1+50℃以上の温度から3゜
C/SeC以上の速度で350℃以下の温度まで調整冷
却し350〜700℃の間の温度で再加熱するか又は線
材圧延後Ar1+50℃以上の温度から3゜C/SeC
の速度で350〜550℃の間に調整冷却し引続いて3
50〜700℃の間の温度に再加熱し、冷却することに
より引張強さ145kg7mm以上、絞り30%以上の
耐応力腐食割れ性に優れた高延性高張力線材の製造法を
要旨とするものである。
本発明における化学成分及び製造条件の限定理由を次に
のべる。本発明によって製造される線材はばね、PC用
ワイヤ等に使用するため強度のみならずσ0.2耐力、
延性が優れたものが必要である。
のべる。本発明によって製造される線材はばね、PC用
ワイヤ等に使用するため強度のみならずσ0.2耐力、
延性が優れたものが必要である。
このためCは0.45〜0.85%として焼入性を高め
たもので、0.45%未満では充分な焼入硬化能が得ら
れず、又0.85%超では延性が低下し好ましくない。
Siは0.4〜1.2%とし、焼入性、(70.2耐力
、更には耐応力腐食割れ性の向上をはかった。0.4%
未満ではこの目的が達成されず、1.2%超では線材及
び棒鋼の表面性状が不良となり品質低下をきたすので制
限した。
たもので、0.45%未満では充分な焼入硬化能が得ら
れず、又0.85%超では延性が低下し好ましくない。
Siは0.4〜1.2%とし、焼入性、(70.2耐力
、更には耐応力腐食割れ性の向上をはかった。0.4%
未満ではこの目的が達成されず、1.2%超では線材及
び棒鋼の表面性状が不良となり品質低下をきたすので制
限した。
Mnは焼入性の向上に著しく役立つばかりでなく延性を
改善し更には非金属介在物の性状を改良して品質向上に
寄与する。
改善し更には非金属介在物の性状を改良して品質向上に
寄与する。
0.6%未満ではこの目的からはづれ2.0%超は経済
的でない。
的でない。
Crは焼入性の改善とばね用としての疲労限の向上に著
しく寄与すると共に質量効果を減するので大径には必須
の元素である。
しく寄与すると共に質量効果を減するので大径には必須
の元素である。
0.3%未満ではこれらの効果に乏し<0.8%超では
効果が飽和し経済的でない。
効果が飽和し経済的でない。
Cuは焼入性、強度上昇、組織改良には殆んど影響しな
いが、耐応力腐食割れ性を著しく改善する。
いが、耐応力腐食割れ性を著しく改善する。
0.2%未満ではこの効果が乏しく、0.4%超では表
面性状を害するので0.2〜0.4%に制限した。
面性状を害するので0.2〜0.4%に制限した。
NiはCuと略同量添加することで表面性状の改善に寄
与する貴重な元素であり0.2〜0.4%とする。MO
は焼入性を改善し特に調節冷却に肖り過剰なフエライト
の析出をおさえ、強度一延性バランスを良くする。0.
1%未満ではこれら効果が乏し<0.5%超では経済的
でない。
与する貴重な元素であり0.2〜0.4%とする。MO
は焼入性を改善し特に調節冷却に肖り過剰なフエライト
の析出をおさえ、強度一延性バランスを良くする。0.
1%未満ではこれら効果が乏し<0.5%超では経済的
でない。
Vは結晶粒微細化作用と析出硬化作用を有し特にσ0.
2耐力が高いことが必要なばね及びPCワイヤに添加す
るとより効果的である。
2耐力が高いことが必要なばね及びPCワイヤに添加す
るとより効果的である。
0.01%未満ではこの効果はな<、0.25%超では
経済的でない。
経済的でない。
次に製造条件の規定であるが、線材及び棒鋼の仕上圧延
温度は、設備にもよるが、1050〜900℃である。
この温度では本発明鋼はオーステナイト均一相であり、
これを適切な速度で冷却すると過剰なフエライト及び粗
大なパーライト組織の生成を抑えマルテンサイト及びペ
イナイト組織に変えることができる。本発明の対象とす
るばね、PCワイヤ等では高い耐力、引張強さ、延性が
要求されるのでできる限りこれらの軟質の組織の混在を
防ぎつ5次の焼戻処理を行う必要がある。
温度は、設備にもよるが、1050〜900℃である。
この温度では本発明鋼はオーステナイト均一相であり、
これを適切な速度で冷却すると過剰なフエライト及び粗
大なパーライト組織の生成を抑えマルテンサイト及びペ
イナイト組織に変えることができる。本発明の対象とす
るばね、PCワイヤ等では高い耐力、引張強さ、延性が
要求されるのでできる限りこれらの軟質の組織の混在を
防ぎつ5次の焼戻処理を行う必要がある。
そのためArl+50℃以上の温度から少くとも3゜C
/SeC,好ましくは7℃/Sec以上の速度で550
℃以下に冷却することが肝要で、次いで350〜700
℃の間の温度で焼戻し、焼入歪の解除、マルテンサイト
、ペイナイトの焼戻を行ない、強度、延性のバランスを
はかる。350℃未満では延性の回復が不充分であり、
700℃超は強度が低くなり夫々目的を達しない。
/SeC,好ましくは7℃/Sec以上の速度で550
℃以下に冷却することが肝要で、次いで350〜700
℃の間の温度で焼戻し、焼入歪の解除、マルテンサイト
、ペイナイトの焼戻を行ない、強度、延性のバランスを
はかる。350℃未満では延性の回復が不充分であり、
700℃超は強度が低くなり夫々目的を達しない。
熱処理条件の他の一つはArl+50℃以上の温度から
550〜350℃の間の温度にまで3℃/Sec以上の
速度で調節冷却し、直ちに350〜700℃の間に再加
熱するか、又は自己の保有熱で焼戻す処理であるが、本
法では焼入歪の軽減に卓効がある。次に本発明の実施例
を説明する。
550〜350℃の間の温度にまで3℃/Sec以上の
速度で調節冷却し、直ちに350〜700℃の間に再加
熱するか、又は自己の保有熱で焼戻す処理であるが、本
法では焼入歪の軽減に卓効がある。次に本発明の実施例
を説明する。
第1表に示す鋼を116mm中に鍛造し全連続式線材圧
延機を用いて5.5,7.0及び9.Qmvtψに圧延
した。
延機を用いて5.5,7.0及び9.Qmvtψに圧延
した。
加熱温度は1050℃である。スケールの剥離が多少悪
いが圧延上の問題は全くなかった。線材仕上温度は5.
5φ:1050℃,7.0φ:1000温C,9.0φ
:1020℃であった。線材は直ちに誘導水冷管により
約900℃に冷却し、まきとり、次いで第2表に示す速
度で冷却した。区分Iは約300℃まで調節冷却した場
合、区分…は約450℃まで調節冷却し室温迄冷却する
ことなしに直ちに焼戻した場合である。これらの温度ま
での平均冷却速度を表中に示す。焼戻後の引張性質を表
中に示すが、いづれもAO,2耐力135k97m4以
上、引張強さ145kg/ MA以一ト、伸び6%以上
絞り35%以上あることが判る。
いが圧延上の問題は全くなかった。線材仕上温度は5.
5φ:1050℃,7.0φ:1000温C,9.0φ
:1020℃であった。線材は直ちに誘導水冷管により
約900℃に冷却し、まきとり、次いで第2表に示す速
度で冷却した。区分Iは約300℃まで調節冷却した場
合、区分…は約450℃まで調節冷却し室温迄冷却する
ことなしに直ちに焼戻した場合である。これらの温度ま
での平均冷却速度を表中に示す。焼戻後の引張性質を表
中に示すが、いづれもAO,2耐力135k97m4以
上、引張強さ145kg/ MA以一ト、伸び6%以上
絞り35%以上あることが判る。
降伏比は88〜96%で、焼戻温度が高いもの程大にな
っている。A3,6,7,8,9からリラクゼーション
試料を採取し、室温で135kg/ MmXO.8の応
力で10Hr負荷しりラクゼーション口囚%を測定した
結果、いづれもJIS規格3.5%を下廻る値である。
A6,7で冷却区分1,IIを比較すると区分Hの方が延
性バランスがよく又り、ラクゼーションロスは少い。
っている。A3,6,7,8,9からリラクゼーション
試料を採取し、室温で135kg/ MmXO.8の応
力で10Hr負荷しりラクゼーション口囚%を測定した
結果、いづれもJIS規格3.5%を下廻る値である。
A6,7で冷却区分1,IIを比較すると区分Hの方が延
性バランスがよく又り、ラクゼーションロスは少い。
この理由は焼入歪が少ないためと思われる。A8,9は
区分IIとした時の焼戻温度の影響をみると屋9は焼戻温
度が高いにもか\わらずσ0.2耐力が高く従ってリラ
クゼーションロスは少し)。この理由はMO炭化物の析
出効果と思われる。次に応力腐食割れ感受性を調べるた
め120℃の硝酸アンモン水溶液に種々な引張応力の許
で破断するまでの時間を求めた。結果を第1図に示す。
第1図に於いて、点でかこんだ領域は現在市販されてい
る焼入焼戻の145kg/一級PC鋼棒(9mmψ)で
ある。比較試験の結果A8,9が最も優ね、A4.3も
従来材より良好である。この理由は従来材よりSiが高
いことが先づあけられ、更にMO,Cuの添加の効果が
あらわれている。
区分IIとした時の焼戻温度の影響をみると屋9は焼戻温
度が高いにもか\わらずσ0.2耐力が高く従ってリラ
クゼーションロスは少し)。この理由はMO炭化物の析
出効果と思われる。次に応力腐食割れ感受性を調べるた
め120℃の硝酸アンモン水溶液に種々な引張応力の許
で破断するまでの時間を求めた。結果を第1図に示す。
第1図に於いて、点でかこんだ領域は現在市販されてい
る焼入焼戻の145kg/一級PC鋼棒(9mmψ)で
ある。比較試験の結果A8,9が最も優ね、A4.3も
従来材より良好である。この理由は従来材よりSiが高
いことが先づあけられ、更にMO,Cuの添加の効果が
あらわれている。
第1図は実施例における各種試料の応力腐食割れ感受性
を調べるため120℃の硝酸アンモン水溶液に種々の引
張応力の許で破断するまでの時間を示す図である。
を調べるため120℃の硝酸アンモン水溶液に種々の引
張応力の許で破断するまでの時間を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 C0.45〜0.85%、Si0.4〜1.2%、
Mn0.6〜2.0%にMo0.1〜0.5%、Cr0
.3〜0.8%、Cu0.2〜0.4%、Ni0.2〜
0.4%、V0.01〜0.25%を一種または二種以
上を含有せしめ残り鉄および不可避的不純物からなる鋼
を、線材圧延後Ar_1+50℃以上の温度から3℃/
sec以上の冷却速度で350℃以下の温度まで調整冷
却したうえで、350〜700℃の間の温度に再加熱し
冷却することを特徴とする引張強さ145kg/mm^
2以上、絞り35%以上の耐応力腐食割れ性が優れた高
延性高張力線材の製造法。 2 C0.45〜0.85%、Si0.4〜1.2%、
Mn0.6〜2.0%にMo0.1〜0.5%、Cr0
.3〜0.8%、Cu0.2〜0.4%、Ni0.2〜
0.4%、V0.01〜0.25%を一種または二種以
上を含有せしめ残り鉄および不可避的不純物からなる鋼
を、線材圧延後Ar_1+50℃以上の温度から3℃/
sec以上の冷却速度で350〜550℃の間の適当な
温度に冷却し、引続いて350〜700℃の間の温度に
再加熱するか、あるいは自己保有熱で焼戻することを特
徴とする引張強さ145kg/mm^2以上、絞り35
%以上の耐応力腐食割れ性が優れた高延性高張力線材の
製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP51131199A JPS5921370B2 (ja) | 1976-11-02 | 1976-11-02 | 耐応力腐食割れ性が優れた高延性高張力線材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP51131199A JPS5921370B2 (ja) | 1976-11-02 | 1976-11-02 | 耐応力腐食割れ性が優れた高延性高張力線材の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5356122A JPS5356122A (en) | 1978-05-22 |
JPS5921370B2 true JPS5921370B2 (ja) | 1984-05-19 |
Family
ID=15052341
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP51131199A Expired JPS5921370B2 (ja) | 1976-11-02 | 1976-11-02 | 耐応力腐食割れ性が優れた高延性高張力線材の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5921370B2 (ja) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4242153A (en) * | 1978-10-16 | 1980-12-30 | Morgan Construction Company | Methods for hot rolling and treating rod |
JPS57171648A (en) * | 1981-04-14 | 1982-10-22 | Kobe Steel Ltd | Spring steel |
US4957702A (en) * | 1988-04-30 | 1990-09-18 | Qinghua University | Air-cooling duplex bainite-martensite steels |
JPH0718100B2 (ja) * | 1988-08-22 | 1995-03-01 | 金井 宏之 | タイヤ用スチールコードおよびタイヤ |
JPH0718101B2 (ja) * | 1988-08-22 | 1995-03-01 | 金井 宏之 | スチールコードおよびタイヤ |
JPH076145B2 (ja) * | 1988-08-23 | 1995-01-30 | 金井 宏之 | スチールコードおよびタイヤ |
FR2656242A1 (fr) * | 1989-12-22 | 1991-06-28 | Michelin & Cie | Fil d'acier ayant une structure de type bainite inferieure ecrouie; procede pour produire ce fil. |
DE69116843T2 (de) * | 1990-12-28 | 1996-08-14 | Kobe Steel Ltd | Reifenkord aus Stahldrähten mit hoher Festigkeit und hoher Zähigkeit und Verfahren zum Herstellung desselben |
US5662747A (en) * | 1993-04-06 | 1997-09-02 | Nippon Steel Corporation | Bainite wire rod and wire for drawing and methods of producing the same |
US5658399A (en) * | 1993-04-06 | 1997-08-19 | Nippon Steel Corporation | Bainite wire rod and wire for drawing and methods of producing the same |
EP0693571B1 (en) * | 1993-04-06 | 2000-05-31 | Nippon Steel Corporation | Bainite rod wire or steel wire for wire drawing and process for producing the same |
FR2731371B1 (fr) * | 1995-03-10 | 1997-04-30 | Inst Francais Du Petrole | Procede de fabrication de fils en acier - fils de forme et application a une conduite flexible |
JP5214292B2 (ja) * | 2007-03-23 | 2013-06-19 | 愛知製鋼株式会社 | 耐水素脆性、腐食疲労強度の優れたばね用鋼及びそれを用いた高強度ばね部品 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4845406A (ja) * | 1971-10-13 | 1973-06-29 |
-
1976
- 1976-11-02 JP JP51131199A patent/JPS5921370B2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4845406A (ja) * | 1971-10-13 | 1973-06-29 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5356122A (en) | 1978-05-22 |
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