JPS5921370B2 - 耐応力腐食割れ性が優れた高延性高張力線材の製造法 - Google Patents
耐応力腐食割れ性が優れた高延性高張力線材の製造法Info
- Publication number
- JPS5921370B2 JPS5921370B2 JP51131199A JP13119976A JPS5921370B2 JP S5921370 B2 JPS5921370 B2 JP S5921370B2 JP 51131199 A JP51131199 A JP 51131199A JP 13119976 A JP13119976 A JP 13119976A JP S5921370 B2 JPS5921370 B2 JP S5921370B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- tensile strength
- corrosion cracking
- stress corrosion
- cracking resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐応力腐食割れ性が優れた高延性高張力線材の
製造法に関するものである。
製造法に関するものである。
近年における棒鋼及び線材圧延設備の発達はめざましい
ものがある。
ものがある。
その成果として寸法精度が優れ表面性状がきわめて良好
な棒鋼、線材かへビイコイルで経済的に大量生産するこ
とが可能になった。なかでも圧延後の調節冷却設備及び
その操業技術の進歩はスケール性状の改善、ミクロ組織
の改良に著しく寄与し線材二次加工メーカーの合理化、
省力、省エネルギーに多大の貢献をしている。本発明の
目的は新たに開発した成分系の鋼を圧延後調節冷却し更
にこれを焼戻又は恒温的熱処理をすることにより延性が
良くしかも耐応力腐食割れ性の優れた高張力線材の製造
法を提供せんとするものである。
な棒鋼、線材かへビイコイルで経済的に大量生産するこ
とが可能になった。なかでも圧延後の調節冷却設備及び
その操業技術の進歩はスケール性状の改善、ミクロ組織
の改良に著しく寄与し線材二次加工メーカーの合理化、
省力、省エネルギーに多大の貢献をしている。本発明の
目的は新たに開発した成分系の鋼を圧延後調節冷却し更
にこれを焼戻又は恒温的熱処理をすることにより延性が
良くしかも耐応力腐食割れ性の優れた高張力線材の製造
法を提供せんとするものである。
本発明はＣ０．４５〜０９８５％、５ｉ０．４〜１０２
％、Ｍｎ０．６〜２．０％にＣｒ０．３〜０．８％、Ｃ
ｕ０３２〜００４％、Ｎｉ０．２〜０３４％、Ｍ００．
１〜００５％、Ｖ０．０１〜０９２５％を１種以上含有
せしめ、線材圧延後Ａｒ１＋５０℃以上の温度から３゜
Ｃ／ＳｅＣ以上の速度で３５０℃以下の温度まで調整冷
却し３５０〜７００℃の間の温度で再加熱するか又は線
材圧延後Ａｒ１＋５０℃以上の温度から３゜Ｃ／ＳｅＣ
の速度で３５０〜５５０℃の間に調整冷却し引続いて３
５０〜７００℃の間の温度に再加熱し、冷却することに
より引張強さ１４５ｋｇ７ｍｍ以上、絞り３０％以上の
耐応力腐食割れ性に優れた高延性高張力線材の製造法を
要旨とするものである。
％、Ｍｎ０．６〜２．０％にＣｒ０．３〜０．８％、Ｃ
ｕ０３２〜００４％、Ｎｉ０．２〜０３４％、Ｍ００．
１〜００５％、Ｖ０．０１〜０９２５％を１種以上含有
せしめ、線材圧延後Ａｒ１＋５０℃以上の温度から３゜
Ｃ／ＳｅＣ以上の速度で３５０℃以下の温度まで調整冷
却し３５０〜７００℃の間の温度で再加熱するか又は線
材圧延後Ａｒ１＋５０℃以上の温度から３゜Ｃ／ＳｅＣ
の速度で３５０〜５５０℃の間に調整冷却し引続いて３
５０〜７００℃の間の温度に再加熱し、冷却することに
より引張強さ１４５ｋｇ７ｍｍ以上、絞り３０％以上の
耐応力腐食割れ性に優れた高延性高張力線材の製造法を
要旨とするものである。
本発明における化学成分及び製造条件の限定理由を次に
のべる。本発明によって製造される線材はばね、ＰＣ用
ワイヤ等に使用するため強度のみならずσ０．２耐力、
延性が優れたものが必要である。
のべる。本発明によって製造される線材はばね、ＰＣ用
ワイヤ等に使用するため強度のみならずσ０．２耐力、
延性が優れたものが必要である。
このためＣは０．４５〜０．８５％として焼入性を高め
たもので、０．４５％未満では充分な焼入硬化能が得ら
れず、又０．８５％超では延性が低下し好ましくない。
Ｓｉは０．４〜１．２％とし、焼入性、（７０．２耐力
、更には耐応力腐食割れ性の向上をはかった。０．４％
未満ではこの目的が達成されず、１．２％超では線材及
び棒鋼の表面性状が不良となり品質低下をきたすので制
限した。
たもので、０．４５％未満では充分な焼入硬化能が得ら
れず、又０．８５％超では延性が低下し好ましくない。
Ｓｉは０．４〜１．２％とし、焼入性、（７０．２耐力
、更には耐応力腐食割れ性の向上をはかった。０．４％
未満ではこの目的が達成されず、１．２％超では線材及
び棒鋼の表面性状が不良となり品質低下をきたすので制
限した。
Ｍｎは焼入性の向上に著しく役立つばかりでなく延性を
改善し更には非金属介在物の性状を改良して品質向上に
寄与する。
改善し更には非金属介在物の性状を改良して品質向上に
寄与する。
０．６％未満ではこの目的からはづれ２．０％超は経済
的でない。
的でない。
Ｃｒは焼入性の改善とばね用としての疲労限の向上に著
しく寄与すると共に質量効果を減するので大径には必須
の元素である。
しく寄与すると共に質量効果を減するので大径には必須
の元素である。
０．３％未満ではこれらの効果に乏し＜０．８％超では
効果が飽和し経済的でない。
効果が飽和し経済的でない。
Ｃｕは焼入性、強度上昇、組織改良には殆んど影響しな
いが、耐応力腐食割れ性を著しく改善する。
いが、耐応力腐食割れ性を著しく改善する。
０．２％未満ではこの効果が乏しく、０．４％超では表
面性状を害するので０．２〜０．４％に制限した。
面性状を害するので０．２〜０．４％に制限した。
ＮｉはＣｕと略同量添加することで表面性状の改善に寄
与する貴重な元素であり０．２〜０．４％とする。ＭＯ
は焼入性を改善し特に調節冷却に肖り過剰なフエライト
の析出をおさえ、強度一延性バランスを良くする。０．
１％未満ではこれら効果が乏し＜０．５％超では経済的
でない。
与する貴重な元素であり０．２〜０．４％とする。ＭＯ
は焼入性を改善し特に調節冷却に肖り過剰なフエライト
の析出をおさえ、強度一延性バランスを良くする。０．
１％未満ではこれら効果が乏し＜０．５％超では経済的
でない。
Ｖは結晶粒微細化作用と析出硬化作用を有し特にσ０．
２耐力が高いことが必要なばね及びＰＣワイヤに添加す
るとより効果的である。
２耐力が高いことが必要なばね及びＰＣワイヤに添加す
るとより効果的である。
０．０１％未満ではこの効果はな＜、０．２５％超では
経済的でない。
経済的でない。
次に製造条件の規定であるが、線材及び棒鋼の仕上圧延
温度は、設備にもよるが、１０５０〜９００℃である。
この温度では本発明鋼はオーステナイト均一相であり、
これを適切な速度で冷却すると過剰なフエライト及び粗
大なパーライト組織の生成を抑えマルテンサイト及びペ
イナイト組織に変えることができる。本発明の対象とす
るばね、ＰＣワイヤ等では高い耐力、引張強さ、延性が
要求されるのでできる限りこれらの軟質の組織の混在を
防ぎつ５次の焼戻処理を行う必要がある。
温度は、設備にもよるが、１０５０〜９００℃である。
この温度では本発明鋼はオーステナイト均一相であり、
これを適切な速度で冷却すると過剰なフエライト及び粗
大なパーライト組織の生成を抑えマルテンサイト及びペ
イナイト組織に変えることができる。本発明の対象とす
るばね、ＰＣワイヤ等では高い耐力、引張強さ、延性が
要求されるのでできる限りこれらの軟質の組織の混在を
防ぎつ５次の焼戻処理を行う必要がある。
そのためＡｒｌ＋５０℃以上の温度から少くとも３゜Ｃ
／ＳｅＣ，好ましくは７℃／Ｓｅｃ以上の速度で５５０
℃以下に冷却することが肝要で、次いで３５０〜７００
℃の間の温度で焼戻し、焼入歪の解除、マルテンサイト
、ペイナイトの焼戻を行ない、強度、延性のバランスを
はかる。３５０℃未満では延性の回復が不充分であり、
７００℃超は強度が低くなり夫々目的を達しない。
／ＳｅＣ，好ましくは７℃／Ｓｅｃ以上の速度で５５０
℃以下に冷却することが肝要で、次いで３５０〜７００
℃の間の温度で焼戻し、焼入歪の解除、マルテンサイト
、ペイナイトの焼戻を行ない、強度、延性のバランスを
はかる。３５０℃未満では延性の回復が不充分であり、
７００℃超は強度が低くなり夫々目的を達しない。
熱処理条件の他の一つはＡｒｌ＋５０℃以上の温度から
５５０〜３５０℃の間の温度にまで３℃／Ｓｅｃ以上の
速度で調節冷却し、直ちに３５０〜７００℃の間に再加
熱するか、又は自己の保有熱で焼戻す処理であるが、本
法では焼入歪の軽減に卓効がある。次に本発明の実施例
を説明する。
５５０〜３５０℃の間の温度にまで３℃／Ｓｅｃ以上の
速度で調節冷却し、直ちに３５０〜７００℃の間に再加
熱するか、又は自己の保有熱で焼戻す処理であるが、本
法では焼入歪の軽減に卓効がある。次に本発明の実施例
を説明する。
第１表に示す鋼を１１６ｍｍ中に鍛造し全連続式線材圧
延機を用いて５．５，７．０及び９．Ｑｍｖｔψに圧延
した。
延機を用いて５．５，７．０及び９．Ｑｍｖｔψに圧延
した。
加熱温度は１０５０℃である。スケールの剥離が多少悪
いが圧延上の問題は全くなかった。線材仕上温度は５．
５φ：１０５０℃，７．０φ：１０００温Ｃ，９．０φ
：１０２０℃であった。線材は直ちに誘導水冷管により
約９００℃に冷却し、まきとり、次いで第２表に示す速
度で冷却した。区分Ｉは約３００℃まで調節冷却した場
合、区分…は約４５０℃まで調節冷却し室温迄冷却する
ことなしに直ちに焼戻した場合である。これらの温度ま
での平均冷却速度を表中に示す。焼戻後の引張性質を表
中に示すが、いづれもＡＯ，２耐力１３５ｋ９７ｍ４以
上、引張強さ１４５ｋｇ／ ＭＡ以一ト、伸び６％以上
絞り３５％以上あることが判る。
いが圧延上の問題は全くなかった。線材仕上温度は５．
５φ：１０５０℃，７．０φ：１０００温Ｃ，９．０φ
：１０２０℃であった。線材は直ちに誘導水冷管により
約９００℃に冷却し、まきとり、次いで第２表に示す速
度で冷却した。区分Ｉは約３００℃まで調節冷却した場
合、区分…は約４５０℃まで調節冷却し室温迄冷却する
ことなしに直ちに焼戻した場合である。これらの温度ま
での平均冷却速度を表中に示す。焼戻後の引張性質を表
中に示すが、いづれもＡＯ，２耐力１３５ｋ９７ｍ４以
上、引張強さ１４５ｋｇ／ ＭＡ以一ト、伸び６％以上
絞り３５％以上あることが判る。
降伏比は８８〜９６％で、焼戻温度が高いもの程大にな
っている。Ａ３，６，７，８，９からリラクゼーション
試料を採取し、室温で１３５ｋｇ／ ＭｍＸＯ．８の応
力で１０Ｈｒ負荷しりラクゼーション口囚％を測定した
結果、いづれもＪＩＳ規格３．５％を下廻る値である。
Ａ６，７で冷却区分１，IIを比較すると区分Ｈの方が延
性バランスがよく又り、ラクゼーションロスは少い。
っている。Ａ３，６，７，８，９からリラクゼーション
試料を採取し、室温で１３５ｋｇ／ ＭｍＸＯ．８の応
力で１０Ｈｒ負荷しりラクゼーション口囚％を測定した
結果、いづれもＪＩＳ規格３．５％を下廻る値である。
Ａ６，７で冷却区分１，IIを比較すると区分Ｈの方が延
性バランスがよく又り、ラクゼーションロスは少い。
この理由は焼入歪が少ないためと思われる。Ａ８，９は
区分IIとした時の焼戻温度の影響をみると屋９は焼戻温
度が高いにもか＼わらずσ０．２耐力が高く従ってリラ
クゼーションロスは少し）。この理由はＭＯ炭化物の析
出効果と思われる。次に応力腐食割れ感受性を調べるた
め１２０℃の硝酸アンモン水溶液に種々な引張応力の許
で破断するまでの時間を求めた。結果を第１図に示す。
第１図に於いて、点でかこんだ領域は現在市販されてい
る焼入焼戻の１４５ｋｇ／一級ＰＣ鋼棒（９ｍｍψ）で
ある。比較試験の結果Ａ８，９が最も優ね、Ａ４．３も
従来材より良好である。この理由は従来材よりＳｉが高
いことが先づあけられ、更にＭＯ，Ｃｕの添加の効果が
あらわれている。
区分IIとした時の焼戻温度の影響をみると屋９は焼戻温
度が高いにもか＼わらずσ０．２耐力が高く従ってリラ
クゼーションロスは少し）。この理由はＭＯ炭化物の析
出効果と思われる。次に応力腐食割れ感受性を調べるた
め１２０℃の硝酸アンモン水溶液に種々な引張応力の許
で破断するまでの時間を求めた。結果を第１図に示す。
第１図に於いて、点でかこんだ領域は現在市販されてい
る焼入焼戻の１４５ｋｇ／一級ＰＣ鋼棒（９ｍｍψ）で
ある。比較試験の結果Ａ８，９が最も優ね、Ａ４．３も
従来材より良好である。この理由は従来材よりＳｉが高
いことが先づあけられ、更にＭＯ，Ｃｕの添加の効果が
あらわれている。
第１図は実施例における各種試料の応力腐食割れ感受性
を調べるため１２０℃の硝酸アンモン水溶液に種々の引
張応力の許で破断するまでの時間を示す図である。
を調べるため１２０℃の硝酸アンモン水溶液に種々の引
張応力の許で破断するまでの時間を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ０．４５〜０．８５％、Ｓｉ０．４〜１．２％、
Ｍｎ０．６〜２．０％にＭｏ０．１〜０．５％、Ｃｒ０
．３〜０．８％、Ｃｕ０．２〜０．４％、Ｎｉ０．２〜
０．４％、Ｖ０．０１〜０．２５％を一種または二種以
上を含有せしめ残り鉄および不可避的不純物からなる鋼
を、線材圧延後Ａｒ＿１＋５０℃以上の温度から３℃／
ｓｅｃ以上の冷却速度で３５０℃以下の温度まで調整冷
却したうえで、３５０〜７００℃の間の温度に再加熱し
冷却することを特徴とする引張強さ１４５ｋｇ／ｍｍ＾
２以上、絞り３５％以上の耐応力腐食割れ性が優れた高
延性高張力線材の製造法。 ２ Ｃ０．４５〜０．８５％、Ｓｉ０．４〜１．２％、
Ｍｎ０．６〜２．０％にＭｏ０．１〜０．５％、Ｃｒ０
．３〜０．８％、Ｃｕ０．２〜０．４％、Ｎｉ０．２〜
０．４％、Ｖ０．０１〜０．２５％を一種または二種以
上を含有せしめ残り鉄および不可避的不純物からなる鋼
を、線材圧延後Ａｒ＿１＋５０℃以上の温度から３℃／
ｓｅｃ以上の冷却速度で３５０〜５５０℃の間の適当な
温度に冷却し、引続いて３５０〜７００℃の間の温度に
再加熱するか、あるいは自己保有熱で焼戻することを特
徴とする引張強さ１４５ｋｇ／ｍｍ＾２以上、絞り３５
％以上の耐応力腐食割れ性が優れた高延性高張力線材の
製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51131199A JPS5921370B2 (ja) | 1976-11-02 | 1976-11-02 | 耐応力腐食割れ性が優れた高延性高張力線材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51131199A JPS5921370B2 (ja) | 1976-11-02 | 1976-11-02 | 耐応力腐食割れ性が優れた高延性高張力線材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5356122A JPS5356122A (en) | 1978-05-22 |
| JPS5921370B2 true JPS5921370B2 (ja) | 1984-05-19 |
Family
ID=15052341
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51131199A Expired JPS5921370B2 (ja) | 1976-11-02 | 1976-11-02 | 耐応力腐食割れ性が優れた高延性高張力線材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5921370B2 (ja) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4242153A (en) * | 1978-10-16 | 1980-12-30 | Morgan Construction Company | Methods for hot rolling and treating rod |
| JPS57171648A (en) * | 1981-04-14 | 1982-10-22 | Kobe Steel Ltd | Spring steel |
| US4957702A (en) * | 1988-04-30 | 1990-09-18 | Qinghua University | Air-cooling duplex bainite-martensite steels |
| JPH0718100B2 (ja) * | 1988-08-22 | 1995-03-01 | 金井 宏之 | タイヤ用スチールコードおよびタイヤ |
| JPH0718101B2 (ja) * | 1988-08-22 | 1995-03-01 | 金井 宏之 | スチールコードおよびタイヤ |
| JPH076145B2 (ja) * | 1988-08-23 | 1995-01-30 | 金井 宏之 | スチールコードおよびタイヤ |
| FR2656242A1 (fr) * | 1989-12-22 | 1991-06-28 | Michelin & Cie | Fil d'acier ayant une structure de type bainite inferieure ecrouie; procede pour produire ce fil. |
| DE69116843T2 (de) * | 1990-12-28 | 1996-08-14 | Kobe Steel Ltd | Reifenkord aus Stahldrähten mit hoher Festigkeit und hoher Zähigkeit und Verfahren zum Herstellung desselben |
| US5662747A (en) * | 1993-04-06 | 1997-09-02 | Nippon Steel Corporation | Bainite wire rod and wire for drawing and methods of producing the same |
| US5658399A (en) * | 1993-04-06 | 1997-08-19 | Nippon Steel Corporation | Bainite wire rod and wire for drawing and methods of producing the same |
| EP0693571B1 (en) * | 1993-04-06 | 2000-05-31 | Nippon Steel Corporation | Bainite rod wire or steel wire for wire drawing and process for producing the same |
| FR2731371B1 (fr) * | 1995-03-10 | 1997-04-30 | Inst Francais Du Petrole | Procede de fabrication de fils en acier - fils de forme et application a une conduite flexible |
| JP5214292B2 (ja) * | 2007-03-23 | 2013-06-19 | 愛知製鋼株式会社 | 耐水素脆性、腐食疲労強度の優れたばね用鋼及びそれを用いた高強度ばね部品 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4845406A (ja) * | 1971-10-13 | 1973-06-29 |
-
1976
- 1976-11-02 JP JP51131199A patent/JPS5921370B2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4845406A (ja) * | 1971-10-13 | 1973-06-29 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5356122A (en) | 1978-05-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4578124A (en) | High strength low carbon steels, steel articles thereof and method for manufacturing the steels | |
| US5252153A (en) | Process for producing steel bar wire rod for cold working | |
| US3666572A (en) | Process for the continuous heat treatment of a low alloy steel wire material | |
| JP3742232B2 (ja) | 迅速球状化可能で冷間鍛造性の優れた鋼線材およびその製造方法 | |
| US6673171B2 (en) | Medium carbon steel sheet and strip having enhanced uniform elongation and method for production thereof | |
| JPH0112816B2 (ja) | ||
| JPS5921370B2 (ja) | 耐応力腐食割れ性が優れた高延性高張力線材の製造法 | |
| US4325751A (en) | Method for producing a steel strip composed of a dual-phase steel | |
| US4614551A (en) | Process for producing low yield ratio, high strength two-phase steel sheet having excellent artificial ageing property after working | |
| JPH06248341A (ja) | 非調質鋼からの高強度高靱性鋼の製造方法 | |
| JPS6156235A (ja) | 高靭性非調質鋼の製造方法 | |
| JPS5818971B2 (ja) | 冷間加工性の優れた高張力薄鋼板の製造方法 | |
| US3502514A (en) | Method of processing steel | |
| JP2544867B2 (ja) | 過共析鋼線材の製造方法 | |
| JP2000336460A (ja) | 機械構造用熱間圧延線材・棒鋼及びその製造方法 | |
| CN114787409A (zh) | 具有优异的抗氢脆性的用于高强度冷镦品质钢的线材及其制造方法 | |
| JPH0790495A (ja) | 高強度鋼線及びその製造方法 | |
| JPS589816B2 (ja) | 非調質圧延棒鋼の製造法 | |
| JPS62280326A (ja) | 靭性のすぐれた非調質ボルト用鋼材の製造方法 | |
| KR940007365B1 (ko) | 고장력볼트용 강선재의 제조방법 | |
| JPS631378B2 (ja) | ||
| JPH01195242A (ja) | 厚さ方向に均一に低温靭性にすぐれる厚肉高張力鋼板の製造方法 | |
| JPS61284553A (ja) | 靭性の優れた非調質ボルト等用鋼材 | |
| JPH0229727B2 (ja) | Dorirukaraayobokonoseizohoho | |
| JPS62139818A (ja) | 高強度高靭性線材の製造方法 |