JPH0112816B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0112816B2 JPH0112816B2 JP56011031A JP1103181A JPH0112816B2 JP H0112816 B2 JPH0112816 B2 JP H0112816B2 JP 56011031 A JP56011031 A JP 56011031A JP 1103181 A JP1103181 A JP 1103181A JP H0112816 B2 JPH0112816 B2 JP H0112816B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- less
- wire
- rolling
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 28
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 28
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 17
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 6
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 10
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 229910000677 High-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 4
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000639 Spring steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
本発明は、引張強さ100Kg／mm2以上の高靭性高
強度鋼線材・棒鋼を製造する方法に関する。 鋼線材の高強度化は、高炭素鋼材についてパテ
ンテイング処理して微細パーライト組織となし、
更にこれを大減面率で伸線することにより達成す
るのが一般的であるが、この方法によると素材の
靭性はパテンテイング時の線径の影響を受け、太
径線ほど伸線限界は低くまた高強度化のためには
大減面率での伸線が必要なことから、高強度高靭
性鋼線は細線に限られることとなる。 一方、高強度鋼線を得る試みとして、低炭素鋼
材でマルテンサイト組織となすことが行なわれ、
また近年では省エネルギーの観点からも低炭素鋼
線材を熱延後直接焼入れすることによりマルテン
サイト組織となすことも行なわれている。 しかしながらこのようなマルテンサイト鋼線に
共通する問題は、高強度化は達成できるが延靭性
に欠け伸線性が著しく劣るという点にある。この
問題を解決するために、焼入れ材を焼もどしてか
ら伸線するとよいとされているが、焼もどすこと
により強度低下を来たして十分な高強度が得られ
ないという問題がある。第１図は0.14％Ｃ炭素鋼
再加熱焼入れ材（線材3.1mm〓）について焼入れま
ま引張強さ132Kg／mm2のものを焼戻して（焼戻し
後引張強さ102Kg／mm2）延靭性の回復を図つた後、
伸線した場合の減面率と引張強さとの関係を示す
図である。尚第１図には0.8％Ｃ高炭素鋼550℃パ
テンテイング材（線径5.5mm〓）の伸線加工におけ
る減面率と引張強さとの関係も合わせて表示し
た。この第１図から知られるように、マルテンサ
イト鋼線ではその延靭性を回復せしめるべく焼戻
し処理する結果、従来の高炭素鋼線程度の高強度
さえ得ることが固難なのである。 本発明は、マルテンサイト鋼線の有する上述の
問題を解決し、高強度でかつ高靭性を有するマル
テンサイト鋼線、棒鋼を製造することを目的とし
てなされたものである。 すなわち本発明は、Ｃ 0.2〜0.4％、Mn 0.5〜
2.5％を含有し、また必要に応じてNb 0.1％以下、
Ｖ 0.1％以下、Ti 0.3％以下、Zr 0.3％以下を単
独または複合して含有する鋼を熱間圧延するに際
して、中間及び仕上圧延温度をAr3点以上で1000
℃以下とし、かつ930℃以下での合計圧下率を30
％以上として圧延し、圧延終了後直ちに350℃以
下まで急冷してマルテンサイト組織とすることを
特徴とする高靭性高強度鋼線材・棒鋼の製造法、
である。 本発明の方法においては、熱間圧延における圧
延条件を調整して、熱間圧延終了時において低温
圧延された均一細粒のオーステナイトとすること
が肝要であり、この状態とした後直ちに急冷する
ことにより高強度高靭性のマルテンサイト鋼線
材・棒鋼を得るのである。 熱間圧延においては、中間及び仕上圧延温度
は、Ar3点以上で1000℃以下の範囲の温度であ
る。中間及び仕上圧延温度の下限は、オーステナ
イトが生成する下限温度であつて、Ar3点であ
る。中間及び仕上圧延温度の上限は1000℃であ
る。この温度を越えるときは、圧延中にオーステ
ナイト結晶粒の均一な細粒化が因難となる。更に
930℃以下の温度で合計圧下率が30％以上として
圧延する必要があり、この低温圧延とオーステナ
イトの均一微細化との相乗効果によつて、急冷後
に微細なマルテンサイト組織となすのである。圧
延後の冷却はマルテンサイト変態を生成せしめる
べく350℃以下まで急冷、望ましくは20℃／秒以
上の平均冷却速度で冷却する必要がある。 このようにして得られた線材・棒鋼は、用途に
応じて、伸線加工、熱処理（ブルーイング）等が
施され、所要の製品とされる。 次に本発明に適用される鋼の成分について述べ
ると、Ｃは高強度化という観点から0.2％以上必
要であるが、一方0.4％を越えると冷却ままでマ
ルテンサイトの靭性を改善することが難しくなる
ので、Ｃ 0.2〜0.4％とする。Mnは鋼の焼入れ
性を高めるため0.5％以上必要であるが、2.5％を
越える添加は鋼の溶製上の問題等があるので、
Mn 0.5〜2.5％とする。本発明では必要に応じて
Nb，Ｖ，Ti，Zrを添加することができ、これら
は組織を微細化し鋼の靭性改善に望ましいので、
Nb 0.1％以下、Ｖ 0.1％以下、Ti 0.3％以下、
Zr 0.3％以下を単独又は組合せて含有せしめる。
本発明の線材・棒鋼の用途は、例えば高力ボル
ト、バネ用鋼、硬鋼線、PC鋼線、鋼棒等多岐に
わたり、したがつてこれらの用途に応じてSi ２
％以下、Cr ２％以下、Mo 0.5％以下、Ni ３％
以下、Cu １％以下、Al 0.1％以下、Ｐ 0.2％以
下等の元素を適宜添加することができる。 次に本発明の実施例を比較例と共に示す。 〔実施例 １〕 第１表に示す供試材Ａ，Ｂについて、1100℃に
加熱後圧延を開始し、中間及び仕上圧延温度を
980℃以下とし、かつ930℃以下での合計圧下率が
63％として圧延し（13.2mm〓）、圧延後直ちに平均
冷却速度70℃／秒で室温まで急冷した。冷却まま
の鋼をそれぞれA1，B1とする。その後270℃でブ
ルーイングした。これをそれぞれA2，B2とする。
更にB1鋼について減面率20％で伸線加工後270℃
でブルーイングした。これをB3とする。 これらA1〜B3についての機械的性質を第２表
に示す。 一方比較例として、供試材Ａ，Ｂを上述の条件
のうち中間及び仕上圧延温度の最高温度を1030℃
として930℃以上で圧延を終了する以外は上述の
条件と同様にして製造したA′1〜B′3についての機
械的性質も第２表に示す。
強度鋼線材・棒鋼を製造する方法に関する。 鋼線材の高強度化は、高炭素鋼材についてパテ
ンテイング処理して微細パーライト組織となし、
更にこれを大減面率で伸線することにより達成す
るのが一般的であるが、この方法によると素材の
靭性はパテンテイング時の線径の影響を受け、太
径線ほど伸線限界は低くまた高強度化のためには
大減面率での伸線が必要なことから、高強度高靭
性鋼線は細線に限られることとなる。 一方、高強度鋼線を得る試みとして、低炭素鋼
材でマルテンサイト組織となすことが行なわれ、
また近年では省エネルギーの観点からも低炭素鋼
線材を熱延後直接焼入れすることによりマルテン
サイト組織となすことも行なわれている。 しかしながらこのようなマルテンサイト鋼線に
共通する問題は、高強度化は達成できるが延靭性
に欠け伸線性が著しく劣るという点にある。この
問題を解決するために、焼入れ材を焼もどしてか
ら伸線するとよいとされているが、焼もどすこと
により強度低下を来たして十分な高強度が得られ
ないという問題がある。第１図は0.14％Ｃ炭素鋼
再加熱焼入れ材（線材3.1mm〓）について焼入れま
ま引張強さ132Kg／mm2のものを焼戻して（焼戻し
後引張強さ102Kg／mm2）延靭性の回復を図つた後、
伸線した場合の減面率と引張強さとの関係を示す
図である。尚第１図には0.8％Ｃ高炭素鋼550℃パ
テンテイング材（線径5.5mm〓）の伸線加工におけ
る減面率と引張強さとの関係も合わせて表示し
た。この第１図から知られるように、マルテンサ
イト鋼線ではその延靭性を回復せしめるべく焼戻
し処理する結果、従来の高炭素鋼線程度の高強度
さえ得ることが固難なのである。 本発明は、マルテンサイト鋼線の有する上述の
問題を解決し、高強度でかつ高靭性を有するマル
テンサイト鋼線、棒鋼を製造することを目的とし
てなされたものである。 すなわち本発明は、Ｃ 0.2〜0.4％、Mn 0.5〜
2.5％を含有し、また必要に応じてNb 0.1％以下、
Ｖ 0.1％以下、Ti 0.3％以下、Zr 0.3％以下を単
独または複合して含有する鋼を熱間圧延するに際
して、中間及び仕上圧延温度をAr3点以上で1000
℃以下とし、かつ930℃以下での合計圧下率を30
％以上として圧延し、圧延終了後直ちに350℃以
下まで急冷してマルテンサイト組織とすることを
特徴とする高靭性高強度鋼線材・棒鋼の製造法、
である。 本発明の方法においては、熱間圧延における圧
延条件を調整して、熱間圧延終了時において低温
圧延された均一細粒のオーステナイトとすること
が肝要であり、この状態とした後直ちに急冷する
ことにより高強度高靭性のマルテンサイト鋼線
材・棒鋼を得るのである。 熱間圧延においては、中間及び仕上圧延温度
は、Ar3点以上で1000℃以下の範囲の温度であ
る。中間及び仕上圧延温度の下限は、オーステナ
イトが生成する下限温度であつて、Ar3点であ
る。中間及び仕上圧延温度の上限は1000℃であ
る。この温度を越えるときは、圧延中にオーステ
ナイト結晶粒の均一な細粒化が因難となる。更に
930℃以下の温度で合計圧下率が30％以上として
圧延する必要があり、この低温圧延とオーステナ
イトの均一微細化との相乗効果によつて、急冷後
に微細なマルテンサイト組織となすのである。圧
延後の冷却はマルテンサイト変態を生成せしめる
べく350℃以下まで急冷、望ましくは20℃／秒以
上の平均冷却速度で冷却する必要がある。 このようにして得られた線材・棒鋼は、用途に
応じて、伸線加工、熱処理（ブルーイング）等が
施され、所要の製品とされる。 次に本発明に適用される鋼の成分について述べ
ると、Ｃは高強度化という観点から0.2％以上必
要であるが、一方0.4％を越えると冷却ままでマ
ルテンサイトの靭性を改善することが難しくなる
ので、Ｃ 0.2〜0.4％とする。Mnは鋼の焼入れ
性を高めるため0.5％以上必要であるが、2.5％を
越える添加は鋼の溶製上の問題等があるので、
Mn 0.5〜2.5％とする。本発明では必要に応じて
Nb，Ｖ，Ti，Zrを添加することができ、これら
は組織を微細化し鋼の靭性改善に望ましいので、
Nb 0.1％以下、Ｖ 0.1％以下、Ti 0.3％以下、
Zr 0.3％以下を単独又は組合せて含有せしめる。
本発明の線材・棒鋼の用途は、例えば高力ボル
ト、バネ用鋼、硬鋼線、PC鋼線、鋼棒等多岐に
わたり、したがつてこれらの用途に応じてSi ２
％以下、Cr ２％以下、Mo 0.5％以下、Ni ３％
以下、Cu １％以下、Al 0.1％以下、Ｐ 0.2％以
下等の元素を適宜添加することができる。 次に本発明の実施例を比較例と共に示す。 〔実施例 １〕 第１表に示す供試材Ａ，Ｂについて、1100℃に
加熱後圧延を開始し、中間及び仕上圧延温度を
980℃以下とし、かつ930℃以下での合計圧下率が
63％として圧延し（13.2mm〓）、圧延後直ちに平均
冷却速度70℃／秒で室温まで急冷した。冷却まま
の鋼をそれぞれA1，B1とする。その後270℃でブ
ルーイングした。これをそれぞれA2，B2とする。
更にB1鋼について減面率20％で伸線加工後270℃
でブルーイングした。これをB3とする。 これらA1〜B3についての機械的性質を第２表
に示す。 一方比較例として、供試材Ａ，Ｂを上述の条件
のうち中間及び仕上圧延温度の最高温度を1030℃
として930℃以上で圧延を終了する以外は上述の
条件と同様にして製造したA′1〜B′3についての機
械的性質も第２表に示す。
【表】
【表】
【表】
第２表から知られるように、本発明の方法によ
り得られる線材は、急冷ままで強度及び延靭性に
優れ、伸線やブルーイング後においても延靭性を
保持している。 また上述のA1鋼について冷間伸線したときの
伸線材の強度、紋りの変化を第２図に示す。第２
図から知られるように、本発明の方法による線材
は良好な伸線性を有し、伸線後の強度上昇も著し
く大きい。また伸線材の靭性（紋り）も良好な値
を保つている。
り得られる線材は、急冷ままで強度及び延靭性に
優れ、伸線やブルーイング後においても延靭性を
保持している。 また上述のA1鋼について冷間伸線したときの
伸線材の強度、紋りの変化を第２図に示す。第２
図から知られるように、本発明の方法による線材
は良好な伸線性を有し、伸線後の強度上昇も著し
く大きい。また伸線材の靭性（紋り）も良好な値
を保つている。
第１図は、0.14％Ｃ炭素鋼焼入れ焼戻し材及
び0.8％Ｃ高炭素鋼パテンテイング材の伸線加
工における減面率と強度との関係を示す図であ
る。第２図は本発明の方法によつて得られた鋼線
材A1の伸線加工における減面率と強度、絞りと
の関係を示す図である。
び0.8％Ｃ高炭素鋼パテンテイング材の伸線加
工における減面率と強度との関係を示す図であ
る。第２図は本発明の方法によつて得られた鋼線
材A1の伸線加工における減面率と強度、絞りと
の関係を示す図である。
Claims (1)
- １ 重量％にてC0.2〜0.4％及びMn0.5〜2.5％を
含有する鋼を熱間圧延するに際して、中間及び仕
上圧延温度をAr3点以上で1000℃以下の温度と
し、且つ、930℃以下での合計圧下率を30％以上
として圧延し、圧延終了後、直ちに350℃以下の
温度まで急冷して、マルテンサイト組織とするこ
とを特徴とする高靭性高強度線材・棒鋼の製造
法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56011031A JPS57126913A (en) | 1981-01-27 | 1981-01-27 | Production of high-toughness high-strength wire or rod steel |
| CA000394920A CA1196556A (en) | 1981-01-27 | 1982-01-26 | Process for producing steel wire or rods of high ductility and strength |
| KR8200339A KR890002653B1 (ko) | 1981-01-27 | 1982-01-27 | 고연성과 고강도의 강선재 또는 봉강을 제조하는 방법 |
| EP82300412A EP0058016B1 (en) | 1981-01-27 | 1982-01-27 | Process for producing steel wire or rods of high ductility and strength |
| DE8282300412T DE3271086D1 (en) | 1981-01-27 | 1982-01-27 | Process for producing steel wire or rods of high ductility and strength |
| US06/520,343 US4533401A (en) | 1981-01-27 | 1983-08-04 | Process for producing steel wire or rods of high ductility and strength |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56011031A JPS57126913A (en) | 1981-01-27 | 1981-01-27 | Production of high-toughness high-strength wire or rod steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57126913A JPS57126913A (en) | 1982-08-06 |
| JPH0112816B2 true JPH0112816B2 (ja) | 1989-03-02 |
Family
ID=11766706
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56011031A Granted JPS57126913A (en) | 1981-01-27 | 1981-01-27 | Production of high-toughness high-strength wire or rod steel |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4533401A (ja) |
| EP (1) | EP0058016B1 (ja) |
| JP (1) | JPS57126913A (ja) |
| KR (1) | KR890002653B1 (ja) |
| CA (1) | CA1196556A (ja) |
| DE (1) | DE3271086D1 (ja) |
Families Citing this family (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BR8208108A (pt) * | 1982-12-09 | 1984-12-11 | Univ California | Vergalhoes e arames de aco de fase dupla com alta resistencia e alta dutibilidade com um baixo teor em carbono,e processo para fabrica-los |
| US4578124A (en) * | 1984-01-20 | 1986-03-25 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High strength low carbon steels, steel articles thereof and method for manufacturing the steels |
| US4613385A (en) * | 1984-08-06 | 1986-09-23 | Regents Of The University Of California | High strength, low carbon, dual phase steel rods and wires and process for making same |
| US4619714A (en) * | 1984-08-06 | 1986-10-28 | The Regents Of The University Of California | Controlled rolling process for dual phase steels and application to rod, wire, sheet and other shapes |
| DE3518925A1 (de) * | 1985-05-25 | 1986-11-27 | Kocks Technik Gmbh & Co, 4010 Hilden | Verfahren zum kontrollierten stab- und drahtwalzen legierter staehle |
| US4671827A (en) * | 1985-10-11 | 1987-06-09 | Advanced Materials And Design Corp. | Method of forming high-strength, tough, corrosion-resistant steel |
| US4960473A (en) * | 1989-10-02 | 1990-10-02 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Process for manufacturing steel filament |
| US5263307A (en) * | 1991-02-15 | 1993-11-23 | Hokkai Koki Co., Ltd. | Corrosion resistant PC steel stranded cable and process of and apparatus for producing the same |
| US6165627A (en) * | 1995-01-23 | 2000-12-26 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Iron alloy wire and manufacturing method |
| FR2743574B1 (fr) * | 1996-01-16 | 1998-02-13 | Unimetall Sa | Fil-machine adapte au renforcement |
| DE19612818C2 (de) * | 1996-03-30 | 1998-04-09 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren zur Kühlung walzwarmer Stahlprofile |
| DE19962801A1 (de) * | 1999-12-23 | 2001-06-28 | Sms Demag Ag | Verfahren zum Wärmebehandeln von Draht |
| KR100464962B1 (ko) * | 2001-09-14 | 2005-01-05 | 삼화강봉주식회사 | 냉간압조 특성이 우수한 조질 강선 |
| KR100469671B1 (ko) * | 2002-07-11 | 2005-02-02 | 삼화강봉주식회사 | 냉간압조 특성이 우수한 소입소려 열처리강선 |
| KR100536660B1 (ko) * | 2003-12-18 | 2005-12-14 | 삼화강봉주식회사 | 저온충격 특성이 우수한 냉간압조용 강선과 그 제조 방법 |
| JP5121360B2 (ja) * | 2007-09-10 | 2013-01-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐脱炭性および伸線加工性に優れたばね用鋼線材およびその製造方法 |
| US10385415B2 (en) | 2016-04-28 | 2019-08-20 | GM Global Technology Operations LLC | Zinc-coated hot formed high strength steel part with through-thickness gradient microstructure |
| US10619223B2 (en) | 2016-04-28 | 2020-04-14 | GM Global Technology Operations LLC | Zinc-coated hot formed steel component with tailored property |
| WO2019222950A1 (en) | 2018-05-24 | 2019-11-28 | GM Global Technology Operations LLC | A method for improving both strength and ductility of a press-hardening steel |
| US11612926B2 (en) | 2018-06-19 | 2023-03-28 | GM Global Technology Operations LLC | Low density press-hardening steel having enhanced mechanical properties |
| US11530469B2 (en) | 2019-07-02 | 2022-12-20 | GM Global Technology Operations LLC | Press hardened steel with surface layered homogenous oxide after hot forming |
| CN113462869B (zh) * | 2021-07-22 | 2022-11-22 | 南京宝日钢丝制品有限公司 | 一种耐热合金冷镦钢丝的处理方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52122219A (en) * | 1976-04-06 | 1977-10-14 | Kobe Steel Ltd | Production of high tensile steel wire and steel rod from low carbon tempered martensite steel |
| JPS52129611A (en) * | 1976-04-24 | 1977-10-31 | Nippon Steel Corp | High tensile steel wire having excellent ductility and its production process |
| JPS5477217A (en) * | 1977-12-01 | 1979-06-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of rod steel without thermal refining |
| JPS558483A (en) * | 1978-07-05 | 1980-01-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of directly heat treated high tension rod |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE141165C (ja) * | ||||
| DE142455C (ja) * | ||||
| DE753198C (de) * | 1941-07-30 | 1953-03-30 | Oberhuetten Vereinigte Obersch | Verfahren zur Herstellung von Staehlen hoher Guetewerte |
| NL280454A (ja) * | 1961-07-03 | |||
| US3207637A (en) * | 1961-12-21 | 1965-09-21 | Matuschka Bernhard | Structural steel and process for making same |
| US3201288A (en) * | 1963-11-01 | 1965-08-17 | United States Steel Corp | Method of treating steel to produce a fine-grained condition |
| GB1114520A (en) * | 1965-12-01 | 1968-05-22 | Ford Motor Co | A method of improving the fatigue strength of a spring steel |
| DE1583394B2 (de) * | 1966-07-30 | 1972-02-17 | Nippon Kokan K.K., Tokio | Verfahren zur verbesserung der mechanischen eigenschaften von staehlen durch warmwalzen |
| GB1333876A (en) * | 1971-02-08 | 1973-10-17 | Suedwestfalen Ag Stahlwerke | Steel |
| FR2238768A1 (en) * | 1973-07-23 | 1975-02-21 | Sgtm | Thermo-mechanical treatment of austenitic steel - followed by controlled quenching giving mech props similar to expensive alloys |
| JPS5420931B2 (ja) * | 1973-09-10 | 1979-07-26 | ||
| JPS5262120A (en) * | 1975-11-19 | 1977-05-23 | Nippon Steel Corp | Process for producing steel wire of high tensile strength |
| JPS536221A (en) * | 1976-07-08 | 1978-01-20 | Kobe Steel Ltd | Production of pc steel wire or rod |
| JPS5395819A (en) * | 1977-02-03 | 1978-08-22 | Nippon Steel Corp | High tensile pc steel wire with uniformly hardened structure and manufacture thereof |
| JPS5942055B2 (ja) * | 1977-05-26 | 1984-10-12 | 株式会社神戸製鋼所 | 高張力鋼線・鋼棒の製造方法 |
| JPS541247A (en) * | 1977-06-06 | 1979-01-08 | Sanshin Kogyo Kk | Welding apparatus for bend pipes |
| JPS55119134A (en) * | 1979-03-07 | 1980-09-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of high tensile steel wire rod |
| JPS56119728A (en) * | 1980-02-25 | 1981-09-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of high tensile wire rod |
| GB2088257B (en) * | 1980-11-08 | 1984-07-18 | Sumitomo Metal Ind | Making rod or wire |
-
1981
- 1981-01-27 JP JP56011031A patent/JPS57126913A/ja active Granted
-
1982
- 1982-01-26 CA CA000394920A patent/CA1196556A/en not_active Expired
- 1982-01-27 KR KR8200339A patent/KR890002653B1/ko active
- 1982-01-27 DE DE8282300412T patent/DE3271086D1/de not_active Expired
- 1982-01-27 EP EP82300412A patent/EP0058016B1/en not_active Expired
-
1983
- 1983-08-04 US US06/520,343 patent/US4533401A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52122219A (en) * | 1976-04-06 | 1977-10-14 | Kobe Steel Ltd | Production of high tensile steel wire and steel rod from low carbon tempered martensite steel |
| JPS52129611A (en) * | 1976-04-24 | 1977-10-31 | Nippon Steel Corp | High tensile steel wire having excellent ductility and its production process |
| JPS5477217A (en) * | 1977-12-01 | 1979-06-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of rod steel without thermal refining |
| JPS558483A (en) * | 1978-07-05 | 1980-01-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of directly heat treated high tension rod |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0058016A1 (en) | 1982-08-18 |
| KR830009235A (ko) | 1983-12-19 |
| KR890002653B1 (ko) | 1989-07-22 |
| US4533401A (en) | 1985-08-06 |
| EP0058016B1 (en) | 1986-05-14 |
| DE3271086D1 (en) | 1986-06-19 |
| CA1196556A (en) | 1985-11-12 |
| JPS57126913A (en) | 1982-08-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0112816B2 (ja) | ||
| JP4018905B2 (ja) | 機械構造用熱間圧延線材・棒鋼およびその製造方法 | |
| US6673171B2 (en) | Medium carbon steel sheet and strip having enhanced uniform elongation and method for production thereof | |
| US4702778A (en) | Method for softening rolled medium carbon machine structural steels | |
| US4753691A (en) | Method of directly softening rolled machine structural steels | |
| JPS5921370B2 (ja) | 耐応力腐食割れ性が優れた高延性高張力線材の製造法 | |
| JPS63286517A (ja) | 低降状比高張力鋼の製造方法 | |
| JP3554506B2 (ja) | 機械構造用熱間圧延線材・棒鋼の製造方法 | |
| JPS6132371B2 (ja) | ||
| JPS61284554A (ja) | 靭性の優れた非調質ボルト等用合金鋼及びそれを用いた非調質ボルト等用鋼材 | |
| JPS6286125A (ja) | 高強度高靭性熱間圧延鋼材の製造方法 | |
| JPH01104718A (ja) | 冷間鍛造用棒線材の製造方法 | |
| JP2802155B2 (ja) | 耐疲労性および耐摩耗性に優れた熱処理省略型高張力鋼線材の製造方法 | |
| JPS602364B2 (ja) | 低温靭性にすぐれた非調質高張力鋼板の製造法 | |
| JPH0219175B2 (ja) | ||
| JP2756535B2 (ja) | 強靭棒鋼の製造方法 | |
| JPS5952207B2 (ja) | 低降伏比、高靭性、高張力鋼板の製造方法 | |
| JPS62280326A (ja) | 靭性のすぐれた非調質ボルト用鋼材の製造方法 | |
| JPS5942055B2 (ja) | 高張力鋼線・鋼棒の製造方法 | |
| JPS62139818A (ja) | 高強度高靭性線材の製造方法 | |
| KR100946046B1 (ko) | 저탄소 세립형 페라이트강 제조방법 | |
| JP2792896B2 (ja) | 微細な球状化炭化物を有する炭素鋼または合金鋼板の製造方法 | |
| JPS61284553A (ja) | 靭性の優れた非調質ボルト等用鋼材 | |
| JPH01129953A (ja) | 高強度非調質鋼とその製造方法 | |
| JPS6353208A (ja) | 機械構造用合金鋼の球状化焼鈍法 |