CN111919042A - 树脂制保持器以及滚动轴承 - Google Patents

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Abstract

本发明提供树脂制保持器以及滚动轴承。树脂制冠型保持器(1)形成为在保持器(1)的内\外周面出现的熔接线相对于轴线X的倾斜角度为17°以上，或者熔接部A′、B′或者C′是满足用以下的公式(1)以及公式(2)表示的关系的规定截面积。(1) W/(π(Da/2)2)≥0.15，其中，W为熔接部截面积(mm2)，Da表示收纳于兜孔的滚珠的直径(mm)，(π(Da/2)2)是滚珠的径向的截面积(mm2)。(2) 3＜(L/E3)/100＜19其中，E表示拉伸断裂载荷引起的冠型保持器的断裂方向的伸长度(mm)，L是断裂载荷(N)/熔接部截面积(mm2)。

Description

树脂制保持器以及滚动轴承
技术领域
本发明涉及滚动轴承的树脂制保持器及其制造方法以及具备上述树脂制保持器的滚动轴承。
背景技术
一般地，安装于滚动轴承的保持器是旋转时保持滚珠的部件。铁板等金属制保持器一般通过冲压成型来制造，材料强度、拉伸强度较高。
另一方面，树脂制保持器与金属制保持器相比，它们的强度较差，但除了通过成本上有利的注塑成型等实现量产的可能，柔软性、耐磨性、耐腐蚀性等优良，难以产生磨损粉引起的不良状况，并且还能够实现轻型化。因此，树脂制保持器能够大幅度有助于轴承性能的提高，在汽车、电气、工业机械等众多技术领域广泛使用。
例如，公知有构成为在聚苯硫醚系树脂具有调配有弹性体成分和20～50重量％的玻璃纤维强化材料的组合物、将悬臂梁冲击强度调整为130J/m(带槽口)以上、另外将拉伸断裂伸长率调整为2％以上的合成树脂制保持器(专利文献1)。
在这样的合成树脂制保持器通过注塑成型制造的情况下，在熔融的树脂成型材料的浇口的对置的位置形成有称为，熔接部或者熔接线的部位。
而且，熔接部认为是因如下理由而产生的，即熔融的树脂成型材料分成两路在腔室内流动时，在该流动再次合并而接合的位置，树脂的表面稍微固化并接合。这样的熔接部从注塑成型件的外观也能观察到，是强度较低的部分。
作为通过注塑成型制造的合成树脂制的冠型的保持器，公知通过在与兜孔对置的保持器表面的凹部配置注塑成型用的浇口来将熔接部以厚壁且难以作用载荷的柱部形成(专利文献2)。
另外，针对圆锥滚子轴承用的保持器，作为提高熔接部分的强度的手段，公知为了尽可能在不施加负荷的连结圆环部的柱间的中央形成熔接部而在保持器的柱部的延长上的圆环部配置浇口(专利文献3)。
另外，公知有如下方法，即为了改进在熔接部分熔融的树脂、添加的加强纤维不均匀地混合的点，在模具设置树脂存积部来引导熔融树脂，树脂、添加的加强纤维在形成熔接部的腔室的规定部分混和，另外，不取向而随机地分散，抑制熔接部分的强度降低(专利文献4)。
专利文献1：日本特开2005-114098号公报
专利文献2：日本特开2016-180430号公报
专利文献3：日本特开2006-070926号公报
专利文献4：日本特开2014-231911号公报
然而，在上述的专利文献2所记载的保持器中，为了在柱部产生熔接部且获得良好的成型性，需要从多个浇口进行注塑成型并在兜孔的中央部附近设置浇口，但在如小形的滚珠轴承用的冠型保持器那样兜孔的中央部的壁厚较薄的保持器中，存在无法在规定位置或者设置多个浇口的情况下。
另外，在小型的保持器中，难以设置用于供给充分的量的熔融树脂的所需大小的浇口，以便不发生熔融树脂的供给不足引起的强度降低。
然而，在上述的专利文献3所记载的合成树脂制保持器的制造方法中，在圆锥滚子轴承用保持器的连结大径以及小径圆环部的两圆环部的柱间的中央部分形成熔接部。在该情况下，能够确保容易破损的角部分的强度，但耐受柱间的中央部分的拉伸的强度与比较小的熔接部的截面积的大小相应而较小。
另外，兜孔数为偶数的冠型保持器因在兜孔间的中央设定浇口位置而难以受到浇口位置的制约，能够通过在兜孔间的中央形成熔接部来增大熔接部的截面积。
然而，在兜孔数为奇数个的冠型保持器中，若在兜孔间的中央设定浇口位置，则熔接部形成于兜孔的凹型圆曲面上的底面部分，其截面积变小，因而对浇口位置的最佳的调整并不容易。
另外，如专利文献4所记载的那样，为了在模具设置树脂存积部来引导熔融树脂，金属模的构造变复杂，成型后还需要切除树脂存积部的工序，使制作工序数增加。
在将滚动轴承作为发动机装置内曲轴支承用的滚动轴承使用的情况下，需要严苛的润滑条件、高温条件并且耐受激烈的振动、使旋转轴倾斜的载荷，需要具有充分满足这样的要求的较高的强度、而且由品质稳定的注塑成型体构成的树脂制保持器。
然而，并不是借助所采用的树脂的特性就能够充分提高注塑成型出的树脂制保持器的强度。
另外，对于金属制保持器而言，需要利用铆钉来固定保持滚珠的2张波型的铁板部件，为了提高保持器的强度，加厚上述波型的部件的板厚或者实施特殊的热处理等来应对。然而，通过任一应对均不容易简单地提高金属制保持器的强度。
对于这样的金属制保持器而言，若从树脂原材的特性判断，则按照断裂载荷评价的强度大于树脂制保持器，但断裂时的伸长率小于树脂制保持器。
发明内容
因此，本发明的课题在于解决上述的问题点，使滚动轴承的树脂制保持器在因注塑成型等熔融成型而产生的熔接部难以断裂并具有耐受振动、较大的弯曲力矩载荷的耐久性，另外，使安装有树脂制保持器的滚动轴承很好地耐受振动、较大的弯曲力矩载荷，进而高效地制造具备这样的优良的机械特性以及耐久性的树脂制保持器。
为了解决上述的课题，本申请的发明人认为：虽然树脂制保持器在强度上劣于金属制保持器，但若除了强度之外还附加一定的伸缩率，则存在比金属制保持器难坏、另外还有可能成为具备耐久性的树脂制保持器。
因此，在本发明中，滚动轴承的树脂制保持器构成为将滚动轴承的滚动体能够旋转地收纳的多个兜孔在由树脂成型体构成的环状的保持器的周向上等间隔配置，从上述兜孔的壁面向内部延伸的熔接部的在与上述壁面邻接的保持器的表面出现的熔接线是相对于保持器的轴线以17°以上的角度倾斜的熔接线。
对于如上述那样构成的本发明的滚动轴承的树脂制保持器而言，在保持器的规定的表面出现的熔接线相对于环状的保持器的轴线以17°以上的角度倾斜，由此熔接部在保持器的剖面所占的面积(以下，称为熔接部的截面积)变大，另外能够通过倾斜角来缩小施加于保持器的轴向的负荷引起的与熔接部的剖面(以下，称为熔接部面)垂直的载荷分量。因此，能够缩小在熔接部产生的应力，提高熔接部的强度。
根据后述的实施例以及比较例亦能够清楚，但在熔接线相对于保持器轴线的倾斜角度不足17°时，保持器的强度试验中的断裂载荷、断裂伸长度的结果显著降低而无法获得优良的机械特性以及耐久性。
另外，形成为如下树脂制冠型保持器，即代替上述的发明的结构，上述熔接部形成为跨在上述兜孔的壁面和与该壁面对置的保持器的表面，且是满足用以下的公式(1)表示的熔接部与滚珠或者滚子的截面积比以及用公式(2)表示的保持器的断裂载荷相对于熔接部截面积以及断裂伸长度的比率的规定截面积的熔接部。
(1)W/(π(Da/2)2)≥0.15
式中，W为熔接部截面积(mm2)，Da表示收纳于兜孔的滚珠的直径(mm)，(π(Da/2)2)为滚珠的径向的截面积(mm2)。
(2)3＜(L/E3)/100＜19
式中，E表示拉伸断裂载荷引起的冠型保持器(图15A中的冠型保持器的位于3点钟以及9点钟的位置的部位)的断裂方向的伸长度(mm)，L是断裂载荷(N)/熔接部截面积(mm2)。
如上述那样构成的本发明的树脂制冠型保持器将满足公式(1)以及公式(2)的规定截面积的熔接部形成为跨在兜孔的凹型圆曲面状的底面与上述保持器主体的端面，由此除了形成保持器的树脂的特性之外，熔接部的截面积大于滚珠的大小(即与兜孔的大小大致相同)，提高了注塑成型时的树脂流彼此的接合面的结合力。
因此，即便在承受力矩载荷的状态下使用滚动轴承时，树脂制保持器也难以被拉伸断裂。
在以出现在保持器的规定的表面的熔接线相对于环状的保持器的轴线以17°以上的角度倾斜或者形成截面积比较大的熔接部的方式调整浇口的位置时，还调整形成为跨在凹型圆曲面状的底面与保持器主体的端面的熔接部的形成位置。即，通过使熔接部在与保持器主体的端面的间隔较宽的部分形成或者在较窄的位置形成来调整熔接部的倾斜角度、截面积。
另外，若树脂制冠型保持器为聚醚醚酮(以下，简称为PEEK)树脂制的结构，则具备更充足的耐热性以及机械强度，因而优选采用这样的树脂。
这样，不仅选择树脂的种类，若树脂制冠型保持器为被纤维加强过的树脂制，则具备更充足的耐热性以及机械强度。作为上述被纤维加强过的树脂成型体，含有20～40质量％的碳纤维，由此耐热性以及机械强度充分提高，因而优选。
由注塑成型体构成的树脂制保持器能够设置为通过调整浇口部的位置来调整熔接部形成的位置与倾斜角度以及伴随于此的熔接部截面积的大小。
另外，为了将熔接部的截面积调整为上述规定位置，优选使浇口部的位置尽量接近冠型保持器主体的轴向的端缘，因此，上述树脂制保持器将配置于1个以上的浇口部的附近的外周面侧或者内周面侧的端缘设置为由上述外周面或者内周面和与兜孔的壁面对置的保持器的端面的交叉的2个面构成的无倒角的端缘。由此，能够提高浇口部的位置的选择的自由度，能够尽量使较大的浇口部接近兜孔的底部。上述的浇口部若为配置有隧道型浇口的痕迹，则成为无浇口毛刺的浇口部，因而优选。
若构成具备上述任一树脂制保持器的滚动轴承，则成为具备熔接部的断裂强度较高、即便承受振动、较大的弯曲力矩载荷耐久性也优良的树脂制保持器的滚动轴承。这样的滚动轴承例如能够应用为发动机装置内曲轴支承用。
另外，为了高效地以稳定的品质制造上述的树脂制冠型保持器，提供一种通过注塑成型来制造树脂制保持器的方法，该树脂制保持器在环状的保持器主体的周向上等间隔具备将滚动轴承的滚动体能够旋转地收纳的多个兜孔，该方法以1个以上的熔接部形成为跨在上述兜孔的壁面和与该壁面对置的保持器的表面、从上述兜孔的壁面向内部延伸的熔接部的在与上述壁面邻接的保持器的表面出现的熔接线是相对于环状的保持器的轴线以17°以上的角度倾斜的熔接线的方式来制造树脂制冠型保持器。
并且，优选将浇口配置为接近上述冠型保持器主体的外周面侧或者内周面侧的端缘、以便上述熔接部满足用以下的公式(3)表示的熔接部与滚珠的截面积比以及用公式(4)表示的保持器的断裂载荷相对于熔接部截面积以及断裂伸长度的比率的树脂制冠型保持器的制造方法。
(3)W/(π(Da/2)2)≥0.15
式中，W为熔接部截面积(mm2)，Da表示收纳于兜孔的滚珠的直径(mm)，(π(Da/2)2)是滚珠的径向的截面积(mm2)。
(4)3＜(L/E3)/100＜19
式中，E表示拉伸断裂载荷引起的冠型保持器的断裂方向的伸长度(mm)，L是断裂载荷(N)/熔接部截面积(mm2)。
如上述那样将浇口部配置为接近上述冠型保持器主体的外周面侧或者内周面侧的端缘，由此满足公式(3)以及公式(4)的规定截面积的熔接部形成为跨在兜孔的凹型圆曲面状的底面与上述保持器主体的端面，能够高效地制造熔接部的断裂强度较高、即便承受振动、较大的弯曲力矩载荷耐久性也优良的树脂制保持器。
本发明通过在由树脂成型体构成的环状的保持器的规定表面上形成相对于环状的保持器的轴线以17°以上的角度倾斜的熔接线、另外形成满足上述的规定的公式的截面积的熔接部来成为接部的断裂强度较高、即便承受振动、较大的弯曲力矩载荷耐久性也优良的树脂制保持器。
而且，存在如下优点，即能够获得安装有这样的树脂制保持器的耐久性优良的滚动轴承，另外能够通过调整注塑成型时的浇口的配置来高效地以稳定的品质制造具有上述的优良特性的树脂制保持器。
附图说明
图1是表示第1实施方式的实施例1、2以及比较例1的浇口部与熔接部的位置的树脂制冠型保持器的立体图；
图2是安装有第1实施方式的保持器的滚珠轴承的主要部位剖视图；
图3是第2实施方式的保持器的立体图；
图4是第3实施方式的保持器的立体图；
图5是第1实施方式的树脂制冠型保持器的俯视图；
图6是表示图5的VI-VI线剖面中的滚珠的直径Da的说明图；
图7是表示图6中的拉伸断裂载荷引起的断裂方向的伸长度E的说明图；
图8A是浇口位置的说明图，表示位置不同的浇口；
图8B是浇口位置的说明图，表示大小不同的浇口；
图9是实施例1的树脂制冠型保持器的俯视图；
图10是图9的X-X线剖面的放大图；
图11是实施例2的树脂制冠型保持器的俯视图；
图12是图11的XII-XII线剖面的放大图；
图13是比较例1的树脂制冠型保持器的俯视图；
图14是图13的XIV-XIV线剖面的放大图；
图15A是保持器的拉伸试验的说明图，是试验装置的主视图；
图15B是图15A的b-b线剖视图；
图16A是表示保持器的兜孔的形状与在公式(A)以及公式(B)中使用的变量的关系的说明图；
图16B是图16A的b-b线剖视图；
图17是表示熔接线角度与断裂强度的关系的图表；
图18是保持器的旋转试验的说明图；
图19是表示保持器的兜孔底部的轴向的剖面的附图代用照片。
具体实施方式
以下，基于附图对本发明的第1～第3实施方式进行说明。
如图1、2、5所示，第1实施方式的冠型保持器1在能够支承发动机装置内的曲轴X1的滚动轴承2中使用，将滚珠3能够旋转地收纳(与滚珠3大致同径)的多个兜孔4在环状的树脂成型体的一个端面开口并在周向上等间隔配置，跨在壁面4a和与该壁面对置的冠型保持器1的表面亦即端面1a形成1个以上的熔接部A′、B′或者C′，从兜孔4的壁面4a向内部延伸的熔接部A′，B′或者C′的在与壁面4a邻接的保持器的表面(内周面以及外周面)出现的熔接线相对于保持器的轴线X以17°以上的角度θ1、θ2或者θ3倾斜。
图示的熔接部A′、B′或者C′分别形成为与浇口部A、B或者C对应，为了比较说明它们的位置关系，集中示意性地示出。而且，浇口部A、B、C是配置有注塑成型时供熔融的树脂流入的浇口的痕迹，在加工后的注塑成型体的表面也能够观察。
浇口部A、B、C中的浇口部A、C表示分别配置于保持器主体的内周面的兜孔4的附近的规定位置的结构，在与7处浇口部A、C对应的位置还形成7处熔接部A′、B′。
另外，浇口部B表示在保持器主体的外周面配置有1处的结构，对应的熔接部B′也在规定位置仅形成1处。
熔接线在从兜孔4的壁面4a(底面)向内部延伸的熔接部的与上述壁面4a(底面)邻接的保持器主体的内周面1b以及外周面1c出现。
关于上述熔接线的倾斜，在内周面1b上或者外周面1c上相对于保持器的轴线X以17°以上的角度倾斜。
此外，即便在实际的树脂成型件的表面未出现熔接线整体的情况下，也能够通过确认连结在上述环状的保持器的内周面1b或者外周面1c出现的熔接线的轴线X两端的线段的倾斜角度来判断是否获得上述的所期待的作用效果。
如图3所示，第2实施方式的树脂制的保持器7是在由树脂成型体的方板状原材构成的环状的保持器7的周向上等间隔形成将滚动体的滚珠(未图示)保持为旋转自由的圆孔状的兜孔8的滚珠轴承的保持器7。
在第2实施方式中，从兜孔8的壁面向内部延伸的熔接部D′的在保持器7的表面的内周面以及外周面出现的熔接线形成于兜孔8的周围的2处，各个熔接线相对于保持器的轴线X以17°以上的角度θ4倾斜。
如图4所示，第3实施方式的树脂制的保持器9是在周向上等间隔地形成有大致长方形孔状的兜孔10的滚子轴承的保持器9，该兜孔10将滚动体的滚子(未图示)保持为能够旋转。
在第3实施方式中，从兜孔10的壁面向内部延伸的熔接部E′的在保持器的表面的内周面以及外周面出现的熔接线也形成在与轴线方向对置的兜孔10的周围的2处，各个熔接线相对于滚子轴承的轴线X以17°以上的角度θ5倾斜。
在滚子轴承用保持器中，也将大致长方形孔状的兜孔10的端面10a形成为半径R的圆柱面、球面的形状，由此对于成型时的与树脂材料的流动接触的面积来说，相比平面时，曲面的接触面积更大，树脂流承受与之对应的流动阻力。
而且，通过腔室内的平面与曲面之间的树脂材料的流动的速度在平面侧与曲面侧不同，因而树脂流的前端形状也形成为斜面状，树脂流的前端彼此碰撞而形成的熔接部的倾斜角度变大。
这样一来，形成于第3实施方式的滚子轴承用保持器的熔接线的角度θ5与第1实施方式以及第2实施方式的滚珠轴承用保持器同样，容易形成为相对于滚子轴承的轴线X倾斜17°以上的状态。
另外，第1～第3实施方式中的熔接部均是满足用以下的公式(1)表示的熔接部与滚珠的截面积比以及用公式(2)表示的保持器的断裂载荷相对于熔接部截面积以及断裂伸长度的比率的规定截面积，由此以跨着兜孔4的凹型圆曲面状的壁面4a与保持器主体的端面1a且为规定截面积的方式配置于规定位置。
(1)W/(π(Da/2)2)≥0.15
式中，W为熔接部截面积(mm2)，Da表示收纳于兜孔的滚珠的直径(mm)，(π(Da/2)2)是滚珠的径向的截面积(mm2)。
(2)3＜(L/E3)/100＜19
式中，E表示拉伸断裂载荷引起的冠型保持器的断裂方向的伸长度(mm)，L是断裂载荷(N)/熔接部截面积(mm2)。
此外，在图6、图16B或者图7中，图示了上述的式中的符号Da、W、E。
在本发明中所说的熔接部截面积与在拉伸断裂试验中观察的立体形状的断裂面的实际面积近似，是根据通过至少一个在注塑成型体亦即保持器1的表面出现的熔接线的平面计算的截面积。
上述的公式(1)的左边是熔接部截面积W(mm2)与滚珠的截面积比。
同样，公式(2)表示[(断裂载荷(N)/熔接部截面积(mm2))/拉伸断裂载荷引起的冠型保持器的断裂方向的伸长度(mm)的3次方的值]/100的值超过3且不足19。拉伸断裂载荷(或者断裂载荷)的值通过后述的拉伸试验来测定。
以这些值为设定值的范围内的方式来确定跨在兜孔4的凹型圆曲面状的壁面4a与保持器1的端面1a而形成的熔接部A′、B′、C′的位置，以确定为这种位置的方式来调整浇口部A、B、C的位置。
形成于冠型保持器主体的熔接部A′、B′、C′的周向的位置配置为距浇口部A、B、C的位置大致等距离。该位置关系在设置1个或者多个浇口部的情况下也相同，与浇口部的数量对应，熔接部也形成有相同的数量。
冠型保持器主体的浇口部A、B、C的轴向的位置(图1中纵向的高度)与使跨在兜孔4的凹型圆曲面状的壁面4a与保持器1主体的端面1a而形成的1个以上的熔接部A′、B′、C′的形成位置接近或远离兜孔4的壁面4a的中央部(凹型圆曲面的最深部)相关。
即，若浇口部A、B、C的轴向的高度较高，则熔接部A′、B′、C′接近兜孔4的凹型圆曲面状的壁面4a的中央部，若降低浇口部A、B、C的上述高度来接近兜孔4的壁面4a的中央部，则同样熔接部A′、B′、C′也远离兜孔4的壁面4a的中央部。
如图8A、图8B所示，例如在设置浇口部F(F1或者F2)的情况下，优选将配置于其附近的内周面侧的端缘1d设置为由内周面1b和与兜孔4的壁面4a对置的保持器的端面1a交叉的2个面构成的无倒角的端缘1d。另外，外周面侧的端缘也优选设置为由上述外周面和与兜孔4的壁面4a对置的保持器的端面1a交叉的2个面构成的无倒角的端缘。
这样，浇口部的高度能够设置于比存在被倒角过的端缘1d′(图8A)的位置(浇口F1)尽量低的位置(浇口F2)，熔接部也能够与之相应地远离兜孔4的壁面4a的中央部。这根据第1实施方式的浇口部A、C的位置与熔接部A′、C′的位置关系也能够清楚。
另外，如图8B所示，代替被倒角过的端缘1d′而设置无倒角的端缘1d有助于增大浇口部本身的面积。即，能够如浇口G2那样增大浇口G1，因而通过增加溶解的树脂材料的流入量来减缓树脂材料的冷却速度、或者实现冷却速度的均匀化，能够提高熔接部的强度。并且，在小形的保持器中也确保充分的浇口的流入直径，还能够设定比较自由的浇口位置。
而且，将浇口位置选择性地配置于相邻的兜孔4间的柱部分的内周面1b侧或者外周面1c侧(图1)，从而使出自滚珠轴承的兜孔4的形状的熔融树脂的轴向的流动速度产生梯度，使熔接线相对于保持器1的底面即相对于滚动轴承的环状的保持器的轴线X具有一定的角度。
另外，在从柱部分的中央偏移的位置配置浇口，由此使熔接线从壁厚最小兜孔的底部偏移，能够增大熔接部的截面积。
这样在保持器1的剖面增大熔接部的截面积，另外能够通过倾斜角来缩小施加于保持器的轴向的负荷引起的与熔接部面垂直的载荷分量。
此外，上述的实施方式的兜孔的数量并不局限于图1所示的7个，能够根据滚动轴承的用途适当地变更。
在实施方式中，熔接部的强度提高，因而能够跨在全部的兜孔的壁面和与该壁面对置的保持器的表面来设置熔接线，增加浇口数量来获得正圆度等尺寸精度较高的良好的保持器，能够使安装有该保持器的滚动轴承的旋转精度提高。
另外，优选上述的保持器1、7、9的端缘的倒角设置于端面的两侧(内周面以及外周面)。这是为了减少金属模数量来减少制造成本，另外防止毛刺(即，树脂进入至金属模的间隙等的现象)的产生。在实施方式中，为了浇口位置的调整、截面积的确保而不敢对有浇口的一侧进行倒角。
另外，通常，为了材料成本减少、防缩、防止树脂的冷却速度不匀以及由此引起的熔接部强度的降低，多设置减薄部，但在本发明的树脂制保持器中不敢设置减薄部，由此与PEEK等树脂材料的低流动性对应，且能够实现熔接线的截面积的扩大。此外，确认了使用存在减薄部的后述的参考例的PEEK的保持器未耐受旋转试验而发生了破损。
另外，对于在本发明中使用的树脂制保持器的树脂成型材料而言，只要作为保持器材料具有足够的耐热性、机械强度即可，能够使用任意的树脂。以下，举出这种树脂的通用名，在括号内一并标注简称。例如，能够举出聚酰胺6(PA6)树脂、聚酰胺6-6(PA66)树脂、聚酰胺6-10(PA610)树脂、聚酰胺9-T(PA9T)树脂、聚二甲苯己二酰胺(聚酰胺MXD-6)树脂等聚酰胺(PA)树脂、聚四氟乙烯·全氟烷基乙烯基醚共聚物(PFA)树脂等可注塑成型的氟树脂、聚乙烯(PE)树脂、聚碳酸酯(PC)树脂、聚甲醛(POM)树脂、聚苯硫醚(PPS)树脂、聚醚醚酮(PEEK)树脂、聚酰胺酰亚胺(PAI)树脂、聚醚酰亚胺(PEI)树脂等。这些各合成树脂可以单独使用，也可以是混合两种以上的聚合物合金。特别地，PEEK树脂是使保持器具备更充足的耐热性以及机械强度的成型材料，因而优选。
另外，形成树脂制冠型保持器的树脂包括纤维状加强材料，例如可以包括玻璃纤维、碳纤维、金属纤维、聚酰胺纤维、聚酰亚胺纤维、矿物纤维等公知的纤维状强化材料。在这样的纤维状强化材料之中，为了很好地维持轴承材料的机械强度，另外，为了避免树脂材料的流动性降低，优选调配玻璃纤维或者碳纤维，特别地，认可了通过在树脂成型体100质量份中调配20～40质量％左右的碳纤维，提高了足够的机械强度。
实施例
[实施例1～3、比较例1]
通过注塑成型来制造与图1、2所示的实施方式相同的方式的圆环状的保持器1，作为树脂成型材料，使用聚醚醚酮(PEEK)树脂。
如图1与图9(实施例1)的附图标记A或者图1与图13(比较例1)的附图标记C所示，在实施例1与比较例1中，浇口部设置于内周面侧的7处，实施例3也在稍微接近比较例1的位置同样地设置浇口部。
另外，如图1与图11(实施例2)的附图标记B所示，在实施例2中，浇口部设置于外周面侧的1处。
由此，如图1与图9(实施例1)的附图标记A′或者图1与图13(比较例1)的附图标记C′所示，在实施例1、比较例1中，熔接部形成于内周面侧的规定的7处，实施例3也在7处形成有熔接部。
另外，如图1与图11(实施例2)的附图标记B′所示，在实施例2中，熔接部形成于外周面侧的1处。
[比较例2]
将聚酰胺6-6(PA66)树脂作为成型材料，通过注塑成型制造了与实施方式相同的尺寸的冠型保持器。此时，浇口部的位置为相邻的一对兜孔的中间部，但熔接部形成于兜孔的底面的中央部。
[参考例]
使用市售的聚醚醚酮(PEEK)树脂制且与实施方式相同的方式的冠型保持器。
针对以上的实施例1～3、比较例1-2以及参考例测量从兜孔的壁面(底面)向内部延伸的熔接部的在与上述壁面(底面)邻接的保持器主体的内周面以及外周面出现的熔接线相对于保持器的轴线的倾斜角度(实施例1在图10中用θ1表示，实施例2在图12中用θ2表示，比较例1在图14中用θ3表示)。
分别安装了实施例1～3、比较例1-2以及参考例的保持器来制造深沟球轴承6202(内径15mm、外径35mm、宽度11mm)，另外，针对保持器进行了以下的拉伸试验。
此外，深沟球轴承(除参考例外)的滚珠直径为6.35mm，滚珠截面积为31.67mm2。上述的熔接线的倾斜角度的测量结果与拉伸试验的结果汇总在以下的表1中示出。
另外，根据测定值来计算上述的公式(1)以及公式(2)的值，一并标注在表1中，并且评价成后述的“在旋转试验中未断裂”或者“在旋转试验中断裂”这两个阶段。
[拉伸试验]
如图15A、图15B所示，上下一对地配置具有半圆分割式夹具5、5′的拉伸夹具6、6′，嵌入实施例、比较例或者参考例的保持器1，此时以将熔接部配置为水平(图15A中，冠型保持器的圆环的3点钟以及9点钟的位置)的方式即以熔接部与半圆分割式夹具5、5′的配合面一致的方式进行组装并以拉伸速度10(mm/分)向上下施加拉伸力，测定断裂载荷(N)以及断裂方向的伸长度(mm)。
此外，将半圆分割式夹具5、5′的圆周部半径实施为保持器内径半径的97％。另外，在相对于拉伸方向为直角位置配置有至少一个最弱部。树脂制保持器的吸水率为0～3％以内，实施例的保持器形状为内径22.2mm、外径27.8mm、在滚珠的节圆直径(滚珠PCD)的环部的最小厚度1.5mm、在滚珠PCD的环部的最大厚度6.53mm。
如图16A所示，根据滚珠轴承的任意的位置处的兜孔的剖面形状，熔接线的长度L用以下的公式(A)表示。
该公式(A)是因在r：兜孔径(半径)、t：底部壁厚、L：熔接部长度以及θ：熔接部角度之间存在r+t＝(L+r)cosθ的关系而对上述关系进行变形使左边为L所得的公式。
L＝{t+r(1-cosθ)}/cosθ (A)
通过将如上述那样测定的熔接部长度L在保持器的径向进行积分来计算熔接部的截面积的近似值。这里所说的径向的长度是通过环状的保持器的外径-内径来计算的规定值，与熔接部的角度无关。
另外，熔接部的截面积还能够通过以下例示的计算方法来简略地计算，该计算值记载于表1中。
例如，使用图16A以及图16B(亦参照图19)中所示的符号来进行说明，熔接部的截面积W通过以下的计算式来计算。此外，计算式中的g、e表示保持器底部的一个端缘因倒角而在轴向以及径向上被切掉的长度。在实施例1中，通过实测，L＝2.221mm，e＝0.620，f＝2.267，g＝0.595。
W＝L×(f+e)-(e×g)/2 (B)
若向上述公式(B)代入实施例1的数值，
则W＝2.221×(2.267+0.620)-(0.620×0.595)/2
＝6.412-0.1845
＝6.2275(若对小数点以后第3位四舍五入则为6.23)
表1
Figure BDA0002706343960000141
[旋转试验]
针对安装于图18所示的旋转试验装置的滚动轴承2调查了耐久性。
旋转试验装置是设置固定于基板11的马达12以及将其旋转力经由传导带13传递的变速装置14并在其输出轴15安装有试验用的滚动轴承2的结构，通过安装于悬臂梁的前端的配重16来加载成为轴的弯曲力的力矩载荷。
使用该装置来安装安装有实施例、比较例或者参考例的保持器的深沟球轴承6202，在附加了5.88N·m的力矩载荷的状态下，以旋转速度6000rpm在无润滑条件下进行了20分钟的旋转试验，获得仅实施例1～3无破损地耐受的结果，其结果在表1中一并标注。
根据表1所示的结果也可清楚，熔接线的相对于保持器轴线的倾斜角度(熔接线角度)为17°以上的实施例1(29.96°)以及实施例3(29.96°)以及实施例2(26.77°)的公式(1)以及公式(2)的值在上述的规定的范围内，能够确认：上述实施例1～3针对断裂载荷表现出优良的结果，通过注塑成型形成的熔接部处于因形成为适当的倾斜角度以及优选为适当的截面积而难以断裂的状态。
另外，亦如图17所示，与熔接线相对于保持器轴线的倾斜角度不足17°(16.0°)的比较例1的断裂载荷(269.94N)相比，熔接线角度为26.77°的实施例2的断裂载荷(398.19N)以及熔接线角度均为29.96°的实施例1以及实施例3的断裂载荷(平均值)，其倾斜角度为17°以上的增大趋势陡峭且为直线，而且实施例1～3的保持器在旋转试验中不破损。由此认为：若上述倾斜角度为17°以上，则能够充分缩小施加于保持器的载荷分量中的、轴向的负荷引起的与熔接部面垂直的载荷分量。
这样一来，实施例1～3获得即便承受较大的弯曲力矩载荷、耐久性也优良的树脂制保持器，进一步获得安装有其的耐久性优良的滚动轴承。
工业上的利用可能性
本发明的树脂制冠型保持器等滚动轴承的树脂制保持器以及具备其的滚动轴承能够在各种建设机械装置、工业用机械装置等轴承全部中利用，特别地，能够应用于如在链锯等中使用的发动机装置内的曲轴支承用的滚动轴承等那样追求能够支承比较高速的旋转轴且耐受振动、力矩载荷的用途。与这样的用途同样，能够作为耐受激烈的振动、使旋转轴倾斜的载荷，也耐受润滑油的供给不足、还能够防止成为品质上的问题那样的磨损粉的产生的滚动轴承的用途来广泛地应用。
另外，由PEEK等工程塑料成型出的树脂制冠型保持器还适于高温下高速旋转的滚动轴承的用途。
附图标记说明：
1…冠型保持器；1a…端面；1b…内周面；1c…外周面；1d…端缘；2…滚动轴承；3…滚珠；4、8、10…兜孔；4a…壁面；5、5′…半圆分割式夹具；6、6′…拉伸夹具；7、9…保持器；11…基板；12…马达；13…传导带；14…变速装置；15…输出轴；16…配重；A、B、C…浇口部；A′、B′、C′…熔接部；P…中心点；X…轴线。

Claims (11)

1.一种滚动轴承的树脂制保持器，其特征在于，
将滚动轴承的滚动体能够旋转地收纳的多个兜孔在由树脂成型体构成的环状的保持器的周向上等间隔配置，从所述兜孔的壁面向内部延伸的熔接部的在与所述壁面邻接的保持器的表面出现的熔接线是相对于保持器的轴线以17°以上的角度倾斜的熔接线。
2.根据权利要求1所述的滚动轴承的树脂制保持器，其特征在于，
所述环状的保持器为冠型保持器。
3.一种滚动轴承的树脂制保持器，其特征在于，
将滚动轴承的滚动体能够旋转地收纳的多个兜孔在由树脂成型体构成的冠型保持器的周向上等间隔配置，从所述兜孔的壁面向内部延伸的熔接部形成为跨在所述兜孔的壁面和与该壁面对置的保持器的表面，且是满足用以下的公式(1)表示的熔接部与滚珠或者滚子的截面积比以及用公式(2)表示的保持器的断裂载荷相对于熔接部截面积以及断裂伸长度的比率的规定截面积，
(1)W/(π(Da/2)2)≥0.15
式中，W为熔接部截面积，单位为mm2，Da表示收纳于兜孔的滚珠的直径，单位为mm，(π(Da/2)2)是滚珠的径向的截面积，单位为mm2，
(2)3＜(L/E3)/100＜19
式中，E表示拉伸断裂载荷引起的冠型保持器的断裂方向的伸长度，单位为mm，L是断裂载荷/熔接部截面积，其中，断裂载荷单位为N，熔接部截面积的单位为mm。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的滚动轴承的树脂制保持器，其特征在于，
所述树脂成型体为由注塑成型体构成的树脂成型体。
5.根据权利要求4所述的滚动轴承的树脂制保持器，其特征在于，
所述树脂成型体是被纤维加强过的树脂成型体。
6.根据权利要求5所述的滚动轴承的树脂制保持器，其特征在于，
所述被纤维加强过的树脂成型体是由含有20～40质量％的碳纤维的被纤维加强过的树脂组合物构成的树脂成型体。
7.根据权利要求4～6中任一项所述的滚动轴承的树脂制保持器，其特征在于，
所述树脂成型体为聚醚醚酮树脂制。
8.根据权利要求1～7中任一项所述的滚动轴承的树脂制保持器，其特征在于，
所述树脂制保持器是将配置于1个以上的浇口部的附近的外周面侧或者内周面侧的端缘设置为由所述外周面或者内周面和与兜孔的壁面对置的保持器的端面交叉的2个面构成的无倒角的端缘的冠型保持器主体。
9.根据权利要求8所述的滚动轴承的树脂制保持器，其特征在于，
所述浇口部是配置有隧道型浇口的痕迹。
10.一种具备权利要求1～9中任一项所述的滚动轴承的树脂制保持器。
11.一种具备权利要求1～9中任一项所述的滚动轴承的树脂制保持器的发动机装置内曲轴支承用的滚动轴承。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114055699A (zh) * 2021-09-26 2022-02-18 山东博源精密机械有限公司 一种分体式轴承保持器成型设备以及成型方法

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2022134949A (ja) 2021-03-04 2022-09-15 Ntn株式会社 保持器及び玉軸受
JP2023044983A (ja) * 2021-09-21 2023-04-03 Ntn株式会社 転がり軸受

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07504963A (ja) * 1992-09-24 1995-06-01 ザ・トリントン・カンパニー ころ軸受用保持器
JP2013223950A (ja) * 2012-04-20 2013-10-31 Nakanishi Metal Works Co Ltd 玉軸受用合成樹脂製保持器の製造方法
JP2013224731A (ja) * 2012-03-21 2013-10-31 Nakanishi Metal Works Co Ltd 樹脂製保持器
JP2015197210A (ja) * 2014-04-03 2015-11-09 日本精工株式会社 軸受用保持器、及びその製造方法
CN105247231A (zh) * 2013-05-31 2016-01-13 Ntn株式会社 滚动轴承用保持器、滚动轴承、以及滚动轴承用保持器的制造方法
JP2016044773A (ja) * 2014-08-25 2016-04-04 中西金属工業株式会社 玉軸受用合成樹脂製保持器の製造方法
WO2017164398A1 (ja) * 2016-03-24 2017-09-28 Ntn株式会社 軸受用樹脂製保持器およびその製造方法、並びに転がり軸受
CN107428048A (zh) * 2015-03-13 2017-12-01 日本精工株式会社 轴承用保持器的制造方法
JP2018003872A (ja) * 2016-06-28 2018-01-11 日本精工株式会社 合成樹脂製保持器の製造方法及び合成樹脂製保持器

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58102823A (ja) * 1981-12-14 1983-06-18 Koyo Seiko Co Ltd 合成樹脂製保持器の製造方法

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07504963A (ja) * 1992-09-24 1995-06-01 ザ・トリントン・カンパニー ころ軸受用保持器
JP2013224731A (ja) * 2012-03-21 2013-10-31 Nakanishi Metal Works Co Ltd 樹脂製保持器
JP2013223950A (ja) * 2012-04-20 2013-10-31 Nakanishi Metal Works Co Ltd 玉軸受用合成樹脂製保持器の製造方法
CN105247231A (zh) * 2013-05-31 2016-01-13 Ntn株式会社 滚动轴承用保持器、滚动轴承、以及滚动轴承用保持器的制造方法
JP2015197210A (ja) * 2014-04-03 2015-11-09 日本精工株式会社 軸受用保持器、及びその製造方法
JP2016044773A (ja) * 2014-08-25 2016-04-04 中西金属工業株式会社 玉軸受用合成樹脂製保持器の製造方法
CN107428048A (zh) * 2015-03-13 2017-12-01 日本精工株式会社 轴承用保持器的制造方法
WO2017164398A1 (ja) * 2016-03-24 2017-09-28 Ntn株式会社 軸受用樹脂製保持器およびその製造方法、並びに転がり軸受
JP2018003872A (ja) * 2016-06-28 2018-01-11 日本精工株式会社 合成樹脂製保持器の製造方法及び合成樹脂製保持器

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114055699A (zh) * 2021-09-26 2022-02-18 山东博源精密机械有限公司 一种分体式轴承保持器成型设备以及成型方法

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