CN111356776B - 从含磷物质中除去磷的方法 - Google Patents

Abstract

本发明提出用于有效地降低含磷物质中含有的磷、能够以工业规模应用的从含磷物质中除去磷的方法。该方法是使作为金属冶炼用或金属精炼用的原料使用的含磷物质在低于该物质的熔解温度的处理温度下与含氮气体反应，优选以氮化磷(PN)的形态除去的方法。此时，优选对该含氮气体中的氮气分压、氧气分压进行调节。由此，能够降低例如脱磷工艺的负荷。

Description

从含磷物质中除去磷的方法

技术领域

本发明涉及从含磷物质中除去磷的方法，其中，通过预先降低作为金属冶炼或金属精炼的主原料或副原料等使用的含磷物质中的磷，可有效地实现作为最终金属制品的品质的提高。

背景技术

在高炉中熔炼的铁水由于铁矿石等炼铁原料成分而不可避免地含有磷(P)。该磷对于钢材而言是有害成分，因此，为了提高钢铁制品的材料特性，通常在炼钢阶段进行脱磷处理。该脱磷处理是利用氧气、氧化铁等氧源将铁水中或钢水中的磷氧化而成为P₂O₅，然后使该P₂O₅转移到以CaO作为主要成分的炉渣中而除去的方法。需要说明的是，铁水中或钢水中的磷被氧气等气体氧化而被除去至炉渣中，但此时铁也被氧化。因此，即使在未使用氧化铁作为氧源的情况下，该炉渣中也会以氧化铁的形态含有铁。

近年来，关于炼钢炉渣，从环境对策和节省资源的观点出发，进行了包括循环使用在内的削减炼钢炉渣的产生量的尝试。例如，将进行了预脱磷处理(在利用转炉对铁水进行脱碳精炼之前预先除去铁水中的磷的处理)的铁水的脱碳精炼时产生的炉渣(转炉炉渣)作为造渣剂用的CaO源或铁源，经过铁矿石的烧结工序在高炉中再循环，或者作为铁水预处理工序的CaO源进行再循环。

对于进行了预脱磷处理的铁水(以下也称为“脱磷铁水”)、特别是预脱磷至钢铁制品的磷浓度水平的脱磷铁水，将其在转炉中进行脱碳精炼的情况下，此时产生的转炉炉渣中几乎不含有磷。因此，即使将例如这样的转炉炉渣在高炉中再循环，也无需担心铁水的磷浓度的增加(升高，pick up)。但是，对于将预脱磷处理时产生的炉渣、未经预脱磷处理的铁水(以下也将其称为“普通铁水”)或者尽管进行了预脱磷处理但脱磷处理后的磷浓度也未降低至钢铁制品的磷浓度水平的脱磷铁水在转炉中进行脱碳精炼时产生的转炉炉渣(磷的含量多的炉渣)而言，若将其以氧化物的形态在高炉中再循环，则其中的磷在高炉内被还原，因此铁水中的磷含量增加，引起铁水脱磷的负荷反而增加的问题。

另外，为了提高钢铁制品的强度，以往进行锰(Mn)的添加。例如，在对含锰钢进行熔炼的情况下，作为为了提高钢水中的Mn浓度而添加的锰源，除了锰矿石以外，还使用碳含量为1.0～7.5质量％以下的锰铁、碳的含量为2.0质量％以下的硅锰、碳含量为0.01质量％以下的金属锰等。但是，已知除锰矿石以外的锰源的碳含量越低则原料价格越高。因此，为了降低制造成本，使用廉价的锰矿石作为锰源进行含锰钢的熔炼。但是，特别是廉价的锰矿石含有大量的磷，若使用其作为锰源，则钢材中的磷浓度升高，存在品质降低的问题，实际情况是锰矿石的使用受到限制。

这样，在炼铁工艺中使用的主原料或副原料中通常含有大量的磷。因此，对于这种磷浓度高的含磷物质而言，根据其使用量而使最终得到的钢铁制品中的磷的含量增多。磷含量的多少会影响作为钢铁制品的品质。因此，为了抑制钢铁制品中的磷含量，要求使用磷含量低的主原料或副原料等含磷物质。但是，该方法存在导致成本增加的问题。因此，以往提出了预先从包含炼铁用主原料或副原料的含磷物质中将磷除去的若干方法。

例如，在专利文献1中，提出了下述方法：通过使CaO含量为25质量％以下且CaO/(SiO₂+Al₂O₃)比为5以下的铁矿石、含钛铁矿石、含镍矿石、含铬矿石或者以这些矿石作为主要成分的混合物与Ar、He、N₂、CO、H₂、烃中的一种或它们的混合气体在1600℃以上接触，除去矿石中的磷。

另外，在专利文献2中，提出了下述方法：首先，将磷含量高的铁矿石粉碎至0.5mm以下，向其中加水而制成浓度约35质量％的浆料，与添加H₂SO₄或HCl而使pH为2.0以下的溶剂反应，使磷矿物分解溶出。接着，通过磁力筛选收集磁铁矿等磁性物，由此使作为非磁性物的SiO₂、Al₂O₃等以淀渣的形式沉降分离，并且，对于此时溶出到溶液中的P，添加熟石灰或生石灰，在pH5.0～10.0的范围内进行中和，以磷酸钙的形式分离回收P。

另外，在专利文献3中，提出了通过使用曲霉属微生物KSC-1004株或镰孢菌属微生物KSC-1005株而进行铁矿石的脱磷的方法。

此外，在非专利文献1中进行了关于利用控制了水蒸气压力的氢气-水蒸气混合气体的高磷铁矿石的还原的研究报道，提出了直接由铁矿石脱磷的方法。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开昭54-83603号公报

专利文献2：日本特开昭60-261501号公报

专利文献3：日本特开2000-119759号公报

非专利文献

非专利文献1：铁与钢Vol.100(2014),No.2,p.325

发明内容

发明所要解决的问题

但是，上述现有技术中存在以下的必须解决的问题。即，专利文献1所公开的方法中，除了处理温度为1600℃以上的高温、需要大量能源的问题以外，由于在熔融状态下对矿石进行处理，因此还存在容器的损耗和高温熔体难以处理的问题。

专利文献2所公开的方法是使用酸的湿式处理，因此，为了将所回收的磁性物作为主原料来使用，需要进行干燥，另外，还需要预先粉碎至0.5mm以下，存在耗费时间和成本的问题。

专利文献3的方法也同样为湿式处理，因此，存在为了将除去磷后的矿石作为主原料使用而进行的干燥需要时间和成本的问题。

非专利文献1存在下述问题：矿石中的磷除去率较低，最高为13％。另外，还存在下述问题：使用氢气作为反应气体，但未对以工业规模安全地进行处理的设备等进行任何研究。

本发明是为了解决现有技术所存在的上述问题而开发的方法。其目的在于提出一种能够以工业规模应用的从含磷物质中除去磷的方法，该方法用于有效地降低作为用作金属冶炼或金属精炼的主原料或副原料的固体氧化物的含磷物质中含有的磷。

用于解决问题的方法

本发明人在对现有技术存在的上述问题进行研究的过程中查明，通过对含磷物质进行低温加热并使其与含氮气体接触，能够有效地进行磷的除去，从而开发出本发明。

本发明是基于这样的见解而开发的方法。即，本发明为一种从含磷物质中除去磷的方法，其特征在于，使作为金属冶炼用或金属精炼用的原料使用的含磷物质在低于该物质的熔解温度(T_m)的处理温度T(℃)下与含氮气体反应。在此，含氮气体是N₂气体与任意气体种类的混合气体。

需要说明的是，如上构成的本发明的从含磷物质中除去磷的方法的更优选的实施方式如下：

a.通过上述含磷物质与上述含氮气体的反应，生成氮化磷(PN)并将其除去；

b.上述含磷物质与含氮气体的反应在该含氮气体中的氮气分压P_N2和氧气分压P_O2的调节下进行；

c.上述含氮气体中的氮气分压P_N2(atm)按照满足下述式(1)的条件的方式进行调节，

[式1]

0.2≤P_N2≤0.9…(1)；

d.上述处理温度T(℃)按照满足下述式(2)的条件的方式进行调节，上述含氮气体中的氧气分压P_O2(atm)按照满足下述式(3)的条件的方式进行调节，

[式2]

750≤T≤0.95×T_m…(2)

其中，T_m为含磷物质的熔点(℃)，

[式3]

logP_O2≤-0.000025×T²+0.0723×T-60.9…(3)；

e.上述含氮气体包含一氧化碳(CO)；

f.上述含氮气体中包含一氧化碳(CO)和二氧化碳(CO₂)，利用其分压比P_CO/P_CO2对上述氧气分压P_O2进行调节。

需要说明的是，上述熔点T_m是固体试样变化为液体的温度，利用下述第一～第三方法中的任意一种方法进行确定是简易且理想的，但并不于限定这些方法。

·第一方法为如下方法：将固体试样装填到坩埚等容器中，在对象气体气氛下，一边利用电阻炉等以每分钟5℃、优选每分钟1℃以下进行升温一边对容器内的试样连续地进行观察，将固体试样颗粒彼此的间隙消失、表面产生平滑面的温度作为熔点。

·第二方法为如下方法：在对象气体气氛下，利用差示量热分析法以每分钟5℃、优选每分钟1℃以下进行升温来进行测定，将此时的吸热峰的最低点的温度作为熔点。在此，在产生多个吸热峰的情况下，在产生各吸热峰的温度下停止测定，对测定试样的外观进行观察，将固体试样颗粒彼此的间隙消失、表面产生平滑面的温度中最低温度的吸热峰的最低点的温度作为熔点。

·第三方法为如下方法：使用电子计算机的热力学计算软件，输入试样组成并改变温度而计算液相率，将计算液相率超过95％的温度作为熔点。

发明效果

根据本发明，通过将作为金属冶炼用或金属精炼用的原料的含有磷的主原料或副原料等固体、即含磷物质加热至低于该含磷物质的熔解温度(熔点)的处理温度使其与含氮气体反应，能够将该含磷物质中的磷以氮化磷的气体的形式除去，因此，能够增加作为该含磷物质的廉价的主原料或副原料的使用量，并且能够降低金属冶炼或金属精炼工艺内的脱磷处理工艺负荷。

另外，根据本发明，通过从炼钢炉渣这样的副产物中除去磷，扩大了该副产物的再利用的可能性，能够降低炼钢工艺的副原料使用量并抑制副产物产生量。

此外，根据本发明，被氮化除去的磷在废气中被氧化而成为P₂O₅，能够回收磷浓度高的粉尘，因此，还具有能够作为磷资源有效利用的次要效果。

附图说明

图1是针对将磷以PN的气体的形式除去的反应(a)、以及固体碳与一氧化碳气体的平衡反应(d)，示出各反应的平衡成立时的处理温度T(℃)与氧气分压(logP_O2)的关系的图。

图2是示出处理温度T＝1000℃下的氮气分压(P_N2)与铁矿石的磷除去率(ΔP)的关系的图。

图3是示出P_CO＝0.1atm和P_N2＝0.9atm时的处理温度T(℃)与铁矿石的磷除去率(ΔP)的关系的图。

图4是示出表2所示的处理温度T(℃)和氧气分压(logP_O2)对磷除去率产生的影响的图。

具体实施方式

在本发明的开发时，作为金属冶炼或金属精炼的主原料和副原料，本发明人着眼于磷浓度高的廉价物质，对于从这种含磷物质中预先除去磷的方法进行了研究。

作为金属冶炼用或金属精炼用的原料(主原料和副原料)使用的上述含磷物质中，主要以P₂O₅这样的氧化物的形式含有磷，除此以外通常含有CaO、SiO₂、MgO、Al₂O₃、MnO、Mn₂O₃、FeO、Fe₂O₃等金属氧化物。作为这种金属冶炼或金属精炼用原料、特别是炼铁用原料，包括例如铁矿石、锰矿石或炼钢炉渣等，将它们的代表性组成示于表1中。

[表1]

(质量％)

	CaO	SiO<sub>2</sub>	MgO	Al<sub>2</sub>O<sub>3</sub>	T.Mn	T.Fe	P<sub>2</sub>O<sub>5</sub>
								铁矿石	-	3.5	-	1.4	-	63	0.2
锰矿石	0.4	4.1	0.2	8.1	50.1	0.8	0.2
								炼钢炉渣	41	13.8	6.1	5.6	1.6	18.7	1.6

这样，金属冶炼或金属精炼的主原料和副原料(以下在“炼铁用原料”的示例中进行说明)由各种金属氧化物构成。另外已知，与钙(Ca)和硅(Si)相比，磷与氧的亲和力较弱，因此在使用碳、硅、铝等对含磷物质进行还原的情况下，含磷物质中的P₂O₅容易被还原。另一方面，在多数炼铁用原料中，铁以FeO、Fe₂O₃的形态的氧化物(以下统称为“FexO”)的形式含有，这些铁氧化物与氧的亲和力跟磷同等，因此，若使用碳、硅、铝等对含磷物质进行还原，则FexO也会被还原。需要说明的是，锰以MnO、Mn₂O₃或MnO₂的形态的氧化物(以下统称为“MnxO”)的形式含有。该锰的氧化物与氧的亲和力强于磷而弱于碳、硅、铝等，因此，若使用这些物质进行还原，则MnxO也与磷同时被还原。

只是，磷在铁或锰中的溶解度高，特别是通过还原而生成的磷会迅速溶解在通过还原而生成的铁或锰中，形成高含磷铁或高含磷锰。这样，通过还原将磷除去的方法中，磷吸附、溶解在作为有价值成分的铁、锰中，因此存在磷除去率低的问题。

本发明人为了解决该问题反复进行了深入研究，结果发现，通过将磷以一氮化磷(PN)的气体的形式除去，能够在不生成金属铁、金属锰的温度和氧气分压下进行处理，能够抑制磷向铁和锰的吸附。

即，本发明人通过热力学研究确认到，下述化学式1所示的反应(a)比下述化学式2、3所示的反应(b)、(c)更稳定，反应(a)是将以P₂O₅的形式存在于含磷物质中的磷以一氮化磷(PN)的气体的形式除去的反应，反应(b)、(c)是含磷物质中所含的铁氧化物、锰氧化物被还原而成为金属铁、金属锰的反应。

[化学式1]

2P₂O₅(I)+2N₂(g)＝4PN(g)+5O₂(g) …(a)

[化学式2]

2FeO(s)＝2Fe(s)+O₂(g) …(b)

[化学式3]

2MnO(s)＝2Mn(s)+O₂(g) …(c)

关于化学式1的上述反应(a)，将平衡成立时的温度与氧气分压的关系示于图1中。另外，该图1中，为了进行比较，一并示出了通过固体碳与一氧化碳气体的平衡(化学式4所示的反应(d))能够实现的温度与氧气分压的关系。在此，假定P₂O₅活度为0.001、N₂分压为0.9atm、PN分压为0.001atm、C活度为1、CO分压为1atm。

[化学式4]

2CO(g)＝2C(s)+O₂(g) …(d)

图1中，在反应(a)、(d)各自的线的下侧的温度和氧气分压的区域内，反应(a)、(d)各自向右侧进行。即，为了发生反应(a)的磷氮化除去，在800℃下需要使氧气分压为2.2×10^-19atm以下，在1000℃下需要使氧气分压为1.45×10^-14atm以下，在1200℃下需要使氧气分压为4.66×10^-11atm以下。

在此，为了降低氧气分压，共存有作为氧化物稳定的元素、例如Ca、Mg、Al、Ti、Si、C等的单质的方法是有效的，但金属元素的单质价格昂贵。因此，本发明中，从降低处理成本的观点出发，优选利用碳(C)来实现氧气分压的降低。由以下也可以看出这一点：根据图1的记载可以判断，在724℃以上的温度下，利用固体碳实现的氧气分压达到足以使磷的氮化除去反应(a)进行的值。

接着，在上述研究结果的基础上，进行了确认磷氮化除去得当与否的实验。在该实验中，作为含磷物质，使用粒径调节为1～3mm的铁矿石10g，作为固体碳，使用试剂碳(粒径0.25mm以下)5g，分别载置于不同的氧化铝制舟皿上，静置于小型电阻炉内。一边向该炉内以1升/分钟供给Ar气体一边加热至规定温度(600～1400℃)后，停止Ar气体的供给，以3升/分钟供给一氧化碳(CO)与氮气(N₂)的混合气体来代替该Ar气体，在一定温度保持60分钟。需要说明的是，一氧化碳与氮气的混合气体的比率按照氮气分压P_N2为0～1atm的范围的方式变化。经过规定时间后，停止一氧化碳与氮气的混合气体的供给，切换为1升/分钟的Ar气体，降温至室温后，回收上述铁矿石。需要说明的是，在该实验中，按照静置有试剂碳的一侧为上游的方式供给气体，以使一氧化碳气体与试剂碳先发生反应。

图2示出由在1000℃下实施上述处理前后的铁矿石的组成分析结果求出的磷除去率(ΔP＝{(实验前P浓度)-(实验后P浓度)}/(实验前P浓度))(％)与氮气分压(P_N2)(atm)的关系。由该图2可知，除了氮气分压(P_N2)为0和1atm的情况以外，磷均从含磷物质中被除去，特别是在0.2～0.9atm的范围内，得到了60％以上的高磷除去率。需要说明的是，作为氮气分压低于0.2atm时磷除去率低的原因，认为是由于氮气分压过低而在规定处理时间内基于反应(a)的磷除去未充分进行。另外认为，氮气分压超过0.9atm时，CO气体的供给量少，由铁矿石中的氧化铁的热分解而产生的氧气导致氧气分压升高，磷氮化除去反应(a)受到抑制。从供给100％氮气(P_N2＝1atm)时无法将磷除去也可以理解上述这一点。

接着，图3示出由利用CO＝10体积％(P_CO＝0.1atm)、N₂＝90体积％(P_N2＝0.9atm)的混合气体实施上述处理的实验前后的铁矿石的组成分析结果求出的磷除去率(ΔP％)与处理温度T(℃)的关系。由该图3可知，在750～1300℃下得到高磷除去率，对于磷的氮化除去是优选的。需要说明的是，作为低于750℃时磷除去率低的原因，认为其原因之一在于，如图1所示，在724℃以下时，利用固体碳无法实现磷氮化除去所需的氧气分压。另外，认为其原因在于，在1350℃和1400℃下，铁矿石发生半熔融～熔融，回收的试样成为一体，其结果，铁矿石粒的间隙、气孔消失，与气体接触的界面积大幅减少。关于这一点，通过差示量热分析法测定的铁矿石的熔点(T_m)为1370℃，在1370℃的0.95倍即1300℃下得到了高磷除去率，因此认为，从确保用于磷除去的反应界面积的方面出发设为“0.95×T_m(℃)”以下是优选的。

对锰矿石、炼钢炉渣也应用了同样的方法，针对不同的粒径也尝试了实验，可知：在所有条件下，均在“0.2～0.9atm”的氮气分压(P_N2)范围和“750℃以上、0.95×T_m(℃)以下”(在此，T_m为锰矿石或炼钢炉渣的熔点)的处理温度T(℃)范围内得到了高磷除去率。

如以上所说明，为了将含磷物质中的磷氮化除去，需要规定温度下的处理和低氧气分压的环境下的氮气供给。作为用于进行这种处理的设备，只要是电炉、回转炉床炉、窑炉、流化床型加热炉、烧结机等能够进行升温和气氛控制的设备即可。

另外，作为降低氧气分压的方法，只要能够得到规定的氧气分压，可以为下述中的任意一种方法：

(1)使固体还原剂与氮气在高温下接触；

(2)在氮气中混合一氧化碳、氢气、烃等还原性气体；

(3)在施加了电压的固体电解质中导入氮气而将氧气除去；

等。

接着，在5吨/小时规模的回转炉床炉中装填铁矿石，对供给至加热燃烧器的燃料和氧气的量及其比率、以及所供给的氮气的量进行调节，实施控制了处理温度、氧气分压和氮气分压的氮化处理。该设备按照从装填至排出的时间为30分钟的方式来设计作业条件，使得在处理15分钟的时刻存在所装填的试样，进行该场所的温度测定和气体组成分析。气体中的一氧化碳(CO)浓度(体积％)和二氧化碳(CO₂)浓度(体积％)利用红外线气体分析装置进行测定，其余作为氮气浓度(体积％)来对待。另外，氧气分压P_O2由P_CO/P_CO2比的测定值利用下述式4算出。在此，ΔG°：标准生成自由能变化(standard free energy change offormation)、T：反应的温度(reaction temperature(K))、K：平衡常数(equilibriumconstant(-))、R：气体常数(Gas constant(cal/(mol·K))、P_CO：CO分压(Partial pressureof carbon monoxide(atm))；P_CO2：CO₂分压(Partial pressure of carbon dioxide(atm))、P_O2：O₂分压(Partial pressure of oxygen(atm))。

[式4]

2CO₂(g)＝2CO(g)+O₂(g) …(4)

ΔG°＝134,300-40.74×T(cal/mol)

关于处理条件以及实施结果，按氮气分压P_N2示于表2～6。各自的氮气分压P_N2为0.2、0.5、0.9、0.15、0.95atm。

[表2]

(P_N2：0.2atm)

[表3]

(P_N2：0.5atm)

[表4]

(P_N2：0.9atm)

[表5]

(P_N2：0.15atm)

[表6]

(P_N2：0.95atm)

上述表中，特别是由表5表明，在氮气分压P_N2为0.15atm的情况下，磷除去率最大才为30％。即，认为是由于，在氮气分压P_N2为0.15atm的情况下，气氛气体中的氮气供给不充分，磷的氮化反应(a)进行缓慢，以此次的处理时间的30分钟未将磷充分除去。

另外，由表6表明，在氮气分压P_N2为0.95atm的情况下，完全未确认到磷的除去。作为其原因，认为是由于气氛中的CO气体量不充分，未将通过铁矿石的热分解产生的氧气和从铁矿石的装填口、装置的间隙卷入的空气中所含的氧气完全除去，结果无法降低至氮化除去所需的氧气分压P_O2。这与气体分析中几乎未检测到CO气体的结果一致。

另一方面，在表2～4中记载的适合于本发明方法的发明例1～30中，磷除去率高达60％以上。由此可知，为了得到高磷除去率，氮气分压P_N2(atm)满足0.2以上且0.9以下是优选的条件。

接着，图4是图示出表2所示的处理温度T与氧气分压P_O2的关系的图。在此，将磷除去率为60％以上的结果(发明例1～10)用○来作图，将磷除去率小于10％的结果(比较例1～11)用×来作图。

如该图4所表明，可知满足下述式2和下述式3时得到了高磷除去率。在此，T为处理温度(℃)、T_m为试样的熔点(铁矿石：1370℃)。

[式2]

750≤T≤0.95×T_m …(2)

[式3]

logP_O2≤-0.000025×T²+0.0723×T-60.9 …(3)

作为在偏离上述式2和3的条件的情况下磷除去率低的原因，认为是由于以下的原因。认为比较例1～3是由于，其为在700℃以下的处理，在由CO-CO₂平衡决定的氧气分压下，无法达到磷的氮化除去所需的低氧气分压。另外，认为比较例9～11是由于，其为1400℃下的处理，是在试样铁矿石的熔点1370℃以上的处理，因此，试样熔融，内部的气孔、粒间的间隙消失，结果界面积大幅降低。另外，认为比较例4～8是由于，虽然满足数学式1的温度范围，但氧气分压不满足数学式2，无法达到磷的氮化除去所需的低氧气分压。

另外，对表3、表4中记载的发明例11～30、比较例12～33进行相同的评价时，得到与上述同样的结果，可以说满足式2和3的条件时能够得到60％以上的高磷除去率。

需要说明的是，在使用同样的设备并变更处理时间的情况下，也确认到：处理温度T、氮气分压P_N2和氧气分压P_O2满足上述的条件时，能够得到高磷除去率。

产业上的可利用性

本发明中公开的技术能够将所除去的废气的氮化磷(PN)以含有P₂O₅的粉尘等的形式制成磷酸肥料这样的物质，能够重新变为资源。

Claims (4)

1.一种从含磷物质中除去磷的方法，其特征在于，使作为金属冶炼用或金属精炼用的原料使用的含磷物质在低于该物质的熔解温度T_m的处理温度T下与低氧气分压P_O2的含氮气体反应，

所述含磷物质与含氮气体的反应在该含氮气体中的氮气分压P_N2和氧气分压P_O2的调节下进行，

所述含氮气体中的氮气分压P_N2按照满足下述式(1)的条件的方式进行调节，

所述处理温度T按照满足下述式(2)的条件的方式进行调节，所述含氮气体中的氧气分压P_O2按照满足下述式(3)的条件的方式进行调节，

其中，所述处理温度T的单位为℃，所述氮气分压P_N2和所述氧气分压P_O2的单位为atm，

0.2≤P_N2≤0.9…(1)

750≤T≤0.95×T_m…(2)

其中，T_m为含磷物质的熔点，单位为℃，

logP_O2≤-0.000025×T²+0.0723×T-60.9…(3)。

2.如权利要求1所述的从含磷物质中除去磷的方法，其特征在于，通过所述含磷物质与所述含氮气体的反应，生成氮化磷(PN)并将其除去。

3.如权利要求1或2所述的从含磷物质中除去磷的方法，其特征在于，所述含氮气体包含一氧化碳(CO)。

4.如权利要求1或2所述的从含磷物质中除去磷的方法，其特征在于，所述含氮气体包含一氧化碳(CO)和二氧化碳(CO₂)，利用其分压比P_CO/P_CO2对所述氧气分压P_O2进行调节。

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