CN105691113B - 充气轮胎 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种充气轮胎，既能维持较高的冰路性能又能提高耐磨损性能。充气轮胎(1)在胎面部(2)设置有多个花纹块。在各花纹块设置有横穿花纹块的刀槽花纹(9)。花纹块包括：第一花纹块(3)，其配置为最靠轮胎赤道侧；以及外侧花纹块(4)，其配置为比第一花纹块(3)靠轮胎轴向外侧。第一花纹块(3)的前后花纹块刚性(G)为外侧花纹块(4)的前后花纹块刚性(G)的90％～110％。

Description

充气轮胎

技术领域

本发明涉及一种充气轮胎，既能维持较高的冰路性能又能提高耐磨损性能。

背景技术

近年来，为了提高充气轮胎的冰路性能，例如提出了在胎面部的各花纹块设置刀槽花纹的充气轮胎。这样的充气轮胎通过由刀槽花纹的边缘对路面的刮擦作用而提高冰路上的摩擦力。

然而，上述这种充气轮胎呈现出如下趋势：花纹块的花纹刚性容易变小，从而使得耐磨损性能变差。

专利文献1：日本特开2009－190558号公报

发明内容

本发明是鉴于以上这种问题而完成的，其主要目的在于提供一种充气轮胎，以改善设置于胎面部的花纹块的前后花纹块刚性为基本，既能维持较高的冰路性能又能提高耐磨损性能。

本发明的充气轮胎在胎面部设置有多个花纹块，上述充气轮胎的特征在于，在各上述花纹块设置有横穿上述花纹块的刀槽花纹，上述花纹块包括：第一花纹块，其配置为最靠轮胎赤道侧；以及外侧花纹块，其配置为比上述第一花纹块靠轮胎轴向外侧，上述第一花纹块的通过下述算式(1)而求出的前后花纹块刚性G为上述外侧花纹块的上述前后花纹块刚性G的90％～110％。

G＝(A×B)/(C×D×E)···(1)

这里，A是花纹块的轮胎周向最大长度。B是花纹块的轮胎轴向最大宽度。C是配置于花纹块的轮胎周向两侧的横沟的最大沟深。D是设置于花纹块的上述刀槽花纹的最大深度。E是设置于花纹块的上述刀槽花纹的个数。

优选地，在本发明所涉及的充气轮胎中，上述外侧花纹块包括与上述第一花纹块相邻的第二花纹块，上述第一花纹块的轮胎轴向最大宽度比上述第二花纹块的轮胎轴向最大宽度小。

优选地，在本发明所涉及的充气轮胎中，上述横沟包括：第一横沟，其在上述第一花纹块间延伸；以及第二横沟，其在上述第二花纹块间延伸，上述第一横沟的沟宽比上述第二横沟的沟宽小。

优选地，在本发明所涉及的充气轮胎中，上述外侧花纹块包括与上述第二花纹块相邻的第三花纹块，上述第二花纹块的轮胎轴向最大宽度比上述第三花纹块的轮胎轴向最大宽度小。

优选地，在本发明所涉及的充气轮胎中，上述横沟包括在上述第三花纹块间延伸的第三横沟，上述第二横沟的沟宽比上述第三横沟的沟宽小。

优选地，在本发明所涉及的充气轮胎中，上述第三花纹块的上述刀槽花纹的深度比上述第一花纹块的上述刀槽花纹的深度以及上述第二花纹块的上述刀槽花纹的深度大。

优选地，在本发明所涉及的充气轮胎中，上述外侧花纹块包括设置于上述第三花纹块与接地端之间的第四花纹块，设置于所有的上述第一花纹块以及所有的上述第二花纹块的刀槽花纹的边缘成分量的总和亦即中央侧边缘成分总量、以及设置于所有的上述第三花纹块以及所有的上述第四花纹块的刀槽花纹的边缘成分量的总和亦即胎肩侧边缘成分总量为30000mm～40000mm。

优选地，在本发明所涉及的充气轮胎中，各上述花纹块被多个上述刀槽花纹划分为包括：小花纹块片；以及大花纹块片，其轮胎周向宽度比上述小花纹块片的轮胎周向宽度大，在各上述花纹块中，上述小花纹块片与上述大花纹块片沿轮胎周向交替地排列。

优选地，在本发明所涉及的充气轮胎中，上述大花纹块片的轮胎周向宽度L2与上述小花纹块片的轮胎周向宽度L1之比L2/L1为3.0～5.0。

优选地，在本发明所涉及的充气轮胎中，各上述花纹块包括3个以上的上述小花纹块片。

在本发明的充气轮胎的胎面部包括：第一花纹块，其配置为最靠轮胎赤道侧；以及外侧花纹块，其配置为比第一花纹块靠轮胎轴向外侧。在各花纹块设置有横穿花纹块的刀槽花纹。这样的刀槽花纹通过边缘效应而提高相对于冰路路面的摩擦力。

另外，第一花纹块的通过下述算式(1)而求出的前后花纹块刚性(G)为外侧花纹块的前后花纹块刚性(G)的90％～110％。

G＝(A×B)/(C×D×E)…(1)

这里，A是花纹块的轮胎周向最大长度。B是花纹块的轮胎轴向最大宽度。C是配置于花纹块的轮胎周向两侧的横沟的最大沟深。D是设置于花纹块的刀槽花纹的最大深度。E是设置于花纹块的刀槽花纹的个数。

磨损能量大致与滑动量和接地压力的乘积有较大关系。一般情况下，在直行行驶时，接地压力参数对磨损能量产生大幅的作用。另一方面，在转弯行驶时，滑动量(横向力)参数对磨损能量产生较大的作用。因此，在伴随有直行行驶以及转弯行驶的一般的车辆中，为了减小各花纹块的轮胎轴向以及轮胎周向上的磨损差，要求减小各花纹块的花纹刚性之差。在本发明中，作为这样的花纹刚性，采用能够简单地进行计算的上述算式(1)的前后花纹块刚性。而且，通过使得第一花纹块的前后花纹块刚性(G)达到外侧花纹块的前后花纹块刚性(G)的90％～110％，能够减小各花纹块的花纹刚性之差。由此，在通常的行驶中，各花纹块的磨损近乎均匀。

如上，本发明的充气轮胎对沿轮胎轴向排列的各花纹块的前后花纹块刚性进行了规定，从而既能够维持较高的冰路性能又能够提高耐磨损性能。

附图说明

图1是本实施方式的充气轮胎的胎面部的展开图。

图2是图1中的左侧的胎面部的放大图。

图3是图1中的左侧的胎面部的放大图。

图4是图1中的左侧的胎面部的放大图。

图5是图1中的第一花纹块的放大图。

附图标记的说明

1...充气轮胎；2...胎面部；3...第一花纹块；4...外侧花纹块；9...刀槽花纹。

具体实施方式

以下，基于附图对本发明的一实施方式进行说明。

图1中示出了表示本发明的一实施方式的充气轮胎1的胎面部2的展开图。本实施方式的充气轮胎(以下，有时简称为“轮胎”)1例如优选用作冬季用的重载荷用充气轮胎。

如图1所示，胎面部2包括：第一花纹块3；以及一对外侧花纹块4，它们配置为比第一花纹块3靠轮胎轴向外侧。本实施方式中的第一花纹块3隔着轮胎赤道C而设置于两侧。外侧花纹块4设置于第一花纹块3与胎面端Te之间。本实施方式的第一花纹块3以及外侧花纹块4沿轮胎周向排列有多个。

上述“胎面端”Te规定为对轮辋组装于正规轮辋且填充有正规内压的无负载的正规状态下的轮胎1，加载正规载荷并使其以0度的外倾角与平面地面接触时的轮胎轴向最外侧的接地位置。在正规状态下，各胎面端Te、Te之间的轮胎轴向距离规定为胎面接地宽度TW。在未特别声明的情况下，轮胎的各部的尺寸等是在正规状态下测定的值。

“正规轮辋”是指在包括轮胎所依据的规格在内的规格体系中针对每个轮胎而规定该规格的轮辋，例如若为JATMA则表示“标准轮辋”，若为TRA则表示“Design Rim”，若为ETRTO则表示“Measuring Rim”。

“正规内压”是指在包括轮胎所依据的规格在内的规格体系中针对每个轮胎而规定各规格的气压，若为JATMA则表示“最高气压”，若为TRA则表示表格“TIRE LOAD LIMITSAT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”中所记载的最大值，若为ETRTO则表示“INFLATION PRESSURE”。

“正规载荷”是指在包括轮胎所依据的规格在内的规格体系中针对每个轮胎而规定各规格的载荷，若为JATMA则表示“最大负载能力”，若为TRA则表示表格“TIRE LOADLIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”中所记载的最大值，若为ETRTO则表示“LOAD CAPACITY”。

本实施方式中的外侧花纹块4包括第二花纹块5、第三花纹块6以及第四花纹块7。第二花纹块5在轮胎轴向外侧与第一花纹块3相邻。第三花纹块6在轮胎轴向外侧与第二花纹块5相邻。第四花纹块7配置于胎面端Te与第三花纹块6之间。

在各花纹块3、4的轮胎周向两侧设置有横沟8。在本实施方式中，横沟8包括第一横沟8A至第四横沟8D。第一横沟8A在第一花纹块3、3之间延伸。第二横沟8B在第二花纹块5、5之间延伸。第三横沟8C在第三花纹块6、6之间延伸。第四横沟8D在第四花纹块7、7之间延伸。

另外，在各花纹块3、4设置有横穿花纹块的开放式的刀槽花纹9。这样的刀槽花纹9通过边缘效应而提高相对于冰路路面的摩擦力。在本实施方式中，刀槽花纹9包括第一刀槽花纹9A至第四刀槽花纹9D。第一刀槽花纹9A设置于第一花纹块3。第二刀槽花纹9B设置于第二花纹块5。第三刀槽花纹9C设置于第三花纹块6。第四刀槽花纹9D设置于第四花纹块7。在本说明书中，“刀槽花纹”例如是宽度为1mm以下左右的、实质上不具有宽度的切口，其区别于排水用的沟。

在本实施方式中，在这样的各花纹块3、4中，第一花纹块3的通过下述算式(1)而求出的前后花纹块刚性(G)被规定为外侧花纹块4、即第二花纹块5至第四花纹块7的各前后花纹块刚性(G)的90％～110％。

G＝(A×B)/(C×D×E)…(1)

这里，A是花纹块的轮胎周向最大长度。B是花纹块的轮胎轴向最大宽度。C是配置于花纹块的轮胎周向两侧的横沟8的最大沟深。D是设置于花纹块的刀槽花纹9的最大深度。E是设置于花纹块的刀槽花纹9的个数。此外，对于刀槽花纹9，优选仅对开放式的刀槽花纹进行计数。

磨损能量大致与滑动量和接地压力的乘积有较大关系。一般情况下，在直行行驶时，接地压力参数对磨损能量产生大幅的作用。另一方面，在转弯行驶时，滑动量(横向力)参数对磨损能量产生大幅的作用。因此，对于伴随着直行行驶以及转弯行驶的一般的车辆而言，为了减小各花纹块3、4的轮胎轴向以及轮胎周向上的磨损差，要求减小各花纹块3、4的花纹刚性之差。在本发明中，作为这样的花纹刚性，采用能够简单地进行计算的上述算式(1)的前后花纹块刚性。而且，通过将第一花纹块3的前后花纹块刚性(G)设为外侧花纹块4的前后花纹块刚性(G)的90％～110％，能够减小各花纹块3、4的花纹刚性之差。由此，在通常的行驶中，各花纹块3、4的磨损近乎均匀。因此，在本实施方式的轮胎1中，既能够维持较高的冰路性能又能够提高耐磨损性能。

以下，对本发明的优选实施方式的各花纹块3、4进行具体的说明。图2是图1中的胎面部2的左侧部分的放大图。如图2所示，第一花纹块3例如具有五边形状的踏面。本实施方式中的第一花纹块3的轮胎轴向宽度W1从轮胎周向上的中央部3s趋向两侧的端部3t、3t减小。这样的第一花纹块3的端部3t、3t在第一花纹块3的接地(steps on the ground)时以及离地(kicks back against the ground)时适当地变形，从而相对于路面的滑动得到抑制。由此，降低了作用于第一花纹块3的磨损能量，因此耐磨损性能大幅提高。

第一花纹块3在本实施方式中具有：在轮胎赤道C侧沿轮胎周向延伸的内侧花纹块边缘3A；以及在轮胎轴向外侧沿轮胎周向延伸的外侧花纹块边缘3B。内侧花纹块边缘3A例如沿轮胎周向以直线状延伸。这样的内侧花纹块边缘3A使得作用有最大接地压力的第一花纹块3的轮胎赤道C侧部分的轮胎周向刚性增大，因此尤其减小了直行行驶时产生的轮胎周向上的磨损。外侧花纹块边缘3B例如包括：向轮胎轴向的一侧(图中右下方)倾斜的第一部分3a；以及相对于第一部分3a向相反方向(图中右上方)倾斜的第二部分3b。

第二花纹块5例如具有六边形状的踏面。本实施方式中的第二花纹块5的轮胎轴向宽度W2从轮胎周向上的中央部5s趋向两侧的端部5t、5t侧减小。这样的第二花纹块5的端部5t、5t也抑制了相对于路面的滑动，因此提高了耐磨损性能。

在本实施方式中，第二花纹块5具有：在轮胎赤道C侧沿轮胎周向延伸的内侧花纹块边缘5A；以及在轮胎轴向外侧沿轮胎周向延伸的外侧花纹块边缘5B。内侧花纹块边缘5A例如包括：向轮胎轴向的一侧倾斜的第一部分5a；以及相对于第一部分5a向相反方向倾斜的第二部分5b。外侧花纹块边缘5B例如包括：向轮胎轴向的一侧倾斜的第三部分5c；以及相对于第三部分5c向相反方向倾斜的第四部分5d。这样的第二花纹块5不具有沿轮胎周向延伸的花纹块边缘，与此相应地，其轮胎轴向刚性比第一花纹块3的轮胎轴向刚性小。然而，由于中央部5s凸向轮胎轴向的两侧，因此能够具有比第一花纹块3的轮胎轴向成分大的轮胎轴向成分。因此，在与第一花纹块3相比作用有较小接地压力且作用有较大横向力的第二花纹块5中，本实施方式中的第二花纹块具有令人满意的刚性，因此与第一花纹块3的磨损形成为近乎均匀的磨损。

在本实施方式中，形成有重叠部12A，该重叠部12A通过第二花纹块5的内侧花纹块边缘5A的第一部分5a与第一花纹块3的外侧花纹块边缘3B的第一部分3a在轮胎周向上重叠而成。另外，还形成有重叠部12B，该重叠部12B通过第二花纹块5的内侧花纹块边缘5A的第二部分5b与第一花纹块3的外侧花纹块边缘3B的第二部分3b在轮胎周向上重叠而成。由此，因横向力、作用于轮胎周向上的力而使各重叠部12A、12B朝向使得各上述花纹块边缘之间闭合的方向移动，因此抑制了第一花纹块3以及第二花纹块5的变形。因此，相对于路面的滑动得到进一步抑制。

优选第二花纹块5的轮胎轴向最大宽度B2(图4所示)比第一花纹块3的轮胎轴向最大宽度B1大。即，与第一花纹块3相比，在第二花纹块5作用有更大的横向力。因此，通过使第二花纹块5的轮胎轴向刚性比第一花纹块3的轮胎轴向刚性大，能够使第一花纹块3与第二花纹块5的磨损近乎均匀。此外，在第二花纹块5的轮胎轴向最大宽度B2过大的情况下，第一花纹块3与第二花纹块5的花纹刚性之差变大，从而有可能使得耐磨损性能变差。因此，优选第一花纹块3的最大宽度B1为第二花纹块5的最大宽度B2的90％～98％。另外，优选第一花纹块3的最大宽度B1为胎面接地宽度TW的5％～15％。

第三花纹块6例如具有六边形状的踏面。本实施方式中的第三花纹块6的轮胎轴向宽度W3从轮胎周向中央部6s趋向两侧的端部6t、6t侧减小。这样的第三花纹块6的端部6t、6t也抑制了相对于路面的滑动，因此提高了耐磨损性能。

第三花纹块6具有：在轮胎赤道C侧沿轮胎周向延伸的内侧花纹块边缘6A；以及在轮胎轴向外侧沿轮胎周向延伸的外侧花纹块边缘6B。内侧花纹块边缘6A包括：向轮胎轴向的一侧倾斜的第一部分6a；以及相对于第一部分6a向相反方向倾斜的第二部分6b。外侧花纹块边缘6B包括：向轮胎轴向的一侧倾斜的第三部分6c；以及相对于第三部分6c向相反方向倾斜的第四部分6d。

在本实施方式中，形成有重叠部13A，该重叠部13A通过第三花纹块6的内侧花纹块边缘6A的第一部分6a与第二花纹块5的外侧花纹块边缘5B的第三部分5c在轮胎周向上重叠而成。另外，还形成有重叠部13B，该重叠部13B通过第三花纹块6的内侧花纹块边缘6A的第二部分6b与第二花纹块5的外侧花纹块边缘5B的第四部分5d在轮胎周向上重叠而成。这样的重叠部13A、13B抑制由横向力、轮胎周向上的力引起的第二花纹块5以及第三花纹块6的变形。

优选第三花纹块6的轮胎轴向最大宽度B3(图4中示出)比第二花纹块5的最大宽度B2大。即，与第二花纹块5相比，在第三花纹块6作用有更大的横向力。因此，通过使第三花纹块6的轮胎轴向刚性比第二花纹块5的轮胎轴向刚性大，能够使第二花纹块5与第三花纹块6的磨损近乎均匀。在第三花纹块6的轮胎轴向最大宽度B3过大的情况下，基于同上的理由，有可能使得耐磨损性能变差。因此，第二花纹块5的最大宽度B2更优选为第三花纹块6的最大宽度B3的75％～85％。

如图3所示，第四花纹块7例如具有五边形状的踏面。本实施方式中的第四花纹块7的轮胎轴向宽度W4从轮胎周向上的中央部7s趋向两侧的端部7t、7t减小。这样的第四花纹块7的端部7t、7t与第一花纹块3同样地抑制相对于路面的滑动，从而提高了耐磨损性能。此外，第一花纹块3～第四花纹块7并不限定于这样的实施方式，能够采用各种形状。

第四花纹块7具有：在轮胎赤道C侧沿轮胎周向延伸的内侧花纹块边缘7A；以及在轮胎轴向外侧沿轮胎周向延伸的外侧花纹块边缘7B。内侧花纹块边缘7A包括：向轮胎轴向的一侧倾斜的第一部分7a；以及相对于第一部分7a向相反方向倾斜的第二部分7b。外侧花纹块边缘7B沿轮胎周向以直线状延伸。这样的外侧花纹块边缘7B使得作用有最大横向力的第四花纹块7的胎面端Te侧部分的花纹刚性增大，从而提高了耐磨损性能。

在本实施方式中，形成有重叠部14A，该重叠部14A通过第四花纹块7的内侧花纹块边缘7A的第一部分7a与第三花纹块6的外侧花纹块边缘6B的第三部分6c在轮胎周向上重叠而成。另外，还形成有重叠部14B，该重叠部14B通过第四花纹块7的内侧花纹块边缘7A的第二部分7b与第三花纹块6的外侧花纹块边缘6B的第四部分6d在轮胎周向上重叠而成。这样的重叠部14A、14B也抑制了由横向力、轮胎周向上的力引起的第三花纹块6以及第四花纹块7的变形。

为了有效地发挥上述作用，第一花纹块3的外侧花纹块边缘3B、第二花纹块5的两侧的花纹块边缘5A、5B、第三花纹块6的两侧的花纹块边缘6A、6B、以及第四花纹块7的内侧花纹块边缘7A相对于轮胎周向的角度θ1优选为5°以上，更优选为7°以上，并且优选为15°以下，更优选为13°以下。

如图4所示，虽然未对第四花纹块7的轮胎轴向最大宽度B4进行特殊的限定，但为了维持其花纹刚性，例如优选为胎面接地宽度TW的5％～15％。

各上述横沟8A至8D以直线状延伸。这样的横沟8维持了各花纹块3、4的轮胎周向两侧的较大的刚性，从而提高了耐磨损性能。

本实施方式中的横沟8沿轮胎轴向延伸。由此，各花纹块3、4的轮胎周向两侧的花纹块边缘10、10针对轮胎的旋转方向发挥较大的边缘效应，因此提高了冰路性能。此外，横沟8的形状并不限定于这种形状，例如也可以是锯齿状、倾斜的方式。

优选第一横沟8A的沟宽W5比第二横沟8B的沟宽W6小。由此，能够使第一花纹块3的轮胎周向最大长度A1比第二花纹块5的轮胎周向最大长度A2大。因此，能够提高与第二花纹块5相比在直行行驶时作用有更大的接地压力的第一花纹块3的轮胎周向刚性。因此，能够使第一花纹块3与第二花纹块5的磨损近乎均匀。为了有效地发挥这样的作用，优选第一横沟8A的沟宽W5为第二横沟8B的沟宽W6的90％～98％。另外，优选第一横沟8A的沟宽W5为胎面接地宽度TW的2％～9％。由此，有效地将由花纹块边缘10、刀槽花纹9削除的冰从花纹块的踏面排出。

优选第二横沟8B的沟宽W6比第三横沟8C的沟宽W7小。由此，能够使第二花纹块5的轮胎周向最大长度A2比第三花纹块6的轮胎周向最大长度A3大。因此，能够提高与第三花纹块6相比作用有更大的接地压力的第二花纹块5的轮胎周向刚性。因此，能够使第二花纹块5与第三花纹块6的磨损近乎均匀。为了有效地发挥这样的作用，优选第二横沟8B的沟宽W6为第三横沟8C的沟宽W7的80％～90％。

虽未进行特殊的限定，但为了确保第四花纹块7的较大的轮胎轴向最大长度A4并维持第四花纹块7的轮胎周向刚性，优选第四横沟8D的沟宽W8为第三横沟8C的沟宽W7的90％～110％。

虽未对横沟8的沟深(省略图示)进行特殊的限定，但例如优选为8mm～16mm左右。

第一刀槽花纹9A至第四刀槽花纹9D以直线状延伸。这样的刀槽花纹9A至9D维持了各花纹块3、4的较大的花纹刚性、且确保了耐磨损性能。此外，刀槽花纹9A至9D并不限定于这样的方式，例如也可以是锯齿状、波纹状。

刀槽花纹9A至9D沿轮胎轴向延伸。这样的刀槽花纹9A至9D针对轮胎的旋转方向能够发挥较大的边缘效应，因此提高了冰路性能。此外，刀槽花纹9A至9D并不限定于这样的方式，例如也可以相对于轮胎轴向倾斜。

本实施方式中的刀槽花纹9在各花纹块3、4分别设置有多条。在本实施方式中，刀槽花纹9以大致相同的配置分别设置于各花纹块3、4。即，设置于第一花纹块3至第四花纹块7的刀槽花纹9的轮胎周向上的配设间距P(图5中示出)相近。因此，在本说明书中，利用图5对代表刀槽花纹9的第一花纹块3的第一刀槽花纹9A进行说明。

如图5所示，刀槽花纹9A的轮胎周向上的配设间距P不同。由此，第一花纹块3划分为包括：轮胎周向宽度L1较小的小花纹块片31；以及轮胎周向宽度L2比小花纹块片31的轮胎周向宽度大的大花纹块片32。当在冰路上行驶时，这样的第一花纹块3的相对容易变形的小花纹块片31的边缘有效地对路面进行刮擦，从而提高了冰路性能。另一方面，相对难以变形的大花纹块片32与冰路路面接触而能够防止接地面积的降低。

在本实施方式中，小花纹块片31与大花纹块片32在轮胎周向上交替地排列。由此，大花纹块片32抑制了小花纹块片31的过度的变形，从而使得第一花纹块3的磨损近乎均匀。因此，冰路性能与耐磨损性能得到均衡的提高。

第一花纹块3例如优选为包括3个以上的小花纹块片31。由此，发挥了更大的边缘效应。本实施方式中的小花纹块片31例如包括：形成了第一花纹块3的轮胎轴向最大宽度B1(图4中示出)的第一小花纹块片36；以及设置于第一小花纹块片36的轮胎周向两侧的一对第二小花纹块片37。本实施方式的第一小花纹块片36以及第二小花纹块片37在其轮胎周向两侧夹于大花纹块片32之间，因此更加有效地抑制了过度的变形。

大花纹块片32的轮胎周向宽度L2与小花纹块片31的轮胎周向宽度L1之比L2/L1优选为3.0以上，更优选为3.5以上，并且优选为5.0以下，更优选为4.5以下。由此，均衡地提高了冰路性能与耐磨损性。另外，为了有效地发挥上述作用，优选小花纹块片31的轮胎周向宽度L1为各花纹块3、4(在本实施方式中为第一花纹块3)的轮胎周向最大长度A(图4中示出)的2％～10％。

如图4所示，优选第三花纹块6的第三刀槽花纹9C的深度(省略图示)比第一花纹块3的第一刀槽花纹9A以及第二花纹块5的第二刀槽花纹9B的深度大。即，在直行行驶时，作用于第三花纹块6的接地压力比作用于第一花纹块3以及第二花纹块5的接地压力小。因此，通过使第三刀槽花纹9C的深度增大，能够减小第一花纹块3至第三花纹块6的磨损差，并能够长期地发挥边缘效应。因此，第一刀槽花纹9A、第二刀槽花纹9B的深度例如优选为第二横沟8B的沟深的70％～90％。另外，第三刀槽花纹9C的深度例如优选为第二横沟8B的沟深的87％～97％。

优选第三刀槽花纹9C的深度比第四花纹块7的第四刀槽花纹9D的深度大。即，作用于第三花纹块6的横向力比作用于第四花纹块7的横向力小。因此，通过增大第三刀槽花纹9C的深度，能够减小第三花纹块6与第四花纹块7的磨损差，并能够长期地发挥边缘效应。

设置于所有的第一花纹块3以及所有的第二花纹块5的刀槽花纹9A、9B的边缘成分量的总和亦即中央边缘成分总量ΣCE优选为30000mm以上，更优选为33000mm以上，并且优选为40000mm以下，更优选为37000mm以下。由此，既抑制了胎面部2的轮胎轴向内侧区域的磨损，又发挥了优异的冰路性能。刀槽花纹的边缘成分量是指刀槽花纹的两侧的边缘的长度的总和。

同样地，设置于所有的第三花纹块6以及所有的第四花纹块7的刀槽花纹9C、9D的边缘成分量的总和亦即胎肩边缘成分总量ΣSE优选为30000mm以上，更优选为33000mm以上，并且优选为40000mm以下，更优选为37000mm以下。由此，既抑制了胎面部2的轮胎轴向外侧区域的不均匀磨损，又发挥了优异的冰路性能。

以上虽然对本发明的特别优选的实施方式进行了详述，但本发明并不限定于图示的实施方式，能够变形为各种方式来实施。

[实施例]

基于表1中的规格而试制了具有图1中的基本花纹的、尺寸为11R22.5的重载荷用充气轮胎，并对各测试轮胎的冰路性能以及耐磨损性能进行了测试。各测试轮胎的通用规格、测试方法如下。

安装轮辋：8.25×22.5

轮胎内压：900kPa

测试车辆：载重10t的卡车，在装卸台中央积载有5t的标准装载量的货物

轮胎安装位置：所有车轮

G1至G4：第一花纹块至第四花纹块的前后花纹块刚性

B1至B3：第一花纹块至第三花纹块的轮胎轴向最大宽度

θ1：7°～13°(恒定)

各花纹块的刀槽花纹的个数：6个(恒定)

实施例1～5以及比较例1～5：各花纹块的轮胎周向最大长度以及轮胎轴向最大宽度恒定。横沟的最大沟深以及刀槽花纹的最大深度可变。

实施例6～13：各花纹块的轮胎轴向最大宽度可变。各花纹块的轮胎周向最大长度、横沟的最大沟深以及刀槽花纹的最大深度恒定。

＜冰路性能＞

在下述条件下，将各测试轮胎安装于载重10吨的2－D车的所有车轮，测试驾驶员使上述车辆在冰路路面的测试跑道上行驶，并通过测试驾驶员的感官感受而对与此时的方向盘稳定性、牵引力以及抓地力等相关的行驶特性进行了评价。以将比较例1评为100的评分来表示结果。数值越大越好。对于测试驾驶员确认到显著的性能差的轮胎，使其分差超过3分，对于确认到明确的性能差的轮胎，使其分差为3分以下。数值越大越好。

＜耐磨损性能＞

测试驾驶员使上述车辆在干燥柏油路面的测试跑道上行驶30000km。并且，对第一花纹块至第三花纹块的轮胎周向两侧的磨损量之差、以及第一花纹块至第三花纹块的轮胎轴向两侧的磨损量之差进行了测定。关于各花纹块，使用在轮胎周向上的间距大致相等的8个花纹块而进行测定。以所有测定值的平均值来表示结果。数值越小越好。

表1中示出了测试结果。

[表1]

根据测试的结果能够确认：与比较例的轮胎相比，实施例的轮胎的冰路性能以及耐磨损性能均得到提高。另外，制造了使横沟的沟宽在优选的范围内变化的轮胎，其结果与上述测试的结果相同。

Claims (6)

1.一种充气轮胎，其在胎面部设置有由沿轮胎周向连续延伸的多条主沟、以及连接所述主沟之间或者连接所述主沟与胎面端的直线状且沿轮胎轴向延伸的多条横沟划分而成的多个花纹块，

所述充气轮胎的特征在于，

在各所述花纹块设置有横穿所述花纹块的刀槽花纹，

所述花纹块包括：第一花纹块，其配置为最靠轮胎赤道侧；以及外侧花纹块，其配置为比所述第一花纹块靠轮胎轴向外侧，

所述主沟包括：在轮胎赤道上延伸为直线状的第一主沟；以及配置在所述第一主沟的轮胎轴向两侧相对于轮胎周向以15°以下的角度延伸为锯齿状的多条外侧主沟，

所述横沟包括：连接所述第一主沟与所述外侧主沟的多条第一横沟；以及连接在轮胎轴向上相邻的所述外侧主沟或者连接所述外侧主沟与所述胎面端的多条外侧横沟；

所述第一花纹块由所述第一主沟、所述外侧主沟、以及在轮胎周向上相邻的所述第一横沟划分，

所述外侧花纹块由在轮胎轴向上相邻的所述外侧主沟与在轮胎周向上相邻的所述外侧横沟划分，或者由所述外侧主沟、所述胎面端、以及在轮胎周向上相邻的所述外侧横沟划分，

所述外侧花纹块包括与所述第一花纹块相邻的第二花纹块、以及与所述第二花纹块相邻的第三花纹块，

所述第一花纹块的轮胎轴向最大宽度比所述第二花纹块的轮胎轴向最大宽度小，

所述外侧横沟包括在所述第二花纹块间延伸的第二横沟、以及在所述第三花纹块间延伸的第三横沟，

所述第一横沟的沟宽比所述第二横沟的沟宽小，所述第二横沟的沟宽比所述第三横沟的沟宽小，

所述第三花纹块的所述刀槽花纹的深度比所述第一花纹块的所述刀槽花纹的深度以及所述第二花纹块的所述刀槽花纹的深度大，

所述第一花纹块的通过下述算式(1)而求出的前后花纹块刚性G为所述外侧花纹块的所述前后花纹块刚性G的90％～110％，

G＝(A×B)/(C×D×E)···(1)

A：花纹块的轮胎周向最大长度

B：花纹块的轮胎轴向最大宽度

C：配置于花纹块的轮胎周向两侧的横沟的最大沟深

D：设置于花纹块的所述刀槽花纹的最大深度

E：设置于花纹块的所述刀槽花纹的个数。

2.根据权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，

所述第二花纹块的轮胎轴向最大宽度比所述第三花纹块的轮胎轴向最大宽度小。

3.根据权利要求2所述的充气轮胎，其特征在于，

所述外侧花纹块包括设置于所述第三花纹块与接地端之间的第四花纹块，

设置于所有的所述第一花纹块以及所有的所述第二花纹块的刀槽花纹的边缘成分量的总和亦即中央侧边缘成分总量、以及设置于所有的所述第三花纹块以及所有的所述第四花纹块的刀槽花纹的边缘成分量的总和亦即胎肩侧边缘成分总量为30000mm～40000mm。

4.根据权利要求1～3中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，

各所述花纹块被多条所述刀槽花纹划分为包括：小花纹块片；以及大花纹块片，其轮胎周向宽度比所述小花纹块片的轮胎周向宽度大，

在各所述花纹块中，所述小花纹块片与所述大花纹块片沿轮胎周向交替地排列。

5.根据权利要求4所述的充气轮胎，其特征在于，

所述大花纹块片的轮胎周向的宽度L2与所述小花纹块片的轮胎周向的宽度L1之比L2/L1为3.0～5.0。

6.根据权利要求4所述的充气轮胎，其特征在于，

各所述花纹块包括3个以上的所述小花纹块片。