CN105164295A - 点焊性优异的高强度低比重钢板 - Google Patents

点焊性优异的高强度低比重钢板 Download PDF

Info

Publication number
CN105164295A
CN105164295A CN201480022843.XA CN201480022843A CN105164295A CN 105164295 A CN105164295 A CN 105164295A CN 201480022843 A CN201480022843 A CN 201480022843A CN 105164295 A CN105164295 A CN 105164295A
Authority
CN
China
Prior art keywords
content
steel plate
less
steel
strength
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN201480022843.XA
Other languages
English (en)
Inventor
冈正春
藤田展弘
高桥学
冈本力
若林千智
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Corp
Original Assignee
Nippon Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel Corp filed Critical Nippon Steel Corp
Priority to CN201811215284.0A priority Critical patent/CN109440017A/zh
Publication of CN105164295A publication Critical patent/CN105164295A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0478—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing involving a particular surface treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Panels For Use In Building Construction (AREA)

Abstract

本发明提供一种钢板，该钢板按质量％计含有C：超过0.100％且为0.500％以下、Si：0.0001％以上且小于0.20％、Mn：超过0.20％且为0.50％以下、Al：3.0％以上且10.0％以下、N：0.0030％以上且0.0100％以下、Ti：超过0.100％且为1.000％以下、P：0.00001％以上且0.0200％以下、S：0.00001％以上且0.0100％以下，按质量％计前述C以及前述Ti的含量之和满足0.200＜C+Ti≤1.500，按质量％计前述Al以及前述Si的含量之积满足Al×Si≤0.8，剩余部分包含Fe和杂质，比重为5.5以上且小于7.5。

Description

点焊性优异的高强度低比重钢板
技术领域
本发明涉及汽车部件等中使用的点焊性优异的高强度低比重钢板。
本申请基于2013年5月1日在日本申请的日本特愿2013-96428号而主张优先权，其内容援引至此。
背景技术
近年来，为了对应环境问题以减少二氧化碳排出、减少燃料消耗为目的期望汽车的轻量化。为了汽车的轻量化，钢材的高强度化是有效的手段。然而，在由于部件所需的刚性的关系而板厚的下限被限制的情况下，即使将钢材高强度化也无法减少板厚，汽车的轻量化是困难的。
因此，本发明人的一部分例如如专利文献1～5中那样，提出了在钢中大量添加Al而减少了比重的Al含量高的钢板。这些解决了以往的Al含量高的钢板中的在轧制时产生裂纹等制造性差这样的问题以及延展性低这样的问题。进而，本发明人为了提高Al含量高的钢板的延展性、热加工性以及冷加工性，例如如专利文献6中那样，提出了将铸造后的凝固组织设为微细的等轴晶组织的方法。进而，本发明人例如如专利文献7中那样，提出了通过将成分适合化从而改善Al含量高的钢板的韧性的方法。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2005-15909号公报
专利文献2：日本特开2005-29889号公报
专利文献3：日本特开2005-273004号公报
专利文献4：日本特开2006-176843号公报
专利文献5：日本特开2006-176844号公报
专利文献6：日本特开2008-261023号公报
专利文献7：日本特开2010-270377号公报
发明内容
发明所要解决的课题
在最近，将延展性、加工性以及韧性优异的Al含量高的钢板以工业规模生产逐渐成为可能。Al含量高的钢板具有良好的电弧焊接性等。然而，Al含量高的钢板的点焊性与相同强度的通常的汽车用钢板相比较低，因此其用途存在限制。因此，为了扩大Al含量高的钢板向汽车部件的适用范围，点焊性的改善为重要的课题。
本发明鉴于这样的实际情况，改善添加了Al的低比重钢板的点焊性，提供点焊性优异的高强度低比重钢板。
用于解决课题的手段
本发明人为了提高Al含量高的钢板的点焊性，对使得点焊性降低的元素进行了研究。其结果，本发明人发现，Al含量高的钢板的点焊性受到其Mn含量的影响较大，而且，通过减少Al含量高的钢板的Mn含量，能够大幅改善Al含量高的钢板的点焊性。
本发明的主旨如下所述。
(1)本发明的一实施方式为一种钢板，其按质量％计含有C：超过0.100％且为0.500％以下、Si：0.0001％以上且小于0.20％、Mn：超过0.20％且为0.50％以下、Al：3.0％以上且10.0％以下、N：0.0030％以上且0.0100％以下、Ti：超过0.100％且为1.000％以下、P：0.00001％以上且0.0200％以下、S：0.00001％以上且0.0100％以下，按质量％计前述C以及前述Ti的含量之和满足0.200＜C+Ti≤1.500，按质量％计前述Al以及前述Si的含量之积满足Al×Si≤0.8，剩余部分包含Fe和杂质，前述钢板的比重为5.5以上且小于7.5。
(2)上述(1)所述的钢板可以进一步按质量％计含有选自由Nb：0.300％以下、V：0.50％以下、Cr：3.00％以下、Mo：3.00％以下、Ni：5.00％以下、Cu：3.00％以下、B：0.0100％以下、Ca：0.0100％以下、Mg：0.0100％以下、Zr：0.0500％以下、REM：0.0500％以下组成的组中的1种或2种以上的元素。
发明的效果
根据上述的实施方式，能够得到制造性良好并且点焊性优异的高强度低比重钢板，产业上的贡献极为显著。
附图说明
图1为高强度低比重钢板中的Mn含量与电阻点焊接头的十字抗拉强度(CTS)的关系图。
具体实施方式
本发明人为了提高Al含量高的钢板的点焊性而进行了研究。具体而言，本发明人在上述专利文献7所提出的延展性、加工性以及韧性优异的高强度低比重钢板的化学成分中，改变合金元素的含量而得到各种钢，由这些钢在实验室制造热轧钢板以及冷轧钢板，评价了点焊性。所得钢板的抗拉强度为约500MPa，板厚在热轧钢板的情况下为2.3mm，在冷轧钢板的情况下为1.2mm。此外，点焊性通过依据JISZ3137的拉伸试验而得到的电阻点焊接头的十字抗拉强度(CrossTensionStrength)来进行评价。另外，点焊使用通常的点焊机，按在将t设为板厚时焊块径成为(mm)的方式调节焊接条件来进行。图1为对钢板中的Mn含量对热轧钢板的十字抗拉强度(CTS)产生的影响进行整理而得到的图。如图1所示，可知通过按质量％计将钢板中的Mn含量设为0.5％以下，由此CTS会大幅提高。可知针对冷轧钢板，也与热轧钢板的情况同样，通过将钢板中的Mn含量设为0.5％以下，由此CTS会大幅提高。
接着，针对本实施方式中的点焊性优异的高强度低比重钢板的化学成分的限定理由进行说明。此外，％意味着质量％。
C：超过0.100％且为0.500％以下
C为用于将凝固组织设为微细的等轴晶组织所必需的元素。因此，C含量设为超过0.100％。另一方面，C含量超过0.500％时，钢板的韧性、电弧焊接性变差。因此，C含量设为超过0.100％且为0.500％以下。C含量的下限优选为0.150％，更优选为0.200％，进一步优选为0.250％。C含量的上限优选为0.400％，更优选为0.300％，进一步优选为0.200％。
Ti：超过0.100％且为1.000％以下
Ti为用于将凝固组织设为微细的等轴晶组织所必需的元素。因此，Ti含量设为超过0.100％。另一方面，Ti含量超过1.000％时，使得钢板的韧性变差。因此，Ti含量设为超过0.100％且为1.000％以下。为了获得更微细的等轴晶组织，Ti含量的下限优选设为0.300％，更优选设为0.350％，进一步优选设为0.400％。Ti含量的上限优选为0.900％，更优选为0.800％，进一步优选为0.700％。
0.200％＜C+Ti＜1.500％
此外，为了将凝固组织设为微细的等轴晶组织，将C含量与Ti含量之和、即C+Ti设为超过0.200％且为1.500％以下。C+Ti的下限优选为0.300％，更优选为0.400％，进一步优选为0.500％。C+Ti的上限优选为1.300％，更优选为1.200％，进一步优选为1.000％。
Al：3.0％以上且10.0％以下
Al为用于达成钢板的低比重化所必需的元素。Al含量小于3.0％时，低比重化的效果不充分，无法将比重设为小于7.5。另一方面，Al含量超过10.0％时，金属间化合物的析出变得显著，延展性、加工性以及韧性变差。因此，Al含量设为3.0％以上且10.0％以下。为了获得更良好的延展性，Al含量的上限优选设为6.0％，更优选设为5.5％，进一步优选设为5.0％。为了适宜地获得低比重化的效果，Al含量的下限优选设为3.5％，更优选设为3.7％，进一步优选设为4.0％。
Si：0.0001％以上且小于0.20％
Si为使得钢板的韧性变差的元素，有必要减少钢板的Si含量。因此，Si含量的上限设为小于0.20％，优选设为0.15％。另一方面，Si含量的下限考虑到现状的精炼技术和制造成本而设为0.0001％。
Al×Si≤0.8
此外，Al含量与Si含量之积即Al×Si设为0.8以下，优选设为0.7以下，更优选设为0.6以下，由此能够获得极为良好的韧性。Al×Si期望尽可能降低，下限未规定，但考虑到精炼技术和制造成本而优选设为0.03。
Mn：超过0.20％且为0.50％以下
Mn为用于形成MnS而抑制由固溶S导致的晶界脆化上有效的元素。然而，Mn含量为0.20％以下时，无法展现该效果。另一方面，Mn含量超过0.50％时点焊性变差。因此，Mn含量设为超过0.20％且为0.50％以下。Mn含量的下限优选为0.22％，更优选为0.24％，进一步优选为0.26％。Mn含量的上限优选为0.40％，更优选为0.35％，进一步优选为0.30％。
P：0.00001％以上且0.0200％以下
P为在晶界偏析而使晶界强度降低、使钢板的韧性以及焊接性变差的杂质元素，期望减少钢板中的P含量。因此，P含量的上限设为0.0200％。另外，P含量的下限考虑到现状的精炼技术和制造成本而设为0.00001％。其中，为了确保更良好的焊接性，P含量的上限优选设为0.0050％，更优选设为0.0040％，进一步优选设为0.0030％。
Mn+100×P≤1.0
此外，通过将Mn含量和P含量设为Mn+100×P≤1.0，由此能够获得良好的点焊性。Mn+100×P过低时会产生晶界脆化，因此Mn+100×P的下限期望设为0.2。
S：0.00001％以上且0.0100％以下
S为使钢板的热加工性以及韧性变差的杂质元素，期望减少钢板中的S含量。因此，S含量的上限设为0.0100％。S含量的上限优选为0.0080％，更优选为0.0065％，进一步优选为0.0050％。另外，S含量的下限考虑到现状的精炼技术和制造成本而设为0.00001％。
N：0.0030％以上且0.0100％以下
N与Ti形成氮化物和/或碳氮化物、即TiN以及Ti(C，N)，为用于将凝固组织设为微细的等轴晶组织所必需的元素。该效果在N含量小于0.0030％时无法展现。另外，N含量超过0.0100％时，由于粗大的TiN的生成而韧性变差。因此，N含量设为0.0030％以上且0.0100％以下。N含量的下限优选为0.0035％，更优选为0.0040％，进一步优选为0.0045％。N含量的上限优选为0.0080％，更优选为0.0065％，进一步优选为0.0050％。
以上的元素为本实施方式中的钢板的基本成分，上述以外的剩余部分包含Fe和不可避免的杂质。然而，在本实施方式中的钢板中，代替剩余部分的Fe的一部分，可以根据期望的强度水平、其他所需特性而添加Nb、V、Cr、Ni、Mo、Cu、B、Ca、Mg、Zr、REM中的1种或2种以上元素。
Nb：0.300％以下
Nb为形成微细的碳氮化物的元素，在抑制晶粒的粗大化上有效。为了提高钢板的韧性，优选添加0.005％以上的Nb。然而，过量添加Nb时存在析出物变得粗大、钢板的韧性变差的情况。因此，Nb含量优选设为0.300％以下。
V：0.50％以下
V与Nb同样为形成微细的碳氮化物的元素。为了抑制晶粒的粗大化、提高钢板的韧性，优选添加0.01％以上的V。V含量超过0.50％时，存在韧性变差的情况。因此，V含量的上限优选为0.50％。
Cr：3.00％以下，
Mo：3.00％以下，
Ni：5.00％以下，
Cu：3.00％以下，
Cr、Mo、Ni、Cu为用于提高钢板的延展性以及韧性上有效的元素。然而，Cr含量、Mo含量、Cu含量分别超过3.00％时，存在由于强度上升而有损韧性的情况。另外，Ni含量超过5.00％时，存在由于强度上升而有损韧性的情况。因此，优选Cr含量的上限为3.00％、Mo含量的上限为3.00％、Ni含量的上限为5.00％、Cu量的上限为3.00％。另外，为了提高钢板的延展性以及韧性，优选Cr含量为0.05％以上、Mo含量为0.05％以上、Ni含量为0.05％以上、Cu含量为0.10％以上。
B：0.0100％以下
B在晶界偏析，为抑制P以及S的晶界偏析的元素。然而，B含量超过0.0100％时，存在生成析出物、有损热加工性的情况。因此，B含量设为0.0100％以下。更优选将B含量设为0.0020％以下。此外，为了通过晶界的强化，提高钢板的延展性、韧性以及热加工性，B含量优选为0.0003％以上。
另外，B与P同样为易于在晶界偏析的元素，为了获得抑制晶界腐蚀的效果，P、B的总含量优选设为0.0050％以下，更优选设为0.0045％以下。P、B的总含量的下限值考虑到脱磷成本时优选设为0.00001％，进一步优选设为0.0004％。
Ca：0.0100％以下
Mg：0.0100％以下
Zr：0.0500％以下
REM：0.0500％以下
Ca、Mg、Zr、REM为控制硫化物的形态、在抑制以S为起因的钢板的热加工性、韧性的劣化上有效的元素。然而，即使过量地添加，效果也会饱和，因此优选设为Ca含量为0.0100％以下、Mg含量为0.0100％以下、Zr含量为0.0500％以下、REM含量为0.0500％以下。另外，为了提高钢板的韧性，优选设Ca含量为0.0010％以上、Mg含量为0.0005％以上、Zr含量为0.0010％以上、REM含量为0.0010％以上。
接着，针对本实施方式所涉及的高强度低比重钢板的特性进行说明。
钢板的比重为7.5以上时与作为汽车用钢板而通常使用的钢板的比重(与铁的比重7.86同等程度)相比轻量化效果小。因此，钢板的比重设为小于7.5。钢板的比重由成分组成确定，优选增加有助于轻量化的Al含量。钢板的比重的下限没有特别限制，但是以本实施方式所涉及的钢板的成分组成而将比重设为小于5.5不容易，因此将5.5设为下限。
钢板的抗拉强度以及延展性考虑到作为汽车用钢板所需特性时，优选抗拉强度为440MPa以上、伸长率为25％以上。
接着，针对本实施方式所涉及的钢板的制造方法进行说明。
在本实施方式中，将钢水过热度设为50℃以下而铸造包含上述化学成分的钢，对所得的钢坯进行热轧。进一步，可以实施机械去氧化皮、酸洗、冷轧以及退火。此外，钢水过热度、液相线温度、钢水温度等温度的单位为摄氏温度。
上述钢水过热度是指根据从化学成分的组成求得的液相线温度、从铸造时的钢水温度中减去的值，即，钢水过热度＝钢水温度－液相线温度。
钢水过热度超过50℃时，在液相中结晶的TiN或Ti(C，N)会聚集、粗大化。因此，在液相中结晶的TiN或Ti(C，N)不会作为铁素体的凝固核而有效发挥作用，即使本实施方式所涉及的钢水的化学成分在上述的规定范围内，也存在凝固组织成为粗大的柱状晶组织的情况。因此，钢水过热度优选设为50℃以下。钢水过热度的下限未规定，通常10℃为下限。
钢坯的热轧工序中的加热温度小于1100℃时，存在碳氮化物不充分固溶而无法获得必要的强度、延展性的情况。因此，加热温度的下限优选设为1100℃。加热温度的上限没有特别规定，但超过1250℃时存在晶粒的粒径变大、热加工性降低的情况，因此优选将1250℃设为上限。
精轧温度小于800℃时，存在热加工性变差、在热轧中产生裂纹的情况。因此，精轧温度的下限优选设为800℃。精轧温度的上限没有特别规定，但超过1000℃时存在晶粒的粒径变大、在冷轧时产生裂纹的情况，因此优选将1000℃设为上限。
卷取温度小于600℃时，存在铁素体的回复和再结晶变得不充分、有损钢板的加工性的情况。因此，卷取温度的下限优选设为600℃。另一方面，卷取温度超过750℃时存在再结晶的铁素体的晶粒粗大化、钢板的延展性、热加工性以及冷加工性降低的情况。因此，卷取温度的上限优选设为750℃。
为了去除在热轧时生成的氧化皮，例如，可以进行使用张力平整机这样的机械去氧化皮和/或酸洗。
为了提高热轧钢板的延展性，可以在热轧后进行退火。为了控制析出物的形态、提高延展性，热轧钢板的退火温度优选设为700℃以上。另外，热轧钢板的退火温度超过1100℃时存在晶粒粗大化、助长晶界脆化的情况。因此，热轧钢板的退火温度的上限优选设为1100℃。
为了在将热轧钢板退火后除去氧化皮，可以进行机械去氧化皮和/或酸洗。
可以对热轧钢板实施冷轧以及退火来制造冷轧钢板。以下，对冷轧钢板的优选的制造条件进行描述。
冷轧的冷轧率从生产率的观点出发优选为20％以上。另外，为了促进冷轧后退火时的再结晶，冷轧率优选设为50％以上。另外，冷轧率超过95％时存在冷轧时产生裂纹的情况。因此，冷轧率的上限优选设为95％。
为了使得再结晶以及回复充分进行，冷轧后的退火温度优选设为600℃以上。另一方面，冷轧后的退火温度超过1100℃时，存在晶粒粗大化、助长晶界脆化的情况。因此，冷轧钢板的退火温度的上限优选设为1100℃。
优选冷轧钢板的退火后的冷却速度为20℃/秒以上、冷却停止温度为450℃以下。这是为了防止由冷却中的晶粒生长带来晶粒的粗大化、以P等杂质元素向晶界偏析为起因的晶界脆化，提高延展性。冷却速度的上限未规定，但超过500℃/秒在技术上是困难的。另外，冷却停止温度的下限依赖于制冷剂的温度，因此冷却停止温度的下限设为小于室温是困难的。
为了在冷轧后的退火后去除生成的氧化皮，可以进行机械去氧化皮和/或酸洗。另外，在冷轧后的退火后，为了形状矫正以及屈服点伸长的消失可以进行调质轧制。在调质轧制中，伸长率小于0.2％时，其效果不充分，伸长率超过2％时屈服比大幅增加，同时伸长变差。因此，调质轧制中的伸长率期望设为0.2％以上且2％以下。
实施例
以下，在列举本发明的实施例的同时对本发明的技术的内容具体进行说明。
(实施例1)
在钢水过热度40℃下铸造具有表1所示化学组成的钢，在表2所示条件下热轧。板厚设为2.3mm。
评价所得的热轧钢板的比重、机械特性、电弧焊接性、点焊性。钢板的比重的测定使用比重瓶进行。关于机械特性，依据JISZ2241进行拉伸试验，测定抗拉强度(TS)来评价。关于钢板的电弧焊接性，通过Pulse-MAG焊接制作搭接填角焊接接头，依据JISZ2241进行拉伸试验，测定接头抗拉强度来评价。另外，焊丝使用软钢以及490N/mm2级高张力钢板用的焊丝，保护气体使用Ar+20％CO2气体。关于钢板的点焊性，依据JISZ3137，通过电阻点焊接头的十字抗拉强度(CTS)进行评价。关于点焊，使用通常的点焊机，按将板厚设为t(mm)、焊块径成为的方式调节焊接条件来进行。
表2中示出钢板的比重、抗拉强度、电弧焊接接头抗拉强度、CTS的评价结果。考虑到钢板的板厚和抗拉强度水平，将CTS为12kN以上设为合格。在评价项目中，在不合格的情况下，标记下划线。
热轧No.1～8为本发明例，任一特性均合格，得到作为目标的特性的钢板。另一方面，关于化学成分为本发明的范围外的热轧No.9～13，电弧焊接接头强度为与母材强度同等以上，是良好的，但是CTS小于12kN，为不合格。
(实施例2)
在钢水过热度40℃下铸造具有表1所示化学组成的钢，在表2所示条件下进行了热轧，对通过热轧得到的热轧钢板在表3所示的条件下进行冷轧以及退火。板厚设为1.2mm。
对于所得的冷轧钢板，也与实施例1同样地评价比重、机械特性、电弧焊接性、点焊性。
表3中示出钢板的比重、抗拉强度、电弧焊接接头抗拉强度、CTS的评价结果。考虑到钢板的板厚和抗拉强度水平，将CTS为7kN以上设为合格。在评价项目中，在不合格的情况下，标记下划线。
冷轧No.1～8为本发明例，任一特性均合格，得到作为目标的特性的钢板。另一方面，关于成分为本发明的范围外的冷轧No.9～13，电弧焊接接头强度为与母材强度同等以上，是良好的，CTS小于7kN，为不合格。
产业上的可利用性
根据本发明，能够得到制造性良好并且点焊性优异的高强度低比重钢板，产业上的贡献极为显著。

Claims (2)

1.一种钢板，其特征在于，其按质量％计含有
C：超过0.100％且为0.500％以下、
Si：0.0001％以上且小于0.20％、
Mn：超过0.20％且为0.50％以下、
Al：3.0％以上且10.0％以下、
N：0.0030％以上且0.0100％以下、
Ti：超过0.100％且为1.000％以下、
P：0.00001％以上且0.0200％以下、
S：0.00001％以上且0.0100％以下，
按质量％计所述C以及所述Ti的含量之和满足：
0.200＜C+Ti≤1.500，
按质量％计所述Al以及所述Si的含量之积满足：
Al×Si≤0.8，
剩余部分包含Fe和杂质，
所述钢板的比重为5.5以上且小于7.5。
2.根据权利要求1所述的钢板，其特征在于，其进一步按质量％计含有选自由
Nb：0.300％以下、
V：0.50％以下、
Cr：3.00％以下、
Mo：3.00％以下、
Ni：5.00％以下、
Cu：3.00％以下、
B：0.0100％以下、
Ca：0.0100％以下、
Mg：0.0100％以下、
Zr：0.0500％以下、
REM：0.0500％以下组成的组中的1种或2种以上的元素。
CN201480022843.XA 2013-05-01 2014-04-28 点焊性优异的高强度低比重钢板 Pending CN105164295A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201811215284.0A CN109440017A (zh) 2013-05-01 2014-04-28 点焊性优异的高强度低比重钢板

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013096428 2013-05-01
JP2013-096428 2013-05-01
PCT/JP2014/061814 WO2014178359A1 (ja) 2013-05-01 2014-04-28 スポット溶接性に優れた高強度低比重鋼板

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201811215284.0A Division CN109440017A (zh) 2013-05-01 2014-04-28 点焊性优异的高强度低比重钢板

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN105164295A true CN105164295A (zh) 2015-12-16

Family

ID=51843486

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201811215284.0A Pending CN109440017A (zh) 2013-05-01 2014-04-28 点焊性优异的高强度低比重钢板
CN201480022843.XA Pending CN105164295A (zh) 2013-05-01 2014-04-28 点焊性优异的高强度低比重钢板

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201811215284.0A Pending CN109440017A (zh) 2013-05-01 2014-04-28 点焊性优异的高强度低比重钢板

Country Status (11)

Country Link
US (1) US10294551B2 (zh)
EP (1) EP2993245B1 (zh)
JP (1) JP6206489B2 (zh)
KR (1) KR101764990B1 (zh)
CN (2) CN109440017A (zh)
BR (1) BR112015026904B1 (zh)
ES (1) ES2691960T3 (zh)
MX (1) MX2015014879A (zh)
PL (1) PL2993245T3 (zh)
TW (1) TWI502077B (zh)
WO (1) WO2014178359A1 (zh)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
PL2993245T3 (pl) 2013-05-01 2018-12-31 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Blacha stalowa cienka o dużej wytrzymałości i niskim ciężarze właściwym mająca doskonałą spawalność punktową
JP6168144B2 (ja) * 2013-05-01 2017-07-26 新日鐵住金株式会社 亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
CN105908089B (zh) 2016-06-28 2019-11-22 宝山钢铁股份有限公司 一种热浸镀低密度钢及其制造方法
CN106498278B (zh) * 2016-09-29 2018-04-13 北京科技大学 一种高强度高延伸率低密度的中厚板及其制备方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009263780A (ja) * 2008-03-31 2009-11-12 Kobe Steel Ltd スポット溶接継手の十字引張強度に優れた焼入れ用鋼板
JP2010121209A (ja) * 2008-10-23 2010-06-03 Kobe Steel Ltd 焼入れ用鋼板および高強度部材
CN101736195A (zh) * 2008-11-24 2010-06-16 攀钢集团研究院有限公司 热镀铝锌合金钢板及其生产方法
JP2010270377A (ja) * 2009-05-22 2010-12-02 Nippon Steel Corp 延性、加工性及び靭性に優れた高強度低比重鋼板及びその製造方法
CN102260821A (zh) * 2010-05-24 2011-11-30 株式会社神户制钢所 弯曲加工性优异的高强度冷轧钢板

Family Cites Families (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5776176A (en) 1980-10-28 1982-05-13 Nippon Steel Corp Manufacture of high preformance hot-galvanized steel plate
JPH0651903B2 (ja) 1990-01-30 1994-07-06 新日本製鐵株式会社 摺動抵抗の高い亜鉛又は亜鉛系合金溶融めっき鋼板の製造方法
JP2804167B2 (ja) 1990-04-27 1998-09-24 日新製鋼株式会社 加工性に優れた合金化溶融亜鉛めつき鋼板及びその製造方法
JP2783452B2 (ja) 1990-10-09 1998-08-06 新日本製鐵株式会社 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JPH09227997A (ja) * 1996-02-23 1997-09-02 Nippon Steel Corp 制振合金及びその製造方法
US6547888B1 (en) * 2000-01-28 2003-04-15 Swagelok Company Modified low temperature case hardening processes
DE60144062D1 (de) 2000-12-29 2011-03-31 Nippon Steel Corp Hochfeste, mit schmelzflüssigem zink verzinkte stahlplatte, die eine hervorragende auftragsadhäsion aufweist und zum pressformen geeignet ist, und verfahren zu ihrer herstellung
DE60220191T2 (de) 2001-06-06 2008-01-17 Nippon Steel Corp. Hochfestes feuerverzinktes galvanisiertes stahlblech und feuerverzinktes geglühtes stahlblech mit ermüdungsfestigkeit,korrosionsbeständigkeit,duktilität und plattierungshaftung,nach starker verformung und verfahren zu dessen herstellung
FR2836930B1 (fr) 2002-03-11 2005-02-25 Usinor Acier lamine a chaud a tres haute resistance et de faible densite
JP3995978B2 (ja) 2002-05-13 2007-10-24 日新製鋼株式会社 熱交換器用フェライト系ステンレス鋼材
ES2347435T3 (es) 2003-03-31 2010-10-29 Nippon Steel Corporation Chapa de acero recubierta en caliente con cinc aleado y metodo para su produccion.
KR20050118306A (ko) 2003-04-10 2005-12-16 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법
JP4235077B2 (ja) * 2003-06-05 2009-03-04 新日本製鐵株式会社 自動車用高強度低比重鋼板とその製造方法
JP4471688B2 (ja) 2003-06-18 2010-06-02 新日本製鐵株式会社 延性に優れた高強度低比重鋼板およびその製造方法
JP4430502B2 (ja) 2004-02-24 2010-03-10 新日本製鐵株式会社 延性に優れた低比重鋼板の製造方法
JP4299774B2 (ja) 2004-12-22 2009-07-22 新日本製鐵株式会社 延性および疲労特性に優れた高強度低比重鋼板とその製造方法
JP4464811B2 (ja) 2004-12-22 2010-05-19 新日本製鐵株式会社 延性に優れた高強度低比重鋼板の製造方法
JP5020526B2 (ja) 2005-04-06 2012-09-05 新日本製鐵株式会社 耐食性、加工性、塗装性に優れた合金化溶融亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法
JP4551268B2 (ja) 2005-04-20 2010-09-22 新日本製鐵株式会社 合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法
WO2006112515A1 (ja) 2005-04-20 2006-10-26 Nippon Steel Corporation 合金化溶融亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法
RU2418094C2 (ru) 2006-01-30 2011-05-10 Ниппон Стил Корпорейшн Высокопрочный горячеоцинкованный погружением стальной лист и высокопрочный отожженный после цинкования стальной лист с превосходными формуемостью и способностью к нанесению гальванопокрытия и способы изготовления и устройства для изготовления таких листов
CA2640646C (en) 2006-01-30 2011-07-26 Nippon Steel Corporation High strength hot-dip galvanized steel sheet and high strength hot-dip galvannealed steel sheet and methods of production and apparatuses for production of the same
CN100546762C (zh) * 2006-03-22 2009-10-07 宝山钢铁股份有限公司 一种冷轧无取向电工钢板及其生产方法
JP4797807B2 (ja) * 2006-05-30 2011-10-19 Ｊｆｅスチール株式会社 高剛性低密度鋼板およびその製造方法
JP5194811B2 (ja) 2007-03-30 2013-05-08 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板
JP5042694B2 (ja) 2007-04-13 2012-10-03 新日本製鐵株式会社 延性及び加工性に優れた高強度低比重鋼板及びその製造方法
KR100985298B1 (ko) * 2008-05-27 2010-10-04 주식회사 포스코 리징 저항성이 우수한 저비중 고강도 열연 강판, 냉연강판, 아연도금 강판 및 이들의 제조방법
JP5439898B2 (ja) 2009-03-30 2014-03-12 Ｊｆｅスチール株式会社 抵抗スポット溶接性に優れる高張力鋼板
JP5720208B2 (ja) 2009-11-30 2015-05-20 新日鐵住金株式会社 高強度冷延鋼板、高強度溶融亜鉛めっき鋼板および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板
WO2013034317A1 (en) * 2011-09-09 2013-03-14 Tata Steel Nederland Technology Bv Low density high strength steel and method for producing said steel
MX2014003712A (es) 2011-09-30 2014-07-09 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Lamina de acero galvanizada por inmersion en caliente, de alta resistencia, y lamina de acero galvanizada por inmersion en caliente, aleada, de alta resistencia, que tiene excelente adhesion de enchapado, formabilidad, y capacidad de expansion de agujero con resistencia a la traccion de 980 mpa o mas y metodo de fabricacion de las mismas.
PL2993245T3 (pl) 2013-05-01 2018-12-31 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Blacha stalowa cienka o dużej wytrzymałości i niskim ciężarze właściwym mająca doskonałą spawalność punktową

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009263780A (ja) * 2008-03-31 2009-11-12 Kobe Steel Ltd スポット溶接継手の十字引張強度に優れた焼入れ用鋼板
JP2010121209A (ja) * 2008-10-23 2010-06-03 Kobe Steel Ltd 焼入れ用鋼板および高強度部材
CN101736195A (zh) * 2008-11-24 2010-06-16 攀钢集团研究院有限公司 热镀铝锌合金钢板及其生产方法
JP2010270377A (ja) * 2009-05-22 2010-12-02 Nippon Steel Corp 延性、加工性及び靭性に優れた高強度低比重鋼板及びその製造方法
CN102260821A (zh) * 2010-05-24 2011-11-30 株式会社神户制钢所 弯曲加工性优异的高强度冷轧钢板

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
康永林等: "《现代汽车板理论工艺与成形技术》", 8 February 2009, 冶金工业出版社 *

Also Published As

Publication number Publication date
ES2691960T3 (es) 2018-11-29
MX2015014879A (es) 2016-03-21
EP2993245B1 (en) 2018-08-01
KR101764990B1 (ko) 2017-08-03
KR20150133797A (ko) 2015-11-30
JPWO2014178359A1 (ja) 2017-02-23
EP2993245A4 (en) 2016-12-14
PL2993245T3 (pl) 2018-12-31
TW201506170A (zh) 2015-02-16
TWI502077B (zh) 2015-10-01
JP6206489B2 (ja) 2017-10-04
WO2014178359A1 (ja) 2014-11-06
US20160040273A1 (en) 2016-02-11
EP2993245A1 (en) 2016-03-09
BR112015026904A2 (pt) 2017-07-25
CN109440017A (zh) 2019-03-08
US10294551B2 (en) 2019-05-21
BR112015026904B1 (pt) 2020-04-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6377745B2 (ja) 超高強度鋼板及びその製造方法
JP4235077B2 (ja) 自動車用高強度低比重鋼板とその製造方法
JP5408314B2 (ja) 深絞り性およびコイル内材質均一性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法
TWI470094B (zh) 冷軋鋼板用熱軋鋼板、熔融鍍鋅鋼板用熱軋鋼板及其製造方法
CN107475624A (zh) 含钛厚规格耐候钢及其生产方法
JP2019533083A (ja) 耐食性及びスポット溶接性に優れた熱間成形用冷延鋼板、熱間成形部材及びその製造方法
JP5042694B2 (ja) 延性及び加工性に優れた高強度低比重鋼板及びその製造方法
KR20220073804A (ko) 페라이트계 스테인리스 강판 및 그 제조 방법 그리고 페라이트계 스테인리스 부재
CN105164295A (zh) 点焊性优异的高强度低比重钢板
JP5257239B2 (ja) 延性、加工性及び靭性に優れた高強度低比重鋼板及びその製造方法
JP2018502213A (ja) 冷間圧延高強度低合金鋼
CN105164298A (zh) 镀锌钢板及其制造方法
JP5655381B2 (ja) 高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP5935843B2 (ja) スポット溶接性に優れた冷延鋼板およびその製造方法
CN113122770B (zh) 低碳低成本超高强复相钢板/钢带及其制造方法
JP4214840B2 (ja) 高強度鋼板およびその製造方法
JP2012219366A (ja) 耐疲労特性に優れた高張力熱延鋼帯の製造方法
JP5780019B2 (ja) 化成処理性に優れた高Ｓｉ含有高張力冷延鋼帯の製造方法
WO2023153184A1 (ja) オーステナイト系ステンレス鋼およびオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法
JP2014185359A (ja) 高強度鋼板
TW202006154A (zh) 鋼板
JP5332894B2 (ja) 延性、疲労特性及び靭性に優れた低比重鋼板及びその製造方法
JP2016065319A (ja) 高強度鋼板の表面性状の評価方法および高強度鋼板の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
RJ01 Rejection of invention patent application after publication
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Application publication date: 20151216