JPH0651903B2 - 摺動抵抗の高い亜鉛又は亜鉛系合金溶融めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
摺動抵抗の高い亜鉛又は亜鉛系合金溶融めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH0651903B2 JPH0651903B2 JP2017890A JP2017890A JPH0651903B2 JP H0651903 B2 JPH0651903 B2 JP H0651903B2 JP 2017890 A JP2017890 A JP 2017890A JP 2017890 A JP2017890 A JP 2017890A JP H0651903 B2 JPH0651903 B2 JP H0651903B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、亜鉛又は亜鉛系合金溶融めっき鋼板の製造方
法に関するものである。
法に関するものである。
従来、プレめっきを利用した溶融Ｚｎめっき方法につい
ては、例えば特公昭４６−１９２８２号公報記載の溶融
Ｚｎめっき方法が、一般のＣＧＬ法（無酸化炉および還
元炉を用いて７００℃近傍まで加熱還元することにより
鋼板表面を活性化した後に溶融めっきを行う方法）に代
わって安価に密着性、加工性の良いめっき鋼板を得る優
れた方法としてすでに知られている。
ては、例えば特公昭４６−１９２８２号公報記載の溶融
Ｚｎめっき方法が、一般のＣＧＬ法（無酸化炉および還
元炉を用いて７００℃近傍まで加熱還元することにより
鋼板表面を活性化した後に溶融めっきを行う方法）に代
わって安価に密着性、加工性の良いめっき鋼板を得る優
れた方法としてすでに知られている。
最近、建築材料などに使用される厚物溶融Ｚｎめっき鋼
板の造管材においては、特に、造管時のスリップ防止対
策などの観点から表面の摺動抵抗に優れることが新しく
具備すべき要件となってきた。
板の造管材においては、特に、造管時のスリップ防止対
策などの観点から表面の摺動抵抗に優れることが新しく
具備すべき要件となってきた。
しかしながら、従来のプレめっきを用いた溶融Ｚｎめっ
き法を以てしても表面の摺動抵抗を向上させることはで
きない。
き法を以てしても表面の摺動抵抗を向上させることはで
きない。
そこで、本発明者らはこのプレめっきを用いた溶融めっ
き法の特徴を活かしつつ、表面の摺動抵抗の優れためっ
き鋼板を得る方法を見出すために、プレめっき後の前処
理加熱条件、溶融めっき浴条件、さらには、溶融めっき
後の再加熱条件等のバランスを積極的に検討した結果、
めっき層の適度な合金化を進めることにより、めっき層
表面の摺動抵抗を著しく向上させることに成功した。
き法の特徴を活かしつつ、表面の摺動抵抗の優れためっ
き鋼板を得る方法を見出すために、プレめっき後の前処
理加熱条件、溶融めっき浴条件、さらには、溶融めっき
後の再加熱条件等のバランスを積極的に検討した結果、
めっき層の適度な合金化を進めることにより、めっき層
表面の摺動抵抗を著しく向上させることに成功した。
本発明は上記のようにプレめっき後の前処理加熱、めっ
き浴条件、再加熱条件をコントロールして表面の摺動抵
抗に優れた溶融めっき鋼板を製造する方法を提供するも
のである。
き浴条件、再加熱条件をコントロールして表面の摺動抵
抗に優れた溶融めっき鋼板を製造する方法を提供するも
のである。
本発明者らは、まず、プレめっき後の加熱条件と浴条件
のみをコントロールすることによって、めっき時の合金
化を促進させることにより、摺動抵抗を向上させようと
試みた。その結果、鋼板の表面にＮｉめっき等を0.1〜
3.0ｇ／ｍ２施した後、Ｏ２濃度５％以下の雰囲気中で
４３０〜５００℃に７℃／sec以上で加熱してそのまま
浴中有効Ａｌ濃度0.05〜0.15％、浴温４３０〜５００℃
に制御された亜鉛又は亜鉛系合金浴中に浸漬してめっき
を行なえば、表面の摺動抵抗がこれらの条件の一つをは
ずして製造した場合に比較して向上することが判明し
た。そこで、さらに、その効果を大きくするために、め
っき後の再加熱を組み合わせることを検討し、本発明範
囲の再加熱条件下でのみ、相乗効果が現れることがわか
った。即ち、鋼板の表面にＮｉ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ｓ
ｎ，Ｚｎ，Ｐの中から選択した１種を単独で、或いは２
種もしくは３種を合金で0.1〜3.0ｇ／ｍ２めっき後、Ｏ
２濃度５％以下の雰囲気中で４３０〜５００℃に７℃／
sec以上で加熱してそのまま浴中有効Al濃度0.05〜0.15
％、浴温４３０〜５００℃に制御された亜鉛又は亜鉛系
合金浴中に浸漬してめっきを行い、引き上げ後のワイピ
ング直上で４５０〜５５０℃の温度範囲で５〜４０sec
加熱することにより、めっき密着性は勿論のことなが
ら、表面の摺動抵抗が極めて優れためっき鋼板が得られ
ることを見出し、下記の本発明を完成したものである。
のみをコントロールすることによって、めっき時の合金
化を促進させることにより、摺動抵抗を向上させようと
試みた。その結果、鋼板の表面にＮｉめっき等を0.1〜
3.0ｇ／ｍ２施した後、Ｏ２濃度５％以下の雰囲気中で
４３０〜５００℃に７℃／sec以上で加熱してそのまま
浴中有効Ａｌ濃度0.05〜0.15％、浴温４３０〜５００℃
に制御された亜鉛又は亜鉛系合金浴中に浸漬してめっき
を行なえば、表面の摺動抵抗がこれらの条件の一つをは
ずして製造した場合に比較して向上することが判明し
た。そこで、さらに、その効果を大きくするために、め
っき後の再加熱を組み合わせることを検討し、本発明範
囲の再加熱条件下でのみ、相乗効果が現れることがわか
った。即ち、鋼板の表面にＮｉ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ｓ
ｎ，Ｚｎ，Ｐの中から選択した１種を単独で、或いは２
種もしくは３種を合金で0.1〜3.0ｇ／ｍ２めっき後、Ｏ
２濃度５％以下の雰囲気中で４３０〜５００℃に７℃／
sec以上で加熱してそのまま浴中有効Al濃度0.05〜0.15
％、浴温４３０〜５００℃に制御された亜鉛又は亜鉛系
合金浴中に浸漬してめっきを行い、引き上げ後のワイピ
ング直上で４５０〜５５０℃の温度範囲で５〜４０sec
加熱することにより、めっき密着性は勿論のことなが
ら、表面の摺動抵抗が極めて優れためっき鋼板が得られ
ることを見出し、下記の本発明を完成したものである。
すなわち、本発明は鋼板の表面にＮｉ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｃ
ｕ，Ｓｎ．Ｚｎ，Ｐの中から選択した１種を単独で、或
いは２種もしくは３種を合金で0.1〜3.0ｇ／ｍ２めっき
後、Ｏ２濃度５％以下の雰囲気中で４３０〜５００℃に
７℃／sec以上で加熱してそのまま浴中有効Al濃度0.05
〜0.15％、浴温４３０〜５００℃に制御された亜鉛又は
亜鉛系合金浴中に浸漬してめっきを行い、引き上げ後の
ワイピング直上で４５０〜５５０℃の温度範囲で５〜４
０sec加熱することを特徴とする摺動抵抗の高い亜鉛又
は亜鉛系合金溶融めっき鋼板の製造方法を要旨とするも
のである。
ｕ，Ｓｎ．Ｚｎ，Ｐの中から選択した１種を単独で、或
いは２種もしくは３種を合金で0.1〜3.0ｇ／ｍ２めっき
後、Ｏ２濃度５％以下の雰囲気中で４３０〜５００℃に
７℃／sec以上で加熱してそのまま浴中有効Al濃度0.05
〜0.15％、浴温４３０〜５００℃に制御された亜鉛又は
亜鉛系合金浴中に浸漬してめっきを行い、引き上げ後の
ワイピング直上で４５０〜５５０℃の温度範囲で５〜４
０sec加熱することを特徴とする摺動抵抗の高い亜鉛又
は亜鉛系合金溶融めっき鋼板の製造方法を要旨とするも
のである。
以下、本発明について詳細に説明する。
第１図は、鋼板表面にＮｉを0.5ｇ／ｍ２めっき後Ｏ２
濃度２％の雰囲気中で４５０℃まで１０℃／secで昇温
し、そのまま浴中有効Al濃度を変化させた浴温４５０℃
の溶融Ｚｎ浴中に３sec浸漬、引き上げ、ワイピングし
た後、再加熱を種々の温度で１５sec行った場合のめっ
き面の摺動抵抗の変化を示したものである。なお、摺動
抵抗の指標としては、表面硬度（ビッカース硬度）と静
止摩擦係数の測定値を用いた。
濃度２％の雰囲気中で４５０℃まで１０℃／secで昇温
し、そのまま浴中有効Al濃度を変化させた浴温４５０℃
の溶融Ｚｎ浴中に３sec浸漬、引き上げ、ワイピングし
た後、再加熱を種々の温度で１５sec行った場合のめっ
き面の摺動抵抗の変化を示したものである。なお、摺動
抵抗の指標としては、表面硬度（ビッカース硬度）と静
止摩擦係数の測定値を用いた。
評価基準は次の通りである。
評価 表面硬度（ＨＶ） 摩擦係数（μ） ５…………１５０〜２５０ 0.15〜0.18 ４…………１２０〜１５０ 0.14〜0.15 ３………… ９０〜１２０ 0.13〜0.14 ２………… ７０〜９０ 0.12〜0.13 １………… ７０未満 0.12未満 （＊評価３以上が合格） この図より、めっき浴中の有効Ａｌ濃度0.15％以下でめ
っきを行い、且つ、４５０℃以上で再加熱を行うと、摺
動抵抗の高いめっき鋼板が得られることが明らかである
（浴中有効Alとは、ドロス分など以外のめっき層に寄与
する有効なAlのことである）。この条件下のめっき層を
分析したところ、Ｆｅ比率が１〜８％であり、めっき層
表層まで素地からＦｅが拡散し、合金化が進んでおり、
なお且つＮｉが素地近傍でAlと結合し、合金層中にも一
部Ｎｉが存在することが判明した。合金層は大部分がζ
相（ＦｅＺｎ１３）、δ１相（ＦｅＺｎ７）より成って
いた。詳細は未だ明らかではないが、摺動抵抗が高くな
ったのは、めっき層の適度の合金化と合金層中のＮｉの
存在、あるいはＮｉ−Al化合物の形成が相乗的に作用し
ているのではないかと考えられる。浴中有効Al濃度が0.
15％を超えると摺動抵抗が低いのは、Alが地鉄あるいは
Ｎｉと結合し強固なバリヤー層を作るため、めっき層の
合金化が進まないことによるものと思われる。浴中有効
Alの下限はめっき密着性の観点から0.05％とした。ま
た、再加熱温度が４５０℃未満では摺動抵抗は向上しな
い。これも、めっき層の合金化が不十分なためである。
再加熱温度の上限については密着性の観点から５５０℃
とする。即ち、Ｎｉには地鉄界面近傍の合金層であるΓ
相（Ｆｅ５Ｚｎ21）の成長を抑制する作用があると思わ
れるが、550℃を超えると、Ｎｉがめっき層中の表面近
傍まで拡散してしまい、そのためΓ相が発達しすぎて密
着性が劣化するものと思われる。再加熱時間は５〜４０
secとする。５sec未満ではめっき層の合金化が不足し、
４０secを超えると合金化が進みすぎ、Γ相が発達しす
ぎてめっき密着性が劣化する。再加熱の方法について
は、特に限定しないが、加熱炉あるいは、バーナー加熱
が望ましい。
っきを行い、且つ、４５０℃以上で再加熱を行うと、摺
動抵抗の高いめっき鋼板が得られることが明らかである
（浴中有効Alとは、ドロス分など以外のめっき層に寄与
する有効なAlのことである）。この条件下のめっき層を
分析したところ、Ｆｅ比率が１〜８％であり、めっき層
表層まで素地からＦｅが拡散し、合金化が進んでおり、
なお且つＮｉが素地近傍でAlと結合し、合金層中にも一
部Ｎｉが存在することが判明した。合金層は大部分がζ
相（ＦｅＺｎ１３）、δ１相（ＦｅＺｎ７）より成って
いた。詳細は未だ明らかではないが、摺動抵抗が高くな
ったのは、めっき層の適度の合金化と合金層中のＮｉの
存在、あるいはＮｉ−Al化合物の形成が相乗的に作用し
ているのではないかと考えられる。浴中有効Al濃度が0.
15％を超えると摺動抵抗が低いのは、Alが地鉄あるいは
Ｎｉと結合し強固なバリヤー層を作るため、めっき層の
合金化が進まないことによるものと思われる。浴中有効
Alの下限はめっき密着性の観点から0.05％とした。ま
た、再加熱温度が４５０℃未満では摺動抵抗は向上しな
い。これも、めっき層の合金化が不十分なためである。
再加熱温度の上限については密着性の観点から５５０℃
とする。即ち、Ｎｉには地鉄界面近傍の合金層であるΓ
相（Ｆｅ５Ｚｎ21）の成長を抑制する作用があると思わ
れるが、550℃を超えると、Ｎｉがめっき層中の表面近
傍まで拡散してしまい、そのためΓ相が発達しすぎて密
着性が劣化するものと思われる。再加熱時間は５〜４０
secとする。５sec未満ではめっき層の合金化が不足し、
４０secを超えると合金化が進みすぎ、Γ相が発達しす
ぎてめっき密着性が劣化する。再加熱の方法について
は、特に限定しないが、加熱炉あるいは、バーナー加熱
が望ましい。
また、めっき前処理加熱温度、浴温度についても同様に
調べたところ、４３０℃以上で摺動抵抗に対して効果が
現れることもわかった。浴中でのめっき反応時において
も温度上昇とともに合金化が進行することによるものと
思われる。しかしながら、５００℃を超えると、Γ相が
成長しすぎて摺動抵抗および密着性が劣化する。前処理
加熱の方法については特に限定はしないが、炉内の輻射
加熱、通電加熱等が適用できる。さらに、この前処理加
熱温度および加熱速度が本発明の１つのポイントとなる
条件であるが、５００℃以下の加熱では、プレＮｉめっ
きの加熱後の状態変化が少なく、溶融めっきおよび再加
熱後のめっき面の摺動抵抗、密着性が良好であった。５
００℃を超えるとＮｉが加熱中に鋼板中に拡散してしま
い、明らかに両性能の低下が認められた。加熱速度につ
いては７℃／sec以上が必要である。これだと、前処理
加熱の雰囲気がＯ２濃度が５％以内であれば、プレめっ
きの酸化はそれほど進行せず、良好なめっき密着性が得
られる。Ｏ２濃度が本実験の２％以外でも５％以内であ
れば優れた摺動抵抗が得られることも確認した。さらに
めっき浴浸漬時間については１〜１０secの範囲では同
様に良好な性能が得られた。
調べたところ、４３０℃以上で摺動抵抗に対して効果が
現れることもわかった。浴中でのめっき反応時において
も温度上昇とともに合金化が進行することによるものと
思われる。しかしながら、５００℃を超えると、Γ相が
成長しすぎて摺動抵抗および密着性が劣化する。前処理
加熱の方法については特に限定はしないが、炉内の輻射
加熱、通電加熱等が適用できる。さらに、この前処理加
熱温度および加熱速度が本発明の１つのポイントとなる
条件であるが、５００℃以下の加熱では、プレＮｉめっ
きの加熱後の状態変化が少なく、溶融めっきおよび再加
熱後のめっき面の摺動抵抗、密着性が良好であった。５
００℃を超えるとＮｉが加熱中に鋼板中に拡散してしま
い、明らかに両性能の低下が認められた。加熱速度につ
いては７℃／sec以上が必要である。これだと、前処理
加熱の雰囲気がＯ２濃度が５％以内であれば、プレめっ
きの酸化はそれほど進行せず、良好なめっき密着性が得
られる。Ｏ２濃度が本実験の２％以外でも５％以内であ
れば優れた摺動抵抗が得られることも確認した。さらに
めっき浴浸漬時間については１〜１０secの範囲では同
様に良好な性能が得られた。
第２図は、Ｎｉプレめっき量を変化させて、Ｏ２２％雰
囲気中で４５０℃まで１０℃／secで加熱した後、４５
０℃で３secめっき後、４５０℃で１５秒再加熱した場
合の摺動抵抗の変化を示したものである。浴中の有効Al
濃度が0.1％と0.15％の場合である。Ｎｉ付着量が0.1ｇ
／ｍ２以上の場合において、目付量の増加と共に摺動抵
抗が飛躍的に向上する。このメカニズムは明らかではな
いが、浴中の有効Al濃度とプレＮｉ量とは適正な割合に
おいて、何らかの相関関係を有しており、摺動抵抗に寄
与しているものと思われる。Ni付着量が0.1ｇ／ｍ２未
満では、摺動抵抗および密着性が劣化する。これは、Ｎ
ｉ付着量が0.1ｇ／ｍ２未満では前処理加熱の段階で下
地鋼の酸化が進行することに起因していると考えられ、
Ｎｉが0.1ｇ／ｍ２以上であれば５％Ｏ２雰囲気、７℃
／secで加熱した場合でも酸化はほとんど進行せず良好
なめっき密着性が得られる。Ｎｉ付着量の上限は特に制
約はないが、経済的な観点から3.0ｇ／ｍ２とする。以
上の結果は、前処理加熱雰囲気が弱酸化性の場合につい
て述べたきたが、非酸化性雰囲気、還元性雰囲気でも同
様な結果であった。また、プレめっきの種類についても
Ｎｉプレめっきについてのみ説明したが、Ｆｅ，Ｃｏ，
Ｃｕ，Ｓｎ，Ｚｎ，Ｐの単独めっきおよびＮｉ−Ｐ，Ｆ
ｅ−Ｎｉ，Ｎｉ−Ｚｎ，Ｃｏ−Ｐ，Ｎｉ−Ｆｅ−Ｐ等の
２元系あるいは３元系の合金めっきにおいても同様の結
果が得られた。また、溶融めっき浴についてもＺｎ浴の
みについて説明したが、Ｚｎ−Ｓｂ，Ｚｎ−Ｍｇ，Ｚｎ
−Ｓｎ等の合金浴でも同様に本発明を適用することがで
きる。
囲気中で４５０℃まで１０℃／secで加熱した後、４５
０℃で３secめっき後、４５０℃で１５秒再加熱した場
合の摺動抵抗の変化を示したものである。浴中の有効Al
濃度が0.1％と0.15％の場合である。Ｎｉ付着量が0.1ｇ
／ｍ２以上の場合において、目付量の増加と共に摺動抵
抗が飛躍的に向上する。このメカニズムは明らかではな
いが、浴中の有効Al濃度とプレＮｉ量とは適正な割合に
おいて、何らかの相関関係を有しており、摺動抵抗に寄
与しているものと思われる。Ni付着量が0.1ｇ／ｍ２未
満では、摺動抵抗および密着性が劣化する。これは、Ｎ
ｉ付着量が0.1ｇ／ｍ２未満では前処理加熱の段階で下
地鋼の酸化が進行することに起因していると考えられ、
Ｎｉが0.1ｇ／ｍ２以上であれば５％Ｏ２雰囲気、７℃
／secで加熱した場合でも酸化はほとんど進行せず良好
なめっき密着性が得られる。Ｎｉ付着量の上限は特に制
約はないが、経済的な観点から3.0ｇ／ｍ２とする。以
上の結果は、前処理加熱雰囲気が弱酸化性の場合につい
て述べたきたが、非酸化性雰囲気、還元性雰囲気でも同
様な結果であった。また、プレめっきの種類についても
Ｎｉプレめっきについてのみ説明したが、Ｆｅ，Ｃｏ，
Ｃｕ，Ｓｎ，Ｚｎ，Ｐの単独めっきおよびＮｉ−Ｐ，Ｆ
ｅ−Ｎｉ，Ｎｉ−Ｚｎ，Ｃｏ−Ｐ，Ｎｉ−Ｆｅ−Ｐ等の
２元系あるいは３元系の合金めっきにおいても同様の結
果が得られた。また、溶融めっき浴についてもＺｎ浴の
みについて説明したが、Ｚｎ−Ｓｂ，Ｚｎ−Ｍｇ，Ｚｎ
−Ｓｎ等の合金浴でも同様に本発明を適用することがで
きる。
下地鋼板の制約を特に受けないのも本プレめっき法の利
点の一つである。高合金ハイテン材や低炭素鋼板などに
も適用できる。
点の一つである。高合金ハイテン材や低炭素鋼板などに
も適用できる。
第１表に本発明の実施例を示す。＊印が比較材である。
下地に熱延鋼板ＳＰＨＣ（1.2mm）の酸洗材を用い、Ｎ
ｉめっきは、硫酸酸性浴中で電流密度２５Ａ／ｄｍ２で
行った。前処理加熱はＯ２２％の炉内で１０℃／secで
昇温した。さらに、３sec溶融めっき後、再加熱は空気
中で炉内加熱を行った。種々実験条件を変化させてサン
プルを作成した。
ｉめっきは、硫酸酸性浴中で電流密度２５Ａ／ｄｍ２で
行った。前処理加熱はＯ２２％の炉内で１０℃／secで
昇温した。さらに、３sec溶融めっき後、再加熱は空気
中で炉内加熱を行った。種々実験条件を変化させてサン
プルを作成した。
摺動抵抗の評価は、前述の５点法で行った。また、めっ
き密着性の評価はボールインパクト試験で実施し、１０
点法で評価した。１０点は剥離皆無であり、１点は前面
剥離を示す。６点以上が合格とする。
き密着性の評価はボールインパクト試験で実施し、１０
点法で評価した。１０点は剥離皆無であり、１点は前面
剥離を示す。６点以上が合格とする。
No.１〜１３に示す通り、Ｎｉプレめっき付着量0.1〜３
ｇ／ｍ２、前処理加熱温度４３０〜５００℃、浴温４３
０〜５００℃、浴中の有効Al濃度0.05〜0.15％、めっき
後の再加熱温度４５０〜５５０℃の範囲で製造した本発
明鋼板は摺動抵抗、めっき密着性共に優れる。これに比
較して、Ｎｉめっき付着量が0.1ｇ／ｍ２未満の場合（N
o.１４）、浴中の有効Al濃度が0.05％未満あるいは0.15
％を超える場合（No.１５、１６）、摺動抵抗、密着性
が劣る。また、前処理加熱板温、昇温速度、浴温、めっ
き後の加熱温度および加熱時間が本発明範囲を逸脱する
場合（No.17〜25）にも両性能が劣化する。
ｇ／ｍ２、前処理加熱温度４３０〜５００℃、浴温４３
０〜５００℃、浴中の有効Al濃度0.05〜0.15％、めっき
後の再加熱温度４５０〜５５０℃の範囲で製造した本発
明鋼板は摺動抵抗、めっき密着性共に優れる。これに比
較して、Ｎｉめっき付着量が0.1ｇ／ｍ２未満の場合（N
o.１４）、浴中の有効Al濃度が0.05％未満あるいは0.15
％を超える場合（No.１５、１６）、摺動抵抗、密着性
が劣る。また、前処理加熱板温、昇温速度、浴温、めっ
き後の加熱温度および加熱時間が本発明範囲を逸脱する
場合（No.17〜25）にも両性能が劣化する。
また、No.２６〜３０は、Ｎｉめっき以外の単独めっ
き、および合金めっきをプレめっきとして使用した場合
である。これらもＮｉめっき同様、優れた摺動抵抗を示
す。
き、および合金めっきをプレめっきとして使用した場合
である。これらもＮｉめっき同様、優れた摺動抵抗を示
す。
さらに、No.３１〜３３は、めっき浴としてＺｎ合金浴
を使用した場合である。この場合にもＺｎ浴同様に得ら
れためっき鋼板は優れた性能を示した。
を使用した場合である。この場合にもＺｎ浴同様に得ら
れためっき鋼板は優れた性能を示した。
最後に、No.１〜１３の結果からみて、Ｎｉプレめっき
の場合にはNo.２，３，９，１０に見られるように特
に、浴中の有効のAl濃度が0.11〜0.12％、Ｎｉ付着量が
0.5〜0.8ｇ／ｍ２の範囲の時に摺動抵抗が最も優れ、好
ましい条件であることは明白である。
の場合にはNo.２，３，９，１０に見られるように特
に、浴中の有効のAl濃度が0.11〜0.12％、Ｎｉ付着量が
0.5〜0.8ｇ／ｍ２の範囲の時に摺動抵抗が最も優れ、好
ましい条件であることは明白である。
〔発明の効果〕 以上のように、本発明によれば、プレめっきを利用して
従来にない摺動抵抗およびめっき密着性に優れた亜鉛又
は亜鉛系合金溶融めっき鋼板が安価に製造でき、その工
業的意義は極めて大きい。
従来にない摺動抵抗およびめっき密着性に優れた亜鉛又
は亜鉛系合金溶融めっき鋼板が安価に製造でき、その工
業的意義は極めて大きい。
第１図は、プレＮｉめっきを0.5ｇ／ｍ２施し、Ｏ２濃
度２％の雰囲気中で、前処理加熱板温４５０℃に１０℃
／secで昇温し、浴温４５０℃で種々の浴中の有効Al濃
度のもとで、３secめっきを行い、めっき後の再加熱温
度を変化させた場合（加熱時間15sec）の摺動抵抗の変
化を示した図、第２図は、Ｏ２２％雰囲気中で前処理加
熱板温４５０℃に１０℃／secで昇温後、浴温４５０
℃、めっき浸漬時間３sec、浴中の有効Al濃度0.1％およ
び0.15％のもとで製造した場合のプレＮｉ付着量の変化
に伴う摺動抵抗の変化を示した図である。
度２％の雰囲気中で、前処理加熱板温４５０℃に１０℃
／secで昇温し、浴温４５０℃で種々の浴中の有効Al濃
度のもとで、３secめっきを行い、めっき後の再加熱温
度を変化させた場合（加熱時間15sec）の摺動抵抗の変
化を示した図、第２図は、Ｏ２２％雰囲気中で前処理加
熱板温４５０℃に１０℃／secで昇温後、浴温４５０
℃、めっき浸漬時間３sec、浴中の有効Al濃度0.1％およ
び0.15％のもとで製造した場合のプレＮｉ付着量の変化
に伴う摺動抵抗の変化を示した図である。
Claims (1)
- 【請求項１】鋼板の表面にＮｉ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ｓ
ｎ，Ｚｎ，Ｐの中から選択した１種を単独で、或いは２
種もしくは３種を合金で0.1〜3.0ｇ／ｍ２めっき後、Ｏ
２濃度５％以下の雰囲気中で４３０〜５００℃に７℃／
sec以上で加熱してそのまま浴中有効Al濃度0.05〜0.15
％、浴温４３０〜５００℃に制御された亜鉛又は亜鉛系
合金浴中に浸漬してめっきを行い、引き上げ後のワイピ
ング直上で４５０〜５５０℃の温度範囲で５〜４０sec
加熱することを特徴とする摺動抵抗の高い亜鉛又は亜鉛
系合金溶融めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2017890A JPH0651903B2 (ja) | 1990-01-30 | 1990-01-30 | 摺動抵抗の高い亜鉛又は亜鉛系合金溶融めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2017890A JPH0651903B2 (ja) | 1990-01-30 | 1990-01-30 | 摺動抵抗の高い亜鉛又は亜鉛系合金溶融めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03226550A JPH03226550A (ja) | 1991-10-07 |
| JPH0651903B2 true JPH0651903B2 (ja) | 1994-07-06 |
Family
ID=12019924
Family Applications (1)
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