JPH04346644A

JPH04346644A - 高張力溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法

Info

Publication number: JPH04346644A
Application number: JP14654191A
Authority: JP
Inventors: Kazumi Nishimura; 一実西村; Toshio Odajima; 小田島　壽男; Koji Kishida; 岸田　宏司; Masahiko Oda; 昌彦織田
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1991-05-23
Filing date: 1991-05-23
Publication date: 1992-12-02
Anticipated expiration: 2011-08-21
Also published as: JP2526322B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、高張力溶融亜鉛めっき
鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関す
るものである。

【０００２】

【従来の技術】最近、自動車の軽量化対策の一環として
、ボディーの内板あるいは下回り部品、足回り部品等へ
の４５〜８０ｋｇ／ｍｍ２クラスの高張力鋼板適用への
期待が高まりつつある。これらの鋼板には、耐食性の観
点から、溶融Ｚｎめっきを施すか、あるいは溶融Ｚｎめ
っき後合金化処理した合金化溶融Ｚｎめっきを施して使
用される必要があるが、これらの高張力鋼板には、Ｓｉ
が０．５〜２％含有するか、さらにＰが０．０５〜０．
２％複合で含有されているため、従来のゼンジマータイ
プの溶融Ｚｎめっき法においては、鋼板表面が酸化膜を
有しやすいため不めっきを生じたり、また、粒界が強化
されやすく合金化が進行しにくいことやめっき層中の合
金層が局部的に異常発達するなどの問題があり、未だ実
用化されていないのが現状である。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】これに対して、本発明
者らが特願平０２−２７１９５７号で提案中のプレＮｉ
めっき、急速低温加熱を利用した溶融Ｚｎめっき法は、
優れた方法であり、通常の鋼板は勿論のこと、Ｓｉを０
．５〜２％含有するか、さらにＰを０．０５〜０．２％
含有する本高張力鋼板に適用した場合にも溶融Ｚｎめっ
き性は大幅に改善され、結果として合金化溶融Ｚｎめっ
き性も改善されるが、局部的にＳｉ濃縮層あるいはＳｉ
酸化層の厚い部分においては、プレＮｉめっきが局部的
に不めっき（ピンホール）を生じやすく、その部分にお
いては溶融Ｚｎめっきの局部不めっきが生じ、また、Ｚ
ｎと地鉄との反応性が阻害されるためめっき密着性が劣
化するため、この鋼種に関しては、さらに、改良の余地
を残していた。そこで、本発明者らは、種々検討したと
ころ、本組成範囲の高張力鋼板の表面を機械的な研磨、
ショットブラスト、電解研磨、酸洗等の方法により０．
０５μｍ以上除去した後にプレＮｉめっきを施しそれを
急速で低温加熱し、溶融Ｚｎめっきを行うことによりめ
っき濡れ性の優れた溶融Ｚｎめっき鋼板を得ることに成
功した。また、さらに、溶融Ｚｎめっき後、合金化処理
することにより、合金化速度が著しく向上した均一な合
金層を有する加工性に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板
を得ることにも成功した。本発明は上記のように高張力
鋼板を用いためっき密着性に優れた高張力溶融Ｚｎめっ
き鋼板および合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法を提
供するものである。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、Ｓｉを０
．５〜２％含有するか、さらにＰを０．０５〜０．２％
を複合で含有する高張力鋼板の表面をサンドペーパー研
磨、ブラシ研磨、ショットブラスト、電解研磨、酸洗な
どの種々の方法で除去し、Ｎｉめっきを施し、Ｈ２３％
＋Ｎ２雰囲気中で加熱速度を変化させて加熱を行い溶融
Ｚｎめっきを施し、溶融Ｚｎめっき性を調査した。また
、さらに４５０〜５５０℃の範囲内で合金化処理を行っ
て合金化溶融めっき鋼板を作成し、その性能および構造
も調査した。鋼板表面を０．０５μｍ以上除去すれば、
溶融Ｚｎの不めっきがなくなり、めっき密着性が良好と
なり、合金化速度も、表層を除去しない場合よりは速く
なり、また、外観、めっき層組織共に均一であることを
見出した。このＮｉプレめっき前の表面層の除去が、本
発明の製造法の第一のポイントである。一方、本発明者
らが先に出願した特願平０２−２７１９５７号でも示し
た通り、プレＮｉめっき処理を施した後の加熱温度およ
び昇温速度も重要であり、急速加熱でなるべく低温加熱
であることが必須条件である。通常の低速高温加熱では
、特に、本発明の高Ｓｉ鋼板あるいはＳｉとＰを複合で
含有した鋼板においては、鋼板表面（めっき層と地鉄界
面）へのＳｉ、Ｐ等の拡散による濃縮および鋼板表面の
酸化膜が発達しやすく、溶融Ｚｎめっき性が悪くて、合
金化が進行しにくかった。また、低速、高温加熱の場合
においては、プレＮｉ層が加熱中に地鉄中に拡散してし
まい。溶融Ｚｎめっき後、合金化処理後のめっき層の均
一性、加工部の密着性が向上しなかった。従って、プレ
めっき後の加熱温度をできるかぎり低温にし、また昇温
速度を上げることによって鋼板表面の活性度を保った状
態で溶融めっきおよび合金化処理を行うことが製造上の
第２のポイントである。従って、高張力鋼板の表面を０
．０５μｍ以上除去し、Ｎｉプレめっき行ったのち、そ
のまま非酸化雰囲気中で加熱温度４３０〜５００℃に３
０℃／ｓｅｃ以上の昇温速度で急速加熱を行い、所定の
条件下で溶融Ｚｎめっきを行った場合にめっき性に優れ
た溶融Ｚｎめっき鋼板が得られた。さらに、溶融めっき
後、所定の条件下で合金化処理を行った場合にのみ、表
面外観、加工部のめっき密着性共に優れた、合金化溶融
Ｚｎめっき鋼板が得られることも見出し、下記の本発明
を完成したものである。

【０００５】すなわち、Ｓｉを０．５〜２．０％含有す
るか、さらにＰを０．０５〜０．２％複合で含有する高
張力鋼板の表面層を０．０５μｍ以上除去したのち、Ｎ
ｉを０．２〜２ｇ／ｍ２めっきし、直ちに非酸化雰囲気
中で板温４３０〜５００℃に３０℃／ｓ以上の昇温速度
で急速加熱を行ったのちＡｌ０．０５〜０．２５％含有
するＺｎめっき浴中で溶融めっきすることを特徴とする
めっき性に優れた高張力溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法
およびＳｉを０．５〜２．０％含有するか、さらにＰ０
．０５〜０．２％複合で含有する高張力鋼板の表面層を
０．０５μｍ以上除去したのち、Ｎｉプレめっき層を０
．２〜２ｇ／ｍ２めっきし、直ちに非酸化雰囲気中で板
温４３０〜５００℃に３０℃／ｓ以上の昇温速度で急速
加熱を行ったのちＡｌ０．０５〜０．２５％含有するＺ
ｎめっき浴中で溶融めっきし、ワイピング後、直ちに４
７０〜５５０℃で１０〜４０秒合金化加熱処理を行うこ
とを特徴とする加工部のめっき密着性に優れた高張力合
金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法。なお、本発明でい
う非酸化性雰囲気とは、無酸化雰囲気（例えばＨ２３％
＋Ｎ２Ｏ２数１０ｐｐｍ）、あるいは還元性雰囲気（例
えばＨ２１５％＋Ｎ２雰囲気）のことである。

【０００６】以下、図面を用いて本発明について詳細に
説明する。図１は、鋼板表面の除去量（除去厚み）と溶
融Ｚｎめっき性の関係を示した図である。また、図２は
鋼板表面の除去量と合金化度の関係を示した図である。さらに図３は除去量と合金化処理後の加工部のめっき密
着性との関係を示した図である。図１〜図３は、Ｓｉ１
．２％の高張力鋼板（１．６ｍｍ）の表面層のサンドペ
ーパー研磨による除去量を変化させ、Ｎｉめっきを０．
５ｇ／ｍ２施した後、板温４５０℃まで７０℃／ｓの昇
温速度でＯ２６０ｐｐｍのＨ２３％＋Ｎ２の雰囲気中で
板温４５０℃まで昇温を行い直ちにＡｌ０．１５％含有
する４５０℃のＺｎめっき浴中で３秒間溶融めっきし、
溶融Ｚｎめっき鋼板を製造し、溶融Ｚｎめっき性は不め
っきの度合、ボールインパクト試験によるめっき密着性
試験（５段階で１が最良）を総合して４ランク評価した
ものである。また、めっき後さらにワイピング後直ちに
２０℃／ｓで昇温し５００℃で１５秒合金化加熱処理を
行って合金化溶融Ｚｎめっき鋼板も作成し、合金化度は
、外観およびめっき層中のＦｅ含有率を総合して４ラン
ク評価した。溶融Ｚｎめっき性、合金化度共にＢランク
以上を合格とした。また、合金化溶融Ｚｎめっき鋼板に
ついては、加工部のめっき密着性として、２５ｍｍカッ
プ絞り試験を行い、テープテストによる黒化度を調べた
。評価は、各々５段階で評価した。評価基準は次の通り
である。

【０００７】評価基準は次の通りである。１）溶融Ｚｎめっき性　　評　　点　　　　　　　　　　　　　　溶融めっき
性　　　　　　　　　　　　不めっきの度合　　　　め
っき密着性（Ｂ．Ｉ評点）　　　　Ａ　　　　　　　　
　　無し　　　　　　　　　　　　　　　　１（最良）
　　　　Ｂ　　　　　　　　　　無し　　　　　　　　
　　　　　　　　２　　　　Ｃ　　　　　　一部不めっ
き　　　　　　　　　　　　３　　　　Ｄ　　　　　　
大部分不めっき　　　　　　　　４−５

【０００８】図
１から図３より、除去量が０．０５μｍ以上の場合に溶
融めっき性、合金化性および加工部のめっき密着性共に
飛躍的に良好となることが明白である。また、研磨なしの場合であってもプレＮｉめっき無しの
場合よりも、プレＮｉめっき有りの場合の方がより良好
となることも明白である。この結果は、鋼中のＳｉを０
．５〜２．０％の範囲で変化させても、あるいはＳｉに
Ｐ０．０５〜０．２％を複合で添加しても同様であった
。なお、ここでは、鋼板表面層の除去方法としてサンド
ペーパー研磨の場合のみについて示したが、ブラシ研磨
、ショットブラスト、電解研磨、酸洗による結果も同様
であった。図４は、前処理加熱板温と合金化処理後の加
工部のめっき密着性の関係を示した図である。図４は、
Ｓｉ１．２％の高張力鋼板（１．６ｍｍ）の表面をサン
ドペーパーで１μｍ研磨し、Ｎｉめっき層を０．５ｇ／
ｍ２めっき後、Ｏ２６０ｐｐｍのＨ２３％＋Ｎ２の雰囲
気中で４２０〜７００℃のそれぞれの板温まで７０／ｓ
ｅｃの昇温速度で加熱を行い直ちに、Ａｌ０．１５％含
有する４５０℃のＺｎめっき浴中で３秒間溶融めっきし
、ワイピング直上で２０℃／ｓで昇温し５００℃で１５
秒合金化加熱処理を行って合金化溶融亜鉛めっき鋼板を
作成し、加工部のめっき密着性を調査した結果を示した
。この図より、溶融めっき前の加熱板温が４３０〜５０
０℃の範囲で加工部のめっき密着性が良好である合金化
溶融Ｚｎめっき鋼板が得られることは明らかである。５００℃を超えると加工部のめっき密着性が劣化し、ま
た、４３０℃未満では溶融めっきの際に不めっきを生じ
やすい。この結果は、鋼中のＳｉを０．５〜２．０％の
範囲で変化させても、ＳｉにＰ０．０５〜０．２％複合
で含有させても同様であった。また、図５にＮｉめっき
後の前処理加熱速度と合金化処理後のめっき密着性の関
係を示す。図５はＳｉ１．２％の高張力鋼板（１．６ｍ
ｍ）表面をサンドペーパーで１μｍ研磨したのち、Ｎｉ
を０．５ｇ／ｍ２めっき後、Ｏ２６０ｐｐｍのＨ２３％
の雰囲気中で板温４５０℃まで昇温速度を変化させて加
熱したのち、直ちにＡｌ０．１５％含有する４５０℃の
Ｚｎめっき浴中で３秒間溶融めっきし、ワイピング直上
で２０℃／ｓで昇温し、５００℃で１５秒合金化加熱処
理を行って合金化溶融Ｚｎめっき鋼板を作成し、加工部
のめっき密着性を調査した結果を示した。本発明の昇温
速度範囲３０℃／ｓｅｃ以上で急速加熱を行った場合に
、加工部のめっき密着性が良好であることは図４から明
白である。昇温速度が３０℃／ｓｅｃ未満の場合には密
着性が劣化する。この結果も鋼中Ｓｉ０．５〜２．０％
の範囲で変化させてもＳｉにさらにＰを０．０５〜０．
２％複合で含有させた高張力鋼板についても同様であっ
た。以上の結果は、Ｚｎめっき浴のみの場合について説
明したが、さらにめっき浴中に合金元素としてＮｉ、Ｓ
ｂ、Ｐｂを単独あるいは複合で０．２％以下微量に含有
した合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の場合にも結果は同様で
あった。これらの結果より、本発明においては、鋼板の
表面を一定厚み以上除去すること、プレＮｉめっきを施
すこと、およびその後の加熱温度が低温で昇温速度が速
いことが、外観、加工部のめっき密着性優れた溶融Ｚｎ
めっき鋼板および合金化溶融Ｚｎめっき鋼板を製造する
上での大きなポイントである。

【０００９】なお、急速加熱の方法については、特に限
定しないが、鋼板を直接通電加熱する方法、誘導加熱方
式など種々の方法が適用できる。プレＮｉめっき層を施
す場合において、プレＮｉめっきの付着量を０．２ｇ／
ｍ２以上としたのは、これ以上でＮｉによる溶融Ｚｎめ
っき性、合金化反応の向上効果が認められたためである
。また、０．２ｇ／ｍ２未満では、Ｎｉ無しの場合とほ
ぼ同等である。上限を２ｇ／ｍ２としたのは、これを超
えるとＮｉとＡｌが結合しやすく地鉄界面のバリヤーで
あるＦｅ−Ｚｎ−Ａｌ系の３元合金層ができにくいため
、Ｆｅ−Ｚｎ合金層が発達しやすいため密着性がわるく
なることと、また、一方、Ｎｉ−Ｚｎの合金層も発達し
やすく、密着性がわるくなることを考慮したためである
。また、浴中Ａｌ量の下限を０．０５％としたのは、こ
れ未満だと合金化処理時において、合金化が進み過ぎ、
地鉄界面にΓ相が生成しすぎ、合金層のめっき密着性、
加工部の耐赤錆性が向上しないためである。また、浴中
Ａｌの上限を０．２５％としたのはＡｌが０．２５％を
超えると、めっき時においてＮｉ−Ａｌ−Ｚｎ以外にＦ
ｅ−Ａｌ−Ｚｎ系バリヤー層が形成され易く、合金化処
理時において合金化が進まないためである。合金化処理
温度は４７０〜５５０℃が最適である。４７０℃未満で
は合金化が進みにくく、５５０℃を超えると合金化が進
みすぎ、地鉄界面にΓ相が発達しやすくなり、めっき密
着性が劣化する。合金化時間については、合金化温度と
のバランスで決まるが、１０〜４０秒の範囲が適当であ
る。１０秒未満では合金化が進みにくく４０秒を超える
と合金化が進みすぎ、Γ相が発達しやすくなり、めっき
密着性、耐赤錆性が劣化する。めっき付着量については
特に制約は設けないが、耐蝕性の観点から、１０ｇ／ｍ
２以上、加工性の観点からすると１５０ｇ／ｍ２以下で
あることが望ましい。なお、浴温については、Ｚｎ浴で
あっても、Ｚｎに微量に合金元素を含有した場合であっ
ても、通常の４３０〜５００℃の条件が使用できる。下地の高張力鋼板としては、熱延鋼板、冷延鋼板ともに
使用できる。

【００１０】

【作用】このように高張力鋼板の合金化過程において、
表面層除去の影響が大である理由については、未だ明白
ではないが、熱延、酸洗、焼鈍工程において生成された
鋼板表面のＳｉ、Ｐ等の濃縮層および酸化層が除去され
、表面が活性化されることが考えられる。さらに、その
後にＮｉめっきを施すためＮｉが、地鉄表面を均一に薄
い層で覆い、地鉄の酸化を防ぐと共に、地鉄自体の活性
度も高く、鋼板面に活性点が均一に存在するため、溶融
Ｚｎめっき時、および合金化反応時においてＮｉがめっ
き層およびめっき浴中に溶出後、直ちに反応しやすい。また、ＳｉにＰを複合で含有した高張力鋼板の場合には
、Ｐが地鉄粒界を強化して合金化が進みにくいとされて
いるが、表面層除去、Ｎｉめっきにより、反応の活性点
が均一に分布するようになり、粒界の効果が緩和される
ことも考えられる。さらに、特に機械的研磨においては
、残留応力、表面歪み、転位の増加等が溶融Ｚｎめっき
後の合金化促進に寄与している可能性もある。それに対
して、表面層除去なしの場合には、鋼板表面にＳｉある
いはＰの濃縮層が存在し、酸化層にも覆われているため
鋼板面の活性度が小であり、Ｎｉめっきを施す場合にお
いては、Ｎｉ分布が不均一になりやすく、溶融Ｚｎめっ
き時不めっきになりやすく地鉄の溶出が起こりにくく合
金化反応も進みにくい。また、表面層除去が不十分であ
ると地鉄表面のＳｉ、Ｐ等に起因する酸化膜も十分に除
去されず、再酸化も進みやすく、地鉄の活性度が十分に
ならないことも考えられる。

【００１１】次に、プレＮｉめっき後の急速低温加熱の
意義について説明する。本発明の製造方法で得られため
っき層の構造を解析した結果を図５に模式的に示した。本発明範囲のＮｉプレめっき後の前処理加熱板温および
昇温速度の場合には、加熱時において、プレＮｉ層の地
鉄中への拡散は殆ど見られないのに対して、ゼンジマー
タイプの加熱温度７００〜８００度、昇温速度１０℃／
ｓ以下の場合においては加熱時においてＮｉがほとんど
地鉄中に拡散しＦｅ−Ｎｉの固溶体層に変化する。この
加熱時におけるＮｉの状態の相違が、その後の溶融めっ
きおよび合金化処理時において、めっき層構成の差異を
引き起こしているらしいことが判明した。即ち、本発明
法で製造した合金化溶融Ｚｎめっき鋼板のめっき層中に
はＺｎ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ａｌが比較的均一に分布しており
、Ｚｎ−Ｎｉ−Ａｌ−Ｆｅ系４元系合金層よりなる構造
を呈していた。また、地鉄界面のΓ相も０．８μｍ以内
に薄く抑制されていた。詳細は未だ明らかではないが、
Γ相の成長が抑制されたのは、本発明の場合、加熱時に
そのまま残存しているプレＮｉ層が溶融めっき時におい
て、Ｎｉ−Ａｌ−Ｚｎ系のバリヤー層を形成しているこ
とが認められたことから、それが、合金化処理の段階に
おいてΓ相成長のバリヤーとなるものと考えられる。加
工部のめっき密着性に優れるのは、Γ相の抑制によるも
のと考えられる。一方、本発明法では、高張力鋼板の材
質上でも大きなメリットがある。溶融Ｚｎめっき前の加
熱が急速低温加熱であることから、溶融Ｚｎめっき時の
材質劣化が極めて小であり、原板がもともと有する強度
、延性をほぼ備えた高強度、高延性の溶融Ｚｎめっき鋼
板および合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造が可能である
。

【００１２】

【実施例】実施例１表２に本発明の製造方法および得られた溶融Ｚｎめっき
鋼板の試料の実施例を示す。＊印が本発明以外の製造法
で作成された比較材である。下地に表１に示すそれぞれ
の組成よりなる高張力鋼板（１．６ｍｍ）用いた。表面
層除去は、ペーパー研磨、ショットブラスト、ブラシ研
磨、電解研磨、酸洗により行い、表面層除去量を変化さ
せた。その後、プレＮｉめっきを硫酸酸性浴中で電気め
っきで行い、昇温速度を変化させて前処理加熱（Ｏ２６
０ｐｐｍ、Ｈ２３％＋Ｎ２雰囲気）を行った。いずれも
、浴温４５０℃、３ｓｅｃで溶融めっきを行い、ワイピ
ングにより付着量を６０ｇ／ｍ２とした。溶融Ｚｎめっ
き性を前述の評価方法及び評価基準に従って評価した。Ｎｏ．１〜２９に示す通り、表面層除去を０．０５μｍ
以上行い、Ｎｉプレめっき層０．２〜２ｇ／ｍ２、加熱
板温４３０〜５００℃、昇温速度３０℃／ｓｅｃ以上で
加熱後、浴中Ａｌ０．０５〜０．２５％の溶融Ｚｎめっ
き浴に浸漬して得られた本発明の製造条件のめっき鋼板
は、溶融Ｚｎめっき性に優れる。これに比較して、地鉄
の研磨量、プレＮｉめっき層の付着量、加熱板温、昇温
速度、浴中Ａｌ、本発明範囲を逸脱する場合（Ｎｏ．３
０〜３７）、溶融Ｚｎめっき性が劣る。さらに、Ｎｏ．
３８〜４０は、めっき浴中に他の合金元素を微量に含有
する場合であり、この場合にも優れた性能を示した。

【００１３】実施例２表３に本発明の製造方法で得られた合金化溶融Ｚｎめっ
き鋼板の試料の実施例を示す。＊印は本発明以外の製造
法で作成された比較材である。下地に表１に示すそれぞ
れの組成よりなる高張力鋼板（１．６ｍｍ）用いた。表
面層除去は、ペーパー研磨、ショットブラスト、ブラシ
研磨、電解研磨、酸洗により行い、表面層除去量を変化
させた。その後、プレＮｉめっきを硫酸酸性浴中で電気
めっきで行い、昇温速度を変化させて前処理加熱（Ｏ２
６０ｐｐｍ、Ｈ２３％＋Ｎ２雰囲気）を行った。いずれ
も、浴温４５０℃、３ｓｅｃで溶融めっきを行った。ワ
イピングした後、合金化加熱処理を行い、合金化溶融Ｚ
ｎめっき鋼板を作成した。めっき付着量は６０ｇ／ｍ２
とした。合金化度、加工部のめっき密着性の評価は前述
の試験法、評価基準に従って評価した。Ｎｏ．１〜２９
に示す通り、表面層除去を０．０５μｍ以上行い、Ｎｉ
プレめっき層０．２〜２ｇ／ｍ２、加熱板温４３０〜５
００℃、昇温速度３０℃／ｓｅｃ以上で加熱後、浴中Ａ
ｌ０．０５〜０．２５％、合金化加熱条件が４７０〜５
５０℃で１０〜４０秒である本発明の製造条件で得られ
ためっき鋼板は、外観および加工部のめっき密着性に優
れる。これに比較して、地鉄の研磨量、プレＮｉめっき
層の付着量、加熱板温、昇温速度、浴中Ａｌ、合金化処
理条件が本発明範囲を逸脱する場合（Ｎｏ．３０〜４２
）、合金化度、加工部のめっき密着性が劣る。さらに、
Ｎｏ．４３〜４５は、めっき浴中に他の合金元素を微量
に含有する場合であり、この場合にも優れた性能を示し
た。

【００１４】

【表１】

【００１５】

【表２Ａ】

【００１６】

【表２Ｂ】

【００１７】

【表３Ａ】

【００１８】

【表３Ｂ】

【００１９】

【発明の効果】以上のように、本発明の製造方法によれ
ば高張力鋼板を用いためっき性に優れた溶融Ｚｎめっき
鋼板が得られ、また、合金化度、加工部のめっき密着性
が従来になく優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板が得られ
ることから、その工業的意義は極めて大きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】鋼板表面除去量（除去厚み）と溶融Ｚｎめっき
性の関係を示した図、

【図２】鋼板表面除去量と合金化度の関係を示した図、

【図３】鋼板表面除去量と合金化処理後の加工部のめっ
き密着性との関係を示した図、

【図４】加熱速度と合金化処理後のめっき密着性の関係
を示した図、

【図５】Ｎｉめっき後の前処理加熱速度と合金化処理後
のめっき密着性の関係を示した図、

【図６】本発明のめっき層を模式的に表した図である。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】　　Ｓｉを０．５〜２．０％含有するか、
さらにＰを０．０５〜０．２％複合で含有する高張力鋼
板の表面層を０．０５μｍ以上除去したのち、Ｎｉを０
．２〜２ｇ／ｍ２めっきし、非酸化雰囲気中で板温４３
０〜５００℃に３０℃／ｓ以上の昇温速度で急速加熱を
行ったのちＡｌ０．０５〜０．２５％含有するＺｎめっ
き浴中で溶融めっきすることを特徴とするめっき性に優
れた高張力溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法。
【請求項２】　　Ｓｉを０．５〜２．０％含有するか、
さらにＰを０．０５〜０．２％複合で含有する高張力鋼
板の表面層を０．０５μｍ以上除去したのち、Ｎｉを０
．２〜２ｇ／ｍ２めっきし、非酸化雰囲気中で板温４３
０〜５００℃に３０℃／ｓ以上の昇温速度で急速加熱を
行ったのちＡｌ０．０５〜０．２５％含有するＺｎめっ
き浴中で溶融めっきし、ワイピング後、４７０〜５５０
℃で１０〜４０秒合金化加熱処理を行うことを特徴とす
る加工部のめっき密着性に優れた高張力合金化溶融Ｚｎ
めっき鋼板の製造方法。