CN102149801A - 内燃机用润滑油组合物 - Google Patents
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Abstract
内燃机用润滑油组合物是对于粘度指数120以上的基油混合以组合物总量计为0.01质量％以上、10质量％以下，优选0.1质量％以上、10质量％以下的质量平均分子量不足100,000的高分子化合物而成的，同时，质量平均分子量在100,000以上的高分子化合物的混合量以组合物总量为基准不足0.5质量％，该组合物的粘度指数在130以上。
Description
技术领域
本发明涉及内燃机用润滑油组合物。
背景技术
现在各行各业都要求节能，即使在汽车等的内燃机中也强烈要求着节能化，即低燃耗化。
在内燃机中，为了润滑滑动部分而使用润滑油，但是润滑油一般会因温度变高而导致粘度下降。而在维持轴承部分的润滑性或耐磨性时，维持高温中的粘度特性意义也是重大。例如，对于SAE(Society of Automotive Engineers)粘度等级30的发动机油，要求其在150℃中的高剪切粘度维持在2.9mPa·s以上。
另外，也有人说，80℃附近的粘度对燃耗也有影响，此粘度越低，就越能实现低燃耗化。因此，润滑油的粘度指数高时更有利。润滑油大多是在基油中混合各种添加剂来进行使用的，为了提高此粘度指数，混合一种叫做粘度指数改进剂的高分子化合物的情况居多(例如参阅专利文献1)。
【专利文献1】日本专利特开平8-302378
发明内容
作为粘度指数改进剂来使用的高分子化合物，其分子量越大，提高润滑油粘度指数的能力就越高。但是大家都知道，在发动机的轴承等施加高剪切力的部位，由作为粘度指数改进剂所使用的高分子的分子链的定向，会引起暂时性的粘度下降的情况。
因此，现在的内燃机用润滑油为了维持高温高剪切粘度，不得不被设计成使低剪切时的粘度增高，而这存在着损害省燃耗特性的问题。
据此，本发明的目的在于，提供一种粘度指数高、高温高剪切时的粘度下降率低、且低剪切时的粘度低的内燃机用润滑油组合物。
即，本发明提供以下内燃机用润滑油组合物。
(1)一种内燃机用润滑油组合物，含有粘度指数在120以上的基油，其特征在于，混合以组合物总量计为0.01质量％以上、10质量％以下，优选0.1质量％以上、10质量％以下的质量平均分子量不足100,000的高分子化合物的同时，质量平均分子量在100,000以上的高分子化合物的混合量以组合物总量为基准不足0.5质量％，该组合物的粘度指数在130以上。
(2)上述(1)记载的内燃机用润滑油组合物，其特征在于，所述高分子化合物为选自聚甲基丙烯酸酯、烯烃系共聚物、苯乙烯系共聚物以及聚异丁烯之中的至少任一种。
(3)上述(1)或(2)记载的内燃机用润滑油组合物，其特征在于，所述基油为选自矿物油和合成油之中的至少任一种。
(4)上述(1)-(3)任一项所述的内燃机用润滑油组合物，其特征在于，混合钼系摩擦调节剂和无灰系摩擦调节剂之中的至少任一种而成。
根据本发明，可以提供一种粘度指数高、高温高剪切时的粘度下降率低、且低剪切时的粘度低的内燃机用润滑油组合物。
具体实施方式
本发明的内燃机用润滑油组合物(以下也称“本组合物”)是一种含有粘度指数在120以上的基油的内燃机用润滑油组合物，其特征在于，在以组合物总量为基准，混合有0.1质量％以上、10质量％以下的质量平均分子量不足100,000的高分子化合物的同时，质量平均分子量在100,000以上的高分子化合物的混合量以组合物总量为基准不足0.5质量％，该组合物的粘度指数在130以上。以下对本组合物详细地说明。
[基油]
本发明所使用的基油是由矿物油、合成油或者它们的混合物构成的润滑油基油，其粘度指数在120以上。基油的粘度指数越高，内燃机用润滑油组合物的低剪切时的粘度就可以越低。此粘度指数更理想在130以上。
矿物油可以列举，例如将原油常压蒸馏所得的常压残油进行减压蒸馏所得到的润滑油馏分进行1个以上的溶剂脱沥青、溶剂萃取、溶剂脱蜡、接触脱蜡、氢化精制、氢解作用等处理精制而成的基油，或者将矿物油系蜡和通过费-托(Fischer Torpsh)工序等制造的蜡(GTL蜡)进行异构化制造的矿物油等。
特别地，本发明中的粘度指数在120以上的基油适宜通过将蜡的加氢异构化，或者将重质油氢解得到的生成油进行溶剂脱蜡、氢化脱蜡来进行制造。
例如，如果是蜡的加氢异构化的话，优选将沸点范围300～600℃、碳原子数在20～70的范围的蜡，如从矿物油系润滑油的溶剂脱蜡工序所得的疏松石蜡或费-托合成所得的蜡等与加氢异构化催化剂、如氧化铝，或者二氧化硅-氧化铝载体上搭载有镍、钴等8族金属和钼、钨等6A族金属之中一种以上的催化剂、或者沸石催化剂或含有沸石载体上搭载有铂等的催化剂，在氢分压5～14MPa的氢的存在下，300～450℃温度，以0.1～2hr-1的LHSV(液体空间速度)进行接触，使直链状链烷烃的转化率在80％以上，向轻质馏分转化的转化率在40％以下。
另外，如果是氢化裂解的话，优选将根据需要进行过氢化脱硫和脱氮的沸点为300～600℃的范围的常压馏出油、减压馏出油或高粘度精制润滑油料(bright stock)与氢化裂解催化剂，如二氧化硅-氧化铝载体上搭载有镍、钴等8族金属的1种以上和钼、钨等6A族金属的1种以上的催化剂，在氢分压7～14MPa的氢的存在下，350～450℃的温度，以0.1～2hr-1的LHSV(液体空间速度)进行接触，使裂解率(100-氢化裂解生成物中的360℃以上的馏分的容量％)为40～90％。
从上述方法获得的加氢异构化生成油或氢化裂解生成油中蒸馏除去轻质馏分而得到润滑油馏分，但此馏分一般来说直接使用的话倾点高，进行脱蜡处理除去蜡分的话，可以得到通过n-d-M环分析的％CP在80以上、倾点在-10℃以下的润滑油基油。
用溶剂脱蜡处理除去蜡分时，优选蒸馏除去上述轻质馏分时，使用精密蒸馏装置进行蒸馏分离，预先精减(カツト)至依据气相色谱法蒸馏法沸点在371℃以上、不足491℃的馏分为70容量％以上，这样能使溶剂脱蜡处理更有效地进行。此溶剂脱蜡处理使用脱蜡溶剂，如丁酮/甲苯(容量比1/1)，溶剂/油比在2/1～4/1的范围，在-15～-40℃温度下进行较好。
另一方面，在使用氢化脱蜡法除去蜡分时，优选以不影响氢化脱蜡的程度蒸馏除去轻质馏分，氢化脱蜡后使用精密蒸馏装置进行蒸馏分离，将依据蒸馏气相色谱法沸点371℃以上、不足491℃的馏分精减到70容量％以上，这样更有效。此氢化脱蜡是在氢分压3～15MPa的氢的存在下，320～430℃的温度、以0.2～4hr-1的LHSV(液体空间速度)使之与沸石催化剂接触，最终润滑油基油的倾点在-10℃以下较好。
以上方法获得的润滑油馏分可以根据期望，进一步进行溶剂精制或者氢化精制。
此外，作为合成油，可以使用现有已知的各种物质，例如，聚-α-烯烃(含α-烯烃共聚物)、聚丁烯、多元醇酯、二元酸酯、芳香族酯、磷酸酯、聚苯基醚、烷基苯、烷基萘、聚亚氧烷基乙二醇、新戊基二醇、硅酮油、三羟甲基丙烷、季戊四醇，进一步还可以使用位阻酯等，尤其是聚-α-烯烃，从粘度指数相对高这一点和由于与矿物油组成相近，能够直接使用现有矿物油中使用的添加剂这一点，较优选。
本发明所使用的基油只要能满足上述性状，可以为2种以上矿物油，或者2种以上的合成油的混合物，也可以为矿物油与合成油的混合物，上述混合物中，2种以上基油的混合比可以任意选择。
本组合物所使用的基油优选具有100℃中为2～20mm2/s的运动粘度，更优选运动粘度在3～15mm2/s的范围，进一步优选运动粘度在3.5～10mm2/s的范围。基油的运动粘度过高时，作为润滑油组合物时，其搅拌阻力变大，此外流体润滑域中的摩擦系数变高，因此省燃耗特性恶化。相反，运动粘度过低时，产生在内燃机的气门机构、活塞、环或轴承等滑动部中磨耗增加的问题。
[高分子化合物]
本发明的内燃机用润滑油组合物由以下获得，以组合物总量为基准，使质量平均分子量不足100,000的高分子化合物相对于上述基油为0.01质量％以上、10质量％以下，优选0.1质量％以上、10质量％以下，质量平均分子量在100,000以上的高分子化合物的混合量以组合物总量为基准不足0.5质量％。
对基油混合的高分子化合物的质量平均分子量不足100,000是出于以下考虑：虽然对基油混合的高分子化合物的分子量越大，粘度指数提高的效果就越大，但是高分子化合物的分子链由于剪切进行定向，会引起暂时性的粘度下降，有可能不能够维持必需的高温高剪切粘度，此外高分子化合物的分子链也可能会因使用而切断，这样分子量下降，粘度亦会下降。
因此，期望不配合质量平均分子量在100,000以上的高分子化合物，但为提高粘度指数，也存在不得不添加的情况。只是，即使在此情况下，通过使其不足0.5质量％，也可以得到本发明的内燃机用润滑油组合物。
另外，该高分子化合物的质量平均分子量优选70,000以下，更优选50,000以下。
作为此高分子化合物，优选可以列举选自聚甲基丙烯酸酯(PMA)、烯烃系共聚物(olefin copolymer)、苯乙烯系共聚物(例如苯乙烯-二烯氢化共聚物等)以及聚异丁烯之中的至少任意一种。聚甲基丙烯酸酯可以使用分散型，也可是非分散型。烯烃共聚物的代表物有乙烯-α-烯烃共聚物。乙烯·α-烯烃共聚物是乙烯单元为15～80摩尔％的乙烯与丙烯、1-丁烯、1-癸烯等碳原子数3～20的α-烯烃的共聚物，可以为无规体或嵌段体。虽然该共聚物相对于润滑油为非分散型，但也可使用用马来酸、N-乙烯基吡咯烷酮、N-乙烯基咪唑、丙烯酸环氧丙基酯等将乙烯-α-烯烃共聚物接枝化的分散型共聚物。这当中可以单独使用一种或组合两种以上使用。更优选地可以列举，聚甲基丙烯酸酯(PMA)、烯烃系共聚物(olefin copolymer)。
[摩擦调节剂]
此外，本发明的内燃机用润滑油组合物中，为了提高省燃耗特性，优选混合钼系摩擦调节剂或无灰系摩擦调节剂。更加优选并用钼系摩擦调节剂和无灰系摩擦调节剂。
钼系摩擦调节剂适宜使用选自二硫代氨基甲酸钼(MoDTC)、二硫代磷酸钼(以下也称MoDTP)以及钼酸的胺盐(以下也称Mo胺盐)之中的至少一种。钼系摩擦调节剂之中，从效果的点，优选MoDTC。这些可以使用一种或二种以上组合使用，较理想的混合量基于组合物总量以钼量算，优选10～1000质量ppm，更优选100～800质量ppm的范围。钼量不足10质量ppm时，不能得到足够的低摩擦性，超过1000重量ppm时，此混合量又看不到摩擦特性提高的效果。
MoDTC如下述通式(I)所示。
【化1】
通式(I)中，R1～R4为碳原子数5～16的烃基，可以全部相同也可以不同。X为S(硫原子)或O(氧原子)。R1～R4所示的烃基可以列举，例如碳原子数5～16的烷基、碳原子数5～16的链烯基、碳原子数5～16的环烷基、碳原子数5～16的烷基芳基、碳原子数5～16的芳烷基等。碳原子数5～16的烃基的具体例可以列举，各种戊基、各种己基、各种庚基、各种辛基、各种壬基、各种癸基、各种十一烷基、各种十二烷基、各种十三烷基、各种十四烷基、各种十五烷基、各种十六烷基、各种辛烯基、各种壬烯基、各种癸烯基、各种十一碳烯基、各种十二碳烯基、各种十三碳烯基、各种十四碳烯基、各种十五碳烯基、环己基、二甲基环己基、乙基环己基、甲基环己基甲基、环己基乙基、丙基环己基、丁基环己基、庚基环己基、苯基、甲苯基、二甲基苯基、丁基苯基、壬基苯基、甲基苯甲基、苯基乙基、萘基、二甲基萘基等。
另MoDTP如下述通式(II)所示。
【化2】
通式(II)中，R5～R8为碳原子数5～16的烃基，可以全部相同也可以不同。Y为S(硫原子)或O(氧原子)。R5～R8所示的烃基可以列举，例如碳原子数5～16的烷基、碳原子数5～16的链烯基、碳原子数5～16的环烷基、碳原子数5～16的烷基芳基、碳原子数5～16的芳烷基等。碳原子数5～16的烃基的具体例可以列举，各种戊基、各种己基、各种庚基、各种辛基、各种壬基、各种癸基、各种十一烷基、各种十二烷基、各种十三烷基、各种十四烷基、各种十五烷基、各种十六烷基、各种辛烯基、各种壬烯基、各种癸烯基、各种十一碳烯基、各种十二碳烯基、各种十三碳烯基、各种十四碳烯基、各种十五碳烯基、环己基、二甲基环己基、乙基环己基、甲基环己基甲基、环己基乙基、丙基环己基、丁基环己基、庚基环己基、苯基、甲苯基、二甲基苯基、丁基苯基、壬基苯基、甲基苯甲基、苯基乙基、萘基、二甲基萘基等。
Mo胺盐为下述通式(III)所示的钼酸的仲胺盐。
【化3】
通式(III)中，R为碳原子数5～18的烃基，4个烃基可以相同也可以不同。碳原子数5～18的烃基可以列举，例如碳原子数5～18的烷基、碳原子数5～18的链烯基、碳原子数5～18的环烷基、碳原子数5～18的烷基芳基、碳原子数5～18的芳烷基等。碳原子数5～18的烃基的具体例可以列举，各种戊基、各种己基、各种庚基、各种辛基、各种壬基、各种癸基、各种十一烷基、各种十二烷基、各种十三烷基、各种十四烷基、各种十五烷基、各种十六烷基、各种十七烷基、各种十八烷基、各种辛烯基、各种壬烯基、各种癸烯基、各种十一碳烯基、各种十二碳烯基、各种十三碳烯基、各种十四碳烯基、各种十五碳烯基、环己基、二甲基环己基、乙基环己基、甲基环己基甲基、环己基乙基、丙基环己基、丁基环己基、庚基环己基、苯基、甲苯基、二甲基苯基、丁基苯基、壬基苯基、甲基苯甲基、苯基乙基、萘基、二甲基萘基等。
无灰系摩擦调节剂可以列举，例如脂肪酸、高级醇、脂肪酸酯、油脂类、胺、酰胺、硫化酯等。这些摩擦调节剂可以单独或多个任意组合含有，通常其混合量以组合物总量为基准，在0.01～10质量％的范围。
[内燃机用润滑油组合物]
本发明的内燃机用润滑油组合物使基油的粘度指数、高分子化合物的质量平均分子量以及高分子化合物的混合量在上述规定范围的同时，可以通过混合基油和高分子化合物以使本组合物的粘度指数在130以上来得到。如果是成为此种性状的混合，就可以使用从上述那样的基油和高分子化合物中任意挑选1种或2种以上的化合物。
此外，本组合物的150℃中的高剪切时的粘度下降率相对于低剪切时的粘度优选在3.0％以下。内燃机用润滑油的高剪切时的粘度下降率超过3.0％时，需要预测粘度下降并将低剪切粘度设高，这样会恶化省燃耗性。
进而，润滑油组合物在100℃的运动粘度优选不足9.0mm2/s。当其在9.0mm2/s以上时，内燃机用润滑油的实际使用温度区域(80℃～100℃)的运动粘度过高，无法达到省燃耗化。
特别地，当润滑油组合物在150℃中的高剪切粘度为相当于SAE粘度等级30的2.9mPa·s以上时，期望100℃中的运动粘度不足9.0mm2/s，当在150℃中的高剪切粘度为相当于SAE粘度等级20的2.6mPa·s以上时，期望100℃中的运动粘度不足7.8mm2/s。100℃时的运动粘度超过这些值时，实际使用温度区域(80℃～100℃)中的内燃机用润滑油的粘性会变得过高，与现有油相比，无法达到省燃耗化。
[其他添加剂]
进一步，在本发明的内燃机用润滑油组合物中，不损害本发明的目的的范围内，可以单独或几种组合混合以无灰系分散剂、金属系净化剂、极压添加剂、金属减活剂、防锈剂、消泡剂、抗乳化剂和着色剂等为代表的各种添加剂。
无灰系分散剂可以列举，具有数均分子量为900～3,500的聚丁烯基的聚丁烯琥珀酰亚胺、聚丁烯苯甲胺、聚丁烯胺以及它们的硼酸改性物等衍生物等。这些无灰分散剂可以单独或多个任意组合含有，通常其混合量以组合物总量为基准，在0.01～10质量％的范围。
金属系净化剂可以列举，例如碱金属(钠(Na)、钾(K等))或碱土类金属(钙(Ca)、镁(Mg)等)的磺酸盐、酚盐、水杨酸酯(盐)和环烷酸酯(盐)等。这些可以单独或组合多种使用。这些金属系净化剂的总碱值和混合量根据润滑油所要求的性能适当地选择即可。总碱值通过高氯酸法通常为0～500mgKOH/g，优选10～400mgKOH/g。另外，其混合量以组合物总量为基准，通常在0.1～10质量％的范围。
极压添加剂可以列举，例如硫化烯烃、二烷基多硫化物、二芳烷基多硫化物、二芳基多硫化物等硫黄系化合物，磷酸酯、硫代磷酸酯、亚磷酸酯、亚磷酸氢烷基酯、磷酸酯胺盐、亚磷酸酯胺盐等磷系化合物等，其混合量以组合物总量为基准，通常在0.01～10质量％的范围。
金属减活剂可以列举，苯并三唑、三唑衍生物、苯并三唑衍生物、噻二唑衍生物等，其混合量以组合物总量为基准，通常在0.01～3质量％的范围。
防锈剂可以列举，例如脂肪酸、链烯基丁二酸半酯、脂肪酸盐(セツケン)、烷基磺酸盐、碱土类金属(钙(Ca)、镁(Mg)、钡(Ba)等)的磺酸盐、酚盐、水杨酸酯(盐)和环烷酸酯(盐)、多元醇脂肪酸酯、脂肪酸胺、氧化石蜡、烷基聚氧乙烯醚等，其混合量以组合物总量为基准，通常在0.01～5质量％的范围。
消泡剂使用液态硅酮较合适，例如可以使用甲基硅酮、氟硅酮以及聚丙烯酸酯等。这些消泡剂较理想的混合量以组合物总量为基准，为0.0005～0.1质量％。
抗乳化剂可以使用乙烯丙烯嵌段聚合物、碱土类金属(钙(Ca)、镁(Mg)等)的磺酸盐、酚盐、水杨酸酯(盐)和环烷酸酯(盐)等，其混合量通常为0.0005～1质量％。
着色剂可以使用染料或颜料等，其混合量以组合物总量为基准，通常为0.001～1质量％。
据此调制的本发明内燃机用润滑油组合物通过上述混合制成，具有能够使粘度指数变高、高温高剪切时的粘度下降率变低，且低剪切时的粘度变低的效果。因此，可以作为内燃机用润滑油适宜使用。
实施例
以下通过实施例对本发明进行更详细的说明，但本发明并不限定于此。
各例中的润滑油组合物(样本油)的性状通过以下方法求得。
(1)运动粘度(40℃、80℃、100℃)及粘度指数：
按照JIS(Japanese Industrial Standards)K 2283的方法进行测定。
(2)密度(15℃)
按照JIS K 2249的方法进行测定。
(3)HTHS粘度(150℃)
按照ASTM D4683的方法，使用TBS高温粘度计(Tapered Bearing Simulator)进行测定。试验条件显示如下。
·剪切速度：106秒-1
·转数(马达)：3000rpm
·间隔(转子/定子)：2～3μm
·样本量：20～50ml
·测定时间：校正4～6小时
：试验15分钟
(4)150℃粘度
在从40℃中的运动粘度和100℃中的运动粘度值外推150℃中的运动粘度值而求得的值乘以从15℃的密度和80℃的密度外推150℃的密度而求得的值，以此作为150℃的低剪切时的粘度。
(5)运动力矩测量值
在以下规格的发动机中填充表2所示各处方的发动机油，进行运动力矩试验，测定所定转数的力矩。试验条件显示如下。
·发动机型号：2.2L直列4缸DOHC 16气门式发动机
·温度：80℃
·转数：800rpm
(6)力矩改善率
算出上述测定条件下测定的运动力矩测定值的平均值，将SAE粘度分类的10W-30的市售发动机油(比较例1)作为基准油与之进行比较，算出其变化率，即为力矩改善率。
〔实施例1～12、比较例1～9〕
使用以下所示的各种基油、各种高分子化合物、添加剂(详细见表1)，按照表2、表3、表4及表5的组成配制内燃机用润滑油组合物(样本油)。
用上述方法评价配制的样本油的各个性状，结果见表2、表3、表4及表5。
(基油)
在实施例和比较例中，使用下述API(American Petroleum Institute、美国石油协会)规定的GII、GIII、GIV的基油(a)～(h)作为基油。另外，所有矿物油系均使用链烷烃系作为基油。
·基油(a) 矿物油系 氢化裂解基油(API分类GIII)150N、
运动粘度(100℃)6.20mm2/s、粘度指数130
·基油(b) 矿物油系 氢化裂解基油(API分类GII)150N、
运动粘度(100℃)5.35mm2/s、粘度指数105
·基油(c) 矿物油系 氢化裂解基油(API分类GII)150N、
运动粘度(100℃)10.89mm2/s、粘度指数107
·基油(d) 矿物油系 氢化裂解基油(API分类GII)600N、
运动粘度(100℃)12.19mm2/s、粘度指数105
·基油(e) 合成油系 聚-α-烯烃(API分类GIV)
运动粘度(100℃)9.80mm2/s、粘度指数139
·基油(f) 矿物油系 氢化精制基油(API分类GII)70N、
运动粘度(100℃)3.12mm2/s、粘度指数109
·基油(g) 矿物油系 氢化精制基油(API分类GII)100N、
运动粘度(100℃)4.28mm2/s、粘度指数116
·基油(g) 矿物油系 氢化裂解基油(API分类GIII)100N、
运动粘度(100℃)4.41mm2/s、粘度指数127
(高分子化合物)
在实施例和比较例中，使用具有以下所示质量平均分子量的烯烃系共聚物(烯烃共聚物：OCP)或聚甲基丙烯酸酯(PMA)作为高分子化合物。
·OCP(a)质量平均分子量：4700(三井化学社制ル一カントHC600)
·OCP(b)质量平均分子量：7000(三井化学社制ル一カントHC2000)
·PMA(a)质量平均分子量：26000(三洋化成工业社制アクル一ブA-1050)
·PMA(b)质量平均分子量：45000(三洋化成工业社制アクル一ブC-728)
·PMA(c)质量平均分子量：100000(シエブロン社制Paratone8057)
·PMA(d)质量平均分子量：230000(三洋化成工业社制アクル一ブ740)
·PMA(e)质量平均分子量：370000(三洋化成工业社制アクル一ブ915)
·PMA(f)质量平均分子量：420000(三洋化成工业社制アクル一ブ702)
·PMA(g)质量平均分子量：69000(デグサ社制PLEXOL-162)
(摩擦调节剂)
·钼系摩擦调节剂：使用二烷基二硫代氨基甲酸钼盐作为钼系摩擦调节剂。其中，钼量占4.5wt％。
·无灰系摩擦调节剂：使用甘油单油酸酯作为脂肪酸酯。
(添加剂)
·复合添加剂：使用柴油发动机用润滑油添加剂(DH-1添加剂)和汽油发动机用润滑油添加剂(SL添加剂)的复合添加剂。复合添加剂的详细情况见表1。
【表1】
【表2】
【表3】
【表4】
【表5】
〔评价结果〕
从表2～表5的结果可知，本发明的内燃机用润滑油组合物(实施例1～实施例12)相对于粘度指数在120以上的基油，以组合物总量为基准，混合有0.01质量％以上、10质量％以下的质量平均分子量不足100,000的高分子化合物，质量平均分子量在100,000以上的高分子化合物的混合量以组合物总量为基准不足0.5质量％，由于该组合物的粘度指数在130以上，可以在维持高的高温高剪切粘度的同时，降低实际使用温度区域(80℃～100℃)的运动粘度，其省燃耗特性显著。
而另一方面，比较例1～比较例9的内燃机用润滑油组合物没有满足在维持高的高温高剪切粘度的同时，又能降低实际使用温度区域的运动粘度的这样一种双方的特性。例如，在比较例2中，虽然粘度下降率较低，但100℃下的运动粘度却变得高。
此外，对于力矩改善率，实施例1～实施例7、实施例10～实施例12与比较例1～比较例7相比也优异。特别地，添加了无灰系摩擦调节剂的实施例11优异，添加了钼系摩擦调节剂的实施例10更优异，并用无灰系摩擦调节剂和钼系摩擦调节剂的实施例12进一步优异。
产业上的可利用性
本发明的内燃机用润滑油组合物可以适用于要求有省燃耗特性的发动机油。
Claims (4)
1.一种内燃机用润滑油组合物，含有粘度指数在120以上的基油，其特征在于，混合以组合物总量计为0.01质量％以上、10质量％以下、优选0.1质量％以上、10质量％以下的质量平均分子量不足100,000的高分子化合物，
同时，质量平均分子量在100,000以上的高分子化合物的混合量以组合物总量为基准不足0.5质量％，
所述组合物的粘度指数在130以上。
2.如权利要求1所述的内燃机用润滑油组合物，其特征在于，
所述高分子化合物为选自聚甲基丙烯酸酯、烯烃系共聚物、苯乙烯系共聚物以及聚异丁烯之中的至少任一种。
3.如权利要求1或权利要求2所述的内燃机用润滑油组合物，其特征在于，
所述基油为选自矿物油和合成油之中的至少任一种。
4.如权利要求1-3的任一项所述的内燃机用润滑油组合物，其特征在于，
混合钼系摩擦调节剂和无灰系摩擦调节剂之中的至少任一种而成。
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