CN101588135B - 谐振功率因数校正转换器 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种AC到DC功率转换器，其配置用于提供功率因数校正和单个隔离的低压输出。该功率转换器包括单级谐振功率转换器，该单级谐振功率转换器包括隔离变压器、谐振回路；整流器；和大容量电容器，该大容量电容器耦合到该隔离变压器的输出。在典型应用中，至少一个非隔离功率转换器耦合到所述单级隔离功率因数校正转换器的输出。
Description
技术领域
本发明涉及功率转换器。更具体地，本发明涉及谐振功率因数校正转换器。
背景技术
电源是向输出负载或负载组供应电能或者其他类型能量的设备或系统。术语电源可以指主配电系统和其他初级或次级能量源。功率转换指将一种形式的电力转换成另一期望的形式和电压，例如将电力公司供应的115或230伏特交流电(AC)转换为用于电子设备的经过调节的低压直流电(DC)，称为AC到DC功率转换。
开关式电源、开关模式电源或SMPS是合并了开关调节器的电源。当线性调节器使用偏置在其有源区的晶体管来规定输出电时压，SMPS主动地使晶体管在完全饱和与完全截止之间高速率切换。然后，将得到的矩形波通过低通滤波器以获得近似的输出电压，其中低通滤波器通常是电感器和电容器(LC)电路。
传统的串联调节的线性电源通过改变其电阻以应付输入电压改变或者负载电流要求的改变，从而维持恒定的电压。线性调节器通常效率较低。然而，开关式电源使用具有变化的占空比的高频开关(晶体管)来维持输出电压。由切换引起的输出电压变化被LC滤波器滤出。
线性电源和SMPS都可用于使供电电压下降。然而，与线性电源不同，SMPS还可以提供升压功能和反向输出功能。SMPS通过临时存储输入能量然后以不同电压向输出释放能量而将输入电压电平转换成其他电平。该存储器可以是诸如电感器和/或变压器之类的电磁元件或者诸如电容器之类的静电元件。
目前应用着各种各样的不同的DC到DC功率转换器配置，大多数是降压转换器、升压转换器以及降压-升压转换器的变种。某些型的降压转换器包括推挽式转换器、正激转换器、半桥转换器以及全桥转换器。谐振功率转换器包括LC谐振回路，其操作为使得通过电感器的电流和跨电容器的电压基本上是正弦曲线。谐振功率转换器包括LC谐振电路。LC谐振电路包括一个或多个电感器以及一个或多个电容器，并且LC谐振电路具有至少一个谐振频率。在某些LC谐振电路包括不止一个电感器或不止一个电容器的情况下，LC谐振电路可以具有不止一个谐振频率。尽管硬切换或软切换功率转换器通过调节脉宽调制占空比来控制，但是谐振功率转换器通过改变电路参数使得其在接近或远离谐振频率的频率处操作来控制。在谐振转换器中，晶体管开关通常以几乎没有造成或者根本没有造成切换损耗的方式进行切换，这通过安排在跨开关的电压或者通过开关的电流接近于零时进行切换来实现。
使用推挽式转换器的配置与半桥转换器配置类似，区别只在于推挽式转换器配置中心分接初级变压器。使用全桥转换器的配置与半桥转换器配置类似，区别只在于全桥转换器包括连接到变压器初级的每个端的两个晶体管开关，而在半桥转换器中是连接到一端。
AC电力系统的功率因数被定义为实际功率与视在功率的比，并且是在0与1之间的数。实际功率是在具体时间中执行工作的电路的容量。视在功率是电路的电流和电压的乘积。由于存储在负载中并且返回到源的能量，或者由于使从源引出的电流的波形失真的非线性负载，视在功率可能大于实际功率。低功率因数负载增大了配电系统中的损耗，并且导致增大的能量成本。功率因数校正(PFC)是抵消引起功率因数小于1的电负载的不利影响的技术。功率因数校正试图将功率因数调整到一(1.00)。
高于65W的AC到DC转换器以及某些低于65W的特殊应用，需要转换器以高的功率因数和低的谐波失真从AC线路引出电流。大多数用于产生具有多个隔离的低压DC输出的功率因数校正电源的传统方法包括多个转换器级，并且存在输出电压的交叉调节的严重问题。术语“隔离”指输入电压与输出电压隔离。具体地，隔离意味着在电源的输入源与其输出端子或负载之间没有直接的传导通路。隔离是通过使用与从输入到输出的功率流串联的功率变压器来实现的。隔离可以应用到整个功率转换器，或者应用到功率转换器中的各个元件，其中元件的电压输入与元件的电压输出隔离。交叉调节指的是在调节转换器中的一个单元(诸如几个DC输出电压中的一个)时，同时调节电路中的另一单元(诸如几个DC输出电压中的另一个)。此外，传统方法需要隔离变压器来将高压总线降为低压输出，这种实践需要大的匝数比并且导致变压器设计不能针对电磁干扰(EMI)或交叉调节达到最优。这些设计通常还包括复杂的控制，以获得具有高的功率因数和低的总谐波失真的输入电流波形。
传统技术通常落在两种类别的中等功率的功率因数校正隔离转换器之一中。第一类别使用boost转换器(升压转换器)来生成高压总线，其然后与隔离buck型转换器(降压转换器)级联以使高压总线降到隔离的低压输出。这种技术相对昂贵并且不是非常有效。第二类别使用3个级联的转换器，其中至少一级(通常是最后一级)是隔离的谐振转换器。由于事实上存在三个级，因此这三个级联的转换器也不怎么有效。此外，最后的谐振级很难获得输出电压的良好的交叉调节。
来自上述第一类别的第一种传统的高功率因数隔离转换器包括升压转换器以产生高功率因数输入。升压转换器功率因数校正电路在配置是受限的。电压源升压转换器不能被配置用于提供隔离的输出，所以要包括另一个转换器级来提供隔离。此外，升压转换器在配置用于软切换和谐振开关技术方面的能量是受限的，所以这些升压转换器可能产生大量的EMI、高损耗(如果操作在高频)，并且它们经常包括昂贵的升压二极管来避免它们二极管中大的反向恢复损耗的问题。软切换可以通过零电压切换或者零电流切换来实现，软切换使用电路谐振来保证功率晶体管在零电压电平或者零电流电平处进行切换。这减少了晶体管元件的应力，而且还减少了否则将作为噪声辐射的高频能量。硬切换是在晶体管导通和晶体管关断时，跨晶体管的电压和流经晶体管的电流同时存在。这种情况导致器件内的功率耗散。
图1示出了第一种传统的功率因数校正隔离转换器的框图。通常在AC输入源10与转换器的其余部分之间耦合EMI滤波器12以防止噪声耦合回到AC源。EMI滤波器12耦合到全波二极管整流器14，其被配置用于向转换器的其余部分提供经整流的正弦曲线输入电压。非隔离的升压转换器16从AC输入源10引出接近正弦曲线的电流，并且对高压大电容器进行充电，典型地充电到250V到400V，由此生成高压总线。隔离降压型转换器18和具有多个绕组的隔离变压器20将高压总线降到一个或多个隔离的低电压输出。
图1中的升压转换器16典型地是硬切换的。此外，为了克服升压转换器二极管中的高切换损耗，升压转换器16通常或者使用相对较贵的硅碳二极管，或者添加附加的部件以实现软切换转换，这也比较昂贵；或者升压转换器使用临界的或不连续的传导模式，其主要可以应用于低功率级，这是由于在转换器的输入处生成的极高纹波电流。
诸如全桥转换器之类的隔离降压型转换器18使用多输出绕组变压器20来生成若干级别的输出电压。每个次级输出电压被整流器22整流和滤波，从而生成适当的DC输出电压。在某些情况下，DC输出电压被堆积，例如串联放置，以降低由于相对输出负载的改变而引起的交叉调节的影响。该堆积有时位于整流器之后，并且有时位于整流器之前，例如串联放置多个变压器绕组。为了获得高效率的低压输出，对次级输出低压的整流通常利用金属氧化物半导体场效应管(MOSFET)而不是利用二极管来实现。
为了降低切换噪声和提高效率，来自上述第二类别的第二种传统的高功率因数隔离转换器使用谐振输出级来提供隔离。然而，由于缺乏对这些谐振级的电压控制，添加第三级联级来移除来自高压大电容器的纹波，并且提供转换期间的电压控制。这些谐振输出级也对获得多输出的交叉调节提出了相当大的挑战。另外，使用三个级联级降低了总的转换器效率。
图2示出了第二种传统的功率因数校正隔离转换器的框图。第二种传统的功率转换器使用与图1的第一种功率转换器中使用的相同的硬切换升压转换器。为了提高降压隔离级的效率，第二种传统的功率转换器使用隔离的谐振转换器28，其恰好操作在谐振处。谐振转换器28当恰好操作在谐振处时，执行起来与DC变压器类似，并且不控制输入输出电压的比。为了消除来自升压转换器级的线频率纹波和负载瞬时响应的影响，在升压转换器16与谐振转换器28之间耦合中间第三级24。该中间级通常是非隔离升压型转换器或者非隔离降压型转换器。
图2示出的第二种传统的功率转换器存在多个问题。使用三个级联级限制了效率。在输出级使用谐振转换器对输出整流器施加了相当大的电流应力，并且在使用MOSFET提供整流的情况下显著增大了输出整流器中的耗散。输出变压器的每个绕组的匝数通常受到输出电压比的严格限制，并且在隔离变压器中通常存在高的降压比，其使得设计低的EMI和绕组中的低近场效应变得复杂。变压器还经常包括大的空气间隙，其将增加损耗。
在传统应用中，谐振转换器被用于卤素照明应用。对于许多卤素照明应用而言，共同点是使用半桥或推挽式谐振拓扑，其中变压器的输出被直接连接到电阻性负载的灯泡。在输入上得到的波形是正弦曲线。这样，照明电路完成功率因数校正。然而，这样的照明电路被设计成以基本上单个输入电压进行操作。输入电压“基本上”是单一的，原因是照明电路被设计成在相对小的范围内(例如在110V到125V或者220V到240V)操作。输入电压的任何改变被自动传送到负载，因此在供电不足(brownout)期间，例如灯泡变暗，以及在线路供电过强(swell)期间，灯泡变亮。这样的谐振照明电路不是配置为支持通用的输入电压操作。此外，谐振照明电路具有AC输出。AC输出直接以AC电压驱动电灯。
发明内容
一种功率转换器，其配置成在相对大的输入电压范围上操作，并且以低的总成本和高效率来提供单个稍微调节的隔离的DC输出或者多个高度调节的隔离的低压DC输出和高的功率因数输入。在某些实施例中，隔离变压器的匝数比在1、2或4的量级，从而允许灵活的变压器结构以匹配给定的骨架，以及简化低EMI变压器设计。此外，用于获得具有低的总谐波失真的高功率因数输入电流波形的控制相对简单。
该功率转换器包括在输入处的隔离谐振转换器，用于产生高效率的隔离转换器，其无切换损耗、无与硬切换关联的EMI问题、并且无需昂贵的二极管来减轻二极管反向恢复损耗。以具有空载时间(dead-time)延迟的近似50％的占空比驱动谐振转换器内的开关。控制转换器以获得高的功率因数变得简化，因为输入电流自动地跟踪输入低压减去回射的输出电压。
该谐振转换器产生跨单个电压输出总线的DC输出。该DC输出电压通过调整电路的参数以使得电路以接近或者远离谐振频率的频率进行操作来调节。在某些实施例中，调整切换频率以实现对DC输出的调节。在其他实施例中，DC输出通过调整谐振转换器内的谐振回路的谐振频率来调节，例如通过调整谐振回路元件之一的值来调节。
在某些应用中，单个输出总线是足够的，因此向高效率、便宜、单级隔离的转换器提供功率因数校正。然而，在大多数应用中，使用后处理转换器将单个电压输出总线转换成适当的输出电压。在大多数情况下，后处理转换器是降压型转换器。因为谐振转换器仅具有单个输出，并且每个后处理转换器被单独控制，所以不存在任何交叉调节问题。此外，可以容易地修改该设计以供应任何期望的输出电压。这与从多个变压器绕组产生多个输出的传统变压器不同。在这样的传统设计中，在设计变压器方面存在困难，因为要考虑每个输出电压的精确的比值和整流器以及感应电压降的影响。
如果输出后处理转换器是降压型转换器，则它们可以容易地配置成通过谐振或准谐振配置来产生软切换。如果来自谐振转换器的低电压输出总线超过任何输出的电压的两倍，则软切换还可以容易地通过使降压型转换器操作在临界或不连续传导模式来实现。例如，如果谐振转换器的输出是20V到24V(允许4V的低频线路纹波)，则可以从操作在临界或不连续传导模式的软切换式降压型转换器得到5V和3.3V的输出。在最小的切换损耗的情况下获得12V的输出电压，因为谐振转换器中的半导体开关的切换点处的电压是2Vout-Vin，其中Vin是谐振转换器的低压输出总线。如果输入从20V变化到24V，则切换点处的电压从0V变化到8V。在该例子(其中，半导体开关是MOSFET)中，使用来自谐振转换器的单个24V输出具有附加的益处，即MOSFET在低压下使用时是最高效的，并且功率转换器MOSFET的成本和性能在30V级别达到最优，这是提供了关于24V总线的合理的设计余量的电压级别。
本发明的谐振转换器被配置成利用半导体开关的软切换进行操作，因此克服了与硬切换转换器关联的EMI问题。传统的升压型功率因数校正电路经常需要昂贵的高压肖特基二极管，诸如硅碳二极管，以减轻反向恢复损耗。本发明的谐振转换器以两种方式克服了该问题。第一，谐振转换器的输出二极管在零电流时切换，所以没有反向恢复。第二，输出二极管是低压二极管，因此在谐振转换器中使用的是便宜的低压肖特基二极管，而不是在传统的升压功率因数校正转换器中使用的高压肖特基二极管。
在使用多绕组变压器以获得不同输出电压的多输出电源上难以实现交叉调节，因为每个绕组上的阻抗降随着该具体绕组的负载而变化。此外，用于获得多输出的多绕组变压器包括这样的匝数比组合，其可能难以以小的绕组数量实现而不对实际的匝数比做出折衷。本发明的功率转换器通过针对每个输出应用单独控制的降压型转换器克服了这些缺点。
输出级使用谐振转换器的传统转换器对输出整流器施加了高的电流应力。如果针对整流级使用同步MOSFET(一种用于高效率、低压输出的配置)，则MOSFET损耗增加2倍，或者因为常规的谐振转换器波形而增加得更多。本发明的功率转换器克服了该问题，其通过在谐振转换器的输出处使用更高的电压，使得有可能在变压器的输出处使用肖特基或者快速恢复二极管来替代MOSFET来实现。二极管主要是根据它们的平均电流而不是均方根(rms)电流耗散功率，因此使用谐振拓扑不会显著改变二极管导致的损耗。在本发明的功率转换器中，低压降半导体开关的负担被移动到后调节降压型转换器，其中MOSFET中的均方根电流可以保持为低。
附图说明
图1示出了第一种传统的功率因数校正隔离转换器的框图。
图2示出了第二种传统的功率因数校正隔离转换器的框图。
图3示出了本发明的谐振功率因数校正转换器的示例性框图。
图4示出了图3的功率转换器的动力系(power train)元件的第一实施例的示例性示意图。
图5示出了图3的功率转换器的动力系元件的第二实施例的示例性示意图。
图6示出了图3的功率转换器的动力系元件的第三实施例的示例性示意图。
图7A～7D示出了与图6的功率转换器关联的各种示例性电流和电压波形。
图8示出了包括控制模块的功率转换器的一个实施例的示例性示意图。
功率转换器的实施例是相对于多幅图来描述的。在多幅附图的适当的地方并且仅在公开和示出相同单元的地方，使用相同的参考标号来表示这样的相同单元。
具体实施方式
本发明的实施例涉及功率转换器。本领域技术人员将认识到下面对本发明的详细描述仅是说明性的，并不旨在以任何方式进行限制。受益于这些公开内容，本领域技术人员将容易地想到本发明的其他实施例。
现在将详细地参考附图来说明本发明的实现。在所有附图和下面的详细描述中，使用相同的参考指示符表示相同或类似的部分。为了清楚，没有在此处示出或描述实现的全部常规特征。当然，应该理解在这样的实际实现的开发中，为了获得开发者的特定目标必须进行众多与实现特定相关的判决，诸如符合应用和业务相关的限制，并且应该明白这些特定目标将随着应用的不同和开发者的不同而变化。而且，应该明白这样的开发努力可能是复杂的和耗时的，但是无论如何是本领域技术人员在有益于本公开情况下采取的常规设计。
该功率转换器被配置成提供功率因数校正和输出多个低压输出。该功率转换器包括隔离的谐振功率转换器，其包括隔离变压器；整流器；以及耦合到隔离变压器的输出的大存储电容器；以及耦合在大存储电容器与多输出功率转换器的每个输出电容器之间的至少一个非隔离的功率转换器。
图3示出了本发明的谐振功率因数校正转换器的示例性实施例的框图。图3示出的功率转换器100包括AC输入电源110、EMI滤波器112、二极管桥114、受控的谐振转换器116、隔离变压器118、整流器120、用作低压总线122的大电容器、以及多个降压型转换器124-128。在该示例性实施例中，功率转换器100包括3个降压型转换器124、126和128。每个降压型转换器配置成供应不同的输出电压。应该理解此处描述的与功率转换器100相关的输出电压的数目仅是作为示例的目的。在其他实施例中，功率转换器被配置成生成多于或少于3个输出电压。此外，某些应用可以受益于不包括任何降压型转换器而是提供低压整流输出122作为功率转换器输出的功率转换器。其他应用可以通过用升压转换器、降压-升压转换器、反相器或者任何其他类型的转换器级来替代一个或多个降压型转换器而受益。
谐振转换器116是隔离转换器，其当AC输入110处的电压超过变压器118的匝数比决定的输出电压时，从AC输入110处引出电流。谐振转换器116可以配置成多种形式的谐振转换器中的一种，所述多种形式的谐振转换器包括但不限于半桥转换器、推挽式转换器、全桥转换器和正激转换器，谐振转换器还可以配置成各种谐振机制，包括但不限于串联谐振、并联谐振、串并联谐振以及LLC谐振。
变压器118的输出电压经整流以产生低压总线122。在一个示例性应用中，针对产生最高输出电压为大约12V到20V并且低输出电压为大约3.3.V和大约5V的配置，低压总线122维持为大约20V到24V。在其中谐振转换器116被配置成谐振半桥的例子中，隔离变压器118的匝数比大约是1∶1，使得无论何时AC线路输入110提供的输入电压大于低压总线122的电压两倍时，谐振转换器116就引出电流。例如，当对于从20V DC变化到24V DC的低压总线，输入电压幅度分别高于40V DC到48V DC时，谐振转换器116引出电流。在其中谐振转换器116被配置成推挽式转换器或者全桥转换器时，则对于20V DC到24V DC的低压总线，隔离变压器118的匝数比将为大约2∶1，而不是半桥例子中的比1∶1。
当AC电压输入的幅度超过大约48VDC时，谐振转换器116从AC电源110引出正弦曲线电流，则对于115V AC及以上的输入电压，功率因数将高于99％，并且输入电流的谐波成分将保持在国际标准之内。值48V DC指正弦曲线输入电压的瞬时幅度。值115V AC指正弦曲线输入电压的均方根(rms)。如果输入电压是115V AC，其幅度从0V DC变化到163V DC。从0VDC到48V DC，将没有电流引出。从48V DC到163V DC，将存在电流引出。
如果谐振转换器116在整个输入正弦半周期上以具有近似50％占空比的恒定频率(50％占空比减去空载时间延迟以允许软切换)操作，则谐振转换器116引出具有包络类似输入正弦曲线的电流。实际的电流包络接近正弦减去由低压总线112决定的DC偏移。然而，在实践中，通过按恒定频率在输入正弦曲线半周期上操作谐振转换器122，对于115V AC及以上，输入电流包络足够接近正弦以提供超过99％的功率因数。当输入电压的幅度小于两倍低压DC总线122时，谐振转换器116仅在输入正弦波的零相交处附近关闭。
负载功率级可以通过调整谐振转换器116操作为非谐振来改变，在非谐振情况下谐振转换器116的操作越远离谐振点，则功率输出越小。谐振方面的调整是通过改变谐振转换器116的操作频率或者通过调整谐振转换器116的谐振回路(例如，通过使用可调电感器)来实现的。针对给定负载按恒定频率以近似50％的互补占空比操作的能力得到了对谐振转换器116的简化控制。可以通过调整整个输入线路半周期上的频率(或谐振回路频率)将输入电流波形的形状定形为接近正弦波。对整个输入线路半周期上的操作频率的调制还可以导致降低AC电源110生成的EMI。然而，对于大多数应用，从输入线路半周期上的恒定频率得到的简化控制提供了足够的功率因数和最低的成本。
图4示出了图3的功率转换器的动力系元件的第一实施例的示例性示意图。图4示出的功率转换器100被配置成包括其后跟有降压型转换器的LLC谐振半桥转换器。电源110生成输入AC电源电压VACin。电容器C1、电容器C2、变压器TX3以及电感器L2形成线路滤波器，用于滤除EMI。电感器L2充当差分模式的滤波器以滤除谐振频率电流。二极管D1、D2、D3和D4形成全波桥式整流器，其配置成对输入线路电压进行整流。电容器C3、电容器C4、电容器C5、电感器L1、晶体管Q1、晶体管Q2和隔离变压器TX1形成谐振半桥转换器。晶体管Q1和Q2用作开关。电容器C3和电容器C4形成半桥中心抽头以及输入线路滤波。在某些实施例中，第三电容器被放置在二极管D3的阴极与二极管D4的阳极之间以提供附加的滤波。在一些实施例中，不包括电容器C3和电容器C4，以及电容器C5被直接耦合到二极管D4的阳极。然而，这么做向电容器C5添加了DC电压元件。
晶体管Q1和Q2形成了用于在正负总线之间的公共连接点处切换电压的半桥。电容器C5、电感器L1和隔离变压器TX1的并联自感形成了谐振回路。电容器C3和电容器C4提供用于电容器C5的DC块。谐振半桥转换器的谐振电容是电容器C3与电容器C4的并联组合与电容器C5的串联。
电容器C5和电感器L1被示出为与隔离变压器TX1串联。然而，其他配置对于操作谐振转换器是良好建立的实践，诸如将电容器C5跨置在变压器TX1上以形成并联谐振电路，或者仍让电容器C5与电感器L1串联并且将另一个电容器跨置在变压器TX1上以形成串并联谐振电路。
在某些实施例中，电感器L1是外部电感器和变压器TX1的泄露电感器的组合。在其他实施例中，电感器L1仅是外部电感器或仅是变压器TX1的泄露电感器。在某些实施例中，外部电感器是可调电感器。
变压器TX1是具有中心抽头输出的隔离变压器。二极管D6和D7提供对从变压器TX1输出的谐振电流的整流。在其他实施例中，变压器TX1被配置成单输出绕组，而不是中心抽头的绕组。在该情况下，全桥整流器耦合到变压器TX1的输出。尽管这样的配置是可能的，但是在实践中，全桥整流器中的二极管上的电压降引起过多的功率损耗，因而对于大多数高效率的应用而言不够实用，除非那些二极管被替换成同步MOSFET。在某些实施例中，二极管D6和D7均被金属氧化物半导体场效应管(MOSFET)替代。
电容器C6存储能量以减轻低频线路纹波以及短期停电事件。每个功率转换器输出，诸如输出1、输出2以及输出3是使用后处理器转换器从电容器C6上的电压导出的。图4中的示例性示意示出了用于后处理的降压型转换器。晶体管Q4、晶体管Q5、电感器L3以及电容器C7形成了第一降压型转换器。跨电容器C7的电压是第一输出电压，即输出1。晶体管Q6、晶体管Q7、电感器L4以及电容器C8形成了第二降压型转换器。跨电容器C8的电压是第二输出电压，即输出2。晶体管Q8、晶体管Q9、电感器L5以及电容器C9形成了第三降压型转换器。跨电容器C9的电压是第三输出电压，即输出3。在可选的实施例中，准谐振降压型转换器甚或是升压转换器(硬切换或软切换)可以用于后处理。在存在一个或多个高压低功率输出但是还存在低压高功率输出的某些例子中，能够使用回扫转换器来对高压输出进行后处理。
在某些实施例中，晶体管Q1和晶体管Q2以互补的方式操作，每个晶体管以50％的方占空比减去空载时间延迟来驱动。需要空载时间延迟以防止出现直通现象(shoot-through)，以及支持软切换。直通现象被定义为当晶体管Q1和Q2二者都完全或者部分导通时由此提供电流从输入供应电压到地的“直通”路径的情况。晶体管开关对Q4和Q5、晶体管开关对Q6和Q7、以及晶体管开关对Q8和Q9以类似的方式操作。在某些实施例中，晶体管Q1、Q2以及Q4-Q9中的每一个都是MOSFET。在其他实施例中，晶体管Q1、Q2以及Q4-Q9可以是任何类型的半导体开关器件。
图5示出了图3的功率转换器的动力系元件的第二实施例的示例性示意图。图5的功率转换器100’与图4中示出的功率转换器100类似，区别在于变压器TX1被变压器TX2代替。变压器TX2包括4个变压器次级而不是变压器TX1中的2个变压器次级。变压器TX2的4个变压器次级中的每一个耦合到整流器，具体是二极管D5、D6、D7、D8。二极管D5、D6、D7、D8提供对来自变压器TX2的谐振电流输出的整流。
功率转换器100’与功率转换器100的区别还在于：功率转换器100’包括晶体管Q3，其耦合到附加的两个变压器次级的每一个。在某些实施例中，晶体管Q3是MOSFET。在其他实施例中，晶体管Q3可以是任何类型的半导体开关器件。晶体管Q3将二极管D5和D8耦合到电容器C6。在一些实施例中，晶体管Q3在输入线路电压的幅度低于近似100V时导通，并且在输入线路电压的幅度高于近似100V时关断。在某些实施例中，图5中的次级绕组S5和S6的匝数和等于图4中的次级绕组S2上的匝数，并且图5中的次级绕组S3和S4的匝数和等于图4中的次级绕组S1上的匝数。在某些实施例中，二极管D5、D6、D7和D8均由金属氧化物半导体场效应管(MOSFET)来替代。
与图4中的功率转换器100相比，图5中的变压器TX2的附加的两个次级绕组、两个二极管D5和D8以及功率转换器100’的晶体管Q3，在输入线路电压高到不需要非常低的匝数比时充当匝数比提升。如此，该晶体管Q3也被称作是抽头开关。该概念，包括示例性的高匝数比抽头，在提交的标题为“High Power Factor Buck-TypePower Factor CorrectionConverter”的共同未决的US专利申请序列号(FLEX-05200)中进行了详细描述，该申请通过援引被并入在此。
在另一实施例中，图4和图5的谐振PFC转换器的半桥配置被可切换的桥配置替代。可切换的桥被配置成在半桥转换器与全桥转换器的操作之间进行切换操作。具体地，在低线路电压时，例如90VAC-132V AC，谐振PFC转换器操作为全桥，并且在高线路电压时，例如180V AC-264V AC，谐振PFC转换器操作为半桥。谐振转换器频率操作是输入电压范围的函数。将谐振转换器从全桥改变为半桥降低了有效的电压范围。因此频率范围显著变小，导致更高效的操作和更小的谐振元件。
图6示出了图3的功率转换器的动力系元件的第三实施例的示例性示意图，其包括可切换的桥。图6的功率转换器200与图5示出的功率转换器100’类似，除了半桥转换器由可切换的桥转换器代替。特别地，功率转换器100’的电容器C3和C4分别被功率转换器200中的晶体管Q10和Q11代替。晶体管Q1、Q2、Q10、Q11、电容器Q5、电感器L1以及隔离变压器TX2形成谐振PFC可切换的桥转换器。两个电容器C3和C4(图5)的功能被合并进图6的谐振电容器Cres。被电容器C3和C4(图5)阻挡的DC偏置电压被加到跨谐振电容器Cres上的AC电压。此外，附加电容器C10跨全波桥式整流器的输出耦合，以便用作滤波器，因此替代由C3和C4执行的输入滤波功能。全波桥式整流器和滤波器的输出耦合到谐振PFC转换器的可切换的桥。
功率转换器200的输出侧的配置与图5的功率转换器100’类似，包括次级变压器绕组S3、S4、S5、S6、二极管D5、D6、D7、D8、晶体管Q3、电容器C6以及三个降压型转换器。
提供给可切换的桥转换器的电压在低线路电压与高线路电压之间变化。在低线路电压处，可切换的桥转换器操作为全桥。在高线路电压处，可切换的桥转换器操作为半桥。可切换的桥被配置成使得晶体管Q1和Q11一起导通并且一起关断，并且晶体管Q2和Q10一起导通和一起关断。在低线路电压时，晶体管Q1、Q2、Q10、Q11中的每一个被切换到导通和关断，得到全桥操作。在高线路电压时，晶体管Q10被连续关断，并且晶体管Q11被连续导通，同时晶体管Q1和Q2被导通和关断得到半桥操作。与半桥操作相比，在全桥操作中，两倍的电压被置于跨谐振回路(电容器Cres和电感器L1)和初级变压器绕组P1上。然而，跨谐振回路和变压器初级绕组的电压与跨电容器C10的电压有关，跨电容器C10的电压是AC输入电压的函数。同样，相比较于在高线路电压期间放置的电压，在低线路电压期间，跨谐振回路和变压器初级绕组放置两倍的电压量在低线路电压和高线路电压期间将得到放置在谐振回路和变压器初级绕组上基本相同的绝对AC电压。换言之，在低线路电压和高线路电压时，出现在跨谐振回路和变压器初级绕组的AC电压基本上相同。电压的仅有区别是由于跨谐振电容器Cres上放置的DC阻挡电压。因此有效地，在低线路电压和高线路电压时，谐振回路和变压器基本上进行相同地操作。
在示例性应用中，AC输入电源110提供的输入电压的范围从90VAC-264VAC，低线路电压的范围从90VAC-132VAC，并且高线路电压范围从180VAC-264VAC。在该例子中，将谐振转换器从全桥改变到半桥操作使有效电压范围从90VAC-264VAC减少到90VAC-132VAC。
在某些实施例中，对于不需要功率因数校正的应用，功率转换器配备有可切换的桥。例如，如果电容器C10非常大，从而引起跨电容器C10的电压与AC线路电压的峰值类似，则可切换的桥配置仍显著降低电路中元件的尺寸和损耗。对于输入电压范围近似为2∶1或更高的隔离DC到DC应用，与固定的谐振桥(全桥或者半桥)相比，可切换的桥同样可以使得元件的尺寸和损耗降低。
图7示出了与图6的功率转换器200关联的各种示例性电流和电压波形。波形150对应于谐振转换器的AC输入电压。波形170对应于跨电容器C6的DC电压，也称为谐振转换器的输出电压Vout。波形160对应于谐振转换器的输入电流Iin。波形180对应于流经谐振电感器L1的电流Ires。波形150-180中示出的示例性电压和电流级别对应于115VAC的AC输入。
波形160类似于包括一些不规则性的正弦波。在波形160上从左到右，输入电流Iin开始并且维持零值。只要输入线路电压Vin的幅度小于48VDC，则没有电流Iin流进谐振转换器。这归因于跨电容器C6的24VDC的最大电压输出。一旦输入电压Vin大于48VDC，则电流Iin开始流进谐振转换器。在大约3毫秒处，输入电流Iin存在不规则性，这是由于关断晶体管Q3(也称为抽头开关)引起的。当输入线路电压Vin高到足够平分变压器TX2的匝数比时，晶体管Q3被关断。在关断晶体管Q3后，输入电流Iin随着不断增大的输入线路电压Vin而继续增大。
波形180的左手部分示出谐振电流Ires从0amps上升到大约11amps。在关断晶体管Q3后，谐振电流Ires降落到6amps和7amps之间。谐振电流Ires然后随着不断增大的输入电压Vin而继续升高，直到大约11amps的峰值。如果晶体管Q3没被导通，则谐振电流Ires将不会暂时落入到6amps和7amps之间，并且相反将继续增大到大约16amps的峰值。通过以这种方式降低峰值谐振电流，谐振转换器可以使用较小的无源元件，诸如电容器Cres、电感器L1和变压器TX2。减小谐振电流还减小了有源开关Q1、Q2、Q10和Q11的尺寸以及通过那些元件的功率损耗。通过使用抽头开关(晶体管Q3)和TX2上的附加次级绕组，减小了峰值谐振电流Ires，其显著降低了谐振转换器中通路和和元件的物理尺寸。
基于输入线路电压的特定值来导通和关断晶体管Q3。这些特定的解扣点被确定，使得波形180的峰值、在晶体管Q3被导通和关断时的峰值、以及对应于峰值输入线路电压Vin的峰值是相同的，在该例子中是大约11amps。在实践中，晶体管Q3可以响应于输入线路电压的幅度而被导通和关断。晶体管Q3被切换处的线路电压幅度增大，以便增大线路电压的rms值。此外，当使用可切换的桥时，在全桥和半桥操作之间切换时，在晶体管Q3被切换处的线路电压幅度变成双倍。因此，例如如果在Vin是115VAC时，在晶体管Q3被切换处的线路电压幅度是125VDC，则在Vin是230VAC时，在晶体管Q3被切换处的线路电压幅度必须是250VDC。
尽管上文将抽头开关(图5和6中的晶体管Q3)描述为根据输入线路电压而导通和关断，但是容易想到该抽头开关可以根据其他参数而导通和关断。一般而言，为了使降压型转换器操作，输入电压必须超过输出电压。对于隔离的降压型转换器，输入电压必须超过通过变压器匝数比而反射的输出电压。如果，例如输出电压是24V，次级上的二极管压降是1V，并且匝数比是2∶1，则输入电压必须大于50V以引出电流。如果输入电压超过例如100V，则匝数比可以从2∶1改变成4∶1并且仍然引出电流。抽头开关被激活的准确点可以取决于变压器绕组的匝数比(标准比和在抽头开关被激活情况下的比)、试图获取的输入电流波形、内部组件的额定值、输入电压的rms值以及输出总线上的纹波。
如前所述，功率转换器被配置成使得DC输出电压被调节。在某些实施例中，功率转换器包括控制模块，其配置用于调节DC输出电压。控制模块被配置用于监控DC输出电压，并且作为响应，生成和发送控制信号以调节电路的参数，从而调节DC输出电压到确定的级别。调节参数引起电路操作在接近或者远离谐振频率的频率上。在某些实施例中，调节切换频率以获得对DC输出的调节。在其他实施例中，DC输出通过调整谐振转换器内的谐振回路的谐振频率来调节，例如通过调节谐振回路元件之一的值来实现。
图8示出了一个包括控制模块的功率转换器的实施例的示例性示意图。图8的功率转换器200’与图6的功率转换器加上控制模块190相同。控制模块190耦合到谐振隔离功率级的电压输出总线，从而接收作为输入的DC输出电压。来自控制模块190的输出耦合到晶体管Q1、Q2、Q10和Q11中的每个的栅极，和/或耦合到可调电感器L1。尽管图8示出了单个总线将控制模块190耦合到电感器L1和晶体管Q1、Q2、Q10和Q11的栅极驱动，但是示出的单个总线表示控制模块190与电感器L1和晶体管Q1、Q2、Q10和Q11之间的独立控制路径。以该方式，该电路被配置成使得控制模块190提供独立的控制信号给电感器L1和晶体管Q1、Q2、Q10和Q11中的每一个，从而维持对每个的独立控制。控制模块190响应于接收的DC输出电压而生成控制信号，并且发送信号给合适的晶体管和/或可调电感器，从而调节DC输出电压到确定的级别。在某些实施例中，控制模块190通过控制晶体管Q1、Q2、Q10和Q11的栅极驱动频率来调节DC输出电压，由此调整谐振转换器的切换频率。在其他实施例中，控制模块190通过调整谐振回路电感器L1的谐振电感值，由此改变谐振回路的谐振频率，来调节DC输出电压。
尽管上文中控制模块被描述为应用到图6的功率转换器200，但是应该想到可以在本文描述的每个功率转换器实施例内使用类似功能的控制模块。
在某些实施例中，第一级转换器(例如图4和图5中的谐振半桥转换器和图6中的谐振可切换的桥)的输出处的整流器被配置成无源整流器。在某些实施例中，第一级转换器的输出处的整流器被配置成同步MOSFET。
在某些实施例中，多个第一级转换器可以并联耦合，每个第一级转换器被配置成共享输入电压和大输出电容。在某些实施例中，多个第一级转换器被用于增大功率级和/或提供冗余。
第二级元件(例如图3-6中的非隔离降压型转换器1、2和3)的额定值由输出电流和大输出电容器电压确定。由此，非隔离降压型转换器不论它们的输出电压是多少而使用相同的元件。因此，例如，对于5V输出或12V输出，10A输出的降压型转换器可以制造为除了反馈回路基准(电压环路中的电阻分配器)之外完全一样。这使得可以在实践中设计单个输出块，并且对其编程(以软件或通过改变电阻器值)以产生期望的电压输出。多个输出级还可以并联耦合。例如，两个10A模块可以并联放置以生成5V、20A的输出。输出块还可以配置成使得可以根据需要对输出电压重新编程，诸如通过GPIB总线或者在线路端部附接的连接器来实现。在某些实施例中，可以使用闪存来保证编程后的输出电压维持正确。与之相反，其他的多电压输出转换器在每当每个输出需要不同的输出电压或者不同的功率级时，需要基本上重新设计变压器。
考虑到第一级转换器和第二级元件的模块特性，功率转换器可以是完全模块化的，其中最初设计单个第一级和单个第二级，并且继而使用两个级的组合来满足功率级接近或者超过第一级的任何设计。
尽管上文描述的功率转换器100和100’被配置为使用谐振的半桥转换器，并且功率转换器200被配置成使用可切换的桥，但是应该想到可以使用任何类型的隔离降压型拓扑来替代半桥或者可切换的桥拓扑。
已经针对特定的实施例描述了本发明，这些实施例包括了有助于理解本发明的结构的原理和操作的细节。相对于各种模块和它们间的互连而示出的特定配置和描述的方法仅是用于示例的目的。本文中对特定实施例及其细节的参考并不旨在限制所附权利要求的范围。本领域技术人员应该理解可以在不偏离本发明的精神和范围的情况下可以对出于说明目的选择的实施例进行修改。
Claims (64)
1.一种功率转换器，包括：
a.单级功率因数校正谐振转换器，其配置成接收输入电压，其中所述单级功率因数校正谐振转换器包括隔离变压器和谐振回路，所述谐振回路包括耦合至所述隔离变压器初级的可变电感器；
b.整流器，其耦合到所述隔离变压器的输出；
c.单个大电容器，其耦合到所述整流器的输出，其中跨所述大电容器的电压是所述单级功率因数校正谐振转换器的直流输出电压，因而提供经由所述整流器耦合到所述隔离变压器的所述输出的单个电压输出总线，并且所述可变电感器被配置为响应于所述直流输出电压而调谐所述谐振回路的谐振频率，从而调整所述直流输出电压；以及
d.耦合到所述大电容器的多个功率转换器，其中耦合到所述大电容器的每个功率转换器配置成独立地控制其输出电压。
2.根据权利要求1所述的功率转换器，其中耦合到所述大电容器的每个功率转换器是非隔离的。
3.根据权利要求1所述的功率转换器，其中每个功率转换器是包括非隔离降压型转换器、非隔离升压型转换器以及回扫转换器的组中的一个。
4.根据权利要求1所述的功率转换器，其进一步包括耦合在所述隔离变压器和所述大电容器之间的抽头开关，其中所述抽头开关配置成增大和减小所述隔离变压器的工作匝数比。
5.根据权利要求4所述的功率转换器，其中所述隔离变压器包括多个次级绕组，并且所述抽头开关将所述多个次级绕组中的一部分耦合到所述大电容器。
6.根据权利要求1所述的功率转换器，其中所述单级功率因数校正谐振转换器包括可切换的桥，该桥配置为在高线路电压情况下操作为半桥转换器并且在低线路电压情况下操作为全桥转换器。
7.根据权利要求1所述的功率转换器，其进一步包括：
a.电磁干扰滤波器；以及
b.桥式整流器，其耦合在所述电磁干扰滤波器的输出与所述单级功率因数校正谐振转换器的输入之间。
8.根据权利要求7所述的功率转换器，其中所述桥式整流器包括多个二极管。
9.根据权利要求7所述的功率转换器，其中所述桥式整流器包括多个金属氧化物半导体场效应晶体管。
10.根据权利要求1所述的功率转换器，其中所述单级功率因数校正谐振转换器配置成下面组中的一种电路，该组包括：串联谐振电路、并联谐振电路、LLC谐振电路以及串并联谐振电路。
11.根据权利要求1所述的功率转换器，其中所述单级功率因数校正谐振转换器包括下述组中的一种转换器，该组包括：半桥谐振转换器、全桥谐振转换器、推挽式谐振转换器以及正激转换器。
12.根据权利要求1所述的功率转换器，其中所述整流器包括多个二极管。
13.根据权利要求1所述的功率转换器，其中所述整流器包括多个金属氧化物半导体场效应晶体管。
14.根据权利要求1所述的功率转换器，其中所述隔离变压器配置为降压变压器。
15.根据权利要求1所述的功率转换器，其中所述输入电压是经整流的DC电压，并且每个输出电压是DC电压。
16.根据权利要求1所述的功率转换器，其中所述单级功率因数校正谐振转换器配置成使用软切换进行操作。
17.根据权利要求1所述的功率转换器，其中所述隔离变压器的匝数比配置成适于匹配在制造所述隔离变压器中使用的特定骨架。
18.根据权利要求1所述的功率转换器，其进一步包括控制模块，该控制模块配置成调节所述直流输出电压，并且控制所述可变电感器的值。
19.一种AC到DC功率转换器，包括：
a.桥式整流器，其配置成接收输入AC电压，其中所述桥式整流器配置成输出对应于所述输入AC电压的DC电压；
b.单级功率因数校正谐振转换器，其耦合到所述桥式整流器以便接收所述DC电压，其中所述单级功率因数校正谐振转换器包括隔离变压器、谐振回路和可切换的桥，所述谐振回路具有耦合至所述隔离变压器初级的可变电感器，该桥配置成在高线路电压情况下操作为半桥转换器并且在低线路电压情况下操作为全桥转换器；
c.整流器，其耦合到所述隔离变压器的输出；
d.大电容器，其耦合到所述整流器的输出，其中跨所述大电容器的电压是所述AC到DC功率转换器的输出DC电压，并且所述至少一个可变电感器被配置为响应于所述输出DC电压而调谐所述谐振回路的谐振频率，从而调整所述输出DC电压，另外其中所述输出DC电压被调整为基本相同的电压电平，无论可切换桥在高线路电压情况下操作为半桥转换器或在低线路电压情况下操作为全桥转换器；以及
e.耦合到所述大电容器的多个功率转换器，其中耦合到所述大电容器的每个功率转换器配置成独立地控制其输出电压。
20.根据权利要求19所述的功率转换器，其中耦合到所述大电容器的每个功率转换器是非隔离的。
21.根据权利要求19所述的功率转换器，其中每个功率转换器是包括非隔离降压型转换器、非隔离升压型转换器以及回扫转换器的组中的一个。
22.根据权利要求19所述的功率转换器，其进一步包括耦合在所述隔离变压器和所述大电容器之间的抽头开关，其中所述抽头开关配置成增大和减小所述隔离变压器的工作匝数比。
23.根据权利要求22所述的功率转换器，其中所述隔离变压器包括多个次级绕组，并且所述抽头开关将所述多个次级绕组中的一部分耦合到所述大电容器。
24.根据权利要求19所述的功率转换器，其进一步包括耦合到所述桥式整流器的输入的电磁干扰滤波器。
25.根据权利要求19所述的功率转换器，其中所述桥式整流器包括多个二极管。
26.根据权利要求19所述的功率转换器，其中所述桥式整流器包括多个金属氧化物半导体场效应晶体管。
27.根据权利要求19所述的功率转换器，其中所述单级功率因数校正谐振转换器配置成下面组中的一种电路，该组包括：串联谐振电路、并联谐振电路、LLC谐振电路以及串并联谐振电路。
28.根据权利要求19所述的功率转换器，其中所述单级功率因数校正谐振转换器包括下述组中的一种转换器，该组包括：半桥谐振转换器、全桥谐振转换器、推挽式谐振转换器以及正激转换器。
29.根据权利要求19所述的功率转换器，其中所述整流器包括多个二极管。
30.根据权利要求19所述的功率转换器，其中所述整流器包括多个金属氧化物半导体场效应晶体管。
31.根据权利要求19所述的功率转换器，其中所述隔离变压器配置为降压变压器。
32.根据权利要求19所述的功率转换器，其中所述单级功率因数校正谐振转换器配置成使用软切换进行操作。
33.根据权利要求19所述的功率转换器，其中所述隔离变压器的匝数比配置成适于匹配在制造所述隔离变压器中使用的特定骨架。
34.根据权利要求19所述的功率转换器，其进一步包括控制模块，该控制模块配置成调节所述输出DC电压并且控制所述至少一个可变电感器的值。
35.一种AC到DC功率转换器，包括：
a.桥式整流器，其配置成接收输入AC电压，其中所述桥式整流器配置成输出对应于所述输入AC电压的DC电压；
b.单级功率因数校正谐振转换器，其耦合到所述桥式整流器以便接收所述DC电压，其中所述单级功率因数校正谐振转换器包括隔离变压器和谐振回路，所述谐振回路具有耦合至所述隔离变压器初级的可变电感器；
c.整流器，其耦合到所述隔离变压器的输出；
d.抽头开关，其耦合到所述整流器的输出，其中所述抽头开关配置用于增大和减小所述隔离变压器的工作匝数比因而降低通过所述可调电感器的峰值电流；
e.大电容器，其耦合到所述抽头开关和所述整流器的输出，其中跨所述大电容器的电压是所述AC到DC功率转换器的输出DC电压，并且所述至少一个可变电感器被配置为响应于所述输出DC电压而调谐所述谐振回路的谐振频率，从而调整所述输出DC电压；以及
f.耦合到所述大电容器的多个功率转换器，其中耦合到所述大电容器的每个功率转换器配置成独立地控制其输出电压。
36.根据权利要求35所述的功率转换器，其中所述单级功率因数校正谐振转换器进一步包括可切换的桥，该桥配置为在高线路电压情况下操作为半桥转换器并且在低线路电压情况下操作为全桥转换器。
37.根据权利要求35所述的功率转换器，其中耦合到所述大电容器的每个功率转换器是非隔离的。
38.根据权利要求35所述的功率转换器，其中每个功率转换器是包括非隔离降压型转换器、非隔离升压型转换器以及回扫转换器的组中的一个。
39.根据权利要求35所述的功率转换器，其中所述隔离变压器包括多个次级绕组，并且所述抽头开关将所述多个次级绕组中的一部分耦合到所述大电容器。
40.根据权利要求35所述的功率转换器，其进一步包括耦合到所述桥式整流器的输入的电磁干扰滤波器。
41.根据权利要求35所述的功率转换器，其中所述桥式整流器包括多个二极管。
42.根据权利要求35所述的功率转换器，其中所述桥式整流器包括多个金属氧化物半导体场效应晶体管。
43.根据权利要求35所述的功率转换器，其中所述单级功率因数校正谐振转换器配置成下面组中的一种电路，该组包括：串联谐振电路、并联谐振电路、LLC谐振电路以及串并联谐振电路。
44.根据权利要求35所述的功率转换器，其中所述单级功率因数校正谐振转换器包括下述组中的一种转换器，该组包括：半桥谐振转换器、全桥谐振转换器、推挽式谐振转换器以及正激转换器。
45.根据权利要求35所述的功率转换器，其中所述整流器包括多个二极管。
46.根据权利要求35所述的功率转换器，其中所述整流器包括多个金属氧化物半导体场效应晶体管。
47.根据权利要求35所述的功率转换器，其中所述隔离变压器配置为降压变压器。
48.根据权利要求35所述的功率转换器，其中所述单级功率因数校正谐振转换器和每个非隔离功率转换器配置成使用软切换进行操作。
49.根据权利要求35所述的功率转换器，其中所述隔离变压器的匝数比配置成适于匹配在制造所述隔离变压器中使用的特定骨架。
50.根据权利要求35所述的功率转换器，其进一步包括控制模块，所述控制模块配置成调节所述输出DC电压，并且控制所述至少一个可变电感器的值。
51.一种AC到DC功率转换器，包括：
a.桥式整流器，其配置成接收输入AC电压，其中所述桥式整流器配置成输出对应于所述输入AC电压的DC电压；
b.单级功率因数校正谐振转换器，其耦合到所述桥式整流器以便接收所述DC电压，其中所述单级功率因数校正谐振转换器包括隔离变压器、谐振回路和可切换的桥，所述谐振回路具有耦合至所述隔离变压器初级的可变电感器，该桥配置成在高线路电压情况下操作为半桥转换器并且在低线路电压情况下操作为全桥转换器；
c.整流器，其耦合到所述隔离变压器的输出；
d.抽头开关，其耦合到所述整流器的输出，其中所述抽头开关配置用于增大和减小所述隔离变压器的工作匝数比；
e.大电容器，其耦合到所述抽头开关和所述整流器的输出，其中跨所述大电容器的电压是所述AC到DC功率转换器的输出DC电压，并且所述至少一个可变电感器被配置为响应于所述输出DC电压而调谐所述谐振回路的谐振频率，从而调整所述输出DC电压，另外其中所述输出DC电压被调整为基本相同的电压电平，无论可切换桥在高线路电压情况下操作为半桥转换器或在低线路电压情况下操作为全桥转换器；以及
f.耦合到所述大电容器的多个功率转换器，其中耦合到所述大电容器的每个功率转换器配置成独立地控制其输出电压。
52.根据权利要求51所述的功率转换器，其进一步包括耦合到所述桥式整流器的输入的电磁干扰滤波器。
53.根据权利要求51所述的功率转换器，其中耦合到所述大电容器的每个功率转换器是非隔离的。
54.根据权利要求51所述的功率转换器，其中每个功率转换器是包括非隔离降压型转换器、非隔离升压型转换器以及回扫转换器的组中的一个。
55.根据权利要求51所述的功率转换器，其中所述隔离变压器包括多个次级绕组，并且所述抽头开关将所述多个次级绕组中的一部分耦合到所述大电容器。
56.根据权利要求51所述的功率转换器，其中所述桥式整流器包括多个二极管。
57.根据权利要求51所述的功率转换器，其中所述桥式整流器包括多个金属氧化物半导体场效应晶体管。
58.根据权利要求51所述的功率转换器，其中所述单级功率因数校正谐振转换器配置成下面组中的一种电路，该组包括：串联谐振电路、并联谐振电路、LLC谐振电路以及串并联谐振电路。
59.根据权利要求51所述的功率转换器，其中所述整流器包括多个二极管。
60.根据权利要求51所述的功率转换器，其中所述整流器包括多个金属氧化物半导体场效应晶体管。
61.根据权利要求51所述的功率转换器，其中所述隔离变压器配置为降压变压器。
62.根据权利要求51所述的功率转换器，其中所述单级功率因数校正谐振转换器和每个非隔离功率转换器配置成使用软切换进行操作。
63.根据权利要求51所述的功率转换器，其中所述隔离变压器的匝数比配置成适于匹配在制造所述隔离变压器中使用的特定骨架。
64.根据权利要求51所述的功率转换器，其进一步包括控制模块，所述控制模块配置成调节所述输出DC电压，并且控制所述至少一个可变电感器的值。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US12/154,321 US8693213B2 (en) | 2008-05-21 | 2008-05-21 | Resonant power factor correction converter |
| US12/154,321 | 2008-05-21 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN101588135A CN101588135A (zh) | 2009-11-25 |
| CN101588135B true CN101588135B (zh) | 2017-03-01 |
Family
ID=41342003
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN200910141479.XA Active CN101588135B (zh) | 2008-05-21 | 2009-05-20 | 谐振功率因数校正转换器 |
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| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8693213B2 (zh) |
| CN (1) | CN101588135B (zh) |
Families Citing this family (110)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008039526A2 (en) * | 2006-09-25 | 2008-04-03 | Flextronics Ap, Llc | Bi-directional regulator |
| US9197132B2 (en) | 2006-12-01 | 2015-11-24 | Flextronics International Usa, Inc. | Power converter with an adaptive controller and method of operating the same |
| DE102007002342B3 (de) * | 2007-01-16 | 2008-10-16 | Friwo Mobile Power Gmbh | Vereinfachte primärseitige Ansteuerschaltung für den Schalter in einem Schaltnetzteil |
| EP2051360B1 (de) | 2007-10-17 | 2016-09-21 | Power Systems Technologies GmbH | Steuerschaltung für ein primär gesteuertes Schaltnetzteil mit erhöhter Genauigkeit der Spannungsregelung sowie primär gesteuertes Schaltnetzteil |
| US8279646B1 (en) | 2007-12-14 | 2012-10-02 | Flextronics Ap, Llc | Coordinated power sequencing to limit inrush currents and ensure optimum filtering |
| US8693213B2 (en) | 2008-05-21 | 2014-04-08 | Flextronics Ap, Llc | Resonant power factor correction converter |
| US8102678B2 (en) | 2008-05-21 | 2012-01-24 | Flextronics Ap, Llc | High power factor isolated buck-type power factor correction converter |
| US7948348B2 (en) | 2008-05-28 | 2011-05-24 | Flextronics Ap, Llc | Cross-core transformer |
| US8081019B2 (en) * | 2008-11-21 | 2011-12-20 | Flextronics Ap, Llc | Variable PFC and grid-tied bus voltage control |
| CN102047544A (zh) * | 2008-12-19 | 2011-05-04 | 德克萨斯仪器股份有限公司 | 固定频率llc谐振功率调节器 |
| CN102342008B (zh) | 2009-01-19 | 2016-08-03 | 伟创力国际美国公司 | 用于功率转换器的控制器 |
| US9077248B2 (en) | 2009-06-17 | 2015-07-07 | Power Systems Technologies Ltd | Start-up circuit for a power adapter |
| US8891803B2 (en) | 2009-06-23 | 2014-11-18 | Flextronics Ap, Llc | Notebook power supply with integrated subwoofer |
| US8976549B2 (en) | 2009-12-03 | 2015-03-10 | Power Systems Technologies, Ltd. | Startup circuit including first and second Schmitt triggers and power converter employing the same |
| US8289741B2 (en) | 2010-01-14 | 2012-10-16 | Flextronics Ap, Llc | Line switcher for power converters |
| US9246391B2 (en) | 2010-01-22 | 2016-01-26 | Power Systems Technologies Ltd. | Controller for providing a corrected signal to a sensed peak current through a circuit element of a power converter |
| US8586873B2 (en) | 2010-02-23 | 2013-11-19 | Flextronics Ap, Llc | Test point design for a high speed bus |
| US8964413B2 (en) * | 2010-04-22 | 2015-02-24 | Flextronics Ap, Llc | Two stage resonant converter enabling soft-switching in an isolated stage |
| EP2393181B1 (de) * | 2010-06-02 | 2019-09-04 | FRIWO Gerätebau GmbH | Schaltung für ein System zur kontaklosen, induktiven Energieübertragung |
| KR101701509B1 (ko) * | 2010-06-22 | 2017-02-01 | 엘지이노텍 주식회사 | 2단계 출력제어형 ｌｌｃ 공진 컨버터 |
| US9331565B2 (en) * | 2010-07-14 | 2016-05-03 | Delta Electronics (Shanghai) Co., Ltd. | Switching power conversion circuit and power supply using same |
| US8488340B2 (en) * | 2010-08-27 | 2013-07-16 | Flextronics Ap, Llc | Power converter with boost-buck-buck configuration utilizing an intermediate power regulating circuit |
| KR20120020554A (ko) * | 2010-08-30 | 2012-03-08 | 삼성전기주식회사 | 전기 차량용 통합형 충전 장치 |
| JP5195874B2 (ja) * | 2010-11-05 | 2013-05-15 | ブラザー工業株式会社 | 電源システム及び画像形成装置 |
| US8520410B2 (en) | 2010-11-09 | 2013-08-27 | Flextronics Ap, Llc | Virtual parametric high side MOSFET driver |
| US8441810B2 (en) | 2010-11-09 | 2013-05-14 | Flextronics Ap, Llc | Cascade power system architecture |
| CN102624245A (zh) | 2011-01-28 | 2012-08-01 | 联正电子(深圳)有限公司 | 准谐振推挽变换器及其控制方法 |
| US8842450B2 (en) * | 2011-04-12 | 2014-09-23 | Flextronics, Ap, Llc | Power converter using multiple phase-shifting quasi-resonant converters |
| US8576018B2 (en) * | 2011-04-22 | 2013-11-05 | Continental Automotive Systems, Inc. | Synchronized array bridge power oscillator |
| US8576019B2 (en) * | 2011-04-22 | 2013-11-05 | Continental Automotive Systems, Inc | Synchronized array power oscillator with leg inductors |
| US8576016B2 (en) * | 2011-04-22 | 2013-11-05 | Continental Automotive Systems, Inc | Synchronous full-bridge power oscillator with leg inductors |
| US8576017B2 (en) * | 2011-04-22 | 2013-11-05 | Continental Automotive Systems, Inc | Synchronous full-bridge oscillator |
| CN102269787B (zh) * | 2011-05-16 | 2013-05-15 | 国网电力科学研究院 | 电子式电压互感器谐波特性检测方法及其检测装置 |
| JP5530401B2 (ja) * | 2011-05-26 | 2014-06-25 | 株式会社日立情報通信エンジニアリング | 電源装置 |
| US8710804B2 (en) | 2011-07-25 | 2014-04-29 | Semiconductor Components Industries, Llc | Discharge circuit and method |
| US8648631B2 (en) | 2011-07-29 | 2014-02-11 | Semiconductor Components Industries, Llc | Detector circuit and method |
| PL219764B1 (pl) * | 2011-08-02 | 2015-07-31 | Akademia Górniczo Hutnicza Im Stanisława Staszica W Krakowie | Zasilacz rezonansowy z dławikiem wielouzwojeniowym |
| CN102315783B (zh) * | 2011-09-06 | 2013-06-19 | 电子科技大学 | 推挽式ac/dc转换器 |
| WO2013037430A1 (en) * | 2011-09-16 | 2013-03-21 | Telefonaktiebolaget L M Ericsson (Publ) | Synchronous non-isolated push-pull converter |
| CN103208922A (zh) * | 2012-01-11 | 2013-07-17 | 台达电子工业股份有限公司 | 具谐振变压器的谐振式转换器 |
| EP2624399A1 (de) * | 2012-02-06 | 2013-08-07 | Siemens Aktiengesellschaft | Modular redundante DC/DC Stromversorgungsanordnung mit parallelschaltbaren Ausgängen |
| US9276460B2 (en) | 2012-05-25 | 2016-03-01 | Flextronics Ap, Llc | Power converter with noise immunity |
| US9190898B2 (en) | 2012-07-06 | 2015-11-17 | Power Systems Technologies, Ltd | Controller for a power converter and method of operating the same |
| US9019726B2 (en) | 2012-07-13 | 2015-04-28 | Flextronics Ap, Llc | Power converters with quasi-zero power consumption |
| US8743565B2 (en) | 2012-07-27 | 2014-06-03 | Flextronics Ap, Llc | High power converter architecture |
| US9019724B2 (en) | 2012-07-27 | 2015-04-28 | Flextronics Ap, Llc | High power converter architecture |
| CN102769390A (zh) * | 2012-07-27 | 2012-11-07 | 无锡蓝天电子有限公司 | 一种功率可调电源 |
| US9281753B2 (en) * | 2012-07-31 | 2016-03-08 | General Electric Company | LLC converter with dynamic gain transformation for wide input and output range |
| EP2693620A2 (en) * | 2012-08-03 | 2014-02-05 | Samsung Electro-Mechanics Co., Ltd. | Single stage forward-flyback converter and power supply apparatus |
| US9287792B2 (en) | 2012-08-13 | 2016-03-15 | Flextronics Ap, Llc | Control method to reduce switching loss on MOSFET |
| KR20140062997A (ko) * | 2012-11-15 | 2014-05-27 | 삼성전기주식회사 | 역률 보정 장치, 이를 갖는 전원 공급 장치 및 모터 구동 장치 |
| US9001539B2 (en) * | 2012-11-19 | 2015-04-07 | Apple Inc. | AC-DC resonant converter that provides high efficiency and high power density |
| US9240712B2 (en) | 2012-12-13 | 2016-01-19 | Power Systems Technologies Ltd. | Controller including a common current-sense device for power switches of a power converter |
| US9077255B2 (en) * | 2013-01-11 | 2015-07-07 | Futurewei Technologies, Inc. | Resonant converters and methods |
| US9490720B1 (en) | 2013-03-13 | 2016-11-08 | Google Inc. | Power conversion with solid-state transformer |
| US9093911B2 (en) | 2013-03-15 | 2015-07-28 | Flextronics Ap, Llc | Switching mode power converter using coded signal control |
| US8619445B1 (en) | 2013-03-15 | 2013-12-31 | Arctic Sand Technologies, Inc. | Protection of switched capacitor power converter |
| US9252671B2 (en) * | 2013-04-24 | 2016-02-02 | Western Digital Technologies, Inc. | Power supply with voltage output responsive to load demand |
| EP2800261B1 (en) * | 2013-04-29 | 2019-03-06 | Nxp B.V. | Mobile computing device comprising high voltage resonant DC-DC converter |
| US9300206B2 (en) | 2013-11-15 | 2016-03-29 | Power Systems Technologies Ltd. | Method for estimating power of a power converter |
| CN103701337B (zh) * | 2014-01-16 | 2016-04-13 | 青岛歌尔声学科技有限公司 | 一种电源系统 |
| JP2015139258A (ja) | 2014-01-21 | 2015-07-30 | サンケン電気株式会社 | スイッチング電源装置 |
| US9356521B2 (en) * | 2014-01-30 | 2016-05-31 | Sanken Electric Co., Ltd. | Switching power-supply device having wide input voltage range |
| JP6213318B2 (ja) * | 2014-03-13 | 2017-10-18 | オムロン株式会社 | 電流共振型直流電圧変換器、制御用集積回路および電流共振型直流電圧変換方法 |
| JP6232341B2 (ja) * | 2014-05-09 | 2017-11-15 | 東芝テック株式会社 | 電力変換装置 |
| US10277139B2 (en) * | 2014-05-14 | 2019-04-30 | Mitsubishi Electric Corporation | Power conversion device which detects power shortage and switches to a power supply that is capable of supplying power |
| US20150365035A1 (en) * | 2014-06-16 | 2015-12-17 | Samsung Electro-Mechanics Co. Ltd. | Apparatus for driving switched reluctance motor and method of controlling the apparatus |
| US9331579B2 (en) * | 2014-09-17 | 2016-05-03 | Delta Electronics, Inc. | Power balancing method for multiple module power supply using averaged feedback |
| US9276413B1 (en) | 2014-09-25 | 2016-03-01 | Navitas Semiconductor, Inc. | Soft switched single stage wireless power transfer |
| KR102344504B1 (ko) * | 2014-09-29 | 2021-12-28 | 현대모비스 주식회사 | 전원 변환 장치 및 방법 |
| WO2016063678A1 (ja) * | 2014-10-20 | 2016-04-28 | 三菱電機株式会社 | 電力変換装置 |
| KR102395148B1 (ko) * | 2015-03-03 | 2022-05-09 | 삼성디스플레이 주식회사 | Dc-dc 컨버터 및 이를 포함하는 표시 장치 |
| JP6305637B2 (ja) * | 2015-03-27 | 2018-04-04 | 三菱電機株式会社 | 絶縁型降圧コンバータ |
| RU2671947C1 (ru) * | 2015-06-23 | 2018-11-08 | Ниссан Мотор Ко., Лтд. | Инвертор с возможностью заряда |
| WO2017007991A1 (en) | 2015-07-08 | 2017-01-12 | Arctic Sand Technologies, Inc. | Switched-capacitor power converters |
| DE102015115481A1 (de) * | 2015-09-14 | 2017-03-16 | Exscitron Gmbh | Schaltnetzteilvorrichtung |
| US9899925B2 (en) | 2015-12-15 | 2018-02-20 | Google Llc | Two stage structure for power delivery adapter |
| TWI575861B (zh) * | 2016-01-15 | 2017-03-21 | 盈正豫順電子股份有限公司 | 單向隔離式多階直流－直流電能轉換裝置及其方法 |
| CN109155586B (zh) * | 2016-03-14 | 2020-10-23 | 派赛公司 | 用于ac-dc应用的摆动控制开关电容器 |
| CN109247042B (zh) | 2016-03-31 | 2020-11-10 | 昕诺飞控股有限公司 | Ac/dc pfc转换器、转换方法和led驱动器 |
| CN107659161A (zh) * | 2016-07-25 | 2018-02-02 | 中兴通讯股份有限公司 | 一种三相半桥 llc 谐振变换器的控制方法及装置 |
| US9787211B1 (en) * | 2016-10-07 | 2017-10-10 | TSi Power Corp. | Power converter for AC mains |
| CN106533204B (zh) * | 2016-10-19 | 2019-11-12 | 南京博兰得电子科技有限公司 | 谐振式交流直流变换装置及其控制方法 |
| CN106452050B (zh) * | 2016-11-29 | 2019-06-11 | 深圳市华星光电技术有限公司 | 一种功率因数校正电路、开关电源及显示器 |
| WO2018140824A1 (en) * | 2017-01-27 | 2018-08-02 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | 120-hz ripple reduction with pir controller for llc converter |
| EP3364519A1 (en) * | 2017-02-15 | 2018-08-22 | ABB Schweiz AG | Method for controlling electric power conversion system and control arrangement for electric power conversion system |
| WO2018160962A1 (en) * | 2017-03-02 | 2018-09-07 | Massachusetts Institute Of Technology | Variable inverter-rectifier-transformer |
| CN107404240B (zh) * | 2017-07-07 | 2019-07-23 | 深圳市拓革科技有限公司 | 单相高功因交流转直流电路及其控制方法 |
| WO2019036201A1 (en) | 2017-08-17 | 2019-02-21 | University Of Houston System | BIDIRECTIONAL LEVEL 1 ELECTRIC VEHICLE CHARGER WITH SINGLE-PHASE SINGLE FLOOR |
| US10298138B2 (en) * | 2017-08-31 | 2019-05-21 | Google Llc | Programmable power adapter |
| JP6963487B2 (ja) * | 2017-12-14 | 2021-11-10 | シャープ株式会社 | Ｄｃ／ｄｃコンバータ |
| US20190190373A1 (en) * | 2017-12-19 | 2019-06-20 | Apple Inc. | Multi Output Three Level Buck Converter |
| CN108365766B (zh) * | 2018-02-02 | 2020-06-12 | 昂宝电子（上海）有限公司 | Llc准谐振开关电源 |
| US11228246B1 (en) | 2018-03-09 | 2022-01-18 | Vicor Corporation | Three-phase AC to DC isolated power conversion with power factor correction |
| US20200153178A1 (en) * | 2018-11-09 | 2020-05-14 | Long Zhang | Wall mounted power supply device |
| CN110031647B (zh) * | 2019-05-07 | 2020-04-07 | 清华大学 | 一种用于容栅式角位移传感器的asic接口 |
| US10819244B1 (en) * | 2019-06-20 | 2020-10-27 | Abb Power Electronics Inc. | Single-stage isolated DC-DC converters with interleaved arms |
| EP3954029B1 (en) * | 2019-06-26 | 2023-07-26 | Huawei Digital Power Technologies Co., Ltd. | Bidirectional power conversion system and control method |
| CN110212793A (zh) * | 2019-07-04 | 2019-09-06 | 恩平市西特尔电子科技有限公司 | 一种音频功率放大器的供电系统 |
| CN114391218A (zh) * | 2019-09-25 | 2022-04-22 | 华为数字能源技术有限公司 | 宽电压范围dc-dc转换器 |
| CN110707948A (zh) * | 2019-11-28 | 2020-01-17 | 中国科学院电子学研究所 | 隔离式单级ac/dc变换器 |
| US11901820B2 (en) * | 2021-05-07 | 2024-02-13 | Chicony Power Technology Co., Ltd. | Power supply apparatus with step-up and step-down conversion |
| CN113364264B (zh) * | 2021-05-21 | 2023-03-24 | 珠海格力电器股份有限公司 | Pfc拓扑电路及其控制方法 |
| US11722066B2 (en) * | 2021-06-07 | 2023-08-08 | Lee Fredrik Mazurek | Single stage power factor correcting synchronous harmonic converter |
| KR20230035862A (ko) * | 2021-09-06 | 2023-03-14 | 현대자동차주식회사 | 컨버터 제어 장치 및 제어 방법 |
| US11855544B2 (en) * | 2022-02-03 | 2023-12-26 | Lee Fredrik Mazurek | Single stage synchronous harmonic current controlled power system |
| US11658581B1 (en) * | 2022-02-15 | 2023-05-23 | Acbel Polytech Inc. | Power converter with adjustable output voltage |
| US20240223095A1 (en) * | 2023-01-04 | 2024-07-04 | Wepower Technologies Llc | Self-commutating dc to dc converters with switched connectivity and reconfigurable elements enabling switching |
| CN116404892B (zh) * | 2023-06-08 | 2023-10-03 | 深圳市斯康达电子有限公司 | 一种多输出ac-dc变换器 |
| US11855545B1 (en) * | 2023-09-10 | 2023-12-26 | Lee Fredrik Mazurek | Single stage synchronous generalized regulator |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5859771A (en) * | 1996-07-31 | 1999-01-12 | Transtechnik Gmbh | Half/full bridge converter |
| CN1701498A (zh) * | 2003-08-21 | 2005-11-23 | 索尼株式会社 | 开关电源电路 |
Family Cites Families (169)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4051425A (en) | 1975-02-03 | 1977-09-27 | Telephone Utilities And Communications Industries, Inc. | Ac to dc power supply circuit |
| US4184197A (en) | 1977-09-28 | 1980-01-15 | California Institute Of Technology | DC-to-DC switching converter |
| US4370703A (en) | 1981-07-20 | 1983-01-25 | Park-Ohio Industries, Inc. | Solid state frequency converter |
| US4563731A (en) * | 1982-01-07 | 1986-01-07 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Resonant type constant voltage supply apparatus |
| US4695933A (en) | 1985-02-11 | 1987-09-22 | Sundstrand Corporation | Multiphase DC-DC series-resonant converter |
| US4712160A (en) | 1985-07-02 | 1987-12-08 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Power supply module |
| US4645278A (en) | 1985-09-09 | 1987-02-24 | Texas Instruments Incorporated | Circuit panel connector, panel system using the connector, and method for making the panel system |
| DE3604882A1 (de) | 1986-02-15 | 1987-08-20 | Bbc Brown Boveri & Cie | Leistungshalbleitermodul und verfahren zur herstellung des moduls |
| US4806110A (en) | 1986-06-19 | 1989-02-21 | Labinal Components And Systems, Inc. | Electrical connectors |
| US4823249A (en) | 1987-04-27 | 1989-04-18 | American Telephone And Telegraph Company At&T Bell Laboratories | High-frequency resonant power converter |
| US4901069A (en) | 1987-07-16 | 1990-02-13 | Schlumberger Technology Corporation | Apparatus for electromagnetically coupling power and data signals between a first unit and a second unit and in particular between well bore apparatus and the surface |
| US4841220A (en) | 1987-09-23 | 1989-06-20 | Tabisz Wojciech A | Dc-to-Dc converters using multi-resonant switches |
| US4857822A (en) | 1987-09-23 | 1989-08-15 | Virginia Tech Intellectual Properties, Inc. | Zero-voltage-switched multi-resonant converters including the buck and forward type |
| US4866367A (en) | 1988-04-11 | 1989-09-12 | Virginia Tech Intellectual Properties, Inc. | Multi-loop control for quasi-resonant converters |
| US4899256A (en) | 1988-06-01 | 1990-02-06 | Chrysler Motors Corporation | Power module |
| US4893227A (en) | 1988-07-08 | 1990-01-09 | Venus Scientific, Inc. | Push pull resonant flyback switchmode power supply converter |
| US5164657A (en) | 1988-08-08 | 1992-11-17 | Zdzislaw Gulczynski | Synchronous switching power supply comprising buck converter |
| JP2522511Y2 (ja) | 1989-01-26 | 1997-01-16 | オムロン 株式会社 | 電気機器のシール構造 |
| JP2798988B2 (ja) | 1989-07-28 | 1998-09-17 | 株式会社東芝 | 空気調和装置用可調整交流電源装置 |
| US4975821A (en) | 1989-10-10 | 1990-12-04 | Lethellier Patrice R | High frequency switched mode resonant commutation power supply |
| US5101322A (en) | 1990-03-07 | 1992-03-31 | Motorola, Inc. | Arrangement for electronic circuit module |
| DE4015030C1 (zh) | 1990-05-10 | 1991-11-21 | Bicc-Vero Elektronics Gmbh, 2800 Bremen, De | |
| GB9104482D0 (en) | 1991-03-04 | 1991-04-17 | Cooperheat Int Ltd | Solid state dc power supply |
| FR2679075B1 (fr) | 1991-07-09 | 1993-10-22 | Moulinex Sa | Dispositif de detection du dysfonctionnement d'une charge telle qu'un magnetron. |
| JP2642548B2 (ja) | 1991-09-26 | 1997-08-20 | 株式会社東芝 | 半導体装置およびその製造方法 |
| US6578253B1 (en) | 1991-10-04 | 2003-06-17 | Fmtt, Inc. | Transformer and inductor modules having directly bonded terminals and heat-sink fins |
| GB9206012D0 (en) | 1992-03-19 | 1992-04-29 | Astec Int Ltd | Mosfet gate drive circuit |
| DE4313359A1 (de) | 1992-04-24 | 1993-10-28 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Schaltnetzteil |
| US5325283A (en) | 1992-06-08 | 1994-06-28 | Center For Innovative Technology | Novel zero-voltage-switching family of isolated converters |
| US5442540A (en) | 1992-06-12 | 1995-08-15 | The Center For Innovative Technology | Soft-switching PWM converters |
| DE69329501T2 (de) | 1992-07-17 | 2001-05-03 | Vlt Corp., San Antonio | Verpackung für elektronische Komponenten |
| US5373432A (en) * | 1992-12-10 | 1994-12-13 | Hughes Aircraft Company | Fixed frequency DC to DC converter with a variable inductance controller |
| EP0881758B1 (en) | 1994-04-08 | 2004-06-23 | Vlt Corporation | Efficient power conversion |
| US5838554A (en) | 1994-04-26 | 1998-11-17 | Comarco Wireless Technologies, Inc. | Small form factor power supply |
| JP2776493B2 (ja) | 1994-08-12 | 1998-07-16 | インターナショナル・ビジネス・マシーンズ・コーポレイション | 電子機器用電源装置及びその制御方法 |
| US5565761A (en) | 1994-09-02 | 1996-10-15 | Micro Linear Corp | Synchronous switching cascade connected offline PFC-PWM combination power converter controller |
| US5712772A (en) | 1995-02-03 | 1998-01-27 | Ericsson Raynet | Controller for high efficiency resonant switching converters |
| US5747977A (en) | 1995-03-30 | 1998-05-05 | Micro Linear Corporation | Switching regulator having low power mode responsive to load power consumption |
| US5903138A (en) | 1995-03-30 | 1999-05-11 | Micro Linear Corporation | Two-stage switching regulator having low power modes responsive to load power consumption |
| US5592128A (en) | 1995-03-30 | 1997-01-07 | Micro Linear Corporation | Oscillator for generating a varying amplitude feed forward PFC modulation ramp |
| DE19513065A1 (de) | 1995-04-07 | 1996-10-10 | Philips Patentverwaltung | Schaltungsanordnung zum Erzeugen einer galvanisch getrennten Ausgangsgleichspannung |
| DE69718067T2 (de) | 1996-04-15 | 2003-07-10 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Optische Platte und Aufzeichnungs/Wiedergabevorrichtung |
| US6130602A (en) | 1996-05-13 | 2000-10-10 | Micron Technology, Inc. | Radio frequency data communications device |
| US5804950A (en) | 1996-06-20 | 1998-09-08 | Micro Linear Corporation | Input current modulation for power factor correction |
| US5798635A (en) | 1996-06-20 | 1998-08-25 | Micro Linear Corporation | One pin error amplifier and switched soft-start for an eight pin PFC-PWM combination integrated circuit converter controller |
| US5742151A (en) | 1996-06-20 | 1998-04-21 | Micro Linear Corporation | Input current shaping technique and low pin count for pfc-pwm boost converter |
| US7047059B2 (en) | 1998-08-18 | 2006-05-16 | Quantum Magnetics, Inc | Simplified water-bag technique for magnetic susceptibility measurements on the human body and other specimens |
| DE19639773A1 (de) | 1996-09-27 | 1998-04-02 | Abb Patent Gmbh | Dreiphasiger Matrix-Stromrichter und Verfahren zum Betrieb |
| US5905369A (en) | 1996-10-17 | 1999-05-18 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Variable frequency switching of synchronized interleaved switching converters |
| US5786687A (en) | 1996-12-03 | 1998-07-28 | Compaq Computer Corporation | Transformer-isolated pulse drive circuit |
| US5818207A (en) | 1996-12-11 | 1998-10-06 | Micro Linear Corporation | Three-pin buck converter and four-pin power amplifier having closed loop output voltage control |
| US5894243A (en) | 1996-12-11 | 1999-04-13 | Micro Linear Corporation | Three-pin buck and four-pin boost converter having open loop output voltage control |
| KR100224103B1 (ko) | 1996-12-14 | 1999-10-15 | 윤종용 | 공진형 전원 스위치장치 |
| US5999417A (en) | 1997-01-24 | 1999-12-07 | Fische, Llc | High efficiency power converter |
| JPH10243640A (ja) | 1997-02-25 | 1998-09-11 | Funai Electric Co Ltd | 昇圧チョッパ型スイッチング電源 |
| US5790395A (en) | 1997-02-27 | 1998-08-04 | Hagen; Thomas E. | Low in-rush current power factor control circuit |
| US6009008A (en) | 1997-03-31 | 1999-12-28 | International Rectifier Corporation | Soft strat bridge rectifier circuit |
| US6124581A (en) | 1997-07-16 | 2000-09-26 | Illinois Tool Works Inc. | Method and apparatus for producing power for an induction heating source |
| US5870294A (en) | 1997-09-26 | 1999-02-09 | Northern Telecom Limited | Soft switched PWM AC to DC converter with gate array logic control |
| IL136235A0 (en) | 1997-11-17 | 2001-05-20 | Lifestyle Technologies | Universal power supply |
| US6147869A (en) | 1997-11-24 | 2000-11-14 | International Rectifier Corp. | Adaptable planar module |
| DE19808637A1 (de) | 1998-02-28 | 1999-09-09 | Bosch Gmbh Robert | Gleichspannungs-/Gleichspannungswandler mit einem Transformator und einer Drossel |
| JP3230052B2 (ja) | 1998-03-23 | 2001-11-19 | 有限会社フィデリックス | 電源装置 |
| US5978238A (en) | 1998-04-02 | 1999-11-02 | Lucent Technologies Inc. | Active clamp for buck-based converter and method of operation thereof |
| JP4121185B2 (ja) | 1998-06-12 | 2008-07-23 | 新電元工業株式会社 | 電子回路装置 |
| JP2000068006A (ja) | 1998-08-20 | 2000-03-03 | Fujitsu Takamisawa Component Ltd | ライトアングル型コネクタ |
| US6326740B1 (en) | 1998-12-22 | 2001-12-04 | Philips Electronics North America Corporation | High frequency electronic ballast for multiple lamp independent operation |
| US6344980B1 (en) | 1999-01-14 | 2002-02-05 | Fairchild Semiconductor Corporation | Universal pulse width modulating power converter |
| US6091233A (en) | 1999-01-14 | 2000-07-18 | Micro Linear Corporation | Interleaved zero current switching in a power factor correction boost converter |
| US6069803A (en) | 1999-02-12 | 2000-05-30 | Astec International Limited | Offset resonance zero volt switching flyback converter |
| JP2000253648A (ja) | 1999-03-02 | 2000-09-14 | Nec Corp | Ｄｃ−ｄｃコンバータ回路 |
| US6160725A (en) | 1999-03-12 | 2000-12-12 | Nmb Usa Inc. | System and method using phase detection to equalize power from multiple power sources |
| WO2000057543A1 (en) | 1999-03-23 | 2000-09-28 | Advanced Energy Industries, Inc. | High frequency switch-mode dc powered computer system |
| US20020008963A1 (en) | 1999-07-15 | 2002-01-24 | Dibene, Ii Joseph T. | Inter-circuit encapsulated packaging |
| US6058026A (en) | 1999-07-26 | 2000-05-02 | Lucent Technologies, Inc. | Multiple output converter having a single transformer winding and independent output regulation |
| US6396277B1 (en) | 1999-10-01 | 2002-05-28 | Snap-On Technologies, Inc. | Coil on plug signal detection |
| JP2000083374A (ja) | 1999-10-13 | 2000-03-21 | Nippon Protector:Kk | スイッチングレギュレ―タ |
| US6191957B1 (en) | 2000-01-31 | 2001-02-20 | Bae Systems Controls, Inc. | Extended range boost converter circuit |
| US6452366B1 (en) | 2000-02-11 | 2002-09-17 | Champion Microelectronic Corp. | Low power mode and feedback arrangement for a switching power converter |
| US6480399B2 (en) | 2000-03-02 | 2002-11-12 | Power Integrations, Inc. | Switched mode power supply responsive to current derived from voltage across energy transfer element input |
| JP3482378B2 (ja) | 2000-06-01 | 2003-12-22 | 松下電器産業株式会社 | スイッチング電源装置 |
| US6275397B1 (en) | 2000-06-27 | 2001-08-14 | Power-One, Inc. | Power factor correction control circuit for regulating the current waveshape in a switching power supply |
| JP4352593B2 (ja) | 2000-07-13 | 2009-10-28 | 株式会社デンソー | 樹脂封入型回路装置 |
| US6366483B1 (en) | 2000-07-24 | 2002-04-02 | Rockwell Automation Technologies, Inc. | PWM rectifier having de-coupled power factor and output current control loops |
| KR100595718B1 (ko) | 2000-07-28 | 2006-07-03 | 엘지전자 주식회사 | 휴대용 컴퓨터 시스템의 2차 배터리 연결장치 및 방법 |
| US6549409B1 (en) | 2000-08-21 | 2003-04-15 | Vlt Corporation | Power converter assembly |
| WO2002041462A2 (en) | 2000-10-27 | 2002-05-23 | Youtility Inc. | Inverter dc link volts 'tooth' modulation scheme |
| US6385059B1 (en) | 2000-11-14 | 2002-05-07 | Iwatt, Inc. | Transformer-coupled switching power converter having primary feedback control |
| TW561672B (en) * | 2000-11-30 | 2003-11-11 | Delta Electronics Inc | DC/DC conversion method and the converter thereof |
| JP3923258B2 (ja) | 2001-01-17 | 2007-05-30 | 松下電器産業株式会社 | 電力制御系電子回路装置及びその製造方法 |
| US6487098B2 (en) | 2001-02-01 | 2002-11-26 | International Business Machines Corporation | Power factor correction (PFC) circuit that eliminates an inrush current limit circuit |
| US6407514B1 (en) | 2001-03-29 | 2002-06-18 | General Electric Company | Non-synchronous control of self-oscillating resonant converters |
| US6531854B2 (en) | 2001-03-30 | 2003-03-11 | Champion Microelectronic Corp. | Power factor correction circuit arrangement |
| US6650552B2 (en) | 2001-05-25 | 2003-11-18 | Tdk Corporation | Switching power supply unit with series connected converter circuits |
| US7386286B2 (en) | 2001-06-01 | 2008-06-10 | Broadband Innovations, Inc. | High frequency low noise phase-frequency detector and phase noise reduction method and apparatus |
| WO2003000025A2 (en) | 2001-06-21 | 2003-01-03 | Champion Microelectronic Corp. | Current inrush limiting and bleed resistor current inhibiting in a switching power converter |
| US6396716B1 (en) | 2001-09-20 | 2002-05-28 | The University Of Hong Kong | Apparatus for improving stability and dynamic response of half-bridge converter |
| US6618274B2 (en) | 2001-10-09 | 2003-09-09 | Innoveta Technologies | Synchronous rectifier controller to eliminate reverse current flow in a DC/DC converter output |
| US6487095B1 (en) | 2001-10-31 | 2002-11-26 | International Business Machines Corporation | Multiphase zero-volt-switching resonant DC-DC regulator |
| US6671189B2 (en) | 2001-11-09 | 2003-12-30 | Minebea Co., Ltd. | Power converter having primary and secondary side switches |
| US7554828B2 (en) | 2001-12-03 | 2009-06-30 | Igo, Inc. | Power converter with retractable cable system |
| US6775162B2 (en) | 2001-12-11 | 2004-08-10 | Cellex Power Products, Inc. | Self-regulated cooling system for switching power supplies using parasitic effects of switching |
| US6583999B1 (en) | 2002-01-25 | 2003-06-24 | Appletec Ltd. | Low output voltage, high current, half-bridge, series-resonant, multiphase, DC-DC power supply |
| US6657417B1 (en) | 2002-05-31 | 2003-12-02 | Champion Microelectronic Corp. | Power factor correction with carrier control and input voltage sensing |
| US6977492B2 (en) | 2002-07-10 | 2005-12-20 | Marvell World Trade Ltd. | Output regulator |
| JP3092603U (ja) | 2002-09-05 | 2003-03-20 | 船井電機株式会社 | プロジェクタ、および電源装置 |
| US6894461B1 (en) | 2002-10-11 | 2005-05-17 | Linear Technology Corp. | Bidirectional power conversion with multiple control loops |
| JP4241027B2 (ja) | 2002-12-24 | 2009-03-18 | パナソニック電工株式会社 | 電源装置 |
| US7038406B2 (en) | 2003-02-07 | 2006-05-02 | Visteon Global Technologies, Inc. | Bi-directional field control for proportional control based generator/alternator voltage regulator |
| US6970366B2 (en) | 2003-04-03 | 2005-11-29 | Power-One As | Phase-shifted resonant converter having reduced output ripple |
| US6950319B2 (en) | 2003-05-13 | 2005-09-27 | Delta Electronics, Inc. | AC/DC flyback converter |
| US20040228153A1 (en) | 2003-05-14 | 2004-11-18 | Cao Xiao Hong | Soft-switching techniques for power inverter legs |
| US6989997B2 (en) | 2003-06-25 | 2006-01-24 | Virginia Tech Intellectual Properties, Inc. | Quasi-resonant DC-DC converters with reduced body diode loss |
| US6944034B1 (en) | 2003-06-30 | 2005-09-13 | Iwatt Inc. | System and method for input current shaping in a power converter |
| AU2003903787A0 (en) | 2003-07-22 | 2003-08-07 | Sergio Adolfo Maiocchi | A system for operating a dc motor |
| US7545120B2 (en) | 2003-07-29 | 2009-06-09 | Dell Products L.P. | AC-DC adapter and battery charger integration for portable information handling systems |
| US7102251B2 (en) | 2003-08-22 | 2006-09-05 | Distributed Power, Inc. | Bi-directional multi-port inverter with high frequency link transformer |
| US6958920B2 (en) | 2003-10-02 | 2005-10-25 | Supertex, Inc. | Switching power converter and method of controlling output voltage thereof using predictive sensing of magnetic flux |
| JP2005151662A (ja) | 2003-11-13 | 2005-06-09 | Sharp Corp | インバータ装置および分散電源システム |
| US7243246B2 (en) | 2003-12-19 | 2007-07-10 | Dell Products L.P. | System having a power adapter that generates a data signal based on the state of a external power source that is used to manage the power consumption of a CPU |
| US7265503B2 (en) * | 2004-04-08 | 2007-09-04 | International Rectifier Corporation | Applications of halogen convertor control IC |
| US7418106B2 (en) | 2004-06-21 | 2008-08-26 | Nokia Corporation | Apparatus and methods for increasing magnetic field in an audio device |
| US8785816B2 (en) | 2004-07-13 | 2014-07-22 | Lincoln Global, Inc. | Three stage power source for electric arc welding |
| US8581147B2 (en) | 2005-03-24 | 2013-11-12 | Lincoln Global, Inc. | Three stage power source for electric ARC welding |
| US7538518B2 (en) | 2004-07-29 | 2009-05-26 | Dell Products L.P. | Method for detecting a defective charger circuit |
| KR100555573B1 (ko) * | 2004-09-10 | 2006-03-03 | 삼성전자주식회사 | Ｓｅｇ막에 의해 확장된 접합영역을 갖는 반도체 소자 및그의 제조방법 |
| US7139180B1 (en) | 2004-09-15 | 2006-11-21 | Edward Herbert | Three phase buck power converters having input current control |
| US7254047B2 (en) | 2004-11-19 | 2007-08-07 | Virginia Tech Intellectual Properties, Inc. | Power converters having output capacitor resonant with autotransformer leakage inductance |
| US7283379B2 (en) * | 2005-01-07 | 2007-10-16 | Harman International Industries, Incorporated | Current controlled switch mode power supply |
| US7064497B1 (en) | 2005-02-09 | 2006-06-20 | National Taiwan University Of Science And Technology | Dead-time-modulated synchronous PWM controller for dimmable CCFL royer inverter |
| US7221107B2 (en) | 2005-04-13 | 2007-05-22 | Ballastronic, Inc. | Low frequency electronic ballast for gas discharge lamps |
| JP4735072B2 (ja) | 2005-06-23 | 2011-07-27 | サンケン電気株式会社 | スイッチング電源装置 |
| US7324354B2 (en) | 2005-07-08 | 2008-01-29 | Bio-Rad Laboratories, Inc. | Power supply with a digital feedback loop |
| US7274175B2 (en) * | 2005-08-03 | 2007-09-25 | Mihai-Costin Manolescu | Multiple output power supply that configures itself to multiple loads |
| US20070138971A1 (en) | 2005-08-15 | 2007-06-21 | Liang Chen | AC-to-DC voltage converter as power supply for lamp |
| US20070040516A1 (en) | 2005-08-15 | 2007-02-22 | Liang Chen | AC to DC power supply with PFC for lamp |
| JP4735469B2 (ja) | 2005-08-31 | 2011-07-27 | Ｔｄｋ株式会社 | スイッチング電源装置 |
| JP4304627B2 (ja) | 2005-10-13 | 2009-07-29 | ソニー株式会社 | 音響システム |
| DE112006002698T5 (de) | 2005-10-14 | 2008-08-21 | Astec International Ltd., Kowloon | Mehrphasiger DC/DC-Wandler |
| US7286376B2 (en) | 2005-11-23 | 2007-10-23 | System General Corp. | Soft-switching power converter having power saving circuit for light load operations |
| KR100694158B1 (ko) | 2005-11-26 | 2007-03-12 | 삼성전자주식회사 | 포터블 멀티미디어 기기에 사용되는 포터블 스피커 장치 |
| US7400310B2 (en) | 2005-11-28 | 2008-07-15 | Draeger Medical Systems, Inc. | Pulse signal drive circuit |
| EP1987582A4 (en) | 2006-02-14 | 2018-01-24 | Flextronics Ap, Llc | Two terminals quasi resonant tank circuit |
| KR100772658B1 (ko) | 2006-04-19 | 2007-11-01 | 학교법인 포항공과대학교 | 능동 클램프 전류원 푸쉬풀 직류-직류 컨버터 |
| GB0610422D0 (en) | 2006-05-26 | 2006-07-05 | Cambridge Semiconductor Ltd | Forward power converters |
| US7564706B1 (en) | 2006-06-23 | 2009-07-21 | Edward Herbert | Power factor corrected single-phase AC-DC power converter using natural modulation |
| TW200808124A (en) | 2006-07-20 | 2008-02-01 | Ind Tech Res Inst | Single-stage electronic ballast circuit |
| US8033871B2 (en) | 2006-10-23 | 2011-10-11 | Pocrass Alan L | Multiple function RJ connector with split internal housing opening cavity |
| JP4824524B2 (ja) | 2006-10-25 | 2011-11-30 | 日立アプライアンス株式会社 | 単方向ｄｃ−ｄｃコンバータおよびその制御方法 |
| US20080191667A1 (en) | 2007-02-12 | 2008-08-14 | Fyrestorm, Inc. | Method for charging a battery using a constant current adapted to provide a constant rate of change of open circuit battery voltage |
| US7639520B1 (en) | 2007-02-26 | 2009-12-29 | Network Appliance, Inc. | Efficient power supply |
| US7796406B2 (en) | 2007-07-31 | 2010-09-14 | Lumenis Ltd. | Apparatus and method for high efficiency isolated power converter |
| US7830684B2 (en) | 2007-12-12 | 2010-11-09 | Lineage Power Corporation | Reverse biasing active snubber |
| US8155368B2 (en) | 2008-04-30 | 2012-04-10 | George Cheung | Shoulder/neck supporting electronic application |
| DE102008023352B4 (de) | 2008-05-13 | 2014-02-06 | Siemens Medical Instruments Pte. Ltd. | Hörgerät |
| US8693213B2 (en) | 2008-05-21 | 2014-04-08 | Flextronics Ap, Llc | Resonant power factor correction converter |
| US8102678B2 (en) | 2008-05-21 | 2012-01-24 | Flextronics Ap, Llc | High power factor isolated buck-type power factor correction converter |
| US7779278B2 (en) | 2008-05-29 | 2010-08-17 | Igo, Inc. | Primary side control circuit and method for ultra-low idle power operation |
| EP2750279B1 (en) | 2008-09-01 | 2018-12-26 | Mitsubishi Electric Corporation | Converter circuit and motor drive control apparatus, air-conditioner, refrigerator, and induction heating cooker provided with the circuit |
| US8125181B2 (en) | 2008-09-17 | 2012-02-28 | Toyota Motor Engineering & Manufacturing North America, Inc. | Method and apparatus for hybrid vehicle auxiliary battery state of charge control |
| TWI410037B (zh) | 2008-12-08 | 2013-09-21 | Ind Tech Res Inst | 電源轉換裝置及其控制方法 |
| TWI386789B (zh) | 2008-12-29 | 2013-02-21 | Acbel Polytech Inc | Three port type AC and DC power supply |
| TWI371906B (en) | 2009-03-09 | 2012-09-01 | Delta Electronics Inc | Two-stage switching power conversion circuit |
| WO2010125864A1 (ja) | 2009-04-27 | 2010-11-04 | 株式会社村田製作所 | ワイヤレス電力伝送端末 |
| US8040117B2 (en) | 2009-05-15 | 2011-10-18 | Flextronics Ap, Llc | Closed loop negative feedback system with low frequency modulated gain |
| US8891803B2 (en) | 2009-06-23 | 2014-11-18 | Flextronics Ap, Llc | Notebook power supply with integrated subwoofer |
| WO2011001369A2 (en) | 2009-07-03 | 2011-01-06 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Low cost power supply circuit and method |
| US8134848B2 (en) | 2009-08-12 | 2012-03-13 | Alcatel Lucent | Closed-loop efficiency modulation for use in AC powered applications |
| US8369111B2 (en) | 2010-08-02 | 2013-02-05 | Power Integrations, Inc. | Ultra low standby consumption in a high power power converter |
-
2008
- 2008-05-21 US US12/154,321 patent/US8693213B2/en active Active
-
2009
- 2009-05-20 CN CN200910141479.XA patent/CN101588135B/zh active Active
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5859771A (en) * | 1996-07-31 | 1999-01-12 | Transtechnik Gmbh | Half/full bridge converter |
| CN1701498A (zh) * | 2003-08-21 | 2005-11-23 | 索尼株式会社 | 开关电源电路 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US8693213B2 (en) | 2014-04-08 |
| US20090290385A1 (en) | 2009-11-26 |
| CN101588135A (zh) | 2009-11-25 |
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