JP2776493B2 - 電子機器用電源装置及びその制御方法 - Google Patents
電子機器用電源装置及びその制御方法Info
- Publication number
- JP2776493B2 JP2776493B2 JP6190259A JP19025994A JP2776493B2 JP 2776493 B2 JP2776493 B2 JP 2776493B2 JP 6190259 A JP6190259 A JP 6190259A JP 19025994 A JP19025994 A JP 19025994A JP 2776493 B2 JP2776493 B2 JP 2776493B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- power supply
- output
- external power
- current
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J9/00—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting
- H02J9/04—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting in which the distribution system is disconnected from the normal source and connected to a standby source
- H02J9/06—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting in which the distribution system is disconnected from the normal source and connected to a standby source with automatic change-over, e.g. UPS systems
- H02J9/061—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting in which the distribution system is disconnected from the normal source and connected to a standby source with automatic change-over, e.g. UPS systems for DC powered loads
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、電子機器に用いられる
電源装置及びその制御方法に係り、特にノートブック型
コンピュータなどのように外部電源と内蔵バッテリの双
方によって駆動される電子機器の電源装置及びその制御
方法に関する。更に詳しくは、本発明は、バッテリから
外部電源側への逆電流を好適に防止できる電子機器用電
源装置及びその制御方法に関する。
電源装置及びその制御方法に係り、特にノートブック型
コンピュータなどのように外部電源と内蔵バッテリの双
方によって駆動される電子機器の電源装置及びその制御
方法に関する。更に詳しくは、本発明は、バッテリから
外部電源側への逆電流を好適に防止できる電子機器用電
源装置及びその制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、電子機器は、外部電源（一般には
商用電源）から恒常的・安定的に電力の供給を受けるの
が一般的であった。しかしながら、最近の技術開発の進
歩によって電子機器の小型軽量化・携帯化が進み、これ
に伴って、バッテリによっても駆動できる電子機器が普
及し始めてきた。ノートブック型コンピュータ（若しく
はポータブル・コンピュータ）が良い例である。
商用電源）から恒常的・安定的に電力の供給を受けるの
が一般的であった。しかしながら、最近の技術開発の進
歩によって電子機器の小型軽量化・携帯化が進み、これ
に伴って、バッテリによっても駆動できる電子機器が普
及し始めてきた。ノートブック型コンピュータ（若しく
はポータブル・コンピュータ）が良い例である。
【０００３】図２には、電子機器の一般的な電源装置部
分を概略的に示している。同図において、電子機器１０
への給電は、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２を介して外部電源
から行われるか、またはバッテリ１３によって行われ
る。
分を概略的に示している。同図において、電子機器１０
への給電は、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２を介して外部電源
から行われるか、またはバッテリ１３によって行われ
る。
【０００４】ＡＣ／ＤＣアダプタ１２は、外部電源から
の交流電圧流を、電子機器１０が利用可能なように直流
電圧に変換するための装置である。ＡＣ／ＤＣアダプタ
１２の正極側の電力線は、入力端子１１ａを介して電子
機器１０内のＤＣ／ＤＣコンバータ１４に入力してい
る。また、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２の負極側の電力線
は、入力端子１１ｂを介して電子機器１０内でＧＮＤに
プルダウンされており、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２の出力
電流がＧＮＤからリターンされるようになっている。
の交流電圧流を、電子機器１０が利用可能なように直流
電圧に変換するための装置である。ＡＣ／ＤＣアダプタ
１２の正極側の電力線は、入力端子１１ａを介して電子
機器１０内のＤＣ／ＤＣコンバータ１４に入力してい
る。また、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２の負極側の電力線
は、入力端子１１ｂを介して電子機器１０内でＧＮＤに
プルダウンされており、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２の出力
電流がＧＮＤからリターンされるようになっている。
【０００５】ＡＣ／ＤＣアダプタ１２は、例えばＣＶＣ
Ｃ（定電圧−定電流），ＣＶＶＣＣＣ（定電圧−近似的
定電力−定電流）などの固有の出力特性にて動作するよ
うになっている。図３(a)には４０Ｗ、ＣＶＣＣにて動
作するＡＣ／ＤＣアダプタの電流−電圧特性を、また、
図３(b)には４０Ｗ、ＣＶＶＣＣＣにて動作するＡＣ／
ＤＣアダプタの電流−電圧特性を示している。ＣＶＣＣ
やＣＶＶＣＣＣという特性は、電子機器１０が使用する
バッテリ１３（後述）の容量や充放電特性などに応じて
決められるものである。外部電源のみが印加されている
場合（外部電源とバッテリ１３の両方が接続されている
がバッテリ１３の充電を行っていない場合を含む）、Ａ
Ｃ／ＤＣアダプタ１２は定電圧（ＣＶ）領域を推移する
が、その際のＡＣ／ＤＣアダプタ１２の出力電圧は外部
電源がシステム負荷１５から開放されたときの開放電圧
２０Ｖ（＋５％，−１０％）と同程度であり、システム
負荷１５の消費電力に応じて電流が増減する。また、Ａ
Ｃ／ＤＣアダプタ１２がバッテリ１３を充電する場合、
ＡＣ／ＤＣアダプタ１２は定電流（ＣＣ）又は近似的定
電力（ＶＣ）を推移するが、その際のＡＣ／ＤＣアダプ
タ１２の出力電圧は７．４Ｖ〜１５Ｖである（ここで、
７．４Ｖはバッテリ１３の放電終止電圧であり、１５Ｖ
はバッテリ１３の充電終止電圧である）。
Ｃ（定電圧−定電流），ＣＶＶＣＣＣ（定電圧−近似的
定電力−定電流）などの固有の出力特性にて動作するよ
うになっている。図３(a)には４０Ｗ、ＣＶＣＣにて動
作するＡＣ／ＤＣアダプタの電流−電圧特性を、また、
図３(b)には４０Ｗ、ＣＶＶＣＣＣにて動作するＡＣ／
ＤＣアダプタの電流−電圧特性を示している。ＣＶＣＣ
やＣＶＶＣＣＣという特性は、電子機器１０が使用する
バッテリ１３（後述）の容量や充放電特性などに応じて
決められるものである。外部電源のみが印加されている
場合（外部電源とバッテリ１３の両方が接続されている
がバッテリ１３の充電を行っていない場合を含む）、Ａ
Ｃ／ＤＣアダプタ１２は定電圧（ＣＶ）領域を推移する
が、その際のＡＣ／ＤＣアダプタ１２の出力電圧は外部
電源がシステム負荷１５から開放されたときの開放電圧
２０Ｖ（＋５％，−１０％）と同程度であり、システム
負荷１５の消費電力に応じて電流が増減する。また、Ａ
Ｃ／ＤＣアダプタ１２がバッテリ１３を充電する場合、
ＡＣ／ＤＣアダプタ１２は定電流（ＣＣ）又は近似的定
電力（ＶＣ）を推移するが、その際のＡＣ／ＤＣアダプ
タ１２の出力電圧は７．４Ｖ〜１５Ｖである（ここで、
７．４Ｖはバッテリ１３の放電終止電圧であり、１５Ｖ
はバッテリ１３の充電終止電圧である）。
【０００６】バッテリ１３は、電子機器１０に内蔵され
るバッテリであり、例えばニッケル・カドミウム（Ni-C
d）電池やニッケル水素（Ni-MH）電池などの蓄電池が用
いられる。バッテリ１３の正極側の電力線は、入力端子
１１ｃを介して電子機器１０に接続され、ＡＣ／ＤＣア
ダプタ１２の正極側電力線と電気的に結合されて、ＤＣ
／ＤＣコンバータ１４に入力している。また、バッテリ
１３の負極側の電力線は、入力端子１１ｄを介して電子
機器１０内でＧＮＤにプルダウンされており、バッテリ
１３の出力電流がＧＮＤからリターンされるようになっ
ている。バッテリ１３は、１．２Ｖ程度の電池セルを８
個直列接続することによって形成されるのが主流であ
り、この場合、バッテリ１３の出力電圧は７．４Ｖ〜１
５Ｖであり、最大でも１６Ｖを越えることはない。
るバッテリであり、例えばニッケル・カドミウム（Ni-C
d）電池やニッケル水素（Ni-MH）電池などの蓄電池が用
いられる。バッテリ１３の正極側の電力線は、入力端子
１１ｃを介して電子機器１０に接続され、ＡＣ／ＤＣア
ダプタ１２の正極側電力線と電気的に結合されて、ＤＣ
／ＤＣコンバータ１４に入力している。また、バッテリ
１３の負極側の電力線は、入力端子１１ｄを介して電子
機器１０内でＧＮＤにプルダウンされており、バッテリ
１３の出力電流がＧＮＤからリターンされるようになっ
ている。バッテリ１３は、１．２Ｖ程度の電池セルを８
個直列接続することによって形成されるのが主流であ
り、この場合、バッテリ１３の出力電圧は７．４Ｖ〜１
５Ｖであり、最大でも１６Ｖを越えることはない。
【０００７】ＤＣ／ＤＣコンバータ１４は、システム負
荷１５に対して供給する電源電圧ＶCCを制御するための
装置であり、より具体的には、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２
及びバッテリ１３各々の正極側の電力線を並列的に入力
し、外部電源（ＡＣ／ＤＣアダプタ１２）の定電圧出力
（２０Ｖ）や、バッテリ１３の定電圧出力（７．４Ｖ〜
１５Ｖ）を、システム負荷１５のオペレーションに適し
た電圧レベル（通常、５Ｖ又は３．３Ｖ）まで降下させ
るとともにその電圧レベルを一定に保つようにするため
の装置である。
荷１５に対して供給する電源電圧ＶCCを制御するための
装置であり、より具体的には、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２
及びバッテリ１３各々の正極側の電力線を並列的に入力
し、外部電源（ＡＣ／ＤＣアダプタ１２）の定電圧出力
（２０Ｖ）や、バッテリ１３の定電圧出力（７．４Ｖ〜
１５Ｖ）を、システム負荷１５のオペレーションに適し
た電圧レベル（通常、５Ｖ又は３．３Ｖ）まで降下させ
るとともにその電圧レベルを一定に保つようにするため
の装置である。
【０００８】システム負荷１５とは、電子機器１０内で
実際に電力を消費する構成要素を総括的に表したもので
あり、ＤＣ／ＤＣコンバータ１４から与えられる定電圧
の直流電流によって駆動する。例えば電子機器１０がノ
ートブック型コンピュータの場合、ＣＰＵやメモリ、デ
ィスプレイ、各周辺装置などがシステム負荷１５に該当
する。
実際に電力を消費する構成要素を総括的に表したもので
あり、ＤＣ／ＤＣコンバータ１４から与えられる定電圧
の直流電流によって駆動する。例えば電子機器１０がノ
ートブック型コンピュータの場合、ＣＰＵやメモリ、デ
ィスプレイ、各周辺装置などがシステム負荷１５に該当
する。
【０００９】ところで、上述したようなＡＣ／ＤＣアダ
プタ１２及びバッテリ１３の出力電圧を並列的に入力す
る電子機器においては、両者間の電圧差によって生じる
逆電流、特に、バッテリ１３のみが印加されているとき
にバッテリ１３の電力線からＡＣ／ＤＣアダプタ１２の
電力線に電流が逆流しないような対策を講じる必要があ
る。何故ならば、逆流に伴うＡＣ／ＤＣアダプタ１２内
の回路での消費電力は全く無駄なものであり、容量が有
限なバッテリ１３の電力を徒に浪費するものだからであ
る。また、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２の正極側の電力線に
は、外部電源の接続の有無を検出するための電源検出手
段が設置されている場合があるが、バッテリ１３からの
逆電流はこの電源検出手段の誤動作の原因にもなる。
プタ１２及びバッテリ１３の出力電圧を並列的に入力す
る電子機器においては、両者間の電圧差によって生じる
逆電流、特に、バッテリ１３のみが印加されているとき
にバッテリ１３の電力線からＡＣ／ＤＣアダプタ１２の
電力線に電流が逆流しないような対策を講じる必要があ
る。何故ならば、逆流に伴うＡＣ／ＤＣアダプタ１２内
の回路での消費電力は全く無駄なものであり、容量が有
限なバッテリ１３の電力を徒に浪費するものだからであ
る。また、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２の正極側の電力線に
は、外部電源の接続の有無を検出するための電源検出手
段が設置されている場合があるが、バッテリ１３からの
逆電流はこの電源検出手段の誤動作の原因にもなる。
【００１０】バッテリ１３からＡＣ／ＤＣアダプタ１２
への逆流を防止するための回路又は方法として、例えば
以下に示す２つの従来技術が存在した。
への逆流を防止するための回路又は方法として、例えば
以下に示す２つの従来技術が存在した。
【００１１】《従来技術１》従来技術の１つは、ＡＣ／
ＤＣアダプタ１２の電力線に逆流防止用のダイオードを
挿入するというものである。図４(a)は《従来技術１》
を例示したものであり、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２の正極
側入力端子１１ａとバッテリ１３の正極側入力端子１１
ｃとの間に、逆流防止用のダイオード１６を直列的に接
続してある。このダイオード１６は正常な電流方向が順
方向となるように接続されており、バッテリ１３の出力
電圧の方がＡＣ／ＤＣアダプタ１２よりも高いときであ
ってもＡＣ／ＤＣアダプタ１２への逆流を阻止できるよ
うになっている。
ＤＣアダプタ１２の電力線に逆流防止用のダイオードを
挿入するというものである。図４(a)は《従来技術１》
を例示したものであり、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２の正極
側入力端子１１ａとバッテリ１３の正極側入力端子１１
ｃとの間に、逆流防止用のダイオード１６を直列的に接
続してある。このダイオード１６は正常な電流方向が順
方向となるように接続されており、バッテリ１３の出力
電圧の方がＡＣ／ＤＣアダプタ１２よりも高いときであ
ってもＡＣ／ＤＣアダプタ１２への逆流を阻止できるよ
うになっている。
【００１２】ダイオード１６としては、ショットキー・
バリア・ダイオードやファースト・リカバリ・ダイオー
ドを用いることが考えられる。ショットキー・バリア・
ダイオードは、順方向電圧降下Ｖfが比較的低い（０．
４Ｖ〜０．５Ｖ）ので、消費電力を低減するという点で
は優れている反面、高温下では逆流電流が増大するた
め、逆流防止の目的を果たし得ない。つまり、ショット
キー・バリア・ダイオードはダイオード１６には使えな
い。一方、ファースト・リカバリ・ダイオードは、順方
向電圧降下が高い（０．８Ｖ〜１．０Ｖ）けれども、高
温下でも逆流電流はショットキー・バリア・ダイオード
に比べ充分少ないので、ダイオード１６として活用する
ことができる。但し、ファースト・リカバリ・ダイオー
ドは、順方向電圧降下による電力消費が大きいために発
熱の問題がある。例えば４０Ｗ、ＣＶＶＣＣＣのＡＣ／
ＤＣアダプタ１２が３Ａの電流を出力している場合、フ
ァースト・リカバリ・ダイオード１６では（３Ａ×０．
８Ｗ〜１．０Ｖ＝）２．４Ｗ〜３．０Ｗもの電力が消費
されるため、ヒートシンクや金属基板による放熱設計が
必要である。このため、図４(b)に示すように、ファー
スト・リカバリ・ダイオード１６を複数個並列接続して
用いることによって発熱源を分散させているが、放熱対
策としては不充分であり、更なる放熱設計を要する。
バリア・ダイオードやファースト・リカバリ・ダイオー
ドを用いることが考えられる。ショットキー・バリア・
ダイオードは、順方向電圧降下Ｖfが比較的低い（０．
４Ｖ〜０．５Ｖ）ので、消費電力を低減するという点で
は優れている反面、高温下では逆流電流が増大するた
め、逆流防止の目的を果たし得ない。つまり、ショット
キー・バリア・ダイオードはダイオード１６には使えな
い。一方、ファースト・リカバリ・ダイオードは、順方
向電圧降下が高い（０．８Ｖ〜１．０Ｖ）けれども、高
温下でも逆流電流はショットキー・バリア・ダイオード
に比べ充分少ないので、ダイオード１６として活用する
ことができる。但し、ファースト・リカバリ・ダイオー
ドは、順方向電圧降下による電力消費が大きいために発
熱の問題がある。例えば４０Ｗ、ＣＶＶＣＣＣのＡＣ／
ＤＣアダプタ１２が３Ａの電流を出力している場合、フ
ァースト・リカバリ・ダイオード１６では（３Ａ×０．
８Ｗ〜１．０Ｖ＝）２．４Ｗ〜３．０Ｗもの電力が消費
されるため、ヒートシンクや金属基板による放熱設計が
必要である。このため、図４(b)に示すように、ファー
スト・リカバリ・ダイオード１６を複数個並列接続して
用いることによって発熱源を分散させているが、放熱対
策としては不充分であり、更なる放熱設計を要する。
【００１３】なお、１チップ内にファースト・リカバリ
・ダイオード２個を並列接続して実装したものが標準品
として存在するので、該チップを１個又は２個を用いる
ことによってダイオードを２個又は４個並列するのが一
般的である。しかしながら、比較的高価なダイオード・
チップを複数個使用するのは製品コスト上好ましくはな
い。
・ダイオード２個を並列接続して実装したものが標準品
として存在するので、該チップを１個又は２個を用いる
ことによってダイオードを２個又は４個並列するのが一
般的である。しかしながら、比較的高価なダイオード・
チップを複数個使用するのは製品コスト上好ましくはな
い。
【００１４】《従来技術２》他の従来技術は、ＡＣ／Ｄ
Ｃアダプタ１２の電力線に逆流防止用の接続／遮断手段
を設けるというものである。図５(a)は《従来技術２》
を例示したものであり、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２の正極
側入力端子１１ａとバッテリ１３の正極側入力端子１１
ｃとの間に、接続／遮断手段としてのＦＥＴスイッチ
（例えばＰチャネル型パワーＭＯＳ＿ＦＥＴ）１７を直
列的に接続してある。このＦＥＴスイッチ１７は、ＡＣ
／ＤＣアダプタ１２を介して外部電源が印加されてシス
テム負荷１５に給電し又はバッテリ１３を充電する場合
はオンされ、逆にバッテリ１３のみが印加されている場
合はオフされることによって、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２
への逆流を防止するようになっている。
Ｃアダプタ１２の電力線に逆流防止用の接続／遮断手段
を設けるというものである。図５(a)は《従来技術２》
を例示したものであり、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２の正極
側入力端子１１ａとバッテリ１３の正極側入力端子１１
ｃとの間に、接続／遮断手段としてのＦＥＴスイッチ
（例えばＰチャネル型パワーＭＯＳ＿ＦＥＴ）１７を直
列的に接続してある。このＦＥＴスイッチ１７は、ＡＣ
／ＤＣアダプタ１２を介して外部電源が印加されてシス
テム負荷１５に給電し又はバッテリ１３を充電する場合
はオンされ、逆にバッテリ１３のみが印加されている場
合はオフされることによって、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２
への逆流を防止するようになっている。
【００１５】但し、この場合、外部電源の印加を監視し
てＦＥＴスイッチ１７をオン／オフ制御するための回路
を更に備える必要がある。図５(a)では、ＡＣ／ＤＣア
ダプタ１２の正極側入力端子１１ａと並列的に接続され
た電圧検出回路１８が、外部電源の出力電圧を監視する
ことによって、ＦＥＴスイッチ１７をオン／オフ制御す
るようになっている。すなわち、電圧検出回路１８は、
ＡＣ／ＤＣアダプタ１２の出力電圧（正確には、正極側
入力端子１１ａにおける電圧）Ｖeを所定の基準電圧Ｖ
refと比較して、ＶeがＶref以上であれば外部電源が印
加されていると判断してＦＥＴスイッチ１７をオンに
し、ＶeがＶref未満であれば外部電源は印加されていな
い（すなわちバッテリ１３のみが印加されている）と判
断してＦＥＴスイッチ１７をオフにするようになってい
る。
てＦＥＴスイッチ１７をオン／オフ制御するための回路
を更に備える必要がある。図５(a)では、ＡＣ／ＤＣア
ダプタ１２の正極側入力端子１１ａと並列的に接続され
た電圧検出回路１８が、外部電源の出力電圧を監視する
ことによって、ＦＥＴスイッチ１７をオン／オフ制御す
るようになっている。すなわち、電圧検出回路１８は、
ＡＣ／ＤＣアダプタ１２の出力電圧（正確には、正極側
入力端子１１ａにおける電圧）Ｖeを所定の基準電圧Ｖ
refと比較して、ＶeがＶref以上であれば外部電源が印
加されていると判断してＦＥＴスイッチ１７をオンに
し、ＶeがＶref未満であれば外部電源は印加されていな
い（すなわちバッテリ１３のみが印加されている）と判
断してＦＥＴスイッチ１７をオフにするようになってい
る。
【００１６】ところで、ＣＶＣＣ方式又はＣＶＶＣＣＣ
方式のＡＣ／ＤＣアダプタ１２の出力電圧Ｖeは、外部
電源によってシステム負荷１５を駆動させる場合にはバ
ッテリ１３の出力電圧よりも充分高い電圧レベル（２０
Ｖ）にて動作し、バッテリ１３を充電する場合にはバッ
テリ１３の出力電圧（正確には正極側入力端子１１ｃに
おける電圧）ＶBと略同一の電圧レベル（７．４Ｖ〜１
５Ｖ）を推移するようになっている（上述：図３(a)及
び図３(b)参照）。略言すれば、偏に外部電源が印加さ
れている状態といっても、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２の出
力電圧Ｖeは、充電開始電圧（７．４Ｖ）から定電圧領
域（２０Ｖ）に至る比較的広い範囲で変化するのであ
る。したがって、Ｖeのみから外部電源の印加の有無を
検出するためには、上述の基準電圧ＶrefをＶBの最低値
である７．４Ｖよりも低く設定する必要がある。
方式のＡＣ／ＤＣアダプタ１２の出力電圧Ｖeは、外部
電源によってシステム負荷１５を駆動させる場合にはバ
ッテリ１３の出力電圧よりも充分高い電圧レベル（２０
Ｖ）にて動作し、バッテリ１３を充電する場合にはバッ
テリ１３の出力電圧（正確には正極側入力端子１１ｃに
おける電圧）ＶBと略同一の電圧レベル（７．４Ｖ〜１
５Ｖ）を推移するようになっている（上述：図３(a)及
び図３(b)参照）。略言すれば、偏に外部電源が印加さ
れている状態といっても、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２の出
力電圧Ｖeは、充電開始電圧（７．４Ｖ）から定電圧領
域（２０Ｖ）に至る比較的広い範囲で変化するのであ
る。したがって、Ｖeのみから外部電源の印加の有無を
検出するためには、上述の基準電圧ＶrefをＶBの最低値
である７．４Ｖよりも低く設定する必要がある。
【００１７】一方、ＦＥＴスイッチ１７は、オン状態で
は電流が双方向に流れる性質を持っている。このため、
もし、外部電源とバッテリ１３の両方が動作している状
態で外部電源を抜いた場合、端子１１ｃにおけるバッテ
リ１３の出力電圧ＶBがＦＥＴスイッチ１７を介して電
圧検出回路１８の入力側に残ってしまい、ＦＥＴスイッ
チ１７はオン状態を保持し続けることになってしまう。
これを防止するためには、図５(b)に示すように、ＦＥ
Ｔスイッチ１７とバッテリ１３の正極側入力端子１１ｃ
との間に逆流防止用のダイオード１９を挿入して、バッ
テリ１３からの逆電流が流入しないようにしなければな
らない。ここで、ダイオード１９は、ショットキー・バ
リア・ダイオードであっても、ファースト・リカバリ・
ダイオードであってもよい。ショットキー・バリア・ダ
イオードは、高温下で逆電流が増大するが、《従来技術
２》ではＦＥＴスイッチ１７によって逆電流を遮断する
ことができる。したがって、ダイオード１９としては、
順方向電圧降下の低いショットキー・バリア・ダイオー
ドを用いる方がよいであろう。但し、ショットキー・バ
リア・ダイオードであっても０．４Ｖ〜０．５Ｖの順方
向電圧降下があり、オペレーション電流を３Ａとすれば
（３Ａ×０．４Ｖ〜０．５Ｖ＝）１．２Ｗ〜１．５Ｗの
電力が消費されるので、放熱設計の問題は依然として残
されている。
は電流が双方向に流れる性質を持っている。このため、
もし、外部電源とバッテリ１３の両方が動作している状
態で外部電源を抜いた場合、端子１１ｃにおけるバッテ
リ１３の出力電圧ＶBがＦＥＴスイッチ１７を介して電
圧検出回路１８の入力側に残ってしまい、ＦＥＴスイッ
チ１７はオン状態を保持し続けることになってしまう。
これを防止するためには、図５(b)に示すように、ＦＥ
Ｔスイッチ１７とバッテリ１３の正極側入力端子１１ｃ
との間に逆流防止用のダイオード１９を挿入して、バッ
テリ１３からの逆電流が流入しないようにしなければな
らない。ここで、ダイオード１９は、ショットキー・バ
リア・ダイオードであっても、ファースト・リカバリ・
ダイオードであってもよい。ショットキー・バリア・ダ
イオードは、高温下で逆電流が増大するが、《従来技術
２》ではＦＥＴスイッチ１７によって逆電流を遮断する
ことができる。したがって、ダイオード１９としては、
順方向電圧降下の低いショットキー・バリア・ダイオー
ドを用いる方がよいであろう。但し、ショットキー・バ
リア・ダイオードであっても０．４Ｖ〜０．５Ｖの順方
向電圧降下があり、オペレーション電流を３Ａとすれば
（３Ａ×０．４Ｖ〜０．５Ｖ＝）１．２Ｗ〜１．５Ｗの
電力が消費されるので、放熱設計の問題は依然として残
されている。
【００１８】要するに、従来技術１及び２では、バッテ
リからＡＣ／ＤＣアダプタへの逆電流を防止するために
は、ファースト・リカバリ・ダイオード又はショットキ
ー・バリア・ダイオードなどのダイオードを用いなけれ
ばならなかった訳である。これら逆流防止用ダイオード
は電気回路の主要な発熱源となるので、放熱対策を講じ
なければならなかった、ということを当業者であれば理
解できるであろう。
リからＡＣ／ＤＣアダプタへの逆電流を防止するために
は、ファースト・リカバリ・ダイオード又はショットキ
ー・バリア・ダイオードなどのダイオードを用いなけれ
ばならなかった訳である。これら逆流防止用ダイオード
は電気回路の主要な発熱源となるので、放熱対策を講じ
なければならなかった、ということを当業者であれば理
解できるであろう。
【００１９】なお、図４及び図５では、バッテリ１３の
正極側の電力線上であってＡＣ／ＤＣアダプタ１２側の
電力線と結合する手前の位置には、Ｐチャネル型パワー
ＭＯＳ＿ＦＥＴ２０が挿入されている。このＦＥＴスイ
ッチ２０は、バッテリ１３の充放電を制御するためのも
のである。より詳細には、バッテリ１３を外部電源によ
って充電する場合やバッテリ１３からシステム負荷１５
に給電する場合には、ＦＥＴスイッチ２０はオンされ、
それ以外はオフされるようになっている。ＦＥＴスイッ
チ２０のオン・オフ制御は、例えば専用のプロセッサが
バッテリ１３の残存容量やバッテリ１３の温度、及び外
部電源の接続・切放しを監視することによって実現され
る。但し、バッテリ１３の充放電制御は本発明の要旨の
範囲外なので、詳細な説明は省略する。
正極側の電力線上であってＡＣ／ＤＣアダプタ１２側の
電力線と結合する手前の位置には、Ｐチャネル型パワー
ＭＯＳ＿ＦＥＴ２０が挿入されている。このＦＥＴスイ
ッチ２０は、バッテリ１３の充放電を制御するためのも
のである。より詳細には、バッテリ１３を外部電源によ
って充電する場合やバッテリ１３からシステム負荷１５
に給電する場合には、ＦＥＴスイッチ２０はオンされ、
それ以外はオフされるようになっている。ＦＥＴスイッ
チ２０のオン・オフ制御は、例えば専用のプロセッサが
バッテリ１３の残存容量やバッテリ１３の温度、及び外
部電源の接続・切放しを監視することによって実現され
る。但し、バッテリ１３の充放電制御は本発明の要旨の
範囲外なので、詳細な説明は省略する。
【００２０】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、ノー
トブック型コンピュータなどのように外部電源と内蔵バ
ッテリの双方によって駆動される電子機器の電源装置及
びその制御方法であって、バッテリから外部電源側への
逆電流を好適に防止できる電子機器用電源装置及びその
制御方法を提供することにある。
トブック型コンピュータなどのように外部電源と内蔵バ
ッテリの双方によって駆動される電子機器の電源装置及
びその制御方法であって、バッテリから外部電源側への
逆電流を好適に防止できる電子機器用電源装置及びその
制御方法を提供することにある。
【００２１】本発明の更なる目的は、ショットキー・バ
リア・ダイオードやファースト・リカバリ・ダイオード
などの逆流防止用ダイオードを用いることなくバッテリ
から外部電源側への逆電流を防止できる電子機器用電源
装置及びその制御方法を提供することにある。
リア・ダイオードやファースト・リカバリ・ダイオード
などの逆流防止用ダイオードを用いることなくバッテリ
から外部電源側への逆電流を防止できる電子機器用電源
装置及びその制御方法を提供することにある。
【００２２】
【課題を解決するための手段及び作用】本発明は、上記
課題を参酌してなされたものであり、その第１の側面
は、外部電源とバッテリの双方から給電可能な電子機器
用電源装置において、外部電源の出力電圧を検出するた
めの電圧検出手段と、外部電源の出力電流を検出するた
めの電流検出手段と、前記電圧検出手段及び前記電流検
出手段の検出結果の論理和を出力する論理和手段と、前
記論理和手段の出力に応じて外部電源を接続／遮断する
接続／遮断手段とを具備することを特徴とする電子機器
用電源装置である。
課題を参酌してなされたものであり、その第１の側面
は、外部電源とバッテリの双方から給電可能な電子機器
用電源装置において、外部電源の出力電圧を検出するた
めの電圧検出手段と、外部電源の出力電流を検出するた
めの電流検出手段と、前記電圧検出手段及び前記電流検
出手段の検出結果の論理和を出力する論理和手段と、前
記論理和手段の出力に応じて外部電源を接続／遮断する
接続／遮断手段とを具備することを特徴とする電子機器
用電源装置である。
【００２３】また、本発明の第２の側面は、外部電源か
らの交流電流を直流電流に変換するためのＡＣ／ＤＣア
ダプタと、バッテリと、前記ＡＣ／ＤＣアダプタ又はバ
ッテリの出力電圧を所定の電圧レベルに制御するための
ＤＣ／ＤＣコンバータと、前記ＡＣ／ＤＣアダプタの出
力電圧を検出すると電圧検出信号を出力する電圧検出手
段と、前記ＡＣ／ＤＣアダプタの出力電流を検出すると
電流検出信号を出力する電流検出手段と、前記電圧検出
信号と前記電流検出信号の論理和を出力する論理和手段
と、前記論理和手段の出力に応じて前記ＡＣ／ＤＣアダ
プタを接続／遮断する接続／遮断手段とを具備すること
を特徴とする電子機器用電源装置である。
らの交流電流を直流電流に変換するためのＡＣ／ＤＣア
ダプタと、バッテリと、前記ＡＣ／ＤＣアダプタ又はバ
ッテリの出力電圧を所定の電圧レベルに制御するための
ＤＣ／ＤＣコンバータと、前記ＡＣ／ＤＣアダプタの出
力電圧を検出すると電圧検出信号を出力する電圧検出手
段と、前記ＡＣ／ＤＣアダプタの出力電流を検出すると
電流検出信号を出力する電流検出手段と、前記電圧検出
信号と前記電流検出信号の論理和を出力する論理和手段
と、前記論理和手段の出力に応じて前記ＡＣ／ＤＣアダ
プタを接続／遮断する接続／遮断手段とを具備すること
を特徴とする電子機器用電源装置である。
【００２４】また、本発明の第３の側面は、外部電源と
バッテリの双方から給電可能な電子機器用電源装置の制
御方法において、外部電源の出力電圧を検出する電圧検
出段階と、外部電源の出力電流を検出する電流検出段階
と、前記出力電圧の検出結果と前記出力電流の検出結果
との論理和をとる段階と、前記論理和に応じて前記外部
電源を接続／遮断する接続／遮断段階とを具備すること
を特徴とする電子機器用電源装置の制御方法である。
バッテリの双方から給電可能な電子機器用電源装置の制
御方法において、外部電源の出力電圧を検出する電圧検
出段階と、外部電源の出力電流を検出する電流検出段階
と、前記出力電圧の検出結果と前記出力電流の検出結果
との論理和をとる段階と、前記論理和に応じて前記外部
電源を接続／遮断する接続／遮断段階とを具備すること
を特徴とする電子機器用電源装置の制御方法である。
【００２５】しかして、外部電源の出力電圧の検出は、
所定の基準電圧との比較によって行い、該出力電圧が基
準電圧よりも高い場合のみ検出結果を出力するようにな
っている。また、この基準電圧は、前記バッテリの端子
電圧の最大値よりも高く、且つ前記外部電源の定電圧出
力時の出力電圧よりも低い電圧レベルに設定されてい
る。したがって、外部電源の出力電圧が基準電圧よりも
充分高い場合（具体的には２０ＶのＣＶ領域でシステム
負荷１５を駆動している場合）や、外部電源の出力電圧
が基準電圧よりも低い場合であっても出力電流が流れて
いる場合（具体的にはバッテり充電時で７．４Ｖ〜１５
Ｖ）など外部電源が印加されているときには、外部電源
は接続される。一方、バッテリのみが印加されていると
きには、外部電源の出力電圧は基準を下回り、且つ外部
電源の出力電流は流れないので、外部電源は遮断され
る。これによって、バッテリから外部電源側への逆電流
が好適に防止される。
所定の基準電圧との比較によって行い、該出力電圧が基
準電圧よりも高い場合のみ検出結果を出力するようにな
っている。また、この基準電圧は、前記バッテリの端子
電圧の最大値よりも高く、且つ前記外部電源の定電圧出
力時の出力電圧よりも低い電圧レベルに設定されてい
る。したがって、外部電源の出力電圧が基準電圧よりも
充分高い場合（具体的には２０ＶのＣＶ領域でシステム
負荷１５を駆動している場合）や、外部電源の出力電圧
が基準電圧よりも低い場合であっても出力電流が流れて
いる場合（具体的にはバッテり充電時で７．４Ｖ〜１５
Ｖ）など外部電源が印加されているときには、外部電源
は接続される。一方、バッテリのみが印加されていると
きには、外部電源の出力電圧は基準を下回り、且つ外部
電源の出力電流は流れないので、外部電源は遮断され
る。これによって、バッテリから外部電源側への逆電流
が好適に防止される。
【００２６】また、本発明によれば、外部電源の接続／
遮断はＦＥＴスイッチ（例えばＰチャネル型パワーＭＯ
Ｓ＿ＦＥＴ）１個のみによって実現することができ、シ
ョットキー・バリア・ダイオードやファースト・リカバ
リ・ダイオードのような逆流防止用ダイオードを用いる
必要がない。したがって、ダイオードによる発熱の問題
が解消されて放熱設計が簡単になるので、製品コストを
削減できる。
遮断はＦＥＴスイッチ（例えばＰチャネル型パワーＭＯ
Ｓ＿ＦＥＴ）１個のみによって実現することができ、シ
ョットキー・バリア・ダイオードやファースト・リカバ
リ・ダイオードのような逆流防止用ダイオードを用いる
必要がない。したがって、ダイオードによる発熱の問題
が解消されて放熱設計が簡単になるので、製品コストを
削減できる。
【００２７】本発明のさらに他の目的、特徴や利点は、
後述する本発明の実施例や添付する図面に基づくより詳
細な説明によって明らかになるであろう。
後述する本発明の実施例や添付する図面に基づくより詳
細な説明によって明らかになるであろう。
【００２８】
【実施例】Ａ．電源装置の構成 図１には、本発明の実施例に係る電子機器の電源装置部
分を概略的に示している。同図において図２と略同一の
構成要素については同一の参照番号を付してある。
分を概略的に示している。同図において図２と略同一の
構成要素については同一の参照番号を付してある。
【００２９】本実施例に係る電源装置部分は、ＡＣ／Ｄ
Ｃアダプタ１２、バッテリ１３、ＤＣ／ＤＣコンバータ
１４の他に、外部電源の出力電圧Ｖeを検出するための
電圧検出手段と、外部電源の出力電流Ｉeを検出するた
めの電流検出手段と、電圧検出手段及び電流検出手段の
検出結果の論理和を出力する論理和手段と、論理和手段
の出力に応じて外部電源の入力を接続／遮断する接続／
遮断手段とを含んでいる。まず、各部の構成について説
明する。
Ｃアダプタ１２、バッテリ１３、ＤＣ／ＤＣコンバータ
１４の他に、外部電源の出力電圧Ｖeを検出するための
電圧検出手段と、外部電源の出力電流Ｉeを検出するた
めの電流検出手段と、電圧検出手段及び電流検出手段の
検出結果の論理和を出力する論理和手段と、論理和手段
の出力に応じて外部電源の入力を接続／遮断する接続／
遮断手段とを含んでいる。まず、各部の構成について説
明する。
【００３０】(1) 電圧検出手段 電圧検出手段は、本実施例では、ツェナ・ダイオード
（Zener Diode）２１をＡＣ／ＤＣアダプタ１２の正極
側の電力線上に並列的に接続することによって実現され
ている。
（Zener Diode）２１をＡＣ／ＤＣアダプタ１２の正極
側の電力線上に並列的に接続することによって実現され
ている。
【００３１】ツェナ・ダイオードは、一般的には、ツェ
ナ電圧Ｖz以上の電圧が逆方向に印加されると逆電流が
急峻に増大する特性を持ち、且つ、任意のツェナ電圧Ｖ
zを有するツェナ・ダイオードを選定することができ
る。本実施例では、１５Ｖのツェナ電圧Ｖzを有するツ
ェナ・ダイオード２１を選定することにより、ＡＣ／Ｄ
Ｃアダプタ１２の出力電圧（入力端子１１ａにおける電
圧）Ｖeが１７Ｖ以上になると電圧検出手段の出力が付
勢されるようにしている（後述）。このことは、基準電
圧Ｖrefを外部電源の開放電圧（２０Ｖ＋５％，−１０
％で下限値は約１８Ｖ）とバッテリ１３の出力電圧（入
力端子１１ｃの電圧。７．４Ｖ〜１５Ｖで上限値は１６
Ｖ）ＶBの間である１７Ｖに設定することと等価であ
る。したがって、外部電源が切り放されてバッテリ１３
のみが印加されている場合やＡＣ／ＤＣアダプタ１３が
ＣＣ又はＶＣモードにてバッテリ１３を充電している場
合は、電圧検出手段の出力は去勢され、逆に、ＡＣ／Ｄ
Ｃアダプタ１２がＣＶモードにある場合は、電圧検出手
段の出力は付勢されることになる。
ナ電圧Ｖz以上の電圧が逆方向に印加されると逆電流が
急峻に増大する特性を持ち、且つ、任意のツェナ電圧Ｖ
zを有するツェナ・ダイオードを選定することができ
る。本実施例では、１５Ｖのツェナ電圧Ｖzを有するツ
ェナ・ダイオード２１を選定することにより、ＡＣ／Ｄ
Ｃアダプタ１２の出力電圧（入力端子１１ａにおける電
圧）Ｖeが１７Ｖ以上になると電圧検出手段の出力が付
勢されるようにしている（後述）。このことは、基準電
圧Ｖrefを外部電源の開放電圧（２０Ｖ＋５％，−１０
％で下限値は約１８Ｖ）とバッテリ１３の出力電圧（入
力端子１１ｃの電圧。７．４Ｖ〜１５Ｖで上限値は１６
Ｖ）ＶBの間である１７Ｖに設定することと等価であ
る。したがって、外部電源が切り放されてバッテリ１３
のみが印加されている場合やＡＣ／ＤＣアダプタ１３が
ＣＣ又はＶＣモードにてバッテリ１３を充電している場
合は、電圧検出手段の出力は去勢され、逆に、ＡＣ／Ｄ
Ｃアダプタ１２がＣＶモードにある場合は、電圧検出手
段の出力は付勢されることになる。
【００３２】電圧検出手段の出力は、ツェナ・ダイオー
ド２１の過電流保護用の１０ｋΩの抵抗２２を介して論
理和手段に入力しているが、この点は後述する。
ド２１の過電流保護用の１０ｋΩの抵抗２２を介して論
理和手段に入力しているが、この点は後述する。
【００３３】(2) 電流検出手段 電流検出手段は、本実施例では、０．０５Ωの電流検出
抵抗３１とＯＰアンプ３２とで構成される。
抵抗３１とＯＰアンプ３２とで構成される。
【００３４】電流検出抵抗３１は、ＡＣ／ＤＣアダプタ
１２の負極側の電力線上に直列的に接続されて、該電力
線を流れる出力電流Ｉeをその電流値に比例した電圧値
に変換するようになっている。
１２の負極側の電力線上に直列的に接続されて、該電力
線を流れる出力電流Ｉeをその電流値に比例した電圧値
に変換するようになっている。
【００３５】ＯＰアンプ３２は、電流検出抵抗３１の一
端（ＧＮＤ側）を２．２ｋΩの抵抗３３を介して非反転
側入力に入れるとともに、他端（負極側）を２．２ｋΩ
の抵抗３４を介して反転側入力に入れており、電流検出
抵抗３１の両端電圧を増幅するようになっている。ま
た、ＯＰアンプ３２は、非反転側入力を４４ｋΩの抵抗
３５を介してＧＮＤにプルダウンするとともに、４４ｋ
Ωの抵抗を介して出力を反転側入力にフィードバックし
ている。したがって、ＯＰアンプ３２は、抵抗３３と３
５、及び抵抗３４と３６による分圧抵抗によってゲイン
を２０倍に設定されており、出力電流Ｉeに対する電圧
ゲインは１．０Ｖ／Ａとなっている。例えば１．７Ａの
出力電流が電流検出抵抗３１に流れると、ＯＰアンプ３
２の出力は１．７Ｖとなる訳である。
端（ＧＮＤ側）を２．２ｋΩの抵抗３３を介して非反転
側入力に入れるとともに、他端（負極側）を２．２ｋΩ
の抵抗３４を介して反転側入力に入れており、電流検出
抵抗３１の両端電圧を増幅するようになっている。ま
た、ＯＰアンプ３２は、非反転側入力を４４ｋΩの抵抗
３５を介してＧＮＤにプルダウンするとともに、４４ｋ
Ωの抵抗を介して出力を反転側入力にフィードバックし
ている。したがって、ＯＰアンプ３２は、抵抗３３と３
５、及び抵抗３４と３６による分圧抵抗によってゲイン
を２０倍に設定されており、出力電流Ｉeに対する電圧
ゲインは１．０Ｖ／Ａとなっている。例えば１．７Ａの
出力電流が電流検出抵抗３１に流れると、ＯＰアンプ３
２の出力は１．７Ｖとなる訳である。
【００３６】電流検出手段の出力は、ダイオード３６を
介して論理和手段に入力しているが、この点は後述す
る。
介して論理和手段に入力しているが、この点は後述す
る。
【００３７】なお、電流検出手段は、外部電源の出力電
流によってバッテリ１３の充電を制御（ＦＥＴ２０をオ
ン／オフ制御）するために従来より設置されていたの
で、これを流用してもよい。また、ダイオード３６は、
ＡＣ／ＤＣアダプタ１２がＣＶモードのときにツェナ・
ダイオード２１からの電流がＯＰアンプ３２に逆流して
出力電流Ｉeが誤検出されるのを防止するためのもので
あり、本実施例では小信号シリコン・ダイオードが用い
られる。
流によってバッテリ１３の充電を制御（ＦＥＴ２０をオ
ン／オフ制御）するために従来より設置されていたの
で、これを流用してもよい。また、ダイオード３６は、
ＡＣ／ＤＣアダプタ１２がＣＶモードのときにツェナ・
ダイオード２１からの電流がＯＰアンプ３２に逆流して
出力電流Ｉeが誤検出されるのを防止するためのもので
あり、本実施例では小信号シリコン・ダイオードが用い
られる。
【００３８】(3) 論理和手段 論理和手段は、本実施例では、ｎｐｎ型トランジスタ４
１で構成される。
１で構成される。
【００３９】電圧検出手段及び電流検出手段の出力は並
列的に接続され、且つ１０ｋΩの抵抗４２と２２ｋΩの
抵抗４３で分圧されて、トランジスタ４１のベースに入
れられている。また、トランジスタ４１のエミッタはＧ
ＮＤにプルダウンされており、コレクタは接続／遮断手
段に入れらている。電圧検出手段の出力は、抵抗２２，
４２及び４３による分圧抵抗によって更に調整されてお
り、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２の出力電圧（入力端子１１
ａにおける電圧）Ｖeが基準の１７Ｖを越えるとトラン
ジスタ４１がオンになるようになっている。また、電流
検出手段の出力は、ダイオード３６による順方向電圧降
下の影響を受けるとともに、抵抗４２，４３による分圧
抵抗によって調整されており、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２
の出力電流Ｉeが基準電流Ｉrefである１．７Ａを越える
とトランジスタ４１がオンになるようになっている。
列的に接続され、且つ１０ｋΩの抵抗４２と２２ｋΩの
抵抗４３で分圧されて、トランジスタ４１のベースに入
れられている。また、トランジスタ４１のエミッタはＧ
ＮＤにプルダウンされており、コレクタは接続／遮断手
段に入れらている。電圧検出手段の出力は、抵抗２２，
４２及び４３による分圧抵抗によって更に調整されてお
り、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２の出力電圧（入力端子１１
ａにおける電圧）Ｖeが基準の１７Ｖを越えるとトラン
ジスタ４１がオンになるようになっている。また、電流
検出手段の出力は、ダイオード３６による順方向電圧降
下の影響を受けるとともに、抵抗４２，４３による分圧
抵抗によって調整されており、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２
の出力電流Ｉeが基準電流Ｉrefである１．７Ａを越える
とトランジスタ４１がオンになるようになっている。
【００４０】ＡＣ／ＤＣのアダプタ１２の出力電圧Ｖe
又は出力電流Ｉeのいずれか一方でも所与の基準電圧Ｖ
ref又は基準電流Ｉrefを越えると、トランジスタ４１の
ベース電位がしきい値を越え、トランジスタ４１はオン
される。逆に、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２の出力電圧及び
出力電流のいずれも基準電圧，基準電流に達しない場
合、トランジスタ４１はオフされる（すなわち外部電源
が印加されていないと判断する）。つまり、論理和手段
は、電圧検出手段と電流検出手段の検出結果の論理和に
よって外部電源が印加されているか否かを判断するよう
になっている訳である。
又は出力電流Ｉeのいずれか一方でも所与の基準電圧Ｖ
ref又は基準電流Ｉrefを越えると、トランジスタ４１の
ベース電位がしきい値を越え、トランジスタ４１はオン
される。逆に、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２の出力電圧及び
出力電流のいずれも基準電圧，基準電流に達しない場
合、トランジスタ４１はオフされる（すなわち外部電源
が印加されていないと判断する）。つまり、論理和手段
は、電圧検出手段と電流検出手段の検出結果の論理和に
よって外部電源が印加されているか否かを判断するよう
になっている訳である。
【００４１】(4) 接続／遮断手段 接続／遮断手段は、本実施例では、Ｐチャネル型パワー
ＭＯＳ＿ＦＥＴ１７で構成される。
ＭＯＳ＿ＦＥＴ１７で構成される。
【００４２】ＦＥＴスイッチ１７は、１０ｋΩの抵抗５
１を介してトランジスタ４１のコレクタをゲートに入
れ、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２の正極側入力をドレインに
入れるとともにバッテリ１３の正極側入力をソースに入
れている。また、２２ｋΩの抵抗５２をＦＥＴ１７のゲ
ートとソースの間に入れ、１０ｋΩの抵抗５１との分圧
比によってゲート−ソース間のバイアス電圧を設定して
いる。
１を介してトランジスタ４１のコレクタをゲートに入
れ、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２の正極側入力をドレインに
入れるとともにバッテリ１３の正極側入力をソースに入
れている。また、２２ｋΩの抵抗５２をＦＥＴ１７のゲ
ートとソースの間に入れ、１０ｋΩの抵抗５１との分圧
比によってゲート−ソース間のバイアス電圧を設定して
いる。
【００４３】トランジスタ４１がオンされる（すなわち
論理和手段が外部電源の印加を認識する）と、ＡＣ／Ｄ
Ｃアダプタ１２の正極側入力端子１１ａからの電流がＦ
ＥＴ１７の寄生ダイオード，抵抗５２，抵抗５１，トラ
ンジスタ４１を経て流れるので、ゲート−ソース間にバ
イアス電圧が印加されてＦＥＴスイッチ１７がオンされ
る。これに伴って、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２は、ＦＥＴ
スイッチ１７の寄生ダイオードのみを通して接続されて
いた状態から、ＦＥＴスイッチ１７が完全にオンされて
接続された状態に変わる。ＦＥＴ１７のドレイン−ソー
ス間のオン抵抗は精々５０ｍΩ程度なので、ＡＣ／ＤＣ
アダプタ１２の出力電流Ｉeが最大の３．４Ａのときで
もＦＥＴ１７による消費電力は０．０５Ω×（３．４
Ａ）2≒０．６Ｗ程度で済む。したがって、逆流防止の
ためにファースト・リカバリ・ダイオードやショットキ
ー・バリア・ダイオードを用いた場合よりも消費電力を
低減させることができることが理解されよう。
論理和手段が外部電源の印加を認識する）と、ＡＣ／Ｄ
Ｃアダプタ１２の正極側入力端子１１ａからの電流がＦ
ＥＴ１７の寄生ダイオード，抵抗５２，抵抗５１，トラ
ンジスタ４１を経て流れるので、ゲート−ソース間にバ
イアス電圧が印加されてＦＥＴスイッチ１７がオンされ
る。これに伴って、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２は、ＦＥＴ
スイッチ１７の寄生ダイオードのみを通して接続されて
いた状態から、ＦＥＴスイッチ１７が完全にオンされて
接続された状態に変わる。ＦＥＴ１７のドレイン−ソー
ス間のオン抵抗は精々５０ｍΩ程度なので、ＡＣ／ＤＣ
アダプタ１２の出力電流Ｉeが最大の３．４Ａのときで
もＦＥＴ１７による消費電力は０．０５Ω×（３．４
Ａ）2≒０．６Ｗ程度で済む。したがって、逆流防止の
ためにファースト・リカバリ・ダイオードやショットキ
ー・バリア・ダイオードを用いた場合よりも消費電力を
低減させることができることが理解されよう。
【００４４】逆に、トランジスタ４１がオフされる（す
なわち論理和手段が外部電源の印加を認識しない）と、
ＦＥＴ１７のゲートはＧＮＤから遮断されて抵抗５２に
流れる電流パスがなくなるので、ゲート−ソース間にバ
イアス電圧は印加されず、ＦＥＴスイッチ１７がオフさ
れる。これに伴って、バッテリ１３からＡＣ／ＤＣアダ
プタ１２に向かう電流は遮断されるので、バッテリ１３
からＡＣ／ＤＣアダプタ１２に電流が逆流することはな
い。
なわち論理和手段が外部電源の印加を認識しない）と、
ＦＥＴ１７のゲートはＧＮＤから遮断されて抵抗５２に
流れる電流パスがなくなるので、ゲート−ソース間にバ
イアス電圧は印加されず、ＦＥＴスイッチ１７がオフさ
れる。これに伴って、バッテリ１３からＡＣ／ＤＣアダ
プタ１２に向かう電流は遮断されるので、バッテリ１３
からＡＣ／ＤＣアダプタ１２に電流が逆流することはな
い。
【００４５】Ｂ．電源装置の動作 前項では本実施例に係る電源装置の各構成要素について
説明してきたが、この項では、該電源装置の動作につい
て、表１を参照しながら説明する。ここで、表１は、各
オペレーション状態における外部電源の出力電圧（入力
端子１１ａにおける電圧と等価）Ｖe及び出力電流Ｉeを
示している。但し、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２はＣＶＶＣ
ＣＣ方式で、４０Ｗ，２０ＶＤＣ（直流）の出力を持
ち、また、バッテリ１３が８セル直列接続で構成されて
いるとする。
説明してきたが、この項では、該電源装置の動作につい
て、表１を参照しながら説明する。ここで、表１は、各
オペレーション状態における外部電源の出力電圧（入力
端子１１ａにおける電圧と等価）Ｖe及び出力電流Ｉeを
示している。但し、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２はＣＶＶＣ
ＣＣ方式で、４０Ｗ，２０ＶＤＣ（直流）の出力を持
ち、また、バッテリ１３が８セル直列接続で構成されて
いるとする。
【００４６】
【表１】
【００４７】電源のオペレーションは、外部電源が印加
されている場合と、バッテリ１３が印加されている場合
の２つに大別される。外部電源が印加されている場合
は、さらに、バッテリ１３の充電を行わない場合と充電
を行う場合とに分けられる。
されている場合と、バッテリ１３が印加されている場合
の２つに大別される。外部電源が印加されている場合
は、さらに、バッテリ１３の充電を行わない場合と充電
を行う場合とに分けられる。
【００４８】(1) 外部電源が印加され且つバッテリ１３
の充電を行わない場合 外部電源が印加され且つバッテリ１３の充電を行わない
場合、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２はＣＶモードにて動作す
るので（上述）、外部電源の出力電圧（入力端子１１ａ
における電圧）Ｖeは２０ＶＤＣであり、Ｖref（＝１７
Ｖ）よりも高い。したがって、電圧検出手段の出力は、
論理値で言えば常に' １' である。また、出力電流Ｉe
は、システム負荷１５の稼働状態に応じて０Ａ〜２．０
Ａの間を推移する。すなわち、ＩeはＩref（＝１．７
Ａ）の前後で変化するので、電流検出手段の出力は、論
理値で言えば' ０' 又は' １' のいずれもとりうる。よ
って、この場合、論理和手段は両検出手段の出力の論理
和である' １' を出力し、これに応じて接続／遮断手段
は外部電源の接続を維持する。
の充電を行わない場合 外部電源が印加され且つバッテリ１３の充電を行わない
場合、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２はＣＶモードにて動作す
るので（上述）、外部電源の出力電圧（入力端子１１ａ
における電圧）Ｖeは２０ＶＤＣであり、Ｖref（＝１７
Ｖ）よりも高い。したがって、電圧検出手段の出力は、
論理値で言えば常に' １' である。また、出力電流Ｉe
は、システム負荷１５の稼働状態に応じて０Ａ〜２．０
Ａの間を推移する。すなわち、ＩeはＩref（＝１．７
Ａ）の前後で変化するので、電流検出手段の出力は、論
理値で言えば' ０' 又は' １' のいずれもとりうる。よ
って、この場合、論理和手段は両検出手段の出力の論理
和である' １' を出力し、これに応じて接続／遮断手段
は外部電源の接続を維持する。
【００４９】(2) 外部電源によってバッテリ１３の充電
を行っている場合 外部電源によってバッテリ１３の充電を行っている場
合、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２は、ＶＣ又はＣＣモードに
て動作するので（上述）、外部電源の出力電圧Ｖeはバ
ッテリ１３の充電電圧である７．４〜１５ＶＤＣの間を
推移する。すなわち、ＶeはＶrefを下回るので、電圧検
出手段の出力は、論理値で言えば' ０' である。また、
充電時における出力電流Ｉeは２．４〜３．４Ａであり
（図３(b)参照）、Ｉrefよりも大きい。したがって、電
圧検出手段の出力は、論理値で言えば' １' である。よ
って、この場合、論理和手段は両検出手段の出力の論理
和である' １' を出力し、これに応じて接続／遮断手段
は外部電源の接続を維持する。
を行っている場合 外部電源によってバッテリ１３の充電を行っている場
合、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２は、ＶＣ又はＣＣモードに
て動作するので（上述）、外部電源の出力電圧Ｖeはバ
ッテリ１３の充電電圧である７．４〜１５ＶＤＣの間を
推移する。すなわち、ＶeはＶrefを下回るので、電圧検
出手段の出力は、論理値で言えば' ０' である。また、
充電時における出力電流Ｉeは２．４〜３．４Ａであり
（図３(b)参照）、Ｉrefよりも大きい。したがって、電
圧検出手段の出力は、論理値で言えば' １' である。よ
って、この場合、論理和手段は両検出手段の出力の論理
和である' １' を出力し、これに応じて接続／遮断手段
は外部電源の接続を維持する。
【００５０】(3) バッテリ１３のみが印加されている場
合 バッテリ１３のみが印加されている場合は、通常、外部
電源は電子機器１０から抜き取られているので、端子１
１ａにおける電圧Ｖeは０ＶＤＣであり、端子１１ｂに
リターンされる電流Ｉeは０Ａである。したがって、電
圧検出手段及び電流検出手段の出力はともに' ０' であ
り、論理和手段の出力も' ０' である。これに応じて、
接続／遮断手段はＡＣ／ＤＣアダプタの入力端子１１ａ
をバッテリ１３の入力端子１１ｃから切り放す（より具
体的にはＦＥＴ１７の寄生ダイオードのみで接続されて
いる）ので、バッテリ１３の出力電流はＡＣ／ＤＣアダ
プタ１２に逆流しない。
合 バッテリ１３のみが印加されている場合は、通常、外部
電源は電子機器１０から抜き取られているので、端子１
１ａにおける電圧Ｖeは０ＶＤＣであり、端子１１ｂに
リターンされる電流Ｉeは０Ａである。したがって、電
圧検出手段及び電流検出手段の出力はともに' ０' であ
り、論理和手段の出力も' ０' である。これに応じて、
接続／遮断手段はＡＣ／ＤＣアダプタの入力端子１１ａ
をバッテリ１３の入力端子１１ｃから切り放す（より具
体的にはＦＥＴ１７の寄生ダイオードのみで接続されて
いる）ので、バッテリ１３の出力電流はＡＣ／ＤＣアダ
プタ１２に逆流しない。
【００５１】(4) バッテリ１３の充電を行っている状態
から外部電源を抜いた場合 バッテリ１３の充電状態は、外部電源は印加されている
状態であるが、(2)で述べたように、電圧検出手段の出
力は既に' ０' に落ちている。この状態から外部電源を
抜き取ると、出力電流Ｉeが止まり電流検出手段の出力
が' ０' となり、これに伴って、論理和手段の出力も'
０' となって、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２の入力端子は確
実に切り放される。また、電圧検出手段の基準電圧Ｖ
refをバッテリ１３の出力電圧の最大値よりも高く設定
しているので、バッテリ１３の出力電流がＦＥＴスイッ
チ１７を介して逆流しても電圧検出手段の出力を' １'
にすることはできない。したがって、逆流防止のための
ダイオード（図５(b)のダイオード１９）を設ける必要
はない。
から外部電源を抜いた場合 バッテリ１３の充電状態は、外部電源は印加されている
状態であるが、(2)で述べたように、電圧検出手段の出
力は既に' ０' に落ちている。この状態から外部電源を
抜き取ると、出力電流Ｉeが止まり電流検出手段の出力
が' ０' となり、これに伴って、論理和手段の出力も'
０' となって、ＡＣ／ＤＣアダプタ１２の入力端子は確
実に切り放される。また、電圧検出手段の基準電圧Ｖ
refをバッテリ１３の出力電圧の最大値よりも高く設定
しているので、バッテリ１３の出力電流がＦＥＴスイッ
チ１７を介して逆流しても電圧検出手段の出力を' １'
にすることはできない。したがって、逆流防止のための
ダイオード（図５(b)のダイオード１９）を設ける必要
はない。
【００５２】以上、特定の実施例を参照しながら、本発
明について詳解してきた。しかしながら、本発明の要旨
を逸脱しない範囲で当業者が該実施例の修正や代用を成
し得ることは自明である。すなわち、例示という形態で
本発明を開示してきたのであり、限定的に解釈されるべ
きではない。本発明の要旨を判断するためには、冒頭に
記載した特許請求の範囲の欄を参酌すべきである。
明について詳解してきた。しかしながら、本発明の要旨
を逸脱しない範囲で当業者が該実施例の修正や代用を成
し得ることは自明である。すなわち、例示という形態で
本発明を開示してきたのであり、限定的に解釈されるべ
きではない。本発明の要旨を判断するためには、冒頭に
記載した特許請求の範囲の欄を参酌すべきである。
【００５３】
【発明の効果】以上詳記したように、本発明によれば、
ノートブック型コンピュータなどのように外部電源と内
蔵バッテリの双方によって駆動される電子機器の電源装
置及びその制御方法であって、バッテリから外部電源側
への逆電流を好適に防止できる電子機器用電源装置及び
その制御方法を提供することができる。また、本発明に
よれば、ショットキー・バリア・ダイオードやファース
ト・リカバリ・ダイオードなどの逆流防止用ダイオード
を用いないので、放熱設計を簡単にでき、その分だけ製
品コストを削減することもできる。
ノートブック型コンピュータなどのように外部電源と内
蔵バッテリの双方によって駆動される電子機器の電源装
置及びその制御方法であって、バッテリから外部電源側
への逆電流を好適に防止できる電子機器用電源装置及び
その制御方法を提供することができる。また、本発明に
よれば、ショットキー・バリア・ダイオードやファース
ト・リカバリ・ダイオードなどの逆流防止用ダイオード
を用いないので、放熱設計を簡単にでき、その分だけ製
品コストを削減することもできる。
【図１】図１は、本発明の実施例に係る電子機器の電源
装置部分を概略的に示した図である。
装置部分を概略的に示した図である。
【図２】図２は、電子機器の一般的な電源装置部分を概
略的に示した図である。
略的に示した図である。
【図３】図３は、ＡＣ／ＤＣアダプタの動作特性を示し
た図であり、より具体的には、図３(a)は４０Ｗ、ＣＶ
ＣＣにて動作するＡＣ／ＤＣアダプタの電流−電圧特性
を、また、図３(b)は４０Ｗ、ＣＶＶＣＣＣにて動作す
るＡＣ／ＤＣアダプタの電流−電圧特性を示した図であ
る。
た図であり、より具体的には、図３(a)は４０Ｗ、ＣＶ
ＣＣにて動作するＡＣ／ＤＣアダプタの電流−電圧特性
を、また、図３(b)は４０Ｗ、ＣＶＶＣＣＣにて動作す
るＡＣ／ＤＣアダプタの電流−電圧特性を示した図であ
る。
【図４】図４は、従来技術１の電源回路を示したもので
あり、より詳細には、図４(a)では、ＡＣ／ＤＣアダプ
タ１２の正極側入力端子１１ａとバッテリ１３の正極側
入力端子１１ｃとの間に逆流防止用のダイオード１６を
挿入しており、図４(b)ではダイオード１６を２個並列
接続している。
あり、より詳細には、図４(a)では、ＡＣ／ＤＣアダプ
タ１２の正極側入力端子１１ａとバッテリ１３の正極側
入力端子１１ｃとの間に逆流防止用のダイオード１６を
挿入しており、図４(b)ではダイオード１６を２個並列
接続している。
【図５】図５は、従来技術２の電源回路を示したもので
あり、より詳細には、図５(a)では、ＡＣ／ＤＣアダプ
タ１２の正極側入力端子１１ａとバッテリ１３の正極側
入力端子１１ｃとの間に接続／遮断手段としてのＰチャ
ネル型パワーＣＭＯＳ＿ＦＥＴ１７を挿入しており、図
５(b)では、ＦＥＴスイッチ１７と入力端子１１ｃとの
間にさらに逆流防止用のダイオード１９を挿入してい
る。
あり、より詳細には、図５(a)では、ＡＣ／ＤＣアダプ
タ１２の正極側入力端子１１ａとバッテリ１３の正極側
入力端子１１ｃとの間に接続／遮断手段としてのＰチャ
ネル型パワーＣＭＯＳ＿ＦＥＴ１７を挿入しており、図
５(b)では、ＦＥＴスイッチ１７と入力端子１１ｃとの
間にさらに逆流防止用のダイオード１９を挿入してい
る。
１０…電子機器、１１ａ，ｂ，ｃ，ｄ…端子、１２…Ａ
Ｃ／ＤＣアダプタ、１３…バッテリ、１４…ＤＣ／ＤＣ
コンバータ、１５…システム負荷、１６…ファースト・
リカバリ・ダイオード、１７，２０…Ｐチャネル型ＣＭ
ＯＳ＿ＦＥＴ、１８…電圧検出回路、１９…ショットキ
ー・バリア・ダイオード、２１…ツェナ・ダイオード、
３１…電流検出抵抗、３２…ＯＰアンプ、４１…ｎｐｎ
型トランジスタ。
Ｃ／ＤＣアダプタ、１３…バッテリ、１４…ＤＣ／ＤＣ
コンバータ、１５…システム負荷、１６…ファースト・
リカバリ・ダイオード、１７，２０…Ｐチャネル型ＣＭ
ＯＳ＿ＦＥＴ、１８…電圧検出回路、１９…ショットキ
ー・バリア・ダイオード、２１…ツェナ・ダイオード、
３１…電流検出抵抗、３２…ＯＰアンプ、４１…ｎｐｎ
型トランジスタ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小指 陽一 神奈川県大和市下鶴間1623番地14 日本 アイ・ビー・エム株式会社 大和事業所 内 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) H02J 9/00 - 9/06 H02J 1/00 - 1/00 310
Claims (11)
- 【請求項１】外部電源とバッテリの双方から給電可能な
電子機器用電源装置において、外部電源の出力電圧を検
出するための電圧検出手段と、外部電源の出力電流を検
出するための電流検出手段と、前記電圧検出手段若しく
は前記電流検出手段のうち少なくとも一方が検出したか
否かを判断する手段と、前記電圧検出手段又は前記電流
検出手段のうち少なくとも一方が検出したときに前記外
部電源を接続し、それ以外のときは前記外部電源を遮断
する接続／遮断手段とを具備することを特徴とする電子
機器用電源装置。 - 【請求項２】前記電圧検出手段は外部電源の出力電圧を
所定の基準電圧と比較して該出力電圧が基準電圧よりも
高い場合のみ検出結果を出力することを特徴とする請求
項１に記載の電子機器用電源装置。 - 【請求項３】前記基準電圧は前記バッテリの出力電圧の
最大値よりも高く前記外部電源の定電圧出力時の出力電
圧よりも低い電圧レベルに設定したことを特徴とする請
求項２に記載の電子機器用電源装置。 - 【請求項４】前記接続／遮断手段はパワーＭＯＳ＿ＦＥ
Ｔであることを特徴とする請求項１、請求項２又は請求
項３に記載の電子機器用電源装置。 - 【請求項５】外部電源からの交流電流を直流電流に変換
するためのＡＣ／ＤＣアダプタと、バッテリと、前記Ａ
Ｃ／ＤＣアダプタ又はバッテリの出力電圧を所定の電圧
レベルに制御するためのＤＣ／ＤＣコンバータと、前記
ＡＣ／ＤＣアダプタの出力電圧を検出すると電圧検出信
号を出力する電圧検出手段と、前記ＡＣ／ＤＣアダプタ
の出力電流を検出すると電流検出信号を出力する電流検
出手段と、前記電圧検出信号又は前記電流検出信号のう
ち少なくとも一方が出力されたか否かを判断する手段
と、前記電圧検出信号又は前記電流検出信号のうち少な
くとも一方が出力されたときは前記ＡＣ／ＤＣアダプタ
を接続し、それ以外のときには前記ＡＣ／ ＤＣアダプタ
を遮断する接続／遮断手段とを具備することを特徴とす
る電子機器用電源装置。 - 【請求項６】前記電圧検出手段はＡＣ／ＤＣアダプタの
出力電圧を所定の基準電圧と比較して該出力電圧が基準
電圧よりも高い場合のみ電圧検出信号を出力することを
特徴とする請求項５に記載の電子機器用電源装置。 - 【請求項７】前記基準電圧は前記バッテリの出力電圧の
最大値よりも高く前記ＡＣ／ＤＣアダプタの定電圧出力
時の出力電圧よりも低い電圧レベルに設定したことを特
徴とする請求項６に記載の電子機器用電源装置。 - 【請求項８】前記接続／遮断手段はパワーＭＯＳ＿ＦＥ
Ｔであることを特徴とする請求項５、請求項６又は請求
項７に記載の電子機器用電源装置。 - 【請求項９】外部電源とバッテリの双方から給電可能な
電子機器用電源装置の制御方法において、外部電源の出
力電圧を検出する電圧検出段階と、外部電源の出力電流
を検出する電流検出段階と、前記出力電圧又は前記出力
電流のうち少なくとも一方が検出されたか否かを判断す
る段階と、前記出力電圧又は前記出力電流のうち少なく
とも一方が検出されたときには前記外部電源を接続し、
それ以外のときには前記外部電源を遮断する接続／遮断
段階とを具備することを特徴とする電子機器用電源装置
の制御方法。 - 【請求項１０】前記電圧検出段階では、外部電源の出力
電圧を所定の基準電圧と比較して該出力電圧が基準電圧
よりも高い場合のみ検出結果を出力することを特徴とす
る請求項９に記載の電子機器用電源装置の制御方法。 - 【請求項１１】前記基準電圧は前記バッテリの出力電圧
の最大値よりも高く前記外部電源の定電圧出力時の出力
電圧よりも低いことを特徴とする請求項１０に記載の電
子機器用電源装置の制御方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6190259A JP2776493B2 (ja) | 1994-08-12 | 1994-08-12 | 電子機器用電源装置及びその制御方法 |
| EP95305567A EP0696832A3 (en) | 1994-08-12 | 1995-08-09 | Power supply assembly for an electronic system and method for controlling the assembly |
| US08/514,878 US5811895A (en) | 1994-08-12 | 1995-08-14 | Power supply circuit for use with a battery and an AC power adaptor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6190259A JP2776493B2 (ja) | 1994-08-12 | 1994-08-12 | 電子機器用電源装置及びその制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0870538A JPH0870538A (ja) | 1996-03-12 |
| JP2776493B2 true JP2776493B2 (ja) | 1998-07-16 |
Family
ID=16255172
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6190259A Expired - Fee Related JP2776493B2 (ja) | 1994-08-12 | 1994-08-12 | 電子機器用電源装置及びその制御方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5811895A (ja) |
| EP (1) | EP0696832A3 (ja) |
| JP (1) | JP2776493B2 (ja) |
Families Citing this family (127)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5886561A (en) * | 1996-11-18 | 1999-03-23 | Waferscale Integration, Inc. | Backup battery switch |
| US5764032A (en) * | 1997-03-06 | 1998-06-09 | Maxim Integrated Products, Inc. | Multiple battery switchover circuits |
| JP3224756B2 (ja) * | 1997-04-16 | 2001-11-05 | インターナショナル・ビジネス・マシーンズ・コーポレーション | 内部ａｃアダプタ付き電源装置、及び携帯型電子機器 |
| US6031302A (en) * | 1997-09-30 | 2000-02-29 | Conexant Systems, Inc. | Battery management system with current measurement across on-resistance of semiconductor cutout switch |
| JP3320350B2 (ja) * | 1997-12-08 | 2002-09-03 | インターナショナル・ビジネス・マシーンズ・コーポレーション | 待機時の電力削減可能なａｃアダプタ |
| JP3541121B2 (ja) * | 1997-12-11 | 2004-07-07 | ファナック株式会社 | 停電処理用非常電源装置 |
| KR100321976B1 (ko) | 1997-12-29 | 2002-05-13 | 윤종용 | 인텔프로세서를위한오류허용전압조절모듈회로 |
| JP3272298B2 (ja) * | 1998-04-27 | 2002-04-08 | インターナショナル・ビジネス・マシーンズ・コーポレーション | 放電回路を備えたスイッチ回路および電子機器 |
| TW426271U (en) * | 1999-02-03 | 2001-03-11 | Delta Electronics Inc | External backup power supply |
| JP4075246B2 (ja) * | 1999-09-28 | 2008-04-16 | ソニー株式会社 | 電源ユニット |
| US6359794B1 (en) * | 1999-12-01 | 2002-03-19 | Acme Electric Corporation | Battery backup power supply |
| GB2363919B (en) * | 2000-06-22 | 2004-07-14 | Mitel Corp | Efficient battery transfer circuit |
| JP2002142447A (ja) * | 2000-10-31 | 2002-05-17 | Sony Corp | 電源装置及び電子機器 |
| US6510067B1 (en) * | 2000-11-03 | 2003-01-21 | Cisco Technology, Inc. | System, method and apparatus for protecting consumer electronic devices from brownouts and short duration power outages |
| EP1381138A4 (en) * | 2001-04-19 | 2004-05-12 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ELECTRONIC DEVICE HAVING A CHARGING FUNCTION |
| US7237134B2 (en) * | 2001-09-12 | 2007-06-26 | Rockwell Automation Technologies, Inc. | Backup power module for industrial control and monitoring network |
| US6522190B1 (en) | 2001-10-31 | 2003-02-18 | International Business Machines Corporation | High efficiency multiple input voltage sources power supply |
| US7038522B2 (en) * | 2001-11-13 | 2006-05-02 | International Business Machines Corporation | System and method for redundant power supply connection |
| US6950950B2 (en) * | 2001-12-28 | 2005-09-27 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Technique for conveying overload conditions from an AC adapter to a load powered by the adapter |
| US7379282B1 (en) * | 2002-12-26 | 2008-05-27 | Network Appliance, Inc | Input and output isolating diode for power dissipation reduction of power supplies |
| US7088015B2 (en) * | 2003-01-17 | 2006-08-08 | Intersil Americas Inc. | Smooth voltage regulation transition circuit having fast recovery |
| US7786619B2 (en) | 2003-09-12 | 2010-08-31 | The Chamberlain Group, Inc. | DC power backup |
| DE102004018502B3 (de) * | 2004-04-14 | 2006-01-12 | Phoenix Contact Gmbh & Co. Kg | Vorrichtung zur unterbrechungsfreien Stromversorgung |
| US20060010763A1 (en) * | 2004-07-13 | 2006-01-19 | Bikini Lures, Inc. | Electronic fishing lure |
| US7885076B2 (en) * | 2004-09-07 | 2011-02-08 | Flextronics Ap, Llc | Apparatus for and method of cooling molded electronic circuits |
| JP4225281B2 (ja) * | 2005-02-09 | 2009-02-18 | トヨタ自動車株式会社 | 燃料電池システム |
| DE102005011520A1 (de) * | 2005-03-10 | 2006-10-05 | Danfoss Compressors Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zur Bereitstellung einer Gleichspannung |
| US7180280B2 (en) * | 2005-06-10 | 2007-02-20 | Power Integrations, Inc. | Method and apparatus to reduce maximum power from a power supply with transition region regulation |
| CN100372212C (zh) * | 2005-08-16 | 2008-02-27 | 信邦电子股份有限公司 | 具多段电压输出的电源储存装置 |
| US20070050030A1 (en) * | 2005-08-23 | 2007-03-01 | Kim Richard C | Expandable implant device with interchangeable spacer |
| US7989981B2 (en) * | 2006-02-02 | 2011-08-02 | Flextronics Ap, Llc | Power adaptor and storage unit for portable devices |
| JP5420910B2 (ja) * | 2006-02-14 | 2014-02-19 | フレクストロニクス エーピー，リミテッド ライアビリティ カンパニー | 電力変換装置 |
| US7642671B2 (en) | 2006-04-28 | 2010-01-05 | Acco Brands Usa Llc | Power supply system providing two output voltages |
| US7826873B2 (en) * | 2006-06-08 | 2010-11-02 | Flextronics Ap, Llc | Contactless energy transmission converter |
| US20080048613A1 (en) * | 2006-08-09 | 2008-02-28 | Honeywell International Inc. | Voltage regulator in a battery block |
| KR101260307B1 (ko) * | 2006-09-04 | 2013-05-03 | 삼성전자주식회사 | 전원공급장치 |
| WO2008039526A2 (en) * | 2006-09-25 | 2008-04-03 | Flextronics Ap, Llc | Bi-directional regulator |
| US7804257B2 (en) * | 2006-12-01 | 2010-09-28 | Hong Fu Jin Precision Industry (Shenzhen) Co., Ltd. | Control circuit for identifying power adaptor and method for use thereof |
| DE102007002342B3 (de) * | 2007-01-16 | 2008-10-16 | Friwo Mobile Power Gmbh | Vereinfachte primärseitige Ansteuerschaltung für den Schalter in einem Schaltnetzteil |
| JP2008193833A (ja) * | 2007-02-06 | 2008-08-21 | Disco Abrasive Syst Ltd | 給電システム |
| US7977911B2 (en) * | 2007-02-08 | 2011-07-12 | O2 Micro, Inc. | Power supply topology |
| US8609978B2 (en) * | 2007-02-14 | 2013-12-17 | Flextronics Ap, Llc | Leadframe based photo voltaic electronic assembly |
| US8191241B2 (en) * | 2007-03-29 | 2012-06-05 | Flextronics Ap, Llc | Method of producing a multi-turn coil from folded flexible circuitry |
| US7760519B2 (en) * | 2007-03-29 | 2010-07-20 | Flextronics Ap, Llc | Primary only control quasi resonant convertor |
| US7755914B2 (en) * | 2007-03-29 | 2010-07-13 | Flextronics Ap, Llc | Pulse frequency to voltage conversion |
| US7830676B2 (en) * | 2007-03-29 | 2010-11-09 | Flextronics Ap, Llc | Primary only constant voltage/constant current (CVCC) control in quasi resonant convertor |
| JP4333777B2 (ja) | 2007-05-22 | 2009-09-16 | ソニー株式会社 | 充電装置 |
| JP4479760B2 (ja) * | 2007-07-25 | 2010-06-09 | ソニー株式会社 | 充電装置および充電方法 |
| US7978489B1 (en) | 2007-08-03 | 2011-07-12 | Flextronics Ap, Llc | Integrated power converters |
| WO2009042232A1 (en) * | 2007-09-25 | 2009-04-02 | Flextronics Ap, Llc | Thermally enhanced magnetic transformer |
| EP2051360B1 (de) * | 2007-10-17 | 2016-09-21 | Power Systems Technologies GmbH | Steuerschaltung für ein primär gesteuertes Schaltnetzteil mit erhöhter Genauigkeit der Spannungsregelung sowie primär gesteuertes Schaltnetzteil |
| US8279646B1 (en) | 2007-12-14 | 2012-10-02 | Flextronics Ap, Llc | Coordinated power sequencing to limit inrush currents and ensure optimum filtering |
| JP2009219176A (ja) * | 2008-03-07 | 2009-09-24 | Ricoh Co Ltd | 電子回路のバックアップ電源回路 |
| TWI358621B (en) * | 2008-03-11 | 2012-02-21 | Asustek Comp Inc | Voltage adjusting apparatus |
| US8693213B2 (en) * | 2008-05-21 | 2014-04-08 | Flextronics Ap, Llc | Resonant power factor correction converter |
| US8102678B2 (en) * | 2008-05-21 | 2012-01-24 | Flextronics Ap, Llc | High power factor isolated buck-type power factor correction converter |
| US7987581B2 (en) * | 2008-05-28 | 2011-08-02 | Flextronics Ap, Llc | High power manufacturing friendly transformer |
| US8531174B2 (en) * | 2008-06-12 | 2013-09-10 | Flextronics Ap, Llc | AC-DC input adapter |
| US8362747B2 (en) * | 2008-09-10 | 2013-01-29 | Intel Mobile Communications GmbH | Method of powering a mobile device |
| US8555094B2 (en) * | 2008-10-16 | 2013-10-08 | Dell Products L.P. | System and method for managing power consumption of an information handling system based on the information handling system power state and battery status |
| US20100109437A1 (en) * | 2008-11-05 | 2010-05-06 | Fattic Gerald T | Battery pack disconnection method for a hybrid vehicle |
| US8081019B2 (en) * | 2008-11-21 | 2011-12-20 | Flextronics Ap, Llc | Variable PFC and grid-tied bus voltage control |
| US8140879B2 (en) * | 2009-01-16 | 2012-03-20 | Dell Products L.P. | System and method for information handling system power management by variable direct current input |
| CN101944851B (zh) * | 2009-05-07 | 2014-10-29 | 弗莱克斯电子有限责任公司 | 功率变换器的能量恢复缓冲电路 |
| US8040117B2 (en) * | 2009-05-15 | 2011-10-18 | Flextronics Ap, Llc | Closed loop negative feedback system with low frequency modulated gain |
| US8891803B2 (en) * | 2009-06-23 | 2014-11-18 | Flextronics Ap, Llc | Notebook power supply with integrated subwoofer |
| US8289741B2 (en) * | 2010-01-14 | 2012-10-16 | Flextronics Ap, Llc | Line switcher for power converters |
| US8586873B2 (en) * | 2010-02-23 | 2013-11-19 | Flextronics Ap, Llc | Test point design for a high speed bus |
| US8964413B2 (en) | 2010-04-22 | 2015-02-24 | Flextronics Ap, Llc | Two stage resonant converter enabling soft-switching in an isolated stage |
| US8488340B2 (en) | 2010-08-27 | 2013-07-16 | Flextronics Ap, Llc | Power converter with boost-buck-buck configuration utilizing an intermediate power regulating circuit |
| US8520410B2 (en) | 2010-11-09 | 2013-08-27 | Flextronics Ap, Llc | Virtual parametric high side MOSFET driver |
| US8441810B2 (en) | 2010-11-09 | 2013-05-14 | Flextronics Ap, Llc | Cascade power system architecture |
| US8842450B2 (en) | 2011-04-12 | 2014-09-23 | Flextronics, Ap, Llc | Power converter using multiple phase-shifting quasi-resonant converters |
| JP2013059206A (ja) * | 2011-09-08 | 2013-03-28 | Ricoh Co Ltd | 充電回路及びその制御方法 |
| US9117991B1 (en) | 2012-02-10 | 2015-08-25 | Flextronics Ap, Llc | Use of flexible circuits incorporating a heat spreading layer and the rigidizing specific areas within such a construction by creating stiffening structures within said circuits by either folding, bending, forming or combinations thereof |
| US9276460B2 (en) | 2012-05-25 | 2016-03-01 | Flextronics Ap, Llc | Power converter with noise immunity |
| US9203292B2 (en) | 2012-06-11 | 2015-12-01 | Power Systems Technologies Ltd. | Electromagnetic interference emission suppressor |
| US9203293B2 (en) | 2012-06-11 | 2015-12-01 | Power Systems Technologies Ltd. | Method of suppressing electromagnetic interference emission |
| WO2014005705A2 (en) * | 2012-07-04 | 2014-01-09 | Volvo Truck Corporation | Method for controlling a hybrid vehicle electrical system |
| JP6112287B2 (ja) * | 2012-07-09 | 2017-04-12 | セイコーエプソン株式会社 | 電源切替回路、リアルタイムクロック装置、電子機器、移動体、及び電源切替回路の制御方法 |
| US9019726B2 (en) | 2012-07-13 | 2015-04-28 | Flextronics Ap, Llc | Power converters with quasi-zero power consumption |
| US9019724B2 (en) | 2012-07-27 | 2015-04-28 | Flextronics Ap, Llc | High power converter architecture |
| US8743565B2 (en) | 2012-07-27 | 2014-06-03 | Flextronics Ap, Llc | High power converter architecture |
| US9287792B2 (en) | 2012-08-13 | 2016-03-15 | Flextronics Ap, Llc | Control method to reduce switching loss on MOSFET |
| US9118253B2 (en) | 2012-08-15 | 2015-08-25 | Flextronics Ap, Llc | Energy conversion architecture with secondary side control delivered across transformer element |
| US9318965B2 (en) | 2012-10-10 | 2016-04-19 | Flextronics Ap, Llc | Method to control a minimum pulsewidth in a switch mode power supply |
| US9300326B2 (en) * | 2012-11-01 | 2016-03-29 | Qualcomm Incorporated | Prevention of output supply boosting upon removal of input adapter |
| US9605860B2 (en) | 2012-11-02 | 2017-03-28 | Flextronics Ap, Llc | Energy saving-exhaust control and auto shut off system |
| US9660540B2 (en) | 2012-11-05 | 2017-05-23 | Flextronics Ap, Llc | Digital error signal comparator |
| US9862561B2 (en) | 2012-12-03 | 2018-01-09 | Flextronics Ap, Llc | Driving board folding machine and method of using a driving board folding machine to fold a flexible circuit |
| US9494658B2 (en) | 2013-03-14 | 2016-11-15 | Flextronics Ap, Llc | Approach for generation of power failure warning signal to maximize useable hold-up time with AC/DC rectifiers |
| US9323267B2 (en) | 2013-03-14 | 2016-04-26 | Flextronics Ap, Llc | Method and implementation for eliminating random pulse during power up of digital signal controller |
| US9093911B2 (en) | 2013-03-15 | 2015-07-28 | Flextronics Ap, Llc | Switching mode power converter using coded signal control |
| US8654553B1 (en) | 2013-03-15 | 2014-02-18 | Flextronics Ap, Llc | Adaptive digital control of power factor correction front end |
| US9184668B2 (en) | 2013-03-15 | 2015-11-10 | Flextronics Ap, Llc | Power management integrated circuit partitioning with dedicated primary side control winding |
| US9490651B2 (en) | 2013-03-15 | 2016-11-08 | Flextronics Ap, Llc | Sweep frequency mode for magnetic resonant power transmission |
| JP6030018B2 (ja) * | 2013-04-16 | 2016-11-24 | 株式会社マキタ | 充電システム |
| US9350259B2 (en) | 2013-07-31 | 2016-05-24 | Analog Devices Global | Synchronous rectifier control for a double-ended isolated power converter |
| TWI495980B (zh) | 2013-10-15 | 2015-08-11 | 緯創資通股份有限公司 | 實時時鐘電池的檢測電路、配置狀態檢測方法及電子裝置 |
| US9338915B1 (en) | 2013-12-09 | 2016-05-10 | Flextronics Ap, Llc | Method of attaching electronic module on fabrics by stitching plated through holes |
| US9549463B1 (en) | 2014-05-16 | 2017-01-17 | Multek Technologies, Ltd. | Rigid to flexible PC transition |
| US9723713B1 (en) | 2014-05-16 | 2017-08-01 | Multek Technologies, Ltd. | Flexible printed circuit board hinge |
| JP6296608B2 (ja) * | 2014-06-26 | 2018-03-20 | Fdk株式会社 | 無停電電源装置 |
| JP6410299B2 (ja) * | 2014-07-07 | 2018-10-24 | Fdk株式会社 | 無停電電源装置 |
| JP6444090B2 (ja) * | 2014-08-01 | 2018-12-26 | キヤノン株式会社 | 整流平滑回路、電源装置及び画像形成装置 |
| US9621053B1 (en) | 2014-08-05 | 2017-04-11 | Flextronics Ap, Llc | Peak power control technique for primary side controller operation in continuous conduction mode |
| US9397560B2 (en) | 2014-08-15 | 2016-07-19 | Power Integrations, Inc. | Controller for a power supply with transition region regulation |
| US10050548B2 (en) * | 2014-09-29 | 2018-08-14 | The Boeing Company | No-break power transfer |
| CN105743061A (zh) * | 2014-12-09 | 2016-07-06 | 鸿富锦精密工业（深圳）有限公司 | 电压保护电路 |
| CN105990900B (zh) * | 2015-01-30 | 2018-08-17 | 明瑞电子(成都)有限公司 | 备用电源控制电路及使用其的备用电源供应系统 |
| US10154583B1 (en) | 2015-03-27 | 2018-12-11 | Flex Ltd | Mechanical strain reduction on flexible and rigid-flexible circuits |
| US10389154B2 (en) | 2017-06-23 | 2019-08-20 | Dell Products L.P. | Power storage adapter using a high efficiency charging method |
| US10978896B2 (en) * | 2017-06-23 | 2021-04-13 | Dell Products L.P. | High efficiency power storage adapter |
| US10928880B2 (en) | 2017-06-23 | 2021-02-23 | Dell Products L.P. | Power storage adapter for communicating battery data with a portable information handling system |
| US10381844B2 (en) | 2017-06-23 | 2019-08-13 | Dell Products L.P. | Sourcing power from a battery or AC-DC converter of a power storage adapter |
| US10476288B2 (en) | 2017-06-23 | 2019-11-12 | Dell Products L.P. | Power storage adapter for peak shift operation with a portable information handling system |
| US10452102B2 (en) | 2017-06-23 | 2019-10-22 | Dell Products L.P. | Power delivery contract establishment in a power storage adapter |
| US10608443B2 (en) | 2017-08-15 | 2020-03-31 | Dell Products L.P. | Battery management using battery temperature distribution |
| US10642333B2 (en) | 2017-08-24 | 2020-05-05 | Dell Products L.P. | Power storage adapter for efficient supply of power of multiple portable information handling systems |
| US10620679B2 (en) | 2017-09-01 | 2020-04-14 | Dell Products L.P. | Prioritizing supplying electrical power by a power storage adapter to connected devices |
| US10673271B2 (en) | 2017-09-01 | 2020-06-02 | Dell Products L.P. | Efficient charging of multiple portable information handling systems based on learned charging characteristics |
| US10404105B2 (en) | 2017-09-14 | 2019-09-03 | Dell Products L.P. | Power storage adapter for wireless power transmission |
| US10714797B2 (en) | 2017-09-18 | 2020-07-14 | Dell Products L.P. | Multilayer thermal laminate with aerogel for battery cell enclosures |
| US11513928B2 (en) | 2017-09-18 | 2022-11-29 | Dell Products L.P. | Power storage adapter with power cable validation |
| US10488906B2 (en) | 2017-09-26 | 2019-11-26 | Dell Products L.P. | Power delivery based on temperature and other factors in a power storage adapter |
| CN109038800A (zh) * | 2018-08-24 | 2018-12-18 | 北斗航天汽车（北京）有限公司 | 车载通讯装置的电源系统、车载通讯装置及电源控制方法 |
| JP7074717B2 (ja) * | 2019-04-25 | 2022-05-24 | 矢崎総業株式会社 | 電力供給システム |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4272806A (en) * | 1979-06-08 | 1981-06-09 | Eastman Kodak Company | DC to DC Converter adjustable dynamically to battery condition |
| JPS58148625A (ja) * | 1982-02-26 | 1983-09-03 | 株式会社東芝 | 変換器の制御装置 |
| JPH0521949Y2 (ja) * | 1985-12-02 | 1993-06-04 | ||
| JPH0630541B2 (ja) * | 1986-10-09 | 1994-04-20 | シャープ株式会社 | 動作停止及び復帰回路装置 |
| US4788450A (en) * | 1987-09-11 | 1988-11-29 | General Electric Company | Backup power switch |
| JPH024163A (ja) * | 1988-03-08 | 1990-01-09 | Mitsubishi Electric Corp | 電力用半導体素子の冷却装置 |
| US4935836A (en) * | 1988-04-27 | 1990-06-19 | Bicc-Vero Electronics Gmbh | Guard circuit for the protection of capacitive loads |
| JPH0744794B2 (ja) * | 1988-07-29 | 1995-05-15 | 横河電機株式会社 | 直流電源のバッテリーバックアップ装置 |
| US4994981A (en) * | 1988-09-30 | 1991-02-19 | Electric Power Research Institute, Inc. | Method and apparatus for controlling a power converter |
| JP2587716B2 (ja) * | 1990-09-25 | 1997-03-05 | 株式会社小糸製作所 | 車輌用放電灯の点灯回路 |
| US5254930A (en) * | 1992-06-10 | 1993-10-19 | Digital Equipment Corporation | Fault detector for a plurality of batteries in battery backup systems |
| JP2601974B2 (ja) * | 1992-09-16 | 1997-04-23 | インターナショナル・ビジネス・マシーンズ・コーポレイション | 電子機器用電源装置及び電子機器システム |
-
1994
- 1994-08-12 JP JP6190259A patent/JP2776493B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1995
- 1995-08-09 EP EP95305567A patent/EP0696832A3/en not_active Withdrawn
- 1995-08-14 US US08/514,878 patent/US5811895A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5811895A (en) | 1998-09-22 |
| JPH0870538A (ja) | 1996-03-12 |
| EP0696832A3 (en) | 1997-05-28 |
| EP0696832A2 (en) | 1996-02-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2776493B2 (ja) | 電子機器用電源装置及びその制御方法 | |
| US8330294B2 (en) | Power supply selection/detection circuit | |
| US6130813A (en) | Protection circuit for electronic devices | |
| US6075345A (en) | Battery powered electronic system with an improved power management | |
| US5684382A (en) | Control of computer AC adapter output voltage via battery pack feedback | |
| US5717937A (en) | Circuit for selecting and designating a master battery pack in a computer system | |
| US5224010A (en) | Power supply supervisor with independent power-up delays and a system incorporating the same | |
| US6650174B2 (en) | Active pullup circuitry for open-drain signals | |
| JP6355410B2 (ja) | 充電回路、パワーマネージメント回路、およびそれを用いた電子機器 | |
| JPH0954620A (ja) | 電源監視回路 | |
| JPH04229032A (ja) | 負荷に電力を供給する電気システム | |
| CA2126405C (en) | Power regulation for redundant battery supplies | |
| US6310497B1 (en) | Power supply loss detector method and apparatus | |
| CN111490570B (zh) | 保护电路及电子设备 | |
| JP2005080491A (ja) | 電源装置 | |
| US20070040451A1 (en) | System and method for brownout protection of a FET based battery switch | |
| US11003232B2 (en) | Power management integrated circuit including a supervisory circuit that controls a switch arranged between a node of an electrical resistance circuit and a reference potential node | |
| EP3716011A1 (en) | Power management integrated circuit | |
| US8577630B2 (en) | Automatic discharge of a failed battery | |
| US20030193764A1 (en) | Short circuit protection for a power isolation device and associated diode | |
| JP2001352692A (ja) | バックアップ電源充電装置 | |
| JP3114251B2 (ja) | 電源回路 | |
| JP2990100B2 (ja) | 携帯型端末装置の電源供給回路 | |
| Siulinski et al. | V BUS power switch | |
| JPH10243573A (ja) | バックアップ電池充放電回路 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |