JPS58148625A - 変換器の制御装置 - Google Patents
変換器の制御装置Info
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- JPS58148625A JPS58148625A JP57029902A JP2990282A JPS58148625A JP S58148625 A JPS58148625 A JP S58148625A JP 57029902 A JP57029902 A JP 57029902A JP 2990282 A JP2990282 A JP 2990282A JP S58148625 A JPS58148625 A JP S58148625A
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- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
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- H02J3/36—Arrangements for transfer of electric power between ac networks via a high-tension dc link
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
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- H02M7/66—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal
- H02M7/68—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal by static converters
- H02M7/72—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
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- H02M7/757—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
- H02M7/7575—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only for high voltage direct transmission link
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/60—Arrangements for transfer of electric power between AC networks or generators via a high voltage DC link [HVCD]
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は18ii1波数変換装置、2端子直流送電系、
または多端子直流送電系等の直流送電系統に設備される
変換器の制御*VttにMするものである。
または多端子直流送電系等の直流送電系統に設備される
変換器の制御*VttにMするものである。
第1図1−従来の+mam変数装置の概略ブロック図な
示す。
示す。
変換器xA、lBはそれぞれ直流リアクトル2によって
接続され、各変換@ I A −I Bハs変換器用変
圧器JA、JB、l、、や断器4A。
接続され、各変換@ I A −I Bハs変換器用変
圧器JA、JB、l、、や断器4A。
4Bを介して、それぞれの交流系統5a、511に接続
されている。
されている。
尚、2端子直流送′屯系シ=おいては、直流リアクトル
をそれぞれの変換器1nistcL、直流リアクトル間
が自流送電線で連系され、多端子直流送電系では、更に
直流送電線で他の直流リアクトル、変換器に連系される
ように構成されているが、以下ここでは、その説明を簡
単にするために第1図に示T周波数変換装置を例にとっ
て説明を行なう。
をそれぞれの変換器1nistcL、直流リアクトル間
が自流送電線で連系され、多端子直流送電系では、更に
直流送電線で他の直流リアクトル、変換器に連系される
ように構成されているが、以下ここでは、その説明を簡
単にするために第1図に示T周波数変換装置を例にとっ
て説明を行なう。
従来、変換器JA、JBには、定余裕角制御回路6A、
6に3.定II涌制御回路7A、7Bが具備されており
、定余裕角制御回路6に、6Bは、その余裕角設定器H
k、8Bの出力である余裕角設定値に変換器IA、IB
の余裕角が追従するよう(二動作し、定電流fiJJa
回路FA。
6に3.定II涌制御回路7A、7Bが具備されており
、定余裕角制御回路6に、6Bは、その余裕角設定器H
k、8Bの出力である余裕角設定値に変換器IA、IB
の余裕角が追従するよう(二動作し、定電流fiJJa
回路FA。
7Bg=は、電流設定値出力回路9の出力である電流設
定値と直流電流検出器roh、loBとの差を+ミソ1
回路11A、IIBで求め、この差の値が入力されるこ
とで、前記電流設定値に周波数変換装置の直流電流が追
従するように制御されることC二なる。また、スイッチ
J!A。
定値と直流電流検出器roh、loBとの差を+ミソ1
回路11A、IIBで求め、この差の値が入力されるこ
とで、前記電流設定値に周波数変換装置の直流電流が追
従するように制御されることC二なる。また、スイッチ
J!A。
JIBは変換器を逆変換器運転する変換器の方が閉とな
り、電流マージン設定器131.13Bの出力である電
流マージンが前記サミング回路11A、IIBに入力さ
れる。この電流マージンの機能と、前記定余裕角制御回
路61.6Bと、前記定電流制御回路7A、7Bの出力
のうち、その出力として変換器の制御角の進んでいる方
のみをその出力とする制御進み角優先回路14に、14
Bの機能とにより、今仮り砿二スイッチIIBが閉で、
スイッチlIAが開になっているとすると、前記制御進
み角優先回路J4Aには前記定電流制御回路IAの出力
が出力され。
り、電流マージン設定器131.13Bの出力である電
流マージンが前記サミング回路11A、IIBに入力さ
れる。この電流マージンの機能と、前記定余裕角制御回
路61.6Bと、前記定電流制御回路7A、7Bの出力
のうち、その出力として変換器の制御角の進んでいる方
のみをその出力とする制御進み角優先回路14に、14
Bの機能とにより、今仮り砿二スイッチIIBが閉で、
スイッチlIAが開になっているとすると、前記制御進
み角優先回路J4Aには前記定電流制御回路IAの出力
が出力され。
薊紀制御進み角優先回路14Bには1配電余裕角制御回
路CBの出力が出力される。それぞれの1紀制御進み角
優先回路14ム、J4Bの出力は位相制御回路15ム、
15Bに入力されパルス増幅回路161.1gBを介し
て各変換器Iム、JBにゲートパルス信号が与えられる
ように構成されており、変換器lムは順変換器運転、変
換器JBは逆変換器運転をして、lI#l数変換装置は
電力融通を行なっており、か−る技術は公知の技術であ
る。また、周波数変換装置の直流電圧は、 但し、ga;直流電圧[V] E ;変換器用変圧器の直流送電 系統 r ;余裕角(電気角) X ;転流リアクタンス(p、u) ipu:直流電流(P、U) epu;転流電圧CP、U) で表わされるのは衆知の事実である。
路CBの出力が出力される。それぞれの1紀制御進み角
優先回路14ム、J4Bの出力は位相制御回路15ム、
15Bに入力されパルス増幅回路161.1gBを介し
て各変換器Iム、JBにゲートパルス信号が与えられる
ように構成されており、変換器lムは順変換器運転、変
換器JBは逆変換器運転をして、lI#l数変換装置は
電力融通を行なっており、か−る技術は公知の技術であ
る。また、周波数変換装置の直流電圧は、 但し、ga;直流電圧[V] E ;変換器用変圧器の直流送電 系統 r ;余裕角(電気角) X ;転流リアクタンス(p、u) ipu:直流電流(P、U) epu;転流電圧CP、U) で表わされるのは衆知の事実である。
上記(13式からあきらかなように、余裕角rを電電署
=制御([換器の転流失敗を防止するために、変換器を
構成するチイリスタのターンオフ能力とから余裕角は設
定される。)シようとすると、一般の変換器では変換器
の事故時の過電流耐量とから、転流りアクタンスXの値
が20−程度に設計されているため、直流電圧が直流電
流0〜10υ悌の変化に対し、1ulls度変化する。
=制御([換器の転流失敗を防止するために、変換器を
構成するチイリスタのターンオフ能力とから余裕角は設
定される。)シようとすると、一般の変換器では変換器
の事故時の過電流耐量とから、転流りアクタンスXの値
が20−程度に設計されているため、直流電圧が直流電
流0〜10υ悌の変化に対し、1ulls度変化する。
直流送電系統の直流電圧が変化することは直流回路の耐
圧上好ましくないので、従来は変圧器用変圧器1ム、J
Bのタップを制御し【、直流電圧を一定に保つようにし
ていた。更シ二また第1図の回路に定電圧制御回路を付
加し、定電圧制御回路の出力を鋳記制御進み角優先回路
14に、14Bに入力すゐことで、直流電圧を制御でき
るよう(二したものであるが、この回路4=よれば定電
流、定余裕角、定電圧制御回路が全て負矯違餉御系で構
成されているものである。
圧上好ましくないので、従来は変圧器用変圧器1ム、J
Bのタップを制御し【、直流電圧を一定に保つようにし
ていた。更シ二また第1図の回路に定電圧制御回路を付
加し、定電圧制御回路の出力を鋳記制御進み角優先回路
14に、14Bに入力すゐことで、直流電圧を制御でき
るよう(二したものであるが、この回路4=よれば定電
流、定余裕角、定電圧制御回路が全て負矯違餉御系で構
成されているものである。
従って、逆変換器動作を行なっている変換器が定電圧制
御を行なっているとすると、定余裕角制御回路は飽和し
ている。その結果、交流電圧変動等により、定電圧制御
−路から定余裕角制御に移行する際には、−特約に余裕
角が減少し、引いては転流失敗を引き起こす等の不具合
があった。
御を行なっているとすると、定余裕角制御回路は飽和し
ている。その結果、交流電圧変動等により、定電圧制御
−路から定余裕角制御に移行する際には、−特約に余裕
角が減少し、引いては転流失敗を引き起こす等の不具合
があった。
本発明の目的は1以上述べた従来の不具合を解消し、か
つ、直流電圧を変換器用タップを制御に頼ることなく、
一定に制御を行なう定電圧制御回路を付加した変換器の
制御装置を提供しようとするものである。
つ、直流電圧を変換器用タップを制御に頼ることなく、
一定に制御を行なう定電圧制御回路を付加した変換器の
制御装置を提供しようとするものである。
本発明の構成の一実施例の概略ブロック図を第2図4:
示す、従来の概略ブロック図である第1図と同一機能の
ものは同一符号を記し、説明を省略する。
示す、従来の概略ブロック図である第1図と同一機能の
ものは同一符号を記し、説明を省略する。
直流電圧は、直流電圧検出器ZFA、J7Bにより検出
され、fミソ1回路111A、18146二人力される
。tミングー路JJA、IIIBのもう一方の入力は直
流電比設定器19ム、目1の出力である電圧設定値であ
る。サミング回路l#ム、IMB″e嗣紀電圧設定値と
直流電圧検出器11ム、11Bの出力との差がとられ、
定電圧制御回路10ム、10Bに入力され、前記定電圧
制御回路10ム、zoBの出力は+tング回路11ム、
z1トに入力されることで、最終的−二鋺記定余裕角制
御回路gA、1B4二人力される余裕角設定値が変更さ
れるように構成されている。
され、fミソ1回路111A、18146二人力される
。tミングー路JJA、IIIBのもう一方の入力は直
流電比設定器19ム、目1の出力である電圧設定値であ
る。サミング回路l#ム、IMB″e嗣紀電圧設定値と
直流電圧検出器11ム、11Bの出力との差がとられ、
定電圧制御回路10ム、10Bに入力され、前記定電圧
制御回路10ム、zoBの出力は+tング回路11ム、
z1トに入力されることで、最終的−二鋺記定余裕角制
御回路gA、1B4二人力される余裕角設定値が変更さ
れるように構成されている。
次I:本発明装置の作用について述べる。
以上説明したよう唾:構成することで、直流電圧を一定
に保つようC:余裕角設定値が変更される。即ち、直流
電圧が電圧設定器111に、19Bで決まる値より大き
くなった場合には、定電圧制御回路1#ム、j#ilの
出力は正となり、余裕角設定器1ム、1Bで決まる余裕
角設定値に電圧制御回路j0ム、xoHの出力が加算さ
れるので、余裕角制御@@iム、iBの入力であ明らか
なように直流電圧は低下する。逆に直流電圧が電圧設定
値19ム、j#Bで決まる値より小さくなった場合には
1以上の説明と逆の動作が行なわれ直流電圧は上昇する
。従って電圧制御回路j(IA、20Bの出力で余裕角
制御回路6ム、gBの余裕角の設定値vtf史すること
で、直流電圧は電圧設定器19A、19Bで決まる電圧
設定値に追従するようC二制御されるようになる。
に保つようC:余裕角設定値が変更される。即ち、直流
電圧が電圧設定器111に、19Bで決まる値より大き
くなった場合には、定電圧制御回路1#ム、j#ilの
出力は正となり、余裕角設定器1ム、1Bで決まる余裕
角設定値に電圧制御回路j0ム、xoHの出力が加算さ
れるので、余裕角制御@@iム、iBの入力であ明らか
なように直流電圧は低下する。逆に直流電圧が電圧設定
値19ム、j#Bで決まる値より小さくなった場合には
1以上の説明と逆の動作が行なわれ直流電圧は上昇する
。従って電圧制御回路j(IA、20Bの出力で余裕角
制御回路6ム、gBの余裕角の設定値vtf史すること
で、直流電圧は電圧設定器19A、19Bで決まる電圧
設定値に追従するようC二制御されるようになる。
か\る構成においては、逆変換器動作をしている変換器
は常5二定余裕角制御回路−ム、#Bの出力で決まる制
御角で運転されているため。
は常5二定余裕角制御回路−ム、#Bの出力で決まる制
御角で運転されているため。
肚に述べたような定電圧制御回路101.1OBから、
定電圧制御回路iム、1Bへ移行する際の不具合等はな
いことは明らかである。即ち。
定電圧制御回路iム、1Bへ移行する際の不具合等はな
いことは明らかである。即ち。
定電圧制御回路61.6Bが、負帰還回路で構成されて
いても定電圧制御回路iム、σBが常に動作しており、
飽和することはないことかからも明らかである。
いても定電圧制御回路iム、σBが常に動作しており、
飽和することはないことかからも明らかである。
又1本発明によれば、定電圧制御回路6ム。
6Bは、変換器の余裕角を検出し、余裕角設定値との差
を誤差増幅する負帰還回路の余裕角制御回路であっても
良いし、後述する開ループの余裕角制御回路で構成して
も同様の効果が得られることは四らかである。關ループ
の余裕角制御回路は。
を誤差増幅する負帰還回路の余裕角制御回路であっても
良いし、後述する開ループの余裕角制御回路で構成して
も同様の効果が得られることは四らかである。關ループ
の余裕角制御回路は。
β ;制御進み角〔電気角〕
r ;余裕角〔電気角〕
J :転流インピーダンスCP、U)
ムpu二直流電流[:P、U]
epu ;転流電圧〔P、U)
の式を用いて制御する方式である。
即ち、転輪インピーダンスXは変換器用髪圧器3ム、J
B等で決まるインピーダンスで一定の値であり、転流電
圧epu 、直流m1lpuは。
B等で決まるインピーダンスで一定の値であり、転流電
圧epu 、直流m1lpuは。
m妓数皺換装置の主回路から測定可能な値である。従っ
て余裕角rを設定すれば、余裕角rを得るために必要な
制御進み角は(2)式を演算することで求められる。従
って本発明によれば(21式の余裕角rは本発明のブロ
ック図のサミング回路21A、2tBで得られているの
で、余裕角制卸回路自体は負帰還回路で構成しても開ル
ープで構成しても良いことになる。
て余裕角rを設定すれば、余裕角rを得るために必要な
制御進み角は(2)式を演算することで求められる。従
って本発明によれば(21式の余裕角rは本発明のブロ
ック図のサミング回路21A、2tBで得られているの
で、余裕角制卸回路自体は負帰還回路で構成しても開ル
ープで構成しても良いことになる。
なお、一般に変換器IA、1Bの余裕角は変換器IA、
IBを構成するチイリスタのターンオフタイムの能力か
ら最小の余裕角、これ以上の余裕角が必要であるという
値が決まっている。
IBを構成するチイリスタのターンオフタイムの能力か
ら最小の余裕角、これ以上の余裕角が必要であるという
値が決まっている。
か\る場合C二は、定電圧制御回路10A、IOHの出
力1二リミットを設けるなり、余裕角制御回路61.6
Bの入力である余裕角設定値にリミットをかけて、i&
小の余裕角を確保することが必要である。父、余裕角が
大きくなると、変換器のすイリスタのスナバ−回路の損
失が大きくなるので、この点からは最大の余裕角、これ
以上余裕角が大きくならないようl:9tツトをかける
ことが望ましい。
力1二リミットを設けるなり、余裕角制御回路61.6
Bの入力である余裕角設定値にリミットをかけて、i&
小の余裕角を確保することが必要である。父、余裕角が
大きくなると、変換器のすイリスタのスナバ−回路の損
失が大きくなるので、この点からは最大の余裕角、これ
以上余裕角が大きくならないようl:9tツトをかける
ことが望ましい。
以上説明したように1本発明によれば、通常は直流電圧
を一定に制御しつつ、かつ変法電圧変菖時等にも、必要
な余裕角を確保して安定なa%Jを継続することができ
る。
を一定に制御しつつ、かつ変法電圧変菖時等にも、必要
な余裕角を確保して安定なa%Jを継続することができ
る。
第1図は従来の変換器の制御装置の概略ブロック図、第
2図は本発明の変換器の制御装置の概略ブロック図を示
す。 tA、 lB・・・変換器、2・・・直流リアクトル。 JA、Jト・・変換器用変圧器、4A、4B・・・しゃ
断器、5に、5B・・・変法系統、6A、6B・・・定
電圧制御回路、FA、7B・・・定電流制御回路、aム
、IB・・・余裕角設定器、9・・・電流設定値出力回
路、IOA、IOB・・・直流電流検出器。 11A、llB、1Bム、18B、21A。 xMB・・・ナミング回路、I!A、1zB・・・スイ
ッチ、JJA、IJfl・・・電流マージン設定器。 s4A、14B・・・制御進み角優先回路、15A。 JjB・・・位相制御回路、16A、16に3・・・パ
ル11、&、J9B・・・直流電圧設定器、jOA。 2−憂・・・定電圧制御回路。 出−人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第1図 第2図
2図は本発明の変換器の制御装置の概略ブロック図を示
す。 tA、 lB・・・変換器、2・・・直流リアクトル。 JA、Jト・・変換器用変圧器、4A、4B・・・しゃ
断器、5に、5B・・・変法系統、6A、6B・・・定
電圧制御回路、FA、7B・・・定電流制御回路、aム
、IB・・・余裕角設定器、9・・・電流設定値出力回
路、IOA、IOB・・・直流電流検出器。 11A、llB、1Bム、18B、21A。 xMB・・・ナミング回路、I!A、1zB・・・スイ
ッチ、JJA、IJfl・・・電流マージン設定器。 s4A、14B・・・制御進み角優先回路、15A。 JjB・・・位相制御回路、16A、16に3・・・パ
ル11、&、J9B・・・直流電圧設定器、jOA。 2−憂・・・定電圧制御回路。 出−人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第1図 第2図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1・ill 定m流制−回路と定余裕角制御回路とを
具備した直流送電系統の変換器の制御装置において、定
罐圧制御回路を付加し、前記定電圧制−回路の出力で前
記定余裕角制御回路の栄裕角設定値を変更するようにし
たことを特徴とする変換器の制御装置。 (2) fjiJ記定余裕角制御回路はリミッタを有
することを特徴とする特許請求の範囲t4II1項記載
の変換器の制御装置。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57029902A JPS58148625A (ja) | 1982-02-26 | 1982-02-26 | 変換器の制御装置 |
US06/464,695 US4494179A (en) | 1982-02-26 | 1983-02-07 | Control device for a converter |
EP83101288A EP0087640B1 (en) | 1982-02-26 | 1983-02-10 | Control device for a converter |
DE8383101288T DE3369036D1 (en) | 1982-02-26 | 1983-02-10 | Control device for a converter |
CA000422444A CA1186018A (en) | 1982-02-26 | 1983-02-25 | Control device for a converter |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57029902A JPS58148625A (ja) | 1982-02-26 | 1982-02-26 | 変換器の制御装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58148625A true JPS58148625A (ja) | 1983-09-03 |
JPH0145297B2 JPH0145297B2 (ja) | 1989-10-03 |
Family
ID=12288904
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57029902A Granted JPS58148625A (ja) | 1982-02-26 | 1982-02-26 | 変換器の制御装置 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4494179A (ja) |
EP (1) | EP0087640B1 (ja) |
JP (1) | JPS58148625A (ja) |
CA (1) | CA1186018A (ja) |
DE (1) | DE3369036D1 (ja) |
Families Citing this family (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS605781A (ja) * | 1983-06-21 | 1985-01-12 | Toshiba Corp | 変換器の制御装置 |
JPS60207461A (ja) * | 1984-03-29 | 1985-10-19 | Toshiba Corp | 変換装置の制御装置 |
JPS60249824A (ja) * | 1984-05-24 | 1985-12-10 | 株式会社東芝 | 交直変換装置の制御方法 |
JPS61157232A (ja) * | 1984-12-28 | 1986-07-16 | 株式会社東芝 | 交直変換装置の過渡時制御方法 |
JPS61285027A (ja) * | 1985-06-10 | 1986-12-15 | 株式会社東芝 | 交直変換装置の運転方法 |
JPS6252617A (ja) * | 1985-08-30 | 1987-03-07 | Toshiba Corp | 調相設備の制御装置 |
JP2507387B2 (ja) * | 1987-02-13 | 1996-06-12 | 株式会社東芝 | 電力変換装置 |
JPH0191696A (ja) * | 1987-02-19 | 1989-04-11 | Mitsubishi Electric Corp | 交流エレベ−タの制御装置 |
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