CN101528964A - 安全气囊蓄压器用无缝钢管及其制造方法 - Google Patents

安全气囊蓄压器用无缝钢管及其制造方法 Download PDF

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Abstract

一种安全气囊蓄压器用无缝钢管及其制造方法。其无需进行淬火、退火，仅以正火热处理就能够制造出具有抗拉强度为850MPa以上、在－20℃下的耐破裂性能的安全气囊蓄压器用无缝钢管，其以质量％计，含有C：0.08～0.20％、Si：0.1～1.0％、Mn：0.6～2.0％、P：0.025％以下、S：0.010％以下、Cr：0.05～1.0％、Mo：0.05～1.0％、Al：0.002～0.10％，还含有从Ca：0.0003～0.01％、Mg：0.0003～0.01％、以及REM(稀土类元素)：0.0003～0.01％中选出的至少1种、和从Ti：0.002～0.1％以及Nb：0.002～0.1％中选出的至少一种，由下式(1)定义的Ceq处于0.45～0.63范围内，金相组织是铁素体+贝氏体的混合组织：Ceq＝C+Si/24+Mn/6+(Cr+Mo)/5+(Ni+Cu)/15式(1)，式中的元素符号表示以该元素的质量％表示的含有量的数值。

Description

安全气囊蓄压器用无缝钢管及其制造方法
技术领域
本发明涉及一种需要高强度以及高韧性的适用于安全气囊蓄压器的无缝钢管以及廉价地制造该钢管的方法。本发明特别涉及即使在-20℃下进行内压破裂试验(升高闭管的内压而使其破裂的试验)，也不会呈现脆性断裂面的具备高强度、高韧性的安全气囊蓄压器用钢管以及其制造方法。
背景技术
近年来，在汽车产业中，积极地进行着导入追求安全性的装置。其中，开发有在发生冲撞时，在乘客冲撞到方向盘、仪表盘等之前，用气体等使安全气囊在方向盘、仪表盘等和乘客之间紧急展开，从而吸收乘客的动能而谋求减轻伤害的安全气囊系统，其已经到了装载于大多数汽车上的程度。
在以往的安全气囊系统中，一般采用使用爆发性药品展开安全气囊的方法。但是，从能够环境再利用的观点出发，开发了使用高压充填气体展开安全气囊的安全气囊系统，其应用范围正在扩大。
在使用高压充填气体的安全气囊系统中，将发生冲撞时向安全气囊内吹出的如惰性气体(例如，氩)一样的展开用气体始终高压保持在蓄压器(Accumulator)内，在发生冲撞时使气体自蓄压器向安全气囊瞬间吹出而展开安全气囊。蓄压器一般通过在以适当的长度切断的钢管的两端焊接盖体的方式制造。
安全气囊的蓄压器(以下，称为安全气囊蓄压器或者简称为蓄压器)，例如有300kgf/cm2左右的高压气体始终被充填于该蓄压器内，因此需要能够长期承受这样的较高压力。另外，在吹出气体时在极短的时间内以较大的应变速度负荷应力，因此蓄压器需要也能够承受该应力。另外，为了能够实现与改善汽车燃料费用密切相关的安全气囊系统的小型轻量化，希望安全气囊蓄压器能够实现充填气体的高压化的薄壁化。
因此，在安全气囊蓄压器的制造中，一般使用高压下可靠性高于焊接管的无缝钢管。与以往的压力缸、管线管一样的简单的构造物不同，安全气囊蓄压器用钢管需要较高的尺寸精度、加工性以及焊接性，加上为了能够充分地承受气体的充填压力还需要850MPa以上的抗拉强度，另外，考虑到在低温状态下的使用，还需要由在-20℃以下的破裂试验中的破坏显示出延性的优良低温耐破裂性(韧性)。
适用于安全气囊蓄压器的无缝钢管以及其制造方法例如公开于专利文献1～4。
在这些专利文献里提出的方法为，在制造工序中对钢管实施淬火、回火，从而制造具有必要的高强度和耐破裂性能的无缝钢管。但是，实施淬火、回火热处理存在使钢管的制造工序繁杂而降低生产率，并且使制造成本上涨的问题。从而，希望尽量通过仅仅实施简易的热处理就能够满足所期望的性能的无缝钢管的制造方法。
在专利文献5中公开有没用利用淬火、回火热处理的安全气囊蓄压器用无缝钢管的制造方法。在该专利文献中记载有，将制成的钢管以850～1000℃实施正火之后，以规定的尺寸仅实施冷加工，或者还实施去除应力退火、正火，或者实施淬火、回火处理，从而能够以高尺寸精度制造出加工性和焊接性优良、且高强度、高韧性的钢管。但是，在专利文献5中记载的方法是以制造抗拉强度为590MPa级的无缝钢管为目的，从记载于专利文献5中的实施例中获得的钢管的抗拉强度最大也只限于814MPa，不能够充分应对近年来对安全气囊蓄压器的充填气体的高压化、薄壁化的要求。
专利文献6中也公开了除淬火、回火处理以外，仅实施退火、正火，或者不实施热处理而仅利用冷加工制造的安全气囊用无缝钢管，但是作为其目标的抗拉强度限于590MPa以上。该专利文献仅明确了冷加工之后的热处理的种类，而对热处理的条件并没有进行特别地限制，由此也可知，其欲通过钢的组成谋求达到该目的。
专利文献4中提出有，利用正火代替淬火、回火进行热处理的具有高强度、高韧性、高加工性的安全气囊用无缝钢管的制造方法。该方法中，将含有C：0.01～0.10％、Si：0.5％以下、Mn：0.10～2.00％、Cr：超过1.0％～2.0％、Mo：0.5％以下、任意地从以下组成中，Cu：1.0％以下、Ni：1.0％以下、Nb：0.10％以下、V：0.10％以下、Ti：0.10％以下、B：0.005％以下中选择一种或者二种以上的组成的钢坯制成无缝钢管之后，对其实施以850～1000℃范围内的温度进行加热后空冷的正火处理，然后，进行冷拔而做成规定尺寸的钢管。但是，缺乏有关正火条件的实施例。而且，该方法以Cr含有量超过1.0％为前提，因此合金成本较高，其低温韧性也存在疑问。
在专利文献4中，通过落锤试验对低温韧性进行评价。落锤试验作为简易的低温韧性的评价方法也被利用于专利文献6等。在专利文献6中的低温韧性的评价结果中，实施了退火等热处理的无缝钢管和仅实施了冷加工的无缝钢管的落锤试验结果相等。由此也产生疑问，不过是简易评价方法的落锤试验是否能够恰当地评价目前的安全气囊蓄压器所要求的严格的要求性能。
正如上述各专利文献中也启发的的那样，在安全气囊蓄压器用无缝钢管的制造中，为了提高外径尺寸、壁厚尺寸精度一般不可缺少冷拔等冷加工。如专利文献7的段落[0003]～[0004]中所记载，安全气囊蓄压器是为了组装而需要外径尺寸精度的零件，然而出于避免增加汽车的重量的需要，不能够为了增大钢管强度而使钢管的壁厚变厚。另外，为了使安全气囊不仅能够装设于驾驶席，而且也能够装设于助手席、还有后排座席上，在一辆车上设置多个安全气囊，因而，减低蓄压器的成本的要求也越来越高。
专利文献1：日本特开平8-325641号公报
专利文献2：日本特开平10-140250号公报
专利文献3：日本特开2002-294339号公报
专利文献4：日本特开2004-27303号公报
专利文献5：日本特开平10-140249号公报
专利文献6：日本特开平10-140283号公报
专利文献7：日本特开平11-199929号公报
发明内容
本发明的目的是提供一种安全气囊蓄压器用的无缝钢管，该安全气囊蓄压器用的无缝钢管无需实施淬火、回火，仅实施简易的热处理就能够制造，其能够充分地应对蓄压器的充填气体的高压化和薄壁化，具有850MPa以上的抗拉强度，具有在-20℃以下的破裂试验中不会脆性破坏的较高的低温耐破裂性能。
本发明的另一目的为提供一种该安全气囊蓄压器用无缝钢管的制造方法。
实现安全气囊蓄压器用无缝钢管薄壁细径化不仅能够降低汽车的燃料费用，还有助于减低安全气囊的成本。在制管后进行的冷加工是为了确保安全气囊蓄压器用钢管的尺寸精度和薄壁细径化而不可缺少的。但是，在现实中，冷加工对钢管的低温韧性或者耐破裂性带来显著的影响，特别是越谋求钢管的高强度，越难以确保低温韧性或者耐破裂性。从而，需要选定钢的化学组成以及热处理工艺而使高强度和低温耐破裂性能够并存。
本发明者们调查了钢管的化学组成、金相组织以及各工序的制造条件给安全气囊蓄压器用无缝钢管的强度以及低温耐破裂性能带来的影响。结果发现，将C当量(以下、记为Ceq)处于适当的范围内，在进行为了精加工成最终所期望的尺寸的冷拔加工之前，实施正火热处理，使钢管的金相组织成为铁素体+贝氏体的2相组织，从而无需实施淬火、回火热处理，就能够做成作为安全气囊蓄压器用途的具有超过850MPa的抗拉强度以及在-20℃的破裂试验中也不会发展龟裂的较高耐破裂性能的无缝钢管。
本发明的安全气囊蓄压器用无缝钢管的特征为，具有如下的构成，以质量％计，含有C：0.08～0.20％、Si：0.1～1.0％、Mn：0.6～2.0％、P：0.025％以下、S：0.010％以下、Cr：0.05～1.0％、Mo：0.05～1.0％、Al：0.002～0.10％，还含有从C a：0.0003～0.01％、Mg：0.0003～0.01％、以及REM(稀土类元素)：0.0003～0.01％中选出的至少1种、和从Ti：0.002～0.1％以及Nb：0.002～0.1％中选出的至少一种，由下式(1)定义的Ceq处于0.45～0.63范围内，其残余部从本质上是Fe以及杂质，金相组织是贝氏体面积率为10％以上的铁素体+贝氏体的混合组织。
Ceq＝C+Si/24+Mn/6+(Cr+Mo)/5+(Ni+Cu)/15式(1)
式中的元素符号表示的以该元素的质量％表示含有量的数值。
在上述组成中，也可用从Cu：0.05～0.5％以及Ni：0.05～1.5％中选出的1种或者2种置换Fe的一部分。
本发明还是包含制造具有上述钢组成的无缝钢管的工序、为了使钢管成为规定的尺寸而进行精冷加工的工序，不包含用于淬火、回火的热处理工序的安全气囊蓄压器用无缝钢管的制造方法，其特征为，包含在进行上述精冷加工工序之前，加热钢管至Ac3相变点～1000℃的范围内的温度之后空冷的正火热处理工序。
为了加工出安全气囊蓄压器用钢管规定的尺寸精度和良好的表面性状，最终实施称为冷拔加工的冷加工即可。但是，通过该冷加工使韧性降低，无法获得良好的耐破裂性。因此，以往一般在冷加工之前或者之后实施淬火、回火，使钢的金相组织成为回火马氏体或者回火贝氏体。但是，由于淬火、回火热处理其本身需要高温且较长时间，还需要淬火后的去除弯曲等附加工序，因此造成生产率的下降和制造成本的上涨。
因此，从在冷加工前的钢管上检测代替淬火、回火的热处理的结果判断出，通过使调整钢组成中的各元素的含有量以及C当量与正火相组合，将金相组织调整为铁素体+贝氏体的2相组织，就能够确保高强度以及优良的耐破裂性能。
特别地，最近为了实现蓄压器的轻量化而正在试图使蓄压器用钢管的薄壁化。因此，呈现出淬火、回火时尺寸变化较大的倾向，该问题成为较大的技术难题。目前，蓄压器用钢管的薄壁化已进行到2.5～2.0mm，与此同时，需要850MPa以上的抗拉强度。
根据本发明，在用于确保尺寸精度的最终冷加工之前或者之后无需进行淬火、回火的热处理就能够获得具有850MPa以上的较高抗拉强度，而且在-20℃以下的破裂试验中不会发展龟裂的较高耐破裂性能的钢管。从而，能够廉价且高效率地生产并提供能够充分地应对蓄压器压力的高压化、钢管的薄壁化的安全气囊蓄压器用无缝钢管。
附图说明
图1是将具有按照本发明的化学组成的钢材的C当量和抗拉强度的关系与以往的钢材相对比地表示的图表。
具体实施方式
(A)钢管的化学组成以及金相组织
本发明中，如上所述地规定钢的化学组成的理由如下。在本说明书中，在没有特别说明的情况下，“％”表示“质量％”。
C：0.08～0.20％
C是对于廉价地提高钢的强度有效的元素。其含有量小于0.08％时，不实施淬火、回火热处理则难以达到所期望的850MPa以上的抗拉强度。另一方面，如果C含有量超过0.20％时，则降低加工性以及焊接性。C含有量的优选范围是0.08～0.16％，最优范围是0.09～0.13％。
Si：0.1～1.0％
Si除了具有脱氧作用以外，还是提高钢的淬透性而提高强度的元素，为此需要0.1％以上的含有量。但是，其含有量超过1.0％时韧性下降。Si含有量的优选范围是0.2～0.5％。
Mn：0.6～2.0％
Mn对在正火后的空冷中容易获得铁素体+贝氏体的2相组织从而提高钢的强度和韧性有效。Mn含有量小于0.6％时不能够得到充分的强度和韧性，超过2.0％时恶化焊接性。Mn含有量的优选范围是0.8～1.8％，更优范围是1.0～1.6％。
P：0.025％以下
P导致由晶粒偏析引起的钢的韧性下降，特别是其含有量超过0.025％时，韧性显著降低。P的含有量优选是在0.020％以下，最优是在0.015％以下。
S：0.010％以下
S特别能降低钢管的周方向(T方向)的韧性，其含有量超过0.010％时，韧性显著降低。S含有量的优选是0.005％以下，最优是0.003％以下。
Cr：0.05～1.0％
Cr是对于不用实施淬火、回火热处理而提高钢的强度和韧性有效的元素，为此需要0.05％以上。但是，其含有量超过1.0％时，反而导致降低韧性。Cr含有量的优选范围是0.2～0.8％，最优范围是0.4～0.7％。
Mo：0.05～1.0％
Mo是对于不用实施淬火、回火热处理而提高钢的强度和韧性有效的元素，为此含有0.05％以上的量。但是，其含有量超过1.0％时，反而导致降低韧性。Mo含有量的优选范围是0.1～1.0％，最优范围是0.15～0.70％。
Al：0.002～0.10％
Al具有脱氧作用，是对于提高钢的韧性以及加工性有效的元素。Al含有量小于0.002％时脱氧不充分，损坏钢的纯度，韧性降低。但是，其含有量超过0.10％时，反而会降低韧性。Al含有量优选范围是0.005～0.08％，最优范围是0.01～0.06％。本发明所述Al含有量是指可溶于酸的Al(所谓“sol.Al”)的含有量。
Ca、Mg、REM中的1种或者2种以上：分别0.0003～0.01％
Ca、Mg以及REM(稀土类元素，即，Ce、La、Y、Nd等)的任一种都具用与钢中的S相结合，作为硫化物固定S的作用，通过该作用改善钢的韧性的各向异性，起到提高耐破裂性的效果。从而，在不依赖淬火、回火改善韧性的本发明中，通过Ca、Mg以及、或者REM改善韧性的各向异性是必不可缺的。为了获得该效果，使自Ca、Mg、REM选出的至少一种元素含有0.0003％以上的量。另外，REM既可以是Ce、La、Y、Nd等单独元素的分别添加，也可以是混合稀土合金一样的稀土类元素混合物的添加。但是，对于任一元素，其含有量超过0.01％时，夹杂物成为聚集状，反而降低钢的韧性。添加量的优选范围对于任一元素都是0.0005～0.005％。
Nb以及Ti的1种或者2种：分别0.002～0.1％
Nb以及Ti在正火热处理的加热时形成碳氮化物，将奥氏体粒径细化，进而促进空冷时的相变中生成的铁素体+贝氏体的细粒化，提高韧性。该作用从Nb和Ti的任一个都同样能够获得，因此使任一方含有0.002％以上的量即可。但是，为了更加显著地获得上述作用，最优是使Nb以及Ti分别含有0.002％以上。但是，各自的含有量超过0.1％时，反而降低韧性。Nb和Ti各自的含有量优选是0.003～0.1％，最优是0.005～0.08％。
将Nb和Ti的2种全部添加时，它们的合计量优选是0.003％以上、0.1％以下，最优是在0.005～0.08％的范围内。此时，Nb和Ti各自的含有量特别优选在0.005～0.05％的范围内。
Ceq：0.45～0.63
为了通过代替淬火、回火热处理的正火热处理加工出钢管作为安全气囊蓄压器用的钢管的强度和耐破裂性能，需要通过正火获得铁素体+贝氏体2相组织。为此，重要的是使C、Si、Mn、Cr、Mo、Cu、Ni的含有量维持适当地平衡，这种适当的平衡是指下式(1)中定义的Ceq控制在0.45至0.63的范围内。Ceq小于0.45时，退火之后的金相组织成为铁素体+珠光体2相组织，难以使高强度和低温韧性并存。另一方面，Ceq超过0.63时，低温韧性反而下降。优选Ceq的范围是0.47至0.62之间，最优的Ceq范围是0.50至0.60之间。
Ceq＝C+Si/24+Mn/6+(Cr+Mo)/5+(Ni+Cu)/15式(1)
式中的元素符号表示以该元素的质量％表示的含有量的数值。Cu以及Ni是任意添加元素，因此在没有添加这些时，在式(1)的对应的元素符号项上代入0。
本发明中的钢在其组成上还可以含有从下述任意添加元素中选出的至少1种。
Ni：0.05～1.5％
Ni具有在正火后的空冷中容易获得铁素体+贝氏体2相组织，并且提高钢的韧性的作用。Ni的这些作用即使是杂质级别的含有量也能够获得，但为了更显著地获得该效果，优选是以0.05％以上的含有量添加Ni。但是，Ni是高价元素，特别是其含有量超过1.5％时，成本显著上升。从而，在添加的情况下，Ni的含有量优选是0.05～1.5％。Ni的含有量的最优值为0.1～1.0％。
Cu：0.05～0.5％
Cu具有在正火后的空冷中容易获得铁素体+贝氏体2相组织，并且提高钢的韧性的作用。为了获得该效果，Cu的含有量优选是0.05％以上。但是，Cu添加量超过0.5％时，钢的热加工性下降。从而，在添加的情况下Cu的含有量最优是0.1～0.4％。
金相组织：铁素体+贝氏体2相组织
本发明中，钢管具有铁素体+贝氏体2相组织，从而能够不进行淬火、回火而确保强度和低温韧性并存。
本发明中的铁素体+贝氏体2相组织是指以铁素体和贝氏体为主体的组织。即使在金相组织含有珠光体等第3相时，只要“铁素体和贝氏体”以外的相在面积率上小于10％，就不会对强度以及韧性带来显著的影响。从而，铁素体+贝氏体的2相组织也包含含有在面积率上小于10％的其他相的组织。另外，铁素体+贝氏体的2相组织在面积率上至少含有10％的贝氏体。这是因为贝氏体的面积率小于10％时实质上与铁素体单层组织成为相同的结果，难以使强度和低温韧性并存。从而，即使铁素体和贝氏体以外的相在面积率上小于10％，贝氏体的面积率小于10％时，也不符合本发明中所指铁素体+贝氏体的2相组织。
本发明的无缝钢管的制造方法基本上与通常的无缝钢管的制造方法相同，经过制管、热处理、精冷加工各工序。作为本发明的方法的特征，不需要进行淬火、回火的热处理。
(B)制管
将如上所述地调整化学组成的钢作为原料制造无缝钢管。对于作为无缝钢管的制管方法不做特别的限定，但是可以例示，例如通过包括以曼内斯曼芯棒式无缝管轧机方式进行穿孔和拉伸轧制，将获得的管坯利用定径机或者减径机进行缩径轧制的热轧进行的无缝钢管的制造方法。
(C)正火热处理
对制造好的无缝钢管实施正火热处理。正火的加热温度超过1000℃时导致奥氏体粒的粗大化，进而使在空冷时的相变中产生的铁素体粒径粗大化。另一方面，正火加热温度低于Ac3相变点时，即使加热了，制管时析出的碳化物也不会固溶，而是不均匀地粗大化，韧性下降。从而，正火时的加热温度范围定为Ac3相变点以上1000℃以下的范围内。该正火之后的空冷中，钢坯的金相组织成为铁素体+贝氏体的2相组织。正火热处理之后，根据需要，可以通过酸洗等进行去除氧化皮处理。
为了减轻精冷加工的负担，也可以在正火之前，作为粗加工对无缝钢管实施冷加工。此时发生的材质的各向异性将被其后进行的正火消除，所以不成为问题。该粗加工的冷加工的截面减面率最优是50％以下。
(D)精冷加工
对如上所述地制管以及热处理了的无缝钢管在能够获得规定尺寸精度、表面性状的条件下进行冷加工。冷加工只要能获得规定的尺寸精度和表面性状即可，因此对冷加工的方法、加工度不做特别规定。冷加工方法例如可以是冷拔、冷轧，也可以组合2种以上。冷加工的加工度的截面减面率最优是3％以上。
(E)去除应力退火
实施了精冷加工的钢管上将产生残余应力，因此最好实施去除应力退火。去除应力退火的温度在450℃至650℃的范围内，对强度和韧性的并存的点最好。
如以上的制造工序后，根据需要，利用组合孔型辊而构成的矫直装置实施弯曲矫正，制成成品。
通过以下实施例例证本发明，但是本发明并不被实施例所限制。
实施例1
在本例中，为了调查具有不同的化学组成的多个钢材的抗拉强度、低温韧性以及金相组织，利用板材进行了试验。
通过真空熔解具有表1所示化学组成的钢锭50kg并进行了调制。表1中钢No.1至10是化学组成中的各成分的含有量以及Ceq满足本发明规定的条件的钢。另一方面，钢No.11至15是化学组成中的任一元素或者Ceq不符合本发明中规定的条件的用于比较的钢。这些钢种类中，任一个的Ac1相变点都在710℃至770℃的范围内，Ac3相变点在820℃至880℃的范围内。
将上述钢锭加热至1250℃之后，通过热轧制成厚度为10mm的板材。在表2所示条件下对该热轧板材实施热处理以及冷轧，制成性能评价用的板材。即，实施了将热轧板材加热至900℃，以该温度进行10分钟均热之后空冷的正火热处理。另外，此时的空冷为800℃至500℃之间以2～3℃/秒的平均冷却速度进行。接着，对实施了正火的板材实施冷轧，精加工成壁厚为6mm后，为了去除应力退火，实施了以450℃至600℃之间的范围的温度进行加热并均热20分钟之后空冷的热处理。这样对制成的板材进行了拉伸试验、夏比冲击试验以及金相组织观察。试验结果也在表2一起表示。
拉伸试验使用了自与板材的轧制方向正交的方向选取的直径4mm、平行部长度34mm的圆棒试验片，基于JIS Z2241规定的金属材料拉伸试验方法实施。
夏比冲击试验使用了在自与板材的轧制方向正交的方向选取的长度55mm、宽度4mm、厚度10mm的长方体的长度的中心朝厚度方向加工出切槽角度45°、切槽深度2mm、切槽底半径0.25mm的V型切槽而制成的小尺寸试验片(Subsize)，基于JIS Z224201规定的金属材料的夏比冲击试验方法在各种温度下实施，求得断裂面率为100％延性的下限试验温度(vTr 100)。
在金相组织观察中，以板材的纵断裂面为观察面选取10mm见方的立方体，将其埋入树脂里进行研磨之后，用硝酸乙醇腐蚀液腐蚀观察面，通过光学显微镜观察腐蚀面。金相组织如下地判定。
(1)铁素体为主体，面积率上贝氏体组织为10％以上，珠光体小于10％的情况：铁素体+贝氏体2相
(2)铁素体为主体，面积率上珠光体组织为10％以上，贝氏体小于10％的情况：铁素体+珠光体2相
图1所示供试钢的范围中，未观察到上述(1)、(2)以外的形态。
拉伸试验以及夏比冲击试验的结果如下地评价适用于安全气囊蓄压器用钢管的材料。即，对于拉伸试验，抗拉强度为850MPa以上的情况为合格，小于850MPa的情况为不合格。对于夏比冲击试验，断裂面率为100％延性的试验温度的下限温度(vTr 100)为-20℃以下的情况为合格，超过-20℃的情况为不合格。
[表1]
Figure A20078003992500181
[表2]
如表2所示，具有本发明中规定的化学组成的钢No.1至10，金相组织为铁素体+贝氏体2相组织，拉伸长度以及夏比冲击试验的结果在两方面全部合格。从而，这些作为安全气囊蓄压器钢管用材料具有理想的强度和韧性。
另一方面，在钢No.11中，Ceq的范围过低，因此抗拉强度过低。在钢No.12中，Ceq的范围过高，因此虽然抗拉强度合格，但是在夏比冲击试验中的低温韧性不合格。钢No.13中，由于未添加Ti、Nb中的任一个，所以低温韧性不合格。钢No.14中，Ceq虽然在范围内，但是由于Mn含有量过低，因此金相组织成为铁素体+珠光体而使低温韧性不合格。钢No.15中，Ceq虽然在范围内，但由于未添加Ca、Mg、REM中的任一个，因此低温韧性不合格。
实施例2
使用具有表3所示化学组成的钢坯(钢No.16、17)，利用曼内斯曼芯棒式的无缝钢管制造设备，制造外径31.8mm、壁厚2.7mm的无缝钢管。任一钢都具有本发明的范围内的化学组成。
对于钢No.16的无缝钢管，通过通常方法的冷拔，实施了使外径为25.0mm、壁厚为2.25mm的粗加工(截面减面率35％)。之后，加热该钢管至900℃并均热5分钟之后空冷，从而实施正火热处理。将该钢管通过与粗加工相同方法的冷拔精加工成外径20.0mm、壁厚为1.85mm之后(截面减面率34％)，加热至500℃并均热20分钟之后空冷而进行去除应力退火，获得成品钢管。
钢No.14的无缝钢管不进行粗加工，实施加热该钢管至900℃并均热5分钟之后空冷的正火热处理。其后通过通常方法的冷拔精加工成外径25.0mm、壁厚为2.0mm之后(截面减面率41％)，加热至470℃并均热20分钟之后空冷而进行去除应力退火，获得成品钢管。
使用上述2种类的成品钢管，如下地对强度、韧性、耐破裂性能进评价。试验结果在表3一起表示。
抗拉强度为使用自钢管的长边方向选取的JIS Z2201规定的11号试验片，基于JIS Z2241的规定的金属材料拉伸试验方法进行试验。
韧性的评价为在室温下自展开的钢管将周方向(T方向)作为长边方向地选取长度55mm、宽度1.85mm、厚度10mm的长方体，在长方体的长度的中心在厚度方向上加工出切槽角度为45，切槽深度2mm、切槽底半径0.25mm的V型切槽而做成的Subsize试验片，基于JIS Z224201规定的金属材料的夏比冲击试验方法实施。
破裂试验如下地进行，自成品钢管切出3个250mm长度的钢管，在两端焊接盖体而密闭钢管，从贯通一个盖体的导入口向保持在-20℃下的密闭钢管内充填液体(乙醇)而升高管内的内压，从而使钢管破裂。耐破裂性根据观察-20℃下的破裂时的龟裂的进展程度来实施。
[表3]
Figure A20078003992500221
如表3表示，钢No.16以及17的任一无缝钢管都具有良好的抗拉强度、韧性、耐破裂性。从其结果确认了本发明的无缝钢管能够满足作为安全气囊蓄压器用途的性能。即，不仅是在正火热处理前的粗加工和热处理后的精加工的2个阶段进行冷加工的情况下(No.16)，即使在不进行粗加工而只进行精加工制造成品的情况下(No.17)，也可以仅以正火这样的简易的热处理制造具备安全气囊蓄压器所需的性能的无缝钢管。
图1是将本发明的钢(表1的钢No.1～10以及No.16、17)和专利文献5、6的实施例表示的钢相比地表示C当量与抗拉强度的相关关系的图表。由此也可以知道，采用本发明时能够获得强度等级相当高的材质。本发明的钢还具有优良的低温韧性，在实际的耐破裂性能中也被验证了其优越性，是用于安全气囊蓄压器的优良的材料。

Claims (6)

1.一种安全气囊蓄压器用无缝钢管，其特征为，具有如下的构成，以质量％计，含有C：0.08～0.20％、Si：0.1～1.0％、Mn：0.6～2.0％、P：0.025％以下、S：0.010％以下、Cr：0.05～1.0％、Mo：0.05～1.0％、Al：0.002～0.10％，还含有从Ca：0.0003～0.01％、Mg：0.0003～0.01％、以及REM(稀土类元素)：0.0003～0.01％中选出的至少1种、和从Ti：0.002～0.1％以及Nb：0.002～0.1％中选出的至少一种，由下式(1)定义的Ceq处于0.45～0.63范围内，其残余部从本质上是Fe以及杂质，金相组织是贝氏体面积率为10％以上的铁素体+贝氏体的混合组织：
Ceq＝C+Si/24+Mn/6+(Cr+Mo)/5+(Ni+Cu)/15式(1)
式中的元素符号表示以该元素的质量％表示的含有量的数值。
2.根据权利要求1所述的安全气囊蓄压器用无缝钢管，其中，在上述组成中，用从Cu：0.05～0.5％以及Ni：0.05～1.5％中选出的1种或者2种置换Fe的一部分。
3.一种安全气囊蓄压器用无缝钢管的制造方法，其包含制造具有权利要求1或者2所述的钢组成的无缝钢管的工序、为了使钢管成为规定的尺寸而精冷加工的工序，其特征为，包含在进行上述精冷加工工序之前，加热钢管至Ac3相变点～1000℃的范围内的温度之后进行空冷的正火热处理工序。
4.根据权利要求3所述的安全气囊蓄压器用无缝钢管的制造方法，其中，通过冷拔加工进行上述精冷加工。
5.根据权利要求3所述的安全气囊蓄压器用无缝钢管的制造方法，其中，还包含在上述精冷加工之后，以450℃至650℃的温度对钢管实施去除应力退火的工序。
6.根据权利要求3所述的安全气囊蓄压器用无缝钢管的制造方法，其中，还包含在上述正火热处理工序前通过冷加工对钢管进行粗加工的工序。
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Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103261451A (zh) * 2010-06-03 2013-08-21 新日铁住金株式会社 安全气囊用钢管的制造方法
CN104046924A (zh) * 2014-06-25 2014-09-17 宝山钢铁股份有限公司 一种汽车安全气囊用高强韧无缝钢管及其制造方法
CN104451411A (zh) * 2014-12-22 2015-03-25 内蒙古包钢钢联股份有限公司 一种含稀土q420结构用无缝钢管及其生产方法
CN104685085A (zh) * 2012-09-28 2015-06-03 新报国制铁株式会社 无缝钢管制造用穿孔机顶头用坯料及其制造方法
CN109563590A (zh) * 2016-08-12 2019-04-02 杰富意钢铁株式会社 复合容器蓄压器用衬里、复合容器蓄压器、以及复合容器蓄压器用衬里的制造方法
CN111868270A (zh) * 2018-03-20 2020-10-30 本特勒尔钢管有限公司 用于气体压力容器的管元件和气体压力容器
CN113718169A (zh) * 2020-05-26 2021-11-30 宝山钢铁股份有限公司 一种焊接结构用高强度无缝钢管及其制造方法
CN113737096A (zh) * 2021-08-31 2021-12-03 东风商用车有限公司 一种免退火无缝钢管及其制备方法、变速箱齿轮

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4431185B2 (ja) 2008-06-13 2010-03-10 新日本製鐵株式会社 伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度鋼板およびその溶鋼の溶製方法
CN102224268A (zh) * 2008-11-26 2011-10-19 住友金属工业株式会社 无缝钢管及其制造方法
EP2548987B1 (en) * 2010-03-18 2018-08-15 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Seamless steel pipe for steam injection, and method of manufacturing same
CA2776984C (en) * 2010-06-03 2015-11-17 Yuji Arai Steel tube for airbags and a process for manufacturing same
CN101880818B (zh) * 2010-06-04 2012-05-30 中国石油天然气集团公司 一种x80弯管和管件的制备方法
CN102161148B (zh) * 2011-02-22 2014-06-04 中国石油天然气集团公司 一种x90钢级弯管和管件的制备方法
CN102127698A (zh) * 2011-02-22 2011-07-20 中国石油天然气集团公司 一种x100钢级弯管和管件的制备方法
CA2808458C (en) * 2011-02-24 2015-10-20 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation High-strength steel sheet exhibiting excellent stretch-flange formability and bending workability, and method of producing molten steel for the high-strength steel sheet
CN105102653B (zh) * 2013-03-29 2018-05-08 杰富意钢铁株式会社 氢用钢结构物、储氢容器及氢用管道的制造方法
WO2018025778A1 (ja) * 2016-08-01 2018-02-08 新日鐵住金株式会社 継目無鋼管およびその製造方法
EP3636787B1 (en) * 2017-05-22 2022-01-26 Nippon Steel Corporation Bent steel pipe and method for producing same
CN112575158B (zh) * 2019-09-29 2022-07-29 宝山钢铁股份有限公司 一种高塑性厚规格管线钢板及其制造方法
CN111088467A (zh) * 2020-01-15 2020-05-01 邯郸钢铁集团有限责任公司 低压缩比特厚q690d调质高强钢板及其生产方法
KR20230048001A (ko) 2020-06-23 2023-04-10 테나리스 커넥션즈 비.브이. 강철 조성물 및 그의 구성성분으로부터 고강도 강철 배관을 제조하는 방법
WO2023190011A1 (ja) * 2022-03-31 2023-10-05 日本製鉄株式会社 継目無鋼管

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3318467B2 (ja) 1995-05-29 2002-08-26 住友金属工業株式会社 加工性に優れた高強度高靭性鋼管の製造方法
JP3250211B2 (ja) 1996-11-05 2002-01-28 住友金属工業株式会社 高強度高靭性エアーバッグ用鋼管の製造方法
JPH10140250A (ja) 1996-11-12 1998-05-26 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高靭性エアーバッグ用鋼管の製造方法
JP3220975B2 (ja) 1996-11-12 2001-10-22 住友金属工業株式会社 高強度高靭性エアーバッグ用鋼管の製造方法
BR9806104A (pt) * 1997-06-26 1999-08-31 Kawasaki Steel Co Tubo de aço de granulação superfina e processo para a produção do mesmo.
JPH11199929A (ja) 1998-01-06 1999-07-27 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度、高寸法精度エアーバッグ用電縫鋼管の製造法
US20020033591A1 (en) * 2000-09-01 2002-03-21 Trw Inc. Method of producing a cold temperature high toughness structural steel tubing
JP3858615B2 (ja) 2001-03-29 2006-12-20 住友金属工業株式会社 引張強度が９００ＭＰａ以上の高強度エアバッグ用継目無鋼管の製造方法
WO2002079526A1 (fr) * 2001-03-29 2002-10-10 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Tube en acier a haute resistance pour coussin d'air et procede pour la production de ce tube
JP3960145B2 (ja) 2002-06-26 2007-08-15 Ｊｆｅスチール株式会社 エアバッグ用高強度高靱性高加工性継目無鋼管の製造方法
CA2476546A1 (en) * 2002-06-26 2004-01-08 Jfe Steel Corporation Method for producing seamless steel pipe for inflator of air bag
US20050000601A1 (en) * 2003-05-21 2005-01-06 Yuji Arai Steel pipe for an airbag system and a method for its manufacture
JP4079053B2 (ja) * 2003-08-18 2008-04-23 Ｊｆｅスチール株式会社 エアバッグ用高強度高靭性継目無鋼管の製造方法
US7566416B2 (en) * 2004-10-29 2009-07-28 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Steel pipe for an airbag inflator and a process for its manufacture

Cited By (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103261451B (zh) * 2010-06-03 2015-06-24 新日铁住金株式会社 安全气囊用钢管的制造方法
CN103261451A (zh) * 2010-06-03 2013-08-21 新日铁住金株式会社 安全气囊用钢管的制造方法
CN104685085A (zh) * 2012-09-28 2015-06-03 新报国制铁株式会社 无缝钢管制造用穿孔机顶头用坯料及其制造方法
US10494690B2 (en) 2014-06-25 2019-12-03 Boashan Iron & Steel Co., Ltd. High-toughness seamless steel tube for automobile safety airbag and manufacturing method therefor
CN104046924A (zh) * 2014-06-25 2014-09-17 宝山钢铁股份有限公司 一种汽车安全气囊用高强韧无缝钢管及其制造方法
CN104046924B (zh) * 2014-06-25 2017-01-04 宝山钢铁股份有限公司 一种汽车安全气囊用高强韧无缝钢管及其制造方法
CN104451411A (zh) * 2014-12-22 2015-03-25 内蒙古包钢钢联股份有限公司 一种含稀土q420结构用无缝钢管及其生产方法
CN109563590A (zh) * 2016-08-12 2019-04-02 杰富意钢铁株式会社 复合容器蓄压器用衬里、复合容器蓄压器、以及复合容器蓄压器用衬里的制造方法
CN111868270A (zh) * 2018-03-20 2020-10-30 本特勒尔钢管有限公司 用于气体压力容器的管元件和气体压力容器
CN111868270B (zh) * 2018-03-20 2023-02-17 本特勒尔钢管有限公司 用于气体压力容器的管元件和气体压力容器
US11913101B2 (en) 2018-03-20 2024-02-27 Benteler Steel/Tube Gmbh Pipe element for gas pressure vessel, and gas pressure vessel
CN113718169A (zh) * 2020-05-26 2021-11-30 宝山钢铁股份有限公司 一种焊接结构用高强度无缝钢管及其制造方法
CN113737096A (zh) * 2021-08-31 2021-12-03 东风商用车有限公司 一种免退火无缝钢管及其制备方法、变速箱齿轮

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EP2078764B1 (en) 2012-09-19
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AR063381A1 (es) 2009-01-28
US8496763B2 (en) 2013-07-30

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