CN101072892A - 在锌浴中热浸涂覆铁－碳－锰钢带的方法 - Google Patents

在锌浴中热浸涂覆铁－碳－锰钢带的方法 Download PDF

Info

Publication number
CN101072892A
CN101072892A CNA2005800418609A CN200580041860A CN101072892A CN 101072892 A CN101072892 A CN 101072892A CN A2005800418609 A CNA2005800418609 A CN A2005800418609A CN 200580041860 A CN200580041860 A CN 200580041860A CN 101072892 A CN101072892 A CN 101072892A
Authority
CN
China
Prior art keywords
manganese
iron
zinc
band
steel
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CNA2005800418609A
Other languages
English (en)
Other versions
CN100554487C (zh
Inventor
P·德里耶
D·布洛
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ArcelorMittal France SA
Original Assignee
Arcelor France SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Arcelor France SA filed Critical Arcelor France SA
Publication of CN101072892A publication Critical patent/CN101072892A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN100554487C publication Critical patent/CN100554487C/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0222—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating in a reactive atmosphere, e.g. oxidising or reducing atmosphere
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10S428/922—Static electricity metal bleed-off metallic stock
    • Y10S428/9335—Product by special process
    • Y10S428/939—Molten or fused coating
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
    • Y10T428/12792—Zn-base component
    • Y10T428/12799—Next to Fe-base component [e.g., galvanized]

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)

Abstract

本发明涉及在基于锌的含铝液态浴中热浸涂覆行进的铁－碳－锰奥氏体钢带的方法，其中使所述带在炉中进行热处理，在该炉中占优势的是相对于铁为还原性的气氛，以获得覆盖有氧化锰薄层的带，然后使覆盖有氧化锰薄层的带在所述浴中行进，所述浴中的铝含量被调节为至少等于完全还原氧化锰层所需铝含量的值，以在所述带的表面上形成包括铁－锰－锌合金层和表面锌层的涂层。

Description

在锌浴中热浸涂覆铁-碳-锰钢带的方法
技术领域
本发明涉及在基于锌的含铝液态浴中热浸涂覆行进的铁-碳-锰奥氏体钢带的方法。
背景技术
在汽车领域中常用的钢带(如双相钢带)涂覆有基于锌的涂层，以保护它在成形之前或者在交货之前不受腐蚀。通过在含有锌盐的电解浴中电沉积，或者通过真空沉积，再或者通过热浸涂覆以高速穿过熔融锌浴的带，这种锌层通常被连续施涂。
在通过在锌浴中热浸而用锌层涂覆之前，钢带在还原性气氛中进行再结晶退火，以使钢具有均匀的微观结构并提高它的机械性质。在工业条件下，这种再结晶退火在主要是还原性气氛的炉中进行。为此目的，所述带穿过该炉，该炉由完全与外部环境隔离的腔室构成，其包括三个区，即加热第一区、保温第二区和冷却第三区，这些区中主要是由相对于铁为还原性的气体组成的气氛。这种气体例如可选自氢和氮/氢混合物，并且具有-40℃～-15℃的露点。因此，除了提高钢的机械性质之外，在还原性气氛中钢带的再结晶退火还可以使锌层良好地结合到钢上，这是因为在该带的表面上存在的铁氧化物被该还原性气体还原。
对于某些需要金属结构的减重和更大抗冲击性的汽车应用来说，常规钢等级开始被铁-碳-锰奥氏体钢代替，该铁-碳-锰奥氏体钢具有优良的机械性质，尤其是特别有利的机械强度与断裂伸长率的结合，优良的成形性和在缺陷或应力集中存在下的高断裂强度。这些应用例如涉及有助于机动车安全性和耐久性的部件，或者涉及外表部件。
在再结晶退火之后，这些钢还可由锌层保护不受腐蚀。但是，本发明人已经证明，在标准条件下，不可能在锌浴中使用热浸涂覆方法用锌层涂覆以高速度(大于40m/s)行进的铁-碳-锰钢带。这是因为，在所述带被涂覆之前进行的热处理过程中形成的MnO和(Mn，Fe)O型氧化物使得带的表面相对于液态锌不润湿。
发明内容
本发明的目的是提出一种在基于锌的液态浴中用基于锌的涂层热浸涂覆行进的铁-碳-锰钢带的方法。
为此目的，本发明的主题是在基于锌的含铝液态浴中热浸涂覆铁-碳-锰奥氏体钢带的方法，所述浴具有温度T2，该铁-碳-锰奥氏体钢包括：0.30％≤C≤1.05％，16％≤Mn≤26％，Si≤1％，和Al≤0.050％，这些含量以重量计，所述方法包括的步骤在于：
-使所述带在炉中进行热处理，在该炉中占优势的是相对于铁为还原性的气氛，所述热处理包括加热速度为V1的加热阶段，温度T1下保温时间为M的保温阶段，接着是冷却速度为V2的冷却阶段，以获得在其两面上覆盖有无定形铁锰混合氧化物(Fe，Mn)O连续次层和结晶MnO氧化锰连续或不连续外层的带；然后
-使所述覆盖有所述氧化物层的带在所述浴中行进，以用基于锌的涂层涂覆该带，所述浴中的铝含量被调节为至少等于完全还原结晶MnO氧化锰层和至少部分还原无定形(Fe，Mn)O氧化物层所需铝含量的值，以在所述带的表面上形成包括三个铁-锰-锌合金层和一个表面锌层的所述涂层。
本发明的主题还在于可通过这种方法获得的涂覆有基于锌的涂层的铁-碳-锰奥氏体钢带。
在以下通过非限制性实施例给出的描述的过程中，本发明的特征和优点将变得更显而易见。
本发明人因此已经证明，通过产生有利条件以使形成于铁-碳-锰钢带表面上的(Fe，Mn)O混合氧化物/氧化锰双层被基于锌的液态浴中所含的铝还原，带表面变得相对于锌润湿，由此使得它可被基于锌的涂层涂覆。
这种钢带的厚度通常为0.2～6mm，并且可由热轧带机或冷轧带机得到。
本发明所使用的铁-碳-锰奥氏体钢包括，以重量％计：0.30％≤C≤1.05％、16％≤Mn≤26％、Si≤1％、Al≤0.050％、S≤0.030％、P≤0.080％、N≤0.1％和任选的一种或多种元素如：Cr≤1％、Mo≤0.40％、Ni≤1％、Cu≤5％、Ti≤0.50％、Nb≤0.50％、V≤0.50％，该组成的余量由铁和由于熔炼产生的不可避免的杂质构成。
碳在微观结构形成时起着非常重要的作用：它提高堆垛层错能并促进奥氏体相的稳定性。结合16～26重量％范围的锰含量，不小于0.30％的碳含量下可获得这种稳定性。但是，对于大于1.05％的碳含量来说，则变得难以防止碳化物的析出，该碳化物析出发生在工业制造中的某些热循环过程中，尤其是在卷绕之后冷却时发生，这会降低延性和韧性。
优选地，碳含量为0.40～0.70重量％。这是因为，当碳含量为0.40％～0.70％时，奥氏体的稳定性更大，并且强度增加。
锰也是用于增加强度、提高堆垛层错能和使奥氏体相稳定化的基本元素。如果它的含量小于16％，就有形成马氏体相的危险，这会非常显著地降低变形性。而且，当锰含量大于26％时，环境温度下的延性变差。此外，由于成本的原因，不期望锰含量高。
优选地，本发明钢的锰含量为20～25重量％。
硅是对于使钢脱氧和固相硬化有效的元素。但是，当高于1％含量时，Mn2SiO4和SiO2层在钢表面上形成，该层显示出比(Fe，Mn)O混合氧化物和MnO氧化锰层显著要差的被基于锌的浴中所含的铝还原的能力。
优选地，钢中的硅含量小于0.5重量％。
铝也是对于使钢脱氧特别有效的元素。像碳一样，它提高堆垛层错能。但是，它在具有高锰含量的钢中的过量存在是有缺点的：这是因为，锰增加氮在液态铁中的溶解度，并且如果过大量的铝存在于钢中，则与铝结合的氮以氮化铝的形式析出，这妨碍热转化过程中晶界的迁移，并且非常显著地增加出现破裂的危险。不超过0.050％的Al含量可防止AlN析出。因此，氮含量不超过0.1％，以防止这种析出和凝固过程中体积缺陷(气孔)的形成。
而且，当高于0.050重量％铝时，在钢的再结晶退火过程中开始形成氧化物例如MnAl2O4和MnO·Al2O3，这些氧化物比(Fe，Mn)O和MnO氧化物更加难以被基于锌的涂层浴中包含的铝还原。这是因为，包含铝的这些氧化物比(Fe，Mn)O和MnO氧化物稳定得多。因此，即使能够在钢的表面上形成基于锌的涂层，这无论如何也会因为氧化铝的存在而粘着性差。因此，为了获得基于锌的涂层的良好粘着，钢中的铝含量必须小于0.050重量％。
硫和磷是使晶界变脆的杂质。它们的含量必须分别不超过0.030％和0.080％，以保持足够的热延性。
铬和镍可任选地用于通过固溶体硬化而增加钢的强度。但是，由于铬降低堆垛层错能，它的含量必须不超过1％。镍有助于获得高的断裂伸长率，并且尤其是增加韧性。但是，由于成本的原因，也期望限制镍的含量至不超过1％的最大含量。由于类似的原因，可以以不超过0.40％的量加入钼。
同样，任选地加入不超过5％含量的铜是通过析出金属铜而使钢硬化的一种措施。但是，超过这个含量，铜是引起在热轧片材中出现表面缺陷的原因。
钛、铌和钒也是可任选地用于通过碳氮化物的析出而使钢硬化的元素。但是，当Nb或V或Ti含量大于0.50％时，碳氮化物的过度析出会导致韧性降低，这是必须要避免的。
在被冷轧之后，铁-碳-锰奥氏体钢带进行热处理，以使钢再结晶。再结晶退火使得能够赋予钢均匀的微观结构，以提高它的机械性质，并且尤其是再次赋予它延性，以容许通过冲压而使用它。
在炉中进行这种热处理，该炉中占优势的是由相对于铁为还原性的气体组成的气氛，以防止所述带的表面的任何过度氧化，并且可以良好的粘合锌。这种气体选自氢和氮/氢混合物。优选地，选择包括20～97体积％的氮气和3～80体积％的氢气，更加尤其是85～95体积％的氮气和5～15体积％的氢气的气体混合物。这是因为，虽然氢气是还原铁的优良试剂，但是由于它与氮气相比成本高，所以优选限制氢气的浓度。因而，通过在炉腔中具有相对于铁为还原性的气氛可以防止形成厚的氧化皮(calamine)层，也就是说厚度显著大于100nm的氧化皮层。在铁-碳-锰钢的情况下，该氧化皮是具有小比例锰的氧化铁层。但是，这个氧化皮层不仅妨碍锌对钢的任何粘合，而且正是这个层具有容易破裂的倾向，这使得它更加不是所期望的。
在工业条件下，炉中的气氛不可否认地相对于铁是还原性的，但是对于例如锰的元素则不是还原性的。这是因为，构成炉中气氛的气体包括痕量的水份和/或氧气，这是不能避免的，但是它能够通过规定所述气体的露点来控制。
因此，本发明人已经观察到，根据本发明，在再结晶退火之后，炉中的露点越低，或者换句话说，氧气的分压越低，在铁-碳-锰奥氏体钢带的表面上形成的氧化锰层越薄。这个观察似乎与Wagner的理论不相符，根据Wagner理论，露点越低，碳钢带表面上形成的氧化物的密度越高。这是因为，当碳钢表面处氧气的量减少时，钢中包含的可氧化元素朝向表面的迁移增加，由此有利于表面的氧化。不希望受到任何具体理论的限制，本发明人认为，在本发明的情况下，无定形(Fe，Mn)O氧化物层迅速变成连续的。它因此构成炉中气氛的氧气的屏障，氧气不再直接与钢接触。因此增加炉中氧气的分压增加了氧化锰的厚度，并且不会导致内部氧化，也就是说，在铁-碳-锰奥氏体钢的表面与(Fe，Mn)O无定形氧化物层之间没有观察到另外的氧化物层。
因此在本发明条件下进行的再结晶退火使得能够在所述带的两面上形成连续的无定形(Fe，Mn)O铁锰混合氧化物次层，其厚度优选为5～10nm，和连续或不连续的外部结晶MnO氧化锰层，其厚度优选为5～90nm，有利地为5～50nm，更优选为10～40nm。外部MnO层具有颗粒状外观，当露点也增加时，MnO晶体的尺寸大大增加。这是因为，它们的平均直径从-80℃露点的约50nm变化到+10℃露点的300nm，前一种情况时MnO层是不连续的，后一种情况下MnO层是连续的。
本发明人已经证实，当基于锌的液态浴中铝的重量含量小于0.18％时，并且当MnO氧化锰层的厚度大于100nm时，后者不被浴中包含的铝还原，并且由于MnO相对于锌的不润湿效果而不能获得基于锌的涂层。
为此，至少在炉的保温区中，优选在炉的整个腔室中，根据本发明的露点优选为-80～20℃，有利地为-80～-40℃，更优选为-60～-40℃。
这是因为，在标准的工业条件下，在特定条件下可将再结晶退火炉的露点降低至低于-60℃但是不低于-80℃的值。
当高于20℃时，氧化锰层的厚度变得太大而不能被基于锌的液态浴中包含的铝在工业条件下(也就是说，在小于10秒的时间内)还原。
-60～-40℃的范围是有利的，因为这使得能够形成相对小厚度的氧化物双层，其将容易地被基于锌的浴中包含的铝还原。
热处理包括加热速度V1下的加热阶段，温度T1下的保温时间为M的保温阶段，接着是冷却速度V2下的冷却阶段。
热处理优选在至少6℃/s的加热速度V1下进行，因为低于这个值，所述带在炉中的保温时间M太长，并且不符合工业生产率要求。
温度T1优选为600～900℃。这是因为，低于600℃，钢将不能完全再结晶，并且它的机械性质将会不足。高于900℃，不仅钢的晶粒尺寸增加(这对获得良好的机械性质有害)，而且MnO氧化锰层的厚度大大增加，并且使得难以(如果不是不可能的话)随后沉积基于锌的涂层，因为浴中包含的铝将不能完全还原MnO。温度T1越低，形成的MnO的量越少，并且铝越容易还原MnO，因此T1优选为600～820℃，有利地为小于或等于750℃，优选为650～750℃。
保温时间M优选为20s～60s，有利地为20～40s。再结晶退火通常用具有辐射管的加热设备来进行。
优选地，将所述带冷却至(T2-10℃)～(T2+30℃)的带浸渍温度T3，T2被定义为基于锌的液态浴的温度。通过将该带冷却至接近浴的温度T2的温度T3可以避免必须冷却或再加热在浴中行进的带附近的液态锌。这使得可在带上形成在带的整个长度上具有均匀结构的基于锌的涂层。
优选以大于或等于3℃/s的冷却速度V2冷却该带，有利地大于10℃/s，以防止晶粒变粗并获得具有良好机械性质的钢带。因此，所述带通常通过注射空气流到其两个面上来进行冷却。
当已经进行过再结晶退火之后铁-碳-锰奥氏体钢带在其两个面上覆盖有氧化物双层时，使它在基于锌的液态含铝浴中行进。
在锌浴中所含的铝不仅有助于氧化物双层的至少部分还原，而且有助于获得具有均匀表面外观的涂层。
均匀表面外观的特征是均匀的厚度，而不均匀外观的特征是大的厚度不均匀性。与在碳钢的情况下发生的状况不同，Fe2Al5和/或FeAl3型的界面层不在铁-碳-锰钢的表面上形成，或者如果这种界面层形成的话，由于(Fe，Mn)Zn相的形成，它立即被破坏。但是，在浴中发现了Fe2Al5和/或FeAl3型的浮渣。
将浴中的铝含量调节为至少等于完全还原结晶MnO氧化锰层和至少部分无定形(Fe，Mn)O氧化物层所需铝含量的值。
为此，浴中铝的重量含量为0.15～5％。低于0.15％，铝含量将不足以完全还原MnO氧化锰层和至少部分(Fe，Mn)O层，并且钢带的表面将没有足够的相对于锌的润湿性。浴中的铝高于5％，在钢带的表面上将形成与本发明所获得的不同类型的涂层。随着浴中铝含量的增加，这种涂层将包括比例不断增加的铝。
除了铝之外，基于锌的浴也可包含铁，优选铁含量为相对于Fe2Al5和/或FeAl3过饱和。
为了使浴保持在液态，优选将浴加热至大于或等于430℃的温度T2，但是为了避免锌的任何过度蒸发，T2不超过480℃。
优选地，使所述带与所述浴接触2～10秒的接触时间C，更优选3～5秒。
低于2秒，铝没有足够的时间来完全还原MnO氧化锰层和至少部分(Fe，Mn)O混合氧化物层，并由此使钢的表面相对于锌润湿。大于10秒，氧化物双层将不可否认地被完全还原，但是从工业的角度来看存在生产线速度太低的风险，并且涂层太合金化，则难以调节厚度。
这些条件容许所述带在其两个面上涂覆以基于锌的涂层，该涂层包括(从钢/涂层界面开始的顺序)由两相(即立方相Г和面心立方相Г1)组成的铁-锰-锌合金的层、六方结构的铁-锰-锌合金δ1的层、单斜晶结构的铁-锰-锌合金ζ的层、以及锌表面层。
本发明人因此已经证实，根据本发明，并且与在基于锌的含铝浴中涂覆碳钢带的情况下出现的状况相反，在钢/涂层界面处不形成Fe2Al5层。根据本发明，浴中的铝还原氧化物双层。但是，MnO层比基于硅的氧化物层更容易被浴中的铝还原。这导致局部铝耗尽，从而导致形成包括FeZn相的涂层，而不是预期的Fe2Al5(Zn)涂层，其在碳钢的情况下形成。
为了提高本发明的涂覆有基于锌的涂层(该涂层包括三个铁-锰-锌合金层和一个锌表面层)的带的焊接性，将带进行合金化热处理，从而完全使所述涂层合金化。因此获得的是在其两个面上涂覆有基于锌的涂层的带，该涂层包括(从钢/涂层界面开始的顺序)由两相(即立方相Г和面心立方相Г1)组成的铁-锰-锌合金的层、六方结构的铁-锰-锌合金δ1的层、和任选的单斜晶结构的铁-锰-锌合金ζ的层。
而且，本发明人已经证实，这些(Fe，Mn)Zn化合物有利于涂料的粘着。
合金化热处理优选直接在钢离开锌浴之后进行，在490～540℃的温度下进行2～10秒的时间。
附图说明
下面将通过以非限制性说明的方式给出的实施例并参考附图来说明本发明，在附图中：
-图1、2和3是已经在下述条件下分别以-80℃、-45℃和+10℃的露点进行过退火的铁-碳-锰奥氏体钢带表面的照片；
-图4是显示在下述条件下以+10℃的露点进行再结晶退火之后的铁-碳-锰奥氏体钢上形成的氧化物双层的横截面的SEM显微图；和
-图5是显示在包含0.18重量％铝的锌浴中浸渍之后，在下述条件下以-80℃露点退火的铁-碳-锰奥氏体钢上形成的基于锌的涂层的横截面的SEM显微图。
具体实施方式
1)露点对可涂覆性的影响
使用从铁-碳-锰奥氏体钢带上切下的样品进行试验，该奥氏体钢带在热轧和冷轧之后具有0.7mm的厚度。这种钢的化学组成在表1中给出，含量以重量％计。
表1
    Mn     C     Si     Al     S     P     Mo     Cr
    20.77     0.57     0.009     痕量     0.008     0.001     0.001     0.049
在以下条件下，在红外炉中将样品进行再结晶退火，其露点(DP)的变化范围是-80℃至+10℃：
-气体气氛：氮气+15体积％氢气；
-加热速度V1：6℃/s；
-加热温度T1：810℃；
-保温时间M：42s；
-冷却速度V2：3℃/s；和
-浸渍温度T3：480℃。
在这些条件下，钢完全再结晶，表2给出了随露点变化的退火之后在样品上形成的氧化物双层的性质，该氧化物双层包括(Fe，Mn)O无定形连续下层和MnO上层。
表2
 -80℃DP  -45℃DP   +10℃DP
所述带表面的颜色  黄色  绿色   兰色
MnO晶体的平均直径(nm)  50(不连续层)  100(连续层)   300(连续层)
该双层的厚度(nm)  10  110   1500
在已经再结晶之后，将样品冷却至480℃的温度T3，并浸渍在锌浴中，该锌浴包括0.18重量％的铝和0.02重量％的铁，其温度T2为460℃。使样品保持与浴接触3秒的接触时间C。浸渍之后，查看样品以检查在样品表面上是否存在基于锌的涂层。表3表示随露点而变化的所获得结果。
表3
    -80℃DP     -45℃DP     +10℃DP
  存在基于锌的涂层     是     否     否
本发明人已经证实，如果再结晶退火之后在铁-碳-锰奥氏体钢带上形成的氧化物双层大于110nm，存在于浴中的0.18重量％的铝不足以还原氧化物双层和赋予所述带足够的锌相对于钢的润湿性以形成基于锌的涂层。
2)钢中铝含量的影响
使用从铁-碳-锰奥氏体钢带上切下的样品进行试验，该奥氏体钢带在热轧和冷轧之后具有0.7mm的厚度。所用钢的化学组成在表4中给出，含量以重量％计。
表4
    Mn     C     Si     Al
    钢A     25.10     0.50     0.009     1.27
    *钢B     24.75     0.41     0.009     痕量
*根据本发明
在以下条件下，在红外炉中将样品进行再结晶退火，其露点(DP)的变化范围为-80℃至+10℃：
-气体气氛：氮气+15体积％氢气；
-加热速度V1：6℃/s；
-加热温度T1：810℃；
-保温时间M：42s；
-冷却速度V2：3℃/s；和
-浸渍温度T3：480℃。
在这些条件下，钢完全再结晶，表5给出了退火之后在钢表面上形成的各种氧化物膜的结构作为函数。
表5
    氧化物膜     钢A     *钢B
    次层     MnAl2O4     (Fe，Mn)O
    上层     MnO·Al2O3     MnO
*根据本发明
在已经再结晶之后，将样品冷却至480℃的温度T3，并浸渍在锌浴中，其包括0.18％的铝和0.02％的铁，其温度T2为460℃。使样品保持与浴接触3秒的接触时间C。浸渍之后，样品涂覆有基于锌的涂层。
为了表征在钢A和钢B的样品上形成的这种基于锌的涂层的粘着性，将胶带施加到涂覆的钢上，然后撕掉。表6给出了在此粘着性试验中撕掉胶带之后的结果。粘着性由胶带上的灰度等级来评价，从0开始到等级3，0表示胶带在撕掉之后保持干净，3表示灰度最强。
表6
    钢A     粘着性差，灰度：3
    *钢B     粘着性良好，灰度：0，胶带上没有基于锌的涂层的痕迹
*根据本发明

Claims (26)

1.在基于锌的含铝液态浴中热浸涂覆铁-碳-锰奥氏体钢带的方法，所述浴具有温度T2，该铁-碳-锰奥氏体钢包括：0.30％≤C≤1.05％，16％≤Mn≤26％，Si≤1％和Al≤0.050％，这些含量以重量计，所述方法包括的步骤在于：
-使所述带在炉中进行热处理，在该炉中占优势的是相对于铁为还原性的气氛，所述热处理包括加热速度为V1的加热阶段，温度T1下保温时间为M的保温阶段，接着是冷却速度为V2的冷却阶段，以获得在其两面上覆盖有无定形铁锰混合氧化物(Fe，Mn)O连续次层和结晶MnO氧化锰连续或不连续外层的带；然后
-使所述覆盖有所述氧化物层的带在所述浴中行进，以用基于锌的涂层涂覆该带，所述浴中的铝含量被调节为至少等于完全还原结晶MnO氧化锰层和至少部分还原无定形(Fe，Mn)O氧化物层所需铝含量的值，以在所述带的表面上形成包括三个铁-锰-锌合金层和一个表面锌层的所述涂层。
2.如权利要求1所述的方法，其特征在于所述相对于铁为还原性的气氛由选自氢气和氮气-氢气混合物的气体组成。
3.如权利要求2所述的方法，其特征在于所述气体包括20～97体积％的氮气和3～80体积％的氢气。
4.如权利要求3所述的方法，其特征在于所述气体包括85～95体积％的氮气和5～15体积％的氢气。
5.如权利要求1～4中任一项所述的方法，其特征在于所述气体的露点为-80～20℃。
6.如权利要求5所述的方法，其特征在于所述气体的露点为-80～-40℃。
7.如权利要求6所述的方法，其特征在于所述气体的露点为-60～-40℃。
8.如权利要求1～7中任一项所述的方法，其特征在于所述带的热处理在如下条件下进行：大于或等于6℃/s的加热速度V1，在600～900℃的温度T1下保温时间M为20s～60s，并且在大于或等于3℃/s的冷却速度V2下冷却至(T2-10℃)～(T2+30℃)的带浸渍温度T3。
9.如权利要求8所述的方法，其特征在于温度T1为650～820℃。
10.如权利要求9所述的方法，其特征在于温度T1小于或等于750℃。
11.如权利要求8～10中任一项所述的方法，其特征在于保温时间M为20～40s。
12.如权利要求1～11中任一项所述的方法，其特征在于在还原性气氛中进行热处理，使得在MnO层被浴中的铝完全还原之前形成厚度为5～10nm的无定形(Fe，Mn)O混合氧化物层和厚度为5～90nm的结晶MnO氧化锰层。
13.如权利要求12所述的方法，其特征在于结晶MnO氧化锰层的厚度为5～50nm。
14.如权利要求13所述的方法，其特征在于结晶MnO氧化锰层的厚度为10～40nm。
15.如权利要求1～14中任一项所述的方法，其特征在于基于锌的液态浴包含0.15～5重量％的铝。
16.如权利要求1～15中任一项所述的方法，其特征在于基于锌的液态浴的温度T2为430～480℃。
17.如权利要求1～16中任一项所述的方法，其特征在于使所述带与基于锌的液态浴接触2～10s的接触时间C。
18.如权利要求17所述的方法，其特征在于接触时间C为3～5s。
19.如权利要求1～18中任一项所述的方法，其特征在于钢的碳含量为0.40～0.70重量％。
20.如权利要求1～19中任一项所述的方法，其特征在于钢的锰含量为20～25重量％。
21.如权利要求1～20中任一项所述的方法，其特征在于，在奥氏体钢带被涂覆有包括三个铁-锰-锌合金层和一个表面锌层的涂层之后，将所述涂覆的带进行热处理，以使所述涂层完全合金化。
22.可根据权利要求1～20中任一项的方法获得的铁-碳-锰奥氏体钢带，其化学组成包括，含量以重量计：
0.30％≤C≤1.05％
16％≤Mn≤26％
Si≤1％
Al≤0.050％
S≤0.030％
P≤0.080％
N≤0.1％，
和任选的一种或多种元素如
Cr≤1％
Mo≤0.40％
Ni≤1％
Cu≤5％
Ti≤0.50％
Nb≤0.50％
V≤0.50％，
该组成的余量由铁和由于熔炼产生的不可避免的杂质构成，所述带在两个面上涂覆有基于锌的涂层，该涂层按照从钢/涂层界面开始的顺序包括由立方相Г和面心立方相Г1两相组成的铁-锰-锌合金的层、六方结构的铁-锰-锌合金δ1的层、单斜晶结构的铁-锰-锌合金ζ的层，以及锌表面层。
23.可根据权利要求21的方法获得的铁-碳-锰奥氏体钢带，其化学组成包括，含量以重量计：
0.30％≤C≤1.05％
16％≤Mn≤26％
Si≤1％
Al≤0.050％
S≤0.030％
P≤0.080％
N≤0.1％，
和任选的一种或多种元素如
Cr≤1％
Mo≤0.40％
Ni≤1％
Cu≤5％
Ti≤0.50％
Nb≤0.50％
V≤0.50％，
该组成的余量由铁和由于熔炼产生的不可避免的杂质构成，所述带在其至少一个面上涂覆有基于锌的涂层，该涂层按照从钢/涂层界面开始的顺序包括由立方相Γ和面心立方相Г1两相组成的铁-锰-锌合金的层、六方结构的铁-锰-锌合金δ1的层和任选的单斜晶结构的铁-锰-锌合金ζ的表面层。
24.如权利要求22或23所述的钢带，其特征在于硅含量小于0.5重量％。
25.如权利要求22～24中任一项所述的钢带，其特征在于碳含量为0.40～0.70重量％。
26.如权利要求22～25中任一项所述的钢带，其特征在于锰含量为20～25重量％。
CNB2005800418609A 2004-10-20 2005-10-10 在锌浴中热浸涂覆铁-碳-锰钢带的方法 Active CN100554487C (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0411190 2004-10-20
FR0411190A FR2876711B1 (fr) 2004-10-20 2004-10-20 Procede de revetement au trempe a chaud dans un bain de zinc des bandes en acier fer-carbone-manganese

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN101072892A true CN101072892A (zh) 2007-11-14
CN100554487C CN100554487C (zh) 2009-10-28

Family

ID=34951699

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CNB2005800418609A Active CN100554487C (zh) 2004-10-20 2005-10-10 在锌浴中热浸涂覆铁-碳-锰钢带的方法

Country Status (16)

Country Link
US (1) US7556865B2 (zh)
EP (1) EP1805341B1 (zh)
JP (1) JP4828544B2 (zh)
KR (1) KR100911639B1 (zh)
CN (1) CN100554487C (zh)
AT (1) ATE394517T1 (zh)
BR (1) BRPI0516997A (zh)
CA (1) CA2584449C (zh)
DE (1) DE602005006603D1 (zh)
ES (1) ES2306247T3 (zh)
FR (1) FR2876711B1 (zh)
MX (1) MX2007004728A (zh)
PL (1) PL1805341T3 (zh)
RU (1) RU2363756C2 (zh)
WO (1) WO2006042930A1 (zh)
ZA (1) ZA200703345B (zh)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102421928A (zh) * 2009-04-23 2012-04-18 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 对含2-35重量%Mn的扁钢制品进行热浸镀层的方法和扁钢制品
CN101760712B (zh) * 2008-12-23 2012-08-22 Posco公司 镀覆表面品质优良的高锰钢的热浸镀锌钢板的制造方法
CN105556277A (zh) * 2013-09-18 2016-05-04 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 用于确定涂层的平板产品的耐磨性能的方法和装置
CN114555838A (zh) * 2019-10-30 2022-05-27 安赛乐米塔尔公司 模压淬火方法
CN115516117A (zh) * 2020-05-07 2022-12-23 安赛乐米塔尔公司 钢的退火方法

Families Citing this family (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2876708B1 (fr) * 2004-10-20 2006-12-08 Usinor Sa Procede de fabrication de toles d'acier austenitique fer-carbone-manganese laminees a froid a hautes caracteristiques mecaniques, resistantes a la corrosion et toles ainsi produites
KR100742833B1 (ko) 2005-12-24 2007-07-25 주식회사 포스코 내식성이 우수한 고 망간 용융도금강판 및 그 제조방법
KR100742823B1 (ko) * 2005-12-26 2007-07-25 주식회사 포스코 표면품질 및 도금성이 우수한 고망간 강판 및 이를 이용한도금강판 및 그 제조방법
EP1878811A1 (en) * 2006-07-11 2008-01-16 ARCELOR France Process for manufacturing iron-carbon-manganese austenitic steel sheet with excellent resistance to delayed cracking, and sheet thus produced
DE102006039307B3 (de) * 2006-08-22 2008-02-21 Thyssenkrupp Steel Ag Verfahren zum Beschichten eines 6-30 Gew.% Mn enthaltenden warm- oder kaltgewalzten Stahlbands mit einer metallischen Schutzschicht
CN101730752B (zh) * 2007-05-02 2013-05-01 塔塔钢铁艾默伊登有限责任公司 对ahss或者uhss带材进行热浸镀锌的方法以及所得带材
EP2009127A1 (en) * 2007-06-29 2008-12-31 ArcelorMittal France Process for manufacturing a galvanized or a galvannealed steel sheet by DFF regulation
DE102009030489A1 (de) 2009-06-24 2010-12-30 Thyssenkrupp Nirosta Gmbh Verfahren zum Herstellen eines warmpressgehärteten Bauteils, Verwendung eines Stahlprodukts für die Herstellung eines warmpressgehärteten Bauteils und warmpressgehärtetes Bauteil
ATE554190T1 (de) * 2009-08-25 2012-05-15 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zum herstellen eines mit einem metallischen, vor korrosion schützenden überzug versehenen stahlbauteils und stahlbauteil
DE102009053260B4 (de) * 2009-11-05 2011-09-01 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zum Beschichten von Stahlbändern und beschichtetes Stahlband
DE102009044861B3 (de) * 2009-12-10 2011-06-22 ThyssenKrupp Steel Europe AG, 47166 Verfahren zum Herstellen eines gut umformbaren Stahlflachprodukts, Stahlflachprodukt und Verfahren zur Herstellung eines Bauteils aus einem solchen Stahlflachprodukt
IT1403129B1 (it) * 2010-12-07 2013-10-04 Ct Sviluppo Materiali Spa Procedimento per la produzione di acciaio ad alto manganese con resistenza meccanica e formabilità elevate, ed acciaio così ottenibile.
US9680080B2 (en) 2011-07-18 2017-06-13 Hamilton Sunstrand Corporation Thermoelectric conversion of waste heat from generator cooling system
KR101510505B1 (ko) 2012-12-21 2015-04-08 주식회사 포스코 우수한 도금성과 초고강도를 갖는 고망간 용융아연도금강판의 제조방법 및 이에 의해 제조된 고망간 용융아연도금강판
AU2013377405B9 (en) * 2013-02-06 2017-02-23 Arcelormittal Thermal treatment process of a steel sheet and advice for its implementation
AU2013377406B2 (en) 2013-02-06 2016-07-07 Arcelormittal Method of treatment of a running ferrous alloy sheet and treatment line for its implementation
DE102013005301A1 (de) * 2013-03-21 2014-09-25 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zur Verbesserung der Schweißbarkeit von hochmanganhaltigen Stahlbändern und beschichtetes Stahlband
EP3047252B1 (de) * 2013-09-18 2019-11-06 ThyssenKrupp Steel Europe AG Verfahren zur ermittlung der abriebeigenschaften von galvannealed stahlflachprodukten
JP6164280B2 (ja) * 2015-12-22 2017-07-19 Ｊｆｅスチール株式会社 表面外観および曲げ性に優れるＭｎ含有合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
WO2017203309A1 (en) * 2016-05-24 2017-11-30 Arcelormittal Twip steel sheet having an austenitic matrix
WO2017203315A1 (en) 2016-05-24 2017-11-30 Arcelormittal Cold rolled and annealed steel sheet, method of production thereof and use of such steel to produce vehicle parts
WO2017203310A1 (en) 2016-05-24 2017-11-30 Arcelormittal Method for producing a twip steel sheet having an austenitic microstructure
EP3327153B1 (en) * 2016-11-23 2020-11-11 Outokumpu Oyj Method for manufacturing a complex-formed component
WO2019092468A1 (en) 2017-11-08 2019-05-16 Arcelormittal A hot-dip coated steel sheet
DE102018128131A1 (de) * 2018-11-09 2020-05-14 Thyssenkrupp Ag Gehärtetes Bauteil umfassend ein Stahlsubstrat und eine Korrosionsschutzbeschichtung, entsprechendes Bauteil zur Herstellung des gehärteten Bauteils sowie Herstellverfahren und Verwendung
CN115074616A (zh) * 2021-03-16 2022-09-20 上海梅山钢铁股份有限公司 一种冰箱底板用热镀铝锌钢板及其制造方法
US20220354487A1 (en) 2021-05-10 2022-11-10 Cilag Gmbh International Method for implementing a staple system

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT377287B (de) * 1982-04-13 1985-02-25 Ver Edelstahlwerke Ag Kaltverfestigender austenitischer manganhartstahl und verfahren zur herstellung desselben
JPH04259325A (ja) * 1991-02-13 1992-09-14 Sumitomo Metal Ind Ltd 加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法
JPH06240431A (ja) * 1993-02-12 1994-08-30 Kawasaki Steel Corp 溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び複層めっき鋼板の製造方法
JPH07278772A (ja) * 1994-04-11 1995-10-24 Nippon Steel Corp Ｍｎ含有高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造法
US6177140B1 (en) * 1998-01-29 2001-01-23 Ispat Inland, Inc. Method for galvanizing and galvannealing employing a bath of zinc and aluminum
FR2796083B1 (fr) * 1999-07-07 2001-08-31 Usinor Procede de fabrication de bandes en alliage fer-carbone-manganese, et bandes ainsi produites
JP2001140051A (ja) * 1999-11-12 2001-05-22 Kawasaki Steel Corp 溶融めっき鋼帯及び合金化溶融めっき鋼帯の製造方法並びに溶融めっき装置
JP3716718B2 (ja) * 2000-07-31 2005-11-16 住友金属工業株式会社 合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法
US6572713B2 (en) * 2000-10-19 2003-06-03 The Frog Switch And Manufacturing Company Grain-refined austenitic manganese steel casting having microadditions of vanadium and titanium and method of manufacturing
JP3503594B2 (ja) * 2000-12-05 2004-03-08 住友金属工業株式会社 耐黒変性に優れた溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼板とその製造方法
JP3636132B2 (ja) * 2001-11-22 2005-04-06 住友金属工業株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP3882679B2 (ja) * 2002-05-23 2007-02-21 Ｊｆｅスチール株式会社 めっき外観の良好な深絞り性に優れた複合組織型高張力溶融亜鉛めっき冷延鋼板の製造方法
CA2513298C (en) * 2003-01-15 2012-01-03 Nippon Steel Corporation High-strength hot-dip galvanized steel sheet and method for producing the same
FR2876708B1 (fr) * 2004-10-20 2006-12-08 Usinor Sa Procede de fabrication de toles d'acier austenitique fer-carbone-manganese laminees a froid a hautes caracteristiques mecaniques, resistantes a la corrosion et toles ainsi produites

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101760712B (zh) * 2008-12-23 2012-08-22 Posco公司 镀覆表面品质优良的高锰钢的热浸镀锌钢板的制造方法
CN102421928A (zh) * 2009-04-23 2012-04-18 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 对含2-35重量%Mn的扁钢制品进行热浸镀层的方法和扁钢制品
CN102421928B (zh) * 2009-04-23 2015-10-21 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 对含2-35重量%Mn的扁钢制品进行热浸镀层的方法和扁钢制品
CN105556277A (zh) * 2013-09-18 2016-05-04 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 用于确定涂层的平板产品的耐磨性能的方法和装置
CN105556277B (zh) * 2013-09-18 2020-10-23 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 用于确定涂层的平板产品的耐磨性能的方法和装置
CN114555838A (zh) * 2019-10-30 2022-05-27 安赛乐米塔尔公司 模压淬火方法
CN114555838B (zh) * 2019-10-30 2024-02-02 安赛乐米塔尔公司 模压淬火方法
CN115516117A (zh) * 2020-05-07 2022-12-23 安赛乐米塔尔公司 钢的退火方法
CN115516117B (zh) * 2020-05-07 2024-03-08 安赛乐米塔尔公司 钢的退火方法

Also Published As

Publication number Publication date
WO2006042930A1 (fr) 2006-04-27
MX2007004728A (es) 2007-06-15
ES2306247T3 (es) 2008-11-01
CA2584449C (fr) 2010-08-24
KR100911639B1 (ko) 2009-08-12
ZA200703345B (en) 2008-04-30
BRPI0516997A (pt) 2008-09-30
JP4828544B2 (ja) 2011-11-30
JP2008517157A (ja) 2008-05-22
US20080083477A1 (en) 2008-04-10
FR2876711A1 (fr) 2006-04-21
EP1805341B1 (fr) 2008-05-07
CA2584449A1 (fr) 2006-04-27
ATE394517T1 (de) 2008-05-15
RU2363756C2 (ru) 2009-08-10
CN100554487C (zh) 2009-10-28
FR2876711B1 (fr) 2006-12-08
RU2007118637A (ru) 2008-11-27
PL1805341T3 (pl) 2008-10-31
EP1805341A1 (fr) 2007-07-11
US7556865B2 (en) 2009-07-07
KR20070064373A (ko) 2007-06-20
DE602005006603D1 (de) 2008-06-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN100554487C (zh) 在锌浴中热浸涂覆铁-碳-锰钢带的方法
CN101688284B (zh) 通过dff调节制造镀锌或锌镀层退火的钢片材的方法
EP2589677B1 (en) High-strength hot-dip galvanized steel sheet with excellent processability and process for producing same
US8636854B2 (en) Method for melt immersion coating of a flat steel product made of high strength steel
CN104870679B (zh) 高锰热镀锌钢板及其制造方法
JP3956550B2 (ja) 強度延性バランスに優れた高強度溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法
KR101726090B1 (ko) 표면품질 및 도금밀착성이 우수한 고강도 용융아연도금강판 및 그 제조방법
JP5636683B2 (ja) 密着性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板および製造方法
JP6475840B2 (ja) 表面品質、メッキ密着性、及び成形性に優れた高強度溶融亜鉛メッキ鋼板、並びにその製造方法
CN101495661A (zh) 具有优良机械性能和表面质量的高强度镀Zn钢板及其制造方法
JP2011509341A (ja) 加工性に優れた高強度冷延鋼板、亜鉛メッキ鋼板及びその製造方法
CN108699657B (zh) 高强度薄钢板及其制造方法
JP4000943B2 (ja) 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
KR102450998B1 (ko) 내식성 및 내열성이 우수한 열간성형용 알루미늄-철 합금 도금 강판, 열간 프레스 성형 부재 및 이들의 제조방법
JP2002129241A (ja) 延性に優れる高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP3539546B2 (ja) 加工性に優れた高張力溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JPH09176815A (ja) めっき密着性の良好な高強度溶融亜鉛めっき鋼板
KR102010076B1 (ko) 도금성이 우수한 고강도 용융아연도금강판 및 그 제조방법
JP5434787B2 (ja) 溶融亜鉛めっき鋼板
JP5434463B2 (ja) 溶融亜鉛めっき鋼板
JP2001011538A (ja) 高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
KR102434611B1 (ko) 용접액화취성균열 저항성이 우수한 용융아연도금강판, 및 이의 제조 방법
JP3790092B2 (ja) 優れた加工性とめっき性を備えた高強度溶融亜鉛めっき鋼板、その製造方法およびその鋼板を用いて製造された自動車用部材
JP3555483B2 (ja) 加工性に優れた冷延鋼板、溶融めっき鋼板およびそれらの製造方法
KR20220083906A (ko) 내파우더링성이 우수한 고강도 합금화 용융아연도금강판 및 그 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant