JPH07278772A - Ｍｎ含有高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造法 - Google Patents
Ｍｎ含有高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造法Info
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- JPH07278772A JPH07278772A JP7118394A JP7118394A JPH07278772A JP H07278772 A JPH07278772 A JP H07278772A JP 7118394 A JP7118394 A JP 7118394A JP 7118394 A JP7118394 A JP 7118394A JP H07278772 A JPH07278772 A JP H07278772A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明はＭｎ含有高強度溶融亜鉛めっき鋼板
を安定的に製造する方法である。 【構成】 Ｍｎ含有量が０．５〜３．０％である高強度
鋼板に連続的に溶融亜鉛めっきを施した後、酸化帯に於
て燃焼空気比を０．９〜１．２の雰囲気中にて酸化せし
め、その後の還元帯に於て鉄酸化膜厚みが２００〜１０
００オングストロームの範囲で残留するように還元せし
めた後、Ａｌ：０．０５〜１０．０％、Ｍｎ：１．０〜
１０．０％、残Ｚｎを含むめっき浴を用いて溶融亜鉛め
っきを施すＭｎ含有高強度溶融亜鉛めっき鋼板を安定的
に製造する方法。
を安定的に製造する方法である。 【構成】 Ｍｎ含有量が０．５〜３．０％である高強度
鋼板に連続的に溶融亜鉛めっきを施した後、酸化帯に於
て燃焼空気比を０．９〜１．２の雰囲気中にて酸化せし
め、その後の還元帯に於て鉄酸化膜厚みが２００〜１０
００オングストロームの範囲で残留するように還元せし
めた後、Ａｌ：０．０５〜１０．０％、Ｍｎ：１．０〜
１０．０％、残Ｚｎを含むめっき浴を用いて溶融亜鉛め
っきを施すＭｎ含有高強度溶融亜鉛めっき鋼板を安定的
に製造する方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｍｎ含有高強度溶融亜
鉛めっき鋼板の製造法に関するものである。
鉛めっき鋼板の製造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】排気ガスの観点から、最近強くなってき
た自動車の軽量化の要求に答えることを目的として自動
車の外板または内板用に高強度鋼板を下地とする溶融亜
鉛めっき鋼板を使用する需要が増大してきている。Ｍｎ
含有の高強度鋼板はある量以上母材鋼板中にＭｎが含有
するとめっき前の焼鈍時に鋼板表面にＭｎの濃化が起こ
る。その結果、合金化速度を速め、めっき面に形成され
る脆いＦｅ−Ｚｎ層（Γ層）の成長を促し、加工時のめ
っき剥離の原因となる。そのためＭｎの添加量には制約
があり、ある程度の強度以上得られないといった問題点
がある。そこで特開平２−３８５４９号公報のように焼
鈍前にプレめっきを施す方法が提案されている。しか
し、設備設置には、スペース、コストの問題点があげら
れる。
た自動車の軽量化の要求に答えることを目的として自動
車の外板または内板用に高強度鋼板を下地とする溶融亜
鉛めっき鋼板を使用する需要が増大してきている。Ｍｎ
含有の高強度鋼板はある量以上母材鋼板中にＭｎが含有
するとめっき前の焼鈍時に鋼板表面にＭｎの濃化が起こ
る。その結果、合金化速度を速め、めっき面に形成され
る脆いＦｅ−Ｚｎ層（Γ層）の成長を促し、加工時のめ
っき剥離の原因となる。そのためＭｎの添加量には制約
があり、ある程度の強度以上得られないといった問題点
がある。そこで特開平２−３８５４９号公報のように焼
鈍前にプレめっきを施す方法が提案されている。しか
し、設備設置には、スペース、コストの問題点があげら
れる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来技術を
解決するものであって、プレめっき設備のような新たな
設備を設置することなく、Ｍｎ含有量が多い高強度鋼板
の製造を可能にする方法を提案するものである。
解決するものであって、プレめっき設備のような新たな
設備を設置することなく、Ｍｎ含有量が多い高強度鋼板
の製造を可能にする方法を提案するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】自動車用パネルの高強度
化に対応するためには、Ｍｎ含有高強度鋼板中のＭｎ含
有量をさらに増加させる必要がある。そのために焼鈍条
件やめっき浴組成の検討から以下の知見が得られてい
る。酸化帯で酸化鉄膜を積極的に生成させ、それを再び
還元することにより鋼板表面に純鉄層を形成する。その
結果、合金化速度に影響を与えることがなくなり、高含
有量のＭｎ添加鋼においても問題は解消される。しか
し、実ラインの還元帯において酸化膜を完全に還元する
とその後冷却炉でＭｎの表面濃化が起こり、合金化速度
を速めてしまう。そこで本発明は、還元帯において鉄酸
化膜を２００〜１０００オングストロームになる程度で
還元を止めて、めっき浴中に含まれる還元能が大きいＭ
ｎによって鉄酸化膜を還元することでＭｎが含有しない
純鉄層を得ようとするものである。浴中のＭｎによる鉄
酸化膜の還元プロセスは、図１に示すようにめっき浴が
酸化膜中に拡散浸入することで剥離させる。
化に対応するためには、Ｍｎ含有高強度鋼板中のＭｎ含
有量をさらに増加させる必要がある。そのために焼鈍条
件やめっき浴組成の検討から以下の知見が得られてい
る。酸化帯で酸化鉄膜を積極的に生成させ、それを再び
還元することにより鋼板表面に純鉄層を形成する。その
結果、合金化速度に影響を与えることがなくなり、高含
有量のＭｎ添加鋼においても問題は解消される。しか
し、実ラインの還元帯において酸化膜を完全に還元する
とその後冷却炉でＭｎの表面濃化が起こり、合金化速度
を速めてしまう。そこで本発明は、還元帯において鉄酸
化膜を２００〜１０００オングストロームになる程度で
還元を止めて、めっき浴中に含まれる還元能が大きいＭ
ｎによって鉄酸化膜を還元することでＭｎが含有しない
純鉄層を得ようとするものである。浴中のＭｎによる鉄
酸化膜の還元プロセスは、図１に示すようにめっき浴が
酸化膜中に拡散浸入することで剥離させる。
【０００５】
【作用】Ｍｎ含有高強度鋼板は、Ｍｎの含有量の増加に
伴い、鋼板の強度を増加させることができるが、合金化
の際、めっき面に形成される脆いΓ層が成長し、加工時
にめっき剥離を招く。この原因としてＡｌ系合金層によ
る合金化抑制効果を弱めるためと考えられるが明確な回
答は得られていない。本発明を用いると、多量のＭｎ添
加鋼においても溶融亜鉛めっき鋼板の製造が可能にな
る。以下に製造プロセスを示す。まず、酸化帯において
数千オングストローム生成させる。鉄酸化膜中は他成分
元素の拡散速度は著しく低下するため鉄酸化膜中のＭｎ
濃度は低くなる。これを還元することにより、鋼板表面
にＭｎ濃度の低い純鉄層を形成することができる。但
し、酸化帯においてＭｎの含有しない純鉄層を十分形成
させるために燃焼空気比は０．９以上必要であり、空気
比が１．２以上であると形成される酸化膜が厚すぎるた
め鉄酸化膜が残りめっき密着性を阻害してしまう。よっ
て、酸化帯における燃焼空気比は、０．９〜１．２とす
る。
伴い、鋼板の強度を増加させることができるが、合金化
の際、めっき面に形成される脆いΓ層が成長し、加工時
にめっき剥離を招く。この原因としてＡｌ系合金層によ
る合金化抑制効果を弱めるためと考えられるが明確な回
答は得られていない。本発明を用いると、多量のＭｎ添
加鋼においても溶融亜鉛めっき鋼板の製造が可能にな
る。以下に製造プロセスを示す。まず、酸化帯において
数千オングストローム生成させる。鉄酸化膜中は他成分
元素の拡散速度は著しく低下するため鉄酸化膜中のＭｎ
濃度は低くなる。これを還元することにより、鋼板表面
にＭｎ濃度の低い純鉄層を形成することができる。但
し、酸化帯においてＭｎの含有しない純鉄層を十分形成
させるために燃焼空気比は０．９以上必要であり、空気
比が１．２以上であると形成される酸化膜が厚すぎるた
め鉄酸化膜が残りめっき密着性を阻害してしまう。よっ
て、酸化帯における燃焼空気比は、０．９〜１．２とす
る。
【０００６】一方、鉄酸化膜の厚さは不均一であるため
焼鈍後の酸化膜厚が２００オングストローム以下である
とすべて還元され純鉄層となっている部分が存在する。
そのためその部分ではＭｎが鋼表面に拡散濃化し、Γ層
の成長を促してしまう。鉄酸化膜厚が１０００オングス
トローム以上であるとめっき浴中で還元しきれなくなる
ためめっき浴浸入前の酸化鉄膜の厚さは、２００〜１０
００オングストロームの範囲になるように調整する。ま
た、鉄酸化膜の剥離速度は、めっき浴の鉄酸化膜への浸
入、拡散速度に依存していることから、めっき処理中に
鋼板に振動を与えるとさらに効果的である。その方法と
してめっき浴外に音波元を設置する方法とめっき浴内に
振動子を設置する方法がある。
焼鈍後の酸化膜厚が２００オングストローム以下である
とすべて還元され純鉄層となっている部分が存在する。
そのためその部分ではＭｎが鋼表面に拡散濃化し、Γ層
の成長を促してしまう。鉄酸化膜厚が１０００オングス
トローム以上であるとめっき浴中で還元しきれなくなる
ためめっき浴浸入前の酸化鉄膜の厚さは、２００〜１０
００オングストロームの範囲になるように調整する。ま
た、鉄酸化膜の剥離速度は、めっき浴の鉄酸化膜への浸
入、拡散速度に依存していることから、めっき処理中に
鋼板に振動を与えるとさらに効果的である。その方法と
してめっき浴外に音波元を設置する方法とめっき浴内に
振動子を設置する方法がある。
【０００７】めつき浴中の浴組成条件理由を以下に示
す。 Ｍｎ：めっき浴中のＭｎは、１．０％以下では還元力が
不十分であり、浴中Ｍｎ濃度が高いほど鉄酸化膜還元速
度は高い。しかし、１０．０％以上であるとドロス発生
量が非常に多くなり、めっき外観を損ねてしまうため浴
へのＭｎ添加量は、１．０〜１０．０％とする。 Ａｌ：Ａｌは、合金化速度を抑えて、めっき面に形成さ
れる脆いΓ層の成長を抑制させるために必要であるが、
１０．０％以上添加するとＭｎと化合物を形成し、Ｍｎ
の還元力を低下させるためＡｌ量は、０．０５〜１０．
０％とする。
す。 Ｍｎ：めっき浴中のＭｎは、１．０％以下では還元力が
不十分であり、浴中Ｍｎ濃度が高いほど鉄酸化膜還元速
度は高い。しかし、１０．０％以上であるとドロス発生
量が非常に多くなり、めっき外観を損ねてしまうため浴
へのＭｎ添加量は、１．０〜１０．０％とする。 Ａｌ：Ａｌは、合金化速度を抑えて、めっき面に形成さ
れる脆いΓ層の成長を抑制させるために必要であるが、
１０．０％以上添加するとＭｎと化合物を形成し、Ｍｎ
の還元力を低下させるためＡｌ量は、０．０５〜１０．
０％とする。
【０００８】
【実施例】本発明によるＭｎ含有高強度溶融亜鉛めっき
鋼板を用いて、パウダリング性評価から合格率を表１及
び表２に示す。製品の合格率の定義は以下の通りであ
る。実ライン製造材においてめっき不良または、製品の
パウダリング性評価の結果、剥離巾が３ｍｍ超となった
場合を不合格とした。合格率は、重量２０ｔ以上のコイ
ルを１００本通した結果、合格した割合から求めた。
鋼板を用いて、パウダリング性評価から合格率を表１及
び表２に示す。製品の合格率の定義は以下の通りであ
る。実ライン製造材においてめっき不良または、製品の
パウダリング性評価の結果、剥離巾が３ｍｍ超となった
場合を不合格とした。合格率は、重量２０ｔ以上のコイ
ルを１００本通した結果、合格した割合から求めた。
【０００９】
【表１】
【００１０】
【表２】
【００１１】番号の１〜６は、鋼中のＭｎ量の影響を示
したものであるが、本製造法の適用によりＭｎ０．５〜
３．０％の範囲では１００％の合格率を示し、高Ｍｎ添
加鋼においても効果があることが分かる。番号７〜１１
は、酸化帯の空気比を変化させた結果を示したものであ
る。スナウト出側でのＦｅＯ厚が同じであれば酸化帯空
気比が０．９０〜１．２の範囲では合格率１００％を示
しているが、番号３５のように０．８として酸化帯での
ＦｅＯ膜の生成を抑えると合格率が５０％となり、耐パ
ウダリング性を低下した。番号１５〜２２は、めっき浴
中のＡｌ濃度を変化させた結果である。Ａｌ濃度０．０
５〜１０．０％の範囲で１００％の合格率を示した。し
かし番号３４のようにＡｌを浴中に添加させないと耐パ
ウダリング性が低下し、合格率は９０％となった。
したものであるが、本製造法の適用によりＭｎ０．５〜
３．０％の範囲では１００％の合格率を示し、高Ｍｎ添
加鋼においても効果があることが分かる。番号７〜１１
は、酸化帯の空気比を変化させた結果を示したものであ
る。スナウト出側でのＦｅＯ厚が同じであれば酸化帯空
気比が０．９０〜１．２の範囲では合格率１００％を示
しているが、番号３５のように０．８として酸化帯での
ＦｅＯ膜の生成を抑えると合格率が５０％となり、耐パ
ウダリング性を低下した。番号１５〜２２は、めっき浴
中のＡｌ濃度を変化させた結果である。Ａｌ濃度０．０
５〜１０．０％の範囲で１００％の合格率を示した。し
かし番号３４のようにＡｌを浴中に添加させないと耐パ
ウダリング性が低下し、合格率は９０％となった。
【００１２】番号２３〜２７は、めっき浴中のＭｎ濃度
を変化させた結果であるが、Ｍｎ１．０〜１０．０％添
加させると合格率は、１００％を示している。しかしな
がら番号３２、３３のように浴中Ｍｎが１．０未満とし
た場合では合格率は、８５％と低下しており、ＦｅＯ剥
離に浴中Ｍｎが効果的であることが分かる。 番号１２
〜１５、２８〜３１は、スナウト出側のＦｅＯ膜厚と振
動との関係を示したものであるが、ＦｅＯ膜厚２００〜
１０００オングストロームでは、振動を有無に関係なく
１００％の合格率を示している。しかし振動を与えるこ
とでＦｅＯの剥離速度は上昇することが分かった。
を変化させた結果であるが、Ｍｎ１．０〜１０．０％添
加させると合格率は、１００％を示している。しかしな
がら番号３２、３３のように浴中Ｍｎが１．０未満とし
た場合では合格率は、８５％と低下しており、ＦｅＯ剥
離に浴中Ｍｎが効果的であることが分かる。 番号１２
〜１５、２８〜３１は、スナウト出側のＦｅＯ膜厚と振
動との関係を示したものであるが、ＦｅＯ膜厚２００〜
１０００オングストロームでは、振動を有無に関係なく
１００％の合格率を示している。しかし振動を与えるこ
とでＦｅＯの剥離速度は上昇することが分かった。
【００１３】以上の結果から酸化帯において鋼板表面に
ＦｅＯ膜を生成させ、還元帯でＦｅＯを２００〜１００
０オングストローム残存させた状態でめっき浴中に浸漬
し、浴中のＭｎによってＦｅＯを完全に還元させること
により、良好な高強度溶融亜鉛めっきを得られることが
示された。
ＦｅＯ膜を生成させ、還元帯でＦｅＯを２００〜１００
０オングストローム残存させた状態でめっき浴中に浸漬
し、浴中のＭｎによってＦｅＯを完全に還元させること
により、良好な高強度溶融亜鉛めっきを得られることが
示された。
【００１４】
【発明の効果】以上述べた発明を適用すると従来技術の
問題点を解決してさらに高強度を求めた高Ｍｎ含有の溶
融亜鉛めっき鋼板を製造することが可能となる。
問題点を解決してさらに高強度を求めた高Ｍｎ含有の溶
融亜鉛めっき鋼板を製造することが可能となる。
【図１】本発明に係わるＭｎを含有しためっき浴中鉄酸
化膜が剥離するプロセスを示す図である。
化膜が剥離するプロセスを示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中村 文彰 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｍｎ含有量が０．５〜３．０％である高
強度鋼板に連続的に溶融亜鉛めっきを施した後、酸化帯
に於て燃焼空気比を０．９〜１．２の雰囲気中にて酸化
せしめ、その後の還元帯に於て鉄酸化膜厚みが２００〜
１０００オングストロームの範囲で残留するように還元
せしめた後、Ａｌ：０．０５〜１０．０％、Ｍｎ：１．
０〜１０．０％、残Ｚｎを含むめっき浴を用いて溶融亜
鉛めっきを施すことを特徴とするＭｎ含有高強度溶融亜
鉛めっき鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7118394A JPH07278772A (ja) | 1994-04-11 | 1994-04-11 | Ｍｎ含有高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7118394A JPH07278772A (ja) | 1994-04-11 | 1994-04-11 | Ｍｎ含有高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07278772A true JPH07278772A (ja) | 1995-10-24 |
Family
ID=13453295
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7118394A Pending JPH07278772A (ja) | 1994-04-11 | 1994-04-11 | Ｍｎ含有高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07278772A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2876711A1 (fr) * | 2004-10-20 | 2006-04-21 | Usinor Sa | Procede de revetement au trempe a chaud dans un bain de zinc des bandes en acier fer-carbone-manganese |
| KR100742833B1 (ko) * | 2005-12-24 | 2007-07-25 | 주식회사 포스코 | 내식성이 우수한 고 망간 용융도금강판 및 그 제조방법 |
| KR100747133B1 (ko) * | 2001-06-06 | 2007-08-09 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 고가공(高加工)시의 내피로성, 내식성, 연성 및 도금부착성을 갖는 고강도 용융 아연 도금 강판 및 합금화 용융아연 도금 강판 |
| US7601433B2 (en) * | 2004-12-28 | 2009-10-13 | Sakuratech Co., Ltd. | Highly corrosion-resistant/highly workable plated steel wire, plating bath composition, method for producing the plated steel wire and wire netting product |
| JP2010525174A (ja) * | 2007-05-02 | 2010-07-22 | コラス・スタール・ベー・ブイ | Ａｈｓｓまたはｕｈｓｓストリップ材料の溶融亜鉛めっき方法、及びそのような材料 |
| JP2010532428A (ja) * | 2007-06-29 | 2010-10-07 | アルセロールミタル・フランス | Ｄｆｆ調整によって亜鉛めっきまたは合金化亜鉛めっき鋼板を製造する方法 |
-
1994
- 1994-04-11 JP JP7118394A patent/JPH07278772A/ja active Pending
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7267890B2 (en) | 2001-06-06 | 2007-09-11 | Nippon Steel Corporation | High-strength hot-dip galvanized steel sheet and hot-dip galvannealed steel sheet having fatigue resistance corrosion resistance ductility and plating adhesion after servere deformation and a method of producing the same |
| US8216397B2 (en) | 2001-06-06 | 2012-07-10 | Nippon Steel Corporation | High-strength hot-dip galvanized steel sheet and hot-dip galvannealed steel sheet having fatigue resistance, corrosion resistance, ductility and plating adhesion, after severe deformation, and a method of producing the same |
| US7824509B2 (en) | 2001-06-06 | 2010-11-02 | Nippon Steel Corporation | High-strength hot-dip galvanized steel sheet and hot-dip galvannealed steel sheet having fatigue resistance, corrosion resistance, ductility and plating adhesion, after severe deformation, and a method of producing the same |
| KR100747133B1 (ko) * | 2001-06-06 | 2007-08-09 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 고가공(高加工)시의 내피로성, 내식성, 연성 및 도금부착성을 갖는 고강도 용융 아연 도금 강판 및 합금화 용융아연 도금 강판 |
| KR100753244B1 (ko) * | 2001-06-06 | 2007-08-30 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 고가공(高加工)시의 내피로성, 내식성, 연성 및 도금부착성을 갖는 고강도 용융 아연 도금 강판 및 합금화용융 아연 도금 강판과 그 제조 방법 |
| US7556865B2 (en) | 2004-10-20 | 2009-07-07 | Arcelor France | Hot-dip coating method in a zinc bath for strips of iron/carbon/manganese steel |
| FR2876711A1 (fr) * | 2004-10-20 | 2006-04-21 | Usinor Sa | Procede de revetement au trempe a chaud dans un bain de zinc des bandes en acier fer-carbone-manganese |
| KR100911639B1 (ko) * | 2004-10-20 | 2009-08-12 | 아르셀러미탈 프랑스 | 아연 욕에서 철-탄소-망간 강 스트립을 용융 침지 코팅하는 방법 및 그에 따라 얻어질 수 있는 철-탄소-망간 오스테나이트계 강 스트립 |
| JP4828544B2 (ja) * | 2004-10-20 | 2011-11-30 | アルセロールミタル・フランス | 鉄−炭素−マンガンの鋼帯に亜鉛浴にて溶融めっきを施すための方法 |
| WO2006042930A1 (fr) * | 2004-10-20 | 2006-04-27 | Arcelor France | Procédé de revêtement au trempé à chaud dans un bain de zinc des bandes en acier fer-carbone-manganèse |
| US7601433B2 (en) * | 2004-12-28 | 2009-10-13 | Sakuratech Co., Ltd. | Highly corrosion-resistant/highly workable plated steel wire, plating bath composition, method for producing the plated steel wire and wire netting product |
| KR100742833B1 (ko) * | 2005-12-24 | 2007-07-25 | 주식회사 포스코 | 내식성이 우수한 고 망간 용융도금강판 및 그 제조방법 |
| JP2010525174A (ja) * | 2007-05-02 | 2010-07-22 | コラス・スタール・ベー・ブイ | Ａｈｓｓまたはｕｈｓｓストリップ材料の溶融亜鉛めっき方法、及びそのような材料 |
| JP2010532428A (ja) * | 2007-06-29 | 2010-10-07 | アルセロールミタル・フランス | Ｄｆｆ調整によって亜鉛めっきまたは合金化亜鉛めっき鋼板を製造する方法 |
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