JPH06240431A - 溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び複層めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び複層めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH06240431A JPH06240431A JP2397993A JP2397993A JPH06240431A JP H06240431 A JPH06240431 A JP H06240431A JP 2397993 A JP2397993 A JP 2397993A JP 2397993 A JP2397993 A JP 2397993A JP H06240431 A JPH06240431 A JP H06240431A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】焼鈍還元処理と溶融亜鉛めっきとを同一ライン
で連続して行う場合にＦｅ系あるいはＮｉ系電気めっき
前処理を行うことあるいは予めＳｉ、Ｍｎ等の低含有鋼
とのクラッド化を行うことなしにＳｉ、Ｍｎ等を含有す
る高強度鋼板の溶融亜鉛めっきを行うことができ、生産
性の向上と低コスト化を図る。 【構成】めっき浴温（ＴB ）を４８０℃以上５５０℃以
下、めっき浴中のＡｌ濃度（ＣAl）を０．１２重量％以
上０．２重量％以下、めっき浴に侵入する鋼板温度（Ｔ
S ）を４５０℃以上とし、かつめっき浴中の鋼板滞留時
間をｔ秒とするとき、 ｛（ＴB −４２０）ｔ＋（ＴS −４２０）｝／ＣAl が２０００以上５０００以下となるめっき条件で溶融亜
鉛めっきを行う。
で連続して行う場合にＦｅ系あるいはＮｉ系電気めっき
前処理を行うことあるいは予めＳｉ、Ｍｎ等の低含有鋼
とのクラッド化を行うことなしにＳｉ、Ｍｎ等を含有す
る高強度鋼板の溶融亜鉛めっきを行うことができ、生産
性の向上と低コスト化を図る。 【構成】めっき浴温（ＴB ）を４８０℃以上５５０℃以
下、めっき浴中のＡｌ濃度（ＣAl）を０．１２重量％以
上０．２重量％以下、めっき浴に侵入する鋼板温度（Ｔ
S ）を４５０℃以上とし、かつめっき浴中の鋼板滞留時
間をｔ秒とするとき、 ｛（ＴB −４２０）ｔ＋（ＴS −４２０）｝／ＣAl が２０００以上５０００以下となるめっき条件で溶融亜
鉛めっきを行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は屋根、壁等の建材、自動
車車体等に用いられる溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に
関する。
車車体等に用いられる溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、大気環境の酸性化に対処するた
め、又は侵食環境の劣悪な海浜、海上の建設などの要請
により、建材の耐食性向上の要求が大きくなっている。
また、自動車車体の場合には融雪塩使用地域、海浜地区
での耐食性が問題となっている。これらの耐食性の向上
策としては、亜鉛めっき、特に溶融亜鉛めっきを施すこ
とが経済的に優れている。さらに、加熱処理によりめっ
き層をＦｅ−Ｚｎ合金とする合金化溶融亜鉛めっきによ
り、溶接性と塗装後の耐食性を一層改善することができ
る。
め、又は侵食環境の劣悪な海浜、海上の建設などの要請
により、建材の耐食性向上の要求が大きくなっている。
また、自動車車体の場合には融雪塩使用地域、海浜地区
での耐食性が問題となっている。これらの耐食性の向上
策としては、亜鉛めっき、特に溶融亜鉛めっきを施すこ
とが経済的に優れている。さらに、加熱処理によりめっ
き層をＦｅ−Ｚｎ合金とする合金化溶融亜鉛めっきによ
り、溶接性と塗装後の耐食性を一層改善することができ
る。
【０００３】ところで、地球温暖化の問題がクローズア
ップされるに至り、省エネルギー化、特に自動車の燃費
向上、車体の軽量化が論じられるようになってきた。そ
のための対策としては鋼板の高強度化が有効であり、前
述の耐食性の要求から高強度鋼板の溶融亜鉛めっきが必
要となった。溶融亜鉛めっき鋼板は、連続溶融亜鉛めっ
き装置（以下ＣＧＬと称す）を用い、圧延油の燃焼除去
あるいはアルカリ等による脱脂、焼鈍還元、冷却、溶融
亜鉛浴浸漬、ガスワイピングによる目付量調整を連続し
て行うことにより製造される。さらに合金化はワイピン
グの直後に行われるのが一般的である。
ップされるに至り、省エネルギー化、特に自動車の燃費
向上、車体の軽量化が論じられるようになってきた。そ
のための対策としては鋼板の高強度化が有効であり、前
述の耐食性の要求から高強度鋼板の溶融亜鉛めっきが必
要となった。溶融亜鉛めっき鋼板は、連続溶融亜鉛めっ
き装置（以下ＣＧＬと称す）を用い、圧延油の燃焼除去
あるいはアルカリ等による脱脂、焼鈍還元、冷却、溶融
亜鉛浴浸漬、ガスワイピングによる目付量調整を連続し
て行うことにより製造される。さらに合金化はワイピン
グの直後に行われるのが一般的である。
【０００４】従来より知られるように加工性に優れる高
強度鋼は、添加成分としてＳｉ、Ｍｎ等を含有するた
め、これら成分が鋼板表面に酸化濃化し易く、その結
果、溶融亜鉛の濡れ性を著しく劣化し、不めっき欠陥を
招く。その対策としては、ＣＧＬに鋼板を導入する前に
Ｎｉ系の電気めっきを施したり（特開昭６０−２６２９
５０号公報、特開昭６１−１４７８６５号公報）、ある
いはＦｅ系の電気めっきを行う（特開平２−１９４１５
６号公報）ことにより、これら成分の鋼板表面への酸化
濃化を抑制することが提案されている。また、クラッド
法によりＳｉ、Ｍｎ等の含有量の少ない鋼を表層にして
めっき濡れ性を改善する技術（特開平３−１９９３６３
号公報）が開示されている。
強度鋼は、添加成分としてＳｉ、Ｍｎ等を含有するた
め、これら成分が鋼板表面に酸化濃化し易く、その結
果、溶融亜鉛の濡れ性を著しく劣化し、不めっき欠陥を
招く。その対策としては、ＣＧＬに鋼板を導入する前に
Ｎｉ系の電気めっきを施したり（特開昭６０−２６２９
５０号公報、特開昭６１−１４７８６５号公報）、ある
いはＦｅ系の電気めっきを行う（特開平２−１９４１５
６号公報）ことにより、これら成分の鋼板表面への酸化
濃化を抑制することが提案されている。また、クラッド
法によりＳｉ、Ｍｎ等の含有量の少ない鋼を表層にして
めっき濡れ性を改善する技術（特開平３−１９９３６３
号公報）が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ＣＧＬに鋼板を導入す
る前にＮｉ系の電気めっきあるいはＦｅ系の電気めっき
を行うことによりこれら成分の鋼板表面への酸化濃化を
抑制することが可能となり、Ｓｉ、Ｍｎ等を含有する高
強度鋼の溶融亜鉛めっきは可能となるが、反面電気めっ
き設備の増設による煩雑化、高コスト化、生産性の低下
はまぬがれない。また、Ｓｉ、Ｍｎ等の低含有鋼とのク
ラッド化を行うことも工程を繁雑にし、コストアップを
招く問題がある。
る前にＮｉ系の電気めっきあるいはＦｅ系の電気めっき
を行うことによりこれら成分の鋼板表面への酸化濃化を
抑制することが可能となり、Ｓｉ、Ｍｎ等を含有する高
強度鋼の溶融亜鉛めっきは可能となるが、反面電気めっ
き設備の増設による煩雑化、高コスト化、生産性の低下
はまぬがれない。また、Ｓｉ、Ｍｎ等の低含有鋼とのク
ラッド化を行うことも工程を繁雑にし、コストアップを
招く問題がある。
【０００６】本発明は、これらの諸問題を招くことな
く、Ｓｉ、Ｍｎ等を含有する高強度鋼の溶融亜鉛めっき
を可能とする技術を提供することを目的とする。
く、Ｓｉ、Ｍｎ等を含有する高強度鋼の溶融亜鉛めっき
を可能とする技術を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】電気めっきによる前処理
を行わず、また、クラッド化の工程を必要とせずに、既
存のめっき装置のままでＳｉ、Ｍｎ等を含有する高強度
鋼の溶融亜鉛めっきを可能とする方法を鋭意研究した結
果、焼鈍還元処理を溶融亜鉛めっきとを同一ラインで連
続して行う場合に、めっき浴温（ＴB ）を４８０℃以上
５５０℃以下、めっき浴中のＡｌ濃度（ＣAl）を０．１
２重量％以上０．２重量％以下、めっき浴に侵入する鋼
板温度（ＴS ）を４５０℃以上とし、かつ、めっき浴中
の鋼板滞留時間をｔ秒とするとき、 ｛（ＴB −４２０）ｔ＋（ＴS −４２０）｝／ＣAl の値が２０００以上５０００以下となるめっき条件で溶
融亜鉛めっきを行うことによりめっき濡れ性を確保する
ことができ、かつめっき後の目付量調整が可能であるこ
とを見出した。
を行わず、また、クラッド化の工程を必要とせずに、既
存のめっき装置のままでＳｉ、Ｍｎ等を含有する高強度
鋼の溶融亜鉛めっきを可能とする方法を鋭意研究した結
果、焼鈍還元処理を溶融亜鉛めっきとを同一ラインで連
続して行う場合に、めっき浴温（ＴB ）を４８０℃以上
５５０℃以下、めっき浴中のＡｌ濃度（ＣAl）を０．１
２重量％以上０．２重量％以下、めっき浴に侵入する鋼
板温度（ＴS ）を４５０℃以上とし、かつ、めっき浴中
の鋼板滞留時間をｔ秒とするとき、 ｛（ＴB −４２０）ｔ＋（ＴS −４２０）｝／ＣAl の値が２０００以上５０００以下となるめっき条件で溶
融亜鉛めっきを行うことによりめっき濡れ性を確保する
ことができ、かつめっき後の目付量調整が可能であるこ
とを見出した。
【０００８】
【作用】本発明はＳｉ、Ｍｎ等を含有することにより得
られる加工性に優れる高強度鋼板をＮｉあるいはＦｅ系
の前めっきなしに、またはＳｉ、Ｍｎの低含有鋼とクラ
ッド化することなしに、さらには鋼板中の添加元素とし
てＴｉを含有させることなしに、溶融亜鉛めっきを行う
ことを可能とする。以下にその操作を示す。
られる加工性に優れる高強度鋼板をＮｉあるいはＦｅ系
の前めっきなしに、またはＳｉ、Ｍｎの低含有鋼とクラ
ッド化することなしに、さらには鋼板中の添加元素とし
てＴｉを含有させることなしに、溶融亜鉛めっきを行う
ことを可能とする。以下にその操作を示す。
【０００９】まず、冷延あるいは熱延によって板厚を調
整された鋼板にＣＧＬ入側で表面のクリーニング、脱脂
と必要に応じ脱スケールを行う。熱延後脱スケールを行
って、冷延した鋼板ではＣＧＬ入側で脱脂とさらに酸洗
を行うのが最も好ましいが、脱脂をライン内の燃焼除去
とすることも可能である。一方、熱延鋼板の場合表面の
酸化物量が多く、ＣＧＬ入側までに、脱脂と脱スケール
が必要である。
整された鋼板にＣＧＬ入側で表面のクリーニング、脱脂
と必要に応じ脱スケールを行う。熱延後脱スケールを行
って、冷延した鋼板ではＣＧＬ入側で脱脂とさらに酸洗
を行うのが最も好ましいが、脱脂をライン内の燃焼除去
とすることも可能である。一方、熱延鋼板の場合表面の
酸化物量が多く、ＣＧＬ入側までに、脱脂と脱スケール
が必要である。
【００１０】引き続き鋼板を、還元ガス中で要求材質に
応じて６００〜９００℃に昇温し、焼鈍還元し、所定速
度で冷却した後、溶融亜鉛浴に導入する。還元ガスには
水素を数％以上含有する窒素ガスを用いる。また、還元
ガス中の微量の水分はＳｉ、Ｍｎ等の鋼中添加元素を鋼
表面に酸化濃化させるので、少なくとも０℃以下の露点
とすることが必要である。
応じて６００〜９００℃に昇温し、焼鈍還元し、所定速
度で冷却した後、溶融亜鉛浴に導入する。還元ガスには
水素を数％以上含有する窒素ガスを用いる。また、還元
ガス中の微量の水分はＳｉ、Ｍｎ等の鋼中添加元素を鋼
表面に酸化濃化させるので、少なくとも０℃以下の露点
とすることが必要である。
【００１１】焼鈍還元処理された鋼板をそのまま溶融亜
鉛浴に導入するが、めっき浴中のＡｌ濃度、めっき浴の
温度、めっき浴に侵入する鋼板の温度及びめっき浴中に
鋼板の滞在する時間は鋼板がめっき浴に濡れるために重
要であり、以下に規定する必要がある。 浴中のＡｌ濃度（ＣAl）：浴中のＡｌ濃度は０．１２重
量％以上０．２重量％以下とする。その理由は、０．１
２重量％未満ではめっき浴底にドロス（ＦｅＺｎ7 ）の
生成が著しくなり、めっき面に付着してドロス欠陥を発
生すること及び除去が困難なことである。また、０．２
重量％を越えると、めっき層中のＡｌ濃度が高くなりす
ぎ溶接性や溶融めっき後、摩擦抵抗低減や化成処理性向
上を図る場合にその上に施すＦｅ系電気めっきを阻害す
る。なお、その他のめっき浴中添加元素については、耐
食性向上のためにＭｇ等の元素を添加することが可能で
あり、Ｐｂは０．１重量％以下とすることが好ましい。
鉛浴に導入するが、めっき浴中のＡｌ濃度、めっき浴の
温度、めっき浴に侵入する鋼板の温度及びめっき浴中に
鋼板の滞在する時間は鋼板がめっき浴に濡れるために重
要であり、以下に規定する必要がある。 浴中のＡｌ濃度（ＣAl）：浴中のＡｌ濃度は０．１２重
量％以上０．２重量％以下とする。その理由は、０．１
２重量％未満ではめっき浴底にドロス（ＦｅＺｎ7 ）の
生成が著しくなり、めっき面に付着してドロス欠陥を発
生すること及び除去が困難なことである。また、０．２
重量％を越えると、めっき層中のＡｌ濃度が高くなりす
ぎ溶接性や溶融めっき後、摩擦抵抗低減や化成処理性向
上を図る場合にその上に施すＦｅ系電気めっきを阻害す
る。なお、その他のめっき浴中添加元素については、耐
食性向上のためにＭｇ等の元素を添加することが可能で
あり、Ｐｂは０．１重量％以下とすることが好ましい。
【００１２】浴温（ＴB ）：浴温は溶融亜鉛濡れ性確保
のため４８０℃以上が必要であり、５５０℃以下とす
る。５５０℃を越えるとＺｎ蒸気圧が高くなり特にスナ
ウト内に蒸発した亜鉛が凝縮して亜鉛粉が発生し浴面に
堆積して擦り傷の原因になる。 侵入板温（ＴS ）：侵入板温は溶融亜鉛濡れ性確保のた
めに浴温低下が起らぬように４５０℃以上が必要であ
る。
のため４８０℃以上が必要であり、５５０℃以下とす
る。５５０℃を越えるとＺｎ蒸気圧が高くなり特にスナ
ウト内に蒸発した亜鉛が凝縮して亜鉛粉が発生し浴面に
堆積して擦り傷の原因になる。 侵入板温（ＴS ）：侵入板温は溶融亜鉛濡れ性確保のた
めに浴温低下が起らぬように４５０℃以上が必要であ
る。
【００１３】めっき時間（ｔ）：めっき時間は鋼板が溶
融亜鉛に濡れ反応するために長い方が有利であるが、そ
の必要時間は浴温、侵入板温及び浴中のＡｌ濃度により
決定される。つまり、 ｛（ＴB −４２０）ｔ＋（ＴS −４２０）｝／ＣAl が２０００以上になるように設定することが必要であ
る。
融亜鉛に濡れ反応するために長い方が有利であるが、そ
の必要時間は浴温、侵入板温及び浴中のＡｌ濃度により
決定される。つまり、 ｛（ＴB −４２０）ｔ＋（ＴS −４２０）｝／ＣAl が２０００以上になるように設定することが必要であ
る。
【００１４】しかし、めっき時間が過剰になると浴温、
侵入板温が高いことからめっき浴中で合金化が開始し、
ガスワイピングでの目付量調整が不可能になる。よって
めっき時間は ｛（ＴB −４２０）ｔ＋（ＴS −４２０）｝／ＣAl が５０００以下に設定しなければならない。
侵入板温が高いことからめっき浴中で合金化が開始し、
ガスワイピングでの目付量調整が不可能になる。よって
めっき時間は ｛（ＴB −４２０）ｔ＋（ＴS −４２０）｝／ＣAl が５０００以下に設定しなければならない。
【００１５】亜鉛めっき浴浸漬後はガスワイピングによ
り目付量が調整され溶融亜鉛めっき鋼板が得られる。場
合により更に加熱合金化処理がなされ合金化溶融亜鉛め
っき鋼板が製造される。また、摩擦抵抗低減や化成性向
上等必要により溶融亜鉛めっき被膜上又は前述の合金化
されためっき被膜状にＦｅ系の電気めっきがなされるこ
ともある。これにより耐食性やスポット溶接性がさらに
向上する。
り目付量が調整され溶融亜鉛めっき鋼板が得られる。場
合により更に加熱合金化処理がなされ合金化溶融亜鉛め
っき鋼板が製造される。また、摩擦抵抗低減や化成性向
上等必要により溶融亜鉛めっき被膜上又は前述の合金化
されためっき被膜状にＦｅ系の電気めっきがなされるこ
ともある。これにより耐食性やスポット溶接性がさらに
向上する。
【００１６】
【実施例】以下に本発明の効果について実施例をもって
説明する。めっきには装置に縦型の溶融亜鉛めっき実験
装置を用い、７０ｍｍ×１８０ｍｍの鋼板にめっきを行
った。めっきに先立ち、鋼板の焼鈍還元を５％水素含有
窒素を用いて８００℃−２０秒均熱で行った。供試鋼板
は真空溶解で溶製し、あらかじめ０．７ｍｍ厚に冷間圧
延し、電解脱脂及び塩酸酸洗を行った。供試鋼板の成分
を表１に、めっき条件及びめっきの評価を表２に示す。
めっき性の評価は表３を基準に行った。
説明する。めっきには装置に縦型の溶融亜鉛めっき実験
装置を用い、７０ｍｍ×１８０ｍｍの鋼板にめっきを行
った。めっきに先立ち、鋼板の焼鈍還元を５％水素含有
窒素を用いて８００℃−２０秒均熱で行った。供試鋼板
は真空溶解で溶製し、あらかじめ０．７ｍｍ厚に冷間圧
延し、電解脱脂及び塩酸酸洗を行った。供試鋼板の成分
を表１に、めっき条件及びめっきの評価を表２に示す。
めっき性の評価は表３を基準に行った。
【００１７】また、合金化さらに上層Ｆｅ−Ｐめっきを
行う試料については、化成処理を行い比較した。比較基
準を表４に示す。表２により明らかなように本発明によ
りめっきした鋼板は不めっき欠陥がなく良好な溶融亜鉛
めっき鋼板となり、ガスワイピングにより目付量調整性
も良好である。また、合金化、上層Ｆｅ系めっき後に
は、充分な化成処理性が得られる。
行う試料については、化成処理を行い比較した。比較基
準を表４に示す。表２により明らかなように本発明によ
りめっきした鋼板は不めっき欠陥がなく良好な溶融亜鉛
めっき鋼板となり、ガスワイピングにより目付量調整性
も良好である。また、合金化、上層Ｆｅ系めっき後に
は、充分な化成処理性が得られる。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【表３】
【００２１】
【表４】
【００２２】
【発明の効果】本発明によりＦｅ系あるいはＮｉ系電気
めっき前処理を行うことあるいは予めＳｉ、Ｍｎ等の低
含有鋼とのクラッド化を行うことなしにＳｉ、Ｍｎ等を
含有する高強度鋼板の溶融亜鉛めっきが可能になり、生
産性の向上と低コスト化を図ることができる。
めっき前処理を行うことあるいは予めＳｉ、Ｍｎ等の低
含有鋼とのクラッド化を行うことなしにＳｉ、Ｍｎ等を
含有する高強度鋼板の溶融亜鉛めっきが可能になり、生
産性の向上と低コスト化を図ることができる。
Claims (3)
- 【請求項１】 焼鈍還元処理と溶融亜鉛めっきとを同一
ラインで連続して行うに際し、めっき浴温（ＴB ）を４
８０℃以上５５０℃以下、めっき浴中のＡｌ濃度
（ＣAl）を０．１２重量％以上０．２重量％以下、めっ
き浴に侵入する鋼板温度（ＴS ）を４５０℃以上とし、
かつめっき浴中の鋼板滞留時間をｔ秒とするとき、 ｛（ＴB −４２０）ｔ＋（ＴS −４２０）｝／ＣAl が２０００以上５０００以下となるめっき条件で溶融亜
鉛めっきを行うことを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の
製造方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の溶融亜鉛めっきを行った
後、さらに加熱合金化処理を行うことを特徴とする合金
化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１又は２記載の溶融亜鉛めっき又
は合金化溶融亜鉛めっきを行った後、その表面にさらに
鉄系の電気めっきを行うことを特徴とする複層めっき鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2397993A JPH06240431A (ja) | 1993-02-12 | 1993-02-12 | 溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び複層めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2397993A JPH06240431A (ja) | 1993-02-12 | 1993-02-12 | 溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び複層めっき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06240431A true JPH06240431A (ja) | 1994-08-30 |
Family
ID=12125683
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2397993A Withdrawn JPH06240431A (ja) | 1993-02-12 | 1993-02-12 | 溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び複層めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06240431A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100558060B1 (ko) * | 2001-12-07 | 2006-03-07 | 주식회사 포스코 | 원폿트시스템에 의한 용융아연도금강판 및 합금화용융아연도금강판의 제조 방법 |
| JP4828544B2 (ja) * | 2004-10-20 | 2011-11-30 | アルセロールミタル・フランス | 鉄−炭素−マンガンの鋼帯に亜鉛浴にて溶融めっきを施すための方法 |
| JP2014084518A (ja) * | 2012-10-26 | 2014-05-12 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 溶融亜鉛めっきの浸透性試験方法 |
-
1993
- 1993-02-12 JP JP2397993A patent/JPH06240431A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100558060B1 (ko) * | 2001-12-07 | 2006-03-07 | 주식회사 포스코 | 원폿트시스템에 의한 용융아연도금강판 및 합금화용융아연도금강판의 제조 방법 |
| JP4828544B2 (ja) * | 2004-10-20 | 2011-11-30 | アルセロールミタル・フランス | 鉄−炭素−マンガンの鋼帯に亜鉛浴にて溶融めっきを施すための方法 |
| JP2014084518A (ja) * | 2012-10-26 | 2014-05-12 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 溶融亜鉛めっきの浸透性試験方法 |
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