CN100371592C

CN100371592C - 密闭型电动压缩机及冷冻装置

Info

Publication number: CN100371592C
Application number: CNB2003801000437A
Authority: CN
Inventors: 井上阳; 柳濑诚吾; 梅冈郁友; 成濑笃
Original assignee: Matsushita Refrigeration Co
Current assignee: Panasonic Appliances Refrigeration Devices Singapore Pte Ltd
Priority date: 2002-10-31
Filing date: 2003-10-30
Publication date: 2008-02-27
Anticipated expiration: 2023-10-30
Also published as: EP1580428A1; EP1580428B1; US20050053485A1; CN1685153A; WO2004040136A1; EP1580428A4; KR20040077675A; DE60312387T2; DE60312387D1; KR100563288B1; US7249937B2; AU2003280623A1

Abstract

本发明之密闭型电动压缩机包括：密闭容器(1)；弹性地支撑收纳在密闭容器(1)内的电动压缩部件(2)的盘簧(101)。将电动压缩部件(2)架设于盘簧(101)时，通过使盘簧(101)具有的共振频率与电动压缩部件(2)产生的机械振动的共振频率或空间(4)的空腔共振频率不一致，可以降低盘簧(101)的共振，降低密闭型电动压缩机的噪音和振动。

Description

密闭型电动压缩机及冷冻装置

技术领域

本发明涉及构成冰箱或自动贩卖机等的冷冻装置的密闭型电动压缩机。

背景技术

目前，这种实现了低振动、低噪音化的密闭型电动压缩机已经存在(例如，参照专利文献1特许第2609713号公报)。

以下，参照附图，对上述现有密闭型电动压缩机进行说明。

图12为专利文献1所述的现有密闭型电动压缩机的纵截面图。图12中，密闭容器1收容电动压缩元件2和盘簧3，同时，还包括空间4。盘簧3的两端部，分别被插入突出设置在电动压缩部件2侧和密闭容器1侧的限位器(snubber)5，电动压缩部件2由盘簧3弹性支撑。

并且，该密闭型电动压缩机被设计成压缩臭氧破坏系数为0的HFC系列的代表性冷媒R134a。

图13为专利文献1所述的现有密闭型电动压缩机的噪音特性图，横轴表示1/3倍程频率，纵轴表示噪音水平。图14为图13所示的噪音特性的详细图，横轴表示频率，纵轴表示噪音水平。

图15为由现有密闭型电动压缩机的电动压缩部件2产生机械振动的共振频率的特性图，横轴表示频率，纵轴表示加速度水平。

另外，由电动压缩部件2产生的机械振动而引发的固有共振频率的测量，如下进行，在无负荷状态下改变电源频率运转密闭型电动压缩机，将在电动压缩部件2上测定的加速度水平表示在频率数轴上。这里，所谓由电动压缩部件2产生的机械振动而引发的共振频率，可定义为：以上述方法获得的测定结果中的加速度水平(振动水平)达到最大值时的峰值频率为中心，将其上下区域(foot area)包含在内的频率范围。

图16为架设电动压缩部件2于盘簧3上时，盘簧3具有的共振频率的特性图，横轴表示频率，纵轴表示加速度水平。并且，还表示了将R134a用作冷媒气体的情况下的空间4具有的空腔共振频率(cavityresonance frequency)。

另外，盘簧3具有的固有共振频率的测定，如下进行，在无负荷状态下改变电源频率运转密闭型电动压缩机，将在密闭容器1的表面测定的加速度水平表示在频率数轴上。这里，所谓盘簧3具有的共振频率，可定义为：以上述方法获得的测定结果中的加速度水平(振动水平)达到最大值时的峰值频率为中心，将其上下区域包含在内的频率范围。

下面，关于上述构造的密闭型电动压缩机，对其动作进行说明。

首先，电动压缩部件2通电后开始运转，压缩冷媒气体。此时，伴随压缩产生的负荷变动使电动压缩部件2产生包括各种各样频率的机械振动。该机械振动如果直接传给密闭容器1，则产生很大的噪音和振动，但是因为被盘簧3的弹性所吸收，所以传给密闭容器1的振动减弱，密闭型电动压缩机的噪音和振动降低。

可是，上述现有构造中，电动压缩部件2产生的机械振动，尽管为盘簧3的弹性所吸收，当机械振动的共振频率与盘簧3的共振频率相一致时，则存在这样的课题，即，盘簧3被机械振动加振，以共振频率共振，该振动传给密闭容器1，产生同频率的噪音和振动，从而使密闭型电动压缩机的噪音和振动增大。

举一具体例子说明，图15、图16中，电动压缩部件2产生的机械振动的共振频率的峰值在540Hz附近，与电动压缩部件2架设于盘簧3上时盘簧3具有的共振频率的峰值几乎一致。由于机械振动的共振频率与盘簧3的共振频率峰值一致，如图14所示，作为实际的密闭型电动压缩机的噪音特性，大到540Hz的噪音。

并且，在上述噪音的基础上，由以下动作又产生别的噪音。

现有密闭型电动压缩机中，密闭容器1内的空间4的空腔共振频率与电动压缩部件2架设于盘簧3上时盘簧3具有的共振频率的波形峰值及区域范围有关。

图16中，电动压缩部件2架设于盘簧3上时盘簧3具有的共振频率的峰值在550Hz附近，空间4的空腔共振频率与此几乎一致。另外，图14中，密闭型电动压缩机的噪音以550Hz附近为峰值，表示为较高的数值。

其原因是：通过电动压缩部件2产生的机械振动，盘簧3通过上方的限位器5振动，在上下方的限位器5之间产生敲击和摩擦，这些敲击和摩擦作为加振能源被附加到盘簧3，盘簧3在架设了电动压缩部件2的状态下以盘簧3具有的固有共振频率共振，结果，产生同频率的噪音，该噪音加振密闭容器内的空间4的空腔共振频率，从而增大了密闭型电动压缩机的噪音。

另外，还存在这样的课题：如果密闭容器内1的空间4的空腔共振频率，与电动压缩部件2产生的机械振动的共振频率及盘簧3具有的共振频率的峰值及区域范围一致，那么，在盘簧3被机械振动加振发生共振的情况下，该振动加振空间4，由密闭型电动压缩机的空腔共振产生的噪音更加增大。

发明内容

提供一种密闭型电动压缩机，该密闭型电动压缩机包括：密闭容器；弹性地支撑收纳在密闭容器内的电动压缩部件的盘簧。将电动压缩部件架设于盘簧时，使盘簧的共振频率与电动压缩部件产生的机械振动的共振频率，或者与密闭容器内的空间的空腔共振频率不一致。

附图说明

图1为本发明实施方式1的密闭型电动压缩机的纵截面图。

图2为该实施方式1盘簧的正面图。

图3为该实施方式1盘簧具有的共振频率的特性图。

图4为该实施方式1的密闭型电动压缩机与现有密闭型电动压缩机的噪音特性图。

图5为该实施方式1密闭型电动压缩机的噪音特性详细图。

图6为本发明实施方式2的密闭型电动压缩机的纵截面图。

图7为该实施方式2密闭型电动压缩机的盘簧的共振特性图。

图8为该实施方式2密闭型电动压缩机的噪音特性图。

图9为本发明实施方式3中的限位器与盘簧的断面放大图。

图10为该实施方式3盘簧具有的共振频率的变化特性图。

图11为本发明实施方式4冷冻装置的结构图。

图12为现有密闭型电动压缩机的纵截面图。

图13为现有密闭型电动压缩机的噪音特性图。

图14为现有密闭型电动压缩机的噪音特性详细图。

图15为由现有密闭型电动压缩机的电动压缩部件产生机械振动的共振频率的特性图。

图16为现有盘簧具有的共振频率的特性图。

具体实施方式

以下，就本发明的实施方式，参照附图进行说明。另外，本发明并不限于该实施方式。此外，对于与现有构造相同的部分，赋予相同符号并省去详细说明。

实施方式1

图1为本发明实施方式1的密闭型电动压缩机的纵截面图。图2为该实施方式1盘簧的正面图。

图3为将实施方式1的电动压缩部件2架设于盘簧101上时，盘簧101具有的共振频率的特性图，横轴表示频率，纵轴表示加速度水平。另外，还表示了使用R600a及R134a作为冷媒气体时的空间4具有的空腔共振频率。

图4为实施方式1密闭型电动压缩机与现有密闭型电动压缩机的噪音特性图，横轴表示1/3倍频程，纵轴表示噪音水平。实施方式1密闭型电动压缩机的噪音用虚线表示，现有密闭型电动压缩机的噪音用实线表示。图5为图4所示实施方式1的噪音特性详细图，横轴表示频率，纵轴表示噪音水平。

图1、图2中，密闭容器1收纳电动压缩部件2与盘簧101，同时含有空间4。盘簧101的两端部，分别被插入突出设置在电动压缩部件2侧和密闭容器1侧的限位器5中，电动压缩部件2由盘簧101弹性支撑。

实施方式1中，如图2所示，盘簧101设置了不等宽度的间距：该间距从两端的宽间距a到盘簧101中心部位的窄间距b有阶段地变化；对于盘簧101中心，为达到间距上下对称，盘簧101的两端做成宽疏环状，中心部做成密集环状。

进而，实施方式1密闭型电动压缩机设计成为臭氧破坏系数为0，同时，压缩不含地球暖化系数也为0的氯和氟的烃类代表性冷媒R600a。

下面就上述构成的密闭型电动压缩机的工作步骤进行说明。

首先，电动压缩部件2通电后开始运转，压缩冷媒气体。此时，伴随压缩，电动压缩部件2产生包含各种频率的机械振动，特别是在机械振动的共振频率的峰值540Hz附近振动水平变大。

可是，对于在540Hz附近具有峰值的机械振动，将电动压缩部件2架设于盘簧101上时，盘簧101所具有的共振频率在470Hz附近，此处上述机械振动的加速度水平(振动水平)稍小。其结果，与电动压缩部件2产生的机械振动的共振频率不一致，盘簧101由于机械振动而被加振，不会因共振频率发生共振，几乎不产生由盘簧101的共振引起的振动，故可以降低密闭型电动压缩机的噪音和振动。

另外，实施方式1中，因为使用了R600a作为冷媒气体，所以与R134a相比，冷媒气体的音速增大，密闭容器1内的空间4的空腔共振频率从540Hz附近到700Hz附近增高。另外，如(公式1)所示，由于冷媒气体的音速伴随冷媒气体的温度和压力的变化而变化，所以空腔共振频率通常变动数十Hz，但即使这样，从图3可知，从盘簧101具有的共振频率的峰值到区域范围，远远偏离了空腔共振频率。

(公式1)

f_{1} = k \frac{V}{L}

(k为常数)

因此，由于几乎不产生由盘簧101的共振引起的振动，所以密闭容器1内的空间4的空腔共振频率几乎不被加振，而能够减低空腔共振频率，故可进一步降低密闭型电动压缩机的噪音。

此外，采用上述不等间距进行实验，结果得知：如图3所示，维持了与现有等间距的盘簧3同等弹性系数的同时，将电动压缩部件2架设于盘簧101上时，盘簧101具有的共振频率的峰值水平下降，且共振频率降低到470Hz附近。

另外，众所周知通过将盘簧101设计成不等间距，盘簧101具有的共振频率的峰值水平会下降，但是还可推测：由于采用不等间距，盘簧101的弹性系数相对于位移量变得不均一，所以由盘簧101产生的振动的疏密波崩溃，共振频率降低。

此外，在本发明中，不等间距设计成间距a：间距b＝(1.09～1.60)：1，结果，如上所述，维持了与现有等间距的盘簧3同等弹性系数的同时，可以降低盘簧101具有的共振频率的峰值水平。如果对于该间距b的间距a值大于1.60，则由于盘簧101内部的弹簧常数差变大，那么弹簧常数小的间距b附近的位移增大，在间距b附近，有可能由于弹簧材料间相互接触、压缩机振动等，导致盘簧101折损。另一方面，如果对于该间距b的间距a值小于1.09，那么与等间距的盘簧3相比，盘簧101的噪音降低效果就变小了。

另外，在本发明中，虽不等间距设计成间距a：间距b＝(1.09～1.60)：1，但更优选的是间距a：间距b＝(1.15～1.40)：1，这样即使制造时尺寸大小产生2～3％左右的偏差，上述盘簧折损的可能性也可大大降低，同时，还可提供噪音降低效果大的密闭型电动压缩机。

这里，密闭容器1内的空间4的空腔共振频率f₁与冷媒气体的音速V、空间4的长度L之间的关系用(公式1)表示。

此外，用(公式2)表示盘簧101的共振频率f₂与盘簧101的线径d、有效卷数Na、内径D之间的关系。

(公式2)

f_{2} = \frac{d}{Na \times D^{2}}

另外，实施方式1中，即使在使用R134a作为冷媒气体的情况下，将电动压缩部件2架设于盘簧101时，盘簧101具有的共振频率的峰值及区域范围，如图3所示，由于远远偏离了密闭容器1的空间4中的空腔共振频率，所以可以降低空腔共振音。

另外，如(公式1)所示，可以变更由密闭容器1的大小决定的空间4的空腔共振频率，形成与电动压缩部件2架设于盘簧3上时盘簧3具有的共振频率不一致。但是，若变更密闭容器1的大小，不仅要进行密闭型电动压缩机的设计变更，还要进行冰箱或自动贩卖机等的冷冻装置的大规模性设计变更，因此不是简单可以改变的。

然而，在实施方式1中，因为仅靠改变盘簧101，就可使盘簧101具有的共振频率与密闭容器1内的空间4的空腔共振频率不一致，所以能够容易实现低噪音化的设计。

此外，如(公式2)所示，要降低盘簧101具有的共振频率，一般地将线径d做细或将有效卷数Na增多、或将内径D做粗即可，但是由于弹性系数降低，会引起如下问题：盘簧101因电动部件2的重量异常缩小，产生因电动压缩部件2与密闭容器1碰撞而产生的异常声响。再者，如果将线径d做细，那么应力会增大，可靠性会降低；如果将有效卷数Na增多，那么因盘簧101的整体长度加长，密闭容器1的整体高度会增大，会使密闭型电动压缩机大型化。

另外，要提高盘簧101具有的共振频率，可以将线径d做粗或将有效卷数Na减少、或将内径D做细，但是由于弹性系数增大，会产生如下问题：用盘簧所能够吸收的电动压缩部件2产生的机械振动的量减少，传播给密闭容器1的振动增大，其结果，导致密闭型电动压缩机的噪音和振动增大。

但是，实施方式1中，通过将盘簧101设计成不等间距以维持弹性系数和可靠性，同时，由于能较低设定共振频率，可以回避由于伴随弹性系数降低而导致的电动压缩部件2与密闭容器1的碰撞及其产生的异常声响，或应力增大导致的可靠性降低等问题。另外，也可回避盘簧101整体长度加长导致的密闭型电动压缩机大型化的问题。还可回避伴随盘簧101的弹性系数增大导致的密闭型电动压缩机的噪音和振动增大的问题。

此外，对于盘簧101的中心，因为将间距设计成了上下对称，所以可以与盘簧101的上下方向无关，插入限位器5内，达到密闭型电动压缩机组装容易的效果。

实施方式2

图6为实施方式2密闭型电动压缩机的纵截面图。

实施方式2的盘簧24与实施方式1的盘簧101不同，是降低了弹性系数的弹簧。

图7为将实施方式2密闭型电动压缩机的电动压缩部件2架设于盘簧24时盘簧24具有的共振特性图：横轴表示频率；纵轴表示加速度水平。另外，还表示了空间4的空腔共振频率。

图8为实施方式2的密闭型电动压缩机的噪音水平的测定结果：横轴表示频率，纵轴表示噪音水平。

图6中，密闭容器1收纳电动压缩部件2和盘簧24，包含空间4。盘簧24的两端插入分别突设在电动压缩部件2一侧与密闭容器1一侧的限位器5中，电动压缩部件2由盘簧24弹性支撑。

这里，若将密闭容器1内的空间4中的音速设为V，密闭容器1内的空间4的空腔共振频率f则与密闭容器1内的空间4的长度L成反比，可用(公式1)定义。

(公式1)

f_{1} = k \frac{V}{L}

(k为常数)

图7表示将电动压缩部件2架设于盘簧24时，盘簧24具有的固有共振频率，但该测定方法是在无负荷状态下改变运转频率运转密闭型电动压缩机，将在密闭容器1的表面测定的振动水平表示在频率数轴上的方法。

这里，所谓将电动压缩部件2架设于盘簧24时的盘簧24具有的共振频率，定义为：从以上述方法得到的测定结果得出的、以振动水平达到最大值时的峰值频率为中心、包含其上下区域的频率范围。这里，共振频率包含从峰值开始上下分别50Hz左右的区域范围。

另外，密闭容器1内的空间4的空腔共振频率，会因温度和压力的不同而导致冷媒的音速变化，其结果，会产生数10Hz的变动。

在实施方式2中，通过采用降低弹性系数的盘簧24，将盘簧24具有的共振频率的峰值比空腔共振频率提高约200Hz，使得与空腔共振频率不相一致。

下面，就上述构造的密闭型电动压缩机的动作进行说明。

通过电动压缩部件2产生的机械振动，盘簧24通过上方的限位器5而振动，在上下方的限位器5之间产生敲击和摩擦。这些敲击和摩擦作为加振能源被附加到盘簧24，其结果，盘簧24在架设了电动压缩部件2的状态下以盘簧24具有的固有共振频率共振，产生同频率的噪音。

该噪音虽然传到密闭容器1内的空间4，但是由于比起密闭容器1内的空间4的空腔共振频率，峰值高出200Hz，所以即使存在空腔共振频率在数10Hz范围内的变动，也从包含由峰值上下偏差50Hz左右的区域范围的共振频率完全偏离，因此不会加振共鸣频率，而是在密闭容器1内的空间4衰减，同时，搬运传输到密闭容器1。

故密闭容器1内的空间4的空腔共振没有加振源，可以实现低空腔共振音的密闭型电动压缩机。

再者，实施方式2中，在架设了电动压缩部件2的状态下，降低盘簧24的弹性系数，使盘簧24具有的固有共振频率与空腔共振频率不同。结果，与提高盘簧24的弹性系数相比，对电动压缩部件2产生的机械振动的吸收量大，传递给密闭容器1的振动大幅度减弱，密闭型电动压缩机的振动和噪音更加降低，从而实现了低振动和噪音的密闭型电动压缩机。

另外，可以通过由变更冷媒气体的种类和密闭容器1的大小所决定的密闭容器1内的空间4的空腔共振频率，以使电动压缩部件2架设在盘簧24上时，与盘簧24具有的固有共振频率不一致，但是，变更冷媒气体的种类和密闭容器1的大小，不仅要变更密闭型电动压缩机的设计，还要同时变更冰箱或自动贩卖机等的冷冻装置的大小设计，所以变更并不容易。

可是，在实施方式2中，仅通过变更盘簧24就可以使盘簧24的共振频率与密闭容器1内的空间4的空腔共振频率不一致，因此，容易进行低噪音化的设计。

此外，虽然在密闭型电动压缩机存在数个密闭容器1的大小、冷媒气体的种类、和电动压缩部件的重量等不同的模型，但是，对于这些，仅通过变更盘簧24就可以使盘簧24的共振频率与密闭容器1内的空间4的空腔共振频率不一致，因此，容易进行低噪音化的设计。

实施方式3

图9为本发明实施方式3中的限位器25与盘簧124的断面放大图。

图10为实施方式3中密闭型电动压缩机限位器25与盘簧124内径相接的长度和共振频率的测定结果及密闭容器1内的空间4的空腔共振频率的特性图，横轴表示限位器25与盘簧124内径相接的长度，纵轴表示共振频率。

在图9中，实施方式3通过在实施方式1的密闭型电动压缩机上，将限位器25的外形直面部长度25a进一步缩短，从而缩短限位器25与盘簧124内径相接的长度。

图10中，通过测定求得限位器25与盘簧124内径相接的长度，与改变限位器25的外形直面部长度25a后共振频率之间的关系。通过缩短直面部长度25a，盘簧124的共振频率升高，实施方式3中，盘簧124的共振频率比空腔共振频率高100Hz。

下面，就上述构造的密闭型电动压缩机的动作进行说明。

通过缩短限位器25的外形直面部长度25a与盘簧124内径相接长度，在将电动压缩部件2架设于盘簧124上时，盘簧124具有的固有共振频率比密闭容器1内的空间4的空腔共振频率高100Hz。

因此，在将电动压缩部件2架设于盘簧124上时，由盘簧124具有的固有共振频率产生的声音，不会加振密闭容器1内的空间4的空腔共振频率，而是在密闭容器1内的空间4中衰减，同时，搬运传递给密闭容器1，实现了降低密闭型电动压缩机噪音的效果。

另外，可以通过变更由冷媒气体的种类和密闭容器1的大小所决定的密闭容器1内的空间4的空腔共振频率，以使电动压缩部件2架设在盘簧124上时，与盘簧124具有的固有共振频率不一致，但是，变更冷媒气体的种类和密闭容器1的大小，不仅要变更密闭型电动压缩机的设计，还要同时变更冰箱或自动贩卖机等的冷冻装置的大小设计，所以变更并不容易。

可是，在实施方式3中，由于通过进行仅改变下方的限位器25的外形直面部长度25a的简单设计变更，就可使盘簧124具有的共振频率与密闭容器1内的空间4的空腔共振频率不一致，所以密闭容器1内的空间4的空腔共振频率没有加振源，就可获得实现低空腔共振音的密闭型电动压缩机的效果。

此外，虽然在密闭型电动压缩机存在数个密闭容器1的大小、冷媒气体的种类、和电动压缩部件的重量等不同的模型，但是，对于这些，仅通过变更盘簧124就可以使盘簧124的共振频率与密闭容器1内的空间4的空腔共振频率不一致，因此，容易进行低噪音化的设计。

实施方式4

图11为实施方式4冷冻装置的结构图。

图11中，压缩机11、冷凝器12、膨胀器13、干燥器14和蒸发器15分别由管道呈流体状连接。

下面，就上述构造的冷冻装置的动作进行说明。

压缩机11的噪音，除了从压缩机11直接向外部放射的噪音之外，由于冷冻装置的构成要素被管道连接，所以在管道内传播，传播到冷媒气体的压力脉动较小的蒸发器15一侧，在体积较大的蒸发器15内部反响，从蒸发器15直接将噪声放射出去。不过，压缩机11由于空腔共振音低，所以可以降低从压缩机11在管道内传播并传递到蒸发器15的噪音，实现了低噪音的冷冻装置。

本发明的密闭型电动压缩机可以降低盘簧具有的共振频率与机械振动的共振频率的共振，实现密闭型电动压缩机的低噪音、低振动。

另外，本发明的密闭型电动压缩机可以降低盘簧具有的共振频率与空间的空腔共振频率的共振，实现密闭型电动压缩机的低噪音、低振动。

产业上利用可能性

本发明的密闭型电动压缩机，可以防止通过电动压缩部件产生的机械振动而被加振的盘簧的共振，可以实现低噪音化、低振动化，因此也可以适用于冷冻陈列厨或除湿器等用途上。

Claims

1.一种密闭型电动压缩机，其特征在于，包含：

密闭容器；和

弹性地支撑收纳在所述密闭容器内的电动压缩部件的盘簧，

将所述电动压缩部件架设于所述盘簧时，使所述盘簧的共振频率与所述电动压缩部件产生的机械振动的共振频率不一致。

2.根据权利要求1中所述的密闭型电动压缩机，其特征在于，

所述盘簧的共振频率与所述密闭容器内的空间的空腔共振频率不一致。

3.一种密闭型电动压缩机，其特征在于，包含：

密闭容器；和

弹性地支撑收纳在所述密闭容器内的电动压缩部件的盘簧，

将所述电动压缩部件架设于所述盘簧时，使所述盘簧的共振频率与所述密闭容器内的空间的空腔共振频率不一致。

4.根据权利要求2或3所述的密闭型电动压缩机，其特征在于，

所述盘簧的共振频率的峰值与所述空腔共振频率至少相差100Hz以上。

5.根据权利要求2或者3所述的密闭型电动压缩机，其特征在于，

将所述盘簧的共振频率提高到高于所述空腔共振频率。

6.根据权利要求1～3中任一项所述的密闭型电动压缩机，其特征在于，

将所述盘簧设计成间距不等。

7.根据权利要求6所述的密闭型电动压缩机，其特征在于，

相对于所述盘簧的中心，将间距设计成上下对称。

8.根据权利要求1～3中任一项所述的密闭型电动压缩机，其特征在于，

进一步包含不含氯和氟的烃类冷媒。

9.根据权利要求1～3中任一项所述的密闭型电动压缩机，其特征在于，

对于空腔共振频率不同或者电动压缩部件的重量不同的模型，通过改变所述盘簧，使所述盘簧的共振频率与空腔共振频率或者机械振动的共振频率不一致。

10.根据权利要求1～3中任一项所述的密闭型电动压缩机，其特征在于，

所述盘簧的两端所插入的限位器分别突出设置于所述电动压缩部件一侧及所述密闭容器一侧，

对于空腔共振频率不同或者电动压缩部件的重量不同的模型，通过改变所述限位器与所述盘簧的内径相接长度，使所述盘簧的共振频率与空腔共振频率不一致。

11.一种包括压缩机、冷凝器、干燥器、膨胀器和蒸发器并且这些部件分别由管道呈流体状连接的冷冻装置，其特征在于，

在所述压缩机中采用了根据权利要求1～9中任一项所述的密闭型电动压缩机。