BRPI0807355B1 - Método de controle para controle de um sistema de pós-tratamento de exaustão e sistema de póstratamento de exaustão - Google Patents

Método de controle para controle de um sistema de pós-tratamento de exaustão e sistema de póstratamento de exaustão Download PDF

Info

Publication number
BRPI0807355B1
BRPI0807355B1 BRPI0807355-4A BRPI0807355A BRPI0807355B1 BR PI0807355 B1 BRPI0807355 B1 BR PI0807355B1 BR PI0807355 A BRPI0807355 A BR PI0807355A BR PI0807355 B1 BRPI0807355 B1 BR PI0807355B1
Authority
BR
Brazil
Prior art keywords
exhaust gas
oxidation catalyst
catalyst
exhaust
constituents
Prior art date
Application number
BRPI0807355-4A
Other languages
English (en)
Inventor
Lennart Andersson
Lennart Cider
Original Assignee
Volvo Lastvagnar Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Volvo Lastvagnar Ab filed Critical Volvo Lastvagnar Ab
Publication of BRPI0807355A2 publication Critical patent/BRPI0807355A2/pt
Publication of BRPI0807355B1 publication Critical patent/BRPI0807355B1/pt

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
    • F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
    • F01N3/10—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust
    • F01N3/18—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by methods of operation; Control
    • F01N3/20—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by methods of operation; Control specially adapted for catalytic conversion ; Methods of operation or control of catalytic converters
    • F01N3/2066—Selective catalytic reduction [SCR]
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N13/00—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00
    • F01N13/009—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00 having two or more separate purifying devices arranged in series
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
    • F01N3/02—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust
    • F01N3/021—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters
    • F01N3/023—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters using means for regenerating the filters, e.g. by burning trapped particles
    • F01N3/0231—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters using means for regenerating the filters, e.g. by burning trapped particles using special exhaust apparatus upstream of the filter for producing nitrogen dioxide, e.g. for continuous filter regeneration systems [CRT]
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
    • F01N3/02—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust
    • F01N3/021—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters
    • F01N3/033—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters in combination with other devices
    • F01N3/035—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters in combination with other devices with catalytic reactors, e.g. catalysed diesel particulate filters
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
    • F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
    • F01N3/10—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust
    • F01N3/103—Oxidation catalysts for HC and CO only
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
    • F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
    • F01N3/10—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust
    • F01N3/105—General auxiliary catalysts, e.g. upstream or downstream of the main catalyst
    • F01N3/106—Auxiliary oxidation catalysts
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
    • F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
    • F01N3/10—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust
    • F01N3/18—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by methods of operation; Control
    • F01N3/20—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by methods of operation; Control specially adapted for catalytic conversion ; Methods of operation or control of catalytic converters
    • F01N3/2053—By-passing catalytic reactors, e.g. to prevent overheating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
    • F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
    • F01N3/10—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust
    • F01N3/18—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by methods of operation; Control
    • F01N3/20—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by methods of operation; Control specially adapted for catalytic conversion ; Methods of operation or control of catalytic converters
    • F01N3/2066—Selective catalytic reduction [SCR]
    • F01N3/208—Control of selective catalytic reduction [SCR], e.g. dosing of reducing agent
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
    • F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
    • F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
    • F02D41/1444—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases
    • F02D41/146—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases the characteristics being an NOx content or concentration
    • F02D41/1463—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases the characteristics being an NOx content or concentration of the exhaust gases downstream of exhaust gas treatment apparatus
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
    • F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
    • F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
    • F02D41/1444—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases
    • F02D41/146—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases the characteristics being an NOx content or concentration
    • F02D41/1463—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases the characteristics being an NOx content or concentration of the exhaust gases downstream of exhaust gas treatment apparatus
    • F02D41/1465—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases the characteristics being an NOx content or concentration of the exhaust gases downstream of exhaust gas treatment apparatus with determination means using an estimation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
    • F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
    • F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
    • F02D41/1444—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases
    • F02D41/1466—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases the characteristics being a soot concentration or content
    • F02D41/1467—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases the characteristics being a soot concentration or content with determination means using an estimation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N2410/00—By-passing, at least partially, exhaust from inlet to outlet of apparatus, to atmosphere or to other device
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N2430/00—Influencing exhaust purification, e.g. starting of catalytic reaction, filter regeneration, or the like, by controlling engine operating characteristics
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N2430/00—Influencing exhaust purification, e.g. starting of catalytic reaction, filter regeneration, or the like, by controlling engine operating characteristics
    • F01N2430/08—Influencing exhaust purification, e.g. starting of catalytic reaction, filter regeneration, or the like, by controlling engine operating characteristics by modifying ignition or injection timing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N2430/00—Influencing exhaust purification, e.g. starting of catalytic reaction, filter regeneration, or the like, by controlling engine operating characteristics
    • F01N2430/10—Influencing exhaust purification, e.g. starting of catalytic reaction, filter regeneration, or the like, by controlling engine operating characteristics by modifying inlet or exhaust valve timing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N2510/00—Surface coverings
    • F01N2510/06—Surface coverings for exhaust purification, e.g. catalytic reaction
    • F01N2510/068—Surface coverings for exhaust purification, e.g. catalytic reaction characterised by the distribution of the catalytic coatings
    • F01N2510/0682—Surface coverings for exhaust purification, e.g. catalytic reaction characterised by the distribution of the catalytic coatings having a discontinuous, uneven or partially overlapping coating of catalytic material, e.g. higher amount of material upstream than downstream or vice versa
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N2560/00—Exhaust systems with means for detecting or measuring exhaust gas components or characteristics
    • F01N2560/02—Exhaust systems with means for detecting or measuring exhaust gas components or characteristics the means being an exhaust gas sensor
    • F01N2560/026—Exhaust systems with means for detecting or measuring exhaust gas components or characteristics the means being an exhaust gas sensor for measuring or detecting NOx
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N2560/00—Exhaust systems with means for detecting or measuring exhaust gas components or characteristics
    • F01N2560/06—Exhaust systems with means for detecting or measuring exhaust gas components or characteristics the means being a temperature sensor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N2560/00—Exhaust systems with means for detecting or measuring exhaust gas components or characteristics
    • F01N2560/14—Exhaust systems with means for detecting or measuring exhaust gas components or characteristics having more than one sensor of one kind
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N2570/00—Exhaust treating apparatus eliminating, absorbing or adsorbing specific elements or compounds
    • F01N2570/14—Nitrogen oxides
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N2610/00—Adding substances to exhaust gases
    • F01N2610/02—Adding substances to exhaust gases the substance being ammonia or urea
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N2610/00—Adding substances to exhaust gases
    • F01N2610/03—Adding substances to exhaust gases the substance being hydrocarbons, e.g. engine fuel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N2900/00—Details of electrical control or of the monitoring of the exhaust gas treating apparatus
    • F01N2900/06—Parameters used for exhaust control or diagnosing
    • F01N2900/14—Parameters used for exhaust control or diagnosing said parameters being related to the exhaust gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N2900/00—Details of electrical control or of the monitoring of the exhaust gas treating apparatus
    • F01N2900/06—Parameters used for exhaust control or diagnosing
    • F01N2900/14—Parameters used for exhaust control or diagnosing said parameters being related to the exhaust gas
    • F01N2900/1402—Exhaust gas composition
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
    • F01N3/02—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust
    • F01N3/021—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
    • F01N3/02—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust
    • F01N3/021—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters
    • F01N3/033—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for cooling, or for removing solid constituents of, exhaust by means of filters in combination with other devices
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
    • F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
    • F01N3/10—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust
    • F01N3/18—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by methods of operation; Control
    • F01N3/20—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by methods of operation; Control specially adapted for catalytic conversion ; Methods of operation or control of catalytic converters
    • F01N3/206—Adding periodically or continuously substances to exhaust gases for promoting purification, e.g. catalytic material in liquid form, NOx reducing agents
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D2200/00—Input parameters for engine control
    • F02D2200/02—Input parameters for engine control the parameters being related to the engine
    • F02D2200/08—Exhaust gas treatment apparatus parameters
    • F02D2200/0812—Particle filter loading
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
    • Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
    • Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
    • Y02T10/12—Improving ICE efficiencies

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Toxicology (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Exhaust Gas After Treatment (AREA)
  • Processes For Solid Components From Exhaust (AREA)
  • Separation Of Particles Using Liquids (AREA)
  • Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
  • Investigating Or Analysing Materials By Optical Means (AREA)
  • Chimneys And Flues (AREA)

Abstract

método de controle para controle de um sistema de pós-tratamento de exaustão e sistema de pós-tratamento de exaustão. a presente invenção se refere a um sistema e a um método de controle para um sistema de pós-tratamento de exaustão (10) de um motor (12) em que um ou mais dos constituintes do gás de exaustão são oxidados em um catalisador de oxidação (20) e um ou mais constituintes do gás de exaustão são desoxidados em um catalisador de redução catalítica seletiva (70), em que o gás de exaustão flui a partir do catalisador de oxidação (20) para o catalisador de redução catalítica seletiva (70). em concordância com a presente invenção, é proposto controlar o fluxo de gás de exaustão através do catalisador de oxidação (20) dependendo da proporção desejada entre os um ou mais dos constituintes, em que o gás de exaustão adentra o catalisador de redução catalítica seletiva (70) com a proporção desejada entre os um ou mais constituintes; e estabelecer a proporção desejada entre os um ou mais constituintes de maneira que em uma determinada temperatura de reação no catalisador de redução catalítica seletiva (70) uma reação química específica é selecionada de um grupo de possíveis reações químicas que podem acontecer entre os um ou mais constituintes do gás de exaustão e o material de catalisador no catalisador de redução catalítica seletiva (70) na temperatura determinada, em que a reação química específica selecionada possui uma probabilidade mais alta de ser desempenhada do que cada uma única das outras reações químicas que não são selecionadas.

Description

MÉTODO DE CONTROLE PARA CONTROLE DE UM SISTEMA DE PÓS-TRATAMENTO DE EXAUSTÃO E SISTEMA DE PÓSTRATAMENTO DE EXAUSTÃO CAMPO TÉCNICO
[001] A presente invenção se refere a um método de controle para controle de um sistema de pós-tratamento de exaustão e a um sistema de pós-tratamento de exaustão em concordância com os preâmbulos das reivindicações de patente independentes subseqüentemente.
PANORAMA DO ESTADO DA TÉCNICA
[002] Tanto particulados de carbono e quanto óxidos de nitrogênio, tais como NO e NO2, também referidos como NOx, são emissões típicas no gás de exaustão de motores a diesel. Requerimentos para redução de tais emissões aumentam (são crescentes), e apontam para várias abordagens no estado da técnica para redução de emissões. Na patente européia número EP 1 054 722 B1, um sistema de pós-tratamento de exaustão é apresentado que combina um filtro de particulado de coleta de fuligem e catalisadores de óxidos de redução de óxidos de nitrogênio no trato de exaustão. Para remoção de fuligem, NO2 é gerado por oxidação de NO em um catalisador de oxidação. Fuligem que é coletada em um filtro de particulado é oxidada por NO2. Quantidades residuais de NO e NO2 no gás de exaustão são reduzidas para gás de nitrogênio em um catalisador de redução catalítica seletiva (catalisador de SCR) por injeção de amônia para o catalisador de SCR. A proporção de NO2 e NO no gás de exaustão é ajustada por utilização de um catalisador de oxidação apropriado para um catalisador de SCR em particular. Por exemplo, catalisadores de oxidação de Pt/Al2O3 com diferentes conteúdos de Pt produzem diferentes proporções de NO2/NO. Para um catalisador de SCR de metal/zeólito, todo o NO deveria ser oxidado para NO2, e para um catalisador de SCR fundamentado em terra rara, uma alta proporção de NO2/NO é desejável, enquanto que para catalisadores de SCR fundamentados em metal de transição, misturas de gás de NO2 e NO são preferidas ao invés de gases puros ou primordialmente de NO2 ou NO.
[003] O projeto do catalisador de oxidação usualmente deve apresentar um compromisso entre uma queima de fuligem passiva otimizada no filtro de particulado e uma conversão otimizada de NO e NO2 no catalisador de SCR. Por exemplo, em determinadas cargas de motor, somente uma quantidade insuficiente de NO é oxidada para NO2 resultando em que o filtro de particulado irá ser preenchido com fuligem e em que a eficiência do catalisador de SCR está abaixo devido a um excesso de NO. Em outras cargas de motor, a formação de NO2 no catalisador de oxidação irá ser excessivamente alta resultando em um excesso de NO2 na unidade de SCR resultando em emissões de NO2 e N2O. A composição de gás de exaustão varia fortemente em diferentes cargas de motor. O processo concorrente descrito anteriormente fornece somente uma estreita faixa de satisfação simultânea de oxidação de fuligem e conversão de NOX levando-se em consideração a carga de motor e as resultantes quantidades variadas de diferentes espécies de constituintes no gás de exaustão.
[004] É um objetivo da presente invenção o de proporcionar um método de controle aperfeiçoado para controle de um sistema de pós-tratamento de exaustão para uma faixa mais ampla de cargas de motor e composições de gás de exaustão. É um outro objetivo da presente invenção o de proporcionar um sistema de pós-tratamento de exaustão aperfeiçoado que pode manipular o gás de exaustão produzido durante uma faixa mais ampla de cargas de motor e composições de gás de exaustão.
[005] Os objetivos são conseguidos pelas características das reivindicações de patente independentes subseqüentemente. As outras reivindicações de patente dependentes subseqüentemente e a presente descrição apresentam concretizações vantajosas divulgadas da presente invenção.
[006] Em concordância com um primeiro aspecto da presente invenção, um método de controle é proposto para um sistema de pós-tratamento de exaustão de um motor em que um ou mais constituintes do gás de exaustão são oxidados em um catalisador de oxidação e um ou mais constituintes do gás de exaustão são reduzidos em um catalisador de redução catalítica seletiva, em que gás de exaustão flui a partir do catalisador de oxidação para o catalisador de redução catalítica seletiva. Ao invés da expressão "catalisador de redução catalítica seletiva" algumas vezes sua abreviação "catalisador de SCR" é utilizada no texto. O fluxo do gás de exaustão através do catalisador de oxidação é controlado dependendo de uma proporção desejada entre os constituintes, em que o gás de exaustão adentra o catalisador de SCR com a proporção desejada entre os constituintes; e a proporção entre os constituintes é estabelecida de maneira que em uma determinada temperatura de reação no catalisador de SCR uma reação química específica é selecionada de um grupo de possíveis reações químicas que podem acontecer entre os constituintes da exaustão e o material de catalisador no catalisador de SCR, em que a reação química específica selecionada possui uma probabilidade mais alta de ser desempenhada do que cada uma única reação das outras reações químicas.
[007] O controle do fluxo pode ser feito de diferentes maneiras, por exemplo, por utilização de um bypass (passagem secundária) fixa ou variável que circunda o catalisador de oxidação ou por mudança da velocidade espacial do fluxo de gás de exaustão no catalisador de oxidação. Geralmente, a velocidade espacial em um projeto de reator químico representa a proporção entre um fluxo volumétrico de uma alimentação e um volume de reator. A velocidade espacial indica como muitos volumes de reator de alimentação podem ser tratados em uma unidade de tempo.
[008] Favoravelmente, a eficiência da redução catalítica seletiva dos constituintes do gás de exaustão pode ser otimizada enquanto ao mesmo tempo boas condições de operação podem ser proporcionadas para um filtro de particulado disposto entre o catalisador de oxidação e o catalisador de SCR. A região de operação onde o sistema de pós-tratamento de exaustão opera bem pode ser ampliada comparada com o sistema do estado da técnica que opera bem somente próximo para uns poucos pontos de operação do motor. O método possibilita um pós-tratamento de exaustão eficiente levando-se em consideração custos, acondicionamento e durabilidade.
[009] Em um desenvolvimento preferido do método de controle da presente invenção, o controle do fluxo do gás de exaustão pode ser conseguido por divisão do fluxo em uma primeira porção fluindo através do catalisador de oxidação e uma segunda porção fluindo através de uma linha de bypass circundando o catalisador de oxidação. Isto pode ser facilmente feito, por exemplo, por utilização de uma válvula controlável que controla a quantidade de gás de exaustão no bypass. Preferivelmente, nenhum componente catalítico, particularmente um catalisador de oxidação é proporcionado na linha de bypass. Geralmente, entretanto, um componente catalítico, particularmente um catalisador de oxidação, também pode ser proporcionado na linha de bypass.
[010] Em um desenvolvimento preferido da presente invenção, controle do fluxo do gás de exaustão através do catalisador de oxidação pode ser conseguido por variação de uma velocidade de fluxo do gás de exaustão no catalisador de oxidação. Isto pode ser feito por utilização de um bypass interno no interior do catalisador de oxidação que possibilita variar a distribuição de fluxo para o catalisador. A distribuição de fluxo pode ser variada, por exemplo, por revestimento de partes do catalisador, por conseqüência, bloqueando o catalisador contra o gás de exaustão, utilizando guias de fluxo para direcionamento do gás de exaustão e/ou por válvulas de abertura que cobrem canais de entrada e/ou de saída no catalisador de oxidação. Isto pode também ser combinado com uma distribuição não uniforme do material ativo cataliticamente sobre o catalisador para adicional aumento do efeito. Geralmente, um bypass externo pode ser proporcionado combinado com a possibilidade para variar a velocidade espacial do fluxo de gás de exaustão.
[011] Preferivelmente, a proporção pode ser estabelecida de uma maneira que a taxa para a reação química selecionada a ser desempenhada supera a taxa para cada reação única das outras reações químicas a serem desempenhadas por pelo menos um fator de 2, preferivelmente um fator de 5, particularmente preferivelmente um fator de 10. A taxa é de 1/unidade de tempo (número de reações/unidade de tempo).
[012] Particularmente, a proporção entre os constituintes é a proporção de NO2/NO próxima de 1, e preferivelmente não excedendo 1, particularmente NO2/NO = 0,8 ± 0,2; preferivelmente NO2/NO = 0,9 ± 0,1; o mais preferivelmente NO2/NO = 0,95 ± 0,05. Por escolha de uma proporção próxima de 1, é possível engatilhar uma reação química rápida e altamente eficiente que reduz NO e bem como NO2 e NH3 para gás de N2 e água na presença do catalisador de SCR. A reação é favorável para uma faixa ampla de temperaturas de gás de exaustão a partir de abaixo de 200 0C e acima. Outras reações químicas são possíveis dependendo da quantidade de NO2 e NO, isto é, a proporção de NO2/NO, presente no catalisador de SCR. Estas reações, entretanto, são tipicamente mais lentas e tendem a reações competitivas produzindo NO2 e os assemelhados.
[013] Em concordância com um desenvolvimento preferido da presente invenção, a proporção entre os constituintes pode adicionalmente ou alternativamente ser estabelecida dependendo da quantidade de fuligem que está contida em um filtro de particulado disposto entre o catalisador de oxidação e o catalisador de SCR. NO2 que é gerado no catalisador de oxidação oxida fuligem capturada no filtro de particulado. A quantidade de NO2 necessita variar com a quantidade de fuligem no filtro de particulado. Vantajosamente, a proporção entre os membros dos constituintes pode ser estabelecida dependendo da quantidade de NO2 que é gerada no filtro de particulado. O filtro de particulado pode compreender um catalisador de oxidação e, por conseqüência, produzir NO2 que se adiciona para o NO2 gerado no catalisador de oxidação.
[014] Em concordância com um desenvolvimento adicional preferido da presente invenção, adicionalmente ou alternativamente a proporção entre os constituintes é estabelecida dependendo da quantidade de NO2 que é gerada no catalisador de oxidação. O catalisador de oxidação pode gerar NO2 tanto para a oxidação passiva de fuligem no filtro de particulado e quanto bem como para o catalisador de redução no catalisador de SCR. O NO2 gerado no filtro de particulado é reagido de volta para NO sobre a fuligem de maneira que a quantidade de NO2 e NO formada no filtro de particulado é fortemente dependente da condição do filtro de particulado, por exemplo, da quantidade de fuligem e da temperatura de reação, isto é, a temperatura de exaustão, em que a reação química específica selecionada possui uma probabilidade mais alta de ser desempenhada do que cada única reação das outras reações químicas.
[015] A proporção entre os constituintes pode adicionalmente ou alternativamente ser estabelecida dependendo da quantidade de enxofre que é adsorvida no catalisador de oxidação. O catalisador de oxidação absorve enxofre em temperaturas de gás de exaustão mais baixas e libera o enxofre em temperaturas acima de 350 0C. Se condições de operação do motor permitem que o catalisador de oxidação venha a absorver uma quantidade de enxofre contido no gás de exaustão, a formação de NO2 no catalisador de oxidação irá ser envenenada.
[016] Favoravelmente adicionalmente ou alternativamente, a proporção entre os constituintes pode ser estabelecida dependendo da quantidade de amônia que é proporcionada no catalisador de SCR. Em um catalisador de SCR, amônia está reagindo com NOx para formar nitrogênio. Em veículos uréia é injetada para o gás de exaustão e pela temperatura de exaustão, uréia é termolisada e/ou hidrolisada para amônia no gás de exaustão e sobre o catalisador.
[017] Adicionalmente ou alternativamente, a velocidade espacial do gás de exaustão no catalisador de oxidação e/ou na porção de gás de exaustão que pode ser alimentada para a linha de bypass e na porção de gás de exaustão que pode ser alimentada no catalisador de oxidação pode ser controlada dependendo dos parâmetros de operação de um ou mais catalisadores dispostos no sistema de pós-tratamento de exaustão. Conseqüentemente, um sensor de NOx ou NO2 pode ser substituído por um sensor virtual que utiliza um modelo do motor e o sistema de pós-tratamento de exaustão para calcular os parâmetros relevantes, particularmente o conteúdo de NO2 e NO no gás de exaustão na entrada do catalisador de SCR. Preferivelmente, parâmetros são disponíveis tais como fluxo de gás de exaustão, temperaturas no catalisador de oxidação e filtro de particulado, fluxo de NO e NO2 a partir do motor, fluxo de fuligem a partir do motor e/ou carga de fuligem no filtro de particulado. Alguns dos parâmetros podem ser mensurados e outros parâmetros podem ser calculados a partir de outros sensores e parâmetros de motor.
[018] Em concordância com um outro aspecto da presente invenção, um sistema de pós-tratamento de exaustão compreende pelo menos um catalisador de oxidação e um catalisador de SCR dispostos em uma linha de exaustão de um motor é proposto em que:
  • - o fluxo do gás de exaustão através do catalisador de oxidação é controlável dependendo de pelo menos uma proporção desejada entre um ou mais pares dos um ou mais constituintes, em que o gás de exaustão adentra o catalisador de redução catalítica seletiva com a pelo menos uma proporção desejada entre os um ou mais pares dos um ou mais constituintes;
  • - a pelo menos uma proporção desejada entre os um ou mais pares dos um ou mais constituintes na entrada do catalisador de redução catalítica seletiva é estabelecida;
  • - uma temperatura de reação pré-determinada ou faixa de temperatura é selecionável e é estabelecida no catalisador de redução catalítica seletiva;
  • - a probabilidade de que uma reação química específica de referido grupo de possíveis diferentes reações químicas entre os um ou mais constituintes do gás de exaustão e o material de catalisador no catalisador de redução catalítica seletiva irá acontecer é aumentada por inserção do gás de exaustão para o catalisador de redução catalítica seletiva, em que referida probabilidade de reação para referida reação química específica selecionada é mais alta do que a probabilidade de reação para cada uma das outras reações químicas que não são selecionadas.
[019] Preferivelmente o sistema de pós-tratamento de exaustão compreende uma unidade de sensoriamento para controle do fluxo do gás de exaustão através do catalisador de oxidação dependendo de pelo menos uma proporção desejada entre um ou mais pares dos um ou mais constituintes, em que o gás de exaustão adentra o catalisador de redução catalítica seletiva com a pelo menos uma proporção desejada entre os um ou mais pares dos um ou mais constituintes; e pelo menos uma unidade acoplada para o catalisador de oxidação e/ou um filtro de particulado para estabelecimento de pelo menos uma proporção desejada entre os um ou mais pares dos um ou mais constituintes na entrada do catalisador de redução catalítica seletiva, em que uma temperatura de reação pré-determinada ou faixa de temperatura é selecionada e estabelecida no catalisador de redução catalítica seletiva.
[020] Referido fluxo de controle através do catalisador de oxidação pode ser conseguido por um bypass externa que circunda o catalisador de oxidação. Uma válvula controlável pode favoravelmente variar a porção de gás de exaustão fluindo através do catalisador de oxidação e gerando um óxido, por exemplo, NO2, e a porção de gás de exaustão fluindo através da linha de bypass. Geralmente, a linha de bypass pode também ser proporcionada com um catalisador de oxidação, por exemplo, um menor ou menos eficiente, de maneira que a geração de óxido seja primordialmente desempenhada no catalisador de oxidação principal de bypass.
[021] Alternativamente ou adicionalmente, o controle de fluxo pode ser conseguido por controle da velocidade espacial do gás de exaustão fluindo através do catalisador de oxidação. Preferivelmente, uma ou mais unidades de fechamento podem ser proporcionadas com canais ou áreas fechados ou abertos no catalisador de oxidação, por conseqüência, reduzindo ou aumentando o volume de catalisador acessível para o gás de exaustão e, portanto, aumentando ou diminuindo a velocidade espacial. Um aumento em velocidade espacial resulta em uma diminuição em matéria oxidada e uma diminuição em velocidade de espaço resulta em um aumento de matéria oxidada.
[022] Preferivelmente, um filtro de particulado pode ser disposto dentre o catalisador de oxidação e o catalisador de SCR. Fuligem capturada no filtro de particulado pode ser oxidada pela matéria oxidada, particularmente NO2, gerado no catalisador de oxidação.
[023] Uma unidade de sensoriamento pode ser proporcionada para sensoriar a quantidade de NO2 contida na exaustão adentrando o catalisador de SCR. A unidade de sensoriamento pode compreender uma unidade de controle para controle de uma válvula de uma linha de bypass externa para o catalisador de oxidação e/ou para controle de uma ou mais unidades de fechamento no catalisador de oxidação para abertura ou fechamento de partes do catalisador de oxidação e, conseqüentemente, variação da velocidade espacial no catalisador de oxidação. A unidade de sensoriamento pode favoravelmente compreender um sensor sensível para o NO2 disposto na linha de exaustão à jusante do filtro de particulado. Opcionalmente, a unidade de sensoriamento pode compreender um dispositivo que calcula a quantidade de NO2/NO adentrando o catalisador de SCR dependendo dos parâmetros de operação do motor e/ou dos parâmetros de operação de um ou mais catalisadores dispostos no sistema de pós-tratamento de exaustão, por conseqüência, proporcionando um sensor virtual.
[024] Em um outro aspecto da presente invenção, um programa de computador armazenável em um meio (mídia) de leitura por computador, compreende um código de programa para utilização em um método compreendendo pelo menos as etapas de:
  • a) controle do fluxo de gás de exaustão através do catalisador de oxidação dependendo de pelo menos uma proporção desejada entre um ou mais pares dos um ou mais constituintes, em que o gás de exaustão adentra o catalisador de redução catalítica seletiva com a pelo menos uma proporção desejada entre os um ou mais pares dos um ou mais constituintes;
  • b) estabelecimento da pelo menos uma proporção desejada entre os um ou mais pares dos um ou mais constituintes na entrada do catalisador de redução catalítica seletiva;
  • c) seleção de uma temperatura de reação pré-determinada ou faixa de temperatura e estabelecimento da mesma no catalisador de redução catalítica seletiva;
  • d) aumento da probabilidade em que uma reação química específica de referido grupo de possíveis diferentes reações químicas entre os um ou mais constituintes do gás de exaustão e o material de catalisador no catalisador de redução catalítica seletiva irá acontecer por inserção do gás de exaustão para o catalisador de redução catalítica seletiva, em que referida probabilidade de reação para referida reação química específica selecionada é mais alta do que a probabilidade de reação para cada uma das outras reações químicas que não são selecionadas.
BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS
[025] A presente invenção juntamente com os anteriormente mencionados e outros objetivos e vantagens pode ser mais bem compreendida a partir da descrição em maiores detalhes posteriormente com referência para aos Desenhos acompanhantes que mostram concretizações da presente invenção, mas não restrita para estas concretizações, em que é mostrado esquematicamente:
Figura 1 uma primeira concretização de um sistema de pós-tratamento de exaustão em concordância com a presente invenção;
Figuras 2a, 2b uma segunda concretização de um sistema de pós-tratamento de exaustão em concordância com a presente invenção com uma velocidade espacial variável de um gás de exaustão em um catalisador de oxidação em diferentes modos de operação;
Figura 3 um detalhe de um catalisador de oxidação preferido combinado com uma unidade de fechamento preferida;
Figura 4 proporções dependentes de temperatura de NO2/NOX com carga de fuligem e carga de enxofre diferente; e
Figura 5 uma terceira concretização de um sistema de pós-tratamento de exaustão em concordância com a presente invenção combinando uma velocidade espacial variável de um gás de exaustão e uma linha de bypass.
[026] Nos Desenhos, elementos iguais ou similares são referidos para iguais numerais de referência. Os Desenhos são meramente representações esquemáticas, não intencionadas para representar parâmetros específicos da presente invenção. Além do mais, os Desenhos são intencionados para delinear somente concretizações típicas da presente invenção e, conseqüentemente, não devem ser considerados como limitativos do escopo da presente invenção que não está limitada para as concretizações neles representadas.
DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃO
[027] A Figura 1 e as Figura 2a, 2b representam concretizações preferidas de um sistema de pós-tratamento de exaustão (10) em concordância com a presente invenção. Em ordem sucessiva um catalisador de oxidação (20) , um filtro de particulado (60) e um catalisador de SCR (70) são dispostos em uma linha de exaustão (14) de um motor (12).
[028] Para todas as concretizações mostradas, o catalisador de oxidação (20) pode ser tipicamente revestido com um material cataliticamente ativo e é proporcionado para oxidar um ou mais constituintes do gás de exaustão, tais como hidrocarbonetos (HC) , monóxido de carbono (CO) , e monóxido de nitrogênio (NO). A eficiência da oxidação depende da temperatura de reação, isto é, a temperatura de exaustão, da velocidade espacial do fluxo de gás de exaustão no catalisador de oxidação (20) e da composição de gás de exaustão. A temperatura na linha de exaustão (14), isto é, no catalisador de oxidação (20), no filtro de particulado (60) e no catalisador de SCR (70) pode ser controlada com mensurações (não mostradas) conhecidas no estado da técnica, tal como injeção de HC no gás de exaustão, pós-injeções tardias no motor (12), proporcionando um queimador catalítico ou de chama e os assemelhados, por exemplo, para proporcionar regeneração do filtro de particulado (60), controlando a atividade do catalisador de oxidação (20) e conseguindo temperaturas favoráveis no catalisador de redução catalítica (SCR) no catalisador de SCR (70). Adicionalmente, injeção de HC pode ser utilizada para controlar o conteúdo de NO2 no sistema de pós-tratamento de exaustão (10).
[029] O catalisador de oxidação (20) é preferivelmente utilizado para gerar uma quantidade suficiente de NO2 para oxidação passiva de fuligem capturada no filtro de particulado (60) em concordância com a reação:
NO + ½ O2 → NO2.
[030] A função principal do filtro de particulado (60) é a de capturar matéria de particulado tais como fuligem e cinzas contidas no gás de exaustão. Um sistema de pós-tratamento de exaustão veicular típico (10) requer de um até diversos 100.000 Km de rodagem para encher o filtro de particulado (60) com cinzas, e o filtro de particulado (60) pode ser esvaziado a partir de cinza por desmontagem do filtro de particulado (60) na manutenção. Para encher o filtro de particulado (60) com fuligem se requer somente de um a diversos 1.000 Km de rodagem. Entretanto, a fuligem pode ser queimada para CO2 o que pode ser feito durante operação do veículo.
[031] Para algumas aplicações pode ser benéfico revestir o filtro de particulado (60) com um material cataliticamente ativo incluindo as propriedades de um catalisador de oxidação para o filtro de particulado (60) como apresentado no pedido de patente internacional número WO 2002/14657 A1. Para função apropriada do filtro de particulado (60) é recomendado controlar a quantidade de fuligem capturada no filtro de particulado (60). Regeneração do filtro de particulado (60) pode ser cumprida de várias maneiras conhecidas no estado da técnica. Preferivelmente, NO2 pode ser utilizado para oxidação passiva da fuligem capturada em concordância com a reação:
2 NO2 + C → NO + CO2.
[032] Para uma regeneração passiva eficiente é necessário estabelecer a temperatura de gás de exaustão acima de um limite crítico, preferivelmente acima de 250 0C, e para proporcionar uma quantidade adequada de NO2. A quantidade de NO2 no gás de exaustão alimentada para o filtro de particulado (60) pode ser aumentada pelo catalisador de oxidação (20) por oxidação de NO para NO2.
[033] Dependendo das emissões de fuligem e NOx (NOx = NO, NO2) do motor (12), a queima passiva de fuligem pode manter o nível de fuligem no filtro de particulado (60) baixo em temperaturas de exaustão acima de 250 0C. Para algumas emissões de motor, entretanto, a proporção de NOx/fuligem é excessivamente baixa para queima da fuligem por NO2. Alternativamente para a queima passiva de fuligem, a fuligem pode ser removida por queima da mesma por oxigênio em altas temperaturas, preferivelmente em torno de 600 0C. Isto pode ser conseguido tanto por provisão de um queimador no sistema de pós-tratamento de exaustão (10) ou quanto por adição de combustível para o gás de exaustão que é queimado sobre um catalisador de oxidação à montante do filtro de particulado (60). Ativação do queimador ou adição de combustível é feita em uma fase de regeneração que tipicamente está na faixa de um a três quartos de uma hora.
[034] À jusante do filtro de particulado (60) e à montante do catalisador de SCR (70) , o gás de exaustão contém um ou mais constituintes como NO e NO2, que podem ser desoxidados no catalisador de SCR (70) .
[035] A tarefa principal do catalisador de SCR (70) é a de reduzir NOx, isto é, NO e NO2, com um redutor para gás de nitrogênio N2 e água H2O. Sobre o catalisador de SCR (70) , amônia NH3 reage com NOx para formar nitrogênio. Usualmente, em veículos, uréia é injetada para o gás de exaustão, e pela temperatura de gás de exaustão, uréia é termolisada ou hidrolisada em NH3 no gás de exaustão e no catalisador de SCR (70) . O redutor, por exemplo, NH3 ou uréia, é adicionada para o gás de exaustão à montante do catalisador de SCR (70) , por exemplo, por um injetor (62) [indicado por uma flecha larga à montante do catalisador SCR (70) ]. A eficiência do catalisador de SCR (70) é fortemente dependente da temperatura de gás de exaustão, da velocidade espacial do gás de exaustão e da proporção NO2/NO no gás de exaustão que adentra o catalisador de SCR (70) .
[036] Dependendo da espécie de NOx, existem três reações químicas principais possíveis:
  • (a) 4 NO + 4 NH3 + O2 → 4 N2 + 6 H2O
  • (b) NO + NO2 + 2 NH3 → 2 N2 + 3 H2O
  • (c) 6 NO2 + 8 NH3 → 7 N2 + 12 H2O
[037] A reação (b), isto é, o gás de exaustão contém NO2 e NO em quantidades iguais ou pelo menos quase iguais, possui a eficiência a mais alta e é eficiente a partir de temperaturas de exaustão abaixo de 200 0C e acima. A reação (a) , isto é, NOx no gás de exaustão consiste primordialmente de NO, se torna eficiente em 300 0C, e para a reação (c), isto é, NOx no gás de exaustão consiste primordialmente de NO2, a eficiência é menor do que para a reação (a) no catalisador de SCR fundamentado em vanádio enquanto é sobre o catalisador fundamentado em zeólito mais eficiente do que reação (a) , mas não tão eficiente quanto a reação (b) .
Adicionalmente, sobre catalisadores fundamentados em zeólito, uma reação competitiva desfavorável para a reação (c) existe, que é geração do gás estufa de N2O:
(d) 4 NO2 + 4 NH3 → 2 N2O + 2 N2 + 6 H2O
[038] Portanto, para alta eficiência uma proporção NO2/NOX de 0,5 (isto é, proporção de NO2/NO de 1) no catalisador de SCR (70) é vantajosa, enquanto que uma proporção mais alta de NO2/NO deveria ser evitada devido para a eficiência a mais baixa no catalisador de vanádio ou para evitar formação de N2O se um zeólito é utilizado. Adicionalmente, a regeneração passiva do filtro de particulado (60) se beneficia a partir de uma alta concentração de NO2. Conseqüentemente, a proporção ideal de NO2/NO é de 1, de maneira que uma proporção pelo menos próxima de 1 é favorável e preferivelmente não excedendo 1, isto é, particularmente uma proporção é escolhida de NO2/NO = 0,8 ± 0,2; preferivelmente NO2/NO = 0,9 ± 0,1; o mais preferivelmente NO2/NO = 0,95 ± 0,05. Se a proporção NO2/NO é próxima de 1, então a reação (b) possui a probabilidade a mais alta de ser desempenhada.
[039] Como pode ser observado na Figura 4, a formação de NO2 irá depender do fluxo de massa de gás de exaustão e da temperatura do catalisador de oxidação (20) . A Figura 4 ilustra a proporção NO2/NOX como uma função da temperatura de reação no catalisador de oxidação (20) à jusante do catalisador de oxidação (20) e do filtro de particulado (60) . Paralelamente à dependência de fluxo e temperatura, o catalisador de oxidação (20) adsorve enxofre, que pode estar contido no gás de exaustão, em temperaturas mais baixas e libera o enxofre em temperaturas acima de 350 0C. Se condições de rodagem deixam o catalisador de oxidação (20) adsorver uma quantidade de enxofre, a formação de NO2 irá ser envenenada. O conteúdo de NO2 depois do filtro de particulado (60) irá também depender da condição do filtro de particulado (60) . O filtro de particulado (60) pode possuir um catalisador de oxidação revestido de maneira que existe uma formação de NO2 lá também. Então, NO2 está reagindo de volta para NO sobre a fuligem e que irá depender da quantidade de fuligem no filtro de particulado (60) e da temperatura.
[040] Particularmente, a curva (A) ilustra a dependência de temperatura da proporção NO2/NOX com uma baixa carga de fuligem no filtro de particulado (60), indicando um máximo de cerca de 0,75 entre 250 0C e 300 0C. A curva (B) representa um alto fluxo de exaustão e baixa carga de fuligem indicando um máximo inferior de cerca de 0,6 em uma temperatura mais alta de cerca de 300 0C do que a curva (A). A curva (C) representa uma alta carga de fuligem no filtro de particulado (60) , indicando um máximo ainda mais diminuído próximo de 0,5 em uma temperatura menor de cerca de 250 0C comparada com a curva (A) e a curva (B), e a curva (D) representa uma baixa carga de fuligem e envenenamento de enxofre do catalisador de oxidação (20) , indicando um máximo baixo de cerca de 0,5 em uma temperatura mais alta entre 300 0C e 400 0C comparada com a curva (A), a curva (B) e a curva (C) .
[041] Quando se dá partida ao motor (12), não existe nenhuma carga de fuligem no começo e, conseqüentemente, não existe nenhuma fuligem queimada no filtro de particulado (60) . Entretanto, fuligem é emitida pelo motor (12) e uma torta de fuligem de filtro começa a se construir no filtro de particulado (60). A torta de fuligem de filtro é construída até uma espessura que corresponde para um equilíbrio onde a taxa na qual fuligem é coletada é igual para a taxa de fuligem reagindo com NO2. Em cargas mais altas, com temperaturas de exaustão tipicamente mais altas, esta reação anda mais rápida, o que significa que a quantidade de fuligem no filtro de particulado (60) é menor do que em cargas menores. O tempo para alcançar equilíbrio está na faixa de minutos até horas. Por exemplo, indo a partir de uma carga baixa, por exemplo, uma hora de rodagem em cidade, para uma carga alta, o que significa que a torta de filtro é muito mais fina no começo da fase de carga alta do que depois da metade de uma hora de rodagem.
[042] Favoravelmente, o método de controle preferido pode inerentemente considerar a carga de fuligem no filtro de particulado (60) e bem como a carga de enxofre no catalisador de oxidação (20).
[043] Preferivelmente, a proporção NO2/NO é mantida em um valor pré-determinado para variação de condições de carga do motor (12) . Preferivelmente, a proporção é escolhida próxima de 1, e preferivelmente não excedendo 1, por exemplo, NO2/NO = 0,8 ± 0,2; preferivelmente NO2/NO = 0,9 ± 0,1; o mais preferivelmente NO2/NO = 0,95 ± 0,05. Isto pode ser preferivelmente feito por controle do fluxo através do catalisador de oxidação (20) em uma maneira, particularmente, com a ajuda de um sensor de NO2, para deixar fluxo de gás de exaustão suficiente através da linha de bypass (22) de maneira que a proporção NO2/NOX não excede 0,5 (isto é proporção NO2/NO não excede 1) antes de adentrar o catalisador de SCR (70). Desta maneira, a oxidação de fuligem passiva (C + 2 NO2 → CO2 + 2 NO) pode ser conseguida e bem como a reação a mais rápida e a reação a mais seletiva de SCR (2 NH3 + NO + NO2 → 2 N2 + 3 H2O) é maximizada e as reações mais lentas e não seletivas (por exemplo, 3 NO2 + 4 NH3) são minimizadas, o que irá minimizar as emissões de NO2 e N2O. Preferivelmente a proporção desejada de NO2/NO não excedendo 1 é estabelecida de maneira que a probabilidade para que a reação química selecionada (b) venha a ser desempenhada superando a probabilidade de ser desempenhada para cada reação única das outras reações químicas. Na medida em que esta reação também possui uma alta eficiência, se ambos os constituintes NO2 e NO estão presentes, particularmente com uma proporção de NO2/NO próxima de 1, esta reação irá ser automaticamente engatilhada em uma alta taxa. A taxa de reação corresponde para a probabilidade da reação química em particular que é também aumentada.
[044] O controle pode ser favoravelmente conseguido com a ajuda de um sensor de NO2 (50) colocado à jusante do filtro de particulado (60) como mostrado na Figura 1. Opcionalmente, o sensor de NO2 (50) pode ser colocado à jusante do catalisador de SCR (70) proporcionando uma resposta mais lenta. O sensor de NO2 (50) pode ser substituído por um sensor virtual que calcula o conteúdo de NO2 a partir de parâmetros disponíveis tais como fluxo de exaustão, temperaturas em catalisador de oxidação (20) e filtro de particulado (60), fluxo de NO e NO2 a partir do motor (12), fluxo de fuligem a partir do motor (12) e carga de fuligem em filtro de particulado (60) . Alguns dos parâmetros podem ser mensurados e alguns calculados a partir de outros sensores e parâmetros de motor.
[045] O método de controle preferido pode mudar o fluxo através do catalisador de oxidação (20) , por exemplo, por mudança dos conjuntos de válvula de uma linha de bypass (22) dependente dos sinais de sensor de NO2 e NOX com, por exemplo, um controle de PID padrão (PID = Proportional-Integral-Derivative). Um ciclo de controle de circuito (loop) aberto pode ser utilizado por construção de um mapa de quatro dimensões fundamentado sobre fluxo de massa de gás de exaustão, temperatura em catalisador de oxidação (20) , conteúdo de enxofre no catalisador de oxidação (20) e carga de fuligem no filtro de particulado (60) como parâmetros de entrada. O mapa de quatro dimensões pode ser construído fundamentado sobre as tais curvas como mostradas na Figura 4, por exemplo. Entretanto, os dois parâmetros de carga de fuligem e de conteúdo de enxofre para um sensor (50) deveriam ser calculados de uma maneira similar como aquela para o sensor virtual.
[046] Um sensor de NOx virtual é um modelo especialmente complexo e consiste preferivelmente dos seguintes sub modelos que são determinados em quotas:
"NOx de saída de motor":
[047] A quantidade de NOx na saída do motor pode ser estimada por um sensor ou um modelo com as seguintes entradas, por exemplo: carga ou quantidade de combustível, tempo de regulagem para injeção de combustível, velocidade de motor, pressão de ar de entrada, temperatura de ar de entrada, quantidade de EGR [EGR = Exhaust Gas Recycling (recirculação de gás de exaustão)] e umidade de ar de entrada. Estes são parâmetros do motor e valores sensoriados. Existem diversas maneiras de construir o modelo. Ele pode ser fundamentado em mapa onde todos ou pelo menos alguns dos parâmetros relevantes são, ou podem ser, corrigidos por fatores de correção estabelecidos no mapa. Ele também pode ser um modelo construído em uma rede neural como base.
"Fluxo de gás de exaustão":
[048] O fluxo de gás de exaustão pode ser mensurado, ou derivado a partir do fluxo de ar de entrada mensurado e da quantidade de combustível, ou a partir do fluxo de ar de entrada calculado a partir da velocidade de motor, pressão de ar de entrada, temperatura de ar de entrada, quantidade de EGR e eficiência volumétrica do motor.
"Fluxo de gás de exaustão em catalisador de oxidação":
[049] O fluxo de gás de exaustão no catalisador de oxidação (20) pode ser mensurado ou calculado a partir da abertura de válvula.
"Temperatura e catalisador ":
[050] A temperatura no catalisador pode, por exemplo, ser mensurada à montante do catalisador de oxidação (20) . Por aplicação de um filtro de sinal apropriado o valor mensurado juntamente com o fluxo de gás de exaustão para o catalisador de oxidação (20) como um parâmetro pode representar a temperatura de catalisador efetiva. Alternativamente, a temperatura pode ser calculada por utilização de um balanço de calor simples.
"Enxofre em catalisador de oxidação¨:
[051] O conteúdo de enxofre no catalisador de oxidação (20) é preferivelmente calculado. Por exemplo, o cálculo pode ser derivado a partir dos parâmetros em parênteses: (conteúdo de enxofre em catalisador) = (conteúdo de enxofre em catalisador um segundo antes) + (enxofre adsorvido a partir de exaustão durante um segundo) - (enxofre desorvido durante um segundo). O parâmetro "enxofre adsorvido a partir de exaustão durante um segundo" é o conteúdo de enxofre no combustível e óleo de lubrificação consumido durante o referido segundo multiplicado com um fator, em que o fator está entre 0 e 1 e possui uma dependência de temperatura que pode, por exemplo, ser derivada a partir de um mapa contendo valores dependentes de temperatura do fator. O parâmetro "enxofre desorvido durante um segundo" é o conteúdo de enxofre no catalisador de oxidação (20) um segundo antes multiplicado com um outro fator dependente de temperatura que pode ser entregue da mesma maneira como o primeiro fator descrito anteriormente.
"Formação de NO2 em catalisador":
[052] A formação de NO2 no catalisador de oxidação (20) pode ser derivada a partir de interpolação em um mapa em 3D ( três dimensões) fundamentado sobre os parâmetros de fluxo de gás de exaustão, temperatura em catalisador e conteúdo de enxofre. Ela pode também ser calculada utilizando um modelo físico com conteúdo de enxofre, temperatura, fluxo de gás de exaustão e concentração de oxigênio como parâmetros de entrada. O modelo pode ser, por exemplo, uma taxa de formação de NO2 específica que é k1 · Cno · C02 e uma taxa de decomposição de NO2 que é k2 · Cno2, onde (k1) e (k2) são parâmetros dependentes de temperatura e dependentes de conteúdo de enxofre e (C) é a concentração de NO, NO2 e O2, respectivamente. A taxa específica é integrada sobre o volume de catalisador. Se existir uma faixa ampla do conteúdo de HC na área de trabalho do motor ou se um injetor de HC é utilizado, então o nível de HC é também um parâmetro de entrada para o modelo, por exemplo, como um denominador para as taxas específicas (1 + Ka · Chc) . Ka é uma constante de equilíbrio (dependente de temperatura).
"Saída de NO2 a partir do filtro de particulado":
[053] A quantidade de NO2 que é liberada a partir do filtro de particulado (60) é a diferença entre a quantidade de NO2 alimentada para o filtro de particulado (60), NO2 formado no filtro de particulado (60) (que é zero se nenhuma camada catalítica é proporcionada no filtro de particulado (60) para geração de NO2) e NO2 consumido por fuligem no filtro de particulado (60). NO2 formado no filtro de particulado (60) pode ser calculado da mesma maneira como o NO2 formado no catalisador de oxidação (20) (ver acima), preferivelmente por um modelo físico. NO2 consumido por fuligem no filtro de particulado (60) é proporcional para a quantidade de fuligem no filtro de particulado (60) e pode ser expresso como uma taxa específica k3 · Cno2 · Cfuiigem. Novamente, (k3) é um parâmetro dependente de temperatura e (C) é a concentração específica de NO2 e fuligem.
"Carga de fuligem em filtro de particulado":
[054] A carga de fuligem em filtro de particulado (60) pode ser derivada a partir de uma queda de pressão mensurada sobre o filtro de particulado (60) e/ou por aplicação de um modelo: (fuligem no filtro de particulado (60) em um tempo corrente) = (fuligem no filtro de particulado (60) em um tempo antes do tempo corrente) + (fuligem emitida pelo motor durante o tempo corrente) -(fuligem queimada por NO2 durante o tempo corrente). Fuligem queimada por NO2 durante o tempo corrente é determinada pelo modelo de "filtro de particulado a partir de saída de NO2", fuligem emitida pelo motor durante o tempo corrente é determinada a partir de um sensor de fuligem ou um modelo similar como o modelo de "NOx de saída de motor". A utilização de uma queda de pressão para cálculo de uma quantidade de fuligem no filtro de particulado (60) pode introduzir alguns erros devido ao fato de que a característica de fuligem está mudando com o tempo. Conseqüentemente, é preferido utilizar um modelo para cálculo da carga de fuligem e utilização da queda de pressão como uma verificação qualitativa do modelo.
[055] Por controle do fluxo do gás de exaustão através do catalisador de oxidação (20) dependendo da proporção desejada entre os constituintes, particularmente a proporção NO2/NO, e por estabelecimento da proporção entre os constituintes de maneira que em uma determinada temperatura de reação no catalisador de SCR (70) uma reação química específica, particularmente a reação (b) é selecionada de um grupo de possíveis reações químicas (a), (b) , (c) , que podem acontecer entre os constituintes do gás de exaustão e o material de catalisador no catalisador de SCR (70) , uma remoção eficiente de NO, NO2 e - ao mesmo tempo - de fuligem é conseguida.
[056] Referindo-se agora para a Figura 1 que representa uma concretização preferida em concordância com a presente invenção, um primeiro dispositivo de controle de fluxo é proporcionado de maneira a controlar o fluxo de gás de exaustão através do catalisador de oxidação (20) . O dispositivo de controle de fluxo é projetado como uma válvula controlável (30) que controla o fluxo de gás de exaustão por divisão do mesmo em uma primeira porção adentrando o catalisador de oxidação (20) e uma segunda porção adentrando para uma linha de bypass (22). Ambas as porções de fluxo são misturadas novamente à montante do filtro de particulado (60) . A linha de bypass (22) é proporcionada externa ao catalisador de oxidação (20) através da qual gás de exaustão pode circundar o catalisador de oxidação (20) . A linha de bypass (22) começa em um primeiro ponto de ramificação (16) à montante do catalisador de oxidação (20) e termina em um segundo ponto de ramificação (18) à jusante do catalisador de oxidação (20) .
[057] O fluxo de gás de exaustão através do catalisador de oxidação (20) é controlável dependendo de uma proporção desejada entre membros dos constituintes do gás de exaustão, particularmente entre NO2 e NO. Uma proporção pré-determinada de NO2/NO é mantida sobre as variações de operação do motor (12). Adicionalmente, em concordância com uma outra concretização favorável da presente invenção (não mostrada), um catalisador de oxidação pode ser proporcionado na linha de bypass (22) (Figura 1), por conseqüência, possibilitando variar a velocidade espacial da disposição.
[058] Referindo-se agora de volta para a Figura 4, por intermédio de ponto de exemplo (A1) de curva (A) se indica uma condição estacionária em uma alta carga de motor com uma baixa carga de fuligem no filtro de particulado (60) de cerca de 350 0C. Possuindo uma fina torta de filtro se corresponde para o ponto (C1) na curva (C) . Um método de controle fundamentado somente em temperatura não se leva em consideração a grande diferença na quantidade de NO2 disponível. A linha de bypass (22) deveria ser aberta para reduzir o conteúdo de NO2 com aproximadamente ½ do gás de exaustão em bypass dentro de um minuto em concordância com uma escala de tempo típica para a variação de temperatura do catalisador de oxidação (20) . Entretanto, durante este um minuto, a carga de fuligem no filtro de particulado (60) não sofreu muita mudança, de maneira que a proporção NO2/NO deveria ser muito menor do que a proporção preferida. Considerando a influência do envenenamento de enxofre do catalisador de oxidação (20) [curva (D)], se o método de controle devesse somente levar em consideração a temperatura, a quantidade de NO2 deveria ser tão baixa que sob condições de equilíbrio, uma espessa torta de filtro poderia ser construída que poderia se tornar crítica para o filtro de particulado (60). Favoravelmente, o método de controle preferido inerentemente pode levar em consideração a escala de tempo para a mudança da carga de fuligem no filtro de particulado (60) e bem como a influência de enxofre no catalisador de oxidação (20) .
[059] Entre o filtro de particulado (60) e o catalisador de SCR (70) , uma unidade de sensoriamento (40) é proporcionada para sensoriamento da quantidade de NO2 contida na exaustão adentrando o catalisador de SCR (70) . A unidade de sensoriamento (40) compreende um sensor sensível ao NO2 (50) disposto na linha de exaustão (14) à jusante do filtro de particulado (60) e uma unidade de controle (42) conectada para o sensor sensível ao NO2 (50) e a válvula (30) por intermédio de linhas de dados (48) e (46), respectivamente. Opcionalmente, um dispositivo (44) pode ser acoplado a unidade de controle (42) para calcular a quantidade de NO2 adentrando o catalisador de SCR (70) dependendo dos parâmetros (66) , tais como parâmetros de operação do motor (12) e/ou dos parâmetros de operação de um ou mais catalisadores (20, 60, 70) dispostos no sistema de pós-tratamento de exaustão (10) como descrito anteriormente.
[060] A Figura 2a e a Figura 2b descrevem uma outra concretização preferida da presente invenção em que o controle do fluxo através do catalisador de oxidação (20) é substituído por variação da velocidade espacial do gás de exaustão dentro do catalisador de oxidação (20) . A configuração global do sistema de pós-tratamento de exaustão (10) é a mesma como descrita na Figura 1. De maneira a evitar repetições desnecessárias, primordialmente as diferenças entre as duas concretizações da Figura 2a e da Figura 2b relacionadas para o controle de fluxo através do catalisador de oxidação (20) são apresentadas. Para iguais componentes e disposições, referência é feita para a descrição da Figura 1.
[061] A válvula (30) da concretização da Figura 1 é substituída na Figura 2a e na Figura 2b por unidades controlando a velocidade espacial do gás de exaustão no catalisador de oxidação (20) , tal como uma unidade de fechamento (28) acoplada ao catalisador de oxidação (20) . Por intermédio de exemplo, o catalisador de oxidação (20) pode ser formado como um monólito de um tipo de favo de mel com canais (24, 26) através dos quais a exaustão flui a partir da entrada de catalisador para a saída de catalisador. A unidade de fechamento (28) pode fechar ou abrir canais (26) no catalisador de oxidação (20) quando permutado entre suas posições de operação particulares. O número total dos canais (24, 26) disponíveis para o gás de exaustão no catalisador de oxidação (20) pode ser variado com a ajuda da unidade de fechamento (28) . Se os canais (26) são fechados pela unidade de fechamento (28) em uma primeira posição de operação (Figura 2a) , o fluxo de gás de exaustão é forçado através dos canais (24) , por conseqüência, diminuindo o volume de catalisador disponível para o gás de exaustão. Neste caso, somente uma pequena quantidade de NO2 é produzida. Se a unidade de fechamento (28) é permutada para uma outra posição de operação, os canais (24) e bem como os canais (26) são abertos. O gás de exaustão pode fluir através de todos os canais (24) e (26), proporcionando mais material de catalisador para oxidação do gás de exaustão e fornecendo uma saída de NO2 aumentada (Figura 2b).
[062] A Figura 3 esquematicamente representa o catalisador de oxidação (20) ilustrado na Figura 2a e na Figura 2b. O catalisador de oxidação (20) compreende uma unidade de fechamento (28) que abrange uma multiplicidade de placas de articulação (28a) que podem ser inclinadas para abrir ou fechar os canais (26) . Na Figura 3, as placas (28a) estão se movimentando a partir da posição aberta para a posição fechada, o que é indicado por flechas encurvadas em cada placa (28a) .
[063] Adicionalmente ou alternativamente, a unidade de fechamento (28) pode compreender uma ou mais aberturas perfuradas (não mostradas) com uma multiplicidade de aberturas que podem ser movimentadas longitudinalmente sobre a face frontal do catalisador de oxidação (20) . Favoravelmente, duas de tais aberturas com diferentes espaçamentos entre as aberturas, podem ser dispostas de uma maneira de sobreposição na face frontal do catalisador de oxidação (20) e movimentadas longitudinalmente relativamente umas para as outras, de maneira que em uma posição algumas das aberturas da primeira abertura se sobrepõem com aberturas das outras sobrepostas e outras aberturas das primeiras aberturas são fechadas pela outra abertura enquanto que em uma outra posição, mais ou todas as aberturas dão passagem para o gás de exaustão.
[064] Adicionalmente ou alternativamente, a efetiva seção transversal dos canais individuais (24, 26) pode ser variada com a ajuda de uma unidade de fechamento (28) (não mostrada) como descrito anteriormente.
[065] Adicionalmente (não mostrado), os canais (24) e (26) podem exibir, por exemplo, diferentes diâmetros e/ou serem fornecidos com diferente material catalítico e/ou equipados com diferentes densidades do material catalítico. É também possível proporcionar um gradiente de densidade do material catalítico nos canais (24) e/ou nos canais (26). O gradiente de densidade pode ser orientado em um ângulo reto para o fluxo de gás de exaustão a partir de uma lateral do catalisador de oxidação (20) para a outra lateral. Se uma unidade de fechamento (28) cobre uma parte dos canais (24) e/ou (26) do catalisador de oxidação (20) e a cobertura é removida, a mudança em reatividade catalítica é mais forte do que o aumento ou a diminuição em volume de canal.
[066] Uma outra concretização da presente invenção (não mostrada) de uma unidade de fechamento (28) preferida é a de proporcionar uma placa movível da espécie de um diafragma de lente de câmera que varia a superfície efetiva do catalisador de oxidação (20) exposto para o gás de exaustão.
[067] Uma outra concretização da presente invenção (não mostrada) de um catalisador de oxidação (20) preferido é a de proporcionar um projeto de entrada que distribui o gás de exaustão para a integridade de área em altas velocidades de gás de exaustão e concentrar o mesmo para o centro em baixas velocidades.
[068] A unidade de fechamento (28) é acoplada para uma unidade de sensoriamento (40) que é proporcionada para sensoriamento da quantidade de NO2 contida na exaustão adentrando o catalisador de SCR (70) e recepção de sinais de controle a partir da unidade de controle (42) da unidade de sensoriamento (40) por intermédio de linhas de dados (46) . O sensor sensível ao NO2 (50) disposto na linha de exaustão (14) à jusante do filtro de particulado (60) é acoplado para a unidade de controle (42) por intermédio de linhas de dados (48) . A unidade de fechamento (28) pode ser combinada com e/ou formada como guias de fluxo no catalisador de oxidação (20) .
[069] Opcionalmente, a unidade de sensoriamento (40) pode compreender um dispositivo (44) que calcula a quantidade de NO2 adentrando o catalisador de SCR (70) dependendo de parâmetros de operação do motor (12) e/ou de parâmetros de operação de um ou mais catalisadores (20, 60, 70) dispostos no sistema de pós-tratamento de exaustão (10) , por conseqüência, formando um sensor de NO2 virtual.
[070] Particularmente, o sensor virtual pode ser parte de um programa de computador compreendendo um código de software adaptado para desempenhar um método de controle preferido ou para utilização em um método de controle em concordância com pelo menos uma das características descritas anteriormente quando referido programa está rodando em um microcomputador programável e pode particularmente ser "baixado" para uma unidade de suporte ou um de seus componentes quando rodando em um computador que está conectado para a internet.
[071] Os métodos de controle preferidos e bem como os sistemas de pós-tratamento de exaustão preferidos exemplificados possibilitam controlar e particularmente minimizar as emissões de NO2 e N2O e bem como fuligem dentro de uma ampla área de trabalho de velocidade de carga de um motor com uma boa combustão de fuligem por NO2 sem a necessidade de adição de combustível adicional para os sistemas de pós-tratamento de exaustão para redução de emissões.
[072] Geralmente, ambas as concretizações da presente invenção descritas anteriormente possibilitam para operação do sistema de pós-tratamento de gás de exaustão sob condições em tempo real. Isto é possível para a concretização relacionada para a linha de bypass (22) exemplificada na Figura 1 e a concretização relacionada para variação da velocidade espacial exemplificada na Figura 2a, na Figura 2b e na Figura 3.
[073] Em concordância com uma concretização adicional favorável, a Figura 5 ilustra uma combinação de ambas as concretizações representadas na Figura 1, e na Figura 2a, na Figura 2b e na Figura 3, compreendendo um sistema de pós-tratamento de exaustão (10) preferido equipado com uma linha de bypass (22) que circunda o catalisador de oxidação (20) sendo disposto à montante de um filtro de particulado (60), em que o catalisador de oxidação (20) exibe uma velocidade espacial variável para controlar a criação de uma determinada mistura de gás de NO2/NO requerida como entrada para o subseqüente catalisador de SCR (70) . Para detalhes adicionais da disposição, referência é feita para as descrições da Figura 1, da Figura 2a, da Figura 2b e da Figura 3.
[074] De maneira a otimizar o controle em tempo real da proporção NO2/NO é também possível acoplar um compensador para a linha de bypass (22) (Figura 1, Figura 5). Situações particulares ou modos de motor de operação podem ocorrem onde determinadas quantidades do gás de exaustão produzido não podem ser processadas de uma boa maneira em concordância com a presente invenção, devido para o fato de que o volume de gás é excessivamente grande e/ou a composição da mistura de gás é excessivamente desbalanceada. Em tais situações, pode ser favorável armazenar determinadas quantidades do gás de exaustão de uma maneira controlada em um compensador intermediário conectado ou conectável para o sistema de gás de exaustão (10) à montante e/ou à jusante do catalisador de oxidação (20) . Este compensador poderia ou deveria ser utilizado de uma maneira ativa tanto para retirar volumes de gás de exaustão em excesso a partir do sistema de gás de exaustão, ou quanto para abater em volumes de gás de exaustão perdidos para o sistema de gás de exaustão, de maneira a otimizar a mistura de compostos necessários para estabilizar a proporção pretendida de mistura de gás de NO2/NO ao longo de um período de tempo mais longo. Este compensador poderia ser um compensador fixado onde o gás de exaustão é usualmente armazenado sob pressão que é maior do que a operação de pressão (média) dentro do sistema de gás de exaustão (o compensador poderia ser conectado para uma bomba que coloca gás de exaustão no e para o compensador, e uma válvula que conduz gás para fora do compensador). Alternativamente, um compensador com paredes flexíveis (como um balão) poderia ser utilizado.
[075] Embora a presente invenção tenha sido descrita com referência para concretizações específicas, deverá ser observado por aqueles especializados no estado da técnica que a mesma não deve ser considerada como sendo limitada para estas concretizações exemplificativas e vantajosas descritas anteriormente, mas certamente, um número de mudanças, de variações e de modificações adicionais é conceptível sem se afastar do espírito e do escopo da presente invenção que é unicamente limitada pela proteção estabelecida nas reivindicações de patente posteriormente.

Claims (14)

  1. Método de controle para controle de uma proporção NO/NO2 em um sistema de pós-tratamento de exaustão (10) de um motor (12) em que um ou mais dos constituintes do gás de exaustão são oxidados em um catalisador de oxidação (20) e um ou mais constituintes do gás de exaustão são desoxidados por intermédio de um grupo de possíveis reações químicas de diferente tipo entre os um ou mais constituintes do gás de exaustão e material catalítico disposto em um catalisador de redução catalítica seletiva (70), em que o gás de exaustão flui a partir do catalisador de oxidação (20) para o catalisador de redução catalítica seletiva (70) , em que o método compreende:
    • a) controlar a temperatura em uma linha de exaustão (14) que compreende o catalisador de oxidação (20), um filtro particulado (60) e o catalisador de redução catalítica seletiva (70);
    • b) controlar o fluxo de gás de exaustão através do catalisador de oxidação (20) dependendo da temperatura do do catalisador de oxidação (20) e de pelo menos uma proporção desejada entre um ou mais pares dos um ou mais constituintes compreendendo NO e NO2, em que o gás de exaustão adentra o catalisador de redução catalítica seletiva (70) com a pelo menos uma proporção desejada entre os um ou mais pares dos um ou mais constituintes;
    • c) controlar a pelo menos uma proporção desejada entre os um ou mais pares dos um ou mais constituintes na entrada do catalisador de redução catalítica seletiva (70) pela variação do fluxo de gás de exaustão através do catalisador de oxidação (20) ;

    caracterizado pelo fato de compreender adicionalmente
    d) sel ecionar uma temperatura de reação pré-determinada ou faixa de temperatura e estabelecendo a mesma no catalisador de redução catalítica seletiva (70) de modo que a probabilidade é aumentada em que uma reação química específica de referido grupo de possíveis diferentes reações químicas entre os um ou mais constituintes do gás de exaustão e o material de catalisador no catalisador de redução catalítica seletiva (70) irá acontecer por inserção do gás de exaustão para o catalisador de redução catalítica seletiva (70) , em que referida probabilidade de reação para referida reação química específica selecionada é mais alta do que a probabilidade de reação para cada uma das outras reações químicas que não são selecionadas, em que:
    a proporção entre os um ou mais constituintes é estabelecida dependendo da quantidade de fuligem que está contida em um filtro de particulado (60) disposto entre o catalisador de oxidação (20) e o catalisador de redução catalítica seletiva (70) e em que a proporção entre os um ou mais constituintes é estabelecida dependendo da quantidade de NO2 que é gerada no filtro de particulado (60).
  2. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de controlar o fluxo do gás de exaustão através do catalisador de oxidação (20) por divisão do fluxo em uma primeira porção fluindo através do catalisador de oxidação (20) e uma segunda porção fluindo através de uma linha de bypass (22) circundando o catalisador de oxidação (20) .
  3. Método, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de controlar o fluxo do gás de exaustão através do catalisador de oxidação (20) por variação de uma velocidade espacial do gás de exaustão no catalisador de oxidação (20) .
  4. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que a proporção entre os um ou mais constituintes é uma proporção de NO2/NO próxima de 1 e preferivelmente não excedendo 1, particularmente uma proporção de NO2/NO = 0,8 + 0,2, preferivelmente NO2/NO = 0,9 ± 0,1, o mais preferivelmente NO2/NO = 0,951 ± 0,05.
  5. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que a proporção entre os um ou mais constituintes é estabelecida dependendo da quantidade de NO2 que é gerada no catalisador de oxidação (20) .
  6. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que a proporção entre os um ou mais constituintes é estabelecida dependendo da quantidade de enxofre que é adsorvida no catalisador de oxidação (20) .
  7. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que a proporção entre os um ou mais constituintes é estabelecida dependendo da quantidade de amônia que é proporcionada no catalisador de redução catalítica seletiva (70) .
  8. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que a proporção de gás de exaustão que é alimentado para a linha de bypass (22) e gás de exaustão que é alimentado para o catalisador de oxidação (20) é calculada dependendo dos parâmetros de operação do motor (12) e/ou dos parâmetros de operação dos um ou mais catalisadores (20, 60, 70) dispostos no sistema de pós-tratamento de exaustão (10).
  9. Sistema de pós-tratamento de exaustão para controle de uma proporção NO/NO2 na exaustão compreendendo pelo menos um catalisador de oxidação (20) e um catalisador de redução catalítica seletiva (70) dispostos em uma linha de exaustão (14) de um motor (12) , que é operado com um método conforme definido em qualquer uma das reivindicações precedentes, o sistema compreendendo:
    - a temperatura em uma linha de exaustão (14) que compreende o catalisador de oxidação (20), um filtro particulado (60) e o catalisador de redução catalítica seletiva (70) é controlada;
    - o fluxo do gás de exaustão através do catalisador de oxidação (20) é controlado por um dispositivo de controle de fluxo, o fluxo do gás de exaustão através do catalisador de oxidação (20) é controlado dependendo da temperatura do catalisador de oxidação (20) e de pelo menos uma proporção desejada entre um ou mais pares dos um ou mais constituintes compreendendo NO e NO2, em que o gás de exaustão adentra o catalisador de redução catalítica seletiva (70) com a pelo menos uma proporção desejada entre os um ou mais pares dos um ou mais constituintes;
    - a pelo menos uma proporção desejada entre os um ou mais pares dos um ou mais constituintes na entrada do catalisador de redução catalítica seletiva (70) é controlada pela variação do fluxo de gás de exaustão através do catalisador de oxidação (20);
    caracterizado pelo fato de que
    - uma temperatura de reação pré-determinada ou faixa de temperatura é selecionda e é estabelecida no catalisador de redução catalítica seletiva (70) de modo que a probabilidade em que uma reação química específica de referido grupo de possíveis diferentes reações químicas entre os um ou mais constituintes do gás de exaustão e o material de catalisador no catalisador de redução catalítica seletiva (70) irá acontecer é aumentada por inserção do gás de exaustão aumentada para o catalisador de redução catalítica seletiva (70) , em que referida probabilidade de reação para referida reação química específica selecionada é mais alta do que a probabilidade de reação para cada uma das outras reações químicas que não são selecionadas; em que um filtro de particulado (60) é disposto dentre o catalisador de oxidação (20) e o catalisador de redução catalítica seletiva (70) ;
    a proporção entre os um ou mais constituintes é estabelecida dependendo da quantidade de fuligem que está contida em um filtro de particulado (60) disposto entre o catalisador de oxidação (20) e o catalisador de redução catalítica seletiva (70) e em que a proporção entre os um ou mais constituintes é estabelecida dependendo da quantidade de NO2 que é gerada no filtro de particulado (60).
  10. Sistema de exaustão, de acordo com a reivindicação 9, caracterizado pelo fato de que o dispositivo de controle de fluxo é projetado como uma válvula (30) para controle do fluxo do gás de exaustão através do catalisador de oxidação (20) e através de uma linha de bypass (22) circundando o catalisador de oxidação (20) dependendo de uma proporção desejada entre membros dos constituintes.
  11. Sistema de exaustão, de acordo com a reivindicação 9 ou 10, caracterizado pelo fato de que uma ou mais unidades de fechamento (28) são proporcionadas para controle de uma velocidade espacial do gás de exaustão no catalisador de oxidação (20) .
  12. Sistema de exaustão, de acordo com qualquer uma das reivindicações 9 a 11, caracterizado pelo fato de que uma unidade de sensoriamento (40) é proporcionada para sensoriamento da quantidade de NO2 contida na exaustão adentrando o catalisador de redução catalítica seletiva (70) .
  13. Sistema de exaustão, de acordo com a reivindicação 12, caracterizado pelo fato de que a unidade de sensoriamento (40) compreende um sensor sensível ao NO2 (50) disposto na linha de exaustão (14) à jusante do filtro de particulado (60).
  14. Sistema de exaustão, de acordo com a reivindicação 12 ou 13, caracterizado pelo fato de que a unidade de sensoriamento (40) compreende um dispositivo (44) que proporciona um sensor virtual por cálculo da quantidade de NO2 adentrando o catalisador de redução catalítica seletiva (70) dependendo de parâmetros de operação do motor (12) e/ou de parâmetros de operação dos um ou mais catalisadores (20, 60, 70) dispostos no sistema de póstratamento de exaustão (10) .
BRPI0807355-4A 2007-02-21 2008-02-21 Método de controle para controle de um sistema de pós-tratamento de exaustão e sistema de póstratamento de exaustão BRPI0807355B1 (pt)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0700438-5 2007-02-21
SE0700438 2007-02-21
PCT/SE2008/000146 WO2008103109A1 (en) 2007-02-21 2008-02-21 Control method for controlling an exhaust aftertreatment system and exhaust aftertreatment system

Publications (2)

Publication Number Publication Date
BRPI0807355A2 BRPI0807355A2 (pt) 2014-05-06
BRPI0807355B1 true BRPI0807355B1 (pt) 2020-09-24

Family

ID=39710305

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BRPI0807355-4A BRPI0807355B1 (pt) 2007-02-21 2008-02-21 Método de controle para controle de um sistema de pós-tratamento de exaustão e sistema de póstratamento de exaustão
BRPI0807359A BRPI0807359B1 (pt) 2007-02-21 2008-02-21 sistema e método de pós-tratamento de gás de exaustão

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BRPI0807359A BRPI0807359B1 (pt) 2007-02-21 2008-02-21 sistema e método de pós-tratamento de gás de exaustão

Country Status (9)

Country Link
US (5) US8596045B2 (pt)
EP (5) EP2126295B1 (pt)
JP (2) JP5431966B2 (pt)
CN (2) CN101617109B (pt)
AT (2) ATE554274T1 (pt)
BR (2) BRPI0807355B1 (pt)
ES (5) ES2386013T3 (pt)
RU (1) RU2455505C2 (pt)
WO (5) WO2008103110A1 (pt)

Families Citing this family (143)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10300298A1 (de) * 2003-01-02 2004-07-15 Daimlerchrysler Ag Abgasnachbehandlungseinrichtung und -verfahren
JP4349425B2 (ja) * 2007-03-19 2009-10-21 日産自動車株式会社 ＮＯｘ触媒の診断装置
KR101377701B1 (ko) 2007-10-29 2014-03-25 엘지전자 주식회사 조리 기기
US8800270B2 (en) * 2007-11-14 2014-08-12 Umicore Autocat Usa Inc. Process for reducing NO2 from combustion system exhaust
DE102007060623B4 (de) * 2007-12-15 2011-04-14 Umicore Ag & Co. Kg Entstickung von Dieselmotorenabgasen unter Verwendung eines temperierten Vorkatalysators zur bedarfsgerechten NO2-Bereitstellung
US7980061B2 (en) 2008-03-04 2011-07-19 Tenneco Automotive Operating Company Inc. Charged air bypass for aftertreatment combustion air supply
JP5272455B2 (ja) * 2008-03-11 2013-08-28 いすゞ自動車株式会社 ＮＯｘ浄化システムの制御方法及びＮＯｘ浄化システム
DE102008026178A1 (de) * 2008-05-30 2009-12-03 Deutz Ag SCR-Katalysator mit hohem Wirkungsgrad
DE102008049098A1 (de) * 2008-09-26 2009-06-25 Daimler Ag Verfahren zum Betreiben einer Abgasreinigungsanlage mit einem SCR-Katalysator und einem vorgeschalteten oxidationskatalytisch wirksamen Abgasreinigungsbauteil
US8301356B2 (en) * 2008-10-06 2012-10-30 GM Global Technology Operations LLC Engine out NOx virtual sensor using cylinder pressure sensor
JP2010096039A (ja) * 2008-10-15 2010-04-30 Denso Corp 尿素水噴射量制御装置及び尿素水噴射制御システム
US8648322B2 (en) * 2008-10-31 2014-02-11 Cummins Inc. Optical sensing in an adverse environment
US8223337B2 (en) * 2008-10-31 2012-07-17 Cummins Inc. Apparatus, system, and method for aftertreatment control and diagnostics
CA3104178A1 (en) * 2008-10-31 2010-05-06 Emerachem, Llc Methods and systems for reducing particulate matter in a gaseous stream
US9194273B2 (en) 2008-10-31 2015-11-24 Cummins Inc. Apparatus, system, and method for aftertreatment control and diagnostics
DE102008059078A1 (de) 2008-11-26 2010-05-27 Deutz Ag Abgasnachbehandlungssystem für eine Brennkraftmaschine
DE102008044309B4 (de) * 2008-12-03 2016-08-18 Ford Global Technologies, Llc Modellbasierte dynamische Anpassung des Solltemperaturwertes einer Abgasnachbehandlungseinrichtung
US8108154B2 (en) * 2008-12-10 2012-01-31 GM Global Technology Operations LLC NOx emission estimation systems and methods
DE102009010517A1 (de) * 2009-02-25 2010-08-26 Emitec Gesellschaft Für Emissionstechnologie Mbh Verfahren zum Betrieb eines Abgassystems
US9399937B2 (en) * 2009-03-12 2016-07-26 Volvo Lastvagnar Ab Operating method for an exhaust aftertreatment system and exhaust aftertreatment system
US20100229539A1 (en) * 2009-03-16 2010-09-16 Caterpillar Inc. Hydrocarbon scr aftertreatment system
US8555617B2 (en) * 2009-03-26 2013-10-15 GM Global Technology Operations LLC Exhaust gas treatment system including a four-way catalyst and urea SCR catalyst and method of using the same
US20100269492A1 (en) * 2009-04-27 2010-10-28 Tenneco Automotive Operating Company Inc. Diesel aftertreatment system
US8505277B2 (en) * 2009-08-06 2013-08-13 GM Global Technology Operations LLC System and methods for controlling selective catalytic reduction systems
US20110030343A1 (en) * 2009-08-06 2011-02-10 Caterpillar Inc. Scr reductant deposit removal
US8590290B2 (en) 2009-09-01 2013-11-26 Cummins Inc. Methods, systems, and apparatuses of SCR diagnostics
US8713914B2 (en) * 2009-09-29 2014-05-06 GM Global Technology Operations LLC Method and apparatus for monitoring a hydrocarbon-selective catalytic reduction device
CN102575550B (zh) 2009-09-30 2014-10-22 康明斯有限公司 用于增强后处理再生能力的燃油喷射系统及方法
JP5570185B2 (ja) * 2009-11-12 2014-08-13 Ｕｄトラックス株式会社 排気浄化装置
FR2952674B1 (fr) * 2009-11-17 2012-11-16 Peugeot Citroen Automobiles Sa Procede de controle d'un systeme de traitement des gaz d'echappement d'un moteur a combustion interne
SE1050161A1 (sv) * 2010-02-19 2011-08-20 Scania Cv Ab Arrangemang och förfarande för att reducera kväveoxider i avgaser från en förbränningsmotor
US8516804B2 (en) * 2010-02-26 2013-08-27 Corning Incorporated Systems and methods for determining a particulate load in a particulate filter
US8312708B2 (en) * 2010-03-30 2012-11-20 GM Global Technology Operations LLC Closely coupled exhaust aftertreatment system for a turbocharged engine
JP2011220158A (ja) * 2010-04-07 2011-11-04 Ud Trucks Corp エンジンの排気浄化装置
US8218147B2 (en) 2010-06-18 2012-07-10 Cummins Inc. Apparatus, system, and method for detecting engine fluid constituents
SE535342C2 (sv) * 2010-08-31 2012-07-03 Scania Cv Ab Förfarande och system för regenerering av ett partikelfilter i en avgasreningsprocess vid en förbränningsmotor
DE102010040678A1 (de) * 2010-09-14 2012-03-15 Robert Bosch Gmbh Verfahren zur Überwachung der Schadstoff-Konvertierungsfähigkeit in einem Abgasnachbehandlungssystem
US8447461B2 (en) * 2010-10-01 2013-05-21 Deere & Company Particulate filter ash loading prediction method and vehicle with same
CN102562237B (zh) * 2010-12-21 2016-06-08 中国第一汽车集团公司无锡油泵油嘴研究所 柴油机尾气处理装置中还原剂投放量的控制方法
JP5351186B2 (ja) * 2011-01-25 2013-11-27 本田技研工業株式会社 内燃機関の排気浄化システム
JP5366988B2 (ja) * 2011-02-09 2013-12-11 本田技研工業株式会社 内燃機関の排気浄化システム
JP6300527B2 (ja) * 2011-02-21 2018-03-28 ジョンソン、マッセイ、パブリック、リミテッド、カンパニーＪｏｈｎｓｏｎ Ｍａｔｔｈｅｙ Ｐｕｂｌｉｃ Ｌｉｍｉｔｅｄ Ｃｏｍｐａｎｙ ＮＯｘ還元触媒およびＥＧＲ回路を含む排気システム
FR2973112B1 (fr) * 2011-03-21 2018-05-25 Imabiotech Procede de detection et de quantification d'une molecule cible dans un echantillon
JP5284408B2 (ja) * 2011-04-05 2013-09-11 本田技研工業株式会社 内燃機関の排気浄化システム
US20130000276A1 (en) * 2011-06-30 2013-01-03 Caterpillar Inc. Virtual reductant quality sensor
KR101509689B1 (ko) * 2011-07-01 2015-04-08 현대자동차 주식회사 배기 가스 정화 장치 및 이를 포함하는 배기 장치
US9677493B2 (en) 2011-09-19 2017-06-13 Honeywell Spol, S.R.O. Coordinated engine and emissions control system
US20130111905A1 (en) 2011-11-04 2013-05-09 Honeywell Spol. S.R.O. Integrated optimization and control of an engine and aftertreatment system
US9650934B2 (en) 2011-11-04 2017-05-16 Honeywell spol.s.r.o. Engine and aftertreatment optimization system
DE102011118214A1 (de) * 2011-11-11 2013-05-16 Emitec Gesellschaft Für Emissionstechnologie Mbh Verfahren zum Betrieb einer Dosiervorrichtung
US9038611B2 (en) * 2011-11-14 2015-05-26 Ford Global Technologies, Llc NOx feedback for combustion control
WO2013079117A1 (de) * 2011-12-01 2013-06-06 Umicore Ag & Co. Kg Verfahren zum betreiben von abgasreinigungsanlagen
US20130213008A1 (en) * 2012-02-21 2013-08-22 Cummins Inc. Method and system for improving the robustness of aftertreatment systems
US9162183B2 (en) * 2012-03-06 2015-10-20 Cummins Inc. System and method to manage SCR catalyst NO2/NOX ratio
JP5524267B2 (ja) * 2012-03-29 2014-06-18 マン・ディーゼル・アンド・ターボ・エスイー 内燃機関
US10202923B2 (en) 2012-04-16 2019-02-12 Ford Global Technologies, Llc Method for estimating intake air humidity
SE538378C2 (sv) * 2012-05-03 2016-06-07 Scania Cv Ab Metod för detektering av svavelförgiftning i ett avgasefterbehandlingssystem
JP6074912B2 (ja) 2012-05-11 2017-02-08 いすゞ自動車株式会社 排気ガス浄化システム及び排気ガス浄化方法
JP2013241859A (ja) * 2012-05-18 2013-12-05 Isuzu Motors Ltd 排気ガス浄化システム及び排気ガス浄化方法
CA2876191A1 (en) * 2012-06-21 2013-12-27 Mack Trucks, Inc. Method for detecting abnormally frequent diesel particulate filter regeneration, engine and exhaust aftertreatment system, and warning system and method
US8562924B1 (en) * 2012-07-02 2013-10-22 Southwest Research Institute Control of NO/NOx ratio to improve SCR efficiency for treating engine exhaust
US8420036B1 (en) * 2012-07-02 2013-04-16 Southwest Research Institute Control of NO/NO2 ratio to improve SCR efficiency for treating engine exhaust using bypass oxidation catalyst
US9003776B2 (en) * 2012-07-30 2015-04-14 Ford Global Technologies, Llc Method for regenerating an exhaust after treatment device
DE102013204401B4 (de) * 2013-03-13 2016-06-30 Mtu Friedrichshafen Gmbh System zur Abgasnachbehandlung, Verfahren und Brennkraftmaschine
DE102013204405A1 (de) * 2013-03-13 2014-09-18 Mtu Friedrichshafen Gmbh System zur Abgasnachbehandlung für eine Brennkraftmaschine, Verfahren zur Beeinflussung einer Abgas-Zusammensetzung und Brennkraftmaschine
US8966880B2 (en) * 2013-03-15 2015-03-03 Paccar Inc Systems and methods for determining the quantity of a combustion product in a vehicle exhaust
US20140331644A1 (en) * 2013-05-08 2014-11-13 Cummins Ip, Inc. Exhaust aftertreatment component condition estimation and regeneration
FR3007795B1 (fr) 2013-06-28 2015-06-19 Renault Sa Systeme et procede de diagnostic de la reduction catalytique selective d'un vehicule automobile.
US9371767B2 (en) * 2013-09-20 2016-06-21 Tenneco Automotive Operating Company Inc. Soot load determination system
JP6056728B2 (ja) * 2013-10-04 2017-01-11 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の制御装置
US9797286B2 (en) * 2013-10-30 2017-10-24 GM Global Technology Operations LLC SCR filter washcoat thickness efficiency compensation system
US9517457B2 (en) 2013-10-30 2016-12-13 Cummins Inc. Aftertreatment systems with reduced N2O generation
CN105829672B (zh) * 2013-12-19 2020-02-07 沃尔沃卡车集团 用于确定表示还原剂量的参数的系统和方法
US9206756B2 (en) 2014-03-31 2015-12-08 Cummins Inc. Closed loop NOX reference management for DPF regeneration based on engine out particulate matter variation controller
CN103953420B (zh) * 2014-04-17 2016-05-25 宁波大学 柴油机排气后处理中scr催化剂沉积微粒的清除方法及装置
US9903291B2 (en) 2014-09-23 2018-02-27 Ford Global Technologies, Llc Method of controlling NOx by PNA
DE102014016347A1 (de) * 2014-11-05 2016-05-12 Daimler Ag Verfahren zum Ermitteln einer Rußbeladung eines mit einer selektiv katalytischen Beschichtung versehenen Partikelfilters
DE202014009073U1 (de) * 2014-11-15 2016-02-18 GM Global Technology Operations LLC (n. d. Ges. d. Staates Delaware) Verbrennungsmotor mit einem System für die selektive katalytische Reduktion
US9982617B2 (en) 2014-12-04 2018-05-29 Achates Power, Inc. On-board diagnostics for an opposed-piston engine equipped with a supercharger
EP3051367B1 (en) 2015-01-28 2020-11-25 Honeywell spol s.r.o. An approach and system for handling constraints for measured disturbances with uncertain preview
US9724734B2 (en) 2015-01-30 2017-08-08 Kärcher North America, Inc. High efficiency hot water pressure washer
EP3056706A1 (en) 2015-02-16 2016-08-17 Honeywell International Inc. An approach for aftertreatment system modeling and model identification
EP3091212A1 (en) 2015-05-06 2016-11-09 Honeywell International Inc. An identification approach for internal combustion engine mean value models
JP6274152B2 (ja) * 2015-05-08 2018-02-07 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の排気浄化装置
US10094261B2 (en) * 2015-06-02 2018-10-09 Ngk Spark Plug Co., Ltd. Ammonia occlusion amount estimation device and method, and purification control apparatus and method
CN106257004A (zh) * 2015-06-18 2016-12-28 康明斯排放处理公司 在无定量供给期中的还原剂定量供给校正
CN105179052A (zh) * 2015-07-13 2015-12-23 南通亚泰工程技术有限公司 一种船用scr尿素溶液喷射系统和控制方法
EP3125052B1 (en) 2015-07-31 2020-09-02 Garrett Transportation I Inc. Quadratic program solver for mpc using variable ordering
US10272779B2 (en) 2015-08-05 2019-04-30 Garrett Transportation I Inc. System and approach for dynamic vehicle speed optimization
WO2017031058A1 (en) * 2015-08-17 2017-02-23 Cummins Inc. Ashless tbn maintenance of lubricant
DE102015012736A1 (de) * 2015-10-01 2017-04-06 Man Truck & Bus Ag Verfahren zum Betreiben eines Abgasnachbehandlungssystems
EP3362663A4 (en) 2015-10-14 2019-06-26 Cummins, Inc. SYSTEMS AND METHODS FOR CONTROLLING REFERENCE VALUE MOTOR
DE102015013463A1 (de) * 2015-10-17 2017-04-20 Daimler Ag Verfahren zum Ermitteln des Alterungszustands eines Oxidationskatalysators für eine Verbrennungskraftmaschine
DE102016122315A1 (de) * 2015-12-10 2017-06-14 General Electric Company System und Verfahren zur Fehlerdiagnose in einem Emissionssteuerungssystem
US10415492B2 (en) 2016-01-29 2019-09-17 Garrett Transportation I Inc. Engine system with inferential sensor
US10036338B2 (en) 2016-04-26 2018-07-31 Honeywell International Inc. Condition-based powertrain control system
US10124750B2 (en) 2016-04-26 2018-11-13 Honeywell International Inc. Vehicle security module system
GB2552072A (en) * 2016-05-31 2018-01-10 Johnson Matthey Plc Vanadium catalysts for high engine-out NO2 systems
DE102016113382A1 (de) * 2016-07-20 2018-01-25 Man Diesel & Turbo Se Brennkraftmaschine und Verfahren zum Betreiben derselben
US10322373B2 (en) * 2016-09-09 2019-06-18 GM Global Technology Operations LLC Method for controlling an exhaust gas treatment system
GB2554355B (en) * 2016-09-21 2018-11-14 Ford Global Tech Llc An exhaust gas treatment assembly
US10738674B2 (en) 2016-09-21 2020-08-11 Ford Global Technologies, Llc Warm-up of a catalytic aftertreatment device
CN106523079A (zh) * 2016-11-29 2017-03-22 深圳万发创新进出口贸易有限公司 一种内燃机消毒排气装置
EP3548729B1 (en) 2016-11-29 2023-02-22 Garrett Transportation I Inc. An inferential flow sensor
FR3062100B1 (fr) * 2017-01-24 2021-11-19 Peugeot Citroen Automobiles Sa Procede de pilotage d’un groupe motopropulseur pour une depollution de sa ligne d’echappement
US10851692B2 (en) 2017-01-24 2020-12-01 Volvo Truck Corporation Method for monitoring components in an exhaust aftertreatment system and engine arrangement including exhaust aftertreatment system monitoring arrangement
US10598104B2 (en) 2017-02-03 2020-03-24 Achates Power, Inc. Mass airflow sensor monitoring using supercharger airflow characteristics in an opposed-piston engine
CN110382832B (zh) 2017-03-10 2022-03-04 康明斯有限公司 用于优化发动机后处理系统运行的系统和方法
DE102017218307B4 (de) 2017-10-13 2019-10-10 Continental Automotive Gmbh Verfahren zum Betreiben eines Dieselmotors mit Dieselpartikelfilter
US11057213B2 (en) 2017-10-13 2021-07-06 Garrett Transportation I, Inc. Authentication system for electronic control unit on a bus
GB2567807A (en) * 2017-10-17 2019-05-01 Perkins Engines Co Ltd Engine exhaust aftertreatment system and method
CN110295984B (zh) * 2018-03-21 2021-08-20 丰田自动车株式会社 催化剂状态推定装置及方法、以及非瞬时性记录介质
WO2020044315A1 (en) 2018-08-30 2020-03-05 University Of Kansas Advanced prediction model for soot oxidation
JP7135612B2 (ja) 2018-09-05 2022-09-13 いすゞ自動車株式会社 排気浄化装置および排気浄化方法
SE542582C2 (en) * 2018-10-04 2020-06-09 Scania Cv Ab Control of pre-SCR ammonia dosing based on look-ahead data
US20200123951A1 (en) * 2018-10-23 2020-04-23 GM Global Technology Operations LLC Method and system for controlling injection of a reducing agent into an exhaust gas stream
KR102054214B1 (ko) * 2018-10-26 2019-12-10 (주)세라컴 배기가스 후처리 시스템 및 이의 제어방법
DE102018218695A1 (de) * 2018-10-31 2020-04-30 Robert Bosch Gmbh Verfahren und Steuereinrichtung zur Überwachung der Funktion eines Partikelfilters
GB2596680B (en) * 2019-04-09 2022-12-21 Cummins Emission Solutions Inc Systems and methods for desulfation of catalysts included in aftertreatment systems
CN110160795B (zh) * 2019-05-27 2021-01-26 武汉东测科技有限责任公司 一种汽油发动机台架的尾气处理系统及其试验方法
CN112127973A (zh) * 2019-06-24 2020-12-25 康明斯排放处理公司 用于防止egp堵塞的过滤和检测机构的系统和方法
US11286838B2 (en) * 2019-06-26 2022-03-29 Ford Global Technologies, Llc Methods for vehicle emissions control
CN110925066B (zh) * 2020-02-17 2020-05-22 潍柴动力股份有限公司 后处理控制方法及发动机
US11624306B2 (en) 2020-06-11 2023-04-11 Cnh Industrial America Llc Aftertreatment system with a variable size scroll for a work vehicle
US11760170B2 (en) 2020-08-20 2023-09-19 Denso International America, Inc. Olfaction sensor preservation systems and methods
US11932080B2 (en) 2020-08-20 2024-03-19 Denso International America, Inc. Diagnostic and recirculation control systems and methods
US11881093B2 (en) 2020-08-20 2024-01-23 Denso International America, Inc. Systems and methods for identifying smoking in vehicles
US11813926B2 (en) 2020-08-20 2023-11-14 Denso International America, Inc. Binding agent and olfaction sensor
US11636870B2 (en) 2020-08-20 2023-04-25 Denso International America, Inc. Smoking cessation systems and methods
US12017506B2 (en) 2020-08-20 2024-06-25 Denso International America, Inc. Passenger cabin air control systems and methods
US11828210B2 (en) 2020-08-20 2023-11-28 Denso International America, Inc. Diagnostic systems and methods of vehicles using olfaction
US11760169B2 (en) 2020-08-20 2023-09-19 Denso International America, Inc. Particulate control systems and methods for olfaction sensors
CN112324544B (zh) * 2020-10-29 2021-10-08 同济大学 一种基于no2介质调控的尾气后处理系统控制方法
EP4012163B1 (en) * 2020-12-09 2023-11-15 Cummins Inc. System and method for cold operation nox burden reduction
CN114658527A (zh) * 2020-12-23 2022-06-24 北京福田康明斯发动机有限公司 发动机尾气处理方法、控制装置及系统、车辆
KR20220116826A (ko) * 2021-02-15 2022-08-23 현대두산인프라코어(주) 배기가스 후처리 시스템
DE102021204807B4 (de) 2021-05-11 2023-06-07 Rolls-Royce Solutions GmbH Sensor-Anordnung, Abgasnachbehandlungseinrichtung, Brennkraftmaschine, Fahrzeug und Verfahren zum Betreiben einer Abgasnachbehandlungseinrichtung
CN113914982A (zh) * 2021-11-01 2022-01-11 中国重汽集团济南动力有限公司 一种颗粒捕集器被动再生效率检测系统及方法
US11519315B1 (en) 2021-11-30 2022-12-06 Cummins Power Generation Inc. Aftertreatment system, dual fuel system, and dual fuel apparatus
US11927124B2 (en) 2021-11-30 2024-03-12 Cummins Power Generation Inc. Aftertreatment system, dual fuel system, and methods therefor
DE102022118004A1 (de) 2022-07-19 2024-01-25 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Verfahren zum Ermitteln eines Feuchtigkeitsgehalts einer Abgastrakt-Komponente sowie Kraftfahrzeug
CN116662714B (zh) * 2023-05-17 2024-03-12 襄阳达安汽车检测中心有限公司 柴油机氮氧化物排放开发目标值计算方法及相关设备
CN116988884B (zh) * 2023-09-28 2023-12-15 潍柴动力股份有限公司 后处理系统的喷油控制方法、装置、设备及存储介质

Family Cites Families (55)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3783619A (en) * 1972-05-03 1974-01-08 Phillips Petroleum Co Oxidative catalytic converter
JPH1071325A (ja) * 1996-06-21 1998-03-17 Ngk Insulators Ltd エンジン排ガス系の制御方法および触媒／吸着手段の劣化検出方法
DE19753718C1 (de) * 1997-12-04 1999-07-08 Daimler Chrysler Ag Verfahren zum Betreiben eines Dieselmotors
GB9802504D0 (en) 1998-02-06 1998-04-01 Johnson Matthey Plc Improvements in emission control
US6615580B1 (en) 1999-06-23 2003-09-09 Southwest Research Institute Integrated system for controlling diesel engine emissions
GB9919013D0 (en) * 1999-08-13 1999-10-13 Johnson Matthey Plc Reactor
AUPQ272299A0 (en) * 1999-09-08 1999-09-30 Orbital Engine Company (Australia) Proprietary Limited Exhaust gas treatment method and device
JP2001115822A (ja) * 1999-10-19 2001-04-24 Hino Motors Ltd ディーゼルエンジンのパティキュレートフィルタ再生装置
DE10020100A1 (de) * 2000-04-22 2001-10-31 Dmc2 Degussa Metals Catalysts Verfahren und Katalysator zur Reduktion von Stickoxiden
DE10053097A1 (de) * 2000-10-26 2002-05-08 Bayerische Motoren Werke Ag Abgaskatalysator
DE10054877A1 (de) * 2000-11-06 2002-05-29 Omg Ag & Co Kg Abgasreinigungsanlage für die selektive katalytische Reduktion von Stickoxiden unter mageren Abgasbedingungen und Verfahren zur Abgasreinigung
JP2002188432A (ja) * 2000-12-19 2002-07-05 Isuzu Motors Ltd ディーゼルエンジンの排気浄化装置
DE10206028A1 (de) * 2002-02-14 2003-08-28 Man Nutzfahrzeuge Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Ammoniak
DE10207986A1 (de) * 2002-02-25 2003-09-04 Daimler Chrysler Ag Abgasreinigungsanlage für eine Brennkraftmaschine
US7137246B2 (en) * 2002-04-24 2006-11-21 Ford Global Technologies, Llc Control for diesel engine with particulate filter
JP2004092515A (ja) * 2002-08-30 2004-03-25 Mitsubishi Fuso Truck & Bus Corp 内燃機関の排気浄化装置
US7134273B2 (en) * 2002-09-04 2006-11-14 Ford Global Technologies, Llc Exhaust emission control and diagnostics
DE10243488A1 (de) 2002-09-19 2004-04-01 Hjs Fahrzeugtechnik Gmbh & Co. Verfahren zum Entfernen von Rußpartikeln aus dem Abgasstrom einer Brennkraftmaschine sowie passive Abgasreinigungseinrichtung
US6846464B2 (en) * 2002-11-20 2005-01-25 Ford Global Technologies, Llc Bimodal catalyst-urea SCR system for enhanced NOx conversion and durability
US6823663B2 (en) 2002-11-21 2004-11-30 Ford Global Technologies, Llc Exhaust gas aftertreatment systems
US6931842B2 (en) * 2002-11-29 2005-08-23 Nissan Motor Co., Ltd. Regeneration of diesel particulate filter
US20040123588A1 (en) 2002-12-30 2004-07-01 Stanglmaier Rudolf H. Method for controlling exhaust gas temperature and space velocity during regeneration to protect temperature sensitive diesel engine components and aftertreatment devices
DE10300298A1 (de) * 2003-01-02 2004-07-15 Daimlerchrysler Ag Abgasnachbehandlungseinrichtung und -verfahren
US8037674B2 (en) * 2003-02-12 2011-10-18 Delphi Technologies, Inc. System and method of NOx abatement
JP2005002968A (ja) * 2003-06-16 2005-01-06 Mitsubishi Fuso Truck & Bus Corp 内燃機関の排気浄化装置
ATE340014T1 (de) * 2003-07-09 2006-10-15 Hochschule Rapperswil Inst Fue Verringerung der stickstoffdioxid-emission bei kontinuierlich regenerierenden russpartikelnfiltern
JP4412641B2 (ja) * 2003-07-25 2010-02-10 日立金属株式会社 排気ガス浄化装置及び排気ガス浄化方法
JP4333289B2 (ja) * 2003-09-03 2009-09-16 いすゞ自動車株式会社 排気ガス浄化システム
JP2005226458A (ja) * 2004-02-10 2005-08-25 Babcock Hitachi Kk ディーゼル排ガスの処理方法および装置
JP2006002663A (ja) * 2004-06-17 2006-01-05 Hino Motors Ltd 排気浄化装置
DE102004036036A1 (de) 2004-07-24 2006-03-16 Daimlerchrysler Ag Abgassystem, insbesondere für eine Brennkraftmaschine eines Kraftfahrzeugs
GB0422549D0 (en) * 2004-10-12 2004-11-10 Johnson Matthey Plc Method of decomposing nitrogen dioxide
SE0402499L (sv) * 2004-10-13 2006-02-21 Volvo Lastvagnar Ab Motordrivet fordon och metod med fragmenterad insprutning av kolväten för optimerad oxidering av kvävemonoxid i avgasefterbehandlingssystem
JP4652047B2 (ja) * 2004-12-28 2011-03-16 独立行政法人交通安全環境研究所 排ガス処理方法及び尿素ｓｃｒ型自動車排ガス処理装置
JP2006207512A (ja) * 2005-01-31 2006-08-10 Bosch Corp 内燃機関の排気浄化装置及び排気浄化方法
JP4542455B2 (ja) * 2005-03-28 2010-09-15 三菱ふそうトラック・バス株式会社 内燃機関の排気浄化装置
JP4492417B2 (ja) * 2005-04-08 2010-06-30 日産自動車株式会社 内燃機関の排気装置
JP3938188B2 (ja) * 2005-05-17 2007-06-27 いすゞ自動車株式会社 排気ガス浄化システムの制御方法及び排気ガス浄化システム
JP4698314B2 (ja) * 2005-07-15 2011-06-08 Ｕｄトラックス株式会社 排気浄化装置
JP2007032472A (ja) * 2005-07-28 2007-02-08 Hitachi Ltd 尿素水を用いた排気処理装置
DE102005035555A1 (de) 2005-07-29 2007-02-01 Emitec Gesellschaft Für Emissionstechnologie Mbh Verfahren zur Verminderung der Stickoxid- und Partikelemissionen einer Verbrennungskraftmaschine und entsprechende Abgasnachbehanldungseinheit
DE102005036712A1 (de) 2005-08-04 2007-02-08 Daimlerchrysler Ag Vorrichtung und Verfahren zur Abgasnachbehandlung eines Verbrennungsmotors
US7832197B2 (en) * 2005-09-20 2010-11-16 Ford Global Technologies, Llc System and method for reducing NOx emissions in an apparatus having a diesel engine
US7155334B1 (en) 2005-09-29 2006-12-26 Honeywell International Inc. Use of sensors in a state observer for a diesel engine
DE102005049655A1 (de) * 2005-10-18 2007-04-19 Man Nutzfahrzeuge Ag Verfahren zur Vermeidung von unerwünschten NO2-Emissionen bei Brennkraftmaschinen
US7861518B2 (en) * 2006-01-19 2011-01-04 Cummins Inc. System and method for NOx reduction optimization
AT501066B1 (de) * 2006-03-02 2008-11-15 Avl List Gmbh Abgassystem für eine brennkraftmaschine
US20100107610A1 (en) * 2006-03-02 2010-05-06 Schuessler Martin Exhaust System for an Internal Combustion Engine
US7685814B2 (en) * 2006-07-12 2010-03-30 Cummins Filtration, Inc. Systems, apparatuses, and methods of determining plugging or deplugging of a diesel oxidation catalyst device
US7426825B2 (en) 2006-07-25 2008-09-23 Gm Global Technology Operations, Inc. Method and apparatus for urea injection in an exhaust aftertreatment system
DE102006038290A1 (de) 2006-08-16 2008-02-21 Man Nutzfahrzeuge Aktiengesellschaft Abgasnachbehandlungssystem
DE102006038291A1 (de) * 2006-08-16 2008-02-21 Man Nutzfahrzeuge Aktiengesellschaft Abgasnachbehandlungssystem
KR100800770B1 (ko) * 2006-09-07 2008-02-01 삼성전자주식회사 슬라이딩형 휴대용 단말기
US8006481B2 (en) * 2006-09-20 2011-08-30 GM Global Technology Operations LLC Method and apparatus to selectively reduce NOx in an exhaust gas feedstream
US7810316B2 (en) * 2006-12-29 2010-10-12 Cummins Filtration Ip, Inc Apparatus, system, and method for exhaust aftertreatment efficiency enhancement

Also Published As

Publication number Publication date
EP2126295A1 (en) 2009-12-02
EP2126297A1 (en) 2009-12-02
EP2126295B1 (en) 2015-08-05
ES2531164T3 (es) 2015-03-11
ES2552011T3 (es) 2015-11-25
RU2455505C2 (ru) 2012-07-10
US8468806B2 (en) 2013-06-25
BRPI0807359B1 (pt) 2020-02-04
ES2386013T3 (es) 2012-08-07
JP5363345B2 (ja) 2013-12-11
WO2008103112A1 (en) 2008-08-28
US8407987B2 (en) 2013-04-02
US8640443B2 (en) 2014-02-04
JP2010519459A (ja) 2010-06-03
CN101617109B (zh) 2012-08-15
CN101617109A (zh) 2009-12-30
ATE523669T1 (de) 2011-09-15
ES2428163T3 (es) 2013-11-06
WO2008103110A1 (en) 2008-08-28
US8656702B2 (en) 2014-02-25
WO2008103113A1 (en) 2008-08-28
EP2126297A4 (en) 2011-03-02
CN101646847A (zh) 2010-02-10
ATE554274T1 (de) 2012-05-15
BRPI0807355A2 (pt) 2014-05-06
US8596045B2 (en) 2013-12-03
EP2126305A4 (en) 2010-12-15
EP2126306A1 (en) 2009-12-02
EP2126297B1 (en) 2015-01-28
EP2126296A1 (en) 2009-12-02
US20100126151A1 (en) 2010-05-27
EP2126295A4 (en) 2011-01-05
JP5431966B2 (ja) 2014-03-05
US20100101213A1 (en) 2010-04-29
WO2008103109A1 (en) 2008-08-28
JP2010519458A (ja) 2010-06-03
RU2009135074A (ru) 2011-03-27
EP2126306A4 (en) 2011-04-20
EP2126306B1 (en) 2012-04-18
BRPI0807359A2 (pt) 2014-05-13
US20100139249A1 (en) 2010-06-10
US20100139246A1 (en) 2010-06-10
EP2126296A4 (en) 2011-03-02
ES2373073T3 (es) 2012-01-31
EP2126305A1 (en) 2009-12-02
EP2126305B1 (en) 2011-09-07
US20100139250A1 (en) 2010-06-10
EP2126296B1 (en) 2013-06-26
WO2008103111A1 (en) 2008-08-28
CN101646847B (zh) 2012-11-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
BRPI0807355B1 (pt) Método de controle para controle de um sistema de pós-tratamento de exaustão e sistema de póstratamento de exaustão
CN101316993B (zh) 废气净化系统的控制方法以及废气净化系统
CN101965440B (zh) NOx净化系统的控制方法及NOx净化系统
JP4715581B2 (ja) 排気ガス浄化システムの制御方法及び排気ガス浄化システム
BRPI0821268B1 (pt) Processo para diminuir a quantidade de óxidos de nitrogênio presentes no gás de exaustão pobre a partir de um motor de combustão interna
US9051865B2 (en) Method for controlling a system for the treatment of exhaust gases from an internal combustion engine
CN108625949B (zh) 降阶选择性催化还原系统
US9803525B2 (en) Exhaust purification device and method of calculating NOx mass adsorbed in lean NOx trap of exhaust purification device
US9821272B2 (en) Device and method for the purification of diesel engine exhaust gases
JP2012117509A (ja) 窒素酸化物低減触媒に貯蔵される硫黄酸化物の量を予測する方法及びこれを用いた排気装置
CN107304699A (zh) 排气净化装置的控制装置
JP2008255937A (ja) 内燃機関の排気浄化装置
US9835067B2 (en) Exhaust purification device and method of calculating NOx mass reduced from lean NOx trap during regeneration
US9771846B2 (en) Exhaust purification device and method of calculating NH3 mass generated in lean NOx trap of exhaust purification device
JP2013174203A (ja) 排ガス浄化装置
EP2460996B1 (en) Exhaust emission purifier of internal combustion engine
JPH11132029A (ja) 内燃機関の排気浄化装置
JP2008196478A (ja) 内燃機関の排気浄化システム
JP2009062823A (ja) 内燃機関の排気浄化システム

Legal Events

Date Code Title Description
B06F Objections, documents and/or translations needed after an examination request according [chapter 6.6 patent gazette]
B06T Formal requirements before examination [chapter 6.20 patent gazette]
B06A Patent application procedure suspended [chapter 6.1 patent gazette]
B09A Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette]
B16A Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette]

Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 10 (DEZ) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 24/09/2020, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS.