BRPI0718542B1

BRPI0718542B1 - chapa de aço com alto módulo de young e método de produção da mesma

Info

Publication number: BRPI0718542B1
Application number: BRPI0718542A
Authority: BR
Inventors: Koji Hanya; Manabu Takahashi; Naoki Maruyama; Natsuko Sugiura; Yohji Nakamura
Original assignee: Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp; Nippon Steel Corp
Priority date: 2006-11-07
Filing date: 2007-11-07
Publication date: 2016-07-19
Also published as: CN101535519B; CA2668987C; CA2668987A1; WO2008056812A1; EP2088218A1; JP5228447B2; BRPI0718542A2; US20100047617A1; US8353992B2; ES2651242T3; ES2651242T9; EP2088218B1; PL2088218T3; CN101535519A; KR101109869B1; EP2088218A4; KR20090086401A; EP2088218B9; JP2008274395A

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "CHAPA DE AÇO COM ALTO MÓDULO DE YOUNG E MÉTODO DE PRODUÇÃO DA MESMA".

Campo Técnico [001] A presente invenção refere-se a uma chapa de aço com alto módulo de Young e a um método de produção da mesma. Antecedentes da Técnica [002] A correlação do módulo de Young e a orientação do cristal de ferro é extremamente forte. Por exemplo, o módulo de Young da orientação <111> está idealmente acima de 280 GPa, enquanto o módulo de Young da orientação <110> é de cerca de 220 GPa. Por outro lado, o módulo de Young da orientação <100> é de cerca de 130 GPa. O módulo de Young muda de acordo com a orientação do cristal. Também, quando a orientação do cristal do material de aço não tem orientação em qualquer direção específica, isto é, a textura é aleatória, o módulo de Young da chapa de aço é de cerca de 205 GPa.

[003] Até agora, um grande número de tecnologias foram propostas em relação a chapas de aço controlando a textura para aumentar o módulo de Young em uma direção perpendicular à direção de lamina-ção (referida como “direção transversal”). Além disso, para tecnologia para aumentar simultaneamente o módulo de Young na direção de la-minação e na direção transversal da chapa de aço, por exemplo, a patente de publicação japonesa (A) n° 4-147917 propõe um método de produção de chapas de aço não apenas laminando-se em uma certa direção, mas também laminando-se em uma direção perpendicular a essa. Esse método de mudança da direção de laminação no meio pode ser executado com relativa simplicidade no processo de laminação de chapa de aço.

[004] Entretanto, mesmo no caso de produção de chapa de aço, dependendo da largura e do comprimento da chapa de aço, algumas vezes é necessário tornar a direção de laminação fixa. Além disso em particular no caso de chapa de aço de bitola fina, a chapa é frequentemente produzida pelo processo contínuo de laminação a quente pela laminação contínua deuma placa de aço para se obter uma tira de aço, então a tecnologia que muda a direção de laminação no meio da operação mão é prático. Além disso, a largura da chapa de bitola fina produzida pelo processo contínuo de laminação a quente é de, no máximo, cerca de 2 m. Por esta razão, por exemplo, aplicar uma chapa de aço de alto módulo de Young a um material de construção ou outro membro longo de mais de 2 m, foi necessário aumentar o módulo de Young na direção de laminação.

[005] Para atingir tais demandas, alguns dos inventores propuseram o método de dar tensão de cisalhamento à camada de superfície de uma parte da chapa de aço para aumentar o módulo de Young na direção de laminação da parte da camada de superfície (por exemplo, a patente de publicação japonesa (A) n° 2005-273001, a publicação de patente Internacional n° 06-011503, a patente de publicação japonesa (A) n° 2007-46146, e a patente de publicação japonesa (A) n° 2007-146275).

[006] As chapas de aço obtidas pelos métodos propostos nesses documentos de patente têm texturas que aumentam o módulo de Young na direção da laminação na parte da camada de superfície. Por esta razão, essas chapas de aço têm altos módulos de Young das partes da camada de superfície e têm módulos de Young medidos pelo método das vibrações de mais de 230 GPa.

[007] Um método de medição do módulo de Young, isto é, o método de vibração, dá uma deformação por dobramento à chapa de aço enquanto muda a frequência, descobre a frequência na qual ocorre a ressonância, e a converte para o módulo de Young. O módulo de Young medido por esse método é também chamado de “módulo de Young dinâmico”. Este é o módulo de Young obtido no momento da deformação por dobramento. A contribuição da parte da camada de superfície com o grande momento de dobramento é grande.

[008] Entretanto, por exemplo, quando uma carga é aplicada a vigas ou colunas longas ou outros materiais de construção ou membros estruturais de automóveis tais como colunas ou membros de apoio ou outros tais como membros de estrutura longos, o estresse que age nesses membros é um estresse de tração e estresse de compressão, e não um estresse de dobramento. Além disso, membros de apoio de automóveis requerem uma alta capacidade de energia de absorção de impacto quando recebem deformação compressiva do ponto de vista de segurança no impacto. Por esta razão, para melhorar a energia de absorção de impacto do membro, é necessário garantir a rigidez em relação ao estresse de tração e ao estresse de compressão. Em face de tais demandas, é eficaz aumentar o módulo de Young na direção longitudinal do membro em relação ao estresse de tração e ao estresse de compressão.

[009] Portanto, para o módulo de Young do membro no qual esse estresse de tração e estresse de compressão agem, é extremamente importante aumentar o módulo de Young medido não pelo método de vibração, mas pelo método de tração estática, isto é, o módulo de Young estático. O módulo de Young estático é o módulo de Young descoberto a partir da inclinação na região de deformação elástica da curva de tensão-deformação obtida no momento do teste de tração. É o módulo de Young do material como um todo determinado apenas pela razão da espessura da camada de alto módulo de Young e a camada de baixo módulo de Young.

[0010] Para aumentar o módulo de Young estático na direção de laminação, é necessário controlar a textura a partir da camada de superfície até uma localização profunda na direção da espessura da chapa. Note que o controle da textura de toda a espessura da chapa a partir da camada de superfície até a localização do centro da espessura da chapa é mais preferível.

[0011] Entretanto, no método proposto nesses documentos de patente, foi difícil introduzir a tensão de cisaihamento até a parte central da espessura da placa no momento da laminação. Além disso, dependendo dos ingredientes e das condições de produção, na textura da parte central da espessura da chapa, há a possibilidade da formação de orientação, diminuindo o módulo de Young na direção da laminação, [0012] Por esta razão, enquanto o módulo de Young medido pelo método de vibração pode ser aumentado para 230 GPa ou mais, o módulo de Young medido pelo método de tração estática não é necessariamente alto. Isto é, nunca houve uma chapa de aço com um módulo de Young na direção de laminação medido pelo método de tração estática de 220 Gpa ou mais.

Descrição da Invenção [0013] A presente invenção fornece uma chapa de aço com alto módulo de Young, com um alto módulo de Young na direção de laminação onde o módulo de Young longitudinal medido pelo método de tensão estática torna-se 220 GPa ou mais quando usado para um material de construção ou membro de automóvel ou outro membro longitudinal e um método para produção da mesma.

[0014] A esse respeito, a orientação do cristal é geralmente mostrada pela expressão {hkl}<uvw> onde {hkl} indica a orientação da superfície da chapa e <uvw> indica a orientação da direção de laminação. Portanto, para se obter um alto módulo de Young na direção de laminação, é necessário controlar a operação de forma que a orientação da direção de laminação <uvw> seja compatível com a orientação do módulo de Young tanto quanto possível. Com base nesse princípio, os inventores se engajaram em estudos para a obtenção de uma chapa de aço com alto módulo de Young com um módulo de Young na direção de laminação medido pelo método de tração estática de 220 Gpa ou mais.

[0015] Como resultado, os inventores recentemente descobriram que para melhorar o módulo de Young estático na direção de laminação, é importante adicionar Nb, incluir Ti e N em quantidades predeterminadas, e suprimir a recristalização na fase austenita (chamada adiante de “fase-γ”) e, além disso, se de maneira composta se adicionar B, o efeito torna-se notável e, além disso, que na laminação a quente, a temperatura de laminação e a razão de forma descobertas a partir da espessura da chapa no lado de entrada e no lado de saída dos cilindros de laminação e o diâmetro dos cilindros de laminação são importantes, e controlando-se esses itens para faixas adequadas, a espessura da camada dada pela tensão de cisalhamento na superfície da chapa de aço aumenta e a textura formada próximo ao local de uma distância da superfície na direção da espessura da chapa de 1/6 da espessura da chapa (chamada de "parte a 1/6 da espessura da chapa") também é otimizada.

[0016] Além disso, há correlação entre a falha de energia que afeta o comportamento de deformação da fase-γ sendo trabalhada a quente e a textura após a transformação. Isso afeta a textura próximo à parte a 1/6 da espessura a partir da camada de superfície e a parte central na direção da espessura da chapa (chamada de “parte a ΛΑ da espessura da chapa”). Portanto, para obter uma textura com uma orientação onde o módulo de Young na direção de laminação é melhorado tanto na camada de superfície quanto no centro da espessura da chapa, os inventores obtiveram a descoberta que otimizado a relação entre Mn, Mo, W, Ni, Cu, e Cr tem um efeito na falha de energia da fase-γ.

[0017] A presente invenção foi feita com base nessa descoberta e tem como sua essência o seguinte: (1) Chapa de aço com alto módulo de Young contendo, em % em massa, C: 0,005 a 0,200%, Si: 2,50% ou menos, Mn: 0,10 a 3,00%, P: 0,150% ou menos, S: 0,0150% ou menos, Al: 0,150% ou menos, N: 0,0100% ou menos, Nb: 0,005 a 0,100%, e Ti: 0,002 a 0,150%, satisfazendo a formula 1, tendo um saldo de Fe e as inevitáveis impurezas, tendo uma soma de uma razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {100}<001> e uma razão de intensidade aleatória da orientação {110}<001> de 5 ou menos em uma posição de uma direção a partir da superfície da chapa de aço na direção da espessura da chapa de 1/6 da espessura da chapa, e tendo uma soma de um valor máximo das razões de intensidade de raio-x aleatória do grupo de orientação {110}<111 > a {110}<112> e uma razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {211}<111> de 5 ou mais: Ti-48/14x N>0,0005 fórmula 1 [0018] onde Ti e N são os teores (% em massa) dos elementos. (2) Uma chapa de aço com alto módulo de Young conforme apresentada no item (1) acima caracterizada por satisfazer a fórula 2 a seguir: 4<3,2Mn+9,6Mo+4,7W+6.2Ni+18,6Cu+0,7Cr<10 fórmula 2 [0019] onde Mn, Mo, W, Ni, Cu, e Cr são os teores (% em mas-sa)dos elementos. (3) Uma chapa de aço com alto módulo de Young conforme apresentada nos itens (1) e (2) acima caracterizada por também conter, em % em massa, um ou mais entre: Mo: 0,01 a 1,00%, Cr: 0,01 a 3,00%, W: 0,01 a 3,00%, Cu: 0,01 a 3,00%, e Ni: 0,01 a 3,00%. (4) Uma chapa de aço com alto módulo de Young conforme apresentada em qualquer um dos itens (1) a (3) acima caracterizada por também conter, em % em massa, B: 0,0005 a 0,0100%. (5) Uma chapa de aço com alto módulo de Young conforme apresentada em qualquer um dos itens (1) a (4) acima caracterizada por também conter, em % em massa, um ou mais entre Ca: 0,0005 a 0,1000%, terras raras: 0,0005 a 0,1000%, e V: 0,001 a 0,100%. (6) Uma chapa de aço com alto módulo de Young conforme apresentada em qualquer um dos itens (1) a (5) acima caracterizada por ter uma razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {332}<113> (A) de 15 ou menos e uma razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {225}<110> (B) de 5 ou mais na parte central da chapa de aço na direção da espessura da chapa de aço e satisfazendo (A)/(B)<1,00. (7) Uma chapa de aço com alto módulo de Young conforme apresentada em qualquer um dos itens (1) a (6) acima caracterizada por ter uma razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {332}<113> (A) de 15 ou menos e uma média simples de uma razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {001}<110> e uma razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {112}<110> (C) de 5 ou mais na parte central da chapa de aço na direção da espessura da chapa de aço e satisfazendo (A)/(C)<1,10. (8) Uma chapa de aço com alto módulo de Young conforme apresentada em qualquer um dos itens (1) a (7) acima caracterizada por ter um módulo de Young na direção de laminação medido pelo método de tração estática de 200 Gpa ou mais. (9) Uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente caracterizada por compreender uma chapa de aço com alto módulo de Young conforme apresentada em qualquer um dos itens (1) a (8) acima que é galvanizada por imersão a quente. (10) Uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida caracterizada por compreender uma chapa de aço com alto módulo de Young conforme apresentada em qualquer um dos itens (1) a (8) acima que é galvanizada por imersão a quente e recozi-da. (11) Um método de produção de uma chapa de aço com alto módulo de Young caracterizada pela laminação de uma placa de aço tendo os ingredientes químicos conforme apresentados em qualquer um dos itens (1) a (5) acima a 1100°C ou menos por uma taxa de laminação até o passe final de 40% ou mais e por uma razão de forma X descoberta pela fórmula 3 a seguir de 2.3 ou mais por dois passes ou mais, laminando-se a quente a uma temperatura do passe final do ponto de transformação Ar3 até 900°C, e bobinando-se a 700*0 ou menos: Razão de forma X=ld/hm.. fórmula 3 [0020] onde, ld (comprimento do arco de contato dos cilindros de laminação e da chapa de aço): V(Lx(hentrada-hsaída)/2) hm- (hentrada"*"^saídaV2 L: diâmetro dos cilindros de laminação hentrada: espessura da chapa no lado de entrada do cilindro de laminação hsaída- espessura da chapa no lado de saída do cilindro de laminação (12) Um método de produção de chapa de aço com alto módulo de Young conforme apresentada no item (11) acima caracterizada pela laminação a quente de forma que uma deformação efetiva ε* calculada pela fórmula 5 a seguir se torne 0,4 ou mais: [0021] onde n é o número de cadeiras de laminação da laminação a quente final, Sj é a deformação dada em uma cadeira n°j, εη é a de- formação dada em uma n° n, t; é o tempo de travessia (s) entre as cadeiras n° i a i+1° e t, é calculado peia fórmula 6 a seguir pelo uso da constante de gás R (=1,987) e uma temperatura de laminação T, (K) de uma cadeira n°i: (13) Um método de produção de chapa de aço com alto módulo de Young conforme apresentado no item (11) ou (12) acima caracterizado por fazer uma taxa de velocidade periférica diferencial de pelo menos um passe da laminação a quente 1% ou mais. (14) Um método de produção de chapa de aço com alto módulo de Young caracterizado pela galvanização por imersão a quente de uma superfície da chapa de aço produzida pelo método conforme apresentado em qualquer dos itens (11) a (13) acima. (15) Um método de produção de uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida caracterizada pela galvanização por imersão a quente de uma superfície da chapa de aço produzida por um método conforme apresentado em qualquer um dos itens (11) a (13) acima, e então tratando-se termicamente a mesma em uma faixa de temperaturas de 450 a 600*0 por 10 segundos ou mais. De acordo com a presente invenção acima, é possível obter-se uma chapa de aço com alto módulo de Young melhorada no módulo de Young estático na direção da laminação medido pelo método de tração estática.

Breve Descrição dos Desenhos [0022] A figura 1 é uma vista mostrando a relação de um valor da fórmula 2 da presente invenção e um módulo de Young estático na direção de laminação.

[0023] A figura 2 é uma vista mostrando uma função de distribui- ção de orientação de cristais (ODF) a um ângulo de Euler de ψ2=45·' da seção transversal e uma orientação principal.

Melhor Forma de Execução da Invenção [0024] A textura muda na direção da espessura da chapa e aço. Quando a textura difere na camada de superfície e na parte central na direção da espessura da chapa, a rigidez, isto é, os módulos de Young, na deformação por tração e na deformação por dobramento não são necessariamente compatíveis. Isto é devido ao fato de que a rigidez na deformação por tração é uma característica afetada pela textura da espessura de toda a chapa de aço e a rigidez na deformação por dobramento é uma característica afetada pela textura da camada de superfície da chapa de aço.

[0025] A presente invenção é uma chapa de aço otimizando a textura até um local de uma distância da superfície em uma local a uma distância de 1/6 na direção da espessura da chapa e aumentando o módulo de Young na direção de laminação.

[0026] Portanto, a textura que contribui para o módulo de Young na direção de laminação é formada até pelo menos uma posição mais profunda que a parte a 1/8 da espessura da chapa, isto é, a parte a 1/6 da espessura da chapa. Aumentando-se a espessura da região de módulo de Young aumentado na direção da laminação, é possível aumentar o módulo de Young não apenas para a deformação por dobramento, mas também para a deformação por tração e a deformação por compressão.

[0027] Além disso, para introduzir tensão de cisalhamento não apenas ã camada de superfície, mas também até a parte a 1/6 da espessura da chapa, a chapa é produzida aumentando-se a razão de forma determinada pela espessura da chapa antes e após um passe de laminação a quente e o diâmetro dos cilindros de laminação.

[0028] A chapa de aço da presente invenção concentra as orienta- ções aumentando o módulo de Young na direção de laminação a partir pelo menos da camada de superfície até a parte a 1/6 da espessura da chapa e suprime a concentração de orientações diminuindo o módulo de Young. O módulo de Young estático na direção de laminação é alto e a rigidez na deformação por tração é alta não apenas na camada de superfície, mas também na arte a 1/6 da espessura da chapa. Além disso, concentrando-se as orientações que aumentam o módulo de Young na direção de laminação no local da camada de superfície até a parte a 1/6 da espessura da chapa, a concentração de orientações que diminui o módulo de Young é também suprimida.

[0029] A chapa de aço da presente invenção tem especificamente uma soma de razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {100}<001> e a razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {110}<001> dap arte a 1/6 da espessura da chapa de 5 ou menos e tem uma soma do valor máximo das razões de intensidades de raio-x aleatórias dos grupos de orientação {110}<111 > a {110}<112> e a razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {112}<111 > de 5 ou mais. A chapa de aço da presente invenção é obtida pela ação da força de cisalhamento da camada de superfície até pelo menos a parte a 1/6 da espessura da chapa na laminação a quente.

[0030] Para fazer a força de cisalhamento da laminação a quente agir até a parte a 1/6 da espessura da chapa de aço, os inventores descobriram que a razão de forma X definida pela fórmula a seguir deve ser 2,3 ou mais pelo menos em dois passes entre o número total de passes de laminação a quente.

[0031] A razão de forma X, como mostrado pela formula 3 a seguir, é a razão do comprimento do arco de contato dos cilindros e do aço para a espessura média da chapa. Os inventores descobriram recentemente que quanto maior o valor dessa razão de forma X, mais profunda a parte da chapa de aço na direção da espessura da chapa na qual a força de cisalhamento age.

Razão de forma X=ld/hm fórmula 3 [0032] onde, ld (comprimento do arco de contato dos cilindros de laminação com a chapa de aço): V(Lx(hentrada-hSaída)/2) hm- (hentrada"*"l"Uaída)/2 L: diâmetro dos cilindros de laminação hentrada: espessura da chapa no lado de entrada do cilindro de laminação hsaída- espessura da chapa no lado de saída do cilindro de laminação [0033] Com apenas um passe onde a razão de forma X descoberta pela fórmula 3 a seguir é 2,3 ou mais, a tensão de cisalhamento não pode ser introduzida até a parte a 1/6 da espessura da chapa. Por esta razão, a espessura da camada na qual a tensão de cisalhamento foi introduzida (chamada “camada de cisalhamento”) é insuficiente. A textura próxima da parte a 1/6 da espessura da chapa também deteriora e o módulo de Young medido pelo método de tração estática cai. Portanto, o número de passes onde a razão de forma X é 2,3 ou mais tem que ser dois passes ou mais.

[0034] Quanto maior o número de passes, melhor. A razão de forma X de todos os passes pode também ser tornada 2,3 ou mais. Para aumentar a espessura da camada de cisalhamento, quanto maior o valor da razão de forma X melhor. Ele é preferivelmente 2,5 ou mais, mais preferivelmente 3,0 ou mais.

[0035] Além disso, se laminar a chapa a uma razão de forma X de 2,3 ou mais a uma alta temperatura, algumas vezes a recristalização subsequente faz com que a textura que aumenta o módulo de Young seja destruída. Por esta razão, a laminação que limita o número de passes onde a razão de forma X é feita 2,3 ou mais tem que ser executada a 1.100*0 ou menos.

[0036] Note que quando se lamina a chapa a 1.100Ό ou menos, a formação da orientação {100}<001> e da orientação {110}<001> que diminuem o módulo de Young na direção de laminação é notável devido à introdução da tensão de cisalhamento a uma temperatura mais alta. Por essa razão, para suprimir a concentração dessas orientações, é preferível suprimir a razão de forma da laminação a uma alta temperatura. Por outro lado, a formação do grupo de orientações {110}<111 > a {110}<112> e da orientação {211 }<111 > que aumentam o módulo de Young na direção de laminação torna-se notável pela introdução da tensão de cisalhamento a uma baixa temperatura. Portanto, quanto menor a temperatura de laminação, mais notável o efeito da razão de forma, de forma que a laminação com uma razão de forma X de 2,3 ou mais é, preferivelmente, executado por uma cadeira de laminação próxima do fim.

[0037] Além disso, para otimizar a textura da espessura total a partir da superfície até o centro da espessura da chapa, é preferível limitar os ingredientes para fazer a falta de energia da fase austenita produzida pelo aquecimento da laminação a quente (chamada de “fa-se-γ”) a faixa ótima e executar a laminação sob condições onde a deformação por cisalhamento torna-se profunda. Devido a isso, é possível suprimir a formação de orientações que diminuam o módulo de Young na parte central da espessura da chapa e aumentar o módulo de Young estático da espessura da chapa como um todo.

[0038] O fato de que a diferença na falha de energia tem um grande efeito na textura de trabalho da fase-γ tendo uma estrutura cúbica com face centrada foi conhecida antes da atualidade. Além disso, quando a fase-γ é trabalhada durante a laminação a quente, então é resfriada e transformada para a fase ferrita (chamada de “fase-α”), a fase-α é transformada em uma orientação tendo uma certa relação de orientação com a orientação do cristal da fase-γ antes da transforma- ção. Este é o fenômeno chamado “seleção variante”.

[0039] Os inventores descobriram que a mudança na textura devido à deformação introduzida pela laminação a quente é afetada pela fala de energia da fase-γ. Isto é, a textura muda devido à falta de energia da fase-γ entre a camada de superfície na qual a deformação de cisalhamento é introduzida e a camada central na qual a deformação compressiva é introduzida.

[0040] Por exemplo, se a falta de energia se tornar maior, na camada de superfície da chapa de aço, a concentração da orientação que mais aumenta o módulo de Young na direção de laminação, isto é, a orientação {110}<111 > torna-se maior e, na parte central da espessura da chapa, a orientação {332}<113> que diminui o módulo de Young na direção da laminação é desenvolvida. Por outro lado, se a falta de energia cair, a concentração da orientação {110}<111 > não aumentará a partir da camada de superfície até a parte a 1/6 da espessura da chapa. Em particular, próximo à parte a 1/6 da espessura da chapa, as orientações que diminuem o módulo de Young, isto é, {100}<001> e <110><001>, se desenvolvem facilmente. Em oposição a isso, se a falta de energia cai, na parte central da espessura da chapa, orientações relativamente vantajosas para o módulo de Young na direção de laminação, isto é, a orientação {225}<110> e a orientação {001}<110> e a orientação {112}<110> se formam.

[0041] Portanto, para aumentar o módulo de Young estático tanto na camada de superfície quanto na parte central da espessura da chapa, é necessário controlar a falta de energia da fase-γ até uma faixa adequada. Especificamente, preferivelmente a fórmula 2 a seguir é satisfeita. 4<3,2Mn+9,6Mo+4,7W+6.2Ni+18,6Cu+0.7Cr<10. fórmula 2 [0042] onde Mn, Mo, W, Ni, Cu, e Cr são os teores (% em massa) dos elementos.

[0043] A fórmula 2 acima é baseada na fórmula que converte os efeitos dos elementos na falta de energia do aço inoxidável à base de austenita tendo uma fase-γ para valores numéricos e modificada pelos testes e também pelos estudos dos inventores. Especificamente, os inventores investigaram o módulo de Young estático na direção de la-minação no caso de fazer 0,03%C-0,1%Si-0,5%Mn-0,01%P-0,0012%S-0,036%AI-0,010%Nb-0,015%Ti-0,0012%B-0,0015%N a composição básica de ingredientes e mudando a adição de Mn, Cr, W, Cu, e Ni de várias maneiras.

[0044] A laminação a quente é executada a uma temperatura do passe final do ponto de transformação Ar3 até 900°C, uma taxa de laminação de 1100*0 até o passe final de 40% ou mais, e uma razão de forma de 2,3 ou mais para dois passes ou mais. Note que a temperatura de transformação Ar3 é calculada pela fórmula 4 a seguir: Ar3=901-325xC+33xSi+287xP+40xAI-92x(Mn+Mo+Cu)-46x(Cr+Ni) fórmula 4 [0045] onde C, Si, P, Al, Mn, Mo, Cu, Cr, e Ni são os teores dos elementos (% em massa), o teor de extensão de uma impureza sendo indicado como “0”. Além disso, para similar o bobinamento a 700*C ou menos após a laminação, a chapa é tratada termicamente mantendo-se a mesma a 650*C por duas horas.

[0046] A partir da chapa de aço, um corpo de prova da JIS Z 2201 n° 13 foi tirado usando-se a direção de laminação como orientação longitudinal. Um estresse de tração equivalente a 1/2 do limite de elasticidade da chapa de aço foi dado e o módulo de Young estático foi medido. A medição foi conduzida cinco vezes. O valor médio de três valores de medição menos o maior e o menor valores entre os módulos de Young calculados com base na inclinação do gráfico tensão-deformação foi feito o módulo de Young pelo método de tração estática.

[0047] Os resultados estão mostrados na figura 1. Daí aprende-se que quando o valor dessa relação descoberta pelos inventores é 4 a 10, um alto módulo de Young estático na direção de laminação de mais de 220 Gpa é obtido, enquanto se abaixo de 4 ou acima de 10 o valor cai notavelmente.

[0048] Abaixo, será explicada a razão de intensidade de raio-x aleatória o módulo de Young da chapa de aço da presente invenção.

[0049] A soma da razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {100}<001> e a razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {110}<001> a 1/6 da parte a 1/6 da espessura: [0050] A orientação {100}<001> e a orientação {110}<001> são orientações que diminuem notavelmente o módulo de Young na direção de laminação. Quando se usa o método de vibração para medir o módulo de Young d chapa de aço, o efeito da textura da camada de superfície é o maior. O efeito da textura é pequeno no interior na direção da espessura da chapa. Entretanto, quando se usa o método de tração estática para medir o módulo de Young da chapa de aço, a textura não apenas da camada de superfície, mas também a textura no interior na direção da espessura da chapa tem um efeito.

[0051] Para aumentar o módulo de Young medido pelo método de tração, é necessário aumentar o módulo de Young pelo menos a partir da superfície da chapa até a parte a 1/6 da espessura. Portanto, para aumentar o módulo de Young na direção de laminação medido pelo método de tração, a soma da razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {100}<001> e a razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {110}<001> da parte a 1/6 da espessura da chapa tem que ser feita 5 ou menos. Desse ponto de vista, 3 ou menos é mais preferível.

[0052] Note que a orientação {100}<001> e a orientação {110}<001> se formam facilmente próximo da parte a 1/6 da espessura da chapa quando apenas à camada de superfície da chapa de aço é dada uma tensão de cisalhamento. Ou outro lado, se apenas a tensão de cisalhamento for introduzida até próximo da parte a 1/6 da espessura da chapa, a formação da orientação {100}<001> e da orientação {110}<001> nesse local é suprimida e o grupo de orientações {110}< 111> a {110}<112> e a orientação {211}<111 > explicada abaixo se formam.

[0053] A soma do valor máximo das razões de intensidade de raio-x aleatórias do grupo de orientações {110}<111 > a {110}<112> e a razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {211 }<111 > a 1/6 da espessura da chapa: Essas são orientações cristalinas efetivas para aumentar o módulo de Young na direção da laminação e se formam devido à tensão de cisalhamento introduzida no momento da laminação a quente. A soma do valor máximo das razões de intensidade de raio-x aleatórias do grupo de orientações {110}<111 > a {110}<112> e a razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {211 }<111 > a 1/6 da espessura da chapa sendo 5 ou mais significa que a textura que aumenta o módulo de Young na direção da espessura foi formada a partir da superfície da chapa de aço até a parte a 1/6 da espessura. Devido a isso, o módulo de Young estático na direção de laminação medido pelo método de tração torna-se 220 GPa ou mais. Preferivelmente, ele é 10 ou mais, mais preferivelmente 12 ou mais.

[0054] As razões de intensidade de raios-x aleatória da orientação {100}<001>, da orientação {110}<001>, e do grupo de orientações {110}< 111> a {110}<112> e da orientação {211}<111 > podem ser descobertas a partir da função de distribuição de orientação de cristal (ODF) mostrando a textura tridimensional calculada pelo método de expansão em série com base em uma pluralidade de figuras polares entre as figuras polares {110}, {100}, {211}, e {310} medidas pela difra-ção de raio-x.

[0055] Note que a “razão de intensidade de raio-x aleatória” é o valor obtido pela medição das intensidades de raio-x de uma amostra padrão que não tenha concentração em uma orientação específica e uma amostra de teste sob as mesmas condições pelo método de di-fraçâo de raios-x, etc,, e dividindo a intensidade de raio-x obtida da amostra de teste pela intensidade de raio-x da amostra padrão.

[0056] A figura 2 mostra o ODF da seção transversal φ2=45ΰ pela qual as orientações de cristal da presente invenção são expressas, A figura 2 é uma expressão Bunqe mostrando a textura tridimensional por uma função de distribuição de orientação de cristal. O ângulo de Euler φ2 é feito 45° e a orientação de cristal específica (hkl)[uvw] é mostrada pelos ângulos de Euler φ1, Φ da função de distribuição de orientação de cristal. Conforme mostrado pelos pontos no eixo de Φ=90° da figura 2, o grupo de orientações {t 10}<111> a {110}<112> estritamente falando indica a faixa de Φ=90° e φι=35.26 a 54.74°. Entretanto, algumas vezes um erro de medição ocorre devido ao trabalho da amostra de teste do ajuste da amostra, então o valor máximo das razões de intensidades de raio-x aleatórias do grupo de orientações {110}<111 > a (11Q}<112> é feito a razão de intensidade de raio-x aleatória na faixa de Φ=85 a 90° e φι=35 a 55° mostrado pelo sombrea-mento na figura, [0057] Devido a razões similares, na seção transversal φ2=45° da textura tridimensional, aproximadamente as posições mostradas pelos pontos da figura 2, os valores máximos da orientação {211 }< 111 > na faixa de φι=85 a 90° e Φ=30 a 40°, a orientação {100}<001> na faixa de Φι-40 a 50a e Φ=0 a 5a, e a orientação {110}<001> na faixa de ¢-1=85 a 90 e Φ=85 a 90° são feiras as razões de intensidade daquelas orientações, [0058] Aqui, para a orientação do cristal, geralmente a orientação vertical á superfície da chapa é expressa como [hkl] ou {hkl} e a orien- tação paralela à direção de laminação é expressa por (uvw) ou <uvw>. {hkl} e <uvw> são termos gerais para superfícies equivalentes, enquanto [hkl] e (uvw) indicam superfícies de cristal individuais. Isto é, na presente invenção, a estrutura cúbica com corpo centrado (referida como “estrutura b.c.c.”) é coberta, então, por exemplo, as superfícies (111), (-111), (1-11), (11-1), (-1-11), (-11-1), (1-1-1), e (-1-1-1) são equivalentes e não podem ser distintas. Nesse caso, essas orientações são referidas em conjunto como "{111}".

[0059] Note que o ODF é usado para mostrar as orientações da baixa estrutura simétrica de cristais, então em geral é expressa por φ-ι=0 a 360°, Φ=0 a 180°, φ2=0 a 360°. As orientações individuais são mostradas por [hkl](uvw). Entretanto, na presente invenção, uma vez que a estrutura b.c.c. altamente simétrica é coberta, Φ e φ2 são expressos na faixa de 0 a 90°. Além disso, no momento do calculo de φ-ι, a faixa muda dependendo se se considera a simetria devida à deformação. Na presente invenção, é considerada a simetria e φ1 é expresso como φ-ι=0 a 90°, isto é, o valor médio da mesma orientação na faixa de φ-ι=0 a 360° é expressa na ODF de 0 a 90°. Nesse caso, [hkl](uvw) e {hkl}<uvw> são sinônimos. Portanto, por exemplo, a razão de intensidade de raio-x de (110)[1 -11] da ODF na seção transversal φ2=45° mostrada na figura 2 é a intensidade de raio-x aleatória da orientação {110}< 111>.

[0060] As amostras para difração de raio-x podem ser preparadas conforme a seguir: [0061] A chapa de aço é polida e brunida por polimento mecânico, etc. até uma posição predeterminada na direção da espessura da chapa até uma superfície espelhada, e então é polida por polimento ele-trolítico ou polimento químico para remover a deformação e simultaneamente ajustar a chapa de forma que a parte a 1/6 da espessura torne-se a superfície de medição.

[0062] Note que fazer a superfície de medição precisamente a parte a 1/6 da espessura é difícil, então é suficiente preparar a amostra de modo que a superfície de medição se torne a parte dentro de 3% da espessura da chapa a partir da posição almejada. Além disso, no caso onde a medição por difração de raio-x é difícil, o método EBSP (Padrão de Dispersão Eletrônica) e o método ECP (Padrão de Canalização Eletrônica) podem ser usados para medir valores estatisticamente suficientes.

[0063] Se suprimir a formação da orientação {100}<001> e da orientação {110}<001> até uma posição mais profunda na direção da espessura da chapa e formando o grupo de orientações {110}<111 > a {110}<112> e a orientação {211 }<111 >, o módulo de Young é também melhorado. Por esta razão, fazendo-se a textura a mesma que a da camada de superfície até uma posição mais profunda que 1/6 da espessura da chapa, preferivelmente até a parte a % da espessura da chapa, mais preferivelmente até 1/3 da espessura da chapa, o módulo de Young estático na direção da laminação é notavelmente melhorada.

[0064] Entretanto, mesmo se a tensão de cisalhamento for introduzida a partir da camada de superfície até uma posição mais profunda que a usual como na presente invenção, a introdução da tensão de cisalhamento no centro da espessura da chapa é impossível. Por essa razão, não é possível formar uma textura como a da camada de superfície na parte a 1/2 da espessura da chapa e uma textura diferente da camada de superfície se forma na camada central da espessura da chapa.

[0065] Portanto, além disso, para melhorar o módulo de Young estático, é preferível melhorar não apenas a textura da camada de superfície até a parte a 1/6 da espessura da chapa, mas também a textura até a parte a 1/2 da espessura da chapa até uma orientação vantajosa para o módulo de Young na direção da laminação.

[0066] A razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {332}<113> (A) e a razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {225}<110> (B) na parte do centro da espessura da chapa e (A)/(B): [0067] A orientação {332}<113> é uma formação de orientação de cristal representativa na parte central da espessura da chapa e é uma orientação que diminui o módulo de Young na direção da laminação, enquanto a {225}<110> é uma orientação relativamente vantajosa para o módulo de Young na direção de laminação.

[0068] Portanto, para melhorar o módulo de Young estático da direção de laminação da parte central da espessura da chapa, é preferível que a razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {332}<113> (A) na parte central da espessura da chapa seja 15 ou menos e a razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {225}<110> (B) seja 5 ou mais. Em adição, é preferível que a orientação que diminui o módulo de Young na direção da laminação (A) seja feito igual a ou menor que a orientação que aumenta o módulo de Young na direção de laminação (B), especificamente que (A)/(B) seja 1,00 ou menos. Desse ponto de vista, (A)/(B) é preferivelmente feito 0,75 ou menos, mais preferivelmente 0,60 ou menos. Satisfazendo-se a condição acima é possível fazer-se a diferença do módulo de Young dinâmico e do módulo de Young estático cerca de 10 GPa.

[0069] A média das razões de intensidade da orientação {001}<110> e da orientação {112}<110> na parte central da espessura da chapa (C) e (A)/(C): [0070] Para tornar o módulo de Young estático na direção da laminação 220 GPa ou mais, é preferível controlar a textura laminada formada na parte central da espessura da chapa e dar ao módulo de Young na direção da laminação nessa parte um valor de 215 GPa.

[0071] A orientação {001}<110> e a orientação {112}<110> são orientações representativas onde a orientação <110> é compatível com a direção de laminação chamada “fibra-α”. Essa orientação é uma orientação comparativamente vantajosa para o módulo de Young na direção da laminação. Para melhorar o módulo de Young estático na direção de laminação da parte central da espessura da chapa, é preferível que o valor médio simples (C) das razões de intensidade de raio-x aleatória da orientação {001}<110> e da orientação {112}<110> na parte central da espessura da chapa satisfaça 5 ou mais. Em adição, é preferível que a orientação que diminui o módulo de Young na direção de laminação (A) seja feita igual a ou menor que a orientação que aumenta o módulo de Young na direção de laminação (C), especificamente, (A)/(C) seja feito 1,10 ou menos.

[0072] A amostra para difração de raio-x na parte a 1/2 da espessura da chapa pode também ser preparada, da mesma forma que para a parte a 1/6 da espessura da chapa, pelo polimento para remover a deformação para ajustar a amostra de forma que uma faixa de cerca de 3% da parte a 1/2 da espessura da chapa se torne a superfície de medição. Note que quando a segregação ou outra anormalidade é reconhecida na parte central da espessura da chapa, é preferível preparar a amostra evitando a parte segregada na faixa de 7/16 a 9/16 da espessura da chapa.

[0073] Entretanto, da mesma forma que na parte a 1/6 da espessura da chapa, um erro de medição devido ao trabalho com o corpo de prova ou o ajuste a amostra ocorre algumas vezes. Por essa razão, na seção transversal φ2=45° da textura tridimensional mostrada na figura 2, os valores máximos das orientações {001}<110> e {225}<110> na faixa φ1=0 a 5o e Φ=0 a 5o e na faixa φι=0 a 5o e Φ=25 a 35° e da orientação {332}<113> na faixa φι=85 a 90° e Φ=60 a 70° podem ser usados para representar as razões de intensidade daquelas orientações. Além disso, a orientação {112}<110> é feita a faixa φ-ι=0 a 5o e Φ=30 a 40°. Por essa razão, por exemplo, a φ-ι=0 a 5o, quando o valor máximo na faixa de Φ=30 a 35° torna-se maior que Φ=25 a 30° e Φ=35 a 40°, a razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {225}<110> e a razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {112}<110> são avaliadas como o mesmo valor numérico.

[0074] O módulo de Young é medido pelo método de tração estática usando-se um corpo de prova de tração com base na JIS Z 2201 e transmitindo uma tensão de tração equivalente a 1/2 do limite de elasticidade da chapa de aço. Isto é, o módulo de Young é calculado com base não apenas na tensão de tração equivalente a 1/2 do limite de elasticidade, mas também na inclinação do gráfico tensão-deformação obtido. Para eliminar as variações na medição, o mesmo corpo de prova é usado para medição cinco vezes e o valor médio dos três métodos de medida menos o maior valor e o menor valor entre os resultados obtidos é feito o módulo de Young.

[0075] Abaixo serão também explicadas as razões para limitação da composição do aço na presente invenção.

[0076] O Nb é um elemento importante na presente invenção. Na laminação a quente, ele suprime notavelmente a recristalização no momento de trabalhar a fase-γ e promove notavelmente a formação da textura de trabalho na fase-γ. Desse ponto de vista a adição de Nb em uma quantidade de 0,005% ou mais é necessária. Além disso, a adição de 0,010% ou mais é preferível e a adição de 0,015% ou mais é preferível. Entretanto, se a quantidade de adição de Nb exceder 0,100%, o módulo de Young na direção de laminação cai, então o limite superior é feito 0,100%. Entretanto, se a quantidade de adição de Nb exceder 0,100%, o módulo de Young na direção de laminação cai, então o limite superior é feito 0,100%. A razão porque a adição de Nb resulta em uma queda no módulo de Young na direção de laminação não é certo, mas imagina-se que o Nb tem um efeito na falta de ener- gia da fase-γ. Desse ponto de vista, é preferível fazer a quantidade de adição de Nb 0,080% ou menos, mais preferivelmente 0,060% ou menos.

[0077] O Ti é também um elemento importante na presente invenção. O Ti forma nitretos na região de alta temperatura da fase-γ e suprime a recristalização no momento de trabalhar a fase-γ na laminação a quente. Além disso, quando se adiciona B, devido à formação de nitretos de Ti, a precipitação de BN é suprimida, então o soluto sólido B pode ser garantido. Devido a isso, a formação de uma textura preferível para melhoria do módulo de Young é promovida. Para obter esse efeito, o Ti tem que ser adicionado em uma quantidade de 0,002% ou mais. Por outro lado, se adicionar-se Ti acima 0,150%, a capacidade de trabalho deteriora notavelmente, então esse valor é feito o limite superior. Desse ponto de vista, é preferivelmente feito 0,100% ou menos. mais preferivelmente, ele é 0,060% ou menos.

[0078] O N é uma impureza. O limite inferior não é particularmente ajustado, mas fazê-lo menor que 0,0005% resulta em custos mais altos, mas não que um grande efeito seja obtido, então o teor é feito 0,0005% ou mais. Além disso, o N forma um nitreto com o Ti e suprime a recristalização da fase-γ, então deve ser adicionado deliberada-mente, mas ele reduz o efeito de supressão da recristalização do B, então é suprimido para 0,0100% ou menos. Desse ponto de vista, ele é preferivelmente 0.0050% ou menos, mais preferivelmente 0,0020% ou menos.

[0079] Além disso, o Ti e o N têm que satisfazer a fórmula 1 a seguir: Ti-48/14xN>0,0005 fórmula 1 [0080] Devido a isso, o efeito da supressão da recristalização da fase-γ devido à precipitação de é exibido, a formação de BN no caso de adição de B pode ser suprimida, e a formação da textura preferível para melhoria do módulo de Young é promovida.

[0081] O C é um elemento que aumenta a resistência. A adição de 0,005% ou mais é necessária. Além disso, do ponto de vista do módulo de Young, o limite inferior da quantidade de C é preferivelmente feito 0,010% ou mais. Isto é porque se a quantidade de C cair par menos de 0,010%, a temperatura de transformação Ar3 aumenta, a laminação a quente a baixa temperatura torna-se difícil, e o módulo de Young cai. Além disso, para suprimir as características de fadiga da zona de sol-dagem, o teor é preferivelmente feito 0,020% ou mais. Por outro lado, se a quantidade de C exceder 0,200%, a capacidade de conformação deteriora, então o limite superior foi feito 0,200%. Além disso, se a quantidade exceder 0,100%, a capacidade de soldagem é algumas vezes prejudicada, então é preferível fazer a quantidade de C 0,100% ou menos. Além disso, se a quantidade de C exceder 0,060%, o módulo de Young na direção de laminação algumas vezes cai, então 0,060% ou menos é mais preferível.

[0082] O Si é um elemento desoxidante. O limite inferior não é definido, mas fazendo-se o mesmo menor que 0,001% resulta em custos de produção mais altos. Além disso, o Si é um elemento que aumenta a resistência por reforço da solução. Isto é também eficaz para se obter uma estrutura incluindo martensita, bainita ou também austenita residual. Por esta razão, ele pode ser adicionado deliberadamente de acordo com o nível de resistência almejado, mas se a quantidade de adição exceder 2,50%, a capacidade de conformação por prensagem deteriora, então 2,50% é feito o limite superior. Além disso, se a quantidade de Si for grande, a convertibilidade cai, então a quantidade é preferivelmente feita 1,20% ou menos. Além disso, quando se executa a galvanização por imersão a quente, a queda na adesão do revestimento, a queda na produtividade devido ao atraso na reação de ligação, e outros problemas algumas vezes surgem, então a quantidade de Si é preferivelmente feita 1,00% ou menos. Do ponto de vista do módulo de Young, é mais preferível fazer a quantidade de Si 0,60% ou menos, mais preferivelmente 0,30% ou menos.

[0083] O Mn é um elemento importante na presente invenção. O Mn é um elemento que diminui a temperatura na qual a fase-γ se transforma para a fase ferrita, isto é, o ponto de transformação Ar3, quando aquecido até uma alta temperatura no momento da laminação a quente. Pela adição de Mn, a fase-γ torna-se estável até uma baixa temperatura e a temperatura da laminação final pode ser reduzida. Para obter esse efeito, é necessário adicionar Mn em uma quantidade de 0,10% ou mais. Além disso, o Mn, como será explicado mais tarde, está correlacionado com a falta de energia da fase-γ. Ele afeta a formação da textura de trabalho na fase-γ e a seleção variante no momento da transformação, provoca a formação de orientação de cristal aumentando o módulo de Young na direção da laminação após a transformação, e reciproca mente suprime a formação de orientação diminuindo o módulo de Young. Desse ponto de vista, é preferível adicionar Mn em uma quantidade de 1,00% ou mais. Mais preferivelmente, 1,20% ou mais de Mn é adicionado. A adição de 1,50% ou mais é mais preferível. Por outro lado, se a quantidade de adição de Mn exceder 3,00%, o módulo de Young na direção da laminação cai. Em adição, a resistência torna-se maior e a ductilidade cai, então o limite superior da quantidade de Mn foi feito 3,00%. Além disso, se a quantidade de Mn exceder 2,00%, a adesão de revestimento de zinco é algumas vezes prejudicada. Do ponto de vista do módulo de Young na direção de laminação, a quantidade é preferivelmente feita 2,00% ou menos.

[0084] O P é uma impureza, mas pode ser adicionado deliberada-mente quando a resistência tem que ser aumentada. Além disso, o P tem o efeito de tornar mais fina a estrutura laminada a quente e melho- rar a capacidade de trabalho. Entretanto, se a quantidade de adição exceder 0,150%, a resistência à fadiga após a soldagem por pontos deteriora e o limite de elasticidade aumenta e defeitos nas propriedades da superfície são provocados no momento do trabalho de prensagem. Além disso, a reação de ligação torna-se extremamente lenta no momento da galvanização por imersão a quente contínua e a produtividade cai. Além disso, a capacidade de trabalho secundária também deteriora. Portanto, o limite superior foi feito 0,15.

[0085] O S é uma impureza. Se acima de 0,0150%, torna-se a causa de fraturas a quente e provoca deterioração da capacidade de trabalho, então esse é feito o seu limite superior.

[0086] O Al é um ajustador desoxidante. Nenhum limite inferior é particularmente limitado, mas do ponto de vista de desoxidação, é preferivelmente 0,010% ou mais. Por outro lado, o Al aumenta notavelmente o ponto de transformação, então se adicionar-se mais de 0,150%, a laminação a baixa temperatura na região-γ torna-se difícil, então o limite superior foi feito 0,150%.

[0087] Para aumentar os módulos de Young estáticos tanto da camada de superfície da espessura da chapa quanto de sua parte central, é preferível satisfazer a fórmula 2 a seguir: 4<3,2Mn+9,6Mo+4,7W+6,2Ni+18,6Cu+0,7Cr<10 fórmula 2 [0088] Aqui, Mn, Mo, W, Ni, Cu, e Cr são os teores (% em massa) dos elementos. Note que quando as quantidades de adição de Mo, W, Ni, Cu, e Cr são menores que os valores de limite inferior preferidos, a relação da fórmula 2 é calculada considerando-se esses como “0”.

[0089] Se satisfizer a fórmula 2 acima, a orientação que aumenta o módulo de Young na direção de laminação se concentra na camada de cisalhamento da camada de superfície da chapa de aço ou próximo da parte central da espessura da chapa e a concentração que diminui o módulo de Young na direção de laminação é suprimida. Note que se a fórmula 2 acima exceder 10, a orientação {332}<113> que diminui o módulo de Young na direção de laminação se forma facilmente e a formação da orientação {225}<110> ou da orientação {001}<110> e da orientação {112}<110> que aumentam o módulo de Young na direção de laminação tende a ser suprimida.

[0090] Além disso, se adicionar Mn e, se necessário, um ou dois entre Mo, W, Ni, Cu, e Cr de forma que o valor da fórmula 2 de torne preferivelmente 4,5 ou mais, mais preferivelmente 5,5 ou mais, o módulo de Young na direção de laminação pode ser aumentado. Entretanto, se não satisfizer a fórmula 2 e o valor da relação exceder 10, as propriedades mecânicas deterioram, a textura da parte central da espessura da chapa deteriora, e o módulo de Young estático na direção de laminação algumas vezes cai, então o valor da relação é preferivelmente feito 10 ou menos. Desse ponto de vista, 8 ou menos é mais preferível.

[0091] Mo, Cr, W, Cu, e Ni são elementos que afetam a falta de energia da fase-γ no momento da laminação a quente. É preferível adicionar-se um ou mais tipos a 0,01% ou mais. Note que se se adicionar compostamente um ou mais tipos entre Mo, Cr, W, Cu, e Ni e Mn, isto tem um efeito na formação da textura de trabalho, forma as orientações de cristal que aumentam o módulo de Young na direção de laminação nas camadas de superfície até a parte a 1/6 da espessura da chapa, isto é, {110}<111 > e {211}<111 >, e suprime a formação das orientações que diminuem o módulo de Young, isto é, {100}<001> e {110}<001>.

[0092] Além disso, um ou mais tipos entre Mo, Cr, W, Cu, e Ni ao preferivelmente adicionados juntamente com o Mn de modo a satisfazer o item (2) acima. Isto é porque, na parte central da espessura da chapa, é possível suprimir a concentração da orientação {332}<113> que diminui o módulo de Young na direção de laminação e aumenta a concentração da orientação {225}<110> e da orientação {001}<110> e da orientação {112}<110> que aumentam o módulo de Young na direção da laminação. Em particular, Mo e Cu têm altos coeficientes da fórmula 2 acima. Mesmo se adicionados em pequenas quantidades, eles apresentam o efeito de aumentar o módulo de Young ,então a adição de um ou ambos entre Mo e Cu é mais preferível. Além disso, o Cr é um elemento que aumenta a capacidade de endurecimento para contribuir para a melhoria da resistência e é eficaz também para a melhoria da resistência à corrosão. Uma adição de 0,02% é preferida.

[0093] Por outro lado, devido à adição de Mo, a resistência aumenta e a capacidade de trabalho é algumas vezes prejudicada, então o limite superior da quantidade de adição de Mo é preferivelmente feita 1,00%. Também, do ponto de vista do custo, 0,50% ou menos de Mo é preferivelmente adicionado. Também o limite superior de um ou mais elementos do tipo Cr, W, Cu,e Ni é, do ponto de vista da capacidade de trabalho, 3,00%. Note que os limites superiores mais preferíveis de W, Cu, e Ni são respectivamente, em % em massa, 1,40%, 0,35%, e 1,00%.

[0094] O B é um elemento que suprime notavelmente a recristali-zação pela adição composta de Nb e melhora a capacidade de endurecimento no estado de soluto sólido. Acredita-se que tenha um efeito na seletividade variante da orientação do cristal no momento da transformação de austenita para ferrita. Portanto, acredita-se que promova a formação das orientações que aumentam o módulo de Young, isto é, o grupo de orientações {110}< 111 > a {110}< 112>, e simultaneamente suprime a formação das orientações que diminuem o módulo de Young, isto é, a orientação {100}<001> e a orientação {110}<001>. Desse ponto de vista, a adição de 0,0005% ou mais é preferível. Por outro lado, mesmo se B for adicionado em uma quantidade acima de 0,0100%, nenhum outro efeito pode ser obtido, então o limite superior foi feito 0,0100%. Também, se se adicionar B em uma quantidade acima de 0,005%, a capacidade de trabalho algumas vezes deteriora, então 0,0050% ou menos é preferível. 0,0030% ou menos é mais preferível.

[0095] Ca, terras raras, e V têm o efeito de aumentar a resistência mecânica ou melhorar a qualidade do material. Um ou mais tipos são preferivelmente incluídos de acordo com a necessidade.

[0096] Se as quantidades de Ca e terras raras forem menores que 0,0005% e a quantidade de adição de V for menor que 0,001%, algumas vezes um efeito suficiente não pode ser obtido. Por outro lado, se as quantidades de adição de Ca e terras raras excederem 0,1000% e a quantidade de adição de V exceder 0,100%, a ductilidade é algumas vezes prejudicada. Portanto, Ca, terras raras e V são respectivamente preferivelmente adicionados em faixas de 0,0005 a 0,1000%, 0,0005 a 0,1000%, e 0,001 a 0,100%.

[0097] A seguir, as razões para limitação das condições de produção serão explicadas.

[0098] O aço é produzido e lingotado pelos métodos comuns para obter a placa de aço para uso para laminação a quente. Essa placa de aço pode também ser obtida por forjamento ou laminação de um lingote de aço, mas do ponto de vista de produtividade, é preferível usar o lingotamento contínuo para produzir a placa de aço. Além disso, ela pode ser produzida por um fundidor de placas finas.

[0099] Além disso, geralmente uma placa de aço é lingotado, então resfriada e aquecida novamente para laminação a quente. Nesse caso, a temperatura de aquecimento da placa de aço no momento da laminação a quente é preferivelmente 1.100°C ou mais. Isto é porque se a temperatura de aquecimento da placa de aço for menor que 1.100°C, torna-se difícil fazer a temperatura de acabamento da laminação a quente o ponto de transformação Ar3 ou mais. Para aquecer eficientemente e uniformemente a placa de aço, a temperatura de aquecimento é preferivelmente feita 1.1500 ou mais. Nenhum limite superior é definido para a temperatura de aquecimento, mas se aquecer até acima de 1.3000, o tamanho de grão de cristal da chapa de aço torna-se bruto e a capacidade de trabalho é algumas vezes prejudicada. Além disso, um processo tal como lingotamento contínuo-laminação direta (CC-DR) que lingota o aço fundido, e então o lamina diretamente a quente pode também ser empregado.

[00100] Na produção da chapa de aço da presente invenção, as condições na laminação a quente a 1.100*0 ou menos são importantes. A razão de forma é definida conforme explicada acima. Note que os diâmetros dos cilindros de laminação são medidos à temperatura ambiente. Não há necessidade de considerar a planura durante a laminação a quente. A espessura da chapa no lado de entrada e no lado de saída dos cilindros de laminação pode ser medida imediatamente usando-se raios radiantes etc. ou pode ser descoberta pelo cálculo a partir da carga de laminação considerando a resistência à deformação, etc. Além disso, a laminação a quente a uma temperatura acima de 1.100*0 não é particularmente definida e pode ser adequadamente executada. Isto é, a laminação bruta da placa de aço não é particularmente limitada e pode ser executada por um método comum.

[00101] Na laminação a quente, a taxa de laminação a 1.1000 ou menos até o passe final é feito 40% ou mais. Isto é porque mesmo se laminar-se a quente acima de 1.1000, a estrutura a pós o trabalho se recristaliza e o efeito do aumento das razões de intensidade de raio-x aleatórias do grupo de orientações {110}<111 > a {110}<112> na parte a 1/6 da espessura da chapa não pode ser obtida.

[00102] A taxa de laminação a 1.1000 ou menos até o passe final é a diferença da espessura da chapa de aço a 1.100*0 e a espessura da chapa de aço após o passe final dividido pela espessura da chapa de aço a 1.100*0 expresso como uma porcentagem.

[00103] Isto é porque se essa taxa de laminação for menor que 40%, na parte a 1/6 da espessura da chapa a textura que aumenta o módulo de Young na direção da laminação não se forma suficientemente. Além disso, fazer-se essa taxa de laminação 40% ou mais é preferível para aumentar a textura aumentando o módulo de Young na direção da laminação na parte a 1/2 da espessura da chapa. Para aumentar o módulo de Young na direção da laminação na parte a 1/6 da espessura da chapa e na parte a 1/2 da espessura da chapa, essa taxa de laminação é preferivelmente feita 50% ou mais. Em particular, para aumentar o módulo de Young na parte a 1/2 da espessura da chapa, é preferível aumentar a taxa de laminação a uma temperatura mais baixa.

[00104] Note que quando o valor da fórmula 2 acima é levemente alto, se aumentar-se a taxa de laminação, na parte a 1/2 da espessura da chapa, a formação da orientação {225}<110> ou da orientação {001}<110> e da orientação {112}<110> que aumentam o módulo de Young na direção de laminação é promovida, mas a orientação {332}<113> que diminui o módulo de Young na direção de laminação também tende a se formar mais facilmente.

[00105] Nenhum limite superior é particularmente fornecido para a taxa de laminação, mas se uma taxa de laminação a 1.100*C ou menos até o passe final de acima de mais de 95%, não apenas a carga de no laminador é aumentada, mas também o módulo de Young fazendo com que a textura bem como o início das mudanças caia, então a taxa é preferivelmente feita 95% ou menos. Desse ponto de vista, 90% ou menos é mais preferível.

[00106] A temperatura do passe final na laminação a quente é feita o ponto de transformação Ar3 ou maior. Isto é porque se laminar-se a menos que o ponto de transformação Ar3, a parte a 1/6 da espessura da chapa. A textura {110}<001> não preferível para os módulos de Young na direção de laminação e na direção transversal de forma. Além disso, se a temperatura do passe final da laminação a quente for acima de 900Ό, é difícil fazer a textura preferíve I para aumentar o módulo de Young na direção de laminação se formar e as razões de intensidade de raio-x aleatórias do grupo de orientações {110}<111 > a {110}<112> na parte a 1/6 da espessura da chapa cai. Para aumentar o módulo de Young na direção de laminação, é preferível diminuir a temperatura de laminação do passe final. Condicionada a ser o ponto de transformação Ar3 ou mais, a temperatura é preferivelmente 850Ό, mais preferivelmente δΟΟΌ ou menos.

[00107] Note que a temperatura de transformação Ar3 pode ser am]lculada pela fórmula 4 a seguir: Ar3=901-325xC+33xSi+287xP+40xAI-92x(Mn+Mo+Cu)-46x(Cr+Ni) fórmula 4 onde, C, Si, P, Al, Mn, Mo, Cu, Cr, e Ni são os teores dos elementos (% em massa), um teor de extensão de uma impureza sendo indicada como "0".

[00108] Após o final da laminação a quente, a chapa tem que ser bobinada a 700Ό ou menos. Isto é porque se for bob inada ate 700Ό ou mais, a chapa pode recristalizar no resfriamento subsequente, a textura pode ser destruída, e o módulo de Young pode cair. Desse ponto de vista, a temperatura é preferivelmente feita 650Ό ou menos. Mais preferivelmente, ela é feita 600*C ou menos. O limite inferior da temperatura de bobinamento não é particularmente limitado, mas se bobinar-se a chapa à temperatura ambiente ou menos, não há efeito particular. Ele meramente aumenta a carga do equipamento, então a temperatura ambiente é feita o limite inferior.

[00109] Para introduzir efetivamente a tensão de cisalhamento da camada de superfície da chapa de aço até a parte a 1/6 da espessura da chapa, é mais preferível fazer a deformação efetiva ε* calculada pela fórmula 5 a seguir tornar-se 0,4 ou mais: onde, n é o número de cadeiras de laminação da laminação a quente final, ej é uma deformação dada para a cadeira n°j, εη é a deformação dada em uma cadeira n°n, t,é o tempo de travessia (s) entre uma cadeira n°i e uma cadeira i+1° e τ, é calculado pela fórmula 6 a seguir por uma constante de gás R (=1,987) e uma temperatura de laminação T, (K) de uma cadeira n°i: [00110] A deformação eficaz ε* é um indicador da deformação cumulativa considerando a recuperação de deslocamentos no momento da laminação a quente. Fazendo-se essa 0,4 ou mais, é possível garantir mais eficiente mente a deformação introduzida na camada de ci-salhamento. Quanto maior a deformação efetiva ε*, maior a espessura da camada de cisaihamento e maior a formação da textura preferível para melhorar o módulo de Young, então 0,5 ou mais é preferível e 0,6 ou mais é mais preferível.

[00111] Quando se faz a deformação efetiva ε* 0,4 ou mais, Para efetivamente introduzir deformação à camada de cisalhamento, é preferível fazer o coeficiente de fricção entre os cilindros de laminação e a chapa de aço maior que 0,2. O coeficiente de fricção pode ser ajustado pelo controle da carga de laminação, velocidade de laminação, e tipo e quantidade de lubrificante.

[00112] Quando se executa a laminação a quente, é preferível executar-se uma velocidade de laminação periférica diferencial com uma taxa de velocidade periférica diferencial dos cilindros de laminação de 1% ou mais para um passe ou mais. Se se executa a velocidade de laminação periférica diferencial com uma diferença nas velocidades periféricas dos cilindros de laminação superior e inferior, a tensão de cisalhamento é introduzida próxima à camada de superfície e a formação de textura é promovida, então o módulo de Young é melhorado em comparação com a laminação sem velocidade periférica diferencial. Aqui a taxa de velocidade periférica diferencial da presente invenção mostra a diferença de velocidades periféricas dos cilindros de laminação superior e inferior dividido pela velocidade periférica do cilindro de baixa velocidade periférica expresso como porcentagem. Além disso, a laminação com velocidade periférica diferencial da presente invenção não é particularmente diferente no efeito de melhoria do módulo de Young não importando qual das velocidades periféricas dos cilindros superior e inferior é maior.

[00113] A taxa de velocidade periférica diferencial da laminação com velocidade periférica diferencial é preferivelmente tão grande quanto possível pra melhorar o módulo de Young. Portanto, a taxa de velocidade periférica diferencial é preferivelmente 1% a 5%. Além disso, a laminação com velocidade periférica diferencial é preferivelmente executada por uma taxa de velocidade periférica diferencial de 10% ou mais, mas fazendo-se a taxa de velocidade periférica diferencial 50% ou mais é atualmente difícil.

[00114] Também nenhum limite superior é particularmente definido para o número de passes de laminação com velocidade periférica diferencial, mas do ponto de vista de acumulação da tensão de cisalhamento introduzida, um número maior dá um efeito maior de melhoria do módulo de Young, então todos os passes da laminação a 1.100Ό ou menos podem também ser feitas laminações com velocidade periférica diferencial. Geralmente o número de passes da laminação a quente final é de até cerca de oito passes.

[00115] A chapa de aço laminada a quente produzida por esse método pode, de acordo com a necessidade, ser decapada, e então sofrer laminação de encruamento in line ou off line por uma taxa de laminação de 10% ou menos. Além disso, de acordo com a aplicação, ela pode ser galvanizada por imersão a quente ou galvanizada por imersão a quente e recozida. A composição do revestimento de zinco não é particularmente limitada, mas em adição ao zinco, Fe, Al, Mn, Cr, Mg, Pb, Sn, Ni, etc. podem ser adicionados de acordo com a necessidade. Note que a laminação de encruamento pode ser executada após a galvanização bem como após o tratamento de ligação.

[00116] O tratamento de ligação foi executado na faixa de 450 a 600°C. Se a menos de 450*0, a ligação não prossegue suficientemente, enquanto se a mais de 600°C, uma ligação excessiva prossegue e o revestimento torna-se frágil, então o problema de descascamento do revestimento devido ao trabalho de prensagem etc. é induzido. O tempo de tratamento de ligação é feito 10 segundos ou mais. Se for menor que 10 segundos, a ligação não prossegue suficientemente. O limite superior do tratamento de ligação não é particularmente definido, mas geralmente se o tratamento é executado acima de 3.000 segundos por um equipamento de tratamento térmico colocado na linha contínua, a produtividade será prejudicada ou será requerido investimento de capital, então os custos de produção subirão.

[00117] Além disso, antes do tratamento de ligação, de acordo com a configuração dos equipamentos de produção, o aço pode ser recozi-do a uma temperatura abaixo da temperatura de transformação Ac3. Se a temperatura for abaixo dessa temperatura, a textura não é mudada, então é possível suprimir a queda no módulo de Young.

Exemplos Exemplo 1 [00118] Aços tendo as composições mostradas na Tabela 1 (saldos de Fe e as inevitáveis impurezas) foram produzidos e lingotados em placas de aço. As placas de aço foram aquecidas, laminadas a quente, e então sofreram a laminação final sob as condições mostradas na Tabela 2 e na Tabela 3 (continuação da Tabela 2). O laminador da laminação final compreendia um total de seis passes. OP diâmetro do cilindro foi 650 a 830 mm. Além disso a espessura final da chapa após o passe final foi feito 1.6 mm to 10 mm. Além disso, na Tabela 2 e na Tabela 3, SRT (O) é a temperatura de aquecimento d a placa de aço, FT (Ό) é a temperatura após o passe final da lamin ação, isto é, o lado da saída final, e CT (O) é a temperatura de bobina mento. A taxa de laminação é a diferença da espessura da chapa a 1.1000 e a espessura final da chapa dividido pela espessura da chapa a 1.1000 e é mostrada como uma porcentagem. A coluna de “razão de forma” mostra os valores das razões de forma nos diferentes passes.mostrado na coluna da “razão de forma” significa que a temperatura de laminação no passe excedeu 1.1000. Além disso, a coluna “passe/falha” da “razão de forma” mostra “passe” quando pelo menos duas das razões de forma dos passes estão acima de 2,3 e “falha” quando não.

[00119] Note que, os campos em branco da Tabela 1 significam que os elementos não são adicionados (o mesmo na Tabela 10). Além disso, a “fórmula 1” da Tabela 1 é o valor do lado esquerdo da fórmula 1 a seguir calculado pelos teores de Ti e N (% em massa): Ti-48/14xN>0,0005 fórmula 1 [00120] Os aços W e Y da Tabela 1 são exemplos comparativos sem Ti adicionado. "1" é mostrado na coluna da "fórmula 1".

[00121] Além disso, a "fórmula 2" da Tabela 1 é o valor do lado esquerdo da fórmula 2 a seguir calculado com base nos teores de Mn, Mo, W, Ni, Cu, e Cr (% em massa): 3,2Mn+9,6Mo+4,7W+6,2Ni+18,6Cu+0,7Cr>4 fórmula 2 [00122] Quando os teores de Mn, Mo, W, Ni, Cu, e Cr são da extensão de impurezas, por exemplo, quando os campos de Mo, W, Ni, Cu, e Cr da Tabela 1 são espaços em branco, o lado esquerdo da fórmula 2 é calculado com eles como "0".

[00123] Além disso, o Ar3 das Tabelas 1 a 3 é a temperatura de transformação Ar3 calculada pela fórmula 4 a seguir: Ar3=901-325xC+33xSi+287xP+40xAI-92x(Mn+Mo+Cu)-46x(Cr+Ni).. fórmula 4 [00124] Aqui, C, Si, P, Al, Mn, Mo, Cu, Cr, e Ni são os teores dos elementos (% em massa) um teor de uma extensão de uma impureza sendo indicado como "0".

[00125] Um corpo de prova de tração com base na JIS Z 2201 foi obtido a partir da chapa de aço obtida e foi executado um teste de tração com base na JIS Z 2241 para medir o limite de resistência à tração. O módulo de Young foi medido tanto pelo método de tração estática quanto pelo método de vibração.

[00126] O módulo de Young foi medido pelo método de tração estática usando-se um corpo de prova de tração com base na JIS Z 2201 e dando um limite de resistência à tração equivalente a 1/2 do limite de elasticidade da chapa de aço. A medição foi conduzida cinco vezes, o valor médio das três medições menos o maior valor e o menor valor entre os módulos de Young calculados com base na inclinação do gráfico tensão-deformação foi descoberto como o módulo de Young pelo método de tração estática, e esse foi usado como módulo de Young estático.

[00127] O método de vibração foi executado pelo método de ressonância horizontal a uma temperatura normal com base na JIS Z 2280. Isto é, foi dada vibração a uma amostra sem fixá-la no local, o número de vibrações do oscilador foi mudado gradativamente para medir o número de vibrações da ressonância primária, o número de vibrações foi usado para descobrir o módulo de Young por cálculo, e esse foi usado como módulo de Young dinâmico.

[00128] Além disso, as razões de intensidade de raio-x aleatórias das orientações {100}<001> e {110}<001> e do grupo de orientações {110}< 111> a {110}< 112> e da orientação {211 }<111 > da parte a 1/6 da espessura da chapa foram medidas como segue. Inicialmente a chapa de aço foi polida mecanicamente e brunida, e então foi polida eletroliticamente para remover a deformação e ajustada de forma que a parte a 1/6 da espessura da chapa se torne a superfície de medição. A amostra foi usada para difração de raio-x. Note que a difração de raio-x de uma amostra padrão sem concentração em uma orientação específica foi executada sob as mesmas condições. A seguir, com base em uma figura pólo {110}, {100}, {211}, {310} obtida por difração de raio-x, foi obtido um ODF pelo método de expansão em série. Desse ODF, as razões de intensidade de raio-x aleatórias das orientações {100}<001> e {110}<001> e do grupo de orientações {110}< 111> a {110}<112> foram descobertas.

[00129] A orientação {332}<113> e a orientação {225}<110> da parte a 1/2 da espessura da chapa, da mesma forma que a amostra para a parte a 1/6 da espessura da chapa, foram descobertas a partir do ODF por difração de raio-x usando-se amostras ajustadas de forma que a parte a 1/2 da espessura da chapa torne- se a superfície de medição.

[00130] Além disso, entre essas chapas de aço, aquelas galvanizadas por imersão a quente após o final da laminação a quente foram indicadas por “imersão a quente” e aquelas galvanizadas por imersão a quente e recozidas a 5200 por 15 segundos foram indicadas como “liga”.

[00131] Os resultados estão mostrados na Tabela 4 e na Tabela 5 (continuação da Tabela 4). Note que o "RD" na coluna do módulo de Young significa a direção de laminação e “TD” significa a direção perpendicular à direção de laminação, isto é, a direção transversal.

[00132] Como fica claro da Tabela 4 e da Tabela 5, quando se lamina a quente o aço tendo os ingredientes químicos da presente invenção sob condições adequadas, o módulo de Young pelo método de tração estática em ambas as direções, de laminação e perpendicular, podem exceder 220 GPa. Em particular, é definido que quando satisfazem simultaneamente as condições de textura da camada central da espessura da chapa, o módulo de Young pelo método de tração estática é alto e a diferença do método de vibração torna-se menor.

[00133] Note que, o aço N tem um valor da fórmula 2 fora da faixa preferida. Este é um exemplo onde a textura da parte a 1/2 da espessura da chapa é um tanto degradada, a diferença entre o módulo de Young estático e o módulo de Young dinâmico torna-se maior, e o módulo de Young estático na direção de laminação cai um pouco.

[00134] Por outro lado, as produções nos 43 a 48 são exemplos comparativos dos aços U a Z com ingredientes químicos fora da faixa da presente invenção.

[00135] A produção n° 43 é um exemplo de uso do aço U contendo excessivamente Nb. A soma das razões de intensidade de raio-x aleatórias da orientação {100}<001> e da orientação {110}<001> da parte a 1/6 da espessura da chapa torna-se maior, a soma do valor máximo das razões de intensidade de raio-x aleatórias do grupo de orientações {110}<111 > a {110}<112> e a razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {211 }<111 > cai, e também a razão da razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {332}<113> (A) e a razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {225}<110> (B), (A)/(B), da parte 1/2 da espessura da chapa se torna um pouco menor, e o módulo de Young na direção da laminação cai. A razão porque a soma das razões de intensidade de raio-x aleatórias das orientações {100}<001> e {110}<001> torna-se forte não é clara, mas acredita-se que a adição excessiva de Nb provocou a formação de uma textura exagerada na fase-γ e uma mudança na seletividade variante no momento da transformação subsequente da fase-γ para a fase ferrita. O módulo de Young na direção transversal, conforme sabido do passado, é obtido como um valor alto devido à textura transformada laminada da fase-γ desenvolvida a partir da camada central da espessura da chapa. Também na presente invenção, um alto módulo de Young na direção transversal é alcançada por um mecanismo similar.

[00136] A Produção n° 44 é um exemplo do aço V com uma pequena quantidade de Μη. O módulo de Young da direção de laminação cai. Isto é porque juntamente com a queda do Mn, a temperatura da transformação Ar3 aumenta e, como resultado, a laminação a quente é executada sob a temperatura da transformação Ar3 e a concentração da orientação {110}<001> aumenta.

[00137] A Produção n° 45 é um exemplo de aço W não contendo Ti e não satisfazendo a fórmula 1. Além disso, o valor calculado da fórmula 2 é também menor que o valor limite inferior preferível, a soma das razões de intensidade de raio-x aleatórias do grupo de orientações {110}<111 > a {110}< 112> e a razão de intensidade de raio-x aleatória da parte a 1/6 da espessura da chapa {211 }< 111 > cai, e o módulo de Young na direção de laminação cai.

[00138] As Produções nos 46 a 48 são exemplos usando aço X não satisfazendo a fórmula 1, aço Y não contendo Ti e não satisfazendo a fórmula 1, e aço Z não contendo Nb. A soma das razões de intensidade de raio-x aleatórias do grupo de orientações {110}<111 > a {110}<112> e a razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {211 }<111 > cai e o módulo de Young na direção da laminação cai. Em apenas um aço Z, o módulo de Young na direção transversal também cai simultaneamente, mas isto é porque quase nenhum elemento foi adicionado por supressão da recristalização ao aço Z, então imagina-se que a formação da textura transformada laminada na parte central da espessura da chapa foi insuficiente.

[00139] Além disso, conforme mostrado pelos exemplos comparativos dos aços C e J, isto é, Produções nos 8 e 24, se houver poucos passes onde a razão de forma é 1,3 ou mais, mesmo se um alto módulo de Young for obtido com o método de vibração, mais de 220 GPa não pode ser obtido pelo método de tração estática.

[00140] O exemplo comparativo do aço B, isto é, a Produção n° 5, e o exemplo comparativo do aço G, isto é a Produção n° 18, têm altas temperaturas de acabamento FT (°C) da laminação a quente, têm uma soma diminuída das razões de intensidade de raio-x aleatórias do grupo de orientações {110}<111 > a {110}<112> e da orientação {211 }< 111 > preferíveis para a melhoria do módulo de Young na direção de laminação na parte a 1/6 da espessura da chapa, e não formam nenhuma textura na direção da espessura da chapa, então o módulo de Young na direção transversal também cai.

[00141] O exemplo comparativo do aço K, isto é, a Produção n° 27, é um exemplo onde a temperatura de bobinamento CT (Ό) é alta e a soma das razões de intensidade de raio-x aleatórias do grupo de {110}< 111> a {110}< 112> e da orientação {211 }<111 > preferíveis para a melhoria do módulo de Young na parte a 1/6 da espessura da chapa cai. O exemplo comparativo do aço E, isto é, a Produção n° 13, tem uma temperatura de aquecimento SRT (Ό) da placa de aço diminuída, é um exemplo onde a temperatura de acabamento FT (°C) da laminação a quente cai abaixo da temperatura de transformação Ar3 e, por essa razão, na parte a 1/6 da espessura da chapa, a razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {100}<001> se torna maior e os módulos de Young na direção de laminação e na direção transversal caem.

[00142] O exemplo comparativo do aço H, isto é, a Produção n° 20, é um exemplo onde a taxa de laminação da laminação final, isto é. A taxa de laminação a 1.100*0 ou menos, é baixa, então a soma das razões de intensidade de raio-x aleatória do grupo de orientações {110}< 111> a {110}<112> e da orientação {211 }< 111 > cai e os módulos de Young na direção de laminação e na direção transversal caem.

[00143] O exemplo comparativo do aço N, isto é, a Produção n° 35, é um exemplo onde a taxa de laminação a 1.100*C ou menos da laminação a quente é baixa, e o número de passes onde a razão de forma é 2,3 ou mais é pequeno, então as razões de intensidade de raio-x aleatórias do grupo de orientações {110}<111 > a {110}<112> cai e os módulos de Young na direção de laminação e na direção transversal caem.

Tabela 1 Tabela 1 (continuação) (Nota) As condições sublinhadas estão fora da faixa da presente invenção. Fórmula 1: TÍ-48/ΉχΝ, Fórmula 2: 3f2Mn+9,6Mo+4,7W+6,2Ni+18l6Cy+0,7Cr Tabela 2 Tabela 2 (continuação) (Nota) Itens sublinhados são condições fora da faixa da presente invenção TabelaS (Continuação da Tabela 2) TabelaS (Continuação da Tabela 2) (Nota) Itens sublinhados são condições fora da faixa da presente invenção.

Tabela 4 Tabela4 (continuação) (Nota) Itens sublinhados sâo condições fora da faixa da presente invenção. 1*; Soma da razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação (1QQ}<QQ1> e da razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {110}<001> 2*: Soma do valor máximo das razões de intensidade de raio-x aleatória do grupo de orientações {110}<111> a {110}<112> e razão de intensidade de raiox aleatória da orientação {211}<111>

Tabela 5 (Continuação da Tabela 4) Tabela 5 (Continuação da Tabela 4) (Nota) Itens sublinhados são condições fora da faixa da presente invenção. 1*: Soma da razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {100}<OQ1> e da razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {110}<Q01> 2‘: Soma do valor máximo das razões de intensidade do grupo de orientações (110)<111> a (110)<112> e da razão de intensidade de raio*x aleatória da orientação (211}<111>

Exemplo 2 [00144] Os aços C e M mostrados na Tabela 1 foram usados para laminação a quente sob as condições mostradas na Tabela 6. As Produções nos 50, 52 e 53 mostradas na Tabela 6 são exemplos de laminação com velocidade periférica diferencial mudando as taxas de velocidade periférica diferencial nos três passes finais do laminador final compreendido de um total de seis passes, ou seja, o quarto passe, o quinto passe e o sexto passe. Note que as condições de laminação a quente não mostradas na Tabela 6 são similares às do exemplo 1, as propriedades de tração e as texturas da parte a 1/6 da espessura da chapa e da parte a 1/2 da espessura da chapa foram medidas e o módulo de Young foi medido. Os resultados estão mostrados na Tabela 7.

[00145] Como fica claro em vista do exposto acima, quando se lamina a quente um aço tendo os ingredientes químicos da presente invenção sob condições adequadas, se aplicar-se 1% ou mais da laminação com velocidade periférica diferencial para um passe ou mais, a formação de textura próximo da camada de superfície é promovida e além disso o módulo de Young é melhorado.

Tabela 6 Tabela 7 Γ: Soma da razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {100}<001> e da razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação (110}<001> 2’: Soma do valor máximo das razões de intensidade de raio-x aleatória do grupo de orientações {11Q}<111> a {11Q}<112> e da razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {211}<111> orientação Exemplo 3 [00146] Os aços D e N mostrados na Tabela 1 foram usados para laminação a quente enquanto mudando as deformações efetivas ε* conforme mostrado na Tabela 8. Note que as condições de laminação a quente, não mostradas na Tabela 8, são todas similares ao Exemplo 1. Além disso, da mesma forma que no exemplo 1, as propriedades de tração e as texturas na parte a 1/6 da espessura e na parte a 1/2 da espessura foram medidas e o módulo de Young foi medido. Os resultados estão mostrados na tabela 9.

[00147] Como fica claro em vista do exposto acima, quando se lamina a quente um aço tendo os ingredientes químicos da presente invenção sob condições adequadas, se fizermos a deformação efetiva ε* 0,4 ou mais, a formação de textura próximo à camada de superfície é promovida e, além disso, o módulo de Young é melhorado.

Tabela 8 Tabela 9 1*: Soma da razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {100}<001> e da razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação (110}<001> 2*: Soma do valor máximo das razões de intensidade de raio-x aleatórias do grupo de orientações {110}<111> a {110}<112> eda razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação (211}<111> orientação Exemplo 4 [00148] O aço tendo a composição mostrada ma Tabela 10 (saldo sendo fe e as inevitáveis impurezas) foi produzido para a produção de uma placa de aço. A placa de aço foi aquecida, laminada em bruto a quente, e então sofreu uma laminação final sob as condições mostradas a Tabela 11.0 laminador de laminação final é compreendido de seis passes no total. O diâmetro do cilindro foi de 700 a 830 mm. Além disso, a espessura final da chapa após o passe final foi feita 1,6 mm a 10 mm. O símbolo da coluna da fórmula 1 significa um exemplo comparativo onde nenhum Ti foi adicionado.

[00149] Da chapa de aço obtida, da mesma forma que no exemplo 1, o limite de resistência à tração e o módulo de Young foram medidos e a textura na parte a 1/6 da espessura da chapa de aço foi medida. Além disso, as razões de intensidade de raio-x aleatórias da orientação {332}<113> e da orientação {001 }<110> e da orientação {112}<110> da parte a 1/2 da espessura da chapa de aço, da mesma forma que a amostra da parte a 1/6 da espessura da chapa de aço, foram descobertas a partir do ODF pela difração de raio-x usando-se amostras ajustadas de forma que a parte a 1/2 da espessura da chapa de aço tornou-se a superfície de medição. Entre essas chapas de aço, aquelas galvanizadas por imersão a quente após a laminação a quente foram indicadas como “imersão a quente” e aquelas galvanizadas por imersão a quente e recozidas a 520*C por 15 seg undos foram indicadas como “liga”.

[00150] Os resultados estão mostrados na Tabela 12. Como fica claro na Tabela 12, quando se laminou a quente um aço tendo os ingredientes químicos da presente invenção sob condições adequadas, foi possível fazer o módulo de Young pelo método de tração estática acima de 220 GPa tanto na direção de laminação quanto na orientação perpendicular à laminação. Em particular, é definido que quando as condições da textura da camada no centro da espessura da chapa são simultaneamente satisfeitas, o módulo de Young pelo método de tração estática é alto e a diferença do método de vibração torna-se menor.

[00151] Por outro lado, a Produção n° 78 é um exemplo usando o aço AL com uma pequena quantidade de Μη. O Ar3 aumenta. Como resultado, a laminação a quente é executada à temperatura Ar3 ou menos, a concentração da orientação {110}<001> aumenta, e o módulo de Young na direção de laminação cai. Além disso, as Produções nos 79 e 80 são exemplos de aço AO não contendo e não satisfazendo a fórmula 1 e de aço AP não contendo Nb. A soma das razões de intensidade de raio-x aleatória do grupo de orientações {110}<111 > a {110}< 112> e a razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {211 }<111 > da parte a 1/6 da espessura da chapa cai e o módulo de Young na direção da laminação cai.

[00152] Além disso, conforme mostrado nos exemplos comparativos dos aços AA, AC, e AE, isto é, as produções nos 61, 64, e 67, se o número de passes onde a razão de forma é 2,3ou mais for pequeno, mesmo se um alto módulo de Young for obtido pelo método de vibração, 220 GPa não podem ser excedidos com o método de tração estática. Além disso, conforme mostrado no exemplo Comparativo do aço AG, isto é, a Produção n° 70, se o número de passes onde a razão é 2,3 ou mais é pequeno e a taxa de laminação é baixa, os módulos de Young pelo método da vibração e pelo método da tração estática caem abaixo de 220 GPa.

Tabela 10 (Nota) Itens sublinhados indicam condições fora da faixa da presente invenção Fórmula 1:Ti-48/14xN Fórmula 2:3,2Mn+9,6Mo+4,7W+6,2Ni+18,6Cu+0,7Cr Tabela 11 (Nota) Itens sublinhados são condições fora da faixa da presente invenção.

Tabela 12 Tabela 12 (continuação) (Nota) Os itens sublinhados são condições fora da faixa da presente invenção, 1*; A soma da razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {100}<QQ1> e da razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {110}<001> 2*: Soma do valor máximo das razões de intensidade de raio-x aleatórias do grupo de orientações (110)<111> a {110}<112> e da razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação (211}<111>. (A): razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação (332}<113> (C): Valor médio das razões de intensidade de raio-x aleatórias das orientações {211)<110> e (100)<110 Exemplo 5 [00153] Os aços AA e AF mostrados na Tabela 10 foram usados para laminação a quente sob as condições mostradas na Tabela 13. As Produções nos 82, 84, e 85 mostradas na Tabela 13 são exemplos de laminação com velocidade periférica diferencial, mudando-se as taxas de velocidade periférica diferencial nos três passes finais do la-minador final compreendido de um total de seis passes, isto é, o quarto passe, o quinto passe e o sexto passe. Note que as condições de laminação a quente não mostradas na Tabela 13 são todas similares ao exemplo 4. Além disso, da mesma forma que no exemplo 4, as propriedades de tração e as texturas da parte a 1/6 da espessura da chapa e da parte a ΛΑ da espessura da chapa foram medidas e o módulo de Young foi medido. Os resultados estão mostrados na Tabela 14.

[00154] Como fica claro em vista do exposto acima, quando se lamina a quente um aço tendo os ingredientes químicos da presente invenção sob condições adequadas, se aplicarmos 1% ou mais de laminação de velocidade periférica diferencial para um passe ou mais, a formação de textura próximo da camada de superfície é promovida e além disso o módulo de Young é melhorado.

Tabela 13 Tabela 14 1*: Soma da razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {1Q0}<001> e da razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {110}<001> 2*; Soma do valor máximo das razões de intensidade de raio-x aleatórias do grupo de orientações (110}<111> a {110}<112>eda razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {211}<111> (A): razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {332}<113> (C): Valor médio das razões de intensidade de raio-x aleatórias das orientações (211}<110 e {100}<110>

Exemplo 6 [00155] Os aços AB e AG mostrados na Tabela 10 foram usados para laminação a quente enquanto se mudavam as deformações efetivas ε* conforme mostrado na Tabela 15. Note que as condições de laminação a quente, não mostradas na Tabela 15, são todas similares ao Exemplo 4. Além disso, da mesma forma que no Exemplo 4, as propriedades de tração e texturas da parte a 1/6 da espessura e da parte a 1/2 da espessura da chapa foram medidas e o módulo de Young foi medido. Os resultados estão mostrados na Tabela 16.

[00156] Como fica claro em vista do exposto acima, quando se lamina a quente um aço tendo os ingredientes químicos da presente invenção sob condições adequadas, se se fizer a deformação efetiva ε* 0,4 ou mais, a formação de textura próximo da camada de superfície é promovida e além disso o módulo de Young é melhorado.

Tabela 15 Tabela 16 1*: Soma da razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {1Q0}<001> e da razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação j110}<001 > 2*: Soma do valor máximo das razões de intensidade de raio-x aleatória do grupo de orientações {110}<111> a (110}<112> e da razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {211}<111> (A); razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {332}<113> (C): Valor médio das razões de intensidade das orientações {211}<110 e {100}<110>

Aplicabilidade Industrial [00157] A chapa de aço de alto módulo de Young da presente invenção é usada para automóveis, aparelhos eletrodomésticos, construções, etc. Além disso, a chapa de aço com alto módulo de Young da presente invenção inclui chapa de aço laminada a quente no sentido estreito, na qual nenhum tratamento de superfície é executado e chapa de aço laminada a quente no sentido largo na qual é executado o tratamento de superfície para prevenção contra a ferrugem tais como galvanização por imersão a quente, galvanização por imersão a quente e recozimento, e eletrogalvanização. O tratamento de superfície inclui revestimento à base de alumínio, formação de revestimentos orgânicos nas superfícies da chapa de aço laminada a quente e vários tipos de chapas de aço revestidas, pintura, e combinações das mesmas.

[00158] A chapa de aço da presente invenção tem um alto módulo de Young, então é possível reduzir a espessura da chapa de aço convencional, isto é, é possível reduzir o peso e contribuir para a proteção do ambiente global. Além disso, a chapa de aço da presente invenção é também melhorada na fixabilidade da forma, então a aplicação de uma chapa de aço de alta resistência para membros de automóveis e outras peças prensadas torna-se fácil. Além disso, um membro obtido pela conformação e pelo trabalho da chapa de aço da presente invenção é superior na característica de absorção de energia de impacto, então contribui também para a melhoria da segurança dos automóveis REIVINDICAÇÕES

Claims

1. Chapa de aço com alto módulo de Young, caracterizado pelo fato de ter um módulo de Young longitudinal medido pelo método de tração estática de 220 GPa ou mais, contendo, em % em massa, C: 0,005 a 0,200%, Si: 2,50% ou menos, Mn: 0,10 a 3,00%, P: 0,150% ou menos, S: 0,0150% ou menos, Al: 0,150% ou menos, N: 0,0100% ou menos, Nb: 0,005 a 0,100%, e Ti: 0,002 a 0,150%, opcionalmente um ou mais entre Mo: 0,01 a 1,00%, Cr: 0,01 a 3,00%, W: 0,01 a 3,00%, Cu: 0,01 a 3,00%, Ni: 0,01 a 3,00%, B: 0,0005 a 0,0100%, Ca: 0,0005 a 0,1000%, terras raras: 0,0005 a 0,1000%, e V: 0,001 a 0,100%, satisfazendo a fórmula 1, tendo um saldo de Fe e as inevitáveis impurezas, tendo uma soma da razão de intensidade aleatória de raio-x da orientação {100}<001> e a razão de intensidade aleatória de raio-x da orientação {110}<001> de 5 ou menos a uma posição de uma direção a partir da superfície da chapa de aço na direção da espessura da chapa de 1/6 da espessura da chapa, e tendo uma soma do valor máximo de razões de intensidade de raio-x do grupo de orientação {110}<111 > a {110}<112> e a razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {211 }<111> de 5 ou mais: Ti-48/14x N>0.0005 fórmula 1 onde, Ti e N são os teores (% em massa) dos elementos.

2. Chapa de aço com alto módulo de Young de acordo com a reivindicação 1, caracterizada por satisfazer a fórmula 2 a seguir: 4<3.2Mn+9.6Mo+4.7W+6.2Ni+18.6Cu+0.7Cr<10 fórmula 2 onde, Mn, Mo, W, Ni, Cu, e Cr são os teores (% em massa) dos elementos.

3. Chapa de aço com alto módulo de Young de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada por ter uma razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {332}<113> (A) de 15 ou menos e uma razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {225}<110> (B) de 5 ou mais em uma parte central da chapa de aço na direção da espessura da chapa e satisfazendo (A)/(B)<1,00.

4. Chapa de aço com alto módulo de Young de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizada por ter uma razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {332}<113> (A) de 15 ou menos e uma média simples de razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {001}<110> e uma razão de intensidade de raio-x aleatória da orientação {112}<110> (C) de 5 ou mais em uma parte central da chapa de aço na direção da espessura da chapa de aço e satisfazendo (A)/(C)<1,10.

5. Chapa de aço com alto módulo de Young, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que é galvanizada por imersão a quente.

6. Chapa de aço com alto módulo de Young, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que é galvanizada por imersão a quente e recozida.

7. Método de produção de uma chapa de aço com alto módulo de Young tendo um módulo de Young longitudinal medido pelo método de tração estática de 220 GPa ou mais, caracterizado pela la-minação de uma placa de aço tendo os ingredientes químicos como definidos na reivindicação 1 ou 2, a 1.100*C ou menos por uma taxa de laminação até o passe final de 40% ou mais e por uma razão de forma X descoberta pela fórmula 3 a seguir de 2,3 ou mais por dois passes ou mais, laminação a quente a uma temperatura do passe final do ponto de transformação Ar3 até 900Ό, e bobinamento a 700*0 ou menos: Razão de forma X=ld/hm.. fórmula 3 onde, ld (comprimento do arco de contato dos cilindros de laminação com a chapa de aço): V(Lx(hentrada-hSaída)/2) hm- (hentrada"*"l"Uaída)/2 L: diâmetro dos cilindros de laminação hentrada: espessura da chapa do lado de entrada do cilindro de laminação hsaída- espessura da chapa do lado de saída do cilindro de laminação.

8. Método de produção de uma chapa de aço com alto módulo de Young de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pela laminação a quente de forma que a deformação ε* calculada pela fórmula 5 a seguir se torne 0,4 ou mais: onde, n é o número de cadeiras de laminação da laminação a quente final, ej é a deformação dada em uma cadeira n°j, εη e uma deformação dada em uma cadeira n° n, t, é o tempo de travessia (s) entre as cadeiras n° i e i+1° e τ, é calculado pela fórmula 6 a seguir por uma constante de gás R (=1,987) e uma temperatura de laminação T, (K) de uma cadeira n°i:

9. Método de produção de uma chapa de aço com alto módulo de Young, de acordo com a reivindicação 7 ou 8, caracterizado por fazer uma velocidade periférica diferencial de pelo menos um passe da laminação a quente de 1% ou mais.

10. Método de produção de uma chapa de aço com alto módulo de Young de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pela galvanização por imersão a quente de uma superfície da chapa de aço.

11. Método de produção de uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pela galvanização de uma superfície da chapa de aço, e então tratando-se termicamente a mesma em uma faixa de temperatura de 450 a 600Ό por 10 segundos ou mais.