MX2013000984A - Lamina de acero enrollada en caliente, lamina de acero enrollada en frio, lamina de acero galvanizada y metodos para fabricar los mismos. - Google Patents

Lamina de acero enrollada en caliente, lamina de acero enrollada en frio, lamina de acero galvanizada y metodos para fabricar los mismos.

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Nobuhiro Fujita
Kunio Hayashi
Manabu Takahashi
Riki Okamoto
Tetsuo Kishimoto
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Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp
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Abstract

Una lámina de acero laminado en caliente tiene un valor promedio de la relación de intensidad aleatoria de rayos X de un grupo de orientación de {100} <011> a {232} <110> por lo menos en una porción central de espesor de lámina que está en un rango de espesor de lámina de 5/8 a 3/8 de una superficie de lámina de acero de 1.0 a 6.0, una relación de intensidad aleatoria de rayos X de una orientación de cristal {332} <113> de 1.0 a 5.0, rC que es un valor t en una dirección perpendicular a una dirección de laminado de 0.70 a 1.10 y r30 que es un valor de r en una dirección que forma un ángulo de 30° con respecto a la dirección de laminado de 0.70 a 1.10.

Description

LAMINA DE ACERO ENROLLADA EN CALIENTE, LAMINA DE ACERO ENROLLADA EN FRÍO, LÁMINA DE ACERO GALVANIZADA Y MÉTODOS PARA FABRICAR LOS MISMOS I CAMPO TÉCNICO La presente invención se refiere a una lámina de acero enrollada en caliente, una lámina de acero enrollada enfrio y una lámina de acero galvanizada que son excelentes I en términos de deformación local, tal como curvatura, pestaña de extensión, o un trabajo de; eliminar excedentes, tienen una dependencia de orientación pequeña de capacidad de formación y se usan principalmente para componentes automotrices y similares y los métodos para, fabricar los mismos. La lámina de acero laminada en caliente incluye una tira enrollada en caliente que sirve como una lámina de inicio para la lámina de acero laminada en frió, la lámina de acero galvanizada o similares. ! Se reclama prioridad de la Solicitud de Patente Japonesa No. 2010-169679, presentada el 28 de julio de 2010, Solicitud de Patente Japonesa! No. 2010-169627, presentada el 28 de julio de 2010, Solicitud de Patente Japonesa No. 2011-048236, presentada el 4 de! marzo de 2011, Solicitud de Patente Japonesa no. 2010-169230, presentada el 28 de julio de 2010, Solicitud de Patente Japonesa No. 2011-048272, presentada el 4 de marzo de 2011, Solicitud de Patente Japonesa No. 2010-204671, presentada el 13 de septiembre de 2010, Solicitud de Paterite Japonesa No. 2011-048246, presentada el 4 de marzo de 2011, y Solicitud de Patente Japonesa No. 2011-048253, presentada el 4 de marzo de 2011, el contenido de las cuales se incorpora aquí por referencia.
TÉCNICA ANTERIOR ' Siendo un intento reducir el peso de una estructura automotriz a través del uso , de una lámina de acero de alta resistencia con el fin de suprimir la cantidad de dióxido de carbono expulsado de un automóvil. Además, una lámina de acero de alta resistencia asi como una lámina de acero suave se ha usado frecuentemente ; para estructuras automotrices desde el punto de vista de, asegurar la seguridad de los pasajeros. Sin embargo, con el fin de reducir además el peso de una estructura automotriz ;en el futuro, es necesario para incrementar el nivel de resistencia de operación de una lámina de acero de alta resistencia comparado con la técnica relacionada. : Sin embargo, en general un incremento en la resistencia de una lámina de acero da como resultado una disminución en la capacidad ¡de formación. Por ejemplo, el i Documento 1 que no es de patente describe que un incremento en la resistencia degrada a ; la elongación uniforme que es importante para extracción o formación de estiramiento.
Por lo tanto, con: el fin de usar una lámina de acero de alta resistencia para componentes debajo del cuerpo de una estructura automotriz,' los componentes que contribuyen a la absorción de energía al impacto y similares, se vuelve importante mejorar la capacidad de deformación local, tal como ductilidad local que contribuye a la capacidad de formación, tal como viabilidad de eliminar excedentes o viabilidad de curvatura. 1 En contraste con lo anterior, el Documento que no es Patente 2 describe un método ' en el cual se mejora la elongación uniforme formando complejos con la estructura metálica de una lámina de acero aun cuando la resistencia se mantiene al mismo nivel.
Además, el Documentó que no es Patente 3 describe un método de control de estructura metálica en el cual la capacidad de deformación locál representada por propiedades de curvatura, viabilidad de expansión de orificio, o viabilidad de eliminación de; excedentes se mejora mediante control de inclusión, formación de estructura única y además, una disminución en la diferencia de dureza entre estructuras. El método anterior es para mejorar las propiedades de expansión de orificio formandd una sola estructura a través del control de estructuras y,1 con el fin de formar una sola estructura, un tratamiento térmico de una sola fase sirve como la base del método de manufactura como se describió en el Documento que no es de Patente 4.
Además, el Documento que no es de Patente 4 describe una técnica en la :cual se controla la estructura metálica a través del control de enfriamiento después de laminado caliente y se precipita y las estructuras deformadas se controlan de manera que obtienen ferrita y vainita a una proporción apropiada cumpliendo asi con un incremento en la resistencia y aseguramiento de ductilidad.
Sin embargo, todas ; las técnicas anteriores son un método para mejorar la deformación local a través del control de la estructura que se influencia significativamente por formación de estructuras de base.
Mientras, aún para :mejorar la calidad del material a través de un incremento en la reducción de roldo en un proceso de laminado calient;e continuó, existe la técnica relacionada, que es una técnica de refinamiento de grano asi . i llamada. Por ejemplo, el Documento que no es Patente 5 describe una técnica en la cual se lleva a cabo la reducción grande a un rango de temperatura extremadamente bajo en un rango de austenita y la austenita no recristalizada se i transforma en ferrita de manera que los granos de cristal de ferrita que es la fase principal del producto sea refinado y la resistencia o rigidez se incrementa debido al refinamiento de grano. Sin embargo, el Do'cumento que no es Patente 5 no i i presta atención a la mejora de deformación local que es el objeto de la presente invención.
Lista de Citas > Documentos que no son Patente [Documento que no e;s Patente 1] "Reporte Técnico de Nippon ] Steel Corporation" po'r Kishida (1999) No. 371, p. 13.
[Documento que no e;s Patente 2] "Trans, ISIJ", por 0. Matsumura y otros (1987) Vol 27, P 570.
[Documento que no es Patente 3] "Estudios de manufactura de acero" por Kato y otros (1984) Vol. 312, p. 41.
[Documento que no es Patente 4] "ISIJ International", por K. Sugimoto y otros . (2000) Vol. 40, p. 920 ; [Documento que .no! es Patente 5] Catálogo NFG, Nakayama Steel Works, Ltd. | SUMARIO DE LA INVENCIÓN i Problema Técnico Como se describió antes, el control de estructura que incluye control de inclusión fue una solución principal para mejorar la deformación local de una lámina de acero de alta resistencia. Sin embargó, lado que la solución se basa en el control de estructura, fue necesario controlar la proporción o forma de las estructuras, tales como ferrita y vainita y la estructura metálica básica fue limitada.
Por lo tanto, en la presente invención, el control de una textura se emplea en lugar de controlar la estructura de base y una lámina de acero enrollada en caliente, una lámina de acero enrollada en frió y una lámina de acero galvanizada que son excelentes en términos de la capacidad de deformación local de una lámina de acero de alta resistencia y tiene una dependencia de orientación pequeña de capacidad de formación y un método de manufactura del mismo se proveen por el control del tamaño o forma de granos cristalinos y textura sí como las clases de' fases.
Solución del Problema De acuerdo con el conocimiento en la técnica relacionada, las propiedade's de expansión de .orificios, propiedades de flexión y similares se mejoraron por el control de inclusión, refinamiento de precipitación, homogenización de estructura, formación de una sola estructura, una disminución en la diferencia de fuerza entre estructuras y similares. Sin embargo, con las técnicas anteriores solas, será limitada la composición de estructura principal. Además, en un caso en- el cual Nb, Ti y similares que son elementos típicos que contribuyen significativamente a un incremento en resistencia se agregan con el fin de incrementar la resistencia dado que hay una preocupación de anisotropia que se puede incrementar extremadamente, es necesario sacrificar otros factores de formación o limitar la dirección en la cual se dejan espacios en blanco antes de la formación limitando su uso.
Por lo tanto, los inventores de la presente prestan atención recientemente a la nfluencia de la textura en una lámina de acero con el fin1 de mejorar las propiedades de expansión de orificio o viabilidad de curvatura y se investigan y estudian los efectos en detalle. Como resultado, los inventores aclararon que la capacidad de deformación local se mejoró drásticamente controlando la relación de I intensidad aleatoria de rayos X de las orientaciones respectivas de un grupo de orientación de cristal especifica de un proceso de laminado en caliente y además, controlando el valor de r en una dirección de laminado, el valor de r en la dirección perpendicular a¡ la dirección de laminado y el i valor de r en una dirección que forma un ángulo de 30° o 60° con respecto a la dirección de laminado.
La presente invención se constituyó con base en el hallazgo anterior y la presente invención empleó las siguientes medidas con el fin de resolver los problemas anteriores y logar el objetivo relevante. (1) Es decir, una! lámina de acero enrollada en caliente de acuerdo con un aspecto de la presente invención contiene, por % masa, C: 0.0001% a 0.40%, Si: 0.001% a 2.5%, n: 0.001% a 4.0%, P: 0.001% >a 0.15%, S: 0.0005% a 0.03%, Al: 0.001% a 2.0%, N: 0.0005% a,0.01%, y 0: 0.0005% a 0.01%, y además contiene uno o do o más de Ti: 0.001% a 0.20%, Nb: 0.001% a 0.20%, V: 0.001% ',a 1.0%, W: 0.001% a 1.0%, B: 0.0001% a 0.0050%, Mo: 0.001% a 1.0%, Cr: 0.001% a 2.0%, Cu: 0.001% a 2.0%, Ni: 0.001% ai 2.0%, Co: 0.0001% a 1.0%, Sn: 0.0001% a 0.2%, Zr: 0.0001% á 0.2%,- As: 0.0001% a 0.50%, Mg: 0.0001% a 0.010%, Ca : 0.0001%! a 0.010%, y REM: 0.0001% a 0.1% y el balance compuesto de hierro e impurezas inevitables, en las cuales un valor promedio de una relación de intensidad aleatoria de rayos X de un grupo de orientación {100} <011> {223} <110> por lo menos en una porción central gruesa que es un rango de grosor de lámina, de 5/8 a 3/8 de una superficie I de lámina de acero es de i 1.0 a 6.0, una relación de I intensidad aleatoria de rayos ? X de una orientación de cristal {332} <113> es de 1.0 a 5.0, ¡ rC que es un valor de r en una dirección perpendicular a uria dirección de laminado es de 0.70 a 1.10 y r30 que es un valor de r en una dirección que forma un ángulo de 30° coiji respecto a la dirección de laminado es de 0.70 a 1.10. i (2) Además, en el aspecto de acuerdo con lo anterior (1), además, rL que es un valor de r en la dirección de laminado puede ser 0.70 a 1.10 y r60 que es un valor r en I una dirección que forma un 'ángulo de 60° con respecto a la dirección de laminado puede ser de 0.70 a 1.10.
I (3) Además, en el aspecto de acuerdo con lo anterior (1) a (2), además, uno o más de vainita, martensita, perlita y austenita están presentes en la lámina de acero enrollada en caliente y una :proporción de granos que tienen un del/dt que es una relación de una longitud en la dirección de laminado del a una longitud de una dirección de grosor de lámina dt de 3.0 o menos ' en granos de cristal en las estructuras puede ser de 50% a' 100%. (4) En un aspecto de acuerdo con lo anterior (1) o (2), una proporción en área de granos cristalinos que tiene un diámetro de grano mayor a, 20 pm en un área total de una estructura metálica en la 'lámina de acero enrollada en i caliente puede ser de 0% a 10%. 1 (5) Una lámina de1 acero enrollada en frió de acuerdo con un aspecto de la presente invención es una lámina de acero enrollada en caliente obtenida a través del laminado en frió de la lámina de acero enrollada en caliente de acuerdo con el anterior (1), en el cual el valor promedio de la relación con intensidad aleatoria de rayos X de un grupo i de orientación {100} <011> a {223} <110> por lo menos en la porción central gruesa de 1.0 a menos de 4.0, la relación de intensidad aleatoria de rayos X de una orientación de cristal de {332} <113> es de 1.0 a 5.0, rC que es el valor de r en una dirección perpendicular á la dirección de laminado es de 0.70 a 1.010 y r30 que es el valor de r en una dirección que forma un ángulo de 30° con respecto a la dirección de laminado es de 0.70 a 1.10. (10) En el aspecto :de acuerdo con el anterior (9), rL que es un valor r en la di'rección de laminado puede ser de 0.70 a 1.10 y r60 que es un ivalor de r en una dirección que forma un ángulo de 60° con respecto a la dirección de laminado puede ser de 0.70 a 1.10. (11) En un método para manufacturar la lámina de acero enrollada en caliente de acuerdo con un aspecto de la presente invención, primero por laminado en caliente en el cual un lingote de losa que contiene en % masa, C: 0.0001% a 0.40%, Si: 0.001% a 2.5%, Mn: 0.001% a 4.0%, P: 0.001% a 0.15%, S: 0.0005% a 0.03%, Al: 0.001% a 2.0%, N: 0.0005% a 0.01%, y O: 0.0005% a 0.01% y icontiene además uno o dos o más de Ti: 0.001% a 0.20%, Nb: 0.001% a 0.20%, V: 0.001% a 1.0%, W: 0.001% a 1.0%, B: 0.0001% ja 0.0050%, Mo : 0.001% a 1.0%, Cr: 0.001% a 2.0%, Cu: 0.001%;a 2.0%, Ni: 0.001% a 2.0%, Co: 0.0001% a 1.0%, Sn: 0.0001% ai 0.2%, Zr: 0.0001% a 0.2%, As: 0.0001% a 0.50%, Mg: 0.0001%^ a 0.010%, Ca : 0.0001% a 0.010%, y RE : 0.0001% a 0.1% y ¡balance compuesto de hierro e impurezas inevitables se laminan por lo menos una vez a una relación de reducción de laminado del 20% o más se lleva a cabo en un rango de temperatura de 1000°C a 1200°C, un diámetro de grano de austenita se fija en 200 µp? o menos, segundo laminado en caliente en el cual un total de relaciones de reducción de laminado es de 50% o más se lleva a cabo en un rango de temperatura de Tl+30°C a T1+200°C, el tercer laminado en caliente e'n el cual un total de relaciones de reducción de laminado es menor a 30% se lleva a cabo en un rango de temperatura dei Tl°C a T1+30°C y termina el laminado en caliente a una temperatura de transformación de Ar3 o superior. , En la presente, TI: es una temperatura determinada por componentes de lámina de acero y se expresan en la siguiente fórmula I. ¡ TI (°C) = 850 + 10 k (C + N) x Mn + 350 x Nb + 250 x Ti + 40 x B + 10 x Cr + 100 x Mo + 100 x V (Formula 1) (12) En el aspecto de acuerdo con el anterior (11), en el segundo laminado con calor en el rango de temperatura i de T1+30°C a T1+200°C, el lingote o losa puede enrollarse por I lo menos una vez a una relación de reducción de laminado de i 30% o más en un paso. 1 (13) En el aspecto- de acuerdo con el anterior (11) o (12), en el primer laminado en caliente en un rango de temperatura de 1000°C a 1200°C, el lingote o losa puede enrollarse por lo menos dos Veces a una relación e reducción de laminado de 20% o más y el diámetro de grano de austenita puede establecerse en 100 µp? o menos. (14) En el aspecto ¡ de acuerdo con lo anterior (11) o (12) en un caso en el cuaí el paso en el cual la relación de reducción de laminado es de 30% o más en el rango de temperatura de T1+30°C a T1+200°C se define como un paso de gran reducción, un tiempo de espera t desde terminar un- paso final del paso de reducción grande al inicio del enfriamiento puede emplear una configuración que cumple con la siguiente fórmula 2. ti < t< ti x 2.5 I (Formula 2) En la presente, ti se expresa por la siguiente fórmula 3. 1 i tl= 0.001 X ((Tf- TI) X PI)2- 0.109 X ( (Tf- TI) X I Pl) + 3.1 i I (Formula 3) r En la presente Tf representa una temperatura i después del paso final y Pl representa una relación de reducción de laminado en el pa|so final. (15) En el aspecto . de acuerdo con el anterior (14), una temperatura de lámina de acero puede incrementar por 18 °C o menos entre los pasos respectivos del segundo laminado en caliente en el rango de temperatura de T1+30°C a T1+200°C. (16) En un método¦ para manufacturar la lámina de acero laminada en frió de acuerdo con un aspecto de la presente invención, después de terminar el laminado en cliente a la temperatura de transformación Ar3 o superior, la lámina de acero enrollada erí caliente obtenida a través del método de manufactura de la lámina de acero enrollada en caliente de acuerdo con el; anterior (11) se perfora, se enrolla en fio a 20% a 90%, se recose a un rango de temperatura de 720°C a 900 °C ' durante un tiempo de contención i de 1 segundo a 300 segundos,! se enfria por aceleración a un régimen de enfriamiento de 10°C/s a 200°C/s de 650°C a 500°C y se mantiene a una temperatura de 200°C a 500°C. (17) En el aspecto de acuerdo con el anterior (6), en el segundo laminado en caliente en el rango de temperatura I de T1+30°C a T1+200°C, el! laminado a una relación de reducción de laminado de 30% i o más en un paso puede llevarse a cabo por lo menos una vez. ¡ · (18) En el aspecto de acuerdo con los anteriores (16) ó (17), en el primer laminado en caliente en el rango de temperatura de 1000°C a 1200°C, el laminado a una relación de reducción de laminado de ;20% o más puede llevarse a cabo por lo menos dos veces y el diámetro de grano de austenita puede establecerse en 100 µ?t? ¡o menos. (19) En el aspecto1 de acuerdo con el anterior (16) o (17), en un caso en el cual el paso en el cual la relación de reducción de laminado es de 30% o más en el rango de temperatura de TI + 30°C a TI + 200°C se define como un paso de reducción grande, un tiempo de espero t desde terminar un paso final del paso de reducción grande al inicio de enfriamiento puede emplear una configuración que cumple con la siguiente fórmula 4. ¡ ti < t < ti X 2.5 ! (Formula 4) En la presente ti; se expresa por la siguiente fórmula 5. ti = 0.001 X ((Tf- TI) X Pl)2 - 0.109 X ( (Tf- TI) X Pl) + 3.1 ¡ (Fórmula 5) en la presente, Tf representa una temperatura después del paso final y Pl representa una relación de reducción de laminado en el paso final.
I (20) En el aspecto: de acuerdo con el anterior (16) ó (17), una temperatura 'de la lámina de acero puede incrementarse por 18 °C o menos entre los pasos respectivos del segundo laminado caliente en el rango de temperatura de TI + 30°C a TI + 200°C. : (21) En un método ; de fabricación de la lámina de acero galvanizado de acuerdó con un aspecto de la presente invención, después de terminar el laminado en caliente en la temperatura de transformación Ar3 o superior, la lámina de acero laminado en caliente obtenido por el método de la fabricación de la lámina de! acero laminada en caliente de acuerdo con el anterior (11) se enrolla en un intervalo de temperatura de 680°C a la temperatura ambiente, en vinagre, laminado en frió a 20% a 90%, calienta a un intervalo de temperatura de 650°C a 900°C, recocido para un tiempo de mantenimiento de 1 segundo a 300 segundos, se enfrió a una velocidad de enfriamiento de !0.1°C/s a 100°C/s desde 720°C a í 580°C y se lleva a cabo un tratamiento de galvanizado. (22) En el aspecto de acuerdo con el anterior (21), en el laminado en caliente eni el segundo rango de temperatura de TI +30°C a + 200°C TI, ; laminando en una relación de reducción de laminado de 30% ¡o más en un paso puede llevarse a cabo por lo menos una vez. (23) En el aspecto! de acuerdo con el anterior (21) o (22), en el laminado en caliente en primera el intervalo de temperatura de 1000°C a 1200;°C, laminando en una relación de reducción de laminado de 20%. o más puede llevarse a cabo por lo menos dos veces y el diámetro de grano de austenita se puede establecer en 100 µp? o menos. (24) En el aspecto de acuerdo con el anterior (21) o (22) , en un caso en el que el paso en el que la relación de reducción de laminado es 30% o más en el intervalo de temperatura de T1+30°C a TI ?200°? se define como un paso de reducción grande, un tiempo de espera t del término de un paso final del paso de gran reducción desde el inicio de refrigeración puede emplear una configuración que satisface la siguiente fórmula 6. ti < t < ti X 2.5 (Fórmula 6) Aquí, ti se expresa; por la siguiente fórmula 7. ti = 0.001 X ((Tf-Tl) X Pl)2 - 0.109 X ( (Tf-TI ) X Pl) + 3.1 ! (Fórmula 7) En la presente, Tf representa una temperatura después de la paso final y Pl representa un laminado relación de reducción en la paso finalj. (25) En el aspecto de acuerdo con el anterior (24) , una temperatura de la lámina de acero puede aumentar por 18 °C o menos entre el paso respectivo del laminado en caliente en segundo el intervalo de temperatura de TI +30 °C a T1+200°C.
Efectos ventajosos de la invención De acuerdo con la presente invención, sin limitar componentes de la estructura principal, es posible obtener una lámina de acero laminado en caliente, una lámina de acero laminado en frío y una lámina de acero galvanizado que tiene una pequeña influencia en la anisotropía incluso cuando los elementos, tales como Nb o Ti, agregados, son excelentes en términos de deformación local y tiene un dependencia orientación pequeña de formabilidad.
Breve Descripción de los Dibujos La Figura 1 es una, vista que muestra la relación entre el valor medio de una relación aleatoria de rayos X de intensidad aleatoria de un frupo de orientación (100) <011> a (223) <110> y la relación de espesor de lámina/curvatura mínima de una lámina de acero laminada en caliente, La Figura 2 es una vista que muestra la relación entre el valor medio de una radiografía relación de intensidad aleatoria de una orientación de los cristales (332) <113> y el espesor de lámina/radio curvatura mínima de la lámina de acero laminada en caliente.
La Figura 3 es una vista que muestra la relación entre rC que es un valor de r en una dirección perpendicular a una dirección de laminado y la relación de espesor de lámina/curvatura mínima de la lámina de acero laminada en caliente.
La Figura 4 es una vista que muestra la relación i entre r30 que es un valor de: r en una dirección que forma un ángulo de 30° con respecto á la dirección de laminado y la relación de espesor de lámiria/curvatura mínima de la lámina de acero laminada en caliente.
La Figura 5 es una vista que muestra la relación entre rL que es un valor de ,r en la dirección de laminado y i radio del espesor de la lámina/curvatura mínima del acero laminado en caliente lámina. i La Figura 6 es una vista que muestra la relación entre R60, que es un valor det r en una dirección que forma un I ángulo de 60° con respecto á la dirección de laminado y la relación de espesor de lámina/curvatura mínima de la lámina de acero laminada en caliente.
La Figura 7 es una¡ vista que muestra la relación entre el valor medio de los ¡rayos X. relación de intensidad aleatoria de un grupo de orientación (100) <011> a (223) <110> y radio del espesor de la lámina/curvatura mínima de una lámina de acero laminada ; en frío.
La Figura 8 es una vista que muestra la relación entre el valor medio de la relación de intensidad de rayos X aleatoria de la orientación de los cristales (332) <113> y la relación de espesor de lámin / curvatura mínima de la lámina de acero laminado en frío.
La Figura 9 es una vista que muestra la relación i entre. rC que es el valor r en la dirección perpendicular a la dirección de laminado y , radio del espesor de la lámina/curvatura mínima de la lámina de acero laminado en frío. 1 La Figura 10 es una vista que muestra la relación entre r30 que es el valor r en la dirección que forma un ángulo de 30° con respecto a la dirección de laminado y radio de espesor de lámina/ curvatura mínima de la lámina de acero laminado en frío. 1 I La Figura 11 es una vista que muestra la relación entre rL que es el valor r en la dirección de laminado y la relación de espesor de lámina/curvatura mínima de la lámina de acero laminado en frío. ! La Figura 12 es una vista que muestra la relación entre r60, que es el valor de r en la dirección que forma un ángulo de 60° con respecto a, la dirección de laminado y la relación de espesor de lámiha/curvatura mínima de la lámina de acero laminado en frío.
La Figura 13 es una vista que muestra la relación entre el valor promedio de relación de intensidad de rayos X aleatorios de un grupo (100) <011> a (223) <110> y la orientación lámina de grosor/radio curvatura mínima de una lámina de acero galvanizado. '¦ La Figura 14 es una vista que muestra la relación entre el valor promedio de relación de intensidad de rayos X aleatorios de una orientación de los cristales (332) <113> la relación de espesor de lámina/curvatura' mínima de lámina de acero galvanizado.
La Figura 15 es una vista que muestra la relación entre rC que es el valor la dirección perpendicular a la dirección de laminado la relación de espesor de lámina/curvatura mínima de la lámina de acero galvanizado.
La Figura 16 es una vista que muestra la relación entre r30 que es el valor r en la dirección que forma un ángulo de 30° con respecto ai la dirección de laminado y la relación de espesor de lámina/curvatura mínima de la lámina de acero galvanizado. .; La Figura 17 es una vista que muestra la relación entre rL que es el valor r en la dirección de laminado y la relación de espesor de láminá/curvatura mínima de la lámina de acero galvanizado.
La Figura 18 es una vista que muestra la relación entre r60, que es el valor de r en la dirección que forma un ángulo de 60° con respecto 'a la dirección de laminado y la relación de espesor de lámina/curvatura mínima de la lámina de acero galvanizado.
La Figura 19 es una vista que muestra la ' relación entre el diámetro de grano de austenita después del laminado en bruto y rC que es el valor r en la dirección perpendicular a la dirección de laminado en la lámina de acero laminada en caliente.
La Figura 20 es una vista que muestra la relación entre el diámetro de grano de austenita después del laminado en bruto y r30 que es el valor r en la dirección que forma un ángulo de 30° con respecto a; la dirección de laminado en la lámina de acero laminada en caliente.
La Figura 21 es una vista que muestra la relación i entre el número de veces dé laminando en una relación de reducción de laminado de 20% o más en el laminado en bruto y i el grano de diámetro de austenita después del laminado en bruto. ? La Figura 22 es una vista que muestra la relación entre una relación de reducción total de laminado en un rango de temperatura de TI +30°C a I + 200°C y el valor medio de la relación de intensidad aleatoria de rayos X de un grupo de orientación (100) <011> a (223) <110> en láminas de acero laminadas en caliente. : La Figura 23 es una vista que muestra la relación entre una relación de reducción total de laminado en un rango de temperatura de T1°C a menos de TI +30oC y el valor medio de la relación de intensidad aleatoria de rayos X de un grupo de orientación (100) <011> a (223) <110> en láminas de acero laminadas en caliente.
La Figura 24 es una vista que muestra la relación entre una relación de reducción total de laminado en un rango de temperatura de TI +30°C, a T1+200°C y la relación de intensidad aleatoria de rayos X de orientación del cristal (332) <113> en la lámina de acero laminada en caliente.
La Figura 25 es una vista que muestra la relación entre una relación de reducción total de laminado en un rango de temperatura de T1°C a menos de TI +30°C y la relación de intensidad aleatoria de rayos X de la orientación de los cristales (332) <113> en lá lámina de acero laminada en caliente. j La Figura 26 es una vista que muestra la relación entre una temperatura máxima aumentar la cantidad de la lámina de acero entre el paso respectivo durante el laminado en un Rango de temperatura de| TI +30°C a T1+200°C, un tiempo de espera entre el término de un último paso de gran reducción desde el inicio de' enfriamiento en un caso en el que el paso en que la relación de reducción de laminado es de 30% o más en el intervalo de temperatura de Ti +30°C a TI +200°C se define como un paso de reducción grande y rL que es el valor de r en el laminado! dirección en la lámina de acero laminada en caliente.
La Figura 27 ¦ es una vista que muestra la relación entre una temperatura máxima incrementa la cantidad de la lámina de acero entre los; respectivos pasos durante el laminado en un rango de temperatura de TI +30°C a TI +200°C, I un tiempo de espera entre el término de un último paso de gran reducción desde el inicio de enfriamiento en un caso en el que la relación de reducción del paso del laminado es 30% o más en el intervalo de temperatura de TI +30°C a TI +200°C se define como un paso de reducción grande y r60, que es el valor de r en la dirección ¡que forma un ángulo de 60° con respecto a la dirección dé laminado en el laminado' en caliente de lámina de acero. | i La Figura 28 es una vista que muestra la relación entre el diámetro de grano dé austenita después del laminado i en bruto y rC que es el valor1 r en la dirección perpendicular a la dirección de laminado en la lámina de acero laminado en frío. i La Figura 29 es una vista que muestra la relación entre el diámetro de grano dé austenita después del laminado I en bruto y r30 que es el valor r en la dirección que forma un ángulo de 30° con respecto a la dirección de laminado en la lámina de acero laminado en frío.
La Figura 30 es una vista que muestra la relación entre la relación de reducción de laminado de TI +-30°C a TI +200°C y el valor medio 'de la relación de intensidad aleatoria de rayos X de un grupo orientación (100) <011> a (223) <110> en la lámina de acero laminado en frió.
La Figura 31 es una vista que muestra la relación entre la reducción total de laminado relación en un intervalo de temperatura de TI +30° c| a T1+200°C y la relación de intensidad aleatoria de rayos X de orientación de cristales (332) <113> en la lámina de acero laminado en frío.
La Figura 32 es una vista que muestra la relación entre el diámetro de grano de austenita después del laminado en bruto y rC que es el valor, r en la dirección perpendicular a la dirección de laminando en una lámina de acero i galvanizado. ! i La Figura 33 es una vista que muestra la relación i entre el diámetro de grano de1 austenita después del laminado en bruto y r30 que es el valor r en la dirección que forma un ángulo de 30° con respecto a la dirección de laminado en la lámina de acero galvanizado.
La Figura 34 es una' vista que muestra la relación entre la reducción total de láminado relación en un intervalo de- temperatura de TI +30°C a TI +200°C y el valor medio de la relación de intensidad aleatoria de rayos X del grupo de orientación (100) <011> a (223) <110> en la lámina de acero galvanizado.
La Figura 35 es una vista que muestra la relación entre la reducción total de laminado relación en un intervalo de temperatura de T1°C a menos de TI +30°C y el valor medio del valor medio de la relación de intensidad aleatoria de rayos X del grupo de orientación (100) <011> a (223) <110> de lámina de acero galvanizado. : La Figura 36 es una vista que muestra la relación entre la reducción total de laminado relación en un intervalo de temperatura de TI + 30°c ' a TI + 200°C y la relación de intensidad aleatoria de rayos X de la orientación de cristales (332) <113> en la lámina de acero galvanizado.
La Figura 37 es una vista que muestra la relación entre la reducción total de lkminado relación en un intervalo de temperatura de T1°C a meno!s que TI +30°C y la relación de intensidad aleatoria de rayos X de orientación de los cristales (332) <113> en la lámina de acero galvanizado.
La Figura 38 es una vista que muestra la relación entre una temperatura máxima aumentar la cantidad de la lámina de acero entre los 1 respectivos pasos durante el laminado en un Rango de temperatura de TI + 30°C a TI +200°C, el tiempo de espera de la terminación de una final pasar del paso de gran reducción desde él inicio de enfriamiento en un caso en el que el paso en ,que la relación de reducción de laminado es 30% o más en eí intervalo de temperatura de TI +30°C a TI +200°C se define como un paso de reducción grande y rL que es el valor de r en el laminado dirección en la lámina de acero galvanizado. ¦ La Figura 39 es una vista que muestra la relación entre una temperatura máxima aumentar la cantidad de la lámina de acero entre el paso respectivo durante el laminado en un Rango de temperatura de Ti +30°C a T1+200°C, un tiempo de espera entre el término de un último pasar del paso de gran reducción desde el inicio de enfriamiento en un caso en el que el paso en que la relación de reducción de balanceo es 30% más en el rango de temperatura de TI +30°C a TI + 200°C se define como un paso de reducción grande y r60, que es el valor de r en la dirección que forma un ángulo de 60° con respecto a la dirección de laminado en el galvanizado de lámina de acero. ! La Figura 40 es una vista que muestra la relación entre la fuerza y el orificio1 de expansión propiedades de la lámina de acero laminada en ¡caliente de la modalidad y un acero comparativo. \ La Figura 41 es una! vista que muestra la relación entre la fuerza y curvatura propiedades de la lámina de acero laminada en caliente de la modalidad y el acero comparativo.
La Figura 42 es una, vista que muestra la relación entre la fuerza y la anisotropía de la conformabilidad de la lámina de acero laminada en caliente de la modalidad y el acero comparativo.
La Figura 43 es una vista que muestra la relación entre la fuerza y el orificio de expansión propiedades de la lámina de acero laminado en frió de la modalidad y el acero comparativo.
La Figura 44 es una vista que muestra la relación entre la fuerza y curvatura propiedades de la lámina de acero laminado en frió de la modalidad y el acero comparativo.
La Figura 45 es una vista que muestra la relación entre la fuerza y la anisotropía de la conformabilidad de la lámina de acero laminado en ,frío de la modalidad y el acero comparativo. ' ! DESCRIPCIÓN DE LAS MODALIDADES En lo sucesivo, una modalidad de la presente invención se describirá en detalle.
! I 1. En cuanto a una lámina de acero laminada en caliente ¡ (1) Un valor medio' de la relación de intensidad aleatoria de rayos X del grupo orientación (100) <011> a (223) <110> en una porción central de espesor de la lámina que se encuentra en un rango: de espesor de lámina de 5/8 a 3/8 de la superficie de una lámina de acero, una relación de intensidad aleatoria de rayos X de una orientación de los cristales (332) <113>: : El valor medio de la relación de intensidad aleatoria de rayos X de grupo orientación (100) <011> a (223) <110> en una porción central de espesor de la lámina que se encuentra en un rango de espesor de lámina de 5/8 a 3/8 de la superficie de la lámina dé acero es una particularmente importante valor característico de la modalidad.
Como se muestra en 1 la Figura 1, si el valor medio de la (100) <011> a (223) <1 l' > grupo de orientación es 6.0 o menos cuando difracción de rayos X se lleva a cabo en una superficie de la lámina en la porción central de espesor de la lámina que está en un intervalo de espesor de la lámina 5/8 a 3/8 de la superficie de la lámina de acero de manera que se obtienen las relaciones de intensidad de las i orientaciones respectivas con respecto a una muestra aleatoria, d/Rm que es ! un radio de espesor de i lámina/curvatura mínima necesario para el trabajo de los componentes debajo de la carrocería o componentes esqueleto es de 1,5 o más. Además, en un caso en el que el hoyo propiedades de expansión o pequeño límite característica de curvatura se requiere, d/Rm es convenientemente 4.0 o menos y más convenientemente menos de :3,0. Cuando d/Rm es más de 6.0, la anisotropía de las características mecánicas de la lámina de acero se vuelve extremadamente fuerte y, por consiguiente, aun cuando local capacidad de deformación en una dirección determinada mejorada, calidádes de material en direcciones diferentes desde la dirección anterior se degradan significativamente y por lo tanto se hace imposible que sea mayor la relación de espesor de lámina/curvatura mínima que o igual a 1.5. En un caso en el que se utiliza una lámina de acero laminado en frío o tira laminada en caliente que es una lámina de inicio para una lámina de acero galvanizada, la relación intensidad de rayos X aleatoria es preferiblemente menor que 4.0.
Mientras tanto, si 'bien es difícil de realizar en un proceso de laminado en caliente continuo ordinariamente actual, cuando la relación de, intensidad aleatoria de rayos. X es menor que 1.0, hay una preocupación de que la capacidad de deformación local pueda degradarse.
Además, debido a laj misma razón, si la relación de intensidad aleatoria de rayos X de orientación de los cristales (332) <113> en la porción central de espesor de la lámina que se encuentra en un1 rango de aspersor de lámina de 5/8 a 3/8 de la superficie de: la lámina de acero es de 5.0 o menos como se muestra en la Figura 2, la relación de espesor de lámina/curvatura mínima necesario para el trabajo de componentes subyacentes es de 1.5 o más. La relación de espesor de lámina/curvatura mínima es más convenientemente de 3.0 o menos. Cuando la relación de espesor de lámina/curvatura mínima es más de 5.0, la anisotropía de las características mecánicas dé la lámina de acero se vuelve extremadamente fuerte y, por consiguiente, aun cuando la capacidad de deformación local mejora sólo en cierta dirección, se degradan las calidades de material en direcciones distintas de la dirección anteriormente significativamente y por lo 1 tanto se hace imposible que la relación de espesor de lámina/curvatura mínima para que sea mayor que o igual a 1.5. Mientras tanto, si bien es difícil de realizar en un la corriente ordinaria proceso continuo de laminado en caliente, cuando la relación de intensidad aleatoria de rayos X se hace menor que 1.0, existe la preocupación de que se pueda degradar la capacidad de deformación local. ¡ La razón no es absolutamente evidente por qué la relación de intensidad de rayos X aleatoria de por encima de la orientación del cristal es '; importante para las propiedades de forma de congelación durante el trabajo de curvatura, pero se supone que la relación de Intensidad aleatoria de rayos X de la orientación de los cristales tiene una relación con el comportamiento de deslizamiento de los cristales durante el trabajo de curvatura. | (2) rC que es e'l valor r en la dirección perpendicular a la dirección de laminado: rC es importante en la modalidad. Es decir, como: resultado de profundos estudios, la inventores encontraron ;que las propiedades favorables orificio en expansión o propiedades de curvatura no puede siempre obtenerse incluso i cuando sólo las relaciones aleatorias de intensidad de rayos X de la variedad anterior de orientaciones cristalinas , son apropiadas. Como se muestra en la Figura 3, además de la relación de intensidad aleatoria de rayos X, rC debería ser dei 0.70 o más.
Cuando el límite superior de rC se ajusta en 1.10, puede ser obtenida la capacidad de deformación local más favorable. ] (3) r30 que es el valor r en la dirección que forma un ángulo de 30° con respecto: a la dirección de laminado: . r30 es importante en la modalidad. Es decir, como resultado de profundos estudios, los inventores encontraron que la capacidad de deformación local favorable no se puede siempre obtenerse incluso ; cuando sólo las relaciones aleatorias de intensidad de rayos X de la variedad anterior i de orientaciones cristalinas son apropiadas. Como se muestra en la Figura 4, además de la relación de intensidad aleatoria de rayos X, r30 debe ser 1.10 ,o menor.
Cuando el límite inferior de r30 se establece en 0.70, se puede obtener capacidad de deformación local más favorable. ¡ (4) rL que es el valor r en la dirección de laminado y r60, que es el valor de r en la dirección que forma un ángulo de 60° con respecto a la dirección de laminado: ; Además, como resultado de profundos estudios, los inventores han encontrado qjue, además a las relaciones de i intensidad de rayos X aleatoria de la variedad anterior de orientaciones cristalinas, rG y r30, cuando, además, rL en la I .
I dirección de laminado es 0.70 o más y r60, que es el r valor en la dirección que forma un ángulo de 60° con respecto a la dirección de laminado es 1.10 o menos como se muestra en las Figs. 5 y 6, se cumple' la relación de espesor de lámina/curvatura mínima >2.0..
Cuando el valor de , rL y el valor r60 se establece i en 1.10 o menos y 0.70 o más, respectivamente, se puede conseguir la capacidad de deformación local más favorable.
Mientras tanto, generalmente, se sabe que existe una correlación entre una textura y el valor de.r, pero en la lámina de acero laminada en caliente de acuerdo con la modalidad, la limitación de 1 la relación de intensidad de rayos X de la orientación de los cristales y la limitación de la r valor no son idénticos entre si y la capacidad de i deformación local favorable no se puede obtener siempre que ambas limitaciones se satisfacen al mismo tiempo.
I I (5) relaciones dL/dt de bainita, martensita, perlita y granos de austenita: Como resultado de una mayor investigación capacidad de deformación local, los inventores encontraron que, cuando se cumple con la textura y el valor de r y además son excelentes las propiedades . equiaxiales de los granos de cristales, desaparece la dependencia de la dirección de trabajo de curvatura. Como un índice que indica las propiedades equiaxiales, la fracción de granos que tienen un DL/dt que es una relación de dL, que es la longitud de los granos de cristal en la estructura en la dirección de laminado' en caliente a dt que! es la longitud en el espesor de la lámina dirección de 3.0 o menos y son excelentes en términos de propiedades equiaxiales es 50% a 100% en los granos de cristal. Cuando la fracción es inferior al 50%, propiedades de curvatura R en una dirección L que es la dirección de laminado o la dirección C, que es la dirección perpendicular a la degradación' de la dirección de laminado.
Las estructuras respectivas se pueden determinar como sigue.
La perlita se especifica a través de la observación estructura usando un microscopio óptico. A continuación, una estructura de cristal se determina usando un patrón de difracción posterior a la dispersión de electrones (EBSD) y i un cristal que tiene una estructura fcc se determina que la austenita. Ferrita, bainita, martensita y que tiene una estructura de abeja puede; ser reconocido a través de Desorientación Media de Kerriel con la que está equipado el EBSP-OIM™, es decir, a través de . un método KAM. En el método de KAM, entre los datos dé medición, las diferencias de orientación de los 6 más cerca pixeles de un pixel hexagonal regular, de 12 segundos pixeles más próximos por fuera de los pixeles más cercanos; o 'de 18 terceros pixeles fuera lo más cercano de los pixeles se!gundos más cercanos se promedian y es un valor calculado mediante la modalidad de cálculo en la que el valor promediado se usa como el valor del pixel central en los respectivos pixeles. Un mapa que representa un I cambio de orientación en un grano se pueden preparar llevando a cabo el cálculo dentro de; los limites de grano. El mapa representa una distribución de la deformación basada en el cambio de orientación local en el grano.
En los ejemplos de la presente invención, como una i condición bajo la cual el diferencia de orientación entre los pixeles adyacentes en EBSP-OIM™ se calcula, la diferencia de orientación se fijó a 5° o menos con respecto al pixel más cercano tercero y un pixel ¡ que tiene una diferencia de orientación con respecto al pixel armario tercio de más se definió como bainita o martensita, que es un producto de baja temperatura transformación y un pixel que tiene una diferencia de orientación con respecto a la tercera pixel i armario de 1 o menos o se; definió como ferrita. Esto es porque poligonal pro-eutéctica ferrita transformada a una temperatura alta se genera á través de la transformación de difusión y por lo tanto la densidad de dislocación es pequeña y la tensión en el grano es pequeña de modo que la diferencia de las orientaciones de cristal en el grano es pequeña y la fracción de volumen de ferrita obtenida a partir de una variedad de investigaciones que los inventores han llevado a cabo utilizando óptico microscopio de observación y la fracción de área que se '.obtiene en una diferencia de orientación con respecto a uri tercer pixel más cercano de Io medido a través del método KAM, coincide aproximadamente. (6) Porcentaje de granos de cristal que tienen un diámetro de grano de más de !20 ym: Además, se encontró que las propiedades de curvatura ; están fuertemente influenciadas por las propiedades equiaxiales de los granos de cristal y el i efecto es grande. Las razones no son evidentes, pero se considera que un modo de deformación por curvatura es un modo en el que la tensión se concentra localmente y un estado en el que todos los granos de cristal son tensados uniformemente y de manera equivalente es ventajoso para las propiedades de curvatura. Se considera que, en un caso en el que hay muchos granos de cristal que tienen1 un diámetro de grano grande, incluso cuando los granos dte cristal .son suficientemente hechos para ser isotrópicos ;y equiaxiales, los granos de cristal se tensan localmente1 y una gran variación aparece en las propiedades de curvatura debido a la orientación de los granos de cristales tensados localmente de manera que es causada la degradación de las propiedades de curvatura. Por lo tanto, con el fin suprimir la localización de la deformación y mejorar las propiedades de curvatura por el efecto de ser isotrópicas y equiaxiales, la fracción de área de los granos de cristal que < tienen un diámetro grano de más de 20 µ? es preferiblemente más pequeña y tiene que ser de 0% a 10%. Cuándo la fracción de área es mayor que 10%, las propiedades de curvatura se deterioran. Los granos de cristales mencionados en este documento se refieren a granos de cristal de ferrita, pérlita, bainita, martensita y austenita.
La presente invención es aplicable en general a las hojas de acero laminadas en caliente y, como siempre que se cumplen las limitaciones 'anteriores, la capacidad de deformación local, tales com'o la curvatura propiedades de viabilidad u orificio en exp'ansión de una lámina de acero laminado en caliente, mejora drásticamente sin la limitación de la combinación de estructuras.
I 2. En cuanto a una lámina de acero laminado en frío i (1) Un valor medio : de la relación de intensidad aleatoria de rayos X de un grupo de orientación (100) <011> a (223) <110> en una porción .central de espesor de la lámina que se encuentra en un rango de espesor de lámina de 5/8 a 3/8 de la superficie de una: lámina de acero y una relación intensidad aleatoria de rayos X en orientación de los cristales (332) <113>: ,¡ El valor medio de la relación de intensidad aleatoria de rayos X de grupo de orientación (100) <011> a (223) <110> en una porción central de espesor de la lámina que se encuentra en un rango de espesor de lámina de 5/8 a 3/8 de la superficie de la lámina de acero es la modalidad particularmente importante.
Como se muestra en 1 la Figura 7, si el valor medio del grupo de orientación (100) <011> a (223) <110> es menor que 4.0 cuando un patrón de difracción de rayos X se lleva a cabo en una superficie de lamina en la porción central de espesor de la lámina que se encuentra en un rango de espesor de lámina de 5/8 a 3/8 de la superficie de la lámina de acero i de manera que se obtienen las 1 relaciones de intensidad de las respectivas orientaciones con respecto a una muestra i aleatoria, una relación de espesor de lámina/curvatura mínima necesaria para el trabajo de los componentes de estructura es 1.5 o más. Además, en un caso en donde se requieren las propiedades de expansión de orificio o un límite de pequeña curvatura característica, la relación de espesor de lámina/curvatura mínima es convenientemente menor de 3.0.
I Cuando la relación de espesor de lámina/curvatura mínima es de 4.0 o más, la anisotropía i de las características mecánicas de la lámina de acero se vuelve extremadamente fuerte y, por consiguiente, aun cuando mej'ora la capacidad de deformación local en una dirección determinada, calidades de material en direcciones distintas de la dirección anteriormente se degradan significativamente y por lo tanto se hace imposible que la relación de espesor 1 de lámina/curvatura mínima sea mayor que o igual a 1.5. ' Mientras tanto, si ! bien es difícil de realizar en un proceso de laminado en Caliente continuo ordinariamente actual, cuando la relación de: intensidad aleatoria de rayos X se hace menor que 1.0, hay un preocupación de que la capacidad de deformación local puede degradarse.
Además, debido a laj misma razón, si la relación de intensidad aleatoria de rayos X de la orientación de cristales (332) <113> en la porción central de espesor de la lámina que se encuentra en un rango de espesor de lámina de 5/8 a 3/8 de la superficie de' la lámina de acero es de 5.0 o menos como se muestra en la Figura 8, la relación de espesor de lámina/curvatura mínima necesaria para el trabajo de componentes de la estructura es de 1.5 o más. La relación de espesor de lámina/curvatura mínima es más convenientemente 3.0 o menos. Cuando lá relación de espesor de lámina/curvatura mínima es mayor de 5.0, la anisotropía de las características mecánicas de la ' lámina de acero se vuelve extremadamente fuerte y, por consiguiente, incluso cuando la capacidad de deformación ¡local mejora sólo en cierta dirección, las calidades de material en direcciones distintas de la dirección anteriormente se degradan significativamente y por lo tanto se hace imposible que la relación de espesor de lámina/curvatura mínima para que sea mayor que o igual a 1.5. Mientras tanto, si bien es difícil de realizar en una corriente ordinaria el proceso continuo de laminado en caliente, cuando la relación ! intensidad aleatoria de rayos X se vuelve menor que 1.0, existe la preocupación de que pueda degradarse la capacidad de deformación local.
La razón no es absolutamente evidente por qué la relación intensidad aleatoria de rayos X por encima de la orientación del cristal es importante para las propiedades de forma de congelación durante trabajo de curvatura, pero se supone que la relación de intensidad aleatoria de rayos X de la orientación del ¦ cristal! tiene una relación con el comportamiento de deslizamiento de los cristales durante el trabajo de curvatura. ¡ (2) rC que es el valor r en la dirección perpendicular a la dirección de laminado: rC es importante eri la modalidad. Es decir, como resultado de profundos estudios, los inventores encontraron que las propiedades favorables del orificio en expansión o propiedades de curvatura no pueden ser siempre obtenidas incluso cuando sólo las relaciones aleatorias de intensidad de rayos X de la variedad anterior de orientaciones cristalinas son apropiadas. Como se muestra en la figura 9, además de la relación intensidad aleatoria de rayos X, rC debe ser 0. 70 o mayor.
Cuando el limite superior de rC está establecido en i 1.10, se puede obtener la capacidad de deformación local más favorable. (3) r30 que es el valor r en la dirección que forma un ángulo de 30° con respecto, a la dirección de laminado: r30 es importante en la modalidad. Es decir, como resultado de profundos estudios, los inventores encontraron que la capacidad de deformación local favorable no se puede obtener siempre incluso cuando sólo las relaciones aleatorias de intensidad de rayos X 1 de la variedad anterior de orientaciones cristalinas están apropiado. Como se muestra en la figura. 10, además de la relación de intensidad aleatoria de rayos X, r30 debe ser 1.10 i o menos.
Cuando el limite inferior de r30 se establece en 0.70, se puede obtener la capacidad de deformación local más i favorable. i (4) rL que es el valor r en la dirección de laminado y r60, que es el ,valor de r en la dirección que forma un ángulo de 60° con respecto a la dirección de laminado: Además, como resultado de estudios profundos, los inventores han encontrado que, además a las relaciones de intensidad de rayos X aleatoria de la variedad anterior de orientaciones cristalinas, rC y r30, cuando, además, rL en la dirección de laminado es 0.70 o más y r60, que es el r valor en la dirección que forma un ¡ángulo de 60° con respecto a la dirección de laminado es 1.10 o menos como se muestra en las Figs. 11 y 12, la relación de espesor de lámina/curvatura mínima es igual o mayor que 2'.0.
Cuando rL y r60 se 'ajustan a 1.10 o menos y 0.70 o más, respectivamente, se puede conseguir más una capacidad de deformación local favorable, i Mientras tanto, generalmente, se sabe que existe una correlación entre una textura y el valor de r, en la lámina de acero laminada en frío de acuerdo con la modalidad, la limitación en la relación ide intensidad de rayos X de la orientación de los cristales la limitación en el valor de r se no idénticos entre sí y .' capacidad de deformación local favorable no se pueden obtener siempre dado que ambas limitaciones se satisfacen al mismo tiempo. (5) Relaciones dL/dt de bainita, martensita, perlita y granos de austenita: Como resultado de una mayor investigación capacidad de deformación local, los inventores encontraron que, cuando la textura y el valor de r son cumplidos y promueven las propiedades equiaxiales los granos de cristal son excelentes, la dependencia de la dirección de trabajo de curvatura casi desaparece. Como Indice i que indica las propiedades equiaxiales, es importante que el fracción de granos que tienen un .dL/dt, que es una relación de di, que es la longitud del cristal granos en la estructura en la dirección de laminado en frío a dt que es la longitud de la lámina dirección del espesor, de 3.0 o menos y son excelentes en términos de propiedades es equiaxiales 50% a 100% que en los granos de cristal. Cuando la fracción es menor que las propiedades de curvatura R ¡en una dirección L, que es la i dirección de laminado o en una dirección que es C se degrada la dirección perpendicular a la dirección de laminado.
Las estructuras respectivas se pueden definir como sigue. ¡ La perlita se especifica a través de la observación de estructura usando un microscopio óptico. A continuación, una estructura cristalina se! define usando difracción de electrones de retrodispersión (EBSD) y un cristal que tiene una estructura fcc se determina que es austenita. La ferrita, bainita y martensita tienen una estructura bcc que puede ser reconocida a través de Desorientación de Medio Kernel con la que está equipado EBSP-OIM™, es decir, a través de un método ¦ KAM. En el método de KAM, entre los datos de medición, las i diferencias de orientación de los 6 pixeles más cercanos de un pixel hexagonal regular, de 12 segundo pixeles más próximos fuera de los pixeles más cercanos; o de 18 pixeles terceros más cercanos de los pixeles segundos más cercanos se i promedian y es un valor calculado mediante la modalidad de cálculo en la que el valor promediado se usa como el valor del pixel central en los re'spectivos pixeles. Un mapa que representa un cambio de orientación en un grano se pueden preparar llevando a cabo el cálculo dentro de los limites de grano. El mapa representa una distribución de la deformación basada en el cambio de orientación local en el grano.
En los ejemplos de la presente invención, como una i condición bajo la cual el orientación diferencia entre los pixeles adyacentes en EBSP-OIM™, la orientación diferencia se fijó a 5° o menos con respecto al tercer pixel más cercano y que tiene un pixel una diferencia de orientación con respecto i al tercer pixel más cercano !de más de 1 o se define como bainita o martensita, que es un producto de baja temperatura de transformación y un pixel; que tiene una diferencia de orientación con respecto al 'pixel armario tercio de Io o menos se definió como la ferrita. Esto se debe a que pro- i ferrita eutéctica poligonal transformada a una alta temperatura que se genera a través de difusión de transformación y por lo tanto la densidad de dislocaciones es pequeña y la tensión en el grano es pequeño, por lo que la diferencia de orientaciones de cristal en el grano es pequeña y la fracción de volumen de ferrita obtenido a partir de una variedad de investigaciones que los inventores han llevado a cabo usando microscopio óptico observación y la fracción de área que se obtiene en una; diferencia de orientación del tercer pixel más próximo de 1;°, medido a través del método de acuerdo con KAM aproximadamente. (6) Porcentaje de granos de cristal que tienen un diámetro de grano de más de 20 µ??: Además, se encontró que las propiedades de curvatura están fuertemente influenciadas por las propiedades equiaxiales de los granos de cristal y el efecto es mayor.
Las razones no son evidentes, pero se considera que la deformación de curvatura es 1 un modo en el que la tensión localmente concentrada y un estado en el que todos los granos de cristal son uniformes iy> equivalentemente tensos es ventajoso para las propiedades de curvatura. Se considera que, en un caso en el que hay muchos granos de cristal que tienen un diámetro de grano grande, incluso cuando los granos de cristal son suficientemente hecho para ser isotrópica y equiaxial, los granos de cristal localmente la tensión y una gran variación aparece en las propiedades de curvatura debido a la orientación de la tensión local de los granos de cristal de tal manera que es causada la degradación en las propiedades de curvatura. Por lo tanto, para suprimir la localización de la deformación y mejorar las propiedades de curvatura a través de la : efecto de hacer isotrópica y equiaxial, la fracción de área de los granos de cristal que tienen un grano diámetro de ;más de 20 µ?t? es preferiblemente más pequeña y tiene que ser .0% a 10%. Cuándo la fracción de área es mayor que 10%, las propiedades de curvatura se i deterioran. El cristal granojs mencionados en este documento se refieren a granos de cristal de ferrita, perlita, bainita, martensita y austenita. 1 La presente invención es aplicable en general a las hojas de acero laminadas en frió y, como siempre que las limitaciones anteriores sé cumplen, la capacidad de deformación local, tales como la curvatura propiedades de viabilidad u orificio en expansión de una lámina de acero laminado en frío, mejora drásticamente sin limitación en la combinación de estructuras. i 3. En cuanto a una llámina de acero galvanizado (1) Un valor medio de la relación de intensidad aleatoria de rayos X de grupo de orientación (100) <011> a (223) <110> en una porción central de espesor de la lámina que se encuentra en un rango de espesor de lámina de 5/8 a 3/8 de la superficie de una lámina de acero, una relación de intensidad aleatoria de rayos X de un; (332) <113> orientación de los cristales: El valor medio , de la relación de intensidad aleatoria de rayos X de grupo de orientación (100) <011> a (223) <110> en una porción central de espesor de la lámina que se encuentra en un rango de espesor de lámina de 5/8 a 3/8 de la superficie de la lámina de acero es particularmente importante en la modalidad. Como se muestra en la Figura 13, si el valor medio del grupo ; orientación (100) <011> a (223) <110> es menor que 4.0 cuando un patrón de difracción de rayos X se lleva a cabo sobre una superficie de la lámina en la .porción central de espesor de la lámina que se encuentra en un rango de espesor de lámina de 5/8 a 3/8 de la superficie de la lámina de acero de manera que las relaciones de intensidad de la orientaciones respectivas con respecto a una muestra aleatoria, se consigue una lámina grosor/radio de curvatura mínimo necesario pajra el trabajo de los componentes debajo de la carrocería o componentes esqueleto es 1.5 o más. Además, en un caso en el que la expansión de orificio se requieren propiedades o características de un límite de curvatura pequeña, la relación de espesor de lámina/curvatura mínima es convenientemente menor que 3.0. Cuando la relación de espesor de lámina/curvatura mínima es de 4.0 o más, la I anisotropía de la mecánica jcaracterísticas de la lámina de acero se vuelve extremadamente fuerte y, por consiguiente, incluso cuando capacidad 'de deformación local en una dirección determinada mejora, las calidades de material en direcciones diferente de la dirección arriba se degradan significativamente y por lo tanto es imposible que la relación de espesor de lámina/curvatura mínima sea mayor que o igual a 1.5.
Mientras tanto, si ¡ bien es difícil de realizar en un proceso de laminado en caliente continuo ordinariamente real, cuando la relación de ;intensidad aleatoria de rayos X se hace menor que 1.0, hay un preocupación de que la capacidad de deformación local puede degradarse.
Además, debido a la; misma razón, si la relación de intensidad aleatoria de rayos X de la orientación de cristales (332) <113> en la porción central de espesor de la lámina que se encuentra en un rango de espesor de lámina de 5/8 a 3/8 de la superficie de1 la lámina dé acero es de 5.0 o menos como se muestra en la Figura 14, la relación de espesor de lámina/curvatura mínima necesaria para el trabajo de debajo de la carrocería componentes es 1.5 o más. La relación i de espesor de lámina/curvatura mínima es de más convenientemente 3.0 o menos. ', Cuando la relación de espesor de lámina/curvatura mínima es más de 5.0, la anisotropía de las características mecánicas de la lámina de acero se convierte extremadamente fuerte y, por consiguiente, incluso cuando capacidad de deformación local mejora sólo en cierta dirección, las calidades de material en direcciones distintas de la dirección anterior se degradan significativamente y por lo tanto se hace imposible cumplir confiablemente la relación de espesor de lámina/curvatura mínima > 1,5. Mientras tanto, si bien es difícil de realizar en una corriente ordinaria de proceso continuo de laminado , en caliente, cuando la relación intensidad aleatoria de rayos X se vuelve menor que 1.0, existe la preocupación de que la capacidad de deformación local pueda degradarse.
La razón no es absolutamente evidente por qué la i relación intensidad aleatoria de rayos X por encima de la orientación del cristal es importante para las propiedades de forma de congelación durante él trabajo de curvatura, pero se supone que la relación de inmensidad aleatoria de rayos X de la orientación de los cristales tiene una relación con el comportamiento de deslizamiento de los cristales durante el trabajo de curvatura. ; i rC que es el válor de r en la dirección perpendicular a la dirección de laminado: rC es importante en; la modalidad. Es decir, como i resultado de profundos estudios, la inventores encontraron I que las propiedades favorable^ del orificio en expansión o propiedades de curvatura no ! pueden ser siempre obtenidos I I I incluso cuando sólo las relaciones aleatorias de intensidad de rayos X de la variedad anterior de orientaciones cristalinas son apropiadas. omo se muestra en la Figura 15, además de la relación de intensidad aleatoria de rayos X, RC debe ser 0. 70 o más. Cuandp el limite superior de rC está establecido en 1.10, posible obtenerse capacidad de deformación local más favorable. r30 que es el valor r en la dirección que forma un i . ángulo de 30° con respecto a la dirección de laminado: r30 es importante en la modalidad. Es decir, como resultado de profundos estudios, la inventores encontraron que las propiedades favorabl'es del orificio en expansión o propiedades de curvatura no puede ser siempre obtenidas incluso cuando sólo las relaciones aleatorias de intensidad de rayos X de las orientaciones cristalinas de variedad anterior son apropiadas. Com se muestra en la Figura 16, además de los rayos X relación de intensidad aleatoria, r30 debe ser 1.10 o menos. Cuando el r30 limite inferior se establece en 0.70, puede obtener capacidad de deformación local más favorable se. rL que es el valor r en la dirección de laminado y r60, que es el valor de r en la dirección que forma un ángulo de 60° con respecto a la dirección de laminado: Además, como resultado de profundos es'tudios, los inventores han encontrado que, además a las relaciones de intensidad aleatoria de rayos X de orientaciones cristalinas de la variedad anterior, rC y r30, cuando, además, rL en la dirección de laminado es 0.70 o más y r60, que es el r valor en la dirección que forma un ángulo de 60° con respecto a la dirección de laminado es 1.10 o menos como se muestra en las Figs. 17 y 18, la relación de espesor de lámina/curvatura mínima será mayor que o igual a 2.0. Cuando el valor de rL y el valor r60 se establece en 1.10 o menos y 0.70 o más, respectivamente, se puede [ conseguir la capacidad de deformación local más favorable.
Mientras tanto, generalmente, se sabe que existe una correlación entre una textura y el valor de r, en la lámina de acero galvanizado de acuerdo con la presente invención, la limitación de , la relación de intensidad de rayos X de la orientación de los cristales y la limitación de la r valor no son idénticos entre sí y la capacidad de deformación local favorable rio se puede obtener siempre que ambas limitaciones no se cumplan al mismo tiempo. La presente invención es aplicable en general a hojas de acero galvanizado y, como siempre que se cumplen las limitaciones anteriores, la capacidad de deformación local, tales como la viabilidad de curvatura u orificio expansión de una lámina de acero galvanizado, las propiedades mejoran drásticamente sin limitación en una combinación de estructuras.
Las principales orientaciones incluidas en la orientación grupo (100) <011> a (223) <110> son (100) <011>, (116) <110>, (114) <110>, (113) <110>, (112) <110>, (335) <110> y (223) <110>. ! Las proporciones de rayos X intensidad aleatoria de las respectivas orientaciones se puede medir utilizando un método, tal como difracción de rayos X o difracción de dispersión de electrones de retorno (EBSD) . En concreto, la intensidad de rayos X aleatoria se puede obtener de una textura 3-dimensional calculada a través de un método de vectores basado en la figura 'de polos (110) o una textura 3-dimensional calculada a través de un método de expansión en I serie utilizando una pluralidad de figuras de polos (Preferiblemente tres o más¡ entre figuras de polos (110), (100) , (211) , y (310) .
Por ejemplo, como; la relación de intensidad aleatoria de rayos X del cristal respectivo orientaciones en el método EBSD, las intensidades de (001) (1-10], (116) [1-10], (114) [1-10], (113) [1-10], (112) [1-10], (335) [1-10] y (223) [1-10] en una sección transversal de f 2 = 45° de una textura 3-dimensional se pueden utilizar tal como son. El 1 con barra arriba de la cual 1· indica negativo se expresa por -1. i i Además, el valor promedio de la (100) <011> a (223) i <110> orientación grupo es la media aritmética de las orientaciones respectivas En un caso en el que intensidades de todas las orientaciones anteriores no se puede conseguir, las intensidades pueden ser reemplazado con la media aritmética de las respectivas orientaciones de (100} <0 11>, {116} <110>, {114} <110>, {112} <110>.y {223} <110>.
Para la medición, ' una muestra proporcionada por difracción de rayos X o EBSD es sometida a pulido mecánico o similar de modo que la lámina de acero se reduce a partir de la superficie a un espesor de lámina predeterminada, luego, la tensión se elimina a traivés de química pulido o pulido electrolítico y, al mismo tiempo, la muestra se ajusta mediante el método anterior de modo que una superficie adecuada en un intervalo de .espesor de lámina 5/8 a 3/8 se convierte en una superficie , de medición. El espécimen es convenientemente tomado desde ! una ubicación de una anchura de 1/4 o 3/4 de la porción de ; extremo en la dirección de la anchura de la lámina. ¡ Es innecesario decir que, cuando la limitación de la intensidad de rayos X se satisface no sólo en la cercanía de 1/2 del grosor de la lámina, pero también menos tantos como espesores posibles, capacidad de deformación local se vuelve más favorable. Sin embajrgo, puesto que, en general, la características del material de la lámina de acero entero se puede representar mediante la medición de la lámina espesor central de la porción que se encuentra en un rango de espesor de la lámina de 518 a 3/8 de la superficie de la lámina de acero, el valor medio de las relaciones de intensidad de rayos X aleatoria de {100} <011> a {223} <110> grupo orientación en la porción central de espesor de la lámina que se encuentra en una lámina de rango de espesor de 5/8 a 3/8 de la superficie de la lámina de acero y los rayos X relación de intensidad aleatoria de la {332} <11'3> orientación^ de los cristales se especifican. El cristal orientación que está representada por {hkl} <uvw>. indica que la dirección normal de la superficie de la lámina es paralelo con {hkl} y la dirección de laminado es paralela a <uvw>.
Además, los valores' de r respectivos son evaluados mediante pruebas de tensión en las cuales se usan especímenes de prueba de tensión JIS No. '5. En el caso de una lámina de acero de alta resistencia, deformación por tracción puede ser evaluada en un rango de 5% I a 15% utilizando una gama de i alargamiento uniforme. ¡ Dado que una dirección en la que se lleva a cabo trabajo de curvatura varía por componentes para ser trabajado, la dirección no está particularmente limitada, sin embargo, de acuerdo' con la presente invención, las mismas características se pueden conseguir en todas las direcciones de curvatura. ! El diámetro dL/dt y grano de perlita se puede conseguir a través de una binárización y un método de contra punto en la observación de la estructura usando un microscopio óptico.
Además, los diámetros de grano de ferrita, bainita, martensita y austenita puede obtenerse a través de orientaciones de medición, por ejemplo, con una ampliación de 1500 veces y un paso de medición (punto) de 0.5 µ?» o menos en un análisis de las orientaciones de lámina de acero mediante el método de EBSD, especificando ubicaciones en las que la diferencia de orientación '.entre los puntos de medición adyacentes sea superior a 15°,, como los limites de grano y la obtención de un diámetro del circulo equivalente. En este momento, las longitudes de ; un grano en la dirección de laminado y la dirección de espesor de la lámina se obtienen al mismo tiempo, de tal modo se obtienen dL/dt.
A continuación, se describirán las condiciones para la limitación de los componentes de lámina de acero. El % de contenido es % en masa. ¡ Puesto que el laminádo en frió de lámina de acero y lámina de acero galvanizado de la presente invención utilizan la lámina de acero laminada en caliente de la presente invención como una lámina en¡ bruto, los componentes de una lámina de acero serán como sigue para todos los de la lámina de acero laminada en caliente! el laminado en frío de lámina de acero y la lámina de acero 'galvanizado.
C es un elemento básicamente, incluido y la razón por la cual se establece el! limite inferior para 0.0001% es utilizar el valor limite inferior obtenido a partir de acero práctico. Cuando la parte superior el limite se excede el 0.40%, la viabilidad o capacidad de soldadura se deteriora y por lo tanto el superior limite se establece en 0.40%. Mientras tanto, puesto que la adición excesiva de C significativamente deteriora' soldabilidad por puntos, el limite superior se ajusta convenientemente más de 0.30% o inferior.
Si es un elemento eficaz para mejorar la resistencia mecánica de unái lámina de acero y, cuando el contenido supera el 2.5%, se¡ deteriora la viabilidad, o son defectos superficiales generados y por lo tanto el limite superior se establece en 2.5%;. Por otra parte, puesto que es Si difícil incluir a menos de 0.001% en acero práctico, el límite inferior se establece n 0.001%.
Mn es un elemento eficaz para mejorar la resistencia mecánica de una i lámina de acero y, cuando el contenido supera el 4.0%, se deteriora la viabilidad y por lo tanto superior al límite se establece en un 4.0%. Por otra parte, puesto que es difícil de incluir en menos de Mn 0.001% en acero práctico, el límite inferior se establece en 0.001%.
Sin embargo, con el fin de e itar un aumento extremo en los costes de fabricación de acero, el límite inferior se ajusta I ! convenientemente a 0.01% ,o más. Desde Mn suprime la generación de ferrita, en un caso en el que se pretende incluyen una fase de ferrita en una estructura a fin de asegurar el alargamiento, ¡el limite inferior es ajusta convenientemente a 3.0% o menos. Además, en un caso en el que, distintos de Mn, elementos que suprimir la generación de agrietamiento en caliente causadas por S, tales como Ti, no se agregan, Mn se añade convenientemente en una cantidad tal que Mn/S se vuelve igual o mayor que 20 en términos de % en masa. ¡ Los limites superiores de P y S son 0.15% o menos y 0.03% o menos, respectivamente, en con el fin de evitar el deterioro de la viabilidad o < formación de grietas durante el laminado en caliente o en frió de laminado. Los respectivos limites inferiores se establecen en 0.001% de P y 0.0005% de S, que son valores obtenibles ¡ mediante purificación corriente ordinaria (incluyendo la purificación secundaria) . Mientras tanto, desde la desulfuración extrema aumenta significativamente los costos, el limite menor OFS es más convenientemente 0.001% o más.' Para desoxidar, se .añade Al a 0.001% o más. Sin embargo, en un caso en el ¡que desoxidante suficiente se requiere, se añade Al más convenientemente en 0.01% o más. Además, puesto que Al aumenta'; significativamente el punto de transformación ? —> desde ? a ; OÍ, Al es un elemento eficaz en I un caso en el que es orientado el laminado en caliente en particular en el punto Ar3 o: es inferior. Sin embargo, cuando Al es excesivo, se deteriora la soldabilidad y por lo tanto el limite superior se establece en 2.00 %.
N y O son impurezas y se establecen en 0.01% o menos a fin de prevenir viabilidad de la degradación. Los limites inferiores se establece en 0.0005%, que es un valor I obtenible mediante purificación corriente ordinaria i (incluyendo la purificación secundaria) para ambos elementos. Sin embargo, el contenido de ,N y O se ajusta convenientemente a 0.001% o más con el fin de suprimir un aumento extremo en los costos de fabricación de acero.
I i¦ Ademas, con el fin de mejorar la resistencia I mecánica a través de precipitación fortalecer, o para controlar o inclusiones refínar precipitados para mejorar locales capacidad de deformación, la lámina de acero puede I contener uno o dos o más de cualquiera de Ti, Nb, B, Mg, REM, i Ca, Mo, Cr, V, , Cu, Ni, | Co, Sn, Zr y ' Al que se han i utilizado hasta ahora. Gon el fin de lograr un fortalecimiento precipitación, es eficaz para generar carbonitruros finos y la adición de Ti, Nb, V, o es eficaz. Además, Ti, Nb, V, y también tienen una efecto de contribuir al refinamiento de los granos de cristal como i elementos de solución sólida.
Con el fin de obte'ner el efecto de fortalecimiento de la precipitación mediante ; la adición de Ti, Nb, V, o , es necesario añadir 0.001% o más de Ti, 0.001% o más de Nb, 0.001% o más de V, o de 0.001% o más de . En un caso en el que la precipitación es .fortalecimiento particularmente necesaria, es más conveniente añadir 0.01% o más de Ti, 0.005% o más de Nb, 0.01% o más de V, o de 0.01% o más de W. Además, Ti y Nb tiene un efecto de mejora de la calidad del material a través de mecanismos de fijación de carbono y nitrógeno, estructura de control, el fortalecimiento de grano fino y similares, además : de precipitado fortaleciendo. Además, V es efectiva paira el fortalecimiento de la precipitación, causa menos ; degradación de capacidad de deformación '"local inducida de,sde el fortalecimiento debido a la adición de Mo o Cr y un elemento de adición efectiva en un caso en que una alta resistencia y una mejor orificio propiedades de expansión o ! propiedades de curvatura se requiere. Sin embargo, incluso cuando la elementos anteriores se añade excesivamente ya que; el efecto de un aumento de la fuerza es saturado y, además, ;la rec istalización después del laminado en caliente se suprime de manera que sea difíciles de controlar la orientación del cristal, es necesario añadir Ti y Nb en 0.20% o .menos y V y' W a 1.0% o menos. Sin embargo, en un caso en que el alargamiento es especialmente requerida, es más conveniente incluir V: a 0.50% o menos y W en el 0.50% o menos. ! En un caso en el que la capacidad de endurecimiento de una estructura se mejora y una segunda fase se controla de manera que la fuerza segura, es eficaz añadir una o dos o más de B, Mo, Cr, Cu, Ni, Co, Sn, Zr y como. Por otra parte, además del efecto anterior, B tiene un efecto de mejorar la calidad del material a través de mecanismos de fijación de carbono y nitrógeno, estructura de control, el fortalecimiento de grano finó y similares. Además, en Además del efecto de mejorar la resistencia mecánica, Mo y Cr tienen un efecto de mejorar la calidad del material. Con el fin de obtener los efectos antes mencionados, es necesario añadir B a 0.0001% o más, Mo, Cr, Ni y Cu a 0.001% o más y Co, Sn, Zr y Al 0.0001% o más. Sin embargo, en contraste, la adición excesiva ya que se deteriora la viabilidad, el limite superior de B se establece en ¡0.0050%, el limite superior de Mo se ajusta a 1.0%, el limite superior de Cr, Ni y Cu se establece en 2.0%, el limite 'superior de Co se establece en 1.0%, el limite superior de Sn y Zr están ajustado a 0.2% y el limite superior de As se es'tablece en 0.50%. En un caso en el que hay una fuerte demanda de viabilidad, es conveniente establecer el limite superior de B a 0.005% y el limite superior de Mo a 0.50%. Además, es más conveniente seleccionar B, Mo, Cr y como uno de los elementos de adición por encima del punto de vista de los costos.
Mg, REM y Ca son elementos importantes de adición desintoxican inclusiones: y mejorar aún más la capacidad de deformación local. Los limites inferiores para obtener el efecto anteriormente son 0.0001% respectivamente, sin embargo, en un caso en el que es necesario controlar las formas de los inclusiones, Mg, REM y Ca se añaden convenientemente en 0.0005% o más, respectivamente. Mientras tanto ya que los resultados adición excesiva en la degradación de la limpieza, los limites superiores de Mg, REM y Ca se establecen en 0.010%,' 0.1% y 0.010% respectivamente.
El efecto de mejorar la capacidad de deformación local no se pierde incluso cuando una superficie el tratamiento se lleva a cabo en la lámina de acero laminada en caliente de lámina de acero laminado en frió y de la presente invención y los efectos de la presente invención puede obtenerse incluso cuando cualquiera de galvanización en i caliente por inmersión, revestimiento de depósito, formación orgánica membrana, película laminada, un tratamiento de sales orgánicas/sales inorgánicas, ¡el tratamiento sin cromo y la forma en que se lleva a cabo. ¡ Además, la lámina ! de acero galvanizado de la presente invención tiene una capa galvanizada mediante la modalidad de un tratamiento galvanizado en la superficie de la lámina de acero laminado en frío de la presente invención y la galvanización puede obtener los efectos tanto en inmersión en caliente ' galvanizado y como electrogalvanizado . Además, la lámina de acero galvanizado de la presente invención puede ser producida como una lámina de acero galvanizada en aleación de zinc utilizada principalmente para automóviles, llevando a cabo un tratamiento de aleación después del galvanizado.
Además, los efectos de la presente invención no se pierden incluso cuando una superficie el tratamiento se lleva a cabo adicionalmente en la ! lámina de acero galvanizado de alta resistencia de la presente invención y los efectos de la presente invención pueden obtenerse incluso cuando cualquiera de galvanización en caliente ,por inmersión, revestimiento de depósito, formación de membrana orgánica, película laminada, un tratamiento de sales orgánicas/sales inorgánicas, el tratamiento sin cromo y la forma en que se lleva a cabo. i 2. En cuanto método de fabricación a continuación, se describirá método de fabricación de una lámina de acero laminado en caliente de acuerdo con la i modalidad. Con el fin de realizar capacidad de deformación local excelente, es importante para formar una textura que tiene una determinada relación'; de rayos X de intensidad azar, reúnen las condiciones para la r valores en las direcciones i I respectivas y el control de las formas de grano. Los detalles de la condiciones de fabricación para satisfacer la anterior se describirá a continuación.
Un método de fabricación anterior al laminado en caliente no está particularmente limitado. Es decir, posterior a la formación de lingotes usando un alto horno, un horno eléctrico, o similares, se lleva a cabo una variedad de purificaciones secundarias, á continuación, el lingote puede ser lanzado a través de un método, tales como la fundición continua ordinaria, un método de formación de lingotes, o un colado de' losas. En el caso de colado continuo, el lingote puede ser enfriado una vez a una temperatura "baja, recalentado y a continuación, laminado en caliente, o una losa colada también puede ser laminada en caliente ya que es después de la fundición sin refrigeración el colado de losa a una temperatura baja. Los desechos pueden ser utilizados como una materia prima. | La lámina de acero 'laminada en caliente de acuerdo con la modalidad se obtiene en un caso en que se cumplan las siguientes condiciones. i Con el fin de satisfacer los valores anteriores predeterminados de rC de 0.70 o más y r30 de 1.10 o menos, el diámetro de grano de austenitá después del laminado en bruto, es decir, antes de terminar laminado es importante Como se muestra en las Figs. 19 y ¡20, el diámetro de grano de austenita antes terminado de laminado puede ser de 200 µp\ o menos. ! Con el fin de obtener un diámetro de grano de austenita antes de terminar de laminado de 200 m o menos, en el laminado en bruto, es necesario llevar a cabo laminado en un intervalo de temperatura de 1000°C a 1200°C y realizar el laminado una vez o más en: una relación de reducción de laminado en por lo menos 20% ? más en el rango de temperatura tal como se muestra en la Figura 21. Sin embargo, con el fin de mejorar aún más la homogeneidad y mejorar la capacidad de deformación de elongación y ; local, es conveniente llevar a cabo laminar una vez o más én una relación de reducción de laminado de por lo menos 40% o más en un intervalo de temperatura de 1000°C a 1200°C.
El diámetro de grano de austenita es más ajusta convenientemente a 100 µp? o ¡ menos y, en fin de lograr el diámetro de grano de austenita de 100 µt? o menos, es conveniente llevar a cabo rodar dos veces o más en una relación de reducción de1 laminado de 20% o más. Convenientemente, el laminado >es llevó a cabo dos veces o más en una relación de reducción de laminado de 40% o más. Como Í el laminado relación de reducción y el número de veces de aumento de laminado, los granos más pequeños puede ser obtenido, pero existe la preocupación de que la temperatura puede disminuir o escalas pueden estar excesivamente genera cuando el laminado superior jal 70% o el número de veces del laminado en bruto supera 10 !veces. Como tal, una disminución en el diámetro de grano de austenita antes del terminado de laminado es eficaz para mejorar la capacidad de deformación local a través de la aceleración de recristalización de la austenita durante el laminado de terminado posterior, en particular a través control de rL o r30.
La razón por la cual el diámetro de refinamiento del grano de austenita tiene' una influencia sobre capacidad de deformación local se supone que es que los limites de grano de austenita después del laminado en bruto, es decir, los limites de grano de austenita antes de la función de laminado de terminado como uno de los núcleos de recristalización durante el laminado de terminado.
Con el fin de confirmar el diámetro de grano de austenita después del laminado en bruto, es conveniente enfriar una pieza de lámina que está a punto de ser laminada para terminado tan rápidamente- como sea posible. La pieza de lámina se enfria a una velocidad de enfriamiento de 10°C/s o más, la estructura en la cruz sección de la pieza de lámina se graba, los limites de grano de austenita se hacen aparecer y el diámetro de grano de | austenita se mide usando un microscopio óptico. En este momento, el diámetro de grano de austenita se mide con un aumento de 50 veces o más en 20 sitios o más a través de uri análisis de imagen o un método contra puntos.
Además, con el fin de lograr un valor promedio de la relación de intensidad aleatoria de rayos X de trupo de orientación (100) <011> a) (223 <110> en una parte central de espesor que se encuentra en un rango de espesor de lámina de 5/8 a 3/8 de la superficie de la lámina de acero y una placa de rayos X relación de intensidad aleatoria de la orientación de los cristales (332) <113> en los rangos de los valores anteriores, sobre la base de lia temperatura TI se describe en la fórmula 1 que se determi'na por el acero componentes de lámina en el laminado de terminado después del laminado en bruto, de trabajo se lleva a cabo en una gran relación de reducción de laminado en un ' intervalo de temperatura de TI +30°C a +200°C TI, convenientemente en un rango de temperatura de TI +5 0°C a TI ¡ + 100°C y el trabajo se lleva a cabo a una pequeña relación de laminado de reducción en un intervalo de temperatura de T1°C a menos de TI +30°C. De acuerdo con lo anterior, se 'puede asegurar la capacidad de deformación local y forma de un final de laminado en caliente de productos. Las Figs. 22 a 25 muestran las relaciones entre la relación de reducción dé laminado en los respectivos rangos de temperatura y la relación de intensidad aleatoria de rayos X de los orientacione's respectivas.
Es decir, como se muestra en las Figs. 22 y 24, la reducción grande en un intervalo de temperatura de T1+ 30°C a TI +200°C y la luz en el rodaje posterior T1°C a menos de TI +30°C, se muestra en las Figs. 23 y 25 de control el valor medio de la relación de intensidad aleatoria de rayos X del grupo orientación (100) <011> a (223) <110> en una porción central de espesor que está en un rango de espesor de la lámina 5/8 a 3/8 de la superficie de la lámina de acero y 11 relación de intensidad aleatqria de rayos X de la orientación de los cristales (332) 113> con el fin de mejorar drásticamente la capacidad de. deformación local del productos laminado en caliente final. 1 i La temperatura Ti :se obtiene experimentalmente y los inventores encontraron: desde experimentos que la recristalización en la gama de los aceros de austenita respectivo se acelera con la temperatura TI como base.
Con el fin de obtener capacidad de deformación local más favorable, es importante acumular tensión a través de la gran reducción o recristalizar repetidamente la estructura cada laminado. Com el fin de acumular la tensión, la relación de reducción total de laminado es 50% o más y convenientemente 70% o más !y, además, un aumento en la temperatura de la lámina de acero entre los pasos se ajusta convenientemente a 18°C o inferior. Mientras tanto, el total rodando reducción de más del :90% no es conveniente desde el punto de vista de la temperatura aseguramiento o carga de laminado excesiva. Además,, con el fin de mejorar la homogeneidad de una lámina de laminado en caliente y mejorar la capacidad de deformación! local en el extremo, entre el laminado pasa en un intervalo de temperatura de TI +30°C a TI +200°C, por lo menos uno pasp se lleva a cabo a una relación de reducción de laminado de 30% o más y convenientemente a 40% o más. Mientras tanto, cuando la relación de reducción de laminado superior a 70% en una pasada, hay una preocupación de que la forma puede verse afectada . En un caso en el que hay una demanda de más viabilidad favorable, es más conveniente para ajusfar la relación de reducción de laminado a 30% o más en los 2 pasos finales.
Además, con el fin; de acelerar la recristalización uniforme a través de la liberación de acumulado tensión, es necesario suprimir lo más posible la cantidad de trabajo en i un intervalo de temperatura j de T1°C a menos de TI + 30°C I después de la gran reducción! en TI + 30°C a T1+200°C y la tasa total de laminado en a menos de TI +30°C se establece en menos de 30%. ' Una relación de reducción de laminado de un 10% es más conveniente desde el punto de vista de la forma de lámina, pero: una relación de reducción de laminado de 0% es conveniente en un caso en el que locales capacidad de deformación importa más. Cuando la relación de reducción de laminado en Tl°C:a menos de TI + 30°C excede de un rango predeterminado, se irecristalizó granos de austenita se expanden y, cuando el tiempo de retención es corto, la recristalización no es suficiente proceder y la capacidad de deformación locales se deteriora. Es decir, en las condiciones de fabricación de acuerdo con la modalidad, es importante para recristalizar uniformemente y finamente austenita durante terminado laminado con el fin de controlar la textura de un producto laminado en caliente con el fin de mejorar capacidad de deformación local, tales como propiedades de expansión de orificios o propiedades de curvatura. ' Cuando el laminado se lleva a cabo a una temperatura más baja que el rango de temperatura especificado anteriormente o en una relación de laminado reducción mayor que la reducción de laminado especificado relación, la textura de la austenita se desarrolla y las relaciones de intensidad aleatoria de rayos X en la orientaciones respectivas de cristal, como él valor medio de la relación de intensidad aleatoria de rayos] X del grupo orientación (100) <011> a (223) <110> por loi menos en un espesor central porción que está en un intervalo de espesor de la lámina 5/8 a 3/8 de una superficie de lá'mina de acero de 6.0 o menos y la relación de intensidad aleatoria de rayos X de orientación de los cristales (332) <113>', de 5.0 o menos, no se puede obtener en la lámina de acero finalmente obtenida laminado en caliente.
Mientras tanto, el. laminado se lleva a cabo a una temperatura superior al rango especificado' de temperatura o en una relación menor de reducción de laminado del laminado especificado relación de reducción, engrosamiento de grano o granos resultados dobles y la fracción de área de cristal granos que tienen un diámetro de grano mayor a 20 µ??. Ya sea que el laminado especificado antes se lleve a cabo o no puede ser determinado a partir ,1a relación de reducción de laminado, carga de laminado, la medición de espesor de l laminado, o similar a través !del desempeño real o calculado. Además ya que la temperatura ¡puede ser también medida si hay un termómetro presentes entre estantes y la simulación de 'cálculo a la que trabajan la generación de calor y similares se consideran a partir de la '.relación de velocidad de linea, relación de laminado y similares, está disponible, si el laminado especificado anteriormente llevado a cabo se puede determinar utilizando cualquiera de los dos o tanto de la simulación temperatura y cálculo. i El laminado en caliente es llevado a cabo de la I manera anterior terminada a una temperatura de Ar3 o mayor. Cuando la temperatura final del laminado en caliente es menor l que Ar3, desde dos fases región de laminado en una zona de austenita y se incluye una zona de ferrita, en la acumulación en el grupo orientación (100) <011> a (223) <110> se vuelve fuerte y, por consiguiente degrada significativamente capacidad de deformación local Mientras rL y r60 son 0.70 o más y 1.10 o menos, respectivamente, además, 'la relación de espesor de lámina/curvatura mínima se 'cumple > 2.0. Para lograr la relación de espesor de lámina/curvatura mínima se cumple > 2.0, en un caso en el que ! un paso en que la relación de reducción de laminado es 30% o más en el intervalo de temperatura de TI +30°C a TI ¡+200°C se define como un paso de reducción grande, un tiempo; de espera t (segundos) desde terminación de la paso final de la gran reducción de pasar a la iniciación de ref igeración cumple la Fórmula 2 y el aumento de la temperatura de la lámina de acero entre los pasos respectivos es convenientemente 18 °C o inferior. Las ? Figs. 26 y 27 muestran la relación entre la cantidad aumento i de la temperatura de la lámina de acero entre los pasos durante el laminado en TI +3|0°C a TI +200°C, el tiempo de espera t y rL y r60. En un caso en el que el aumento de la temperatura de la lámina de acero entre el paso respectivo a TI +30°C a TI +200°C es 18°';C o inferior y cumple con la Fórmula 2, es posible obtener austenita . recristalizada uniformemente que tiene una rL1, de 0.70 o más y un r50 de 1.10 o menos. ! ! Cuando el tiempo t espera supera tlx2.5, productos de granos engrosamiento y se degrada el alargamiento significativamente. Además, cuando el tiempo de espera t es más corto que ti, aumenta 1 la anisotropia y disminuye la relación de grano equiaxial. 1 En un caso en el que el aumento de la temperatura de la lámina de acero en TI + 30°C a TI + 200°C es demasiado bajo para obtener una relación de laminado reducción predeterminada en un rango de TI +30°C a TI +200°C, se suprime la recristalización. ,Además, en un caso en el que el tiempo de espera t (segundos): no cumpla con la Fórmula 2, los granos engrosados por el tiempo es demasiado largo, la recristalizacion no procede cuando el tiempo es demasiado corto y o se puede obtener capacidad de deformación local suficiente. 1 Un patrón de enfriamiento después del laminado no i está particularmente limitado. Los efectos de la presente invención pueden obtenerse mediante el empleo de un patrón de refrigeración para controlar la estructura de acuerdo con los objetos respectivos. ¡ Durante el laminado 'en caliente, una barra lateral pueden unirse después del laminado en bruto y laminado de terminado puede ser llevado a cabo continuamente. En este momento, una barra . en bruto puede ser laminada en forma de bobina, en una funda que tiene una función de retención de calor según sea necesario y nuevamente' se revierte, por lo que la barra rugosa se une.
Además, el laminado puede llevarse a cabo después del laminado en caliente. 1 El laminado de paso de piel puede llevarse a cabo en la. lámina de . acero laminada en caliente según sea necesario. El laminado de paso de piel tiene un efecto de impedir que la tensión de es iramiento durante la corrección de trabajo de formación o aplanado.
La estructura de la lámina de acero laminado en caliente se obtiene en la modalidad principalmente incluye ferrita, pero puede incluir perlita, bainita, martensita, i austenita y compuestos tales como carbonitruros, como estructuras metálicas distintas de ferrita. Dado que la estructura cristalina de martíensita o bainita es la misma o similar a la estructura cristalina de la ferrita, las estructuras anteriores pueden! ser un componente principal en lugar de ferrita. j Además, la lámina 1 de acero de acuerdo con la presente invención puede aplicarse sólo a curvatura de trabajo pero también a formación combinada compuesta principalmente de trabajo de curvatura, colgado, extracción flexión.
A continuación, se describirá el método fabricación de una lámina de acero laminada en frió acuerdo con la modalidad. ? fin de realizar capacidad de deformación local excelente, ; en una de lámina de acero que ha sido objeto de laminado en 'frió, es importante para formar una textura que tiene un ' predeterminado de relación de intensidad aleatoria de rayos X, cumplir con las condiciones de los valores de r en las direcciones respectivas y formas de control de grano. Los detalles de las condiciones de fabricación . para satisfacer! la anterior se describirá a continuación. ¡ Un método de fabricación anterior al laminado en caliente no está particularmente limitado. Es decir, posterior a la formación de lingotes o usando un alto horno, un horno eléctrico, o similar, se lleva a cabo una variedad de purificaciones secundarias, a continuación, el lingote puede ser lanzado a través de un método, tales como la fundición continua ordinario,, un método de lingote, o de I colada de placas delgadas. Enj el caso de colado continuo, el lingote puede ser enfriado una vez a una temperatura baja, se i recalentó y a continuación, laminados en caliente, o una losa de reparto también puede ser \ laminado en caliente ya qué es después de la fundición sin refrigeración de la losa colada a una temperatura baja. Los restos pueden ser utilizados como una materia prima. ! La lámina acero laminado en frío que tiene capacidad de deformación loca'l excelente de acuerdo con la modalidad se obtiene en un: caso en el que se cumplen las siguientes condiciones.
Con el fin de que rC y r30 cumplan con los valores anteriores predeterminados, él diámetro de grano de austenita después del laminado en bruto, es decir, antes de terminar el laminado es importante. Como 'se muestra en las Figs. 28 y 29, el diámetro de grano de austenita antes del laminado de terminado es convenientemente pequeño y los valores anteriores se cumplen cuando el diámetro de grano de austenita es 200 µ?? o menos. ; Con el fin de obtener un diámetro de grano de austenita antes de terminar de laminado de 200 µ?? o menos, como se muestra en la Figura, 21, es necesario llevar a cabo I el laminado en bruto en una'; temperatura rango de 1000°C a 1200°C y realizar el laminado una vez o más en una relación de reducción de laminado de por lo menos 20% o más. Como la relación de reducción de lam'inado y el número de veces de rodando aumento, se pueden conseguir los granos más pequeños.
El diámetro de grano de austenita es más ajusta convenientemente a 100 m o i menos y, en Para alcanzar el diámetro de grano de austenita de 100 \i o menos, es conveniente llevar a cabo el laminado dos veces o más en una relación de reducción de , laminado de 20% o más.
Convenientemente, el laminado es llevó a cabo dos veces o más en una relación de reducción de laminado de 40% o más. Como el laminado relación de reducción y el número de veces de aumento de laminado, los granos más pequeños puede ser obtenido, pero existe la preocupación de que la temperatura puede disminuir o las escalas pueden estar 20 excesivamente genera cuando el laminado superior al 70% o el número de veces del laminado en bruto, supera 10 veces. Como tal, una disminución en el diámetro de grano de austenita antes terminado de laminado es eficaz para mejorar la capacidad de deformación local a través de la aceleración de recristalización de la austenita durante el laminado de terminado posterior, en particular a través control de rL o r30. ; La razón por la cual el diámetro de refinamiento del grano de austenita tiene una influencia sobre capacidad de deformación local se supone que es que los limites de grano de austenita después del laminado en bruto, es decir, i los limites de grano de austenita antes del laminado de terminado, la función como úna de recristalización núcleos i durante el laminado de terminado. Con el fin de confirmar el diámetro de grano austenita después del laminado en bruto, es conveniente enfriar una pieza de lámina que está a punto de i ser laminado terminado tan rápidamente como sea posible. La pieza de lámina se enfria a una velocidad de enfriamiento de 10°C/s o más, la estructura de la sección transversal de la I pieza laminar es grabado al agua fuerte, los limites de los granos de austenita se hacen aparecer y el diámetro de grano de austenita se mide utilizando un microscopio óptico. En este momento, el diámetro de; grano de austenita se mide a una magnificación de 50 veces o 'más en 20 sitios o más a través de un análisis de imagen o un método del contra punto.
Además, con el fin1 de lograr un valor promedio de la relación de intensidad aleatoria de rayos X de grupo orientación (100) <011> a (223) <110> en una parte central de espesor que se encuentra en un rango de espesor de lámina de 5/8 a 3/8 de la superficie de la lámina de acero y una relación de intensidad aleatoria de rayos X de la orientación de los cristales (332) <113> en los rangos de los valores anteriores, basándose en la ' temperatura TI determinada por los componentes de lámina ; de acero en el laminado de terminado después del laminado en bruto, el trabajo se lleva i a cabo a una relación de reducción de laminado grande en un rango de temperatura de: TI +30°C a TI +200°C, convenientemente en un intervalo de temperatura de TI +50 °C a TI + 100°C y el trabajo se lleva a cabo a una relación de reducción de laminado en un pequeño rango de temperatura de TI°C para bajar de TI +30°C. i De acuerdo con lo anterior, se puede asegurar la capacidad de deformación local y la forma de un laminado final en caliente del producto. Las Figs. 30 a 31 muestran las relaciones1 entre las proporciones de reducción de laminado en el intervalo de temperatura de TI i I +30°C a TI +200°C y la relación de intensidad aleatoria de rayos X de las orientaciones j respectivas .
Es decir, la reducción grande en un intervalo de temperatura de TI +30°C a TI +200°C y laminado ligero subsiguiente en T1°C a menos; de Ti +30°C, como se muestra en las Figs. 30 y 31 controlan 'el valor medio de la relación de intensidad aleatoria de rayos X del grupo orientación (100) <110> a (223) <110> en una porción de espesor central que se encuentra con un espesor de ¡lámina en el rango de 5/8 a 3/8 de la superficie de la lámina de acero y la relación de intensidad aleatoria de rayos X de orientación de los cristales (332) <113> para mejorar drásticamente la capacidad de deformación local del laminado en caliente final de productos como se muestra en las Tablas 7 y 8 a continuación. La temperatura TI es obtenida experimentalmente y los inventores encontraron que la recristalización a partir de experimentos en el intervalo de austenita de los aceros respectivos se acelera con laj temperatura TI como una base.
Además, con el fin de obtener capacidad de i deformación local más favorable, es importante acumular tensión a través de la reducción grande y el régimen de i reducción total de laminaJo es de 50% o más, más convenientemente 60% o más y ¡aún más convenientemente 70% o i más. Por otra parte, una relación de reducción total de laminado superior a 90% no es conveniente desde el punto de i 1 I vista de aseguramiento de temperatura o cargas de laminado excesivas. Además, a fin para mejorar la homogeneidad de una lámina de laminado en caliente y mejorar la capacidad de I deformación local para el extremo, entre el laminado pasa en un intervalo de temperatura ¡de TI +30°C a TI +200°C, en por lo menos un paso, el laminado se lleva a cabo a una relación de reducción de laminado de ¡30% o más y convenientemente en 40% o más. Mientras tanto, cuando la relación de reducción de laminado superior a 70% en un paso, existe la preocupación de que la forma puede ser afectada. En un caso en el que hay una demanda de más viabilidad favorable, es más conveniente fijar la relación reducción de laminado de 30% o más en los últimos 2 pasos .
Además, con el fin ¡ de acelerar la recristalización uniforme a través de la liberación de tensión acumulada, es necesario suprimir lo más posible la cantidad de trabajo en un intervalo de temperatura! de T1°C a menos de Ti +30°C i después de la gran reducción en el Ti +30°C a Ti + 200°C y el i régimen total de laminado en T1°C a menos de TI + 30°C se establece en menos de 30%. Una relación de reducción de laminado de 10% o más es conveniente desde el punto de vista de la forma de lámina, pero; una relación de reducción de laminado de 0% es conveniente en un caso en el que locales capacidad de deformación importa más. Cuando la relación de reducción de laminado en T1°C! a menos de TI + 30°C excede de un rango predeterminado, reCristalizadas granos de austenita se expanden y, cuando el tiempo de retención es corto, la recristalización no es suficiente proceder y la capacidad de deformación locales se deteriora. Es decir, en las condiciones de fabricación de acuerdo con la modalidad, es importante recristalizar uniformemente y finamente la austenita durante terminado laminado con el fin de controlar la textura de un producto laminado en caliente con el fin de mejorar capacidad de deformación local, tales como propiedades de expansión de orificios o propiedades de curvatura. ' Cuando el laminaclo se lleva a cabo a una temperatura más baja que el rango de temperatura especificado anteriormente o en una relación de laminado con reducción mayor que la relación de reducción de laminado especificado, la textura de la austenita se desarrolla y las proporciones de intensidad aleatoria de¡ rayos X en la orientaciones respectivas de cristal, como jel valor medio de la relación de intensidad aleatoria de rayos X de grupo de orientación i (100) <011> a (223) <110> por lo menos en una porción de espesor central que está en ¡ un intervalo de espesor de la lámina 5/8 a 3/8 de una superficie de lámina de acero de menos de 4.0 y la relación de¡ intensidad aleatoria de rayos X de la orientación de los cristales (332) <113> de 5.0 o menos, no se puede obtener en la lámina de acero finalmente obtenida por laminado en frío.
Mientras tanto, el laminado se lleva a cabo a una temperatura superior al rango de temperatura especifico o en una relación menor de resultados de reducción de laminado de la relación de reducción de laminado especificado, engrosamiento de grano o granos dúplex y la fracción de área de granos de cristal gue tienen un diámetro de grano de tamaño superior a incrementos de 20 µp\. Si se lleva acabo o no el laminado especificado antes se puede determinar de la relación de reducción de i laminado, carga de laminado, medición de grosor de lám'ina, o similares a través de rendimiento real o cálculo. Además, puesto que la temperatura también se puede medir si un] termómetro está presentes entre stands y la simulación de 'cálculo en la que trabajan la generación de calor y similares se considera de velocidad de la linea, rodando relación |de reducción y similares, está disponible, si laminado especificado anteriormente se lleva a I cabo o no se puede determinar utilizando cualquiera de los dos o tanto de la temperatura' y la simulación de cálculo.
El laminado en caliente llevado a cabo de la manera, anterior termina a una temperatura de Ar3 o mayor. Cuando la temperatura final del laminado en caliente es menor que Ar3, dado que se incluye el rolado; de regiones en dos fases en una zona de austenita y una zona de ferrita, en la acumulación del grupo orientación (100), <011> a (223) <110> se vuelve fuerte y, por consiguiente, ; se degrada significativamente la capacidad de deformación local.
Mientras rL y r60¦ son 0.70 o más y 1.10 o menos, respectivamente, por otra ¡parte, se cumple el radio de espesor de lámina/curvatura mínima es mayor que o igual a 2.0. Con el fin de lograr la relación de espesor de lámina/curvatura mínima mayor que o igual a 2.0, el aumento de la temperatura de la lámina de acero entre los pasos respectivos durante el laminado en TI +30°C a TI +200°C convenientemente se suprimió a 18 °C o menos y es conveniente emplear enfriamiento entre soportes, o similares.
Además, el enfriamiento después del laminado en el estante de laminado final del molino de laminado en un rango de temperatura de Ti +30°C a TI +200°C tiene una fuerte influencia sobre el diámetro de grano de austenita, que tiene i una fuerte influencia en la ; relación de grano equiaxial y grueso relación de grano de ' una estructura de laminado en frío y recocido. Por lo tantoi, en un caso en el que un pasar en el que una relación de reducción de laminado es 30% o más en un rango de temperatura de; Ti + 30°C a Tl+200°C se define como un paso de reducción grande, es necesario para el tiempo de espera t a partir del término del paso final del paso de reducción grande desde el inicio de enfriamiento para cumplir con la Fórmula 4. Cuando el tiempo es demasiado largo y se I degradan significativamente los granos engrosados y elongados. Cuando el tiempo es demasiado corto, la recristalización no procede y no puede obtenerse la capacidad de deformación local suficiente. Por lo tanto, no es posible que la relación de espesor, de lámina/curvatura mínima sea mayor que o igual a 2.0.
Además, un patrón de enfriamiento después del laminado en caliente no se especifica particularmente y los efectos de la presente invención pueden obtenerse mediante el empleo de un patrón de refrigeración para el control de la estructura de acuerdo con los objetos respectivos. (0133] Durante el laminado en caliente, una barra lateral pueden unirse después del laminado¡ en bruto y terminado laminado puede ser llevado a cabo continuamente. En este momento, una barra áspera puede ser que ' una vez enrollado en forma de bobina, en una funda que tiene una función de retención de calor según sea necesario y ¡ nuevamente se revierte, por lo que la barra se une áspero. ! En' la lámina de acero para la que se ha completado el laminado en caliente, el laminado en frío es lleva a cabo a una relación de reducción de laminado de 20% a 90%. En una relación de reducción de laminado de menos de 20%, se hace difícil a causa de recristalización en un posterior recocido granos de proceso y recocido de cristal se engruesa y la relación de grano equiaxial ' disminuye. En una relación de reducción de laminado de más de 90% ya que se desarrolla una textura durante el recocido; la anisotropia se hace fuerte. Por lo tanto, la relación de reducción, de laminado se establece en 20% a 90% de laminado en frío.
La lámina- de aceró laminada en frió es, entonces, mantenida en un intervalo de temperatura de 720°C a 900°C durante 1 segundo a 300 segundos. Cuando la temperatura es inferior a 720°C o el tiempo de retención es menor que 1 segundo, la transformación inversa no procede suficientemente a una baja temperatura o durante un tiempo corto y no se puede obtener una segunda fase en un proceso de enfriamiento posterior y por lo tanto una fuerza suficiente no puede ser obtenida. Por otro lado, cuando la temperatura supera los 900°C o se lleva a cabo el laminado de acero laminado en frío durante 300 segundos o más, granos de cristal grueso y por lo tanto la fracción de área de los granos de cristal que tienen 1 un diámetro de grano de '20 i o menos aumentos. Después de I eso, la temperatura está disminuyó a 500°C o menos a una i velocidad de enfriamiento de ¡10°C/s a 200°C/s desde 650°C a 500°C. Cuando la velocidad de enfriamiento es inferior a 10°C/s o los extremos de refrigeración mayores que 500°C, se genera perlita y por lo tanto degrada la capacidad de deformación local. Por ot ,a parte, incluso cuando la velocidad de enfriamiento se' ajusta a más de 200°C/s, el efecto de la supresión de perlita está saturado y, a la inversa, la capacidad de control de la temperatura final de enfriamiento se deteriora significativamente y por lo tanto la velocidad de enfriamiento ! se ajusta a 200°C/s o menos.
La estructura de ¡la lámina de acero laminado en frió obtenida en la modalidad incluye ferrita, pero puede i incluir perlita, bainita, martensita, austenita y compuestos tales como carbonitruros , como estructuras metálicas distintas de ferrita. Sin ': embargo, dado que la perlita deteriora la capacidad de deformación local, el contenido en perlita es convenientemente de 5% o menos. Desde la estructura cristalina de la martensita o bainita es la misma o similar a la estructura cristalina de ferrita, la i estructura principalmente ipuede incluir cualquiera de ferrita, bainita y martensita.
Además, la lámina ! de acero laminada en frió de acuerdo con la presente inven'ción puede ser aplicarse no sólo a curvatura de trabajo perjo también a combinar formando compuesta principalmente de i trabajo de curvatura, colgado, extracción y doblado. 1 i A continuación, el; método de fabricación de una I lamina de acero galvanizado ;de acuerdo con la modalidad se i describirá. '¦ Con el fin de realizar una excelente capacidad de i deformación local, en una lámina de acero que tiene sometido a un tratamiento de galvanización, es importante formar una textura que tiene una relación de intensidad aleatoria de rayos X predeterminada, satisfacer las condiciones de los valores de r en las direcciones respectivas. Los detalles de las condiciones de fabricación para satisfacer la anterior se describe a continuación. : Un método de fabricación anterior al laminado en caliente no está particularmente limitado. Es decir, después de la formación de lingotei usando un alto horno, un horno eléctrico, o similar, se 'lleva a cabo una variedad de purificaciones secundarias, á continuación, el lingote puede ser lanzado a través de un¡ método, tal como la fundición continua ordinaria, un método de formación de lingotes, o colado de losa delgada. el caso de colado continuo, el lingote puede ser enfriado üna vez a una temperatura baja, ser recalentado y a continuación, laminado en caliente, o una losa de reparto también puede1, ser laminada en caliente ya que después de la fundición sin ¡ refrigeración el colado losa a una temperatura baja. Los re'stos pueden ser utilizados como I una materia prima. ¡ La lámina de acero (galvanizado que tiene capacidad de deformación local excelente de acuerdo con la modalidad se obtiene en un caso en el qué las siguientes condiciones se satisfacen. ¦ En primer lugar, con el fin de que rC y r30 cumplan con los valores predeterminados anteriores, el diámetro de grano de austenita después del laminado en bruto, es decir, es 'importante antes del laminado de terminado. Como se muestra en las Figs. 32 y 33, el diámetro de grano de austenita antes del laminado 'de terminado es convenientemente pequeño y los valores anteriores se cumplen cuando el diámetro de grano de austenita es 200 m o menos.
Con el fin de obtener un diámetro de grano de austenita antes de terminar 'de laminado de 200 pm o menos, como se muestra en la Figura 21, es necesario llevar a cabo el laminado en bruto en una temperatura rango de 1000°C a 1200°C y realizar el laminado una vez o más en una relación de reducción de laminado de por lo menos 20% o más. Sin embargo, con el fin de mejorar aún más la homogeneidad y mejorar la capacidad de deformación de alargamiento y local, es conveniente llevar a cabo uno o más laminados a una relación de reducción de laminado de por lo menos 40% en i términos de una relación de 'reducción de laminado áspera en i un intervalo de temperatura dé 1000°C a 1200°C.
Con el fin de obtener granos de austenita de 100 pm o menos, que son más preferible, uno o más tiempos de laminado, un total de dos o ! más tiempos de laminado a una reducción de laminado relación de 20% o más se lleva a cabo adicionalmente . Convenientemente, el laminado se lleva a cabo i dos veces o más a 40% o másj. A medida que la relación de reducción de laminado y el número de veces de laminado, los i granos más pequeños se pueden conseguir, pero existe la preocupación de que la temperatura puede disminuir o aumentar lo cual se puede generar excesivamente cuando el laminado supera 'el 70% o el número de veces del laminado en bruto que excede 10 veces. Como tal, una disminución en la diámetro de grano de austenita antes de ¡terminar de laminado es efectiva para mejorar la capacidad! de deformación través de la aceleración de la recristalización de la austenita durante el subsiguiente laminado de terminado, en particular a través del control de rL o r30.
La razón por la cual el refinamiento del diámetro de grano de austenita tiene úna influencia sobre la capacidad de deformación local se supone que es que los limites de grano de austenita después del laminado en bruto, es decir, los limites de grano de austenita antes de la función de laminado de terminado como uno de los núcleos de recristalización durante el laminado de terminado.
Con el fin de confirmar el diámetro de grano de austenita después del laminado en bruto, es conveniente enfriar una pieza de lámina que está a punto de ser terminado laminado tan rápidamente como; sea posible. La pieza de lámina se enfria a una velocidad de enfriamiento de 10°C/s .o más, la estructura en la cruz secciónj.de la pieza de lámina se graba, los limites de grano de austenita se hacen aparecer y el diámetro de grano de austenita se mide usando un microscopio óptico. En este momento, el diámetro de grano de austenita se mide con un aumento de 50 veces o más en 20 sitios o más a través de un análisis de imagen o un método contra punto. Además, el diámetro de grano austenita es convenientemente de .1 100 im o menos con el fin de mejorar la capacidad de deformación local. ¡ Además, con el finí de lograr un valor promedio de la relación de intensidad aleatoria de rayos X de grupo de i orientación (100) <011> a (223) <110> en una parte central de ? espesor que se encuentra en un rango de espesor de lámina de 5/8 a 3/8 de la superficie' de la lámina de acero y una relación de intensidad aleatojria de rayos X de la orientación de los cristales (332) <113> en los rangos de los valores anteriores, sobre la base de la temperatura TI determinada por los componentes de lámina de acero especificados en la i fórmula 1 en el laminado de terminado después del laminado en bruto, el trabajo de terminado se lleva a cabo a una gran relación de reducción en un 'intervalo de temperatura de TI +30°C a TI +200°C, convenientemente en un rango de temperatura de TI + 50°C a TI i + 100°C y el trabajo se lleva a I i cabo a ua relación de reducci'n de rolado pequeña en un rango de temperatura de T1°C . amenos de T1-30°C. De acuerdo con lo anterior, se puede asegurar la capacidad de deformación local y forma un producto laminado1 de terminado en caliente. Las i Figs. 34 a 37 muestran las relaciones entre las proporciones de reducción de laminado ; en los rangos respectivos de temperatura y las proporciones de rayos X intensidad aleatoria de las orientaciones respectivas.
Es decir, la reducción grande en una relación de reducción total de laminado de 50% o más en un rango de temperatura de TI +30°C a T1+200°C como se muestra en las Figs. 34 y 36 y laminado posterior ligero a una relación de reducción total de laminado: de menos de 30% o más en T1°C para bajar a TI +30°C, como ¡se muestra en las Figs. 35 y 37 controlan el valor promedio del valor medio de la relación de intensidad aleatoria de rayos X . del grupo de orientación (100) <011> a (223) <110> en un espesor central de la porción que se encuentra en un rango de espesor de lámina de 5/8 a 3/8 de la de acero superficial de la lámina y la relación de intensidad aleatoria de raybs X de la orientación de los cristales (332) <113> asi como para mejorar drásticamente la capacidad de deformación local de productos FMAL laminado en caliente. La temperatura TI Jes obtenida experimentalmente y los inventores y similares han encontrado a partir de experimentos que la recristalización en el rango de los aceros de austenita respectivps se acelera con la temperatura TI como base. ¡ Además, con el irin de obtener capacidad de deformación local más favorable, es importante acumular tensión a través de la gran reducción o recristalizar varias veces la estructura de cada laminado. Para la acumulación de tensión, la relación total de la reducción de las necesidades de laminado es necesario que sea 50% o más, más convenientemente 60% o más y aún más convenientemente 70% o más y el aumento de la temperatura de la lámina de acero entre las pasadas es convenientemente 18°C o inferior. Por otra parte, el logro de una relación de reducción de laminado de más de 90% no es conveniente desde el punto de vista de carga de laminado de fijación o temperatura excesiva. Además, con el fin de mejorar la \ homogeneidad de una lámina de laminado en caliente y mejorar la capacidad de deformación al extremo local, entre el laminado pasa en un intervalo de temperatura de TI +30°C a Tl +200°C, en por lo menos un paso de laminado se lleva a cabo a una reducción de laminado relación de 30% o más y convenientemente a 40% o más. Mientras tanto, cuando el laminado relación de reducción superior a 70% en un paso, ¡hay una preocupación de que la forma puede ser afectada. En un caso en el que hay una i demanda de más viabilidad favorable, es más conveniente para establecer la relación de reducción de laminado a 30% o más en los últimos 2 pasos. ¡ Además, con el fin !de acelerar la recristalización uniforme a través de la liberación de tensión acumulada, es necesario suprimir lo más posible la cantidad de trabajo en un intervalo de temperatura de Tl°C a menos de TI -30°C después de la gran reducció'n en TI +30°C a TI +200°C y la relación total de laminado !en T1°C a menos de TI +30°C se establece en menos de 30%.' Una relación de reducción de laminado de 10% o más es conveniente desde el punto de vista de la forma de lámina, pero una relación de reducción de laminado de 0% es conveniente en un caso en el que capacidad de deformación está enfocada; Cuando la relación de reducción de laminado local en T1°C a 'menos de TI + 30°C excede de un i rango predeterminado, recristzalizadas granos de austenita se expanden y, cuando el tiempo de retención es corto, la recristalización no es suficiente para proceder y la capacidad de deformación local se deteriora. Es decir, en las condiciones de fabricación de acuerdo con la modalidad, es í importante recristalizar austenita uniformemente y finamente durante el terminado de laminado con el fin de controlar la textura de un producto laminado en caliente con el fin de mejorar la capacidad de deformación local, tales como i propiedades de expansión de orificios o propiedades de j curvatura. i i Cuando el laminado se lleva a cabo a una temperatura más baja que el rango de temperatura especificado anteriormente o en una relación de laminado de reducción mayor que la reducción de relación de laminado especificado, la textura de la austenita se desarrolla y las proporciones de intensidad aleatoria de j rayos X en las orientaciones I I ¡ respectivas de cristal, como; el valor medio de la relación de intensidad aleatoria de rayos X del grupo de orientación (100) <011> a (223) <110> por lo menos en una porción de espesor central que está en un intervalo de espesor de la lámina 5/8 a 3/8 de una superficie de lámina de acero menor a i 4.0 y la relación de intensidad aleatoria de rayos X de la orientación de los cristales. (332) <113> de 5.0 o menos, no se puede obtener en la lámina de acero galvanizado obtenida i finalmente. Mientras tanto, el laminado se lleva a cabo a una temperatura mayor que el rango de temperatura especificado o en una relación de reducción más pequeña de laminado de la relación de laminado reducción especificada, el engrosamiento de granos o granos dúplex resultantes y, en consecuencia, se degrada significativamente la capacidad de deformación local. Si el laminado especificado: anteriormente se lleva o no a cabo se puede determinar | la relación de reducción de laminado, carga de laminado, la medición de espesor de i lámina, o similares a través de los resultados reales o el cálculo. Además ya que también se puede medir la temperatura puede si el termómetro está presente entre los estantes y la simulación de cálculo en que la generación de calor de trabajo y similares, se considera a partir de la velocidad de linea, relación de reducción1 de laminado y similares está disponible ya sea en el laminado antes especificado si es o i I i no llevado a cabo se puede determinar utilizando cualquiera o ambos de la simulación y el cálculo de temperatura.
El laminado en caliente es llevado a cabo de la manera anterior termina a una temperatura de Ar3 o mayor. Cuando la temperatura final del laminado en caliente es menor que Ar3, desde laminado de región de dos fases en una zona de austenita y se incluye una zona de ferrita, en la acumulación del grupo orientación (100) i <011> a (223) <110> se vuelve i fuerte y, por consiguiente, local, se degrada significativamente con deformación local.
Además, siempre y cuando rL y r60 son 0.70 o más y 1.10 o menos, respectivamenté, además, la relación de espesor de lámina/curvatura mínima es mayor que o igual a 2.0. Con el fin de lograr la relación > de espesor de lámina/curvatura mínima es mayor o igual a 2.0, en un caso en el que un paso en el que una relación de reducción de balanceo es 30% en una i o más rango de temperatura de TI +30°C a TI +200°C se define como un paso de reducción 1 grande, es importante para el tiempo de espera t (segundos)! desde la terminación de la paso final de la gran reducción: de pasar a la iniciación de enfriamiento para cumplir con' la Fórmula 6.
Las Figs. 38 y 39¡ muestran la relación entre el aumento de la temperatura dé la lámina de acero durante el laminado en TI +30°C a TI +200°C, el tiempo de espera t, rL y r60. El tiempo t espera que Satisface la Fórmula 6 y, además, la supresión de la aumento de la temperatura de la lámina de acero en Ti +30°C a TI +200aC a 18°C o inferior en los pasos respectivos son eficaces para obtener austenita i recristalizada uniformemente.1 Además, en un caso en el que el incremento de temperatura TI + 30°C a TI +: 200°C es demasiado baja tal que la relación predefine la reducción de laminado no se puede obtener en un rango de 'TI + 30°C a TI +200°C, la i recristalización se suprime! y, en un caso en el que el esperando el tiempo t no cumple con la fórmula 6, por el tiempo es demasiado largo, los granos son engrosados y, por el tiempo que es demasiado1 corto, la recristalización no procede y no puede ser obtenida la capacidad de deformación local suficiente.' i Un patrón de enfriamiento después del laminado en caliente no se especifica particularmente y de los efectos la presente invención puede obtenerse mediante el empleo de un patrón de refrigeración paira controlar la estructura de i acuerdo con los objetos respectivos. Sin embargo, cuando la temperatura del devanado supera 680 °C ya que hay una preocupación de que la oxidación superficial puede proceder o se pueden influir las propiedades de curvatura después del laminado en frío o templado, ! la temperatura de devanado se ajusta a una temperatura desde temperatura ambiente hasta i 680°C. ·' i I I i Durante el laminado en caliente, una barra laminada puede unirse después del laminado en bruto y laminado de terminado puede ser llevado a cabo continuamente. En este momento, una barra rugosa puede ser enrollada una vez en forma de bobina, en una funda que tiene una función de retención de calor según [sea necesario y nuevamente se revierte, por lo que la barra rugosa se une. El laminado de paso de piel puede llevarse a cabo en la lámina de acero laminada en caliente según sea necesario. El laminado de paso de piel tiene un efecto de .prevención tensión estirada que i ocurre durante la corrección 'de trabajo o de formación plana.
Además, la lámina de acero para la que se ha completado el laminado en caliente es somete a decapado, laminado en frío y luego en una relación de reducción de laminado de 20% a 90%. Cuando la relación de reducción de laminado es inferior a 20%, hay una preocupación de que no se puedan formar suficientes laminados en frió de estructuras recristalizadas y pueden ser : formados granos mixtos. Además, cuando la relación de reducción de laminado superior a 90%, hay una preocupación de rup!tura debido a la formación de grietas. Los efectos de la presente invención puede obtenerse incluso cuando un calor patrón de tratamiento para el control de la estructura de acuerdo con los propósitos como se emplea i el patrón de tratamiento térmico de recocido.
Sin embargo, con él fin de obtener una estructura equiaxial recristalizada laminada en frío suficientemente y cumple con las condiciones I en los rangos de la presente solicitud, es necesario calentar la lámina de acero a un intervalo de temperatura dé por lo menos 650°C a 900°C, recocer el acero laminado durante un tiempo de mantenimiento de 1 segundo a 300 segundos y luego llevar a cabo de refrigeración primaria a un intervalo de temperatura de 720°C 580°C a una velocidad de enfriamiento de 0.1°C/s a 100°C/s. Cuándo la temperatura de mantenimiento es inferior a 650°C, o el tiempo de retención es mehor que 1 segundo, una suficiente estructura recuperado recristalizado no puede ser obtenida. Además, cuando la temperatura de mantenimiento excede 900 °C, o el tiempo de retención supera los 300 segundos, hay una preocupación de oxidación o engrosamiento de los granos.
Además, cuando la tasa de enfriamiento es menos de 0.1°C/s, o i el intervalo de temperatura excede 720°C en el enfriamiento temporal, hay una preocupación de que no pueda ser obtenida una cantidad suficiente de transformación. Además, en un caso en el que la velocidad de enfriamiento excede 100°C/s, o el intervalo de temperatura es menor que 580 °C, hay una preocupación de engrosamiento de los granos y similares. í Después de eso, de acuerdo con un método ordinario, un i tratamiento de galvanizado se1 lleva a cabo a fin de obtener i una lámina de acero galvanizadb.
I La estructura de la lámina de acero galvanizado obtenida en la modalidad principalmente incluye ferrita, pero puede incluir perlita, bainita, martensita, austenita y compuestos tales como carbonitruros , como estructuras metálicas distintas de ferrita. Dado que la estructura cristalina de martensita o bainita es la misma o similar a la estructura cristalina de la ferrita, la estructura principalmente pueden incluir cualquiera de ferrita, bainita y martensita. La lámina de acero galvanizado de acuerdo con la presente invención puede ser aplicada no sólo a curvatura de trabajo pero también a combinar formando un compuesto principalmente de trabajo de curvatura, colgado, extracción y doblez .
Ejemplo 1 Se describirá el contenido técnico de la lámina de acero laminada en caliente de ¡acuerdo con la modalidad usando ejemplos de la presente invención.
Se describirán los ', resultados de estudios en los que los aceros de AA a ¡ Bg que tiene el componente composiciones que se muestran :en la Tabla 1 fueron utilizados como ejemplos.
Tabla 1 Componentes químicos (% masa) (1/4) I Tabla 1 Componentes químicos (% masa) (2/4) Tabla 1 Componentes químicos (% masa) (3/4) ¡ I I ¡ I I I Tabla 1 Componentes químicos (% masa) (4/4) Los aceros fueron colados, recalentados o después de ser enfriados a la temperatura ambiente, se calienta a un intervalo de temperatura de 900°C a 1300°C y luego laminados en caliente bajo las condiciones de la Tabla 2 o 3, con lo que, finalmente, la obtención de 2.3 mm o 3.2 mm de espesor láminas laminadas en caliente; de acero.
Tabla 2 Condiciones de Fabricación (1/2) Tabla 2 Condiciones de Fabricación (2/2) Tabla 3 Condiciones de Fabricación (1/2) I Tabla 3 Condiciones de Fabricación (2/2) La Tabla 1 muestra^ los componentes químicos de los aceros de Tablas 2 y 3 respectivas muestran las condiciones de fabricación respectivas ' y las Tablas 4 y 5 muestran estructuras y características mecánicas. Como un índice de capacidad de deformación local, se utilizaron el radio de expansión de orificio y el ' límite de curvatura de radio a través de curvatura en forma de V de 90°. En las pruebas de curvatura, la dirección de curvatura en C y la dirección de curvatura de 45° se lleváronla cabo y los regímenes se usaron como índice de la orientación de la dependencia de la conformabilidad. Los pruebas de tracción y las pruebas de curvatura se basaron JIS Z2241 y en pruebas de curvatura del bloque V de 90° JIS Z2248, y el orificio de pruebas en expansión se basa en la norma JFS T1001 de la Federación de Hierro y Acero de Japón, respectivamente. La relación de intensidad aleatoria de rayos X se midió usando el EBSD a un punto de 0.5 µt?? con respecto a una ubicación de 1/4 de la porción de extremo en la dirección de la anchura en un espesor de lámina parte central en una zona de 5/8 a 3/8 de una sección transversal paralela a la dirección de laminado. Además, los valores de r en, las direcciones respectivas se midieron a través de los métoclos anteriores.
I I Tabla 4 Estructura y características mecánicas de los respectivos en las condiciones de! fabricación respectivas (1/2) Tabla 4 Estructura y características mecánicas de los aceros respectivos en las condiciones de; fabricación respectivas (2/2) Tabla 5 La estructura y características mecánicas de los aceros respectivos en las condiciones de fabricación respectivas (1/4) Tabla 5 La estructura y características mecánicas de los aceros respectivos en las condiciones de fabricación respectivas (2/4) Tabla 5 La estructura y características mecánicas de 1 aceros respectivos en las condiciones de fabricación respectivas (3/4) I Tabla 5 La estructura y características mecánicas de los aceros respectivos en las condiciones de fabricación respectivas (4/4) i Ejemplo 2 El contenido de la lámina de acero laminada en frío de acuerdo con la modalidad se describirá usando ejemplos de la presente invención.
Los resultados de estudios en los que los aceros de CA a CW tiene las composiciones del componente que se muestran en la Tabla 6, que cumplieron con los componentes especificados en las reivindicaciones de la presente invención y aceros comparativos de Ca a Cg se usaron como ejemplos que serán descritos^.
Tabla 6 Componentes químicos (% masa) (1/2) Tabla 6 Componentes químicos (% masa) (2/2) Los aceros fuerion colados , como lo fueron recalentados o después de | ser enfriado a la temperatura ambiente, se calienta a un intervalo de temperatura de 900°C a 1300°C, a continuación, | laminados en caliente bajo las condiciones de la Tabla 7, Obteniendo de esta manera 2 mm a 5 mm de espesor, las hojas de acero laminadas en caliente. Las láminas de acero fueron decapadas, laminado en frío en un espesor de 1.2 mm a 2.3' mm y se recocieron bajo las condiciones de recocido que se muestran en la Tabla 7. Después de eso, el laminado! de paso de escáner 0.5% escanear pase laminado se llevó a 'cabo y las láminas de acero se proporcionan para evaluación de los materiales de calidad.
Tabla 7 Condiciones de Fabricación (1/21 Tabla 7 Condiciones de Fabricación (2/2) La Tabla 6 muestra los componentes químicos de los aceros respectivos y la Tabla 7 muestra las condiciones de fabricación respectivos. Además, la Tabla 8 muestra las estructuras y características mecánicas de las láminas de acero. Como un índice de capacidad de deformación local, se utilizó el régimen de expansión de orificio y la relación límite de curvatura a través de la forma de curvatura V. En los pruebas de curvatura, se llevaron a cabo la curvatura en i dirección C y curvatura en dirección a 45° y los regímenes se utilizaron como índice de la| dependencia de la orientación de conformabilidad . Los prueba|s de tracción y las pruebas de curvatura se basan en la ntorma JIS Z2241 y las pruebas de curvatura de bloque en 90° en forma de V de JIS Z2248, y las pruebas del orificio de expansión se basan en la norma JFS T1001 de la Federación de Hierro y Acero de Japón, respectivamente. La relación} de intensidad aleatoria de rayos X se midió usando EBSD en un punto de 0.5 µp? con respecto a la ubicación de 1/4 desde laj porción final en la dirección de anchura en una porción central de espesor de lámina en un área de 5/8 a 3/8 de una sección transversal paralela a la dirección de laminado. Además, los valores r en las direcciones respectivas se midieron a través de los métodos anteriores . i 1 i j Tabla 8 La estructura y características mecánicas de los aceros respectivos en las condiciones de fabricación respectivas (1/4) I Tabla 8 La estructura y características mecánicas de los aceros respectivos en las condiciones de fabricación respectivas (2/4) Tabla 8 La estructura y características mecánicas de los aceros respectivos en las condiciones de fabricación respectivas (3/4) I I Tabla 8 La estructura y características mecánicas de los aceros respectivos en las condiciones de fabricación respectivas (4 /4 ) I Ejemplo 3 j El contenido técnico de la lámina de acero galvanizado de acuerdo con la modalidad Se describirá usando ejemplos de la presente invención. i i Se describirán los resultados de estudios en los que los aceros de DA a DL que tiene el componente composiciones que se muestran en la Tabla 9 se utilizaron como ejemplos. ' i i I ¡ i I I I i Tabla 9 Componentes quimicos (% masa) Los aceros fueron 'colados, recalentados como tal o después de ser enfriados ¡a la temperatura ambiente, se calientan a un intervalo de : temperatura de 900°C a 1300°C, a continuación, se laminaron en frío bajo las condiciones de la Tabla 10, obteniendo de esta manera un espesor de 2 mm a 5 i mm, las hojas de acero fueron laminadas en caliente. Las láminas de acero fueron decapadas, laminadas en frío con un espesor de 1.2 mm a 2.3 mm, recocidos bajo las condiciones de recocido que se muestran i en la Tabla 10 y sometidos continuamente a recocido y galvanizado con un recubrimiento o revestimiento galvanizado por un tratamiento de recubrimiento i galvanizado usando un baño de revestimiento galvanizado. Después, se llevó a cabo laminado de paso de 0.5% por exploración y las hojas de acero se proporcionan para evaluación de los materiales ¡de calidad. i I I I I Tabla 10 Condiciones de Fabricación (1/2) I I Tabla 10 Condiciones de Fabricación (2/2) ¡ I La Tabla 9 muestra los componentes químicos de los aceros respectivos, la Tabla 10 muestra las condiciones de fabricación respectivas y lai Tabla 11 muestra las estructuras y características mecánicas de las láminas de acero en las condiciones de fabricación respectivas.
Como un índice de' capacidad de deformación local, í se utilizó el régimen de expansión de orificio y el límite de curvatura de radio a través 'de 90° de curvatura en forma de V. Las pruebas de tracción y las pruebas de curvatura fueron 1 I sobre la base de JLS Z2241 y¡ ruebas de curvatura de bloque V i a 90° JIS Z2248 y las pruebas de expansión de orificio se basaron en la norma JFS T1Ó01J de Federación de Hierro y Acero de Japón, respectivamente. La relación de intensidad aleatoria de rayos X se midió usando el EBSD en un campo de i juego con 0.5 ym con respecto a una ubicación de 1/4 de la porción de extremo en la (dirección de la anchura en un espesor de lámina parte central en una zona de 3/8 a 5/8 de una sección transversal paralela a la dirección de laminado.
Además, los valores de r en> las direcciones respectivas se midieron a través de los anteriores. 1 Tabla 11 Estructura y características mecánicas de los respectivos en las condiciones de fabricación respectivas (1/2) Tabla 11 Estructura y características mecánicas de los aceros respectivos en las condiciones de fabricación respectivas (2/2) Como se mostró antes, por ejemplo, las Figs . 40, 41, 42, 43, 44 y 45, las ¦ hojas de acero cumplen con las especificaciones de la presente invención tenían excelentes propiedades de expansión de orificios, propiedades de curvatura y anisotropía formación pequeña. Además, las hojas de acero fabricados en los rangos de condiciones convenientes exhibieron régimen de expansión de orificio superior y propiedades de curvatura.
APLICABILIDAD INDUSTRIAL Como se ha descrito anteriormente, de acuerdo con la presente invención, sin 'limitar la configuración de la estructura principal, es posible obtener una lámina de acero laminado en caliente, un laminado en frío de lámina de acero y una lámina de acero galvanizada, que son excelentes en términos de deformación local', y tienen una influencia pequeña de orientación de conformabilidad incluso cuando Nb, Ti y similares se añaden mediante el control de la textura además de controlar los tamaños y formas de granos de cristal.
Por lo tanto, la presente invención es muy útil en la industria de la fabricación de acero.
Además, en la presente invención, la resistencia de la lámina de acero no es especificada sin embargo, dado que degrada la conformabilidad1 a medida que aumenta la resistencia como se describe ' anteriormente , los efectos son particularmente importantes !en el caso de una lámina de acero de alta resistencia, para los ejemplos, un caso en el que la resistencia a la tracción es! 440 MPa o más.

Claims (25)

i REIVINDICACIONES
1.- Un laminado en caliente de lámina de acero que comprende, en % en masa: ' C: 0.0001% a 0.40%;,· Si: 0.001% a 2.5%,-; N: 0.0005% a 0.01%; O: 0.0005% a 0.01%; y que comprende además uno o dos o más de : Zr: 0.0001% a 0.2%;! . I y el balance compuesto de hierro e impurezas inevitables, en el que un valor medio de una relación de intensidad aleatoria de rayos X de un grupo de orientación (100) <110> a (223) < 110> por lo menos en una porción central de espesor de la lámina que se encuentra en un rango de espesor de láminas 5/8 ¡a 3/8 de una superficie de la lámina de acero es de 1.0 a ',6.0, una radiografía relación de intensidad aleatoria de orientación de los cristales (332) <113> es de 1.0 a 5.0; y rC que es un valor de r en una dirección perpendicular a una dirección de laminado- es 0.70 a 1.10 y r30 que es un valor de r en una dirección que forma un ángulo I de 30° con respecto a la dirección de laminado es 0.70 a í.io. I
2. - El acero laminado en caliente lámina de acuerdo i con la reivindicación 1, en el que rL que es un valor de r en la dirección de laminado es tí.70 a 1.10 y r60 que es un valor de r en una dirección que forjma un ángulo de 60° con respecto a la dirección de laminado es1 de 0.70 a 1.10.
3. - El acero laminado en caliente lámina de acuerdo i i con la reivindicación 1 o 2, en donde uno o dos o más de bainita, martensita, perlita y austenita son presentes en la lámina de acero laminada en caliente y una relación de granos que tienen un dL/dt, que es ! un relación entre la longitud en la dirección de laminado dL; a una longitud de una lámina dt dirección del espesor, de , 3.0 o menos en los granos de cristal en las estructuras es de 50% a 100%.
4. - La lámina de acero laminada en caliente de acuerdo con la reivindicación 1 o 2, en donde una relación de área de los granos de cristal que tienen un diámetro de grano de más de 20 µp? en un área total de una estructura metálica i en la lámina de acero laminada en caliente es de 0% a 10%.
5. - Una lámina de ¡acero laminado en frío obtenida mediante laminado en frío de la lámina de acero laminada en caliente de acuerdo con la, reivindicación 1, en donde el valor medio de la relación d intensidad aleatoria de rayos X del grupo orientación {???} <;011> a {223} <110> por lo menos en la parte de espesor de la 'lámina central es de 1.0 a menos de 4.0, la relación de intensidad aleatoria de rayos X del cristal orientación {332} <113> es de 1.0 a 5.0; y rC que es el valor de r en una dirección perpendicular a la dirección [de laminado es 0.70 a 1.10 y r30 que es el valor de r en una dirección que forma un ángulo de 30° con respecto a la dirección de laminado es 0.70 a 1.10.
6. - La lámina de acero laminada en frío de acuerdo con la reivindicación 5, en donde rL que es un valor de r en la dirección de laminado de :0.70 a 1.10 y r60 que es un valor de r en una dirección que forma un ángulo de 60° con respecto a la dirección de laminado es 0.70 a 1.10.
7. - La lámina de ácero laminada en frío de acuerdo con la reivindicación 5 o 6, en donde uno o dos o más de bainita, martensita, perlita. y austenita están presentes en la lámina de acero laminada en frío y una relación de granos tienen un dL/dt, que una relación de una longitud en dirección de laminado a una longitud de una dirección del espesor de lámina dt, de 3.0 o menos en los granos de cristal en las estructuras es de 50% a 100%.
8. - La lámina de acero laminada en frío de acuerdo con la reivindicación 5 ó 6, en donde una relación de área de los granos de cristal que tienen un diámetro de grano de más de 20 pm en un área total de una estructura metálica en la lámina de acero laminada en frío es de 0% a 10%.
9. - Una lámina de acero galvanizado, que comprende además una capa de revestimiento galvanizado o una capa de revestimiento galvanizada sobre una superficie de la lámina de acero laminada en frío de acuerdo con la reivindicación S, en donde el valor medio de la relación de intensidad aleatoria de rayos X del grupo orientación (100) <011> a (223) <110> por lo menos en la parte de espesor de la lámina central es 1.0 a menos de 4.0, la relación de intensidad aleatoria de rayos X de la orientación de cristales ( 332 ) <113> es de 1.0 a 5.; y irC que es el valor de r en una dirección perpendicular a la dirección de laminado es 0.70 a 1.10 y r30 que es el valor; r en una dirección que forma un i ángulo de 30° con respecto a la dirección de laminado es de 0.70 a 1.10.
10. - La lámina de ; acero galvanizado de acuerdo con la reivindicación 9, en donde rL que es un valor de r en la dirección de laminado es 0.70 a 1.10 y r60 que es un valor de r en una dirección que forma un ángulo de 60° con respecto a la dirección de laminado es de 0.70 a 1.10.
11. - Un método de fabricación de la lámina de acero laminada en caliente, el método que comprende, primero el laminado en caliente llevado a cabo por lo menos una vez en una relación de reducción de laminado de 20% o más en un intervalo de temperatura de ;1000°C a 1200°C y un diámetro de grano de austenita se ajusta a 200 µp? o menos, en donde un lingote o bloque que contiene, en % en masa: Mn: 0.001% a 4,0%, P: 0.001% a 0.15%, S: 0.0005% a 0.03%, Al : 0.001% a 2.0%, N: 0.0005% a 0.01%, 0: 0.0005% a 0.01% i y que comprende además uno o dos o más de : Ti : 0 .001% a 0.20%;, compuesto de hierro y las impurezas inevitables; \ i el segundo laminado en caliente en donde un total i de relaciones de reducción de laminado de 50% o más se lleva a cabo en un intervalo de temperatura de TI +30°C a T1+200°C; el tercer laminado ¡en caliente en el que un total de relaciones de reducción de laminado menor que 30% es lleva ? a cabo en un intervalo de temperatura de T1°C para bajar de TI +30°C; y ! el rolado en calientes final a una temperatura de í transformación de Ar3 o superior, i en donde, TI es una temperatura determinada por componentes de lámina de acero y expresada por la siguiente Fórmula 1. i T1(°C) = 850 + 10 x (C + N) x n + 350 x Nb + 250 X Ti + 40 x B + 10 x Cr + 100 x Mo + 100 ? V (Fórmula I)
12. - El método de fabricación de una lámina de i acero laminado en caliente de acuerdo con la reivindicación 11, en donde, en el segundo laminado en caliente el rango de temperatura de TI +30°C a TI +200°C, el lingote o losa se loamina por lo menos una vez . en una relación de reducción de laminado de 30% o más un paso,.
13. - El método dej fabricación de una lámina de acero laminado en caliente dé acuerdo con la reivindicación 11 ó 12, en donde, en el primer laminado en caliente en un rango de temperatura de 1000°C a 1200°C, el lingote o losa se enrolla por lo menos dos veces en una relación de reducción de laminado de 20% o más y el diámetro de grano de austenita se establece en 100 µt? o menos.
14. - El método de : fabricación de una lámina de I acero laminado en caliente de acuerdo con la reivindicación 11 ó 12, en donde, en un casó en el que el paso en donde la ? relación de reducción de laminado es de 30% o más en el intervalo de temperatura de TI +30°C a T1+200°C se define I como una gran reducción de paso, esperando un tiempo t desde la terminación de una paso fdnal del paso de reducción grande al inicio de refrigeración emplea una configuración que cumple con la siguiente Fórmula 2, ti < ti < t x 2.5 i... (Formula 2) j en donde ti se expresa por la siguiente Fórmula 3 ; ti = 0.001 X ( (Tf -Ti ) X Pl) 2 - 0.109 X ( (Tf-Tl) X Pl) + 3.1 (Fórmula 3) ' í en donde Tf representa una temperatura después del paso final y Pl representa un rodando relación de reducción en la paso final. !
15.- El método de fabricación de una lámina de acero laminado en caliente de acuerdo con la reivindicación 14, en donde una temperatura de la lámina de acero se I incrementa en 18°C o menos jentre la pasos respectivos del segundo laminado en caliente| en el intervalo de temperatura i de TI + 30°C a TI +200°C. \ i
16.- Un método del fabricación de una lámina de acero laminado en frío, el método que comprende, decapado, después del laminado en caliente final de la lámina de acero laminado en caliente obtenida a través del método de fabricación de la lámina de acero laminada en caliente según i j I I la reivindicación 11 a la temperatura de transformación Ar3 o superior; laminado en frío a' 20% a 90%; recocido a un intervalo de temperatura de 720°C a 900°C durante un tiempo de mantenimiento de 1 segundos a 300 segundos; aceleración-enfriamiento a una velocidad de enfriamiento de 10°C/s a 200PC/s desde 650°C a 500°C; y mantener a una temperatura de 200°C a 500°C.
17.- El método de fabricación de una lámina de acero laminado en frío de abuerdo con la reivindicación 16. en donde, en el segundo laminado en caliente en el rango de temperatura de TI +30°C a ? TI + 200°C, laminando en una relación de reducción de laminado de 30% o más en un paso se lleva a cabo por lo menos una vez. i
18. - El método de fabricación de una lámina de acero laminado en frío de acuerdo con la reivindicación 16 ó 17, en donde, en el primer laminado en caliente en el intervalo de temperatura de ¡1000°C a 1200°C, el laminado en una relación de reducción de ¡laminado de 20% o más se lleva a I cabo por lo menos dos veces y el diámetro de grano de austenita se establece en 100j \im o menos.
19. - El método de' fabricación de una lámina de acero laminado en frío de acuerdo con la reivindicación 16 ó 17, en donde, en un caso en el cual el paso en donde la relación de reducción de laminado es de 30% o más en el rango í de temperatura de TI +30°C a T1+200°C se define como una gran reducción de paso, esperando un tiempo t desde la terminación de un paso FMAL de la gran reducción de paso al inicio de refrigeración emplea una configuración que satisface la siguiente Fórmula 4, ti < t < ti X 2.5 ! (Formula 4) 1 En la presente ti se expresa por la siguiente i I fórmula 5. , ti = 0.001 X ((Tf-lTl) X Pl)2 - 0.109 X ( (Tf- TI) X Pl) + 3.1 ! (Fórmula 5) ¡ i I en la presente, ¡Tf representa una temperatura I después del paso final y 'Pl representa una relación de i reducción de rolado en el paso final.
20. - El método de¡ fabricación de una lámina de i acero laminado en frío de acuerdo con la reivindicación 19, en donde una temperatura de lámina de acero se incrementa en 18°C o menos entre la 'pasos respectivos del segundo laminado en caliente en el intervalo de temperatura de TI + i 30°C a TI +200°C.
21. - Un método de \ fabricación de una lámina de acero galvanizado, el método que comprende, un devanado en un intervalo de temperatura de 6¡80°C a la temperatura ambiente, después del final del laminado en caliente de la lámina de acero laminada en caliente ¡obtenida a través del método de fabricación el laminado en; caliente de lámina de acero de acuerdo con la reivindicación 11 en la temperatura de transformación Ar3 o superior; decapado; j laminado en frío a ¡20% a 90%; i calentamiento a ún intervalo de temperatura de recocido durante ún tiempo de mantenimiento de 1 segundo a 300 segundos; j enfriamiento a una velocidad de enfriamiento de 0.1°C/s a 100°C/s desde 720°C a 580°C; y tratamiento de galvanización. ;
22. - El método de fabricación de una lámina de acero galvanizado de acuerdp con la reivindicación 21, en donde en el segundo laminado! en caliente en el intervalo de i temperatura de TI + 30°C á TI +200°C, laminando en una relación de reducción de laminado de 30% o más en un paso se lleva a cabo en por lo menos una vez.
23. - El método de! fabricación de una lámina de i acero galvanizado de acuerdo con la reivindicación 21 ó 22, en donde, en el primer laminado en caliente en el intervalo de temperatura de 1000°C a1 1200°C, el laminando en una relación de reducción de laminado de 20% o más se lleva a ? cabo por lo menos dos veces y el diámetro de grano de austenita se establece en 1?!? µp\ o menos.
24. - El método de fabricación de una lámina de acero galvanizado de acuerdo con la reivindicación 21 ó 22, en donde, en un caso en el que el paso en el que la relación de reducción de laminado es 30% o más en el intervalo de i temperatura de TI +30°C a T1+200°C se define como una gran reducción pasar un tiempo de! espera t del término de un paso i FMAL de el paso de reducción grande al inicio de refrigeración emplea una configuración que satisface la siguiente fórmula 6, ; ti < t < ti X 2.5 i (Fórmula 6) en donde ti se expresa por la siguiente fórmula 7: X Pl)2 - 0.109 X ( (Tf-Tl) X
25.- El método de¡ fabricación de una lámina de acero galvanizado de acuerdó con la reivindicación 24, en I donde una temperatura de la lámina de acero se incrementa en i 18 °C o menos entre la pasos respectivos de la segunda laminado en caliente en el ¡intervalo de temperatura de TI I +30°C a TI +200°C. ' RESUMEN Una lámina de acero laminado en caliente tiene un I valor promedio de la relación de intensidad aleatoria de rayos X de un grupo de orientación de {lOO} <011> a {232} i <110> por lo menos en una1 porción central de espesor de lámina que está en un rango de espesor de lámina de 5/8 a 3/8 de una superficie de lámina de acero de 1.0 a 6.0, una relación de intensidad aleatoria de rayos X de una orientación de cristal {332}¡<113> de 1.0 a 5.0 , rC que es un j valor t en una dirección perpendicular a una dirección de I laminado de 0.70 a 1.10 y r30 que es un valor de r en una i dirección que forma un ángulo de 30° con respecto a la dirección de laminado de 0.70 a 1.10. Una lámina de acero laminado en caliente tiene un valor promedio de la relación de intensidad aleatoria de rayos X de un grupo de orientación de {100} <011> a {232} <110> por lo menos en una porción central de espesor de lámina que está en un rango de espesor de lámina de 5/8 a 3/8 de una superficie de lámina de acero de 1.0 a 6.0, una relación de intensidad aleatoria de rayos X de una orientación de cristal {332}¡<113> de 1.0 a 5.0, rC que es un valor t en una dirección perpendicular a una dirección de laminado de 0.70 a 1.10 y r30 que es un valor de r en una dirección que forma un ángulo de 30° con respecto a la dirección de laminado de 0.70 a 1.10. ? i i
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