BR112019017074A2 - corpo estampado a quente - Google Patents

Abstract

a presente invenção, levando em conta os problemas do estado da técnica, fornece um corpo estampado a quente que obtém simultaneamente a elevada capacidade de flexão e elevada ductilidade para conseguir resistência ao impacto e também resistência à fragilização pelo hidrogênio e manter a dispersão na dureza. o corpo estampado a quente de acordo com a presente invenção é dotado de uma parte intermediária na espessura da chapa e uma camada macia localizada em ambos os lados ou em um lado da parte intermediária na espessura da chapa. a parte intermediária na espessura da chapa tem uma dureza de 500 hv a 800 hv e tem estruturas metálicas a partir de uma profundidade de 20 ¿m abaixo da superfície da camada macia até uma profundidade de ½ da espessura da camada macia com uma proporção de área do total de grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro dos grãos de cristal de 1° ou menos e grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro dos grãos de cristal de 8° ou mais e 15° ou menos de 50 % ou mais e menos de 85 % quando uma região circundada por limites de grão com uma diferença de orientação de 15° ou mais em uma seção transversal paralela à direção da espessura da chapa é definida como um "grão de cristal".

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para CORPO ESTAMPADO À QUENTE.

CAMPO [001] A presente invenção refere-se a um corpo estampado à quente usado para elementos estruturais ou elementos de reforço automotivos ou estruturas onde resistência é necessária, em particular um corpo estampado à quente com excelente resistência, resistência ao impacto, ductilidade e resistência à fragilização pelo hidrogênio após estampagem à quente e pequena dispersão de dureza.

ANTECEDENTES [002] Nos últimos anos, do ponto de vista da proteção ambiental e economia de recursos, está sendo buscado um peso mais leve das carrocerias de automóveis. Por esta razão, a aplicação de chapas de aço de alta resistência aos elementos automotivos vem acelerando. No entanto, juntamente com o aumento da resistência das chapas de aço, a plasticidade deteriora e, portanto, em chapas de aço de alta resistência, a plasticidade em elementos com formatos complicados é um problema.

[003] Para resolver este problema, a estampagem à quente, onde a chapa de aço é aquecida para uma alta temperatura da região da austenita é, então, moldada por prensagem, sendo cada vez mais aplicada. Uma vez que a estampagem à quente realiza a moldagem por prensagem e, ao mesmo tempo, a têmpera na matriz, é possível obter uma resistência que corresponde à quantidade de C da chapa de aço. Isto está sendo levado em conta como uma técnica que alcança tanto a formação de um material em um elemento automotivo como para assegurar a resistência.

[004] No entanto, uma vez que em peças prensadas à quente convencionais que foram produzidas por meio de endurecimento por prensagem, toda a espessura da chapa é formada por estruturas du

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2/96 ras (principalmente martensita), se ocorrer deformação por flexão no momento de colisão do automóvel, a maior deformação será aplicada à parte curvada da peça, rachaduras avançam a partir da proximidade da camada superficial da chapa de aço e, finalmente, fratura ocorrerá facilmente.

[005] Por exemplo, em um elemento convencional em formato de cúpula ou outro corpo estampado à quente produzido através de endurecimento por prensagem, se ocorrer deformação por flexão no momento da colisão de um automóvel, o elemento em formato de cúpula se dobrará e a deformação ficará localizada e a resistência à carga do elemento cairá. Isto é, a carga máxima de um elemento de um corpo estampado à quente é afetada não apenas pela resistência do elemento, porém, também pela facilidade de deformação. Se a ductilidade da chapa de aço é alta, no estado de um elemento moldado em um determinado formato, fica mais difícil que a localização da região de deformação ocorra. Isto é, o elemento se torna resistente à deformação.

[006] Além disso, em um corpo estampado à quente, o modo de contato com a matriz não é necessariamente uniforme. Por exemplo, nas partes verticais da parede de um elemento em formato de cúpula, etc., a taxa de resfriamento cai facilmente. Por esta razão, a chapa de aço é, algumas vezes, formada localmente com regiões com baixa dureza. A deformação se concentra em uma parte macia no local no momento da colisão e se torna uma causa de formação de fraturas, de modo que uma pequena dispersão na dureza do corpo, isto é, assegurar uma resistência estável, é importante para assegurar a resistência ao impacto.

[007] Portanto, em uma parte estampada à quente também, a ductilidade é importante, porém, em geral, a ductilidade da martensita é baixa. Além disso, a densidade de defeitos de rede da camada superficial da chapa de aço é alta, portanto, há o problema de que a pe

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3/96 netração de hidrogênio é promovida e a parte se torna pobre em relação à resistência à fragilização pelo hidrogênio. Em virtude destas razões, o uso de peças estampadas à quente produzidas através de endurecimento por prensagem foi limitado em autopeças.

[008] Para lidar com este problema, foi proposta uma técnica para aumentar a plasticidade de peças prensadas à quente para suprimir a formação de fraturas. A PTL 1 descreve tornar a dureza da porção intermediária na espessura da chapa de uma peça prensada à quente 400 Hv ou mais e formar uma camada macia com uma espessura de 20 μίτι a 200 μίτι e uma dureza de 300 Hv ou menos sobre uma camada superficial de modo a assegurar uma resistência à tração de 1300 MPa ou mais, ao mesmo tempo em que suprime a formação de fraturar no momento da colisão do automóvel. A PTL 2 descreve o controle da concentração de carbono em uma camada superficial na espessura da chapa em 1/5 ou menos da concentração de carbono da parte intermediária na espessura da chapa de modo a reduzir a densidade dos defeitos de rede da camada superficial e a melhorar a resistência à fragilização pelo hidrogênio. A PTL 3 descreve tornar a parte intermediária na espessura da chapa uma estrutura de fase dupla de ferrita e martensita e aumentar a fração estrutural de ferrita de uma porção da camada superficial de modo a aliviar a tensão, mesmo se a parte da camada superficial receber deformação por flexão severa.

[009] No entanto, nos elementos descritos nas PTL 1 e PTL 2, ao tornar uma camada superficial na espessura da chapa em estruturas macias e tornar uma parte intermediária na espessura da chapa em estruturas duras, um gradiente acentuado na dureza acaba sendo formado na direção da espessura da chapa. Por esta razão, quando submetido à deformação por flexão, há a questão de que a formação de fraturas ocorre facilmente próximo ao limite entre as estruturas macias e as estruturas rígidas, onde ocorre este acentuado gradiente de

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4/96 dureza. Além disso, na PTL 3, uma porção da camada superficial na espessura da chapa é constituída de estruturas macias e a parte intermediária na espessura da chapa é constituída de uma estrutura de duas fases de estruturas duras e estruturas macias para reduzir o gradiente acentuado na dureza na direção da espessura da chapa. No entanto, uma vez que a parte intermediária na espessura da chapa é uma estrutura de fase dupla, o limite máximo de resistência à tração acaba se tornando 1300 MPa ou mais. É difícil assegurar a resistência à tração de 1500 MPa ou mais requerida para peças prensadas à quente.

LISTA DE CITAÇÃO

LITERATURA DE PATENTE [0010] PTL 1 Publicação de Patente Japonesa Não Examinada

N° 2015-30890 [0011] PTL 2 Publicação de Patente Japonesa Não Examinada

N° 2006-104546 [0012] PTL 3 Documento WO 2015/097882

SUMÁRIO

PROBLEMA TÉCNICO [0013] A presente invenção, levando em conta as questões técnicas do estado da técnica, tem como objetivo fornecer um corpo estampado à quente que atinja alta capacidade de flexão e elevada ductilidade para obter resistência ao impacto e resistência à fragilização pelo hidrogênio e manter a dispersão na dureza.

SOLUÇÃO PARA O PROBLEMA [0014] Os inventores se envolveram em um estudo aprofundado de um método para resolver os problemas técnicos acima. Como um resultado, para melhorar a resistência à fragilização pelo hidrogênio, é eficaz reduzir a densidade de defeitos de rede na camada superficial na espessura da chapa. Por esta razão, é necessário formar estruturas

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5/96 macias na camada superficial. Por outro lado, para assegurar uma resistência à tração de 1500 MPa ou mais, é necessário formar a parte intermediária na espessura da chapa somente de estruturas duras. Desta forma, os inventores acreditam que, se formar a camada superficial na espessura da chapa de estruturas macias e formar a parte intermediária na espessura da chapa de estruturas duras, sendo possível reduzir o gradiente de dureza acentuado na direção da espessura da chapa que ocorre próximo do limite das estruturas duras e estruturas macias, uma resistência à tração de 1500 MPa ou mais e excelente resistência à fragilização pelo hidrogênio podem ser asseguradas, ao mesmo tempo em que uma excelente capacidade de flexão pode ser obtida.

[0015] Portanto, os inventores investigaram e realizaram estudos intensivos sobre estruturas metálicas de chapas de aço onde boa capacidade de flexão foi obtida ao controlar as estruturas de uma camada superficial de estruturas macias. Como um resultado, descobriu-se que as estruturas metálicas que formam a camada superficial devem ser constituídas por grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro dos grãos de cristal de 1^o ou menos e grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro dos grãos de cristal de 8^o ou mais e menos de 15° quando uma região cercada por limites de grão com uma diferença de orientação de 15° ou mais na seção transversal da espessura da chapa é definida como um grão de cristal. Estas medições foram realizadas na região a partir de uma posição de uma profundidade de 20 μίτι abaixo da superfície da camada superficial a uma posição de uma profundidade de ¹/2 da espessura da camada superficial (centro da camada superficial). Descobriu-se que os efeitos das propriedades de superfície do corpo estampado à quente e os efeitos da porção de transição da parte intermediária na espessura da chapa para a camada superficial podem

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6/96 ser eliminados por tais estruturas metálicas.

[0016] Além disso, ao controlar as quantidades de adição de Mn e Si na parte intermediária na espessura da chapa, os inventores aumentaram a ductilidade e aumentaram a capacidade de flexão para assegurar, de modo estável, uma alta resistência. Como um resultado, é possível evitar a ocorrência de fraturas no momento da deformação por flexão. Os inventores conseguiram assegurar uma resistência à tração de 1500 MPa ou mais e boa resistência à fragilização pelo hidrogênio, ao mesmo tempo em que obtiveram excelente capacidade de flexão, ductilidade e estabilidade de resistência e foram capazes de obter um corpo estampado à quente com excelente resistência ao impacto e fragilização pelo hidrogênio.

[0017] A presente invenção foi concluída com base na descoberta acima e tem como sua essência o seguinte:

[0018] Um corpo estampado à quente que compreende uma parte intermediária na espessura da chapa e uma camada macia localizada em ambos os lados ou um lado da parte intermediária na espessura da chapa, em que:

[0019] a parte intermediária na espessura da chapa compreende, em % em massa,

C: 0,20 % ou mais e menos de 0,70 %,

Si: menos de 3,00 %,

Mn: 0,20 % ou mais e menos de 3,00 %,

P: 0,10 % ou menos, S: 0,10 % ou menos, Al. sol.: 0,0002 % ou mais e 3,0000 % ou menos, N: 0,01 % ou menos, e um equilíbrio de Fe e impurezas inevitáveis e tem uma dureza de 500 Hv ou mais e 800 Hv ou menos, [0020] nas estruturas metálicas a partir de uma profundidade de

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7/96 μΐη abaixo da superfície da camada macia até uma profundidade de ¹/2 da espessura da camada macia, ao definir uma região cercada por limites de grão com uma diferença de orientação de 15° ou maior em uma seção transversal paralela à direção da espessura da chapa como grão de cristal, a proporção de área do total de grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro dos grãos de cristal de Γ ou menos e grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro dos grãos de cristal de 8^o ou mais e menos de 15°, é de 50 % ou mais e menos de 85 %, a resistência à tração é de 1500 MPa ou mais.

[0021] (2) O corpo estampado à quente de acordo com (1), em que o teor de Si é de 0,50 % ou menos e o teor de Mn é de 0,20 % ou mais e menos de 1,50 %.

[0022] (3) O corpo estampado à quente de acordo com (1), em que o teor de Si é de 0,50 % ou menos e o teor de Mn é de 1,50 % ou mais e menos de 3,00 %.

[0023] (4) O corpo estampado à quente de acordo com (1), em que o teor de Si é mais de 0,50 % e menos de 3,00 %, o teor de Mn é 0,20 % ou mais e menos de 1,50 % e a parte intermediária na espessura da chapa compreende, em área percentual, 1,0 % ou mais e menos de 5,0 % de austenita residual.

[0024] (5) O corpo estampado à quente de acordo com (1), em que o teor de Si é mais de 0,50 % e menos de 3,00 %, o teor de Mn é 1,50 % ou mais e menos de 3,00 % e a parte intermediária na espessura da chapa compreende, em área percentual, 1,0 % ou mais e menos de 5,0 % de austenita residual.

[0025] (6) O corpo estampado à quente de acordo com qualquer um de (1) a (5), em que a parte intermediária na espessura da chapa compreende ainda, em % de massa, Ni: 0,01 % ou mais e 3,00 % ou menos.

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8/96 [0026] (7) O corpo estampado à quente de acordo com qualquer um de (1) a (6), em que a parte intermediária na espessura da chapa compreende ainda, em % em massa, um ou mais de Nb: 0,010 % ou mais e 0,150 % ou menos, Ti: 0,010 % ou mais e 0,150 % ou menos, Mo: 0,005 % ou mais e 1,000 % ou menos e B: 0,0005 % ou mais e 0,0100 % ou menos.

[0027] (8) O corpo estampado à quente de acordo com qualquer um de (1) a (7), onde uma camada galvanizada é formada sobre a camada macia.

EFEITOS VANTAJOSOS DA INVENÇÃO [0028] De acordo com a presente invenção, é possível fornecer um corpo estampado à quente que tem excelente capacidade de flexão, ductilidade, resistência ao impacto e resistência à fragilização pelo hidrogênio e pequena dispersão na dureza.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS [0029] A Figura 1 é uma vista esquemática para explicar a difusão de átomos de carbono quando se produz um corpo estampado à quente da presente invenção.

[0030] A Figura 2 é um gráfico que mostra a variação na densidade de deslocamento após uma passagem de laminação relacionada à laminação grosseira usada no método para produzir o corpo estampado à quente da presente invenção.

DESCRIÇÃO DAS MODALIDADES

Estrutura do Corpo Estampado à quente de Acordo Com a Presente Invenção [0031] O corpo estampado à quente de acordo com a presente invenção é uma estrutura com uma camada macia localizada na superfície em ambos os lados ou em um lado. A camada macia tem uma região que tem uma dureza de 10 Hv ou mais em relação à dureza da parte intermediária na espessura da chapa.

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Parte Intermediária na Espessura da Chapa [0032] A parte intermediária na espessura da chapa do corpo estampado à quente de acordo com a presente invenção deve ter uma dureza de 500 Hv a 800 Hv. As razões para limitar a composição dos constituintes na parte intermediária na espessura da chapa para levar a dureza da parte intermediária na espessura da chapa para faixa supracitada são explicadas abaixo. Abaixo, o % relativo ao componente dos constituintes significa % em massa.

C: 0,20 % ou mais e menos de 0,70 % [0033] O C é um elemento importante para obter uma dureza de 500 Hv a 800 Hv na parte intermediária na espessura da chapa. Com menos de 0,20 %, é difícil assegurar 500 HV ou mais na parte intermediária da espessura da chapa e, portanto, o C é 0,20 % ou mais. De preferência, ele é de 0,30 % ou mais. Por outro lado, com mais de 0,70 %, a dureza da parte intermediária na espessura da chapa excede 800 Hv e a capacidade de flexão cai e, portanto, o C é 0,70 % ou menos. De preferência, ele é 0,50 % ou menos.

Si: menos de 3,00 % [0034] O Si é um elemento que contribui para melhoria da resistência através do fortalecimento da solução. A quantidade de adição de Si para obter o efeito de melhoria da resistência da chapa de aço pela formação de uma solução sólida de Si nas estruturas metálicas é, de preferência, 0,30 % ou mais, porém, se adicionar mais de 0,5 % de Si, o efeito fica saturado.

[0035] O Si também tem o efeito de causar a formação de austenita residual e elevar a ductilidade. Para obter este efeito, uma adição de mais de 0,50 % pelo menos é necessária. Por outro lado, mesmo se adicionar mais de 3,00 %, o efeito fica saturado e, portanto, a quantidade de adição de Si está em um limite máximo de menos de 3,00 %. De preferência, a quantidade é menos de 2,0 %.

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Μη: 0,20 % ou mais e menos de 3,00 % [0036] O Mn é um elemento que contribui para melhoria da resistência através do fortalecimento da solução. O efeito de melhorar a resistência da chapa de aço pela solução sólida de Mn nas estruturas metálicas não pode ser obtido com uma quantidade de adição de menos de 0,20 %, pelo que são adicionados 0,20 % ou mais. De preferência, o teor é de 0,70 % ou mais. Por outro lado, mesmo adicionando 1,50 % ou mais, o efeito fica saturado.

[0037] O Mn, além disso, tem o efeito de aumentar a capacidade de têmpera. Ao adicionar 1,50 % ou mais, é possível aumentar a capacidade de têmpera e obter uma alta resistência de forma estável. A quantidade preferível de adição para obter o efeito de aumentar a capacidade de têmpera é de 1,70 % ou mais. Mesmo se adicionar 3,00 % ou mais, o efeito fica saturado e, portanto, o limite máximo da quantidade de adição de Mn é de 3,00 %. De preferência, o teor é de menos de 2,00 %.

P: 0,10 % ou menos [0038] O P é um elemento de segregação nos limites de grão e prejudica a resistência dos limites de grão. Se mais de 0,10 %, a resistência dos limites de grão cai notavelmente e a resistência à fragilidade pelo hidrogênio e a capacidade de flexão diminuem e, portanto, o P é 0,10 % ou menos. De preferência, ele é de 0,05 % ou menos. O limite mínimo não está particularmente prescrito, porém, se for reduzido este valor para menos de 0,0001 %, o custo de desfosforação aumenta muito e o resultado se torna economicamente desvantajoso, portanto, em uma chapa de aço viável, 0,0001 % é substancialmente o limite mínimo.

S: 0,10 % ou menos [0039] O S é um elemento que forma inclusões. Se mais de 0,10 %, inclusões são formadas e a resistência à fragilidade pelo hidrogênio

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11/96 e a capacidade de flexão diminuem e, portanto, o S é 0,10 % ou menos. De preferência, ele é 0,0025 % ou menos. O limite mínimo não está particularmente prescrito, porém, se reduzir isto para menos de 0,0015 %, o custo de dessulfuração aumenta muito e o resultado se torna economicamente desvantajoso, portanto, em uma chapa de aço viável, 0,0001 % é substancialmente o limite mínimo.

Al sol.: 0,0002 % ou mais e 3,0000 % ou menos [0040] O Al é um elemento que atua para desoxidar o aço fundido e tornar o aço mais sólido. Na presente invenção, para obter a ação desoxidante, a faixa de teor não de todo o Al contido no aço, porém, o teor do assim denominado alumínio solúvel em ácido (Al sol.) é prescrito. Com um teor de Al sol. de menos de 0,0002 %, a desoxidação é insuficiente e, portanto, o Al sol. é 0,0002 % ou mais. De preferência, o teor é de 0,0010 % ou mais. Por outro lado, mesmo adicionando mais de 3,0 %, o efeito fica saturado e, portanto, o teor é de 3,0000 % ou menos.

N: 0,01 % ou menos [0041] O N é um elemento de impureza e é um elemento que forma nitretos e prejudica a capacidade de flexão. Se mais de 0,01 %, nitritos grosseiros são formados e a capacidade de flexão cai notavelmente e, portanto, o N é 0,01 % ou menos. De preferência, o teor é de 0,0075 % ou menos. O limite mínimo não está particularmente prescrito, porém, se reduzir este valor para menos de 0,0001 %, o custo de desnitretação aumenta consideravelmente e o resultado se torna economicamente desvantajoso, portanto, em uma chapa de aço viável, 0,0001 % é substancialmente o limite mínimo.

Ni: 0,01 % ou mais e 3,00 % ou menos [0042] O Ni é um elemento que contribui para melhoria da resistência através do fortalecimento da solução, pelo que ele pode ser adicionado conforme necessário. Com menos de 0,010 %, o efeito não é

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12/96 obtido, então, 0,010 % ou mais são adicionados. De preferência, o teor é de 0,5 % ou mais. Por outro lado, mesmo se adicionado em mais de 3,00 %, o efeito fica saturado e, portanto, o teor é de 3,00 % ou menos. De preferência, o teor é de 2,50 % ou menos.

Nb: 0,010 % ou mais e 0,150 % ou menos [0043] O Nb é um elemento que contribui para melhoria da resistência através do fortalecimento da solução, pelo que ele pode ser adicionado conforme necessário. Com menos de 0,010 %, o efeito não é obtido, então, 0,010 % ou mais são adicionados. De preferência, o teor é de 0,035 % ou mais. Por outro lado, mesmo se adicionado em mais de 0,150 %, o efeito fica saturado e, portanto, o teor é de 0,150 % ou menos. De preferência, o teor é de 0,120 % ou menos.

Ti: 0,010 % ou mais e 0,150 % ou menos [0044] O Ti é um elemento que contribui para melhoria da resistência através do fortalecimento da solução, pelo que ele pode ser adicionado conforme necessário. Com menos de 0,010%, o efeito não é obtido e, portanto, o teor é de 0,010% ou mais. De preferência, o teor é de 0,020%. Por outro lado, mesmo se adicionado em mais de 0,150%, o efeito fica saturado e, portanto, o teor é de 0,150% ou menos. De preferência, o teor é de 0,120% ou menos.

Mo: 0,005 % ou mais e 1,0 % ou menos [0045] O Mo é um elemento que contribui para melhoria da resistência através do fortalecimento da solução, pelo que ele pode ser adicionado conforme necessário. Com menos de 0,005%, o efeito não é obtido e, portanto, o teor é de 0,005 % ou mais. De preferência, o teor é de 0,0100% ou mais. Por outro lado, mesmo se adicionado em mais de 1,000%, o efeito fica saturado e, portanto, o teor é de 1,000% ou menos. De preferência, o teor é de 0,800% ou menos.

B: 0,0005 % ou mais e 0,0100 % ou menos [0046] B é um elemento de segregação nos limites de grão e me

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Ihora a resistência dos limites de grão, portanto, pode ser adicionado conforme necessário. Com menos de 0,0005 %, o efeito da adição não é suficientemente obtido, então, 0,0005 % ou mais são adicionados. De preferência, o teor é de 0,0010 % ou mais. Por outro lado, mesmo se adicionado em mais de 0,0100 %, o efeito fica saturado e, portanto, o teor é de 0,0100 % ou menos. De preferência, o teor é de 0,0075 % ou menos.

[0047] O equilíbrio da composição dos constituintes da parte intermediária na espessura da chapa consiste em Fe e impurezas inevitáveis. As impurezas inevitáveis são elementos que entram inevitavelmente a partir das matérias-primas de aço e/ou no processo de fabricação do aço e são permitidas em faixas que não prejudicam as características do corpo estampado à quente da presente invenção.

Dureza da Parte Intermediária na Espessura da Chapa é 500 Hv ou Mais e 800 Hv ou Menos [0048] Se a dureza da parte intermediária na espessura da chapa for igual ou maior do que 500 Hv, como resistência à tração do corpo estampado à quente da presente invenção, 1500 MPa ou mais podem ser assegurados. De preferência, ela é de 600 Hv ou mais. Por outro lado, se a dureza da parte intermediária na espessura da chapa for maior do que 800 Hv, uma vez que a diferença na dureza em relação à camada macia se torna muito grande e deterioração da capacidade de flexão ocorre, 800 Hv é o limite máximo. De preferência, a dureza é de 720 Hv ou menos.

[0049] O método de medição de dureza da parte intermediária na espessura da chapa é o seguinte: Uma seção transversal vertical à superfície da chapa do corpo estampado à quente é tomada para preparar uma amostra da superfície de medição. Esta é levada para um ensaio de dureza. O método de preparação da superfície de medição pode ser com base na norma JIS Z 2244. Por exemplo, papel de car

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14/96 boneto de silício de #600 a #1500 pode ser usado para polimento da superfície de medição, então, uma solução de pó de diamante com um tamanho de partícula 1 μίτι a 6 μίτι disperso em álcool ou outro diluente ou água pura pode ser usada para acabamento da amostra para uma superfície espelhada. O ensaio de dureza pode ser realizado por meio do método descrito na norma JIS Z 2244. Um medidor de dureza micro-Vickers é usado para medir 10 pontos em % da posição da espessura do corpo estampado à quente por uma carga de 1 kgf e intervalos de 3 vezes ou mais dos dentes. O valor médio foi definido como a dureza da parte intermediária na espessura da chapa.

Estruturas Metálicas na Parte intermediária na Espessura da Chapa [0050] A parte intermediária na espessura da chapa pode ter a ductilidade melhorada ao incluir austenita residual em uma área percentual de 1 % ou mais. A área percentual de austenita residual na parte intermediária na espessura da chapa é, de preferência, 2 % ou mais. No entanto, se a área percentual da austenita residual for 5 % ou mais, uma vez que deterioração da capacidade de flexão ocorre, o limite máximo é menos de 5,0 %. De preferência, a fração é menos de 4,5 %.

[0051] A área percentual da austenita residual pode ser medida por meio do método a seguir. Uma amostra é retirada de um elemento estampado à quente e sua superfície esmerilada até uma profundidade de ¹/2 da espessura da chapa a partir da direção normal da superfície de laminação. A superfície esmerilada é usada para medição de difração de raios X. A partir da imagem obtida por meio do método de difração de raios X usando raios Ka de Mo, a proporção de área de austenita residual Vy pode ser determinada usando a fórmula a seguir: Vy=(2/3){100/(0,7χα(211 )/γ(220)+1 )}+(1/3){100/(0,78xa(211 )/γ(311 )+1)} [0052] Aqui, a(211) é a intensidade de difração de raios X na face (211) da ferrita, γ(220) é a intensidade de difração de raios X na face

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15/96 (220) da austenita e γ(311) é a intensidade de difração de raios X na face (311) da austenita.

Camada Macia [0053] Conforme explicado acima, na presente invenção, a camada macia é a região na direção da espessura da chapa da seção transversal da espessura da chapa do corpo estampado à quente a partir da posição em que a dureza cai em 10 Hv ou mais da dureza da parte intermediária na espessura da chapa (dureza em % da posição da espessura da chapa) na superfície do corpo estampado.

Estruturas Metálicas da Camada Macia [0054] Os inventores investigaram as estruturas metálicas das chapas de aço onde boa capacidade de flexão foi obtida e, como um resultado, descobriram que as estruturas metálicas que formam a camada macia deveríam ser constituídas de grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro dos grãos de cristal de Γ ou menos e grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro dos grãos de cristal de 8^o ou mais e menos de 15° ao definir uma região circundada por limites de grão com uma diferença de orientação de 15° ou mais em uma seção transversal da espessura da chapa como um grão de cristal. Estas medições foram realizadas na região a partir de uma posição de uma profundidade de 20 μΓη abaixo da superfície da camada macia para uma posição de uma profundidade de % da espessura da camada macia (centro da camada macia). Os inventores se envolveram em estudos intensivos e, como um resultado, descobriram que, do ponto de vista da capacidade de flexão e outros efeitos, as frações de estruturas a partir de uma posição de 20 μΓη da superfície da camada macia para uma posição de uma profundidade de % da espessura da camada macia são importantes. Os efeitos das propriedades de superfície do corpo estampado à quente e os efeitos da parte de transição desde a parte in

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16/96 termediária na espessura da chapa até a camada macia podem ser eliminados por tais estruturas metálicas.

[0055] Nas estruturas metálicas supracitadas da camada macia, a proporção de área do total de grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro dos grãos de cristal de Γ ou menos e grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro dos grãos de cristal de 8^o ou mais e menos de 15° deve ser de 50 % ou mais, mais preferivelmente 55 % ou mais. Por outro lado, com uma proporção de área do total das estruturas metálicas da camada macia de 85 % ou mais, a diferença na dureza da camada macia e da parte intermediária na espessura da chapa se torna muito grande e o efeito de redução do gradiente de dureza acentuado na direção da espessura da chapa que ocorre no momento da deformação por flexão não pode ser obtido e, portanto, a proporção de área é menos de 85 %. Mais preferivelmente, ela é de 80 % ou menos.

[0056] Entre a posição de uma profundidade de % da espessura da camada macia (centro da camada macia) para a parte intermediária na espessura da chapa, se a dureza no lado da parte intermediária da espessura da chapa da camada macia (limite com a parte intermediária na espessura da chapa) é HvA e a dureza do centro da camada macia é HvB, elas estão na proporção de HvA-HvB > 10 Hv.

[0057] O método para determinar a região de 20 μίτι abaixo da superfície da camada macia até % da posição da espessura da camada macia será explicado abaixo. Uma seção transversal vertical à superfície do corpo estampado à quente que está sendo medida (seção transversal da espessura da chapa) é tomada para preparar uma amostra da superfície de medição. Esta é usada para um ensaio de dureza. O método de preparação da superfície de medição pode ser com base na norma JIS Z 2244. Por exemplo, papel de carboneto de silício de #600 a #1500 pode ser usado para polimento da superfície

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17/96 de medida, então, uma solução de pó de diamante com um tamanho de partícula 1 μίτι a 6 μίτι disperso em álcool ou outro diluente ou água pura pode ser usada para acabamento da amostra em uma superfície espelhada. A amostra com a superfície de medição preparada é medida duas vezes com base no método descrito na norma JIS Z 2244 usando um medidor de dureza micro-Vickers. Primeiramente, a dureza da região dentro de 20 μίτι da superfície do corpo estampado à quente na direção da espessura da chapa para a parte intermediária da espessura da chapa (posição de % da espessura da chapa) na direção vertical à superfície (direção da espessura da chapa) é medida por uma carga de 0,3 kgf em intervalos de 3 vezes ou mais dos dentes. No entanto, se houver uma camada galvanizada, esta é medida a partir da região dentro de 20 μίτι à direita sob o revestimento ou galvanização ou a camada de liga do revestimento ou galvanização e o material da camada macia. A posição onde a dureza começa a cair em 10 Hv ou mais em relação à dureza da parte intermediária na espessura da chapa (dureza em % da posição da espessura da chapa) é determinada e a camada desta posição de espessura da chapa na superfície do corpo estampado à quente é definida como a camada macia. Se a camada macia estiver presente em ambas as superfícies, uma segunda medição é realizada na superfície no lado oposto ao primeiro (superfície posterior) por meio de um método similar para determinar a posição onde a dureza começa a cair em 10 Hv ou mais em relação à dureza da parte intermediária na espessura da chapa.

[0058] Em seguida, o método de cálculo das proporções de área das estruturas metálicas da camada macia será explicado. Uma amostra é cortada de um corpo estampado à quente para permitir o exame de uma seção transversal vertical à sua superfície (direção da espessura da chapa). O comprimento da amostra depende do dispositivo de medição, porém, pode ser de cerca de 50 μίτι. A região na direção da

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18/96 espessura da chapa da amostra a partir da superfície da camada macia para da posição da espessura da camada macia (centro de camada macia) é analisada em intervalos de medição de 0,2 μίτι por EBSD para obter informações sobre a orientação de cristal. Aqui, esta análise EBSD é realizada usando um dispositivo composto por um microscópio de varredura eletrônico do tipo de emissão de campo térmico (JSM-7001F fabricado pela JEOL) e detector EBSD (detector tipo DVC5 feito pela TSL) em uma velocidade de análise de 200 a 300 pontos/segundo.

[0059] Em seguida, com base na informação sobre a orientação de cristal obtida, uma região cercada por limites de grão com uma diferença de orientação de 15° ou mais é definida como um grão de cristal e um mapa da orientação de cristal na direção da superfície da chapa é preparado. O mapa de orientação de cristal obtido é usado para encontrar os pontos de cruzamento do eixo longo de um grão de cristal e os limites de grão de cristal. Entre os dois pontos de cruzamento, um é designado como ponto de partida e o outro é designado como o ponto final e a diferença de orientação entre todos os pontos de medição contidos no eixo maior do grão de cristal é calculada. O valor máximo da diferença de orientação obtida foi definido como a diferença máxima de orientação de cristal naquele grão de cristal. A análise acima foi realizada para todos os grãos de cristal incluídos na região de medição, então, a média destes valores foi definida como a diferença máxima de orientação de cristal dentro de uma região cercada por limites de grão de 15° ou mais.

[0060] A diferença máxima da orientação de cristal definida acima pode ser calculada de forma simples, por exemplo, se estiver usando as funções Inverse Pole Figure Map e Profile Vector incluídas no software (OIM Analysis®) associadas ao sistema de análise EBSD. Com a função Inverse Pole Figure Map, é possível conceber limites

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19/96 de grão que têm inclinações de 15° ou mais como limites de grão de grande ângulo e, além disso, é possível preparar um mapa da orientação de cristal na direção da superfície da chapa. Com a função Profile Vector, é possível calcular o ângulo de desorientação (diferença nas orientações de cristal) entre todos os pontos de medição incluídos em qualquer linha. Todos os grãos de cristal contidos na região de medição (grãos de cristal nas extremidades da região de medição não incluídas) são analisados conforme explicado acima e a proporção de área do total de grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro das regiões circundadas por limites de grão de 15° ou mais de Γ ou menos e os grãos de cristal com uma diferença de orientação de cristal de 8^o ou mais e menos de 15° é calculada. Se a camada macia for formada em ambas as superfícies, o procedimento acima é realizado no lado da superfície posterior do corpo estampado à quente e o valor médio das proporções de área obtidas no lado da superfície frontal e no lado da superfície posterior é usado.

Composição da Camada Macia [0061] A composição da camada macia não está particularmente limitada, a não ser em relação aos elementos de impureza inevitáveis de P, S e N, os quais prejudicam a resistência e/ou capacidade de flexão, porém, a camada tem, de preferência, a composição a seguir de modo a assegurar a resistência do corpo estampado à quente e um aço que exibe excelente capacidade de flexão.

[0062] Na composição da camada macia, um ou mais do teor de C, teor de Si e teor de Mn são, de preferência, respectivamente, 0,6 vezes o teor dos elementos correspondentes da parte intermediária na espessura da chapa. As faixas preferidas dos constituintes neste caso são as seguintes:

C: 0,05 % ou mais e menos de 0,42 % [0063] O C pode ser adicionado em 0,05 % ou mais para aumentar

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20/96 a resistência. Do ponto de vista de elevar a resistência à carga como elemento e melhorar as características de impacto, de preferência, ο teor é de 0,10 % ou mais. Para tornar a dureza da camada macia menor do que a dureza da parte intermediária na espessura da chapa, é preferível tornar o teor menor do que a parte intermediária na espessura da chapa. Por esta razão, o teor de C preferível da camada macia é menos de 0,42 %. De preferência, o teor é de 0,35 % ou menos.

Si: menos de 2,00 % [0064] O Si é um elemento que contribui para melhoria da resistência através do fortalecimento da solução, portanto, ele é adicionado para aumentar a resistência. Contudo, para tornar a dureza da camada macia menor do que a dureza da parte intermediária na espessura da chapa, é preferível que esta tenha um teor menor do que a parte intermediária na espessura da chapa.

[0065] Se o teor de Si da parte intermediária na espessura da chapa for de 0,50 % ou menos, o teor de Si preferível da camada macia é de 0,30 % ou menos, mais preferivelmente 0,20 % ou menos. Além disso, se o teor de Si da parte intermediária na espessura da chapa for mais de 0,50 % e menos de 3,00 %, o teor de Si preferível da camada macia é menos de 2,00 %, mais preferivelmente 1,50 % ou menos.

Mn: 0,12 % ou mais e menos de 1,80 % [0066] O Mn é um elemento que contribui para melhoria da resistência através do fortalecimento da solução, pelo que ele pode ser adicionado a 0,12 % ou mais para aumentar a resistência. No entanto, para tornar a dureza da camada macia menor do que a dureza da parte intermediária na espessura da chapa, de preferência, o teor é menor do que a parte intermediária na espessura da chapa.

[0067] Se o teor de Mn na parte intermediária na espessura da chapa for de 0,20 % a menos de 1,50 %, o teor preferido de Mn da

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21/96 camada macia é menos de 0,90 %, mais preferivelmente 0,70 % ou menos. Além disso, se o teor de Mn da parte intermediária na espessura da chapa for de 1,50 % a menos de 3,00 %, o teor preferido de Mn da camada macia é menos de 1,80 %, de preferência 1,40 % ou menos.

P: 0,10 % ou menos [0068] O P é um elemento de segregação nos limites de grão e prejudica a resistência dos limites de grão. Se mais de 0,10 %, a resistência dos limites de grão cai notavelmente e a resistência à fragilidade pelo hidrogênio e a capacidade de flexão diminuem e, portanto, o P é 0,1 % ou menos. De preferência, ele é de 0,05 % ou menos. O limite mínimo não está particularmente prescrito, porém, se for reduzido este valor para menos de 0,0001 %, o custo de desfosforação aumenta muito e o resultado se torna economicamente desvantajoso, portanto, em uma chapa de aço viável, 0,0001 % é substancialmente o limite mínimo.

S: 0,10 % ou menos [0069] O S é um elemento que forma inclusões. Se mais de 0,10 %, inclusões são formadas e a resistência à fragilidade pelo hidrogênio e a capacidade de flexão diminuem e, portanto, o S é 0,10 % ou menos. De preferência, ele é 0,0025 % ou menos. O limite mínimo não está particularmente prescrito, porém, se reduzir para menos de 0,0015 %, o custo de dessulfuração aumenta muito e o resultado se torna economicamente desvantajoso, portanto, em uma chapa de aço viável, 0,0001 % é substancialmente o limite mínimo.

Al sol.: 0,0002 % ou mais e 3,0000 % ou menos [0070] O Al é um elemento que atua para desoxidar o aço fundido e tornar o aço mais sólido. Na presente invenção, para obter esta ação desoxidante, a faixa de teor não de todo o Al contido no aço, porém, o assim denominado alumínio solúvel em ácido (Al sol.) é prescrito.

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Com um teor de Al sol. de menos de 0,0002 %, a desoxidação é insuficiente e, portanto, o Al sol. é, de preferência, 0,0002 % ou mais. Mais preferivelmente, o teor é 0,0010 % ou mais. Por outro lado, mesmo se adicionar mais de 3,0000 %, o efeito fica saturado e, portanto, o teor é de 3,0000 % ou menos.

N: 0,01 % ou menos [0071] O N é um elemento de impureza e é um elemento que forma nitretos e prejudica a capacidade de flexão. Se mais de 0,01 %, nitritos grosseiros são formados e a capacidade de flexão cai notavelmente e, portanto, o N é 0,01 % ou menos. De preferência, o teor é de 0,0075 % ou menos. O limite mínimo não está particularmente prescrito, porém, se reduzir este valor para menos de 0,0001 %, o custo de desnitretação aumenta consideravelmente e o resultado se torna economicamente desvantajoso, portanto, em uma chapa de aço viável, 0,0001 % é substancialmente o limite mínimo.

[0072] Em relação aos constituintes da camada macia, um ou mais do teor de C, teor de Si e teor de Mn são, de preferência, respectivamente, 0,6 vezes ou menos o teor de C, teor de Si e teor de Mn da parte intermediária na espessura da chapa. Com exceção dos limites máximos dos elementos de impureza inevitáveis de P, S e N, os quais prejudicam a resistência e/ou a capacidade de flexão, serem prescritos, os outros constituintes não estão particularmente limitados. Em geral, a camada macia pode, opcional e seletivamente, incluir um ou mais dos constituintes a seguir, além de C, Si e Mn.

Ni: 0,01 % ou mais e 3,00 % ou menos [0073] O Ni é um elemento que contribui para melhoria da resistência através do fortalecimento da solução, pelo que ele pode ser adicionado conforme necessário. Com menos de 0,01 %, o efeito não é obtido e, de preferência, ele é adicionado a 0,01 % ou mais. Mais preferivelmente, o teor é 0,50 % ou mais. Por outro lado, mesmo se adici

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23/96 onado em mais de 3,00 %, o efeito fica saturado e, portanto, o teor é de 3,00 % ou menos. De preferência, o teor é de 2,50 % ou menos.

Nb: 0,010 % ou mais e 0,150 % ou menos [0074] O Nb é um elemento que contribui para melhoria da resistência através do fortalecimento da solução, pelo que ele pode ser adicionado conforme necessário. Com menos de 0,010 %, o efeito não é obtido, então, de preferência 0,010 % ou mais são adicionados. Mais preferivelmente, o teor é de 0,035 % ou mais. Por outro lado, mesmo se adicionado em mais de 0,150 %, o efeito fica saturado e, portanto, o teor é de 0,150 % ou menos. De preferência, o teor é de 0,120 % ou menos.

Ti: 0,010 % ou mais e 0,150 % ou menos [0075] O Ti é um elemento que contribui para melhoria da resistência através do fortalecimento da solução, pelo que ele pode ser adicionado conforme necessário. Com menos de 0,010 %, o efeito não é obtido e, portanto, de preferência, o teor é de 0,010 % ou mais. Mais preferivelmente, o teor é de 0,020 %. Por outro lado, mesmo se adicionado em mais de 0,150 %, o efeito fica saturado e, portanto, o teor é de 0,150 % ou menos. De preferência, o teor é de 0,120 % ou menos.

Mo: 0,005 % ou mais e 1,000 % ou menos [0076] O Mo é um elemento que contribui para melhoria da resistência através do fortalecimento da solução, pelo que ele pode ser adicionado conforme necessário. Com menos de 0,005 %, o efeito não é obtido e, portanto, de preferência, o teor é de 0,005 % ou mais. Mais preferivelmente, o teor é de 0,010 % ou mais. Por outro lado, mesmo se adicionado em mais de 1,000 %, o efeito fica saturado e, portanto, o teor é de 1,000 % ou menos. De preferência, o teor é de 0,800 % ou menos.

B: 0,0005 % ou mais e 0,0100 % ou menos [0077] O B é um elemento de segregação nos limites de grão e

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24/96 melhora a resistência dos limites de grão, portanto, ele pode ser adicionado conforme necessário. Com menos de 0,0005 %, o efeito da adição não é suficientemente obtido e, assim, de preferência, ele é adicionado a 0,0005 % ou mais. Mais preferivelmente, o teor é de 0,0010 % ou mais. Por outro lado, mesmo se adicionado em mais de 0,0100 %, o efeito fica saturado, portanto, o teor é de 0,0100 % ou menos. De preferência, o teor é de 0,0075 % ou menos.

Distribuição Seccional Transversal de Dureza do Corpo Estampado à quente [0078] Na seção transversal vertical à superfície do corpo estampado à quente, a distribuição de dureza na parte intermediária na espessura da chapa é, de preferência, uniforme sem dispersão. Em uma estrutura em formato de cúpula, nas partes verticais da parede, o contato com a matriz é difícil e a taxa de resfriamento se torna baixa pelo que, algumas vezes, a dureza diminui. Se houver uma região onde a dureza diminui em 100 Hv ou mais em relação à dureza média da seΛ ção transversal vertical à direção longitudinal do elemento em formato de cúpula, no momento de impacto, a deformação se concentrará na parte macia e a parte dura fraturará precocemente, portanto, uma alta resistência ao impacto não pode ser obtida. Por esta razão, não deve haver um ponto com uma dureza maior do que 100 HV abaixo do valor médio da distribuição de dureza na seção transversal vertical à superfície do corpo estampado à quente (abaixo denominada como a dureza média seccional transversal). A distribuição de dureza na seção transversal e a dureza média da seção transversal são obtidas ao tomar uma seção transversal vertical à direção longitudinal de um longo corpo estampado à quente em qualquer posição na direção longitudinal e medir a dureza Vickers entre as partes terminais da seção transversal em intervalos iguais de 1 mm de distância ou menos na posição central da espessura da chapa de toda a região da seção transversal,

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25/96 incluindo as paredes verticais, usando um dispositivo de ensaio de dureza Vickers (carga de 1 kgf).

Formação de Camada Revestida [0079] A superfície da camada macia pode ser formada com uma camada revestida com a finalidade de melhorar a resistência à corrosão. A camada revestida pode ser uma camada eletrogalvanizada ou uma camada revestida por imersão à quente. Uma camada eletrogalvanizada inclui, por exemplo, uma camada eletrogalvanizada, uma camada revestida com liga de Zn-Ni, etc. Como uma camada revestida por imersão à quente, uma camada galvanizada por imersão à quente, uma camada galvanizada e recozida por imersão à quente, uma camada revestida com alumínio por imersão à quente, uma camada revestida com uma liga de Zn-AI por imersão à quente, uma camada revestida com liga de Zn-AI-Mg por imersão à quente, uma camada revestida com liga de Zn-AI-Mg-Si por imersão à quente, etc., podem ser mencionadas. A quantidade de deposição da camada não está particularmente limitada e pode ser uma quantidade geral de deposição.

Método de Produção do Corpo Estampado à quente de Acordo Com a Presente invenção [0080] Em seguida, o método de produção para obter o corpo estampado à quente de acordo com a presente invenção será explicado, porém, a presente invenção não está limitada à forma da chapa de aço de camada dupla explicada abaixo.

[0081] Como uma modalidade do método de produção da presente invenção, primeiramente, uma chapa de aço que satisfaz os requisitos da composição dos constituintes da parte intermediária na espessura da chapa explicada acima é esmerilada em sua superfície frontal e/ou superfície posterior para remover os óxidos da superfície, em seguida, uma chapa de aço para uso na formação da camada macia (abaixo, denominada como uma chapa de aço para a camada super

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26/96 ficial) é sobreposta sobre cada lado da superfície esmerilada. O método de unir a chapa de aço para a camada superficial e a chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa não está particularmente limitado, porém, elas podem ser unidas por meio de soldagem a arco. Uma chapa de aço para camada superficial em que um ou mais do teor de C, teor de Si e teor de Mn são 0,6 vezes ou menos o teor do elemento da chapa de aço que corresponde à parte intermediária da espessura da chapa é, de preferência, sobreposta.

[0082] Além disso, ao controlar a taxa de vazamento para ton/min ou mais no processo de lingotamento contínuo da chapa de aço para a camada superficial, é possível manter a microssegregação de Mn na chapa de aço para a camada superficial e possibilitar a distribuição da concentração de Mn na chapa de aço para uniformidade da camada superficial. O Mn eleva o limite de elasticidade da austenita para, deste modo, afetar o comportamento na formação dos limites de grão nas estruturas transformadas, portanto, ao definir uma região cercada por limites de grão com diferenças de orientação de 15° ou mais como um grão de cristal, ele tem o efeito de promover a formação de grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro dos grãos de cristal de 8^o ou mais e menos de 15°. Por esta razão, também é possível controlar a taxa de vazamento para 6 ton/min ou mais no processo de lingotamento contínuo de chapas de aço para a camada superficial com a finalidade de promover a formação das microestruturas supracitadas.

[0083] Além disso, uma chapa de aço de camada dupla fabricada por meio do método acima é, de preferência, mantida a 1100 °C ou mais e 1350 °C ou menos durante 20 minutos a menos de 60 minutos. A chapa assim mantida é, de preferência, usada como uma chapa de aço para o corpo estampado à quente de acordo com a presente invenção. Os inventores estudaram isto e, como um resultado, descobri

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27/96 ram que, ao realizar um tratamento térmico que mantém a chapa de aço a 1100 °C ou mais e 1350 °C ou menos durante 20 minutos a menos de 60 minutos, nas estruturas metálicas na região a partir de uma posição de uma profundidade de 20 μίτι abaixo da superfície da camada macia para o centro da camada macia, a proporção de área do total de grãos de cristal com uma diferença máxima orientação de cristal no interior dos grãos de cristal de Γ ou menos e grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro dos grãos de cristal de 8^o ou mais e menos de 15° se torna 50 % a menos de 85 % quando uma região cercada por limites de grão com uma diferença de orientação de 15° ou mais é definida como um grão de cristal e resistência à fragilização pelo hidrogênio pode ser obtida.

[0084] O elemento com múltiplas camadas produzido por meio do método de produção acima (chapa de aço de camada dupla) pode ser tratado por meio de laminação à quente, laminação a frio, estampagem à quente, revestimento por imersão à quente contínuo, etc., para obter o corpo estampado à quente de acordo com a presente invenção.

[0085] A laminação à quente pode ser uma laminação à quente realizada sob condições usuais. Por exemplo, a temperatura de acabamento também pode estar na faixa de temperatura de 810 °C ou mais. As condições de resfriamento subsequente a seguir também não precisam ser particularmente prescritas. A chapa de aço é enrolada na região de temperatura de 750 °C ou menos. Além disso, ela pode ser reaquecida com a finalidade de amolecer a chapa de aço de dupla camada após laminação à quente.

[0086] Além disso, para promover ainda mais a formação da parte intermediária na espessura da chapa, a laminação à quente após o tratamento térmico acima da chapa de aço de camada dupla inclui, de preferência, laminação à quente e a laminação de acabamento, sendo

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28/96 realizadas duas vezes sob condições de temperatura de 1100°C ou mais, uma taxa de redução de espessura da chapa por passagem de 5% ou mais e menos de 50% e um tempo entre passagens de 3 segundos ou mais.

[0087] Especificamente, para promover ainda mais a formação da parte intermediária na espessura da chapa na presente invenção, as concentrações de elementos de liga, em particular átomos de C, têm de ser controladas para se tornarem mais moderadamente distribuídas. A distribuição da concentração de C é obtida pela difusão de átomos de carbono. A frequência de difusão de átomos de C aumenta quanto maior a temperatura. Portanto, para controlar a concentração de C, o controle do aquecimento por laminação à quente para a laminação grosseira se torna importante. No aquecimento por laminação à quente, para promover a difusão de átomos de C, a temperatura de aquecimento deve ser maior. De preferência, ela é de 1100 °C ou mais e 1350 °C ou menos, mais preferivelmente mais de 1150 °C e 1350 °C ou menos. No aquecimento por laminação à quente, as variações de (i) e (ii) mostradas na Figura 2 ocorrem, (i) mostra a difusão de átomos de carbono da parte intermediária na espessura da chapa para a camada superficial macia, enquanto que (ii) mostra a reação de descarbonetação de C sendo desassociada da camada superficial macia para o exterior. A distribuição da concentração de C ocorre em virtude do equilíbrio entre a difusão de átomos de C e reação de dissociação de (i) e (ii). Se menor do que 1100 °C, uma vez que a reação (i) é insuficiente, não é obtida a distribuição preferível da concentração de C. Por outro lado, se maior do que 1350 °C, uma vez que a reação (ii) ocorre excessivamente, da mesma forma, uma distribuição preferencial de concentração não pode ser obtida.

[0088] Após ajustar a temperatura de aquecimento por laminação à quente para obter a distribuição preferencial da concentração de C,

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29/96 para obter uma distribuição otimizada adicional da concentração de C, o controle de passagem na laminação grosseira se torna extremamente importante. A laminação grosseira é realizada duas vezes ou mais sob condições de uma temperatura aproximada de 1100 °C ou mais, uma taxa de redução de espessura da chapa por passagem de 5 % ou mais e menos de 50 % e um tempo entre passagens de 3 segundos ou mais. Isto é de modo a promover a difusão de átomos de C de (i) na Figura 1 pela tensão introduzida na laminação grosseira. Mesmo se usando um método comum para laminação grosseira e laminação de acabamento de uma placa com concentração de C controlada para um estado preferível por aquecimento à quente, a espessura da chapa será reduzida sem os átomos de C suficientemente difundidos na camada superficial. Portanto, se for fabricada uma chapa de aço laminada à quente com uma espessura de vários mm a partir de uma placa com uma espessura maior do que 200 mm através de um processo geral de laminação à quente, o resultado será uma chapa de aço cuja concentração de C muda rapidamente na camada superficial. Uma variação de dureza moderada não poderá mais ser obtida. O método descoberto para resolver isto é o controle de passagem acima em laminação grosseira. A difusão dos átomos de C é muito afetada não apenas pela temperatura, porém, também pela tensão (densidade de deslocamento). Em particular, comparado com a difusão da rede, com a difusão por deslocamento, a frequência de difusão se torna 10 vezes ou mais, pelo que devem ser tomadas medidas para deixar a densidade de deslocamento durante a laminação para reduzir a espessura da chapa. A curva 1 da Figura 2 mostra a variação na densidade de deslocamento após uma passagem de laminação, no caso em que a taxa de redução de espessura da chapa por passagem na laminação grosseira é pequena. Deve ser entendido que a tensão permanece durante um longo período de tempo. Fazendo com que a tensão permaneça na

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30/96 camada superficial durante um longo período de tempo, os átomos de C se difundem suficientemente na camada superficial e a distribuição ideal da concentração de C pode ser obtida. Por outro lado, a curva 2 mostra a variação na densidade de deslocamento no caso em que a taxa de redução de espessura da chapa é grande. Se a quantidade de tensão introduzida pela laminação se eleva, recuperação é facilmente promovida e a densidade de deslocamento cai rapidamente. Por esta razão, para obter a distribuição ideal da concentração de C, é necessário prevenir a ocorrência de uma variação na densidade de deslocamento como a curva 2. A partir deste ponto de vista, o limite máximo da taxa de redução de espessura da chapa por passagem se torna menor do que 50 %. Para promover a difusão de átomos de C na camada superficial, determinadas quantidades de densidade de deslocamento e tempo de retenção devem ser assegurados, de modo que o limite mínimo da taxa de redução de espessura da chapa se torne 5 %. Como o tempo entre passes, 3 segundos ou mais deve ser garantido.

[0089] A laminação a frio pode ser uma laminação a frio executada por uma redução de laminação usual, por exemplo, 30 a 90 %. A chapa de aço laminada à quente e a chapa de aço laminada a frio incluem chapas de aço como laminadas à quente e laminadas a frio e também chapas de aço obtidas por meio de recozimento por recristalização de chapas de aço laminadas à quente ou chapas de aço laminadas a frio sob condições usuais e chapas de aço obtidas por meio de encruamento superficial sob condições usuais.

[0090] As etapas de aquecimento, moldagem e resfriamento no momento da estampagem à quente também podem ser realizadas sob condições usuais. Por exemplo, chapas de aço laminadas à quente obtidas por meio de desenrolamento de chapas de aço laminadas à quente enroladas na etapa de laminação à quente, chapas de aço laminadas a frio obtidas por meio de desenrolamento e chapas de aço

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31/96 laminadas a frio enroladas a frio ou chapas de aço obtidas por meio de galvanização ou revestimento de chapa de aço laminada a frio ao aquecer as mesmas por uma taxa de aquecimento de 0,1°C/s a 200°C/s até 810°C ou mais e 1000°C ou menos e mantê-las nesta temperatura são moldadas no formato requerido por meio de estampagem à quente usual.

[0091] O tempo de retenção pode ser ajustado de acordo com o modo de moldagem, portanto, ele não está particularmente limitado. Por exemplo, se 30 segundos ou mais e 600 segundos ou menos, um bom corpo estampado à quente é resfriado para a temperatura ambiente.

[0092] A taxa de resfriamento também pode ser definida para uma condição usual. Por exemplo, a taxa média de resfriamento na região de temperatura da temperatura de aquecimento até mais de 400°C pode ser de 50°C/s ou mais. No caso da chapa de aço com um teor de Si na parte intermediária na espessura da chapa de mais que 0,50% e menos que 3,00% e um teor de Mn na parte intermediária na espessura da chapa de 0,20 % ou mais e menos que 1,50 % e a chapa de aço com um teor de Si na parte intermediária da espessura da chapa de mais que 0,50% e menos que 3,00% e um teor de Mn na parte intermediária na espessura da chapa de 1,50% ou mais e menos de 3,00%, com o objetivo de aumentar a quantidade de formação de austenita residual para melhorar a ductilidade, é preferível controlar a taxa média de resfriamento no resfriamento após o aquecimento e a manutenção na região de temperatura de 200°C a 400°C a menos de 50°C/s.

[0093] Além disso, com a finalidade de ajustar a resistência, etc., é possível temperar o corpo esfriado para a temperatura ambiente na faixa de 150 °C a 600 °C.

[0094] No método de produção do corpo estampado à quente da

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32/96 modalidade supracitada, a parte intermediária na espessura da chapa e a camada macia foram configuradas por chapas de aço separadas. No entanto, o corpo estampado à quente da presente invenção não está limitado à chapa de aço de camada dupla constituída por duas das chapas de aço supracitadas sobrepostas. A parte intermediária na espessura da chapa e a camada macia podem ser formadas dentro de uma chapa de aço de um único material. Por exemplo, é possível tratar uma chapa de aço com uma única camada para descarbonetá-la e amolecer a parte de camada superficial para, deste modo, produzir chapas de aço de alta resistência constituídas por uma camada macia e uma parte intermediária na espessura da chapa.

EXEMPLOS [0095] Em seguida, exemplos da presente invenção serão explicados, porém, as condições nos exemplos são apenas ilustrações de condições empregadas para confirmar a capacidade de trabalho e efeitos vantajosos da presente invenção. A presente invenção não está limitada às condições ilustradas. A presente invenção pode empregar várias condições, desde que não se desvie da essência da presente invenção e alcance o objetivo da presente invenção.

Exemplo de Fabricação A [0096] As chapas de aço n^os 1 a 18 para a parte intermediária da espessura da chapa que têm as composições químicas mostradas na Tabela A-1-1 (na tabela Aço N^os 1 a 18) foram esmeriladas em suas superfícies para remover os óxidos da superfície. Depois disso, as respectivas chapas de aço para a parte intermediária da espessura da chapa foram soldadas com chapas de aço para a camada superficial que têm as composições químicas mostradas na Tabela A-1-2 em ambas as superfícies ou uma única superfície por meio de soldagem a arco para fabricar as chapas de aço com múltiplas camadas n^os 1 a 43 para um corpo estampado à quente. O total das espessuras de chapa

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33/96 da chapa de aço para a camada superficial e a chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa após a soldagem a arco é de 200 mm a 300 mm e a espessura da chapa de aço para a camada superficial é de 1/3 ou mais da espessura da chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa (1/4 ou menos no caso de urn único lado). A chapa de aço com múltiplas camadas N° 37 é aço com a chapa de aço para camada superficial soldada a uma superfície apenas. Nas chapas de aço N^os 1 a 43 com múltiplas camadas da Tabela A-1-1 à Tabela A-1-2, aquelas com uma chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa que não satisfazem o requisito em relação à composição da parte intermediária na espessura da chapa do corpo estampado à quente de acordo com a presente invenção são indicadas como aço comparativo na coluna de observações.

[0097] As chapas de aço n^os 1 a 43 com múltiplas camadas foram, respectivamente, tratadas sob as condições das condições de fabricação N^os 1 a 43 mostradas na Tabela A-2-1 à Tabela A-2-2 por meio de tratamento térmico antes de laminação à quente, laminação grosseira, laminação à quente e laminação a frio para obter chapas de aço. Em seguida, as chapas de aço foram termicamente tratadas conforme mostrado na Tabela A-2-1 e Tabela A-2-2 (nas tabelas tratamento térmico do corpo estampado à quente) para estampagem à quente para fabricar os corpos estampados à quente N^os 1A a 43A (corpos estampados à quente da Tabela A-3). Além disso, os corpos estampados à quente N^os 35A e 36A foram revestidos sobre uma linha de revestimento por imersão à quente nas superfícies com quantidades de 120-160 g/m²de alumínio.

[0098] Nas tabelas, o item taxa de redução de espessura da chapa da laminação grosseira significa a taxa de redução de espessura da chapa por passagem da laminação grosseira. O item número de operações de laminação significa o número de operações de lamina

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34/96 ção sob as condições de um tempo entre passagens de 3 segundos ou mais. Além disso, o item nas tabelas de taxa de aquecimento (°C/s) significa a taxa de aumento de temperatura até atingir a temperatura de aquecimento do tratamento térmico no momento de estampagem à quente após o processo de laminação a frio. Além disso, nas tabelas, o item temperatura de aquecimento (°C) do tratamento térmico no momento de estampagem à quente é a temperatura no momento da estampagem à quente, a taxa média de resfriamento (°C/s) (acima de 400 °C) significa a taxa média de resfriamento (°C/s) na região de temperatura da temperatura de aquecimento até mais de 400 °C e a taxa média de resfriamento (°C/s) (400 °C ou menos) significa que a taxa média de resfriamento (°C/s) na região de temperatura de 200 °C a 400 °C. Além disso, nas tabelas, os campos com as notações indicam que não há tratamento correspondente realizado. [0099] A Tabela A-3 mostra as estruturas metálicas e características dos corpos estampados à quente N^os 1A a 43A. Os constituintes obtidos através da análise das posições de ¹/2 das espessuras da chapa das amostras retiradas dos corpos estampados à quente e as posições de 20 pm a partir das superfícies das camadas macias eram equivalentes aos constituintes das chapas de aço para a espessura da chapa da parte intermediária e chapas de aço para a camada superficial das chapas de aço com múltiplas camadas N^os 1 a 43 da Tabela A-1-1 à Tabela A-1-2.

[00100] As estruturas metálicas das chapas de aço estampadas à quente foram medidas por meio do método supracitado. A dureza da chapa de aço para a espessura da chapa de parte intermediária que forma a parte intermediária na espessura da chapa e a proporção de área do total dos grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal no interior das regiões circundadas por limites de grão de 15° ou mais de 1^o ou menos e os grãos de cristal com uma diferen

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35/96 ça de orientação de cristal de 8^o ou mais e menos de 15° nas estruturas metálicas a partir da superfície da chapa de aço para a camada superficial que forma a camada macia a % da espessura foram calculadas. Os valores calculados da proporção de área são mostrados no item proporção de área (%) do total de grãos de cristal com máxima diferença de orientação de cristal dentro de grandes limites de grão de Γ ou menos e grãos de cristal com diferença máxima de orientação de cristal de 8^o ou mais e menos de 15° da Tabela A-3.

[00101] Além disso, foi realizado um ensaio de tração do corpo estampado à quente. Os resultados são mostrados na Tabela A-3. O ensaio de tração foi realizado ao preparar um corpo de prova N° 5 descrito na norma JIS Z 2201 e seguindo o método de ensaio descrito na norma JIS Z 2241.

[00102] A resistência à fragilização pelo hidrogênio do corpo estampado à quente foi avaliada usando um corpo de prova cortado do corpo estampado. Em geral, um corpo estampado à quente é unido a outras partes usando soldagem por pontos ou outro método de união. Dependendo da precisão do formato da peça, o corpo estampado à quente será submetido à torção e tensão será aplicada. A tensão difere dependendo da posição da peça. Calcular com precisão isto é difícil, porém, se não houver fissura retardada no limite de escoamento, acredita-se que não há problema no uso prático. Portanto, uma espessura de chapa de 1,2 mm x 6 mm de largura x 68 mm de comprimento do corpo de prova foi cortada do corpo estampado, uma tensão que corresponde ao limite de elasticidade aparente foi aplicada em um ensaio de flexão de quatro pontos, em seguida, o corpo foi imerso em ácido clorídrico com pH de 3 por 100 horas. A presença de qualquer fissura foi usada para avaliar a resistência à fragilização pelo hidrogênio. Um caso sem fissuras foi indicado como aprovado (bom) e um caso com fissuras foi indicado como reprovado (pobre).

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36/96 [00103] Com o objetivo de avaliar a resistência ao impacto do corpo estampado à quente, o corpo foi avaliado com base no padrão VDA (VDA238-100) prescrito pela German Association of the Automotive Industry sob as condições de medição a seguir. Na presente invenção, o deslocamento no momento da carga máxima obtida no ensaio de flexão foi convertido em ângulo pelo padrão VDA para encontrar o ângulo de flexão máximo e, assim, avaliar a resistência ao impacto do corpo estampado à quente.

[00104] Dimensões do corpo de prova: 60 mm (direção da laminação) x 60 mm (direção vertical à laminação) ou 30 mm (direção da laminação) x 60 mm (direção vertical à laminação) [00105] Linha da crista de flexão: direção perpendicular à laminação [00106] Método de ensaio: suporte de rolo, compressão por perfuração [00107] Diâmetro do rolo: φ 30 mm [00108] Formato de perfuração: ponta R = 0,4 mm [00109] Distância entre rolos: 2,0 x espessura da chapa (mm) + 0,5 mm [00110] Taxa de entalhadura: 20 mm/min [00111 ] Testador: SHIMAZU AUTOGRAPH 20kN [00112] Se a resistência à tração é de 1500 MPa ou mais, o ângulo de flexão máximo (°) era de 70 (°) ou mais e a resistência à fragilização pelo hidrogênio era um nível de passagem, foi julgado que a resistência ao impacto e resistência à fragilidade pelo hidrogênio eram excelentes e o caso foi indicado como um Exemplo da Invenção. Se mesmo um dos três aspectos do desempenho não for satisfeito, o caso foi indicado como um Exemplo Comparativo.

[00113] Em cada corpo estampado à quente dos Exemplos da Invenção, a proporção de área do total dos grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro das regiões circunda

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37/96 das por limites de grão de 15° ou mais de Γ ou menos e os grãos de cristal com uma diferença de orientação de cristal de 8^o ou mais e menos de 15° nas estruturas metálicas da superfície da chapa de aço para camada superficial até % da espessura foi de 50 % a menos de 85 %. Além disso, cada corpo estampado à quente dos Exemplos da Invenção tinha excelente resistência à tração, capacidade de flexão e resistência à fragilização pelo hidrogênio.

[00114] Em oposição a isto, o corpo estampado à quente N° 5A tinha um baixo teor de carbono na chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa, portanto, a dureza da parte intermediária na espessura da chapa se tornou insuficiente e a resistência à tração se tornou insuficiente. O corpo estampado à quente N° 9A tinha um teor de carbono excessivo da chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa, de modo que a dureza da parte intermediária na espessura da chapa se tornou excessiva e uma capacidade de flexão não pôde ser obtida. Além disso, o corpo estampado à quente N° 11A tinha um baixo teor de Mn na chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa, de modo que a dureza da parte intermediária na espessura da chapa se tornou insuficiente e a resistência à tração se tornou insuficiente.

[00115] Os corpos estampados à quente N^os 30A a 32A são Exemplos Comparativos produzidos usando as chapas de aço com múltiplas camadas para o corpo estampado à quente às quais o tratamento à quente desejado não foi aplicado antes do processo de estampagem à quente. O corpo estampado à quente N° 30A tinha uma baixa temperatura de tratamento térmico antes do processo de estampagem à quente, enquanto que o corpo estampado à quente N° 31A tinha um curto tempo de tratamento térmico antes do processo de estampagem à quente, assim, nas estruturas metálicas da camada superficial até ¹/2 da espessura, estruturas macias e estruturas metálicas com dureza

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38/96 intermediária insuficientemente aumentaram e a capacidade de flexão alvo não pôde ser obtida. Além disso, o corpo estampado à quente N° 32A tinha uma temperatura de tratamento térmico excessivamente alta antes do processo de estampagem à quente, de modo que o efeito de redução do gradiente acentuado na dureza na direção da espessura da chapa não pôde ser obtido.

[00116] O corpo estampado à quente N° 40A tinha baixa temperatura de laminação. Além disso, o corpo estampado à quente N° 41A tinha uma baixa taxa de redução de espessura da chapa em laminação grosseira. Além disso, o corpo estampado à quente N° 42A tinha um baixo número de operações de laminação sob condições de um tempo entre passagens de 3 segundos ou mais. Estes corpos estampados à quente não foram fabricados sob as condições adequadas de laminação, de modo que estruturas macias e estruturas metálicas com dureza intermediária não aumentaram suficientemente, não foi possível aliviar a deformação em virtude de deformação por flexão e a capacidade de flexão não pôde ser obtida.

[00117] O corpo estampado à quente N° 43A é uma chapa de aço cuja taxa de vazamento foi controlada a 6 ton/min ou mais no processo de lingotamento contínuo da chapa de aço para a camada superficial. Pode-se aumentar a proporção de área (%) do total dos grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro das regiões circundadas por limites de grão de 15° ou mais de Γ ou menos e os grãos de cristal com uma diferença de orientação de cristal de 8^o ou mais e menos de 15° nas estruturas metálicas da superfície da chapa de aço para a camada superficial até ¹/2 da espessura e tem excelente capacidade de flexão.

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Tabela A-1-1

Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Constituintes químicos da chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa (% em massa)	Observações
Aço N°	C	Si	Mn	P	S	Al sol.	N	Ni	Nb	Ti	Mo	B
1	1	0,25	0,24	1,22	0,016	0,0025	0,047	0,0037	0	0	0	0	0
2	2	0,30	0,23	1,25	0,015	0,0007	0,039	0,0036	0	0	0	0	0
3	3	0,38	0,13	1,31	0,011	0,0010	0,045	0,0033	0	0	0	0	0
4	4	0,45	0,17	1,35	0,009	0,0001	0,040	0,0028	0	0	0	0	0
5	5	0,12	0,17	1,31	0,016	0,0011	0,037	0,0039	0	0	0	0	0	Aço comp.
6	6	0,23	0,17	1,28	0,015	0,0012	0,043	0,0037	0	0	0	0	0
7	7	0,33	0,12	1,27	0,006	0,0014	0,037	0,0032	0	0	0	0	0
8	8	0,32	0,11	1,34	0,007	0,0016	0,049	0,0033	0	0	0	0	0
9	9	0,82	0,14	1,26	0,015	0,0007	0,043	0,0027	0	0	0	0	0	Aço comp.
10	10	0,35	0,43	1,29	0,010	0,0020	0,049	0,0028	0	0	0	0	0
11	11	0,30	0,22	0,07	0,016	0,0016	0,042	0,0041	0	0	0	0	0	Aço comp.
12	12	0,29	0,22	0,76	0,015	0,0011	0,044	0,0027	0	0	0	0	0
13	13	0,27	0,24	1,29	0,005	0,0014	0,045	0,0028	0,37	0	0	0	0
14	14	0,35	0,18	1,29	0,018	0,0003	0,044	0,0034	0	0,042	0	0	0
15	15	0,29	0,14	1,23	0,014	0,0013	0,050	0,0031	0	0	0,018	0	0
16	16	0,32	0,12	1,40	0,010	0,0011	0,049	0,0032	0	0	0	0,06	0
17	17	0,34	0,20	1,38	0,013	0,0018	0,047	0,0033	0	0	0	0	0,0021
18	1	0,25	0,24	1,22	0,016	0,0025	0,047	0,0037	0	0	0	0	0
19	1	0,25	0,24	1,22	0,016	0,0025	0,047	0,0037	0	0	0	0	0
20	1	0,25	0,24	1,22	0,016	0,0025	0,047	0,0037	0	0	0	0	0
21	2	0,30	0,23	1,25	0,015	0,0007	0,039	0,0036	0	0	0	0	0
22	2	0,30	0,23	1,25	0,015	0,0007	0,039	0,0036	0	0	0	0	0
23	2	0,30	0,23	1,25	0,015	0,0007	0,039	0,0036	0	0	0	0	0
24	3	0,38	0,13	1,31	0,011	0,0010	0,045	0,0033	0	0	0	0	0
25	3	0,38	0,13	1,31	0,011	0,0010	0,045	0,0033	0	0	0	0	0
26	3	0,38	0,13	1,31	0,011	0,0010	0,045	0,0033	0	0	0	0	0
27	4	0,45	0,17	1,35	0,009	0,0001	0,040	0,0028	0	0	0	0	0
28	4	0,45	0,17	1,35	0,009	0,0001	0,040	0,0028	0	0	0	0	0
29	4	0,45	0,17	1,35	0,009	0,0001	0,040	0,0028	0	0	0	0	0
30	2	0,30	0,23	1,25	0,015	0,0007	0,039	0,0036	0	0	0	0	0
31	2	0,30	0,23	1,25	0,015	0,0007	0,039	0,0036	0	0	0	0	0
32	2	0,30	0,23	1,25	0,015	0,0007	0,039	0,0036	0	0	0	0	0
33	2	0,30	0,23	1,25	0,015	0,0007	0,039	0,0036	0	0	0	0	0
34	18	0,69	0,22	1,34	0,005	0,0004	0,051	0,0027	0	0	0	0	0
35	18	0,69	0,22	1,34	0,005	0,0004	0,051	0,0027	0	0	0	0	0
36	2	0,30	0,23	1,25	0,015	0,0007	0,039	0,0036	0	0	0	0	0
37	2	0,30	0,23	1,25	0,015	0,0007	0,039	0,0036	0	0	0	0	0
38	4	0,45	0,17	1,35	0,009	0,0001	0,040	0,0028	0	0	0	0	0
39	4	0,45	0,17	1,35	0,009	0,0001	0,040	0,0028	0	0	0	0	0
40	2	0,30	0,23	1,25	0,015	0,0007	0,039	0,0036	0	0	0	0	0
41	2	0,30	0,23	1,25	0,015	0,0007	0,039	0,0036	0	0	0	0	0
42	2	0,30	0,23	1,25	0,015	0,0007	0,039	0,0036	0	0	0	0	0
43	2	0,30	0,23	1,25	0,015	0,0007	0,039	0,0036	0	0	0	0	0

na tabela, campos com composições de constituintes de 0 indicam constituintes correspondentes não intencionalmente adicionados.

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Tabela A-1-2

Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Composição de constituintes da chapa de aço para a camada superficial (% em massa)	Observações
C	Si	Mn	P	S	Al sol.	N	Ni	Nb	Ti	Mo	B
1	0,095	0,098	0,476	0,017	0,0034	0,049	0,0036	0	0	0	0	0
2	0,141	0,104	0,613	0,014	0,0012	0,037	0,0034	0	0	0	0	0
3	0,175	0,069	0,655	0,011	0,0014	0,046	0,0033	0	0	0	0	0
4	0,230	0,090	0,702	0,009	0,0001	0,040	0,0028	0	0	0	0	0
5	0,043	0,071	0,655	0,015	0,0017	0,039	0,0041	0	0	0	0	0	Aco comp.
6	0,104	0,082	0,563	0,015	0,0018	0,044	0,0035	0	0	0	0	0
7	0,162	0,052	0,584	0,004	0,0019	0,039	0,0032	0	0	0	0	0
8	0,176	0,056	0,509	0,007	0,0024	0,051	0,0033	0	0	0	0	0
9	0,328	0,064	0,517	0,016	0,0017	0,042	0,0028	0	0	0	0	0	Aco comp.
10	0,158	0,224	0,697	0,008	0,0029	0,051	0,0027	0	0	0	0	0
11	0,147	0,119	0,029	0,014	0,0026	0,040	0,0042	0	0	0	0	0	Aco comp.
12	0,145	0,119	0,365	0,015	0,0016	0,045	0,0025	0	0	0	0	0
13	0,124	0,127	0,684	0,003	0,002	0,045	0,0027	0,34	0	0	0	0
14	0,172	0,085	0,555	0,018	0,0006	0,044	0,0033	0	0,0038	0	0	0
15	0,136	0,064	0,492	0,016	0,0022	0,05	0,0032	0	0	0,0025	0	0
16	0,166	0,061	0,63	0,008	0,0015	0,048	0,0031	0	0	0	0,05	0
17	0,153	0,102	0,607	0,012	0,0021	0,047	0,0031	0	0	0	0	0,0018
18	0,110	0,211	1,183	0,016	0,0029	0,045	0,0036	0	0	0	0	0
19	0,105	0,214	0,622	0,016	0,0031	0,049	0,0038	0	0	0	0	0
20	0,143	0,11	1,049	0,016	0,0031	0,048	0,0036	0	0	0	0	0
21	0,273	0,101	0,638	0,014	0,0013	0,038	0,0038	0	0	0	0	0
22	0,270	0,124	1,088	0,013	0,0014	0,041	0,0038	0	0	0	0	0
23	0,264	0,205	0,575	0,015	0,0014	0,038	0,0038	0	0	0	0	0
24	0,296	0,057	0,616	0,009	0,0018	0,044	0,0033	0	0	0	0	0
25	0,190	0,124	0,655	0,009	0,0018	0,047	0,0034	0	0	0	0	0
26	0,175	0,061	1,009	0,010	0,0017	0,044	0,0032	0	0	0	0	0
27	0,401	0,092	0,689	0,011	0,0004	0,038	0,0027	0	0	0	0	0
28	0,207	0,153	0,594	0,007	0,0007	0,041	0,0028	0	0	0	0	0
29	0,203	0,075	1,175	0,009	0,0007	0,040	0,0027	0	0	0	0	0
30	0,144	0,127	0,550	0,014	0,0014	0,039	0,0036	0	0	0	0	0
31	0,144	0,113	0,588	0,013	0,0009	0,038	0,0037	0	0	0	0	0
32	0,135	0,113	0,563	0,017	0,0012	0,039	0,0036	0	0	0	0	0
33	0,156	0,110	0,513	0,015	0,0016	0,039	0,0036	0	0	0	0	0
34	0,290	0,125	0,63	0,004	0,0009	0,052	0,0025	0	0	0	0	0
35	0,352	0,112	0,63	0,006	0,0004	0,053	0,0028	0	0	0	0	0
36	0,132	0,12	0,575	0,017	0,0015	0,039	0,0036	0	0	0	0	0
37	0,150	0,124	0,563	0,013	0,0010	0,038	0,0035	0	0	0	0	0
38	0,221	0,092	0,689	0,011	0,0004	0,038	0,0027	0	0	0	0	0
39	0,410	0,148	1,094	0,007	0,0007	0,041	0,0028	0	0	0	0	0
40	0,141	0,104	0,613	0,014	0,0012	0,037	0,0034	0	0	0	0	0
41	0,141	0,104	0,613	0,014	0,0012	0,037	0,0034	0	0	0	0	0
42	0,141	0,104	0,613	0,014	0,0012	0,037	0,0034	0	0	0	0	0
43	0,141	0,104	0,613	0,014	0,0012	0,037	0,0034	0	0	0	0	0

[00118] Na tabela, campos com composições de constituintes de 0 indicam constituintes correspondentes não intencionalmente adiciona

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 44/108

41/96 dos.

Tabela A-2-1

Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Condição de fabricação N°	Tratamento térmico antes de laminação à quente	Laminação grosseira	Laminação à quente
Temp, de aquec. (°C)	Tempo de retenção (min)	Temp. de laminação (°C)	Taxa de redução de espessura da chapa (%)	N° de operações de laminação (vezes)	Temp, de laminação de acabamento (°C)	Temp, de enrolamento (°C)
1	1	1320	35	1149	34	3	838	586
2	2	1293	31	1171	32	3	840	538
3	3	1257	41	1138	20	3	917	604
4	4	1285	36	1157	42	3	840	567
5	5	1318	36	1133	38	3	856	712
6	6	1275	35	1165	30	3	865	578
7	7	1275	32	1184	47	3	872	685
8	8	1268	41	1130	42	3	847	680
9	9	1338	50	1167	29	3	865	693
10	10	1270	39	1132	37	3	838	602
11	11	1272	45	1130	34	3	900	620
12	12	1301	49	1174	37	3	844	536
13	13	1297	52	1176	28	3	860	744
14	14	1287	42	1143	42	3	927	536
15	15	1341	58	1154	43	3	915	545
16	16	1268	54	1142	35	3	845	722
17	17	1321	43	1141	43	3	865	569
18	18	1315	55	1146	34	3	868	570
19	19	1306	47	1157	42	3	862	624
20	20	1322	34	1126	42	3	867	652
21	21	1316	58	1159	48	3	847	589
22	22	1287	56	1171	34	3	856	562
23	23	1333	58	1132	40	3	856	707
24	24	1306	47	1167	34	3	861	574
25	25	1339	54	1143	40	3	882	697

Continuação

Laminação a frio	Tratamento térmico em estampagem à quente	Revest.	Espessura da chapa (mm)
Taxa de laminação (%)	Taxa de aquec. (°C/s)	Temp, de aquec. (°C)	Taxa média de resf. (°C/s) (mais de 400-C)	Taxa média de resf. (°C/s) (400-C ou menos)	Temp, de têmpera (°C)
53	32	903	70	53		Nenhum	1,3
58	34	872	97	94		Nenhum	1,2
53	51	859	73	66		Nenhum	1,3
48	61	885	100	86		Nenhum	1,5
60	54	884	96	84		Nenhum	1,1
57	74	822	70	62		Nenhum	1,2
49	61	909	82	77		Nenhum	1,4
37	51	817	81	79		Nenhum	1,8
58	29	843	69	60		Nenhum	1,2
51	40	913	77	69		Nenhum	1,4
62	57	831	99	98		Nenhum	1,1
61	59	880	75	77		Nenhum	1,1
38	26	823	100	93		Nenhum	1,7
53	42	905	73	63		Nenhum	1,3
40	28	912	89	77		Nenhum	1,7
50	34	887	104	95		Nenhum	1,4
34	63	849	113	109		Nenhum	1,8
49	49	902	96	83		Nenhum	1,4
63	20	844	73	63		Nenhum	1
40	22	887	106	86		Nenhum	1,7
57	19	845	102	93		Nenhum	1,2
44	29	812	99	92		Nenhum	1,6
47	61	834	97	80		Nenhum	1,5
42	70	940	79	67		Nenhum	1,6
48	63	899	91	83		Nenhum	1,5

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 45/108

42/96

Tabela A-2-2

Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Condição de fabricação N°	Tratamento térmico antes de laminação à quente	Laminação grosseira	Laminação à quente
Temp, de aquec. (°C)	Tempo de retenção (min)	Temp, de laminação (°C)	Taxa de redução de espessura da chapa (%)	N° de operações de laminação (vezes)	Temp, de laMinação de acabamento (°C)	Temp, de enrolamento (°C)
26	26	1267	58	1131	24	3	884	587
27	27	1251	46	1176	22	3	861	659
28	28	1267	53	1183	22	3	893	699
29	29	1270	49	1140	35	3	896	634
30	30	981	58	970	30	3	841	612
31	31	1320	7	1141	47	3	906	713
32	32	1387	48	1135	29	3	858	578
33	33	1298	42	1127	20	3	899	604
34	34	1281	55	1122	22	3	835	667
35	35	1289	49	1132	46	3	831	641
36	36	1318	49	1171	38	3	844	745
37	37	1239	48	1138	42	3	829	551
38	38	1250	44	1127	39	3	885	661
39	39	1251	49	1170	39	3	891	700
40	40	1322	52	1008	44	3	882	697
41	41	1333	43	1152	3	2	893	634
42	42	1267	58	1141	40	1	906	713
43	43	1339	22	1111	38	3	899	667

Continuação

Laminação a frio	Tratamento térmico em estampagem à quente	Revest.	Espessura da chapa (mm)
Taxa de laminação (%)	Taxa de aquec. (°C/s)	Temp, de aquec. (°C)	Taxa media de resf. (°C/s) (mais de 400°C)	Taxa media de resf. (°C/s) (400°C ou menos)	Temp, de têmpera (°C)
40	21	869	91	84		Nenhum	1,7
47	70	893	97	93		Nenhum	1,5
59	28	877	105	100		Nenhum	1,1
61	44	877	87	69		Nenhum	1,1
44	52	933	83	82		Nenhum	1,6
42	73	893	71	62		Nenhum	1,6
50	69	843	85	69		Nenhum	1,4
0	69	839	84	67		Nenhum	2,8
56	50	903	70	71	267	Nenhum	1,2
51	58	927	95	87	274	Sim	1,4
53	53	864	101	88	-	Sim	1,3
51	24	879	80	67	Nenhum	Nenhum	1,3
47	30	856	103	90		Nenhum	1,5
59	68	871	85	72		Nenhum	1,1
40	69	917	104	103		Nenhum	1,6
59	31	934	74	76		Nenhum	1,4
50	65	903	83	78		Nenhum	1,2
51	63	892	102	93		Nenhum	1,3

Tabela A-3

Corpo estampado N°	Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Condição de fabricação N°	Estruturas metálicas
Dureza da parte intermediária na espessura da chapa (Hv)	Proporção de área (%) do total de grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro de grandes limites de grão de cristal de 1° ou menos e grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal de 8° ou mais e menos de 15°
1A	1	1	564	80
2A	2	2	632	72
3A	3	3	751	65
4A	4	4	771	57
5A	5	5	377	82
6A	6	6	528	76
7A	7	7	678	73
8A	8	8	663	68
9A	9	9	973	52
10A	10	10	700	69
11A	11	11	490	83
12A	12	12	630	71
13A	13	13	640	70

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 46/108

43/96

14A	14	14	653	68
15A	15	15	640	69
16A	16	16	642	69
17A	17	17	657	68
18A	18	18	505	80
19A	19	19	504	80
20A	20	20	500	80
21A	21	21	634	72
22A	22	22	631	72
23A	23	23	633	72
24A	24	24	710	65
25A	25	25	702	65
26A	26	26	703	65
27A	27	27	768	57
28A	28	28	767	57
29A	29	29	770	57
30A	30	30	631	16
31A	31	31	630	18
32A	32	32	632	95
33A	33	33	628	70
34A	34	34	721	63
35A	35	35	715	63
36A	36	36	631	70
37A	37	37	641	72
38A	38	38	776	56
39A	39	39	781	55
40A	40	40	627	10
41A	41	41	635	11
42A	42	42	625	13
43A	43	43	634	46

Continuação

Propriedades mecânicas	Observações
Resistência à tração (MPa)	Ângulo max. de flexão (°)	Resistência à fragilização pelo hidrogênio
1674	87,5	Boa	Ex. Inv.
1884	79,1	Boa	Ex. Inv.
2259	72,6	Boa	Ex. Inv.
2309	75,8	Boa	Ex. Inv.
1119	89,9	Boa	Ex. Comp.
1586	86,8	Boa	Ex. Inv.
2034	79,4	Boa	Ex. Inv.
1994	75,7	Boa	Ex. Inv.
2915	63,4	Boa	Ex. Comp.
2100	80,8	Boa	Ex. Inv.
1467	81,7	Boa	Ex. Comp.
1883	89,5	Boa	Ex. Inv.
1927	88,4	Boa	Ex. Inv.
1940	84,4	Boa	Ex. Inv.
1918	89,3	Boa	Ex. Inv.
1905	85,5	Boa	Ex. Inv.
1963	83,7	Boa	Ex. Inv.
1511	86,9	Boa	Ex. Inv.
1502	87,4	Boa	Ex. Inv.
1532	88,1	Boa	Ex. Inv.
1909	78,9	Boa	Ex. Inv.
1900	79	Boa	Ex. Inv.
1905	77,1	Boa	Ex. Inv.
2132	72,4	Boa	Ex. Inv.
2084	71,9	Boa	Ex. Inv.
2110	70,9	Boa	Ex. Inv.
2290	74,3	Boa	Ex. Inv.
2297	76,8	Boa	Ex. Inv.
2308	76,2	Boa	Ex. Inv.
1895	68J.	Pobre	Ex. Comp1
1880	61.7	Pobre	Ex. Comp.
1885	68,8	Boa	Ex. Comp.
1878	83,1	Boa	Ex. Inv.

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 47/108

44/96

2168	73	Boa	Ex. Inv.
2145	78,3	Boa	Ex. Inv.
1892	84	Boa	Ex. Inv.
2153	72,6	Boa	Ex. Inv.
2297	73,9	Boa	Ex. Inv.
2381	70,2	Boa	Ex. Inv.
2069	60,2	Pobre	Ex. Comp.
2096	601	Pobre	Ex. Compr
2063	59,2	Pobre	Ex. Comp.
2092	109,5	Boa	Ex. Inv.

Exemplo de Fabricação B [00119] As chapas de aço N^os 1 a 18 para a parte intermediária da espessura da chapa com as composições químicas mostradas na Tabela B-1-1 (Aços N^os 1 a 18 na Tabela B-1-1) foram esmeriladas em suas superfícies para remover os óxidos da superfície. Depois disso, as respectivas chapas de aço para a parte intermediária da espessura da chapa foram soldadas com chapas de aço para a camada superficial que têm as composições químicas mostradas na Tabela B-1-2 em ambas as superfícies ou uma única superfície por meio de soldagem a arco para fabricar as chapas de aço com múltiplas camadas n^os 1 a 41 para um corpo estampado à quente. O total das espessuras de chapa da chapa de aço para a camada superficial e a chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa após a soldagem a arco é de 200 mm a 300 mm e a espessura da chapa de aço para a camada superficial é de 1/3 ou mais da espessura da chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa (no caso de um único lado, 1/4 ou menos). A chapa de aço com múltiplas camadas N° 37 era aço com a chapa de aço para camada superficial soldada a apenas um lado. As chapas de aço com múltiplas camadas diferentes da chapa N° 37, respectivamente, tinham chapas de aço para a camada superficial soldadas em ambos os lados da chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa. Entre as chapas de aço com múltiplas camadas N^os 1 a 41 da Tabela B-1-3, aquelas com uma chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa que não satisfazem o requisito em relação à composição da parte intermediária na espessura

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45/96 da chapa do corpo estampado à quente de acordo com a presente invenção são indicadas como aços comparativos na coluna de observações.

[00120] As chapas de aço n^os 1 a 41 com múltiplas camadas foram, respectivamente, tratadas sob as condições das condições de fabricação N^os 1 a 41 mostradas na Tabela B-2-1 à Tabela B-2-2 por meio de tratamento térmico antes de laminação à quente, laminação grosseira, laminação à quente e laminação a frio para obter chapas de aço. Em seguida, as chapas de aço foram termicamente tratadas conforme mostrado na Tabela B-2-1 e Tabela B-2-2 (nas tabelas tratamento térmico do corpo estampado à quente) para estampagem à quente para fabricar os corpos estampados à quente N^os 1B a 41B (corpos estampados da Tabela B-3-1 e Tabela B-3-2). Além disso, os corpos estampados à quente N^os 35B e 36B foram revestidos sobre uma linha de revestimento por imersão à quente nas suas superfícies com quantidades de 120-160 g/m² de alumínio. Além disso, os itens na Tabela B-2-1 à Tabela B-2-2 correspondem aos itens na Tabela A-2-1 à Tabela A-2-2. Além disso, nas tabelas, os campos com as notações indicam que nenhum tratamento correspondente foi realizado.

[00121] A Tabela B-3-1 e a Tabela B-3-2 mostram as estruturas metálicas e características dos corpos estampados à quente N^os 1B a 41B. Os constituintes obtidos através da análise das posições de ¹/2 das espessuras da chapa das amostras retiradas dos corpos estampados à quente (partes intermediárias na espessura da chapa) e as posições de 20 gm a partir das superfícies das camadas macias eram equivalentes aos constituintes das chapas de aço para a espessura da chapa da parte intermediária e chapas de aço para a camada superficial das chapas de aço com múltiplas camadas N^os 1 a 41 da Tabela B-1-1 à Tabela B-1-3.

[00122] As estruturas metálicas das chapas de aço estampadas à

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46/96 quente foram medidas por meio do método supracitado. A dureza da chapa de aço para a espessura da chapa de parte intermediária que forma a parte intermediária na espessura da chapa e a proporção de área (%) do total dos grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal no interior das regiões circundadas por limites de grão de 15° ou mais de 1^o ou menos e os grãos de cristal com uma diferença de orientação de cristal de 8^o ou mais e menos de 15° nas estruturas metálicas a partir da superfície da chapa de aço para a camada superficial que forma a camada macia a da espessura daquela camada macia foram calculadas. Os valores calculados da proporção de área são mostrados no item proporção de área (%) do total de grãos de cristal com máxima diferença de orientação de cristal dentro de grandes limites de grão de 1^o ou menos e grãos de cristal com diferença máxima de orientação de cristal de 8^o ou mais e menos de 15^o das Tabelas B-3-1 à Tabela B-3-2.

[00123] Além disso, os corpos estampados à quente N^os 1B a 41B foram, respectivamente, medidos quanto à dureza média (HV) e dureza mínima (HV) na parte intermediária na espessura da chapa (posição de ¹/2 da espessura da chapa) por meio do método acima. Os resultados da medição são mostrados na Tabela B-3-1 à Tabela B-3-2. Os corpos estampados à quente N^os 1B a 41B tinham diferenças de dureza média (HV) e dureza mínima (HV) mostradas em dispersão na dureza seccional transversal da Tabela B-3-1 à Tabela B-3-2. Além disso, casos com dispersão na dureza seccional transversal de 100 HV ou mais foram indicados como reprovados.

[00124] Os corpos estampados à quente foram submetidos a ensaios de tração. Os resultados são mostrados na Tabela B-3-1 à Tabela B-3-2. Os ensaios de tração foram realizados fabricando corpos de prova N° 5 descritos na norma JIS Z 2201 e testando-os por meio do método descrito na norma J IS Z 2241.

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47/96 [00125] A resistência à fragilização pelo hidrogênio do corpo estampado à quente, da mesma maneira conforme o Exemplo de Fabricação A, foi avaliada usando um corpo de prova cortado do corpo estampado. Isto é, um corpo de prova com uma espessura de chapa de 1,2 mm x 6 mm de largura x 68 mm de comprimento foi cortado do corpo estampado, uma tensão que corresponde ao limite de elasticidade aparente foi aplicada em um ensaio de flexão de quatro pontos, em seguida, o corpo foi imerso em ácido clorídrico com pH de 3 por 100 horas e avaliado quanto à resistência à fragilização pelo hidrogênio pela presença de quaisquer fissuras. O caso de ausência de fissuras foi indicado como aprovado (Bom) e o caso de formação de fissuras foi avaliado como reprovado (Pobre).

[00126] Com a finalidade de avaliar a resistência ao impacto do corpo estampado à quente, o corpo foi avaliado com base no padrão VDA (VDA238-100) prescrito pela German Association of the Automotive Industry sob as mesmas condições de medição do Exemplo de Fabricação A. Na presente invenção, o deslocamento no momento da carga máxima obtida no ensaio de flexão foi convertido em ângulo pelo padrão VDA para encontrar o ângulo máximo de flexão e, assim, avaliar a resistência ao impacto do corpo estampado à quente.

[00127] Se a resistência à tração é de 1500 MPa ou mais, o ângulo de flexão máximo (°) era de 70 (°) ou mais e a resistência à fragilização pelo hidrogênio era um nível de passagem, foi julgado que a resistência ao impacto e resistência à fragilidade pelo hidrogênio eram excelentes e caso foi indicado como um Exemplo da Invenção. Se mesmo um dos três aspectos do desempenho não for satisfeito, o caso foi indicado como um Exemplo Comparativo.

[00128] Em cada corpo estampado à quente dos Exemplos da Invenção, a proporção de área (%) do total dos grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro das regiões circun

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48/96 dadas por limites de grão de 15° ou mais de Γ ou menos e os grãos de cristal com uma diferença de orientação de cristal de 8^o ou mais e menos de 15° nas estruturas metálicas da superfície da chapa de aço para camada superficial até da espessura foi de 50 % a menos de 85 %. Além disso, cada corpo estampado à quente dos Exemplos da Invenção tinha excelente resistência à tração, capacidade de flexão e resistência à fragilização pelo hidrogênio.

[00129] Em oposição a isto, o corpo estampado à quente N° 5B tinha um baixo teor de carbono na chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa, portanto, a dureza da parte intermediária na espessura da chapa se tornou insuficiente e a resistência à tração se tornou insuficiente. O corpo estampado à quente N° 9B tinha um teor de carbono excessivo da chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa, de modo que a dureza da parte intermediária na espessura da chapa se tornou excessiva e uma capacidade de flexão não pôde ser obtida. Além disso, o corpo estampado à quente N° 11B tinha um baixo teor de Mn na chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa, de modo que a dureza da parte intermediária na espessura da chapa se tornou insuficiente e a resistência à tração se tornou insuficiente.

[00130] Os corpos estampados à quente N^os 30B a 32B são Exemplos Comparativos produzidos usando as chapas de aço com múltiplas camadas para o corpo estampado à quente às quais o tratamento à quente desejado não foi aplicado antes do processo de estampagem à quente. O corpo estampado à quente N° 30B tinha uma baixa temperatura de tratamento térmico antes do processo de estampagem à quente, enquanto que o corpo estampado à quente N° 31B tinha um curto tempo de tratamento térmico antes do processo de estampagem à quente, assim, nas estruturas metálicas da camada superficial até ¹/2 da espessura, estruturas macias e estruturas metálicas com dureza

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49/96 intermediária insuficientemente aumentaram e a capacidade de flexão alvo não pôde ser obtida. Além disso, o corpo estampado à quente N° 32B tinha uma temperatura de tratamento térmico excessivamente alta antes do processo de estampagem à quente, de modo que o efeito de redução do gradiente acentuado na dureza na direção da espessura da chapa ocorrendo no momento da deformação por flexão não pôde ser obtido.

[00131] O corpo estampado à quente N° 38B tinha baixa temperatura de laminação em laminação grosseira. Além disso, o corpo estampado à quente N° 39B tinha uma baixa taxa de redução de espessura da chapa em laminação grosseira. Além disso, o corpo estampado à quente N° 40B tinha um baixo número de operações de laminação sob condições de um tempo entre passagens de 3 segundos ou mais. Estes corpos estampados à quente não foram fabricados sob as condições adequadas de laminação grosseira, de modo que estruturas macias e estruturas metálicas com dureza intermediária não aumentaram suficientemente, não foi possível aliviar a deformação em virtude de deformação por flexão e a capacidade de flexão não pôde ser obtida.

[00132] O corpo estampado à quente N° 41B é uma chapa de aço cuja taxa de vazamento foi controlada a 6 ton/min ou mais no processo de lingotamento contínuo da chapa de aço para a camada superficial. Pode-se aumentar a proporção de área (%) do total dos grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro das regiões circundadas por limites de grão de 15° ou mais de Γ ou menos e os grãos de cristal com uma diferença de orientação de cristal de 8^o ou mais e menos de 15° nas estruturas metálicas da superfície da chapa de aço para a camada superficial até ¹/2 da espessura e tem excelente capacidade de flexão.

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Tabela B-1-1

Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Composição de constituintes da chapa de aço p
Aço N°	C	Si	Mn	P	S
1	1	0,24	0,25	1,57	0,012	0,0005
2	2	0,31	0,25	1,78	0,015	0,0009
3	3	0,38	0,13	1,79	0,006	0,0018
4	4	0,45	0,21	1,69	0,009	0,0015
5	5	0,17	0,17	1,51	0,006	0,0018
6	6	0,24	0,20	1,64	0,014	0,0014
7	7	0,33	0,15	1,75	0,016	0,0014
8	8	0,32	0,11	1,57	0,012	0,0020
9	9	0,81	0,14	1,96	0,013	0,0016
10	10	0,35	0,27	1,75	0,008	0,0013
11	11	0,3	0,22	1,05	0,014	0,0013
12	12	0,29	0,22	1,74	0,016	0,0007
13	13	0,27	0,24	1,63	0,01	0,0007
14	14	0,35	0,20	1,55	0,012	0,0014
15	15	0,29	0,15	2,05	0,006	0,0015
16	16	0,32	0,12	1,84	0,012	0,0007
17	17	0,34	0,20	1,79	0,009	0,0007
18	1	0,24	0,25	1,57	0,012	0,0005
19	1	0,24	0,25	1,57	0,012	0,0005
20	1	0,24	0,25	1,57	0,012	0,0005
21	2	0,31	0,25	1,78	0,015	0,0009
22	2	0,31	0,25	1,78	0,015	0,0009
23	2	0,31	0,25	1,78	0,015	0,0009
24	3	0,38	0,13	1,79	0,006	0,0018
25	3	0,38	0,13	1,79	0,006	0,0018
26	3	0,38	0,13	1,79	0,006	0,0018
27	4	0,45	0,21	1,69	0,009	0,0015
28	4	0,45	0,21	1,69	0,009	0,0015
29	4	0,45	0,21	1,69	0,009	0,0015
30	2	0,31	0,25	1,78	0,015	0,0009
31	2	0,31	0,25	1,78	0,015	0,0009
32	2	0,31	0,25	1,78	0,015	0,0009
33	2	0,31	0,25	1,78	0,015	0,0009
34	18	0,68	0,23	1,81	0,008	0,0019
35	18	0,68	0,23	1,81	0,008	0,0019
36	2	0,31	0,25	1,78	0,015	0,0009
37	2	0,31	0,25	1,78	0,015	0,0009
38	2	0,31	0,25	1,78	0,015	0,0009
39	2	0,31	0,25	1,78	0,015	0,0009
40	2	0,31	0,25	1,78	0,015	0,0009
41	2	0,31	0,25	1,78	0,015	0,0009

>ara a parte intermediária da espessura da chapa (% em massa)
Al sol.	N	Ni	Nb	Ti	Mo	B
0,042	0,0037
0,032	0,0031
0,045	0,004
0,025	0,0044
0,025	0,0035
0,043	0,0027
0,031	0,0027
0,045	0,0031
0,034	0,003
0,033	0,003
0,026	0,003
0,032	0,004
0,045	0,0043	0,20
0,043	0,004		0,050
0,033	0,0039			0,015
0,032	0,0044				0,050
0,033	0,0043					0,0019
0,042	0,0037
0,042	0,0037
0,042	0,0037
0,032	0,0031
0,032	0,0031
0,032	0,0031
0,045	0,0040
0,045	0,0040
0,045	0,0040
0,025	0,0044
0,025	0,0044
0,025	0,0044
0,032	0,0031
0,032	0,0031
0,032	0,0031
0,032	0,0031
0,041	0,0036
0,041	0,0036
0,032	0,0031
0,032	0,0031
0,032	0,0031
0,032	0,0031
0,032	0,0031
0,032	0,0031

[00133] Na tabela, os espaços em branco indicam constituintes correspondentes não intencionalmente adicionados.

Tabela B-1-2

Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Composição de constituintes da chapa de aço para a camada superficial (% em massa)
C	Si	Mn	P	S	Al sol.	N	Ni	Nb	Ti	Mo	B
1	0,10	0,10	0,48	0,005	0,0018	0,030	0,0036
2	0,13	0,10	0,60	0,016	0,0008	0,033	0,0030
3	0,11	0,07	0,75	0,015	0,0010	0,041	0,0029
4	0,22	0,09	0,70	0,006	0,0020	0,029	0,0031
5	0,10	0,07	0,66	0,006	0,0019	0,028	0,0041
6	0,14	0,08	0,56	0,014	0,0019	0,033	0,0028
7	0,11	0,05	0,58	0,008	0,0016	0,030	0,0040
8	0,12	0,06	0,51	0,006	0,0012	0,033	0,0027
9	0,36	0,06	0,52	0,018	0,0017	0,036	0,0032
10	0,15	0,22	0,70	0,018	0,0005	0,033	0,0042

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11	0,15	0,12	0,03	0,013	0,0008	0,027	0,0044
12	0,11	0,12	0,36	0,008	0,0017	0,038	0,0041
13	0,12	0,13	0,68	0,010	0,0013	0,032	0,0027	0,15
14	0,14	0,08	0,55	0,018	0,0009	0,038	0,0040		0,010
15	0,11	0,06	0,49	0,013	0,0008	0,034	0,0032			0,010
16	0,10	0,06	0,63	0,018	0,0008	0,028	0,0039				0,050
17	0,25	0,10	0,61	0,017	0,0010	0,035	0,0039					0,0018
18	0,12	0,21	1,18	0,012	0,0008	0,029	0,0030
19	0,10	0,21	0,62	0,012	0,0007	0,037	0,0042
20	0,10	0,11	1,05	0,016	0,0011	0,033	0,0039
21	0,20	0,10	1,25	0,007	0,0007	0,029	0,0030
22	0,13	0,16	1,09	0,009	0,0014	0,033	0,0036
23	0,15	0,20	0,58	0,018	0,0019	0,027	0,0033
24	0,11	0,06	0,62	0,007	0,0005	0,041	0,0032
25	0,10	0,12	0,66	0,011	0,0017	0,030	0,0042
26	0,14	0,06	1,01	0,008	0,0016	0,027	0,0040
27	0,30	0,09	0,69	0,014	0,0011	0,041	0,0029
28	0,23	0,15	0,59	0,005	0,0013	0,040	0,0033
29	0,23	0,07	1,17	0,007	0,0010	0,030	0,0031
30	0,26	0,20	0,55	0,018	0,0020	0,043	0,0044
31	0,17	0,11	0,59	0,017	0,0011	0,035	0,0029
32	0,17	0,11	0,56	0,008	0,0014	0,032	0,0039
33	0,17	0,11	0,51	0,008	0,0018	0,036	0,0027
34	0,36	0,13	0,63	0,007	0,0005	0,042	0,0035
35	0,37	0,11	0,63	0,007	0,0011	0,029	0,0031
36	0,16	0,12	0,58	0,015	0,0005	0,033	0,0032
37	0,17	0,12	0,56	0,008	0,0009	0,030	0,0044
38	0,13	0,10	0,60	0,016	0,0008	0,033	0,0030
39	0,13	0,10	0,60	0,016	0,0008	0,033	0,0030
40	0,13	0,10	0,60	0,016	0,0008	0,033	0,0030
41	0,13	0,10	0,60	0,016	0,0008	0,033	0,0030

[00134] Na tabela, os espaços em branco indicam constituintes correspondentes não intencionalmente adicionados.

Tabela B-1-3

Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa de aço	Espessura de chapa da chapa de aço para a camada superficial (mm)	Observações
Aço N°
1	1	85
2	2	83
3	3	84
4	4	97
5	5	94	Aço cornp.
6	6	82
7	7	88
8	8	94
9	9	83	Aço comp.
10	10	88
11	11	83	Aço cornp.
12	12	92
13	13	82
14	14	86
15	15	95
16	16	96
17	17	96
18	1	95

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19	1	99
20	1	98
21	2	88
22	2	84
23	2	85
24	3	83
25	3	91
26	3	88
27	4	96
28	4	82
29	4	91
30	2	93
31	2	92
32	2	94
33	2	84
34	18	92
35	18	92
36	2	84
37	2	93
38	2	95
39	2	98
40	2	85
41	2	88

Tabela B-2-1

Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Condição de fabricação N°	Tratamento térmico antes de laminação à quente	Laminação grosseira	Laminação à quente
Temp, de aquec. (°C)	Tempo de retenção (min)	Temp, de laminação (°C)	Taxa de redução de espessura da chapa (%)	N° de operações de laminação (vezes)	Temp, de laminação de acabamento (°C)	Temp, de enrola mento (°C)
1	1	1290	35	1151	33	3	917	565
2	2	1280	50	1167	31	3	911	688
3	3	1255	40	1141	22	3	915	515
4	4	1285	40	1153	39	3	887	661
5	5	1318	35	1129	40	3	895	513
6	6	1275	35	1162	33	3	885	527
7	7	1275	35	1180	51	3	896	591
8	8	1250	40	1135	47	3	895	628
9	9	1350	55	1168	30	3	920	701
10	10	1290	35	1136	35	3	899	611
11	11	1250	40	1125	38	3	894	688
12	12	1300	40	1171	41	3	907	652
13	13	1250	50	1175	26	3	896	687
14	14	1300	55	1142	41	3	900	714
15	15	1330	50	1157	46	3	906	559
16	16	1270	60	1146	34	3	895	710
17	17	1310	45	1137	45	3	899	672
18	18	1300	55	1151	34	3	888	664
19	19	1300	40	1156	40	3	917	564
20	20	1290	50	1122	44	3	903	666
21	21	1280	55	1163	46	3	907	614
22	22	1280	40	1171	30	3	914	514
23	23	1300	40	1136	42	3	888	562
24	24	1255	40	1164	32	3	893	524
25	25	1255	55	1143	39	3	910	520

Continuação

Laminação a frio	Tratamento térmico em estampagem à quente	Revest.	Espessura da chapa (mm)
Taxa de laminação (%)	Taxa de aquec. (°C/s)	Temp, de aquec. (°C)	Taxa média de resf. (°C/s) (mais de 400°C)	Taxa média de resf. (°C/s) (400°C ou menos)	Temp, de têmpera (°C)
50	35	858	72	49	Nenhum	Nenhum	1,4
44	35	849	96	89	Nenhum	Nenhum	1,6
57	46	861	77	65	Nenhum	Nenhum	1,2
40	64	896	96	86	Nenhum	Nenhum	1,7
55	57	916	101	81	Nenhum	Nenhum	1,3
57	70	880	72	61	Nenhum	Nenhum	1,2
49	56	912	82	78	Nenhum	Nenhum	1,4
35	47	902	76	76	Nenhum	Nenhum	1,8
35	25	863	65	60	Nenhum	Nenhum	1,8
51	35	854	73	71	Nenhum	Nenhum	1,4
50	52	871	100	102	Nenhum	Nenhum	1,4
50	63	884	78	77	Nenhum	Nenhum	1,4

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 56/108

53/96

38	30	895	101	93	Nenhum	Nenhum	1,7
53	43	910	68	67	Nenhum	Nenhum	1,3
40	27	909	87	78	Nenhum	Nenhum	1,7
50	31	891	107	97	Nenhum	Nenhum	1,4
34	65	901	111	114	Nenhum	Nenhum	1,8
50	50	855	95	83	Nenhum	Nenhum	1,4
50	15	915	75	66	Nenhum	Nenhum	1,4
50	23	871	108	88	Nenhum	Nenhum	1,4
57	22	868	101	89	Nenhum	Nenhum	1,2
44	34	855	96	93	Nenhum	Nenhum	1,6
47	66	878	93	79	Nenhum	Nenhum	1,5
57	70	857	75	71	Nenhum	Nenhum	1,2
57	67	899	91	83	Nenhum	Nenhum	1,2

Tabela B-2-2

Chapa de aço Com múltiplas camadas N°	Condição de fabricação N°	Tratamento térmico antes de laminação à quente	Laminação grosseira	Laminação à quente
Temp, de aquec. (°C)	Tempo de retenção (min)	Temp, de laminação (°C)	Taxa de redução de espessura da chapa (%)	N° de operações de laminação (vezes)	Temp, de laMinação de acabamento (°C)	Temp, de enrolamento (°C)
26	26	1300	35	1127	20	3	893	527
27	27	1285	40	1174	27	3	901	533
28	28	1285	40	1178	24	3	913	522
29	29	1350	55	1142	33	3	905	551
30	30	1070	50	1010	32	3	908	638
31	31	1300	10	1137	48	3	892	587
32	32	1400	50	1140	26	3	911	642
33	33	1300	40	1123	16	3	916	534
34	34	1280	55	1124	18	3	881	665
35	35	1300	40	1127	41	3	883	650
36	36	1290	50	1166	43	3	909	541
37	37	1280	50	1143	47	3	910	704
38	38	1330	40	1005	48	3	882	697
39	39	1310	45	1157	3	2	893	634
40	40	1290	40	1137	41	1	906	713
41	41	1280	23	1112	41	3	899	667

Continuação

Laminação a frio	Tratamento térmico em estampagem à quente	Revest.	Espessura da chapa (mm)
Taxa de laminação (%)	Taxa de aquec. (°C/s)	Temp, de aquec. (°C)	Taxa média de resf. (°C/s) (mais de 400°C)	Taxa média de resf. (°C/s) (400°C ou menos)	Temp, de têmpera (°C)
57	23	901	88	81	Nenhum	Nenhum	1,2
40	71	869	92	90	Nenhum	Nenhum	1,7
40	31	879	102	100	Nenhum	Nenhum	1,7
40	40	912	92	66	Nenhum	Nenhum	1,7
44	55	847	88	83	Nenhum	Nenhum	1,6
44	74	862	76	66	Nenhum	Nenhum	1,6
44	68	871	82	71	Nenhum	Nenhum	1,6
0	66	891	80	63	Nenhum	Nenhum	2,8
56	45	900	67	76	267	Nenhum	1,2
51	63	874	91	85	274	Sim	1,4
44	52	891	101	86	Nenhum	Sim	1,6
44	29	863	80	72	Nenhum	Nenhum	1,6
40	67	917	103	108		Nenhum	1,2
59	26	934	69	74		Nenhum	1,2
50	62	903	84	82		Nenhum	1,6
51	65	892	100	90		Nenhum	1,6

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 57/108

Tabela B-3-1

Corpo estampado N°	Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Condição de Fabricação N°	Estruturas metálicas	Propriedades mecânicas	Observações
Dureza da parte intermediária na espessura da chapa (Hv)	Proporção de área (%) do total de grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro de grandes limites de grão de cristal de 1o ou menos e grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal de 8° ou mais e menos de 15°	Resistência à tração (MPa)	Angulo max. de flexão (°)	Resistência à fragilização pelo hidrogênio	Dureza média seccional transversal (Hv)	Dureza mínima (Hv)	Dispersão na dureza seccional transversal (Hv)
1B	1	1	546	75	1621	89	Boa	519	480	39	Ex. Inv.
2B	2	2	647	64	1836	78,6	Boa	607	575	32	Ex. Inv.
3B	3	3	748	65	2187	72,4	Boa	714	705	9	Ex. Inv.
4B	4	4	785	57	2328	70,7	Boa	742	724	18	Ex. Inv.
5B	5	5	446	80	1210	89,7	Boa	450	357	93	Ex. Comp^
6B	6	6	528	66	1579	88,1	Boa	499	469	30	Ex. Inv.
7B	7	7	678	53	2027	79,6	Boa	643	628	15	Ex. Inv.
8B	8	8	663	71	1982	77,3	Boa	615	581	34	Ex. Inv.
9B	9	9	973	56	2746	57,8	Boa	915	899	16	Ex. Comp^
10B	10	10	700	65	2093	75,1	Boa	668	655	13	Ex. Inv.
11B	11	11	490	57	1362	88,5	Boa	458	327	131	Ex. Comp^
12B	12	12	618	54	1847	81,3	Boa	588	562	26	Ex. Inv.
13B	13	13	590	65	1760	82,5	Boa	568	540	28	Ex. Inv.
14B	14	14	705	77	2085	73,5	Boa	655	631	24	Ex. Inv.
15B	15	15	618	60	1832	80,2	Boa	591	580	11	Ex. Inv.
16B	16	16	662	65	1975	81,7	Boa	625	618	7	Ex. Inv.
17B	17	17	683	71	2034	74,3	Boa	649	638	11	Ex. Inv.
18B	18	18	534	80	1564	86,1	Boa	504	461	43	Ex. Inv.
19B	19	19	537	78	1596	89,2	Boa	522	473	49	Ex. Inv.
20B	20	20	541	60	1621	89,5	Boa	518	497	21	Ex. Inv.
21B	21	21	639	82	1901	77,4	Boa	598	588	10	Ex. Inv.
22B	22	22	630	75	1874	79,2	Boa	581	567	14	Ex. Inv.
23B	23	23	625	68	1850	80,8	Boa	578	559	19	Ex. Inv.
24B	24	24	740	60	2105	73,5	Boa	691	681	10	Ex. Inv.
25B	25	25	735	76	2195	71,1	Boa	667	656	11	Ex. Inv.

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Tabela B-3-2

Corpo estampado N°	Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Condição de fabricação N°	Estruturas metálicas	Propriedades mecânicas	Observações
Dureza da parte intermediária na espessura da chapa (Hv)	Proporção de área (%) do total de grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro de grandes limites de grão de cristal de 1o ou menos e grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal de 8° ou mais e menos de 15°	Resistência à tração (MPa)	Angulo max. de flexão (°)	Resistência à fragilização pelo hidrogênio	Dureza media seccional transversal (Hv)	Dureza mínima (Hv)	Dispersão na dureza seccional transversal (Hv)
26B	26	26	731	78	2187	70,8	Boa	671	654	17	Ex. Inv.
27B	27	27	791	70	2387	72,5	Boa	754	737	17	Ex. Inv.
28B	28	28	775	63	2317	73	Boa	739	717	22	Ex. Inv.
29B	29	29	780	78	2271	74,5	Boa	734	721	13	Ex. Inv.
30B	30	30	657	15	1975	61,6	Pobre	627	605	22	Ex. Comp1
31B	31	31	647	18	1931	62,4	Pobre	620	600	20	Ex. Comp.
32B	32	32	644	90	1957	65,1	Boa	611	599	12	Ex. Comp1
33B	33	33	645	84	1930	75,8	Boa	605	551	54	Ex. Inv.
34B	34	34	745	64	2180	78,5	Boa	717	702	15	Ex. Inv.
35B	35	35	740	75	2260	79,3	Boa	726	707	19	Ex. Inv.
36B	36	36	647	71	1941	77,7	Boa	611	581	30	Ex. Inv.
37B	37	37	647	65	1920	78,1	Boa	614	587	27	Ex. Inv.
38B	38	38	643	9	2122	59,9	Pobre	643	614	29	Ex. Comp1
39B	39	39	637	10	2102	59,8	Pobre	637	608	29	Ex. Comp.
40B	40	40	645	12	2129	60,1	Pobre	645	615	30	Ex. Comp1
41B	41	41	641	45	2115	111,2	Boa	641	611	30	Ex. Inv.

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Exemplo de Fabricação C [00135] As chapas de aço para a parte intermediária da espessura da chapa com as composições químicas mostradas na Tabela C-1-1 à Tabela C-1-2 foram esmeriladas em suas superfícies para remover os óxidos da superfície. Depois disso, as respectivas chapas de aço para a parte intermediária da espessura da chapa foram soldadas com chapas de aço para a camada superficial que têm as composições químicas mostradas na Tabela C-1-3 à Tabela C-1-4 em ambas as superfícies ou uma única superfície por meio de soldagem a arco para fabricar as chapas de aço com múltiplas camadas n^os 1 a 49 para um corpo estampado à quente. O total das espessuras de chapa da chapa de aço para a camada superficial e a chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa após a soldagem a arco é de 200 mm a 300 mm e a espessura da chapa de aço para a camada superficial é de 1/3 ou mais da espessura da chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa (no caso de um único lado, 1/4 ou menos). A chapa de aço com múltiplas camadas N° 31 era aço com a chapa de aço para camada superficial soldada a apenas um lado. Nas chapas de aço N^os 1 a 53 com múltiplas camadas da Tabela C-1-1 à Tabela ΟΙ-4, aquelas com uma chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa que não satisfazem o requisito em relação à composição da parte intermediária na espessura da chapa do corpo estampado à quente de acordo com a presente invenção são indicadas como aços comparativos na coluna de observações.

[00136] A proporção entre os teores de C, Si e Mn da chapa de aço da camada superficial para a chapa de aço da parte intermediária da espessura da chapa da Tabela C-1-3 à Tabela C-1-4 mostra as proporções do teor de C, Si e Mn da chapa de aço para a camada superficial para os teores de C, Si e Mn da chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa nas chapas de aço com múltiplas

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57/96 camadas N^os 1 a 53 para o corpo estampado à quente.

[00137] As chapas de aço n^os 1 a 53 com múltiplas camadas foram, respectivamente, tratadas sob as condições das condições de fabricação N^os 1 a 53 mostradas na Tabela C-2-1 à Tabela C-2-2 por meio de tratamento térmico antes de laminação à quente, laminação grosseira, laminação à quente e laminação a frio para obter chapas de aço. Em seguida, as chapas de aço foram termicamente tratadas conforme mostrado na Tabela C-2-1 à Tabela C-2-2 (nas tabelas tratamento térmico do corpo estampado à quente) para estampagem à quente para fabricar os corpos estampados à quente N^os 1C a 53C (corpos estampados da Tabela C-3-1 à Tabela C-3-2). Além disso, o corpo estampado à quente N° 30C foi revestido sobre uma linha de revestimento por imersão à quente nas superfícies com quantidades de 120160 g/m² de alumínio. Além disso, os itens na Tabela C-2-1 à Tabela C-2-2 correspondem aos itens na Tabela A-2-1 à Tabela A-2-2. Além disso, nas tabelas, os campos com as notações indicam que nenhum tratamento correspondente foi realizado.

[00138] A Tabela C-3-1 à Tabela C-3-2 mostram as estruturas metálicas e características dos corpos estampados à quente N^os 1C a 53C. Os constituintes obtidos através da análise das posições de ¹/₂ das espessuras da chapa das amostras retiradas dos corpos estampados à quente (partes intermediárias na espessura da chapa) e as posições de 20 qm a partir das superfícies das camadas macias eram equivalentes aos constituintes das chapas de aço para a espessura da chapa da parte intermediária e chapas de aço para a camada superficial das chapas de aço com múltiplas camadas N^os 1 a 53 da Tabela C-1-1 à Tabela C-1-4.

[00139] As estruturas metálicas das chapas de aço estampadas à quente foram medidas por meio do método supracitado. A dureza da chapa de aço para a espessura da chapa de parte intermediária que

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58/96 forma a parte intermediária na espessura da chapa e a proporção de área (%) do total dos grãos de cristal com uma diferença máxima orientação de cristal no interior das regiões circundadas por limites de grão de 15° ou mais de 1^o ou menos e os grãos de cristal com uma diferença de orientação de cristal de 8^o ou mais e menos de 15° nas estruturas metálicas a partir da superfície da chapa de aço para a camada superficial que forma a camada macia a da espessura daquela camada macia foram calculadas. Os valores calculados da proporção de área são mostrados no item proporção de área (%) do total de grãos de cristal com máxima diferença de orientação de cristal dentro de grandes limites de grão de 1^o ou menos e grãos de cristal com diferença máxima de orientação de cristal de 8^o ou mais e menos de 15^o da Tabela C-3-1 à Tabela C-3-2.

[00140] Os corpos estampados à quente foram submetidos a ensaios de tração. Os resultados são mostrados na Tabela C-3-1 à Tabela C-3-2. Os ensaios de tração foram realizados fabricando corpos de prova N° 5 descritos na norma JIS Z 2201 e testando-os por meio do método descrito na norma J IS Z 2241.

[00141] A resistência à fragilização pelo hidrogênio do corpo estampado à quente, da mesma maneira conforme o Exemplo de Fabricação A, foi avaliada usando um corpo de prova cortado do corpo estampado. Isto é, um corpo de prova com uma espessura de chapa de 1,2 mm x 6 mm de largura x 68 mm de comprimento foi cortado do corpo estampado, uma tensão que corresponde ao limite de elasticidade aparente foi aplicada em um ensaio de flexão de quatro pontos, em seguida, o corpo foi imerso em ácido clorídrico com pH de 3 por 100 horas e avaliado quanto à resistência à fragilização pelo hidrogênio pela presença de quaisquer fissuras. O caso de ausência de fissuras foi indicado como aprovado (Bom) e o caso de formação de fissuras foi avaliado como reprovado (Pobre).

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59/96 [00142] Com a finalidade de avaliar a resistência ao impacto do corpo estampado à quente, o corpo foi avaliado com base no padrão VDA (VDA238-100) prescrito pela German Association of the Automotive Industry sob as mesmas condições de medição do Exemplo de Fabricação A. Na presente invenção, o deslocamento no momento da carga máxima obtida no ensaio de flexão foi convertido em ângulo pelo padrão VDA para encontrar o ângulo máximo de flexão e, assim, avaliar a resistência ao impacto do corpo estampado à quente.

[00143] Se a resistência à tração é de 1500 MPa ou mais, o ângulo de flexão máximo (°) era de 70 (°) ou mais,o alongamento uniforme era de 5% ou mais, e a resistência à fragilização pelo hidrogênio era um nível de passagem, foi julgado que a resistência ao impacto, resistência à fragilidade pelo hidrogênio,e ductilidade eram excelentes e caso foi indicado como um Exemplo da Invenção. Se mesmo um dos três aspectos do desempenho não for satisfeito, o caso foi indicado como um Exemplo Comparativo.

[00144] Em cada corpo estampado à quente dos Exemplos da Invenção, a proporção de área (%) do total dos grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro das regiões circundadas por limites de grão de 15° ou mais de Γ ou menos e os grãos de cristal com uma diferença de orientação de cristal de 8^o ou mais e menos de 15° nas estruturas metálicas da superfície da chapa de aço para camada superficial até % da espessura da chapa de aço para camada superficial foi de 50 % a menos de 85 %. Além disso, cada corpo estampado à quente dos Exemplos da Invenção tinha excelente resistência à tração, capacidade de flexão e resistência à fragilização pelo hidrogênio.

[00145] Em oposição a isto, o corpo estampado à quente N° 5C tinha um baixo teor de carbono na chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa, portanto, a dureza da parte intermediária

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60/96 na espessura da chapa se tornou insuficiente e a resistência à tração se tornou insuficiente. O corpo estampado à quente N° 9C tinha um teor de carbono excessivo da chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa, de modo que a dureza da parte intermediária na espessura da chapa se tornou excessiva e uma capacidade de flexão não pôde ser obtida. Além disso, o corpo estampado à quente N° 11C tinha um baixo teor de Si na chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa, portanto, a área percentual da austenita residual das estruturas metálicas na parte intermediária na espessura da chapa era menor do que 1,0 % e o alongamento uniforme foi baixo. [00146] Os corpos estampados à quente N^os 25C a 27C e 49C são Exemplos Comparativos produzidos usando as chapas de aço com múltiplas camadas para o corpo estampado à quente às quais o tratamento à quente desejado não foi aplicado antes do processo de estampagem à quente. O corpo estampado à quente N° 25C tinha uma baixa temperatura de tratamento térmico antes do processo de estampagem à quente, então, estruturas macias e estruturas metálicas com dureza intermediária insuficientemente aumentaram, o efeito das propriedades de superfície do corpo estampado à quente e o efeito da parte de transição da parte intermediária na espessura da chapa para a camada macia não pôde ser eliminado e não foi possível obter uma excelente capacidade de flexão.

[00147] Além disso, o corpo estampado à quente N° 26C tinha um tempo de tratamento térmico excessivamente alto antes do processo de estampagem à quente, de modo que estruturas macias e estruturas metálicas com dureza intermediária aumentaram excessivamente, a diferença de dureza entre a camada macia e a parte intermediária na espessura da chapa se tornou muito grande e o efeito de reduzir o gradiente acentuado de dureza na direção da espessura da chapa que ocorre no momento da deformação por flexão não pôde ser obtido. Por

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61/96 esta razão, o corpo estampado à quente N° 26C não pôde atingir a capacidade de flexão desejada.

[00148] Além disso, os corpos estampados à quente N^os 27C e 49C tinham um tempo de tratamento térmico muito longo antes do processo de estampagem à quente, a diferença de dureza entre a camada macia e a parte intermediária na espessura da chapa se tornou muito grande. Além disso, a temperatura de tratamento térmico era excessivamente alta, de modo que o efeito de reduzir o gradiente acentuado de dureza na direção da espessura da chapa que ocorre no momento da deformação por flexão não pôde ser obtido. Por esta razão, os corpos estampados à quente N^os 27C e 49C não puderam atingir uma excelente capacidade de flexão.

[00149] O corpo estampado à quente N° 50C tinha baixa temperatura de laminação. Além disso, o corpo estampado à quente N° 51C tinha uma baixa taxa de redução de espessura da chapa em laminação grosseira. Além disso, o corpo estampado à quente N° 52C tinha um baixo número de operações de laminação sob condições de um tempo entre passagens de 3 segundos ou mais. Estes corpos estampados à quente não foram fabricados sob as condições adequadas de laminação, de modo que estruturas macias e estruturas metálicas com dureza intermediária não aumentaram suficientemente, não foi possível aliviar a deformação em virtude de deformação por flexão e a capacidade de flexão não pôde ser obtida.

[00150] O corpo estampado à quente N° 53C é uma chapa de aço cuja taxa de vazamento foi controlada a 6 ton/min ou mais no processo de lingotamento contínuo da chapa de aço para a camada superficial. Pode-se aumentar a proporção de área (%) do total dos grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro das regiões circundadas por limites de grão de 15° ou mais de Γ ou menos e os grãos de cristal com uma diferença de orientação de cristal de 8^o

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62/96 ou mais e menos de 15° nas estruturas metálicas da superfície da chapa de aço para a camada superficial até V2 da espessura e tem excelente capacidade de flexão.

Tabela C-1-1

Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Composição de constituintes da chapa de aço	para a parte intermediária da espessura da chapa (% em massa)
C	Si	Mn	P	S	Al sol.	N	Ni	Nb	Ti	Mo	B	Observações
1	0,22	1,67	1,23	0,007	0,0025	0,036	0,0041	0	0	0	0	0
2	0,36	1,84	0,68	0,011	0,0028	0,027	0,0053	0	0	0	0	0
3	0,28	2,29	1,33	0,012	0,0015	0,056	0,0030	0	0	0	0	0
4	0,50	1,33	1,15	0,006	0,0043	0,032	0,0068	0	0	0	0	0
5	0,19	2,23	1,48	0,006	0,0033	0,059	0,0044	0	0	0	0	0	Aço cornp.
6	0,20	0,71	1,21	0,005	0,0029	0,025	0,0053	0	0	0	0	0
7	0,22	2,70	1,21	0,010	0,0045	0,046	0,0055	0	0	0	0	0
8	0,24	1,14	0,65	0,009	0,0049	0,036	0,0032	0	0	0	0	0
9	0,72	1,45	0,68	0,007	0,0007	0,038	0,0060	0	0	0	0	0	Aço comp.
10	0,22	1,50	0,58	0,006	0,0059	0,052	0,0036	0	0	0	0	0
11	0,34	0,42	1,18	0,010	0,0020	0,030	0,0038	0	0	0	0	0	Aço cornp.
12	0,36	1,29	1,25	0,010	0,0016	0,041	0,0019	0	0	0	0	0
13	0,25	0,85	0,80	0,006	0,0004	0,034	0,0023	0,10	0	0	0	0
14	0,27	1,12	1,49	0,005	0,0007	0,031	0,0011	0	0	0	0	0,0015
15	0,26	1,71	1,34	0,010	0,0051	0,034	0,0047	0	0,045	0,025	0	0,0020
16	0,22	0,72	1,42	0,010	0,0041	0,047	0,0066	0	0	0	0	0
17	0,23	0,58	1,13	0,012	0,0001	0,041	0,0062	0	0	0	0	0
18	0,37	2,64	0,58	0,004	0,006	0,035	0,0044	0	0	0	0	0
19	0,32	1,03	1,21	0,008	0,0038	0,030	0,0021	0	0	0	0	0
20	0,37	2,35	0,56	0,007	0,0036	0,059	0,0053	0	0	0	0	0
21	0,30	0,95	0,89	0,011	0,0035	0,054	0,0031	0	0	0	0	0
22	0,55	1,03	1,00	0,004	0,0004	0,028	0,0055	0	0,020	0,025	0	0,0015
23	0,56	1,80	1,04	0,009	0,0060	0,023	0,0053	0	0	0	0	0
24	0,51	0,65	0,76	0,008	0,0028	0,036	0,0028	0	0	0	0	0
25	0,36	2,06	1,42	0,005	0,0020	0,041	0,0013	0	0	0	0	0
26	0,33	1,01	1,27	0,011	0,0027	0,049	0,0041	0	0	0	0	0
29	0,61	2,88	0,60	0,011	0,0047	0,058	0,0047	0	0	0	0	0
30	0,64	2,41	1,34	0,004	0,0006	0,038	0,0064	0	0	0	0	0

[00151] Na tabela, campos com composições de constituintes de 0 indicam constituintes correspondentes não intencionalmente adiciona dos.

Tabela C-1-2

Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Constituintes químicos da chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa (% em massa)
C	Si	Mn	P	S	Al sol.	N	Ni	Nb	Ti	Mo	B	Observações
31	0,32	1,13	0,84	0,006	0,0032	0,043	0,0014	0	0	0	0	0
32	0,31	2,44	0,81	0,100	0,0060	2,600	0,0052	0	0	0	0	0
33	0,28	2,08	0,67	0,083	0,0040	0,057	0,0030	2,50	0	0	0	0
34	0,25	1,81	0,82	0,108	0,0030	0,053	0,0053	0,05	0	0	0	0
35	0,34	2,48	1,08	0,072	0,0020	0,042	0,0033	0	0,120	0	0	0
36	0,40	2,78	1,33	0,112	0,0030	0,059	0,0034	0	0	0,130	0	0
37	0,28	1,89	0,80	0,088	0,0020	0,046	0,0034	0	0	0	0,600	0
38	0,36	2,04	0,96	0,066	0,0050	0,059	0,0031	0	0	0	0,100	0
39	0,38	2,48	1,05	0,084	0,0060	0,054	0,0057	0	0	0	0	0,0070
40	0,31	2,43	1,11	0,100	0,0020	0,039	0,0036	0	0	0	0	0
41	0,36	2,37	1,36	0,066	0,0040	0,035	0,0034	0	0	0	0	0
42	0,32	1,93	1,08	0,119	0,0060	0,055	0,0055	0	0	0	0	0
43	0,31	1,93	0,63	0,082	0,0040	0,053	0,0038	0	0	0	0	0
44	0,27	2,13	1,09	0,103	0,0040	0,049	0,0034	0	0	0	0	0
45	0,37	1,96	0,64	0,074	0,0050	0,055	0,0044	0	0	0	0	0
46	0,25	2,80	0,60	0,080	0,0030	0,053	0,0037	0	0	0	0	0
47	0,34	2,00	1,38	0,095	0,0040	0,034	0,0054	0	0	0	0	0
48	0,33	2,41	1,26	0,071	0,0060	0,055	0,0032	0	0	0	0	0
49	0,35	2,55	1,32	0,066	0,0050	0,037	0,0038	0	0	0	0	0

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 66/108

63/96

50	0,36	1,84	0,68	0,011	0,0028	0,027	0,0053	0	0	0	0	0
51	0,36	1,84	0,68	0,011	0,0028	0,027	0,0053	0	0	0	0	0
52	0,36	1,84	0,68	0,011	0,0028	0,027	0,0053	0	0	0	0	0
53	0,36	1,84	0,68	0,011	0,0028	0,027	0,0053	0	0	0	0	0

[00152] Na tabela, campos com composições de constituintes de 0 indicam constituintes correspondentes não intencionalmente adicionados.

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 67/108

Tabela C-1-3

Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Composição de constituintes da chapa de aço para a camada superficial (% em massa)	Espessura da chapa de aço para a camada superficial (mm)	Obs.
C	Si	Mn	P	S	Al sol.	N	Ni	Nb	Ti	Mo	B
1	0,106	0,735	0,517	0,006	0,0024	0,048	0,0046	0	0	0	0	0	96
2	0,173	1,030	0,360	0,006	0,0065	0,036	0,0016	0	0	0	0	0	91
3	0,099	0,847	0,399	0,006	0,0032	0,036	0,0035	0	0	0	0	0	95
4	0,294	0,479	0,414	0,006	0,0056	0,039	0,0070	0	0	0	0	0	96
5	0,082	1,115	0,592	0,003	0,0070	0,034	0,0020	0	0	0	0	0	78	Aço comp^
6	0,075	0,355	0,520	0,006	0,0018	0,034	0,0031	0	0	0	0	0	82
7	0,100	1,485	0,387	0,009	0,0025	0,034	0,0068	0	0	0	0	0	84
8	0,143	0,684	0,390	0,009	0,0038	0,027	0,0027	0	0	0	0	0	106
9	0,310	0,827	0,252	0,009	0,0078	0,035	0,0059	0	0	0	0	0	85	Aço comp^
10	0,106	0,795	0,313	0,006	0,0080	0,029	0,0058	0	0	0	0	0	85
11	0,174	0,151	0,578	0,004	0,0062	0,049	0,0048	0	0	0	0	0	103	Aço comp^
12	0,182	0,606	0,713	0,011	0,0039	0,032	0,0031	0	0	0	0	0	75
13	0,095	0,357	0,408	0,005	0,0019	0,043	0,0010	0	0	0	0	0	94
14	0,155	0,437	0,760	0,006	0,0023	0,031	0,0024	0	0	0	0	0,0017	89
15	0,153	1,163	0,965	0,012	0,0071	0,040	0,0035	0	0,045	0,025	0	0,0015	83
16	0,096	0,518	0,809	0,009	0,0025	0,050	0,0034	0	0	0	0	0	87
17	0,086	0,197	0,848	0,005	0,0071	0,032	0,0017	0	0	0	0	0	86
18	0,260	1,320	0,209	0,003	0,0027	0,032	0,0070	0	0	0	0	0	90
19	0,287	0,453	1,041	0,006	0,0062	0,035	0,0020	0	0	0	0	0	102
20	0,296	2,021	0,235	0,008	0,0056	0,026	0,0054	0	0	0	0	0	101
21	0,189	0,352	0,472	0,004	0,0045	0,040	0,0036	0	0	0	0	0	105
22	0,456	0,474	0,570	0,004	0,0069	0,034	0,0054	0	0	0	0	0	84
23	0,373	1,278	0,530	0,004	0,0051	0,043	0,0051	0	0	0	0	0	102
24	0,224	0,371	0,631	0,010	0,0028	0,029	0,0038	0,10	0	0	0	0	88
25	0,155	1,030	0,667	0,011	0,0049	0,021	0,0061	0	0	0	0	0	84
26	0,184	0,313	0,762	0,011	0,0075	0,031	0,0044	0	0	0	0	0	89

64/96 [00153] Na tabela, campos com composições de constituintes de 0 indicam constituintes correspondentes não intencionalmente adicionados.

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 68/108

Tabela C-1-4

Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Composição de constituintes da chapa de aco para a camada superficial (% em massa)	Espessura da chapa de aço para acamada superficial (mm)	Obs.
C	Si	Mn	P	S	Al sol.	N	NI	Nb	Ti	Mo	B
29	0,262	1,699	0,180	0,009	0,0045	0,038	0,0027	0	0	0	0	0	86
30	0,230	0,940	0,590	0,007	0,0076	0,034	0,0046	0	0	0	0	0	81
31	0,188	0,350	0,454	0,007	0,0048	0,049	0,0064	0	0	0	0	0	162
32	0,146	0,625	1,127	0,006	0,0040	0,040	0,0045	0	0	0	0	0	103
33	0,118	0,545	1,120	0,007	0,0050	0,039	0,0088	0	0	0	0	0	88
34	0,130	0,484	1,128	0,010	0,0030	0,033	0,0077	0	0	0	0	0	107
35	0,136	0,588	0,893	0,012	0,0020	0,021	0,0073	0	0	0	0	0	81
36	0,200	0,673	0,680	0,012	0,0060	0,043	0,0051	0	0	0	0	0	102
37	0,120	0,530	0,966	0,012	0,0050	0,023	0,0056	0	0	0	0	0	96
38	0,180	0,650	1,680	0,007	0,0020	0,050	0,0099	0	0	0	0	0	100
39	0,163	0,383	1,250	0,007	0,0030	0,036	0,0053	0	0	0	0	0	92
40	0,177	0,519	0,800	0,009	0,0030	0,047	0,0097	2,20	0	0	0	0	91
41	0,209	0,573	1,081	0,009	0,0060	0,042	0,0041	0,05	0	0	0	0	86
42	0,157	0,522	1,368	0,011	0,0040	0,023	0,0067	0	0,110	0	0	0	103
43	0,183	0,447	1,566	0,012	0,0040	0,046	0,0064	0	0	0,110	0	0	89
44	0,130	0,423	1,260	0,010	0,0020	0,048	0,0065	0	0	0	0,600	0	92
45	0,215	0,567	1,120	0,013	0,0050	0,045	0,0052	0	0	0	0,100	0	109
46	0,130	0,672	1,653	0,009	0,0050	0,036	0,0059	0	0	0	0	0,010	82
47	0,160	0,452	1,276	0,007	0,0050	0,028	0,0049	0	0	0	0	0,001	88
48	0,211	0,595	1,612	0,011	0,0030	0,020	0,0070	0	0	0	0	0	97
49	0,172	0,656	0,846	0,010	0,0030	0,029	0,0094	0	0	0	0	0	91
50	0,173	1,030	0,360	0,006	0,0065	0,036	0,0016	0	0	0	0	0	91
51	0,173	1,030	0,360	0,006	0,0065	0,036	0,0016	0	0	0	0	0	91
52	0,173	1,030	0,360	0,006	0,0065	0,036	0,0016	0	0	0	0	0	91
53	0,173	1,030	0,360	0,006	0,0065	0,036	0,0016	0	0	0	0	0	91

65/96 [00154] Na tabela, campos com composições de constituintes de 0 indicam constituintes correspondentes não intencionalmente adicionados.

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 69/108

Tabela C-2-1

Condição de fabricação N	Tratamento térmico antes de laminação à quente	Laminação grosseira	Laminação à quente
Temp, de aquec. (°C)	Tempo de Retenção (min)	Temp, de laminação (°C)	Taxa de redução de espessura da chapa (%)	N° de operações De Laminação (vezes)	Temp, de laminação de acabamento (°C)	Temp, de Enrolamento (°C)
1	1275	45	1144	36	3	948	609
2	1274	21	1166	31	3	872	510
3	1300	23	1145	26	3	924	665
4	1278	31	1162	39	3	869	741
5	1333	26	1129	45	3	925	635
6	1315	55	1161	32	3	915	581
7	1193	40	1180	52	3	920	678
8	1239	27	1137	52	3	919	606
9	1329	53	1169	28	3	905	550
10	1191	52	1145	39	3	909	686
11	1143	56	1135	43	3	921	747
12	1171	50	1150	36	3	942	546
13	1108	33	1102	23	3	883	619
14	1323	44	1149	37	3	886	633
15	1169	35	1150	46	3	856	500
16	1127	43	1112	31	3	863	500
17	1135	38	1128	49	3	881	590
18	1111	50	1103	38	3	948	541
19	1194	39	1159	43	3	939	606
20	1277	23	1131	40	3	920	563
21	1131	31	1121	48	3	867	693
22	1204	32	1167	33	3	938	514
23	1231	22	1129	44	3	876	668
24	1160	23	1142	32	3	936	657
25	1070	20	1020	40	3	943	523
26	1370	43	1123	16	3	912	666

66/96

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 70/108

Continuação

Laminação a frio	Tratamento térmico em estampagem à quente	Revest.	Espessura da Chapa (mm)
Taxa de laminação (%)	Taxa de aquec. (°C/s)	Temp, de aquec. (°C)	Taxa média de resf. (°C/s) (mais de 400°C)	Taxa média de resf. (°C/s) (400°C ou menos)	Temp, de têmpera (°C)
69	39	847	70	44		Nenhum	1,6
66	39	848	98	42		Nenhum	1,4
63	41	882	79	29		Nenhum	1,4
50	68	916	94	30		Nenhum	1,2
41	61	849	100	29		Nenhum	1,0
50	68	891	75	25		Nenhum	1,2
51	55	822	87	28		Nenhum	1,2
61	48	838	80	37		Nenhum	1,4
52	23	872	63	30		Nenhum	1,1
45	32	836	76	27		Nenhum	1,0
66	50	903	96	30		Nenhum	1,4
49	62	873	74	38		Nenhum	1,1
45	35	898	101	33		Nenhum	1,0
46	41	869	69	25		Nenhum	1,0
50	24	925	88	27		Nenhum	1,0
69	36	904	104	25		Nenhum	1,6
60	64	850	113	44		Nenhum	1,4
60	49	826	100	32		Nenhum	1,4
55	15	900	71	28		Nenhum	1,2
49	25	917	104	32		Nenhum	1,0
42	25	889	97	41		Nenhum	1,0
57	35	886	98	44		Nenhum	1,2
60	71	896	90	32		Nenhum	1,4
53	75	855	74	26		Nenhum	1,2
53	65	892	96	27		Nenhum	1,2
49	20	907	86	43		Nenhum	1,1
42	35	914	105	29		Nenhum	1

67/96 [00155] Na tabela, os campos com notações indicam que o tratamento correspondente não foi executado.

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 71/108

Tabela C-2-2

Condição de fabricação N°	Tratamento térmico antes de laminação à quente	Laminação grosseira	Laminação à quente
Temp, de aquec. (°C)	Tempo de retenção (min)	Temp, de laminação (°C)	Taxa de redução de espessura da chapa (%)	N° de operações de laminação (vezes)	Temp, de laminação de acabamento (°C)	Temp, de enrolamento (°C)
29	1192	21	1145	35	3	941	659
30	1336	54	1136	37	3	864	649
31	1178	25	1135	50	3	861	708
32	1258	37	1137	23	3	900	630
33	1246	47	1128	13	3	868	576
34	1226	32	1121	22	3	868	576
35	1208	23	1123	38	3	895	588
36	1256	46	1160	46	3	879	616
37	1196	50	1152	52	3	881	621
38	1191	58	1152	44	3	894	563
39	1245	34	1121	22	3	893	618
40	1236	51	1166	22	3	937	622
41	1217	32	1170	29	3	945	628
42	1248	23	1143	35	3	864	554
43	1237	24	1150	35	3	918	620
44	1188	33	1132	51	3	924	621
45	1183	23	1131	21	3	909	621
46	1236	24	1126	14	3	910	590
47	1239	42	1125	22	3	917	595
48	1195	56	1124	39	3	896	642
49	1214	15	1182	22	3	853	583
50	1208	32	1013	48	3	882	697
51	1191	50	1161	4	2	893	634
52	1236	34	1137	46	1	906	713
53	1248	22	1103	46	3	899	667

68/96

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 72/108

Continuação

Laminação a frio	Tratamento térmico em estampagem à quente	Revest.	Espessura da chapa (mm)
Taxa de laminação (%)	Taxa de aquec. (°C/s)	Temp, de aquec. (°C)	Taxa média de resf. (°C/s) (mais de 400°C)	Taxa média de resf. (°C/s) (400°C ou menos)	Temp, de têmpera (°C)
57	35	919	89	33	322	Nenhum	1,2
60	55	926	92	27	395	Sim	1,4
44	74	852	72	38		Nenhum	1
45	65	947	80	34		Nenhum	1,7
45	62	841	85	44		Nenhum	1,2
56	41	891	67	27		Nenhum	1,1
47	62	937	88	41		Nenhum	1,5
52	53	906	100	29		Nenhum	1,1
56	33	895	81	43		Nenhum	1,3
53	33	856	104	38		Nenhum	1,1
52	69	848	72	37		Nenhum	1,6
45	67	873	83	30		Nenhum	1,6
45	70	913	98	30		Nenhum	1,7
46	28	861	70	35		Nenhum	1,7
57	67	842	93	42		Nenhum	1,2
55	28	925	97	35		Nenhum	1,7
48	39	835	82	36		Nenhum	1
52	56	846	102	39		Nenhum	1,1
50	67	838	72	37		Nenhum	1,4
57	67	893	88	39		Nenhum	1,8
51	66	910	99	33		Nenhum	1,1
40	71	917	107	26		Nenhum	1,7
59	28	934	71	36		Nenhum	1
50	63	903	84	32		Nenhum	1
51	60	892	96	34		Nenhum	1,4

69/96 [00156] Na tabela, os campos com notações indicam que o tratamento correspondente não foi executado.

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 73/108

Tabela C-3-1

Corpo estampado N°	Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Condição de fabricação N°	Estruturas metálicas
Dureza da parte intermediária na espessura da chapa (Hv)	Proporção de área (%) do total de grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro de grandes limites de grão de cristal de 1o ou menos e grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal de 8° ou mais e menos de 15°
1C	1	1	576	70
2C	2	2	738	50
3C	3	3	639	58
4C	4	4	785	68
5C	5	5	402	55
6C	6	6	554	54
7C	7	7	567	65
8C	8	8	592	79
9C	9	9	823	64
10C	10	10	694	71
11C	11	11	664	55
12C	12	12	727	82
13C	13	13	622	84
14C	14	14	667	85
15C	15	15	542	54
16C	16	16	590	80
17C	17	17	513	80
18C	18	18	759	59
19C	19	19	603	77
20C	20	20	578	81
21C	21	21	713	79
22C	22	22	683	74
23C	23	23	726	69
24C	24	24	771	55
25C	25	25	700	15
26C	26	26	728	92

70/96

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 74/108

Continuação

Propriedades mecânicas	Observações
Resistência à tração (MPa)	Alongamento uniforme (%)	Angulo max. de flexão (°)	Resistência à fragilização pelo hidrogênio	Taxa de área γ residual (%)
1547	5,2	87,5	Boa	4,5	Ex. Inv.
2083	7,5	95,6	Boa	2,6	Ex. Inv.
2156	5,6	95,6	Boa	3	Ex. Inv.
2212	6	71,1	Boa	1,7	Ex. Inv.
1116	6,5	91,9	Boa	4	Ex. Comp.
1770	6,2	88,5	Boa	3,8	Ex. Inv.
1644	7,2	85,5	Boa	2,9	Ex. Inv.
1963	6,6	82,2	Boa	4,4	Ex. Inv.
2442	5,6	39,4	Boa	1	Ex. Comp.
1805	7,5	80,4	Boa	2,5	Ex. Inv.
2145	42	97,7	Boa	02	Ex. Comp.
2062	6,3	88,2	Boa	3,1	Ex. Inv.
1901	5,7	89,8	Boa	2	Ex. Inv.
1969	7,4	84,7	Boa	4,8	Ex. Inv.
1545	5,2	81	Boa	2	Ex. Inv.
1536	7,5	83,9	Boa	2,6	Ex. Inv.
1549	6,8	92,8	Boa	2,6	Ex. Inv.
2024	6,1	88	Boa	2,3	Ex. Inv.
2006	6,4	87	Boa	2,9	Ex. Inv.
1895	6,3	92,3	Boa	4,6	Ex. Inv.
2035	5,8	87,6	Boa	4,9	Ex. Inv.
2690	7,2	75,6	Boa	3,6	Ex. Inv.
2475	6,4	78,1	Boa	4,3	Ex. Inv.
2450	5,5	73,2	Boa	1,9	Ex. Inv.
1964	7,5	54,3	Pobre	1	Ex. Comp.
1832	7,1	54,2	Boa	3	Ex. Comp.
2044	6,9	68,6	Boa	3,4	Ex. Inv.

71/96

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 75/108

Tabela C-3-2

Corpo estampado N°	Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Condição de fabricação N°	Estruturas metálicas
Dureza da parte intermediária na espessura da chapa (Hv)	Proporção de área (%) do total de grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro de grandes limites de grão de cristal de 1o ou menos e grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal de 8° ou mais e menos de 15°
29C	29	29	792	51
30C	30	30	698	70
31C	31	31	695	56
32C	32	32	633	72
33C	33	33	671	62
34C	34	34	612	64
35C	35	35	682	71
36C	36	36	622	61
37C	37	37	659	50
38C	38	38	647	72
39C	39	39	614	73
40C	40	40	649	56
41C	41	41	606	62
42C	42	42	639	61
43C	43	43	670	53
44C	44	44	669	67
45C	45	45	692	53
46C	46	46	673	62
47C	47	47	659	56
48C	48	48	625	52
49C	49	49	656	13
50C	50	50	630	9
51C	51	51	644	10
52C	52	52	635	13
53C	53	53	638	47

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Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 76/108

Continuação

Propriedades mecânicas	Observações
Resistência à tração (MPa)	Alongamento uniforme (%)	Angulo max. de flexão (°)	Resistência à fragilização pelo hidrogênio	Taxa de área γ residual (%)
2102	5,8	89,1	Boa	4,7	Ex. Inv.
2317	5,1	81,8	Boa	3,5	Ex. Inv.
2139	6,6	82	Boa	3	Ex. Inv.
2018	5,5	74	Boa	3,7	Ex. Inv.
2261	6,9	90	Boa	2,6	Ex. Inv.
2240	6,2	73	Boa	3,3	Ex. Inv.
2055	7,5	82	Boa	4,3	Ex. Inv.
2118	5,8	86	Boa	2,5	Ex. Inv.
2003	5,7	75	Boa	2,4	Ex. Inv.
2253	6,5	87	Boa	2,9	Ex. Inv.
2072	7,4	75	Boa	3,4	Ex. Inv.
2115	5,8	83	Boa	2,6	Ex. Inv.
2167	6,6	90	Boa	2,9	Ex. Inv.
2032	6,4	83	Boa	4,5	Ex. Inv.
2140	8	75	Boa	4,1	Ex. Inv.
2055	7	88	Boa	2,9	Ex. Inv.
2246	6,5	78	Boa	4,4	Ex. Inv.
2222	6,5	90	Boa	2,1	Ex. Inv.
2156	6,5	90	Boa	2,7	Ex. Inv.
2177	7,8	85	Boa	2,3	Ex. Inv.
2222	6,5	62	Pobre	2,8	Ex. Comp.
2079	6,7	59,1	Pobre	3,1	Ex. Comp,
2125	6,2	59,8	Pobre	3,1	Ex. Comp.
2096	6,3	60,4	Pobre	3,2	Ex. Comp,
2105	6,3	112,5	Boa	3,1	Ex. Inv.

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Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 77/108

74/96

Exemplo de Fabricação D [00157] As chapas de aço N^os 1 a 37 para a parte intermediária da espessura da chapa com as composições químicas mostradas na Tabela D-1-1 à Tabela D-1-2 (nas tabelas, Aço N^os 1 a 37) foram esmeriladas em suas superfícies para remover os óxidos da superfície. Depois disso, as respectivas chapas de aço para a parte intermediária da espessura da chapa foram soldadas com chapas de aço para a camada superficial que têm as composições químicas mostradas na Tabela D-1-3 à Tabela D-1-4 em ambas as superfícies ou uma única superfície por meio de soldagem a arco para fabricar as chapas de aço com múltiplas camadas n^os 1 a 60 para um corpo estampado à quente. O total das espessuras de chapa da chapa de aço para a camada superficial e a chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa após a soldagem a arco é de 200 mm a 300 mm e a espessura da chapa de aço para a camada superficial é de 1/3 ou mais da espessura da chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa (no caso de um único lado, 1/4 ou menos). A chapa de aço com múltiplas camadas N° 37 é aço com a chapa de aço para camada superficial soldada a apenas um lado. As chapas de aço com múltiplas camadas diferentes da chapa N° 37 são chapas de aço para a camada superficial soldadas em ambas as superfícies da chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa. Nas chapas de aço N^os 1 a 60 com múltiplas camadas da Tabela D-1-1 à Tabela D-1-4, aquelas com uma chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa que não satisfazem o requisito em relação à composição da parte intermediária na espessura da chapa do corpo estampado à quente de acordo com a presente invenção são indicadas como aços comparativos na coluna de observações.

[00158] As chapas de aço n^os 1 a 60 com múltiplas camadas foram, respectivamente, tratadas sob as condições das condições de fabrica

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75/96 ção N^os 1 a 60 mostradas na Tabela D-2-1 à Tabela D-2-3 por meio de tratamento térmico antes de laminação à quente, laminação grosseira, laminação à quente e laminação a frio para obter chapas de aço. Em seguida, as chapas de aço foram termicamente tratadas conforme mostrado na Tabela D-2-1 à Tabela D-2-3 (nas tabelas tratamento térmico do corpo estampado à quente) para estampagem à quente para fabricar os corpos estampados à quente N^os 1D a 60D (corpos estampados à quente da Tabela D-3-1 à Tabela D-3-3). Além disso, os corpos estampados à quente N^os 38D e 39D foram revestidos sobre uma linha de revestimento por imersão à quente nas superfícies com quantidades de 120-160 g/m²de alumínio. Além disso, os itens na Tabela D-2-1 à Tabela D-2-3 correspondem aos itens na Tabela A-2-1 à Tabela A-2-2. Além disso, nas tabelas, os campos com as notações indicam que nenhum tratamento correspondente foi realizado.

[00159] A Tabela D-3-1 à Tabela D-3-3 mostram as estruturas metálicas e características dos corpos estampados à quente N^os 1D a 60D. Os constituintes obtidos através da análise das posições de ¹/2 das espessuras da chapa das amostras retiradas dos corpos estampados à quente (partes intermediárias na espessura da chapa) e as posições de 20 μπι a partir das superfícies das camadas macias eram equivalentes aos constituintes das chapas de aço para a espessura da chapa da parte intermediária e chapas de aço para a camada superficial das chapas de aço com múltiplas camadas N^os 1 a 60 da Tabela D-1-1 à Tabela D-1-3.

[00160] As estruturas metálicas das chapas de aço estampadas à quente foram medidas por meio do método supracitado. A dureza da chapa de aço para a espessura da chapa de parte intermediária que forma a parte intermediária na espessura da chapa e a proporção de área (%) do total dos grãos de cristal com uma diferença máxima orientação de cristal no interior das regiões circundadas por limites de

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76/96 grão de 15° ou mais de 1^o ou menos e os grãos de cristal com uma diferença de orientação de cristal de 8^o ou mais e menos de 15° nas estruturas metálicas a partir da superfície da chapa de aço para a camada superficial que forma a camada macia a % da espessura daquela camada macia foram calculadas. Os valores calculados da proporção de área são mostrados no item proporção de área (%) do total de grãos de cristal com máxima diferença de orientação de cristal dentro de grandes limites de grão de 1^o ou menos e grãos de cristal com diferença máxima de orientação de cristal de 8^o ou mais e menos de 15° da Tabela D-3-1 à Tabela D-3-3.

[00161] Os corpos estampados à quente 1D a 60D foram submetidos a ensaios de tração. Os resultados são mostrados na Tabela D-31 à Tabela D-3-2. Os ensaios de tração foram realizados fabricando corpos de prova N° 5 descritos na norma JIS Z 2201 e testando-os por meio do método descrito na norma J IS Z 2241.

[00162] A resistência à fragilização pelo hidrogênio do corpo estampado à quente, da mesma maneira conforme o Exemplo de Fabricação A, foi avaliada usando um corpo de prova cortado do corpo estampado. Isto é, um corpo de prova com uma espessura de chapa de 1,2 mm x 6 mm de largura x 68 mm de comprimento foi cortado do corpo estampado, uma tensão que corresponde ao limite de elasticidade aparente foi aplicada em um ensaio de flexão de quatro pontos, em seguida, o corpo foi imerso em ácido clorídrico com pH de 3 por 100 horas e avaliado quanto à resistência à fragilização pelo hidrogênio pela presença de quaisquer fissuras. O caso de ausência de fissuras foi indicado como aprovado (Bom) e o caso de formação de fissuras foi avaliado como reprovado (Pobre).

[00163] Com a finalidade de avaliar a resistência ao impacto do corpo estampado à quente, o corpo foi avaliado com base no padrão VDA (VDA238-100) prescrito pela German Association of the Automo

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77/96 tive Industry sob as mesmas condições de medição do Exemplo de Fabricação A. Na presente invenção, o deslocamento no momento da carga máxima obtida no ensaio de flexão foi convertido em ângulo pelo padrão VDA para encontrar o ângulo máximo de flexão e, assim, avaliar a resistência ao impacto do corpo estampado à quente.

[00164] Os corpos estampados à quente também foram avaliados quanto à resistência ao impacto do ponto de vista da ductilidade. Especificamente, as chapas de aço estampadas à quente foram submetidas a ensaios de tração para encontrar os alongamentos uniformes da chapa de aço para avaliar a resistência ao impacto. Os ensaios de tração foram realizados fabricando corpos de prova N° 5 descritos na norma JIS Z 2201 e testando-os por meio do método descrito na norma JIS Z 2241. Os alongamentos nos quais as cargas de tração máximas foram obtidas foram definidos como os alongamentos uniformes.

[00165] A deformação se concentra em uma parte macia local no momento da colisão e se torna uma causa de fissuras, portanto, uma pequena dispersão na dureza do corpo estampado, isto é, assegurar uma resistência estável, é importante para garantir a resistência ao impacto. Assim, a resistência ao impacto de um corpo estampado à quente também foi avaliada do ponto de vista da dispersão na dureza. Uma seção transversal vertical à direção longitudinal de um corpo estampado à quente longo foi tomada em qualquer posição nesta direção longitudinal e medida quanto à dureza na posição intermediária na espessura da chapa em toda a região seccional transversal, incluindo as paredes verticais. Para a medição, foi usado um testador de dureza Vickers. A carga de medição foi de 1 kgf, 10 pontos foram medidos e o intervalo de medição foi de 1 mm. A diferença entre a dureza média seccional transversal e a dureza mínima é mostrada na Tabela D-3-1 à Tabela D-3-3. Casos sem pontos de medição abaixo de 100 Hv do va

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78/96 lor médio de todos os pontos de medição foram avaliados como tendo uma baixa dispersão na dureza, isto é, têm excelente estabilidade de resistência e, como um resultado, foram avaliados como tendo excelente resistência ao impacto e, assim, foram aprovados, enquanto que casos com pontos de medição abaixo de 100 Hv foram avaliados como reprovados.

[00166] Casos onde a resistência à tração era de 1500 MPa ou mais, o alongamento uniforme era de 5 % ou mais, a dispersão na dureza era um nível de passagem, o ângulo máximo de flexão (°) era 70,0 (°) ou mais e a resistência à fragilização pelo hidrogênio foi aprovada foram avaliados como corpos estampados à quente com excelente resistência ao impacto e resistência à fragilidade pelo hidrogênio (Exemplos da Invenção na Tabela D-3-1 à Tabela D-3-3). Por outro lado, casos nos quais mesmo um dos cinco aspectos de desempenho acima não foi satisfeito são indicados como Exemplos Comparativos. [00167] Em cada um dos corpos estampados à quente dos Exemplos da Invenção, a proporção de área (%) do total dos grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro das regiões circundadas por limites de grão de 15° ou mais de Γ ou menos e os grãos de cristal com uma diferença de orientação de cristal de 8^o ou mais e menos de 15° nas estruturas metálicas da superfície da chapa de aço para camada superficial até % da espessura foi de 50 % a menos de 85 %. Além disso, em cada um dos corpos estampados à quente dos Exemplos da Invenção, a resistência à tração, capacidade de flexão e resistência à fragilização pelo hidrogênio eram excelentes.

[00168] Em oposição a isto, o corpo estampado à quente N° 5D tinha um baixo teor de carbono na chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa, portanto, a dureza da parte intermediária na espessura da chapa se tornou insuficiente e a resistência à tração se tornou insuficiente. O corpo estampado à quente N° 9D tinha um

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79/96 teor de carbono excessivo da chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa, de modo que a dureza da parte intermediária na espessura da chapa se tornou excessiva e uma capacidade de flexão não pôde ser obtida. Além disso, os corpos estampados à quente N^os 10D e 11D tinham baixo teor de Si da chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa, portanto, tinham um alongamento uniforme insuficiente. Além disso, o corpo estampado à quente N° 12D tinha um teor insuficiente de Mn, portanto, uma dureza insuficiente da parte intermediária na espessura da chapa e resistência à tração insuficiente. Os corpos estampados à quente N° 14D e N° 15D tinham baixo teor de Si e teor de Mn, portanto, tinham uma área percentual de austenita residual menor do que 1,0 % e um alongamento uniforme insuficiente. Além disso, os corpos estampados à quente N° 12D a N° 15D tinham uma grande dispersão na dureza e foram considerados reprovados.

[00169] Os corpos estampados à quente 33D a 35D são exemplos comparativos produzidos usando chapas de aço com múltiplas camadas para corpos estampados à quente que não foram submetidos ao tratamento térmico desejável antes do processo de estampagem à quente. O corpo estampado à quente N° 33D exibia uma baixa temperatura de tratamento térmico antes do processo de estampagem à quente, tornando insuficiente o aumento de estruturas macias e estruturas metálicas de dureza intermediária nas estruturas metálicas da camada macia da superfície da camada macia até % da espessura e não foi capaz de atingir a capacidade de flexão desejada. O corpo estampado à quente N° 34D tinha uma temperatura de tratamento térmico excessivamente elevada antes do processo de estampagem à quente, de modo que a fração de estruturas a partir de uma posição de 20 μίτι da superfície da camada macia para uma posição de uma profundidade de ¹/2 da espessura da camada macia ultrapassou 85 %. Por

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80/96 esta razão, no corpo estampado à quente N° 34D, a diferença de dureza entre a camada macia e a parte intermediária na espessura da chapa se tornou muito grande e o efeito de redução do gradiente acentuado na dureza na direção da espessura da chapa que ocorre no momento de deformação por flexão não pôde ser obtido. Além disso, o corpo estampado à quente N° 35D tinha um curto tempo de tratamento térmico antes do processo de estampagem à quente, de modo que nas estruturas metálicas da superfície da camada macia até % da espessura, as estruturas macias e estruturas metálicas com dureza intermediária insuficientemente aumentaram e a capacidade de flexão alvo não pôde ser obtida.

[00170] O corpo estampado à quente N° 40D tinha um teor excessivo de Si, portanto, austenita residual foi excessivamente produzida, superando uma área percentual de 5 %. Por esta razão, o corpo estampado à quente N° 40D tinha uma menor capacidade de flexão. O corpo estampado à quente N° 41D tinha um teor excessivo de Mn, então, uma maior resistência à tração entre os corpos estampados à quente de 1D a 56D e menor capacidade de flexão. O corpo estampado à quente N° 42D tinha um baixo teor de alumínio solúvel em ácido, de modo que inclusões que contêm oxigênio foram excessivamente produzidas e a capacidade de flexão era menor. Além disso, o corpo estampado à quente N° 45D incluía um excesso de alumínio, de modo que óxidos compostos principalmente de alumínio foram produzidos excessivamente e a capacidade de flexão era menor.

[00171] O corpo estampado à quente N° 57D tinha baixa temperatura de laminação. Além disso, o corpo estampado à quente N° 58D tinha uma baixa taxa de redução de espessura da chapa em laminação grosseira. Além disso, o corpo estampado à quente N° 59D tinha um baixo número de operações de laminação sob condições de um tempo entre passagens de 3 segundos ou mais. Estes corpos estampados à

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81/96 quente não foram fabricados sob as condições adequadas de laminação, de modo que estruturas macias e estruturas metálicas com dureza intermediária não aumentaram suficientemente, não foi possível aliviar a deformação em virtude de deformação por flexão e a capacidade de flexão não pôde ser obtida.

[00172] O corpo estampado à quente N° 60D é uma chapa de aço cuja taxa de vazamento foi controlada a 6 ton/min ou mais no processo de lingotamento contínuo da chapa de aço para a camada superficial. Pode-se aumentar a proporção de área (%) do total dos grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro das regiões circundadas por limites de grão de 15° ou mais de Γ ou menos e os grãos de cristal com uma diferença de orientação de cristal de 8^o ou mais e menos de 15° nas estruturas metálicas da superfície da chapa de aço para a camada superficial até ¹/2 da espessura e tem excelente capacidade de flexão.

Tabela D-1-1

Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Constituintes químicos da chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa (% em massa)	Observações
Aço N°	C	Si	Mn	P	S	Al sol.	N	Ni	Nb	Ti	Mo	B
1	1	0,26	1,32	1,82	0,013	0,0028	0,049	0,0036	0	0	0	0	0
2	2	0,27	1,29	1,84	0,012	0,0011	0,045	0,0035	0	0	0	0	0
3	3	0,35	1,54	1,68	0,013	0,0011	0,043	0,0036	0	0	0	0	0
4	4	0,48	1,5	2,08	0,005	0,0002	0,035	0,0026	0	0	0	0	0
5	5	0,08	1,25	1,77	0,016	0,0010	0,029	0,0036	0	0	0	0	0	Aço comp.
6	6	0,23	1,45	1,98	0,016	0,0014	0,035	0,0037	0	0	0	0	0
7	7	0,36	1,81	1,89	0,010	0,0018	0,044	0,0032	0	0	0	0	0
8	8	0,28	1,75	1,90	0,011	0,0017	0,054	0,0029	0	0	0	0	0
9	9	0,83	1,65	1,84	0,017	0,0008	0,034	0,0027	0	0	0	0	0	Aço comp.
10	10	0,38	0.13	1,87	0,009	0,0022	0,058	0,003	0	0	0	0	0	Aço comp.
11	11	0,32	0,41.	1,90	0,020	0,0016	0,048	0,0038	0	0	0	0	0	Aço comp.
12	12	0,25	1,21	0,19	0,012	0,0009	0,046	0,0023	0	0	0	0	0	Aço comp.
13	13	0,31	1,27	0,90	0,006	0,0021	0,052	0,0028	0	0	0	0	0	Aço comp.
14	14	0,34	0,48	1.34	0,018	0,0016	0,051	0,0041	0	0	0	0	0	Aço comp.
15	15	0,27	0,27	1,18	0,016	0,0008	0,053	0,0031	0	0	0	0	0	Aço comp.
16	16	0,30	1,59	1,75	0,004	0,0012	0,052	0,0030	0,33	0	0	0	0
17	17	0,36	1,00	1,78	0,022	0,0007	0,045	0,0032	0	0,078	0	0	0
18	18	0,27	1,63	1,97	0,016	0,0012	0,051	0,0029	0	0	0,032	0	0
19	19	0,29	1,27	2,01	0,013	0,0013	0,057	0,0030	0	0	0	0,040	0
20	20	0,30	1,45	1,72	0,014	0,0016	0,043	0,0032	0	0	0	0	0,0020
21	1	0,26	1,32	1,82	0,013	0,0028	0,049	0,0036	0	0	0	0	0
22	1	0,26	1,32	1,82	0,013	0,0028	0,049	0,0036	0	0	0	0	0
23	1	0,26	1,32	1,82	0,013	0,0028	0,049	0,0036	0	0	0	0	0
24	2	0,27	1,29	1,84	0,012	0,0011	0,045	0,0035	0	0	0	0	0
25	2	0,27	1,29	1,84	0,012	0,0011	0,045	0,0035	0	0	0	0	0
26	2	0,27	1,29	1,84	0,012	0,0011	0,045	0,0035	0	0	0	0	0
27	3	0,35	1,54	1,68	0,013	0,0011	0,043	0,0036	0	0	0	0	0
28	3	0,35	1,54	1,68	0,013	0,0011	0,043	0,0036	0	0	0	0	0
29	3	0,35	1,54	1,68	0,013	0,0011	0,043	0,0036	0	0	0	0	0
30	4	0,48	1,5	2,08	0,005	0,0002	0,035	0,0026	0	0	0	0	0

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82/96 [00173] Na tabela, campos com composições de constituintes de 0 indicam constituintes correspondentes não intencionalmente adicionados.

Tabela D-1-2

Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Constituintes químicos da chapa de aço para a parte intermediária da espessura da chapa (% em massa)	Observações
Aço N°	C	Si	Mn	P	S	Al sol.	N	Ni	Nb	Ti	Mo	B
31	4	0,48	1,50	2,08	0,005	0,0002	0,035	0,0026	0	0	0	0	0
32	4	0,48	1,50	2,08	0,005	0,0002	0,035	0,0026	0	0	0	0	0
33	2	0,27	1,29	1,84	0,012	0,0011	0,045	0,0035	0	0	0	0	0
34	2	0,27	1,29	1,84	0,012	0,0011	0,045	0,0035	0	0	0	0	0
35	2	0,27	1,29	1,84	0,012	0,0011	0,045	0,0035	0	0	0	0	0
36	2	0,27	1,29	1,84	0,012	0,0011	0,045	0,0035	0	0	0	0	0
37	21	0,65	1,29	1,84	0,008	0,0005	0,058	0,003	0	0	0	0	0
38	21	0,65	1,29	1,84	0,008	0,0005	0,058	0,003	0	0	0	0	0
39	2	0,27	1,29	1,84	0,012	0,0011	0,045	0,0035	0	0	0	0	0
40	22	0,38	5.30	1,87	0,009	0,0022	0,058	0,003	0	0	0	0	0	Aco comp.
41	23	0,25	1,21	4.90	0,012	0,0009	0,046	0,0023	0	0	0	0	0	Aco comp.
42	24	0,26	1,32	1,82	0,013	0,0028	0,0001	0,0036	0	0	0	0	0	Aço comp.
43	25	0,26	1,32	1,82	0,013	0,0028	0,001	0,0036	0	0	0	0	0
44	26	0,26	1,32	1,82	0,013	0,0028	2,600	0,0036	0	0	0	0	0
45	27	0,26	1,32	1,82	0,013	0,0028	4,200	0,0036	0	0	0	0	0	Aço comp.
46	28	0,30	1,59	1,75	0,004	0,0012	0,052	0,0030	0,03	0	0	0	0
47	29	0,30	1,59	1,75	0,004	0,0012	0,052	0,0030	2,70	0	0	0	0
48	30	0,36	1,00	1,78	0,022	0,0007	0,045	0,0032	0	0,020	0	0	0
49	31	0,36	1,00	1,78	0,022	0,0007	0,045	0,0032	0	0,130	0	0	0
50	32	0,27	1,63	1,97	0,016	0,0012	0,051	0,0029	0	0	0,040	0	0
51	33	0,27	1,63	1,97	0,016	0,0012	0,051	0,0029	0	0	0,120	0	0
52	34	0,29	1,27	2,01	0,013	0,0013	0,057	0,003	0	0	0	0,009	0
53	35	0,29	1,27	2,01	0,013	0,0013	0,057	0,003	0	0	0	0,900	0
54	36	0,30	1,45	1,72	0,014	0,0016	0,043	0,0032	0	0	0	0	0,0009
55	37	0,30	1,45	1,72	0,014	0,0016	0,043	0,0032	0	0	0	0	0,0070
56	4	0,48	1,50	2,08	0,005	0,0002	0,035	0,0026	0	0	0	0	0
57	2	0,27	1,29	1,84	0,012	0,0011	0,045	0,0035	0	0	0	0	0
58	2	0,27	1,29	1,84	0,012	0,0011	0,045	0,0035	0	0	0	0	0
59	2	0,27	1,29	1,84	0,012	0,0011	0,045	0,0035	0	0	0	0	0
60	2	0,27	1,29	1,84	0,012	0,0011	0,045	0,0035	0	0	0	0	0

[00174] Na tabela, campos com composições de constituintes de 0 indicam constituintes correspondentes não intencionalmente adiciona dos.

Tabela D-1-3

Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Constituintes químicos da chapa de aço para a camada superficial (% em massa)	Observações
C	Si	Mn	P	S	Al sol.	N	Ni	Nb	Ti	Mo	B
1	0,15	0,66	0,91	0,011	0,0026	0,045	0,0031	0	0	0	0	0
2	0,12	0,72	0,94	0,01	0,0008	0,041	0,003	0	0	0	0	0
3	0,19	0,88	0,96	0,009	0,0008	0,038	0,0031	0	0	0	0	0
4	0,28	0,78	1,14	0,004	0,0001	0,029	0,0021	0	0	0	0	0
5	0,05	0,60	0,90	0,014	0,0006	0,024	0,0034	0	0	0	0	0	Aco compL
6	0,11	0,80	1,09	0,013	0,0011	0,029	0,0035	0	0	0	0	0
7	0,17	0,81	0,91	0,009	0,0015	0,041	0,0029	0	0	0	0	0
8	0,15	0,86	0,86	0,007	0,0014	0,050	0,0027	0	0	0	0	0
9	0,39	0,79	0,92	0,015	0,0005	0,029	0,0024	0	0	0	0	0	Aço comp.
10	0,21	0,06	0,94	0,004	0,0021	0,053	0,0027	0	0	0	0	0	Aço comp.
11	0,16	0,24	0,93	0,019	0,0015	0,042	0,0035	0	0	0	0	0	Aco compL
12	0,14	0,64	0,11	0,009	0,0005	0,041	0,0021	0	0	0	0	0	Aço comp.
13	0,17	0,64	0,41	0,002	0,0017	0,046	0,0024	0	0	0	0	0	Aço comp.
14	0,16	0,24	0,72	0,014	0,0015	0,046	0,0036	0	0	0	0	0	Aco compL
15	0,14	0,15	0,58	0,013	0,0006	0,047	0,0029	0	0	0	0	0	Aco compL
16	0,15	0,78	0,95	0,003	0,0008	0,046	0,0028	0,21	0	0	0	0

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17	0,17	0,55	0,91	0,020	0,0003	0,040	0,0027	0	0,036	0	0	0
18	0,15	0,85	1,04	0,013	0,0009	0,046	0,0026	0	0	0,028	0	0
19	0,15	0,74	1,13	0,008	0,0012	0,054	0,0027	0	0	0	0,030	0
20	0,17	0,78	0,81	0,013	0,0012	0,039	0,0027	0	0	0	0	0,0020
21	0,21	0,59	0,87	0,009	0,0027	0,044	0,0031	0	0	0	0	0
22	0,12	0,91	0,82	0,009	0,0027	0,043	0,0032	0	0	0	0	0
23	0,14	0,73	1,55	0,010	0,0025	0,044	0,0032	0	0	0	0	0
24	0,21	0,59	1,03	0,009	0,0009	0,041	0,0033	0	0	0	0	0
25	0,14	0,95	0,83	0,009	0,0007	0,039	0,0031	0	0	0	0	0
26	0,15	0,66	1,69	0,011	0,0008	0,041	0,0032	0	0	0	0	0
27	0,28	0,75	0,81	0,010	0,001	0,039	0,0032	0	0	0	0	0
28	0,20	1,40	0,96	0,008	0,0009	0,037	0,0032	0	0	0	0	0
29	0,17	0,89	1,46	0,009	0,0009	0,037	0,0031	0	0	0	0	0
30	0,41	0,75	1,1	0,002	0,0009	0,032	0,0021	0	0	0	0	0

[00175] Na tabela, campos com composições de constituintes de 0 indicam constituintes correspondentes não intencionalmente adicionados.

Tabela D-1-4

Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Constituintes químicos da chapa de aço para a camada superficial (% em massa)	Observações
c	Si	Mn	P	s	Al sol.	N	Ni	Nb	Ti	Mo	B
31	0,24	1,26	1,02	0,003	0,0009	0,029	0,0021	0	0	0	0	0
32	0,27	0,84	1,68	0,003	0,0009	0,030	0,0024	0	0	0	0	0
33	0,13	0,62	1,01	0,010	0,0009	0,039	0,0032	0	0	0	0	0
34	0,16	0,62	0,83	0,007	0,0010	0,041	0,0031	0	0	0	0	0
35	0,12	0,63	0,96	0,007	0,0010	0,040	0,0033	0	0	0	0	0
36	0,15	0,66	0,85	0,011	0,0009	0,040	0,0031	0	0	0	0	0
37	0,3	0,59	1,03	0,006	0,0003	0,053	0,0027	0	0	0	0	0
38	0,32	0,74	0,98	0,007	0,0003	0,054	0,0028	0	0	0	0	0
39	0,14	0,58	0,86	0,008	0,0008	0,042	0,0033	0	0	0	0	0
40	0,21	0,06	0,94	0,007	0,002	0,054	0,0026	0	0	0	0	0	Aço compL
41	0,14	0,64	0,11	0,011	0,0006	0,043	0,0018	0	0	0	0	0	Aço comp.
42	0,15	0,66	0,91	0,01	0,0026	0,042	0,0032	0	0	0	0	0	Aco compL
43	0,15	0,66	0,91	0,01	0,0026	0,043	0,0032	0	0	0	0	0
44	0,15	0,66	0,91	0,011	0,0026	2,595	0,0032	0	0	0	0	0
45	0,15	0,66	0,91	0,009	0,0026	2,819	0,0031	0	0	0	0	0	Aço comp.
46	0,15	0,78	0,95	0,002	0,0011	0,047	0,0027	0,04	0	0	0	0
47	0,15	0,78	0,95	0,002	0,0008	0,049	0,0025	2,60	0	0	0	0
48	0,17	0,55	0,91	0,021	0,0004	0,041	0,0028	0	0,030	0	0	0
49	0,17	0,55	0,91	0,019	0,0006	0,042	0,0030	0	0,120	0	0	0
50	0,15	0,85	1,04	0,011	0,0010	0,046	0,0027	0	0	0,060	0	0
51	0,15	0,85	1,04	0,012	0,0009	0,046	0,0025	0	0	0,110	0	0
52	0,15	0,74	1,13	0,009	0,0011	0,052	0,0025	0	0	0	0,010	0
53	0,15	0,74	1,13	0,008	0,0011	0,054	0,0027	0	0	0	0,800	0
54	0,17	0,78	0,81	0,009	0,0015	0,037	0,0027	0	0	0	0	0,001
55	0,17	0,78	0,81	0,009	0,0014	0,037	0,0029	0	0	0	0	0,006
56	0,2	0,98	1,44	0,003	0,0009	0,030	0,0024	0	0	0	0	0
57	0,12	0,72	0,94	0,01	0,0008	0,041	0,003	0	0	0	0	0
58	0,12	0,72	0,94	0,01	0,0008	0,041	0,003	0	0	0	0	0
59	0,12	0,72	0,94	0,01	0,0008	0,041	0,003	0	0	0	0	0
60	0,12	0,72	0,94	0,01	0,0008	0,041	0,003	0	0	0	0	0

[00176] Na tabela, campos com composições de constituintes de 0 indicam constituintes correspondentes não intencionalmente adicionados.

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 87/108

Tabela D-2-1

Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Condição de fabricação N°	Tratamento térmico antes de laminação à quente	Laminação grosseira	Laminação à quente
Temp, de aquec. (°C)	Tempo de retenção (min)	Temp, de laminação (°C)	Taxa de redução de espessura da chapa (%)	N° de operações de laminação (vezes)	Temp, de laminação de acabamento (°C)	Temp, de enrolamento (°C)
1	1	1220	47	1147	33	3	854	556
2	2	1205	43	1156	26	3	855	674
3	3	1218	43	1141	24	3	840	602
4	4	1254	38	1164	35	3	834	601
5	5	1268	23	1123	44	3	831	675
6	6	1260	23	1153	31	3	856	614
7	7	1264	46	1170	47	3	862	553
8	8	1224	32	1141	52	3	870	680
9	9	1153	38	1123	23	3	843	600
10	10	1263	23	1140	36	3	845	564
11	11	1239	38	1132	42	3	865	627
12	12	1249	45	1180	31	3	831	582
13	13	1177	57	1155	18	3	840	684
14	14	1223	36	1150	36	3	856	578
15	15	1240	34	1149	45	3	853	714
16	16	1229	25	1154	27	3	849	637
17	17	1151	39	1127	46	3	868	582
18	18	1192	28	1162	36	3	857	643
19	19	1316	32	1159	43	3	832	677
20	20	1264	44	1140	39	3	859	628

84/96

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 88/108

Continuação

Laminação a frio	Tratamento térmico em estampagem à quente	Revest.	Espessura da chapa (mm)
Taxa de laminação (%)	Taxa de aquec. (°C/s)	Temp, de aquec. (°C)	Taxa média de rest (°C/s) (mais de 400°C)	Taxa média de rest (°C/s) (400°C ou menos)	Temp, de têmpera (°C)
45	39	895	69	41	Nenhum	Nenhum	1,5
54	35	899	94	42	Nenhum	Nenhum	1,3
48	37	910	78	28	Nenhum	Nenhum	1,5
50	69	898	99	33	Nenhum	Nenhum	1,4
53	61	886	97	27	Nenhum	Nenhum	1,3
42	70	904	76	21	Nenhum	Nenhum	1,6
54	57	891	88	32	Nenhum	Nenhum	1,3
49	52	908	83	37	Nenhum	Nenhum	1,4
46	28	893	68	31	Nenhum	Nenhum	1,5
50	37	891	72	22	Nenhum	Nenhum	1,4
54	55	910	101	30	Nenhum	Nenhum	1,3
48	58	883	69	41	Nenhum	Nenhum	1,5
54	30	910	100	38	Nenhum	Nenhum	1,3
43	39	898	65	22	Nenhum	Nenhum	1,6
49	20	884	90	31	Nenhum	Nenhum	1,4
52	36	897	101	22	Nenhum	Nenhum	1,3
54	64	883	111	41	Nenhum	Nenhum	1,3
49	52	884	95	35	Nenhum	Nenhum	1,4
47	14	892	66	26	Nenhum	Nenhum	1,5
45	29	904	107	37	Nenhum	Nenhum	1,5

85/96

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 89/108

Tabela D-2-2

Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Condição de fabricação N°	Tratamento térmico antes de laminação à quente	Laminação grosseira	Laminação à quente
Temp, de aquec. (°C)	Tempo de retenção (min)	Temp, de laminação (°C)	Taxa de redução de espessura da chapa (%)	N° de operações de laminação (vezes)	Temp, de laminação de acabamento (°C)	Temp, de enrolamento (°C)
21	21	1217	23	1170	46	3	858	601
22	22	1165	40	1158	31	3	840	621
23	23	1259	39	1127	44	3	854	552
24	24	1176	32	1171	28	3	849	643
25	25	1153	29	1137	40	3	834	597
26	26	1193	39	1128	11	3	856	608
27	27	1250	54	1181	23	3	861	651
28	28	1304	32	1169	23	3	842	707
29	29	1226	27	1153	31	3	864	633
30	30	1188	38	1141	33	3	861	566
31	31	1267	36	1144	47	3	853	597
32	32	1262	36	1128	20	3	859	687
33	33	1084	37	1052	12	3	836	647
34	34	.1372	50	1118	17	3	861	623
35	35	1204	14	1127	34	3	850	555
36	36	1274	29	1153	44	3	865	713
37	37	1294	51	1145	52	3	868	671
38	38	1211	43	1160	43	3	855	562
39	39	1305	51	1111	17	3	840	679
40	40	1229	47	1159	21	3	847	555

86/96

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 90/108

Continuação

Laminação a frio	Tratamento térmico em estampagem à quente	Revest.	Espessura da chapa (mm)
Taxa de laminação (%)	Taxa de aquec. (°C/s)	Temp, de aquec. (°C)	Taxa média de resf. (°C/s) (mais de 400°C)	Taxa média de resf. (°C/s) (400°C ou menos)	Temp, de têmpera (°C)
47	21	890	99	38	Nenhum	Nenhum	1,5
48	36	895	95	40	Nenhum	Nenhum	1,5
51	66	881	85	33	Nenhum	Nenhum	1,4
42	78	909	77	25	Nenhum	Nenhum	1,6
51	62	883	92	30	Nenhum	Nenhum	1,4
45	20	898	83	47	Nenhum	Nenhum	1,5
42	72	909	95	41	Nenhum	Nenhum	1,6
43	40	910	108	26	Nenhum	Nenhum	1,6
43	33	894	89	29	Nenhum	Nenhum	1,6
49	50	897	91	28	Nenhum	Nenhum	1,4
44	77	893	69	40	Nenhum	Nenhum	1,6
51	64	885	83	37	Nenhum	Nenhum	1,4
43	59	892	87	43	Nenhum	Nenhum	1,6
52	40	899	63	31	Nenhum	Nenhum	1,3
49	57	910	84	43	Nenhum	Nenhum	1,4
0	53	892	105	26	Nenhum	Nenhum	2,8
54	35	897	78	43	258	Nenhum	1,3
48	34	890	99	33	271	Sim	1,5
46	72	901	71	37	Nenhum	Sim	1,5
50	62	892	85	26	Nenhum	Nenhum	1,4

87/96

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 91/108

Tabela D-2-3

Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Condição de fabricação N°	Tratamento térmico antes de laminação à quente	Laminação grosseira	Laminação à quente
Temp, de aquec. (°C)	Tempo de retenção (min)	Temp, de laminação (°C)	Taxa de redução de espessura da chapa (%)	N° de operações de laminação (vezes)	Temp, de laminação de acabamento (°C)	Temp, de enrolamento (°C)
41	41	1270	30	1161	29	3	848	596
42	42	1233	56	1145	33	3	839	608
43	43	1247	40	1158	35	3	850	576
44	44	1237	36	1141	47	3	841	583
45	45	1246	54	1134	17	3	851	591
46	46	1257	51	1136	9	3	838	636
47	47	1239	33	1126	21	3	847	565
48	48	1265	57	1130	37	3	852	565
49	49	1235	56	1183	19	3	849	638
50	50	1276	45	1155	31	3	842	624
51	51	1232	38	1138	50	3	846	565
52	52	1257	26	1128	18	3	848	564
53	53	1220	31	1132	12	3	845	628
54	54	1215	38	1130	17	3	842	555
55	55	1264	33	1132	39	3	843	644
56	56	1261	37	1192	18	3	856	681
57	57	1246	40	.1019	47	3	841	596
58	58	1265	54	1163	1	2	852	591
59	59	1232	56	1143	41	1	842	565
60	60	1215	21	1102	43	3	848	638

88/96

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 92/108

Continuação

Laminação a frio	Tratamento térmico em estampagem à quente	Revest.	Espessura da chapa (mm)
Taxa de laminação (%)	Taxa de aquec. (°C/s)	Temp, de aquec. (°C)	Taxa média de resf. (°C/s) (mais de 400°C)	Taxa média de resf. (°C/s) (400°C ou menos)	Temp, de têmpera (°C)
48	70	897	100	29	Nenhum	Nenhum	1,5
45	32	879	66	34	Nenhum	Nenhum	1,5
45	69	888	88	40	Nenhum	Nenhum	1,5
45	31	885	98	40	Nenhum	Nenhum	1,5
45	36	894	80	38	Nenhum	Nenhum	1,5
52	59	887	105	36	Nenhum	Nenhum	1,3
52	72	875	70	35	Nenhum	Nenhum	1,3
54	65	876	83	42	Nenhum	Nenhum	1,3
54	66	877	98	34	Nenhum	Nenhum	1,3
49	72	883	107	27	Nenhum	Nenhum	1,4
49	25	889	69	37	Nenhum	Nenhum	1,4
47	66	890	89	36	Nenhum	Nenhum	1,5
47	64	893	94	31	Nenhum	Nenhum	1,5
45	29	877	81	31	Nenhum	Nenhum	1,5
45	68	890	93	29	Nenhum	Nenhum	1,5
51	59	855	91	35	Nenhum	Nenhum	1,4
48	69	885	106	28	Nenhum	Nenhum	1,5
45	32	875	75	39	Nenhum	Nenhum	1,5
54	61	877	88	36	Nenhum	Nenhum	1,3
49	57	893	96	32	Nenhum	Nenhum	1,5

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Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 93/108

Tabela D-3-1

Corpo estampado N°	Chapa de aço com múltiplas camadas N	Condição de fabricação N°	Estruturas metálicas
Dureza da parte intermediária na espessura da chapa (Hv)	Proporção de área (%) do total de grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro de grandes limites de grão de cristal de 1° ou menos e grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal de 8° ou mais e menos de 15°	Taxa de área γ residual (%)
1D	1	1	600	82	2,5
2D	2	2	671	78	2,2
3D	3	3	768	71	3,3
4D	4	4	793	63	4,7
5D	5	5	420	84	3,2
6D	6	6	570	66	4,4
7D	7	7	720	83	4
8D	8	8	699	78	2,3
9D	9	9	1014	52	2,8
10D	10	10	741	71	12
11D	11	11	751	81	15
12D	12	12	443	84	3,5
13D	13	13	492	53	4,6
14D	14	14	632	63	17
15D	15	15	629	83	13
16D	16	16	681	78	4,3
17D	17	17	688	65	2,6
18D	18	18	685	63	3,2
19D	19	19	678	79	3,8
20D	20	20	697	67	2,7

90/96

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 94/108

Continuação

Propriedades mecânicas	Observações
Resistência à tração (MPa)	Alongamento uniforme (%)	Dureza seccional transversal média - dureza mínima	Ângulo máx. de flexão (°)	Resistência à fragilização pelo hidrogênio
1740	5,2	43	84,8	Boa	Ex. Inv.
1945	5,1	26	75,6	Boa	Ex. Inv.
2227	6,3	44	73,4	Boa	Ex. Inv.
2300	6,8	68	74,9	Boa	Ex. Inv.
1218	6,1	53	88,9	Boa	Ex. Como,
1653	6,8	44	86,6	Boa	Ex. Inv.
2088	6,4	60	76,2	Boa	Ex. Inv.
2026	5,8	61	76,2	Boa	Ex. Inv.
2941	5,8	58	61,2	Boa	Ex. Comp
2148	2,6	35	80	Boa	Ex. Comp.
2478	4,3	43	83,6	Boa	Ex. Comp.
1285	6,4	167	89,2	Boa	Ex. Comp
1427	6,8	155	86,8	Boa	Ex. Comp.
1832	4,8	115	76,8	Boa	Ex. Comp.
1824	17	127	74,1	Boa	Ex. Comp1
1975	6,9	41	89,6	Boa	Ex. Inv.
1995	5	49	88,3	Boa	Ex. Inv.
1987	6,1	72	86,2	Boa	Ex. Inv.
1966	6,9	38	82,9	Boa	Ex. Inv.
2021	5,4	64	84,5	Boa	Ex. Inv.

91/96

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 95/108

Tabela D-3-2

Corpo estampado N°	Chapa de aço com múltiplas camadas N°	Condição de fabricação N	Estruturas metálicas
Dureza da parte intermediária na espessura da chapa (Hv)	Proporção de área (%) do total de grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro de grandes limites de grão de cristal de 1° ou menos e grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal de 8° ou mais e menos de 15°	Taxa de área γ residual (%)
21D	21	21	542	72	2,5
22D	22	22	546	80	4,5
23D	23	23	540	64	4,5
24D	24	24	669	68	3,1
25D	25	25	671	73	3
26D	26	26	676	82	3
27D	27	27	749	66	4,3
28D	28	28	747	80	3,6
29D	29	29	742	72	2,4
30D	30	30	781	67	3,9
31D	31	31	792	79	2,8
32D	32	32	788	77	4,1
33D	33	33	668	14	4,6
34D	34	34	667	95	4,6
35D	35	35	673	17	4,2
36D	36	36	671	61	3,1
37D	37	37	763	69	4,4
38D	38	38	753	71	4,2
39D	39	39	669	77	2,9
40D	40	40	743	71	12,5

92/96

Petição 870200024210, de 19/02/2020, pág. 96/108

Continuação

Propriedades mecânicas	Observações
Resistência à tração (MPa)	Alongamento uniforme (%)	Dureza seccional transversal média - dureza mínima	Ângulo máx. de flexão (°)	Resistência à fragilização pelo hidrogênio
1573	5,6	57	79,5	Boa	Ex. Inv.
1584	6,8	56	78,6	Boa	Ex. Inv.
1567	6,9	27	87,6	Boa	Ex. Inv.
1940	6,1	32	75,3	Boa	Ex. Inv.
1945	5,9	69	80,5	Boa	Ex. Inv.
1960	5,3	39	74,6	Boa	Ex. Inv.
2171	6,6	32	82,3	Boa	Ex. Inv.
2166	5,7	36	81,2	Boa	Ex. Inv.
2151	5,7	56	76,7	Boa	Ex. Inv.
2265	5,4	27	83,7	Boa	Ex. Inv.
2297	5,5	69	75,7	Boa	Ex. Inv.
2285	6,7	64	84,9	Boa	Ex. Inv.
1937	6,9	44	66,8	Pobre	Ex. Comp.
1934	6,9	52	67,4	Boa	Ex. Como,
1951	6,8	26	61,9	Pobre	Ex. Comp.
1945	6,1	28	82,4	Boa	Ex. Inv.
2213	6,6	44	71,2	Boa	Ex. Inv.
2184	5,9	26	78,5	Boa	Ex. Inv.
1940	5,8	54	82,5	Boa	Ex. Inv.
2148	8	67	61,8	Boa	Ex. Comp1

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Tabela D-3-3

Corpo estampado N°	Chapa de aço com múltiplas camadas N	Condição de fabricação N	Estruturas metálicas
Dureza da parte intermediária na espessura da chapa (Hv)	Proporção de área (%) do total de grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro de grandes limites de grão de cristal de 1° ou menos e grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal de 8° ou mais e menos de 15°	Taxa de área γ Residual (%)
41D	41	41	792	84	3,5
42D	42	42	605	83	2,1
43D	43	43	612	75	2,5
44D	44	44	608	76	2,2
45D	45	45	605	84	2,3
46D	46	46	651	76	4,3
47D	47	47	701	79	4,4
48D	48	48	661	63	2,5
49D	49	49	703	65	2,6
50D	50	50	658	61	3
51D	51	51	709	64	3,3
52D	52	52	661	77	3,7
53D	53	53	682	80	3,8
54D	54	54	683	65	2,4
55D	55	55	705	67	2,8
56D	56	56	781	76	4
57D	57	57	642	10	2,9
58D	58	58	634	11	3,0
59D	59	59	637	12	3,0
60D	60	60	636	46	3,0

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Continuação

Propriedades mecânicas	Observações
Resistência à tração (MPa)	Alongamento uniforme (%)	Dureza seccional transversal média dureza mínima	Ângulo máx. de flexão (°)	Resistência à fragilização pelo hidrogênio
2610	6,3	26	51,2	Boa	Ex. Comp.
1997	5,2	42	64,1	Boa	Ex. Comp.
2020	5,4	71	84,5	Boa	Ex. Inv.
2006	5,5	65	84,4	Boa	Ex. Inv.
1997	5,3	40	56,1	Boa	Ex. Comp.
2148	6,8	39	88,7	Boa	Ex. Inv.
2313	6,9	60	89,8	Boa	Ex. Inv.
2181	5,1	57	88,1	Boa	Ex. Inv.
2320	5,3	41	88,7	Boa	Ex. Inv.
2171	5,9	34	86,7	Boa	Ex. Inv.
2340	6,2	60	85,1	Boa	Ex. Inv.
2181	6,7	65	81,6	Boa	Ex. Inv.
2251	7	61	82,5	Boa	Ex. Inv.
2254	5,3	25	81,8	Boa	Ex. Inv.
2327	5,5	68	84,4	Boa	Ex. Inv.
2577	6,6	61	85,3	Boa	Ex. Inv.
2119	6,3	30	59,2	Pobre	Ex. Comix
2092	6,7	26	61,4	Pobre	Ex. Comp.
2102	6,6	22	61,9	Pobre	Ex. Comp.
2099	6,7	27	111,8	Boa	Ex. Inv.

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APLICABILIDADE INDUSTRIAL [00177] O corpo estampado à quente da presente invenção tem excelente resistência, ductilidade, capacidade de flexão, resistência ao impacto e resistência à fragilização pelo hidrogênio e tem baixa dispersão na dureza, pelo que ele pode ser adequadamente usado para elementos estruturais ou elementos de reforço para automóveis ou estruturas que requerem resistência.

Claims (8)

1. REIVINDICAÇÕES

   1. Corpo estampado à quente que compreende uma parte intermediária na espessura da chapa e uma camada macia localizada em ambos os lados ou um lado da parte intermediária na espessura da chapa, caracterizado pelo fato de que:

   a parte intermediária na espessura da chapa compreende, em % em massa,

   C: 0,20 % ou mais e menos de 0,70 %,

   Si: menos de 3,00 %,

   Mn: 0,20 % ou mais e menos de 3,00 %,

   P: 0,10 % ou menos,

   S: 0,10 % ou menos,

   Al sol.: 0,0002 % ou mais e 3,0000 % ou menos,

   N: 0,01 % ou menos e um equilíbrio de Fe e impurezas inevitáveis e tem uma dureza de 500 Hv ou mais e 800 Hv ou menos, nas estruturas metálicas a partir de uma profundidade de 20 μίτι abaixo da superfície da camada macia até uma profundidade de ¹/2 da espessura da camada macia, ao definir uma região circundada por limites de grão com uma diferença de orientação de 15° ou mais em uma seção transversal paralela à direção da espessura da chapa como grão de cristal, a proporção de área do total de grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro dos grãos de cristal de Γ ou menos e grãos de cristal com uma diferença máxima de orientação de cristal dentro dos grãos de cristal de 8^o ou mais e menos de 15° é de 50 % ou mais ou menos de 85 %, a resistência à tração é de 1500 MPa ou mais.
2. 2. Corpo estampado à quente, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o teor de Si é de 0,50 % ou menos e o teor de Mn é de 0,20 % ou mais e menos de 1,50 %.

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3. 3. Corpo estampado à quente, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o teor de Si é 0,50 % ou menos e o teor de Mn é 1,50 % ou mais e menos de 3,00 %.
4. 4. Corpo estampado à quente, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o teor de Si é mais de 0,50 % e menos de 3,00 %, o teor de Mn é 0,20 % ou mais e menos de 1,50 % e a parte intermediária na espessura da chapa compreende, em área percentual, 1,0 % ou mais e menos de 5,0 % de austenita residual.
5. 5. Corpo estampado à quente, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o teor de Si é mais de 0,50 % e menos de 3,00 %, o teor de Mn é 1,50 % ou mais e menos de 3,00 %, e a parte intermediária na espessura da chapa compreende, em área percentual, 1,0 % ou mais e menos de 5,0 % de austenita residual.
6. 6. Corpo estampado à quente, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo fato de que a parte intermediária na espessura da chapa compreende ainda, em % em massa, Ni: 0,01 % ou mais e 3,00 % ou menos.
7. 7. Corpo estampado à quente, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que a parte intermediária na espessura da chapa compreende ainda, em % em massa, um ou mais de Nb: 0,010 % ou mais e 0,150 % ou menos, Ti: 0,010 % ou mais e 0,150 % ou menos, Mo: 0,005 % ou mais e 1,000 % ou menos e B: 0,0005 % ou mais e 0,0100 % ou menos.
8. 8. Corpo estampado à quente, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de que uma camada galvanizada é formada sobre a camada macia.