JP2006104546A - 高強度自動車部材および熱間プレス方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 表層の厚さが1nm〜300μmで、該表層の転位密度が内層鋼の転位密度の1/100以下であり、内層鋼の化学成分が質量%でC:0.1〜0.8%、Mn:0.5〜3%を含有し、引張強さが980N/mm2以上であることを特徴とする高強度自動車部材。
【選択図】なし
Description
これに対する一つの回答は、鋼材として、残留オーステナイトのマルテンサイト変態を利用したTRIP(TRansformation Induced Plasticity)鋼であり、近年用途が拡大しつつある。しかし、この鋼により、成形性の優れた1000MPa級の高強度鋼板は製造することは可能であるが、更に高強度、例えば1500MPaというような超高強度鋼で成形性を確保することは困難である。
上記熱間プレスでは、大気中での加熱、冷却のプロセスで表面に酸化物が生成するため、これを後工程で除去する必要があるといった課題があった。
これを改善するために、0.15〜0.5%の炭素を含有する鋼板にアルミめっきして、加熱時の酸化抑制を図る技術が(特許文献1)に開示されている。最近では、亜鉛めっき鋼板を使用した熱間プレス成型品の技術も(特許文献2)に提案されている。
この問題を回避するには、熱間プレス後に、ベーキング(200℃程度に鋼板を加熱し,鋼中水素を低減させる熱処理)による十分な脱水素処理を行う必要があった。上記課題は、めっきのない鋼板だけでなく、特許文献1で開示されているアルミめっき鋼板や特許文献2で開示されている亜鉛めっき鋼板を使用しても生じる問題であり、980N/mm2以上の高強度自動車用部材を熱間プレスで製造する際の障害となっていた。
すなわち、自動車用高強度部材を熱間プレスで形成する方法において、脱水素処理することなく、熱間プレス後の後加工に起因した水素脆性感受性を確保できる加工方法が強く求められていた。
(1)表層の厚さが1nm〜300μmで、該表層の転位密度が内層鋼の転位密度の1/100以下であり、内層鋼の化学成分が質量%でC:0.1〜0.8%、Mn:0.5〜3%を含有し、引張強さが980N/mm2以上であることを特徴とする高強度自動車部材。
(2)表層の厚さが1nm〜300μmで、該表層の炭素濃度が内層鋼の炭素濃度の1/5以下であり、内層鋼の化学成分が質量%で内層鋼の化学成分が質量%でC:0.1〜0.8%、Mn:0.5〜3%を含有し、引張強さが980N/mm2以上であることを特徴とする高強度自動車部材。
(3)表層の厚さが1nm〜300μmで、該表層がフェライトを主体とした脱炭層であり、内層鋼の化学成分が質量%でC:0.1〜0.8%、Mn:0.5〜3%を含有し、引張強さが980N/mm2以上であることを特徴とする高強度自動車部材。
(4)表層の全部または一部に圧縮残留応力を有することを特徴とする(1)〜(3)のいずれかに記載の高強度自動車部材。
(5)質量%でC:0.1〜0.8%、Mn:0.5〜3%を含有する鋼板を用いて、自動車用部材を熱間プレスで成型して自動車用部材を製造する際に、加熱工程で鋼板表層に厚さ1nm〜0.2mmの表層下に、転位密度が内層鋼の転位密度の1/100以下、炭素濃度が内層鋼の炭素濃度の1/5以下、フェライトを主体とした脱炭相の少なくとも一つ以上を満足する、厚さ1nm〜300μmの表層を形成させた後、プレス成型用の金型で鋼板を成型し、かつ、少なくとも鋼板の一部または全部を10℃/秒以上の冷却速度で冷却することを特徴とする高強度自動車部材用の熱間プレス方法。
(6)前記金型から離型後、部材に機械研掃を行うことを特徴とする(5)に記載の高強度自動車部材用の熱間プレス方法。
従って、今後の自動車軽量化に大きく寄与するものと思われ、産業上の寄与は大きい。
さらに詳細に調査した結果、脱炭層はフェライトが主体であればよく、より広義には、脱炭層の炭素濃度が鋼板中炭素濃度の1/5以下になるとその効果が顕著に発現することを明らかにした。さらに、表層の格子欠陥の密度を低減させれば、前記効果が顕著に発現することを見出した。
従って、めっき鋼板では、鋼板表面に前記の特徴を有する表層を付加することは難しいため、本願ではめっきなしの鋼板を検討した。
以上の知見により、本発明を成し得るに至った。
C:本発明の部材は、成型後に1000MPa以上の高強度を有するものであり、ホットプレス後に急冷してマルテンサイトを主体とする組織に変態させるものであり、そのためにはC量0.1質量%以上とする必要がある。一方、C量を0.8質量%超に増大させても強度が飽和してしまうことに加え、溶接割れを生じやすく、靱性も低下するため、上限を0.8質量%に定める。
Mn:この元素は鋼板の焼入れ性を高める元素としてよく知られている。また不可避的に混入するSに起因する熱間脆性を防ぐために必要な元素でもある。これらの理由から0.5%質量以上の添加が望ましい。しかし、3質量%を超えてMnを添加すると焼入れ後の衝撃特性が低下するため、3質量%を上限とする。
更に必要に応じて、Ti,Mo,N,Nb,V,Ni,Cu,B,Sn,Sbの1種または2種以上を含有させることも可能である。
Cu,Niは,鋼の耐食性に寄与し、Bは焼入れ性を向上させ,Nb,V,TiはBと複合添加すると,Nを固定してBの効果を発揮させる元素である。
Cu,Niは耐食性向上を目的に添加する場合,0.1質量%以上が望ましい.
Nb,V,Tiについては0.01質量%以上、Bについては0.0005質量%以上の添加が望ましい。
Moは鋼の焼入れ性に寄与するが,0.02質量%以上添加することが望ましい。
Sb,Snは,鋼の耐水素脆性を向上させる効果があり,添加する場合は,0.1質量%以上の添加が望ましい。
また、いずれも含有量の上限は特に規定するものではなく、目的に応じて適宜設定すれば良い。
本発明の効果である、熱間プレス後の鋼中水素の放出が促進される特性を有するためには、成型して部材とした後の、部材の表層の格子欠陥の密度を低減させれば良いことは、前述の通りである。但し、格子欠陥の密度を簡便に評価することは難しいので、格子欠陥の密度を表す指標として、転位密度を用いることとした。
従って、本発明は、成型して部材とした後の、部材の表層における転位密度が、内層鋼の転位密度の1/100以下であることを不可欠とするものである。ここで、表層の転位密度が内層鋼に比較して小さければ小さいほど、その効果は顕著に発現するため、下限値は0を含む。
以上の通り、鋼板を熱間プレスに供して得られる部材の成分を所望の値とすることで、部材の引張強さが980N/mm2以上を達成でき、さらに部材の表層における転位密度を内層鋼に対して所定の範囲まで小さくすることで、熱間プレス後の鋼中水素の放出が促進される特性を有するため、耐遅れ破壊特性に優れた高強度自動車部材とすることができる。
尚、部材表層部については、表層の炭素濃度が内層鋼の炭素濃度の1/5以下としても、また表層がフェライトを主体とした脱炭層としても、上記と同様の効果が得られる。ここで、フェライト主体というのは、表層におけるフェライト相の分率が、上記の効果を発揮する程度であれば、特に規定するものではないが、目安としては表層の約50%以上がフェライトであることを意味している。
そこで、鉄酸化皮膜をショットブラストやサンドブラストなどの機械研掃で物理的に除去したところ、表層に内層鋼よりも軟質な層を有している場合、同じ機械研掃条件でも、表層部に、より高い圧縮残留応力を付加できることを見出した。表層に圧縮残留応力を付加すると、成型後の部品の遅れ破壊感受性をさらに低下させることができる。
従って、本発明の部材は、いずれも表層に内層鋼よりも軟質な層を有しているため、機械研掃を行うことで、より高い圧縮残留応力を有する部材とすることができ、これによって、遅れ破壊感受性をさらに低下させることができるので、必要に応じて圧縮残留応力を付加することが好ましい。
圧縮残留応力の付加については、たとえば、ショットブラスト、ショットピーニングなどで行うことができる。
表層に本発明の低転位密度層を持つ部材では、全層が高強度鋼からなる部材よりも、表層に圧縮応力をより効果的に付加することができる。すなわち、遅れ破壊の起点の多くは表層近傍なので,表層に低転位密度層を形成させた上で、機械研掃で表層に圧縮残留応力を付加することは,遅れ破壊防止の点で,一層有効である。
本発明の熱間プレス方法で用いる鋼板は、熱間プレスにおいて引張強度980N/mm2以上の部品を得るには、化学成分が質量%でC:0.1〜0.8%、Mn:0.5〜3%を含有した鋼板である必要がある。
また、熱間プレス後の鋼中水素の放出が促進される特性を有することで、耐遅れ破壊特性に優れた高強度自動車部材とするには、熱間プレスの加熱・プレス工程で、転位密度が内層鋼の転位密度の1/100以下、炭素濃度が内層鋼の炭素濃度の1/5以下、フェライトを主体とした脱炭相の一つ以上を満足する、厚さ1nm〜300μmの表層を形成させる必要がある。
ここで、上記の転位密度が内層鋼の転位密度の1/100以下、炭素濃度が内層鋼の炭素濃度の1/5以下、フェライトを主体とした脱炭相の一つ以上を満足する、厚さ1nm〜300μmの表層を形成させる操業条件としては、加熱パターン(昇温速度、加熱保持温度、保定時間など)やガス雰囲気等が挙げられるが、目的とする表層を得るための条件を適宜設定することで、所望の表層とすることができる。
また,フェライトおよびオーステナイトの二相が安定な温度域に保持すると,オーステナイト単相が安定な温度域に保持するより,前記の特徴を有する表層を短時間で形成せしめ,その後,オーステナイト域に昇温保持後,ホットプレスする方法も利用できる。
従って、本発明での加熱、冷却条件および方法については特に限定しない。雰囲気制御炉や大気炉等の加熱炉中で加熱しても、誘導加熱、通電加熱等を使用してもよい。このときの加熱速度も限定しない。これは当然板厚、形状に大きく依存するためである。
但し、加熱温度の目安としては、800〜1200℃程度、好ましくは850〜1000℃であり、この温度で数分〜20分程度の加熱パターンを与えることが,本発明の表層を有し,かつ,冷却後に十分な強度を確保する上で重要である。
冷却速度の適正値は鋼成分に依存するため、焼入れ性の良好な鋼では10℃/sec程度の冷却速度でも所望のマルテンサイトを主体とする組織が得られるが、鋼種によっては30℃/sec程度の冷却速度が必要となる場合もある。従って、冷却速度の上限値は特に規定するものではない。
また、この操作としては、プレス成型で鋼板を成型し、その後、鋼板の一部または全部を10℃/秒以上の冷却速度で冷却しても構わない。
酸化スケール除去のための酸洗は、鋼中水素量を増加させるので好ましくなく、ショットブラストなどの機械的研掃でスケールの除去と同時に、表層への圧縮残留応力付加が重要である。
なお、本発明の熱間プレス方法で得られた高強度自動車部材は、打ち抜き加工、電着塗装などを施してもその効果は失われない。また、工程上、部材表面が部分的に研削や押し傷など損傷しても、部材全体としての効果は失われない。
(実施例1)
表1に示した鋼成分の冷延鋼板(板厚1.2mm)を素材とし、雰囲気調整炉(水素3%,残部窒素)にて800〜1050℃の間で3〜20分間加熱して種々の温度に保定後、熱間プレスし、金型を水冷した。加熱速度は約5〜10℃/sec、冷却速度は10℃/sec以上とし、冷却速度については速い箇所で約75℃/secであった。
具体的には、比較例C1〜C3は,オーステナイト単相域である900℃に20分間保持後,熱間プレスを行った。これに対して、本発明例P1〜P7は,まずそれぞれの鋼板のフェライトおよびオーステナイトの二相域の温度に10分間保持し,さらにオーステナイト単相域の温度に保持するという2段加熱パターンを与えた後、熱間プレスを行った。
また、一部の試料については、ショットブラストによる機械研掃で酸化スケールを除去した。
部材の一部を切り出し、引張試験で引張強度を求めた。まず,断面組織を光学顕微鏡で調査し、内層(マルテンサイト100%)と異なるフェライトを主体とした表層の有無を評価した。明らかに脱炭層が観察された場合はその厚さを求めた。
また,グロー発光分光分析で,表層を不活性ガスでスパッタリングしながら,炭素濃度の深さ方向の濃度変化を測定し、内層の炭素濃度に対する表層の平均炭素濃度の比(C比)および表層の厚さを求めた。
また,転位密度の測定は,表層部分および内層部分から透過電子顕微鏡試料を作成し、透過電子顕微鏡写真から転位密度を求め、部材の内層での転位密度に対する表層の転位密度の比(DD比)を求めた。表層の厚さは、上記のグロー発光分光分析を用いて求めた。
(2) 部材中水素濃度
プレス完了後,直ちに25℃RH(相対湿度)50%の恒温恒湿槽内に保持し,6時間後に液体窒素内に浸漬、冷凍させ、サンプル中の水素を固定した。ガスクロマトグラフィーで拡散性水素量(室温から250℃までに検知された水素濃度)を計測し、比較例1の拡散性水素量(0.8質量ppm)を基準として、鋼中水素濃度比として相対評価した。
実施例1と同じ条件で、熱間プレス完了1時間後に、25mmφの打ち抜きプレスを実施し、室温に1週間静置後、プレス孔まわりの割れの有無を調査した。1,000点の打ち抜きプレスで、割れが発生したサンプル個数を求め、この値を割れ感受性として評価に用いた。
以上の結果、表2に示すように、比較例C1〜C3では、本発明を満足する表層が形成されず、本発明と比較して鋼中拡散性水素濃度が約10倍以上高く、割れ感受性も高いことがわかる。
一方、本発明P1,P5,P6,P7から、鋼板の化学組成、熱間プレス条件の履歴に依存せず、表層に本発明で規定した脱炭層を形成させると、鋼中拡散性水素濃度が比較例C1に対して約1/10となり、脱水素化が著しく促進されたことがわかる.さらに,この効果で,割れ感受性も十分になることがわかる。また、P8から、機械研掃を実施すると、鋼中水素濃度比は変化しないが、割れ感受性が一層低減することがわかる。
また、前記の脱炭層の形成が確認されないが、表層のC濃度または転位密度が本発明の範囲内であるP2、P3,P4でも同様の効果が得られることがわかる。
Claims (6)
- 表層の厚さが1nm〜300μmで、該表層の転位密度が内層鋼の転位密度の1/100以下であり、内層鋼の化学成分が質量%でC:0.1〜0.8%、Mn:0.5〜3%を含有し、引張強さが980N/mm2以上であることを特徴とする高強度自動車部材。
- 表層の厚さが1nm〜300μmで、該表層の炭素濃度が内層鋼の炭素濃度の1/5以下であり、内層鋼の化学成分が質量%で内層鋼の化学成分が質量%でC:0.1〜0.8%、Mn:0.5〜3%を含有し、引張強さが980N/mm2以上であることを特徴とする高強度自動車部材。
- 表層の厚さが1nm〜300μmで、該表層がフェライトを主体とした脱炭層であり、内層鋼の化学成分が質量%でC:0.1〜0.8%、Mn:0.5〜3%を含有し、引張強さが980N/mm2以上であることを特徴とする高強度自動車部材。
- 表層の全部または一部に圧縮残留応力を有することを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の高強度自動車部材。
- 質量%でC:0.1〜0.8%、Mn:0.5〜3%を含有する鋼板を用いて、自動車用部材を熱間プレスで成型して自動車用部材を製造する際に、加熱工程で鋼板表層に厚さ1nm〜0.2mmの表層下に、転位密度が内層鋼の転位密度の1/100以下、炭素濃度が内層鋼の炭素濃度の1/5以下、フェライトを主体とした脱炭相の少なくとも一つ以上を満足する、厚さ1nm〜300μmの表層を形成させた後、プレス成型用の金型で鋼板を成型し、かつ、少なくとも鋼板の一部または全部を10℃/秒以上の冷却速度で冷却することを特徴とする高強度自動車部材用の熱間プレス方法。
- 前記金型から離型後、部材に機械研掃を行うことを特徴とする請求項5に記載の高強度自動車部材用の熱間プレス方法。
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Cited By (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007314817A (ja) * | 2006-05-23 | 2007-12-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間プレス用鋼板および熱間プレス鋼板部材ならびにそれらの製造方法 |
JP2009035793A (ja) * | 2007-08-03 | 2009-02-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間プレス鋼板部材の製造方法 |
JP2009197253A (ja) * | 2008-02-19 | 2009-09-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間プレス部材の製造方法 |
WO2013180180A1 (ja) | 2012-05-31 | 2013-12-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
WO2014037627A1 (fr) * | 2012-09-06 | 2014-03-13 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Procede de fabrication de pieces d'acier revêtues et durcies a la presse, et tôles prerevêtues permettant la fabrication de ces pieces |
JP2014520961A (ja) * | 2011-07-15 | 2014-08-25 | ポスコ | 熱間プレス成形用鋼板、それを用いた成形部材及びそれらの製造方法 |
JP2015030890A (ja) * | 2013-08-05 | 2015-02-16 | Jfeスチール株式会社 | 高強度プレス部品およびその製造方法 |
WO2015097882A1 (ja) | 2013-12-27 | 2015-07-02 | 新日鐵住金株式会社 | 熱間プレス鋼板部材、その製造方法及び熱間プレス用鋼板 |
JP2017125229A (ja) * | 2016-01-13 | 2017-07-20 | Jfeスチール株式会社 | 成形部材の製造方法 |
JP2017125228A (ja) * | 2016-01-13 | 2017-07-20 | Jfeスチール株式会社 | 成形部材の製造方法 |
WO2018151325A1 (ja) | 2017-02-20 | 2018-08-23 | 新日鐵住金株式会社 | ホットスタンプ成形体 |
WO2018151332A1 (ja) | 2017-02-20 | 2018-08-23 | 新日鐵住金株式会社 | ホットスタンプ成形体 |
WO2018151333A1 (ja) | 2017-02-20 | 2018-08-23 | 新日鐵住金株式会社 | ホットスタンプ成形体 |
WO2018151330A1 (ja) | 2017-02-20 | 2018-08-23 | 新日鐵住金株式会社 | ホットスタンプ成形体 |
WO2018179839A1 (ja) | 2017-03-30 | 2018-10-04 | Jfeスチール株式会社 | ホットプレス部材およびその製造方法 |
CN108730315A (zh) * | 2018-05-15 | 2018-11-02 | 中国铁道科学研究院铁道建筑研究所 | 一种垫圈、采用该垫圈的高强度螺栓连接副及其生产工艺 |
EP4015660A4 (en) * | 2019-10-31 | 2022-11-09 | JFE Steel Corporation | STEEL SHEET, ELEMENT, METHOD OF PRODUCTION OF THIS STEEL SHEET AND METHOD OF PRODUCTION OF THE ELEMENT |
WO2023005965A1 (zh) * | 2021-07-28 | 2023-02-02 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种抗拉强度1500MPa以上的铝硅镀层热冲压钢零件制备方法及零件 |
WO2023026468A1 (ja) | 2021-08-27 | 2023-03-02 | 日本製鉄株式会社 | 鋼板およびプレス成形品 |
-
2004
- 2004-10-08 JP JP2004295478A patent/JP2006104546A/ja active Pending
Cited By (45)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007314817A (ja) * | 2006-05-23 | 2007-12-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間プレス用鋼板および熱間プレス鋼板部材ならびにそれらの製造方法 |
JP2009035793A (ja) * | 2007-08-03 | 2009-02-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間プレス鋼板部材の製造方法 |
JP2009197253A (ja) * | 2008-02-19 | 2009-09-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間プレス部材の製造方法 |
JP2014520961A (ja) * | 2011-07-15 | 2014-08-25 | ポスコ | 熱間プレス成形用鋼板、それを用いた成形部材及びそれらの製造方法 |
EP3187614A1 (en) | 2012-05-31 | 2017-07-05 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | High strength cold-rolled steel sheet and manufacturing method therefor |
WO2013180180A1 (ja) | 2012-05-31 | 2013-12-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
US9708697B2 (en) | 2012-05-31 | 2017-07-18 | Kobe Steel, Ltd. | High strength cold-rolled steel sheet and manufacturing method therefor |
US9909194B2 (en) | 2012-09-06 | 2018-03-06 | ArcelorMittal Investigación y Desarrollo, S.L. | Process for manufacturing press-hardened coated steel parts and precoated sheets allowing these parts to be manufactured |
EP3783118A1 (fr) * | 2012-09-06 | 2021-02-24 | ArcelorMittal | Procede de fabrication de pieces d'acier revêtues et durcies a la presse |
EP3783116A1 (fr) * | 2012-09-06 | 2021-02-24 | ArcelorMittal | Tôles prerevêtues permettant la fabrication de pieces d'acier revêtues et durcies a la presse |
CN104769138A (zh) * | 2012-09-06 | 2015-07-08 | 安赛乐米塔尔研发有限公司 | 用于制造经压制硬化的涂覆钢部件的方法和能够用于制造所述部件的预涂覆钢板 |
JP2016504488A (ja) * | 2012-09-06 | 2016-02-12 | アルセロルミタル・インベステイガシオン・イ・デサロジヨ・エセ・エレ | プレス硬化した被覆鋼製部品を製造するための方法および該部品の製造を可能にするプレコート鋼板 |
KR101643513B1 (ko) | 2012-09-06 | 2016-07-27 | 아르셀러미탈 인베스티가시온 와이 데살롤로 에스엘 | 프레스 경화 및 코팅된 강 부품들을 제조하기 방법 및 상기 부품들의 제조에 사용될 수 있는 프리코팅된 강판들 |
KR20150047627A (ko) * | 2012-09-06 | 2015-05-04 | 아르셀러미탈 인베스티가시온 와이 데살롤로 에스엘 | 프레스 경화 및 코팅된 강 부품들을 제조하기 방법 및 상기 부품들의 제조에 사용될 수 있는 프리코팅된 강판들 |
JP2018012884A (ja) * | 2012-09-06 | 2018-01-25 | アルセロルミタル・インベステイガシオン・イ・デサロジヨ・エセ・エレ | プレス硬化した被覆鋼製部品を製造するための方法および該部品の製造を可能にするプレコート鋼板 |
CN104769138B (zh) * | 2012-09-06 | 2017-03-08 | 安赛乐米塔尔研发有限公司 | 用于制造经压制硬化的涂覆钢部件的方法和能够用于制造所述部件的预涂覆钢板 |
WO2015033177A1 (fr) * | 2012-09-06 | 2015-03-12 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Procédé de fabrication de pièces d'acier revêtues et durcies a la presse, et tôles prérevêtues permettant la fabrication de ces pièces |
WO2014037627A1 (fr) * | 2012-09-06 | 2014-03-13 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Procede de fabrication de pieces d'acier revêtues et durcies a la presse, et tôles prerevêtues permettant la fabrication de ces pieces |
EP3783117A1 (fr) * | 2012-09-06 | 2021-02-24 | ArcelorMittal | Tôles prerevêtues permettant la fabrication de pieces d'acier revêtues et durcies a la presse |
US9957582B2 (en) | 2012-09-06 | 2018-05-01 | Arcelormittal | Precoated sheets for manufacturing press-hardened coated steel parts |
JP2015030890A (ja) * | 2013-08-05 | 2015-02-16 | Jfeスチール株式会社 | 高強度プレス部品およびその製造方法 |
KR20160091399A (ko) | 2013-12-27 | 2016-08-02 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 열간 프레스 강판 부재, 그 제조 방법 및 열간 프레스용 강판 |
RU2631216C1 (ru) * | 2013-12-27 | 2017-09-19 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Горячепрессованная стальная листовая деталь, способ ее изготовления и стальной лист для горячего прессования |
CN105829561A (zh) * | 2013-12-27 | 2016-08-03 | 新日铁住金株式会社 | 热压钢板构件、其制造方法以及热压用钢板 |
US10273555B2 (en) | 2013-12-27 | 2019-04-30 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-pressed steel sheet member |
WO2015097882A1 (ja) | 2013-12-27 | 2015-07-02 | 新日鐵住金株式会社 | 熱間プレス鋼板部材、その製造方法及び熱間プレス用鋼板 |
JP2017125228A (ja) * | 2016-01-13 | 2017-07-20 | Jfeスチール株式会社 | 成形部材の製造方法 |
JP2017125229A (ja) * | 2016-01-13 | 2017-07-20 | Jfeスチール株式会社 | 成形部材の製造方法 |
WO2018151333A1 (ja) | 2017-02-20 | 2018-08-23 | 新日鐵住金株式会社 | ホットスタンプ成形体 |
WO2018151330A1 (ja) | 2017-02-20 | 2018-08-23 | 新日鐵住金株式会社 | ホットスタンプ成形体 |
WO2018151325A1 (ja) | 2017-02-20 | 2018-08-23 | 新日鐵住金株式会社 | ホットスタンプ成形体 |
KR20190095366A (ko) | 2017-02-20 | 2019-08-14 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 핫 스탬프 성형체 |
KR20190102022A (ko) | 2017-02-20 | 2019-09-02 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 핫 스탬프 성형체 |
KR20190108130A (ko) | 2017-02-20 | 2019-09-23 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 핫 스탬프 성형체 |
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WO2018151332A1 (ja) | 2017-02-20 | 2018-08-23 | 新日鐵住金株式会社 | ホットスタンプ成形体 |
EP3604594A4 (en) * | 2017-03-30 | 2020-02-05 | JFE Steel Corporation | HOT PRESSED ELEMENT AND METHOD FOR MANUFACTURING SUCH A HOT PRESSED ELEMENT |
KR20190110577A (ko) | 2017-03-30 | 2019-09-30 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 핫 프레스 부재 및 그 제조 방법 |
WO2018179839A1 (ja) | 2017-03-30 | 2018-10-04 | Jfeスチール株式会社 | ホットプレス部材およびその製造方法 |
US10995385B2 (en) | 2017-03-30 | 2021-05-04 | Jfe Steel Corporation | Hot pressed part and method of manufacturing same |
CN108730315A (zh) * | 2018-05-15 | 2018-11-02 | 中国铁道科学研究院铁道建筑研究所 | 一种垫圈、采用该垫圈的高强度螺栓连接副及其生产工艺 |
EP4015660A4 (en) * | 2019-10-31 | 2022-11-09 | JFE Steel Corporation | STEEL SHEET, ELEMENT, METHOD OF PRODUCTION OF THIS STEEL SHEET AND METHOD OF PRODUCTION OF THE ELEMENT |
WO2023005965A1 (zh) * | 2021-07-28 | 2023-02-02 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种抗拉强度1500MPa以上的铝硅镀层热冲压钢零件制备方法及零件 |
WO2023026468A1 (ja) | 2021-08-27 | 2023-03-02 | 日本製鉄株式会社 | 鋼板およびプレス成形品 |
KR20240037287A (ko) | 2021-08-27 | 2024-03-21 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 강판 및 프레스 성형품 |
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