JP2009035793A - 熱間プレス鋼板部材の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】下記条件で、表面にZn系めっき層を有する鋼板に加熱をして熱間プレスを施す。
鋼板は、質量%で、C:0.15〜0.45%、Mn+Cr:0.5〜3.0%、さらにP:0.05%以下、S:0.03%以下、Si:0.5%以下、Ni:2%以下、Cu:1%以下、V:1%以下およびAl:1%以下の1種または2種以上を含有し、残部Fe及び不純物からなる化学組成を有し、
Zn系めっき層は、Zn付着量が10〜110g/m2であり、
加熱は、加熱温度:AC3点以上、加熱雰囲気の露点:30〜80℃で行い、
熱間プレスにおける冷却速度は、鋼板の上部臨界冷却速度以上であり、そして
熱間プレス鋼板部材は、熱間プレス直後の鋼中拡散性水素量:0.20ppm以下、引張強さ:1.2GPa以上である。
【選択図】なし
Description
本発明にかかる上述のような機械構造部品などは、一旦、熱間プレス鋼板部材として素形材を形成し、これに必要により切断、切削、穴あけ、化成処理、塗装などの機械加工および表面処理を適宜施すことで製作される。本発明はそのときの素形材としての部材、特に熱間プレス鋼板部材の製造方法に関する。
このようにして得られた部材には、トリムやピアスといった機械切断が施されることがしばしばある。しかし、部材の引張強さが1.2GPa以上になってくると、機械切断端面に大きな残留応力が残るようになるため、部材中に含有されている拡散性水素による割れ、いわゆる遅れ破壊が発生するようになる。
(1)表面にZn系めっき層を有する鋼板に加熱をして熱間プレスを施す熱間プレス鋼板部材の製造方法であって、
前記鋼板は、質量%で、C:0.15〜0.45%、Mn+Cr:0.5〜3.0%、さらにP:0.05%以下、S:0.03%以下、Si:0.5%以下、Ni:2%以下、Cu:1%以下、V:1%以下およびAl:1%以下の1種または2種以上を含有し、残部Fe及び不純物からなる化学組成を有し、
前記Zn系めっき層は、Zn付着量が10〜110g/m2であり、
前記加熱は、加熱温度:AC3点以上、加熱雰囲気の露点:30〜80℃で行い、
前記熱間プレスにおける冷却速度は、鋼板の上部臨界冷却速度以上であり、
前記熱間プレス鋼板部材は、熱間プレス直後の鋼中拡散性水素量:0.20ppm以下、引張強さ:1.2GPa以上である
ことを特徴とする、熱間プレス鋼板部材の製造方法。
3.42N+0.001≦Ti≦3.42N+0.5 (I)
ここで、式中のTiおよびNは鋼中の各元素の含有量(単位:質量%)を示す。
本発明の鋼板の化学組成については、以下のように規定する。
Cは、鋼板の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後強度を主に決定する非常に重要な元素である。特に、焼入れ後強度でTS1.2GPa以上を確保するためには、C含有量を0.15%以上とする必要がある。一方で、C含有量が0.45%を超えると、焼入れ後の強度が高くなりすぎ、靱性劣化が著しくなる。より望ましいC含有量は0.20〜0.33%である。
MnおよびCrは、鋼板の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後強度を安定して確保するために、非常に効果のある元素である。しかしMnおよびCrの合計含有量(以下、「(Mn+Cr)含有量」ともいう。)が0.5%未満ではその効果は十分ではなく、一方で(Mn+Cr)含有量が3.0%を超えるとその効果は飽和し、逆に安定した強度確保が困難となる。より望ましい(Mn+Cr)含有量は0.8〜2.0%である。
B:0.01%以下
Bは、必要により含有され、鋼板の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後強度の安定確保効果をさらに高めるのに有効である。また、粒界に偏析して粒界強度を高め、靱性を向上させる点でも重要な元素である。さらに、加熱時のオーステナイト粒成長抑制効果も高い。しかし、B含有量が0.01%を超えるとその効果は飽和し、かつコスト増を招く。上記効果を確実に得るにはB含有量を0.0001%以上とすることが望ましい。より望ましいB含有量は0.0010〜0.0030%である。
Nbは、必要により含有され、鋼板をAc3点以上に加熱したときに、再結晶を抑制しかつ微細な炭化物を形成してオーステナイト粒を細粒にするため、靱性を大きく改善する効果を有する。しかし、Nb含有量が1.0%超になると、その効果は飽和し、いたずらにコスト増を招く。したがって、Nb含有量は1.0%以下とする。望ましくは0.15%以下、さらに望ましくは0.1%以下である。上記効果を確実得るには、Nb含有量を0.02%以上とすることが望ましく、さらに望ましくは0.04%以上である。
Moは、必要により含有され、鋼板をAc3点以上に加熱したときに、微細な炭化物を形成してオーステナイト粒を細粒にするため、靱性を大きく改善する効果を有する。しかし、Mo含有量が1.0%超になると、その効果は飽和し、いたずらにコスト増を招く。したがって、Mo含有量は1.0%以下とする。望ましくは0.2%以下、さらに望ましくは0.15%以下である。上記効果を確実に得るには、Mo含有量を0.01%以上とすることが望ましく、さらに望ましくは0.04%以上である。
Caは、必要により含有され、鋼中の介在物を微細化し、焼入れ後の靱性を向上させる効果を有する。しかし、Ca含有量が0.005%超になると、その効果は飽和し、いたずらにコスト増を招く。したがって、Ca含有量を0.005%以下とする。望ましくは、0.004%以下である。上記効果を確実に得るには、Ca含有量を0.001%以上とすることが望ましく。さらに望ましくは0.002%以上である。
P:0.05%以下、S:0.03%以下、Si:0.5%以下、Ni:2%以下、Cu:1%以下、V:1%以下、Al:1%以下
Zn系めっき層の付着量は以下のように規定する。
一般に、熱間プレスに供する鋼板の加熱工程において、加熱雰囲気中の水分が鋼板と反応し、水素が鋼中に侵入する。しかしながら、Zn系めっき層には、雰囲気中の水分との反応を抑制し、鋼中への水素侵入を抑制する効果が顕著にあるので、Zn系めっき層を有する鋼板を熱間プレスに供することにより、上記加熱工程における水素の侵入を抑制することができる。そして、加熱後、熱間プレス終了まで通常大気中に置かれるため、そのときの雰囲気からの水素侵入をも抑制できる。
本発明にかかる鋼板は、熱間プレスの際にオーステナイト域またはオーステナイト域近傍に加熱され、その温度域でプレス成形される。したがって、加熱前の室温での機械的性質は重要ではなく、加熱前の金属組織については特に規定しない。つまり、めっき前の素地鋼板として熱延鋼板または冷延鋼板のいずれを使用してもよく、いわゆる鋼板であればよく、その製造方法については限定しない。
本発明にかかるめっき鋼板のめっき層の形成は、溶融亜鉛めっき、電気めっき、溶射、蒸着等、その方法は限定されない。また、鋼帯を連続処理してもよいし、切り板単体で処理してもよい。一般には、生産効率に優れた連続溶融亜鉛めっきラインを用いるのが好ましい。
本発明の鋼板に関して、熱間プレス後に目的とする強度を得るために、加熱段階において、該鋼板をAc3点以上の温度域に加熱し、通常は5分以下の時間保持する。保持温度の下限は、一旦オーステナイト単相として目的とする強度を得るためである。保持時間は、5分を超えるといたずらにコスト増に繋がるため、上述の範囲とするのが望ましい。なお下限の保持時間は特に設けないが、通常は1分程度の保持時間を設けることが望ましい。熱間プレス中あるいは熱間プレス後の鋼板部材の冷却速度については、マルテンサイト組織にして所望の強度を得るために、上部臨界冷却速度以上で室温まで冷却すればよく、本発明の鋼板では60℃/秒以上とすれば十分である。
表1に示した化学組成を有する鋼板(板厚:1.6mm)を素地鋼板とした。
これらの鋼板は、実験室にて溶製したスラブを1250℃にて30分加熱した後、900℃以上で熱間圧延を行い、板厚4mmの鋼板とした。熱間圧延後は、600℃まで水スプレー冷却したのち炉に装入し、600℃で30分保持した後、20℃/時で室温まで徐冷することにより、熱延巻き取り工程を模擬した。
拡散性水素量の測定には、4重極質量分析計を用い、真空チャンバー内に熱間プレス後のZnめっき鋼板から切り出した試験片を設置し、赤外線加熱炉により、10℃/分の一定速度で250℃まで昇温し、水素放出曲線を得た後、200℃までに放出された水素を拡散性水素として測定した。
本発明例である例No.1〜8では、切断端面には全く割れが存在しなかった。一方、比較例である例No.9及び例No.10では、本発明範囲を満足しないため、切断端面に割れが発生していた。
Claims (5)
- 表面にZn系めっき層を有する鋼板に加熱をして熱間プレスを施し、成形と同時に冷却を行う熱間プレス鋼板部材の製造方法であって、
前記鋼板は、質量%で、C:0.15〜0.45%、Mn+Cr:0.5〜3.0%、さらにP:0.05%以下、S:0.03%以下、Si:0.5%以下、Ni:2%以下、Cu:1%以下、V:1%以下およびAl:1%以下の1種または2種以上を含有し、残部Fe及び不純物からなる化学組成を有し、
前記Zn系めっき層は、Zn付着量が10〜110g/m2であり、
前記加熱は、加熱温度:AC3点以上、加熱雰囲気の露点:30〜80℃で行い、
前記熱間プレスにおける冷却速度は、鋼板の上部臨界冷却速度以上であり、
前記熱間プレス鋼板部材は、熱間プレス直後の鋼中拡散性水素量:0.20ppm以下、引張強さ:1.2GPa以上である
ことを特徴とする、熱間プレス鋼板部材の製造方法。 - 前記化学組成が、Feの一部に代えて、質量%で、B:0.01%以下を含有する、請求項1に記載の熱間プレス鋼板部材の製造方法。
- 前記化学組成が、Feの一部に代えて、質量%で、Nb:1.0%以下およびMo:1.0%以下よりなる群から選ばれる1種または2種を含有する、請求項1または2に記載の熱間プレス鋼板部材の製造方法。
- 前記化学組成が、Feの一部に代えて、下記式(I)を満たす量のTiを含有する、請求項1〜3のいずれかに記載の熱間プレス鋼板部材の製造方法:
3.42N+0.001≦Ti≦3.42N+0.5 (I)
ここで、式中のTiおよびNは鋼中の各元素の含有量(単位:質量%)を示す。 - 前記化学組成が、Feの一部に代えて、質量%で、Ca:0.005%以下を含有する、請求項1〜4のいずれかに記載の熱間プレス鋼板部材の製造方法。
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