BR112021013729A2

BR112021013729A2 - Chapa de aço elétrico com grão orientado, e, chapa de aço

Info

Publication number: BR112021013729A2
Application number: BR112021013729-7A
Authority: BR
Inventors: Shuichi Nakamura; Yoshiyuki Ushigami; Hiroyasu Fujii
Original assignee: Nippon Steel Corporation
Priority date: 2019-01-16
Filing date: 2020-01-16
Publication date: 2021-09-21
Also published as: CN113286906B; CN113286906A; KR20210111286A; EP3913074A1; JPWO2020149324A1; US20220102035A1; WO2020149324A1; EP3913074A4

Abstract

chapa de aço elétrico com grão orientado,e, chapa de aço. uma chapa de aço eletromagnética com grão orientado de acordo com um aspecto da presente invenção compreende uma chapa de aço de base e uma película de revestimento de isolamento de tensão arranjada na superfície da chapa de aço de base, em que a rugosidade média de dez pontos rzl em uma direção l obtida removendo a película de revestimento de isolamento de tensão da chapa de aço eletromagnética com grão orientado com uma solução alcalina e, em seguida, medindo a superfície da chapa de aço de base na direção de laminação, é 6,0 µm ou menos.

Description

1 / 30 CHAPA DE AÇO ELÉTRICO COM GRÃO ORIENTADO, E, CHAPA DE

AÇO [Campo Técnico]

[001] A presente invenção se refere a uma chapa de aço elétrico com grão orientado, e uma chapa de aço que serve como uma chapa de base para uma chapa de aço elétrico com grão orientado.

[002] É reivindicada prioridade para o pedido de patente japonês nº 2019-5127, depositado em 16 de janeiro de 2019, cujo conteúdo está incorporado no presente documento a título de referência. [Fundamentos da Invenção]

[003] Geralmente, chapas de aço elétricas com grão orientado são usadas como núcleos de ferro para transformadores e semelhantes, e, uma vez que as características magnéticas das chapas de aço elétricas com grão orientado têm uma grande influência no desempenho dos transformadores, várias pesquisas e desenvolvimento foram conduzidos para melhorar as características magnéticas das mesmas. Como um método para reduzir a perda de ferro de uma chapa de aço elétrico com grão orientado, por exemplo, o Documento de Patente 1 a seguir descreve uma tecnologia em que uma solução contendo sílica coloidal e fosfato como componentes principais é aplicada a uma superfície de uma chapa de aço após o recozimento final, cozimento é realizado para formar um revestimento de aplicação de tensão, e a perda de ferro é reduzida. Além do mais, o Documento de Patente 2 a seguir descreve uma tecnologia na qual a rugosidade média Ra da superfície de um material após o recozimento final é definida em 0,4 μm ou menos, um feixe laser é emitido na superfície, deformação local é aplicada a uma chapa de aço, um domínio magnético é subdividido e a perda de ferro é reduzida. De acordo com essas tecnologias mostradas no Documento de Patente 1 e no Documento de Patente 2 a seguir, a perda de ferro tornou-se muito favorável.

[004] Incidentalmente, nos últimos anos, as demandas para reduzir o

2 / 30 tamanho dos transformadores e aumentar o desempenho dos mesmos foi crescente e, a fim de reduzir o tamanho dos transformadores, é necessário que as chapas de aço elétricas de grão orientado tenham perda de ferro favorável, mesmo que a densidade de fluxo magnético seja alta. Como um método para melhorar a perda de ferro, pesquisas estão sendo conduzidas a respeito da eliminação de um revestimento inorgânico presente em chapas de aço elétricas com grão orientado geral, e também aplicação de tensão. Uma vez que um revestimento de aplicação de tensão é formado posteriormente, um revestimento inorgânico pode ser referido como um revestimento primário, e um revestimento isolante ao qual a tensão é aplicada pode ser referido como um revestimento secundário.

[005] Em uma superfície de uma chapa de aço elétrico com grão orientado, uma camada de óxido contendo sílica como um componente principal produzido em um processo de recozimento por descarburação reage com o óxido de magnésio aplicado à superfície a fim de evitar o cozimento durante o recozimento final para formar um revestimento inorgânico contendo forsterita como um componente principal. O revestimento inorgânico tem um leve efeito de tensão e tem um efeito de melhorar a perda de ferro da chapa de aço elétrico com grão orientado. Entretanto, como resultado da pesquisa até agora, ficou claro que o revestimento inorgânico tem um efeito adverso nas características magnéticas em virtude de ser uma camada não magnética. Portanto, uma tecnologia na qual um revestimento inorgânico é removido usando um método mecânico tal como polimento ou um método químico, tal decapagem ou formação de um revestimento inorgânico é impedida durante o recozimento final de alta temperatura e, dessa forma, uma chapa de aço elétrico com grão orientado sem nenhum revestimento inorgânico ou a superfície de uma chapa de aço com acabamento espelhado está sendo pesquisado.

[006] Como uma tecnologia para prevenir a formação de tal

3 / 30 revestimento inorgânico ou polir a superfície de uma chapa de aço, por exemplo, o Documento de Patente 3 a seguir descreve uma tecnologia na qual a decapagem é realizada para remover formações superficiais após o recozimento final geral, e a superfície da chapa de aço então tem acabamento espelhado por polimento químico ou polimento eletrolítico. Além do mais, nos últimos anos, por exemplo, como descrito no Documento de Patente 4 a seguir, surgiu uma tecnologia na qual o bismuto ou um composto de bismuto é adicionado a um separador de recozimento usado durante o recozimento final para prevenir a formação de um revestimento inorgânico.

[007] Verificou-se que, quando um revestimento de aplicação de tensão é aplicado à superfície de uma chapa de aço elétrico com grão orientado sem revestimento inorgânico ou com excelente polimento magnético obtido por um método conhecido como esse, um efeito de melhoria da perda de ferro superior é obtido.

[008] Entretanto, quando as tecnologias citadas são usadas sozinhas, não é possível satisfazer totalmente a demanda recente por maior desempenho em chapas de aço elétricas com grão orientado.

[009] Além do mais, como uma tecnologia para melhorar as características pelo controle da rugosidade superficial Ra, o Documento de Patente 5 descreve uma chapa de aço elétrico com grão orientado na qual um revestimento isolante de aplicação de tensão é provido na superfície de uma chapa de aço elétrico com grão orientado, uma parte ou a totalidade da superfície da chapa de aço elétrico com grão orientado não tem revestimento inorgânico, a superfície da chapa de aço elétrico com grão orientado em um lado no qual o revestimento isolante de aplicação de tensão é provido tem uma microestrutura retangular, a razão de área, que é uma razão da área das microestruturas para a superfície da chapa de aço elétrico com grão orientado, é 50% ou mais, a rugosidade superficial na direção de laminação é 0,10 a 0,35 μm (rugosidade média aritmética Ra) e a rugosidade superficial na direção

4 / 30 perpendicular que é uma direção perpendicular a uma direção de laminação é 0,15 a 0,45 μm (rugosidade média aritmética Ra).

[0010] No Documento de Patente 6, em um método de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado em que um eslabe de aço silício é laminado a quente e recozido e, em seguida, laminado a frio uma ou duas ou mais vezes com recozimento intermediário entre as mesmas para obter uma espessura de chapa final, este material é submetido a recozimento por descarburação, um separador de recozimento é aplicado, o recozimento de acabamento final é realizado, um agente de revestimento isolante é então aplicado e o desempeno térmico é realizado, um método para formar um revestimento isolante de uma chapa de aço elétrico com grão orientado com lubricidade favorável de um revestimento de superfície e excelente processabilidade de um núcleo de ferro enrolado em que a superfície de uma chapa de aço (tira) é processada antes do agente de revestimento isolante ser aplicado, a rugosidade superficial da chapa de aço (valor Ra) é 0,25 a 0,70 μm, e uma razão entre uma rugosidade superficial LRa em uma direção de laminação da tira e uma rugosidade superficial CRa em uma direção ortogonal à direção de laminação é LRa/CRa≥0,7 é descrita.

[0011] O Documento de Patente 7 descreve uma chapa de aço elétrico para um núcleo de ferro laminado com excelentes propriedades de puncionamento a alta velocidade em que uma rugosidade superficial 3D de uma superfície de ferro de base é 0,5 μm ou menos (rugosidade média de centro-superfície SRa), uma soma do espectro potência em uma faixa de comprimento de onda de 2.730 a 1.024 μm de acordo com a análise de frequência é 0,04 μm2 ou mais, e um revestimento isolante a base de resina orgânica é provido na superfície. [Lista de citações] [Documento de Patente]

[0012] [Documento de patente 1] Pedido de Patente Japonês Não

5 / 30 Examinado, Primeira Publicação Nº S48-39338 [Documento de patente 2] Patente Japonesa No. 2671076 [Documento de patente 3] Pedido de Patente Japonês Não Examinado, Primeira Publicação Nº S49-96920 [Documento de patente 4] Pedido de Patente Japonês Não Examinado, Primeira Publicação No. H7-54155 [Documento de Patente 5] Pedido de Patente Japonês Não Examinado, Primeira Publicação Nº 2018-62682 [Documento de Patente 6] Pedido de Patente Japonês Não Examinado, Primeira Publicação No. H3-28321 [Documento de patente 7] Pedido de Patente Japonês Não Examinado, Primeira Publicação No. H5-295491 [Sumário da invenção] [Problemas a serem solucionados pela invenção]

[0013] Verificou-se que, mesmo quando a rugosidade média aritmética Ra de uma chapa de aço subjacente é controlada e uma característica B-W (equilíbrio entre B e W) é melhorada de acordo com essas tecnologias, a densidade do fluxo magnético é baixa e um efeito favorável de baixa perda de ferro não é obtido. Os resultados de extensos estudos sobre uma tecnologia para evitar esta diminuição na densidade do fluxo magnético foram que, quando a rugosidade na direção L é controlada, a diminuição na densidade do fluxo magnético é minimizada enquanto um equilíbrio B-W favorável é mantido, e um efeito de melhoria de perda de ferro favorável é obtido com sucesso.

[0014] A presente invenção foi feita tendo em vista os problemas e verificações apresentados, e um objetivo da presente invenção é prover uma chapa de aço elétrico com grão orientado com uma excelente característica B- W e características favoráveis de perda de ferro, e uma chapa de aço que serve como chapa de base da mesma.

6 / 30 [Meios Para Solucionar o Problema]

[0015] O escopo da presente invenção é como se segue.

[0016] Uma chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com um aspecto da presente invenção inclui uma chapa de aço subjacente e um revestimento de tensão-isolamento disposto na superfície da chapa de aço subjacente, e a chapa de aço subjacente obtida removendo o revestimento de tensão-isolamento da chapa de aço elétrico com grão orientado com uma solução alcalina tem uma rugosidade média de dez pontos RzL em uma direção de laminação de 6,0 μm ou menos.

[0017] Na chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com (1), a chapa de aço subjacente obtida pela remoção do revestimento de tensão- isolamento da chapa de aço elétrico com grão orientado com uma solução alcalina tem uma rugosidade média de dez pontos RzC em uma direção perpendicular à direção de laminação de 8,0 μm ou menos.

[0018] Na chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com (1) ou (2), a rugosidade média de dez pontos RzL na direção de laminação e a rugosidade média de dez pontos RzC na direção perpendicular à direção de laminação satisfazem RzL /RzC<1,0.

[0019] Na chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com qualquer um de (1) a (3), uma rugosidade média aritmética RaL na direção de laminação é menos que 0,4 μm.

[0020] Na chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com qualquer um de (1) a (4), uma rugosidade média aritmética RaC na direção perpendicular à direção de laminação é menos que 0,6 μm.

[0021] Uma chapa de aço de acordo com outro aspecto da presente invenção é uma chapa de aço que serve como uma chapa de base da chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com qualquer um de (1) a (5), em que uma rugosidade média de dez pontos RzL na direção de laminação é 6,0 μm ou menos.

7 / 30

[0022] Na chapa de aço de acordo com (6), uma rugosidade média RzC de dez pontos em uma direção perpendicular à direção de laminação é 8,0 μm ou menos.

[0023] Na chapa de aço de acordo com (6) ou (7), a rugosidade média de dez pontos RzL na direção de laminação e a rugosidade média de dez pontos RzC na direção perpendicular à direção de laminação satisfazem RzL/RzC <1,0.

[0024] Na chapa de aço de acordo com qualquer um de (6) a (8), uma rugosidade média aritmética RaL na direção de laminação é menos que 0,4 μm.

[0025] Na chapa de aço de acordo com qualquer um de (6) a (9), uma rugosidade média aritmética RaC na direção perpendicular à direção de laminação é menos que 0,6 μm. [Efeitos da invenção]

[0026] De acordo com a presente invenção, é possível prover uma chapa de aço elétrico com grão orientado com uma excelente característica B- W e excelentes características de perda de ferro e uma chapa de base (chapa de aço) como um material da mesma. [Modalidade (s) para implementar a invenção]

[0027] A seguir, modalidades preferíveis da presente invenção serão descritas em detalhes. (Chapa de aço elétrico com grão orientado)

[0028] Uma chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a presente modalidade inclui uma chapa de aço subjacente e um revestimento de tensão-isolamento arranjado em uma superfície da chapa de aço subjacente. Em geral, a chapa de aço subjacente que constitui a chapa de aço elétrico com grão orientado contém silício como um componente de aço. Uma vez que este silício elementar é facilmente oxidado, um revestimento de óxido contendo o silício elementar é formado na superfície da chapa de aço

8 / 30 subjacente após o recozimento por descarburação realizado no processo de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado. Em um processo geral de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado, após o recozimento por descarburação, um separador de recozimento é aplicado a uma superfície de uma chapa de aço subjacente, a chapa de aço subjacente é então bobinada em uma bobina e o recozimento final é realizado na mesma. Aqui, quando um separador de recozimento contendo MgO como um componente principal é aplicado à chapa de aço subjacente, MgO reage com o revestimento de óxido na superfície da chapa de aço subjacente durante o recozimento final, e um revestimento inorgânico contendo forsterita como componente principal é formado na superfície da chapa de aço subjacente. Entretanto, os inventores verificaram que o efeito de redução da perda de ferro é forte quando um revestimento inorgânico tal como forsterita não pode estar presente na superfície da chapa de aço elétrico com grão orientado a fim de realizar uma excelente perda de ferro de alto campo magnético.

[0029] Em seguida, os inventores realizaram uma extensa pesquisa. Como resultado, os inventores verificaram que, quando a rugosidade superficial da chapa de aço subjacente, particularmente uma rugosidade média de dez pontos, é controlada de forma adequada, é possível melhorar adicionalmente as características magnéticas. Especificamente, quando o tratamento acima (acabamento de espelho) é realizado de forma que o revestimento inorgânico não esteja presente na superfície da chapa de aço elétrico com grão orientado, as características de perda de ferro na mesma densidade de fluxo magnético B8 tornam-se favoráveis (este estado é referido como “uma característica de B-W favorável”) e, além disso, os inventores verificaram que, quando a rugosidade média de dez pontos é controlada de forma que condições predeterminadas sejam satisfeitas, a densidade de fluxo magnético B8 pode ser adicionalmente melhorada, ainda mantendo uma característica de B-W favorável, e as características de perda de ferro podem

9 / 30 ser melhoradas. A presente invenção é concluída com base em tais verificações.

[0030] Aqui, a rugosidade média de dez pontos (altura de dez pontos do perfil de rugosidade) na presente modalidade não é baseada na definição na JIS B 0601: 2013, mas é um valor (RzJIS94) medido com base em “uma soma de uma média da 5ª altura da montanha do pico mais alto da montanha em ordem decrescente e uma média da 5ª profundidade do vale do vale mais profundo em ordem crescente em uma curva de contorno (antigo padrão JIS B 0601: curva de rugosidade de 1994) de um comprimento de referência obtido aplicando (um filtro passa-baixa de compensação de fase com um valor de corte λs não é aplicado) um filtro passa-alta de compensação de fase com um valor de corte λc “na definição do antigo padrão JIS B 0660: 1998. Na presente modalidade, a rugosidade média aritmética (rugosidade média aritmética) Ra também é examinada, mas esta definição é a mesma expressa por “a seguinte altura média aritmética obtida usando a curva de rugosidade (75%) na definição da rugosidade média da linha central Ra75 do antigo padrão JIS B 0660: 1998, como μm. [Matemática. 1]

[0031] Aqui, Z (x): curva de rugosidade (75%) ln: comprimento de avaliação”.

[0032] Tanto a rugosidade média de dez pontos Rz quanto a rugosidade média aritmética Ra pode ser abreviada simplesmente como “rugosidade superficial”. Na presente modalidade, a expressão “rugosidade superficial” pode se referir a um conceito que inclui a rugosidade média de dez pontos Rz e a rugosidade média aritmética Ra. Entretanto, a rugosidade média de dez pontos Rz e a rugosidade média aritmética Ra são parâmetros a

10 / 30 serem distinguidos. Os inventores em primeiro lugar examinaram o relacionamento entre a rugosidade média aritmética Ra e a perda de ferro, mas eventualmente vieram a entender claramente que a variação na perda de ferro não pode ser explicada apenas com a rugosidade média aritmética Ra. Nos resultados da avaliação das chapas de aço subjacentes preparadas em várias condições pelos inventores, foi confirmado um fenômeno no qual a perda de ferro varia nas chapas de aço elétricas com grão orientado obtidas usando as chapas de aço subjacentes tendo substancialmente a mesma rugosidade média aritmética Ra. Portanto, como resultado de um exame mais aprofundado pelos inventores, pode ser claramente entendido que a variação referida na perda de ferro pode ser explicada pela rugosidade média de dez pontos RzL na direção de laminação e a rugosidade média de dez pontos RzC no direção perpendicular à direção de laminação da chapa de aço subjacente. O que será focado aqui são que a rugosidade superficial da chapa de aço subjacente deve ser avaliada pela rugosidade média de dez pontos Rz, e o relacionamento entre a rugosidade na direção de laminação e a rugosidade na direção perpendicular à direção de laminação da chapa de aço subjacente deve ser focada.

[0033] Na descrição seguinte, a rugosidade média de dez pontos será descrita como “Rz”, a rugosidade média de dez pontos na direção de laminação será descrita como “RzL”, a rugosidade média de dez pontos na direção perpendicular à direção de laminação será descrita como “RzC”, a rugosidade média aritmética será descrita como “Ra”, a rugosidade média aritmética na direção de laminação será descrita como “RaL” e a rugosidade média aritmética na direção perpendicular à direção de laminação será descrita como “RaC”.

[0034] A magnitude de Rz e a magnitude de Ra nem sempre mostram a mesma tendência. Por exemplo, em várias chapas de aço elétricas com grão orientado nas quais o RaL da chapa de aço subjacente é cerca de 0,20 μm, a

11 / 30 RzL da chapa de aço subjacente pode variar. Assim, nessas chapas de aço elétricas com grão orientado, a magnitude da perda de ferro ocorre dependendo da magnitude de RzL da chapa de aço subjacente.

[0035] Como claramente entendido a partir da definição acima, Ra indica o valor médio da curva de rugosidade e, aqui a altura da montanha e a profundidade do vale na curva de rugosidade não são refletidas. Entretanto, os inventores conjeturaram que a profundidade do vale na curva de rugosidade da chapa de aço subjacente influencia a perda de ferro. Na superfície da chapa de aço subjacente, vales da curva de rugosidade podem ocorrer nos contornos de grão cristalino, partes de oxidação superficial não uniformes e locais correspondentes à distribuição desigual de defeitos de rede, como segregação e deslocação de elementos contidos. O vale da curva de rugosidade é um local em que a chapa de aço, que é uma substância magnética, é dividida e é um vazio quando a superfície da chapa de aço é exposta, e, se a superfície da chapa de aço for coberta com um revestimento de tensão-isolamento ou semelhante, o revestimento de tensão-isolamento, que é uma substância não magnética, entra no vale da curva de rugosidade. Dessa forma, a parte do vale da curva de rugosidade em que o Fe, que é uma substância magnética, é dividido, dificulta a passagem do fluxo magnético na superfície da chapa de aço quando a chapa de aço é magnetizada. Ou seja, quando o fluxo magnético perto da superfície da chapa de aço subjacente passa pela parte do vale que é um vazio ou a parte do vale preenchida com uma substância não magnética, considera-se que a densidade do fluxo magnético da chapa de aço diminui e a perda de ferro aumenta devido à resistência.

[0036] Uma influência como essa pode ser reconhecida, com foco em uma parte do vale relativamente profunda, e com um valor numérico como Ra, mudanças de características devidas a tal influência estão ocultas na variação e não são reconhecidas como uma configuração a ser controlada (na descrição seguinte, o “vale (parte) da curva de rugosidade na superfície da

12 / 30 chapa de aço” acima pode ser simplesmente referido como “vale (parte)”). Por esse motivo, os inventores consideram que a variação na perda de ferro pode ser explicada com a rugosidade média Rz de dez pontos calculada com base na altura da montanha e na profundidade do vale.

[0037] No geral, a rugosidade média aritmética RaL medida na direção de laminação, ou seja, a direção L, é menos que a rugosidade média aritmética RaC medida na direção C. Na técnica relacionada, há um exemplo focando a relação entre a rugosidade média aritmética e a perda de ferro, mas, aqui, apenas a magnitude da rugosidade média aritmética Ra é focada e, dessa forma, a rugosidade média aritmética RaC na direção C é considerada mais importante. Especificamente, quando o valor de RaC é reduzido, o valor W17/50 da chapa de aço com a mesma densidade de fluxo magnético B8 pode ser reduzido (uma característica B-W favorável é obtida).

[0038] Entretanto, os inventores examinaram o relacionamento entre a rugosidade superficial e a perda de ferro com foco na rugosidade média de dez pontos Rz e, em decorrência disso, verificaram que, mesmo que o valor W17/50 no mesmo B8 seja o mesmo, um B8 favorável em si não pode ser obtido, mas realmente uma correlação favorável é observada entre a rugosidade média de dez pontos RzL na direção L e a perda de ferro. Portanto, na chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a presente modalidade, a rugosidade média de dez pontos RzL na direção L da chapa de aço subjacente é controlada para que seja 6,0 μm ou menos.

[0039] Aqui, na chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a presente modalidade, como resultado do exame da influência do RzC da chapa de aço subjacente (vale detectado na medição da rugosidade média de dez pontos na direção C), a rugosidade média de dez pontos RzC na direção C é preferivelmente maior do que a rugosidade média de dez pontos RzL na direção L. Entretanto, se a RzC for muito grande, o efeito adverso do vale detectado na medição da rugosidade média de dez pontos na direção C

13 / 30 torna-se significativo, e a rugosidade média de dez pontos RzL na direção L também pode ficar grosseira.

[0040] Portanto, a fim de obter os efeitos acima, o valor do limite superior da rugosidade média de dez pontos RzC na direção C é desejavelmente 8,0 μm ou menos.

[0041] Além do mais, verificou-se que, quando a RzC é controlada em 8,0 μm ou menos, é mais preferível que RzL/RzC, que é uma razão da rugosidade média de dez pontos RzL na direção L para a rugosidade média dez pontos RzC na direção C, seja inferior a 1,0. Ou seja, é mais preferível que a relação de RzL/RzC <1,0 seja satisfeita. Isso ocorre porque, quando a rugosidade média de dez pontos RzC na direção C é mais que a rugosidade média de dez pontos RzL na direção L, estima-se que o formato do vale (vale na direção C) detectado na medição da rugosidade média de dez pontos na direção L é irregular. Considera-se que, devido ao formato irregular do vale, o fluxo magnético muda suavemente, o efeito adverso do vale detectado na medição da rugosidade média de dez pontos na direção L é aliviado, e melhoria adicionais nas características de perda de ferro podem ser alcançadas.

[0042] Aqui, RzL/RzC <0,9 ou RzL/RzC <0,7 é mais preferível.

[0043] Pode ser intuitivamente entendido que um Rz menor, que é um índice de impedimento de passagem do fluxo magnético, é preferível para melhorar as características magnéticas, mas a razão pela qual uma RzC maior provê melhores características magnéticas não é clara. Atualmente, os inventores especulam o seguinte.

[0044] Considera-se que as partes do vale avaliadas por RzL e RzC se estendem morfologicamente na direção perpendicular às respectivas direções de medição. Por exemplo, considera-se que a parte do vale medida na direção de laminação avaliada por RzL é medida como um rebaixo linear (ou estriado) que se estende na direção perpendicular à direção de laminação.

14 / 30 Além do mais, considera-se que a parte do vale medida na direção perpendicular à direção de laminação avaliada por RzC é medida como um rebaixo linear (ou estriado) que se estende na direção de laminação.

[0045] Nesta situação, quando vista a partir do fluxo magnético que passa na direção de laminação, a parte do vale avaliada por RzL torna-se uma área que é bloqueada como uma parede na direção do passe. Isso é conveniente para entender uma característica qualitativa de que as características magnéticas deterioram à medida que a RzL aumenta. Por outro lado, a parte do vale avaliada por RzC passa a ser uma área que segue o fluxo magnético que passa na direção de laminação como uma parede. Considera-se que tal área tenha um efeito de evitar que o fluxo magnético desvie da direção de laminação, e é conveniente entender uma característica qualitativa de que as características magnéticas são melhoradas à medida que a RzC aumenta.

[0046] De acordo com o exposto, foi mostrada a possibilidade de entendimento da influência da parte do vale devida ao RzC em consideração à passagem do fluxo magnético, mas também é possível entender o mecanismo da presente invenção em consideração à resistência elétrica. Quando o fluxo magnético passa na direção de laminação, um fenômeno básico do eletromagnetismo é que uma corrente passa na direção perpendicular a esta, ou seja, na direção perpendicular à direção de laminação, ao longo da superfície da chapa de aço. Essa corrente é chamada de corrente parasita na chapa de aço elétrico e contribui para a perda de ferro. No geral, quando um elemento como o Si é adicionado em alta concentração à chapa de aço, a resistência elétrica é aumentada e a geração de corrente parasita é impedida, e a perda de ferro é minimizada.

[0047] A parte do vale que se estende na direção de laminação na superfície da chapa de aço avaliada por RzC que é controlada na presente invenção é uma área dividida de Fe, que é uma substância condutora, e serve como uma resistência à geração dessa corrente parasita, e considera-se que

15 / 30 isso contribui para a melhoria das características magnéticas, particularmente, a diminuição da perda de ferro.

[0048] Embora o mecanismo acima não tenha sido completamente elucidado, um fenômeno de “melhoria das características magnéticas pelo aumento da rugosidade na direção perpendicular à direção de laminação” na presente invenção é uma nova perspectiva, espera-se uma futura elucidação do mecanismo.

[0049] Além do mais, na chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a presente modalidade, é preferível que a rugosidade média aritmética RaL na direção L e a rugosidade média aritmética RaC na direção C da chapa de aço subjacente sejam pequenas. Na presente modalidade, o vale da curva de rugosidade na superfície da chapa de aço subjacente é mais focado, mas, uma vez que o valor médio da curva de rugosidade também influencia a perda de ferro até certo ponto, é preferível especificar isso igualmente. Preferivelmente, a RaL é menos que 0,4 μm e a RaC é menos que 0,6 μm.

[0050] Aqui, a chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a modalidade da presente invenção é uma chapa de aço elétrico com grão orientado incluindo uma chapa de aço subjacente e um revestimento de tensão-isolamento arranjado na superfície da chapa de aço subjacente. <Chapa de aço subjacente>

[0051] Na chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a presente modalidade, a chapa de aço subjacente usada como chapa de aço de base do revestimento de tensão-isolamento não é particularmente limitada. Por exemplo, uma chapa de aço elétrico com grão orientado feita de um componente de aço conhecido pode ser usada como uma chapa de aço subjacente. Exemplos de tal chapa de aço elétrico com grão orientado incluem uma chapa de aço elétrico com grão orientado contendo pelo menos 2 a 7% em massa de Si. Quando a concentração de Si no componente de aço é

16 / 30 definida em 2% ou mais, é possível realizar as características magnéticas desejadas. Por outro lado, quando a concentração de Si no componente de aço é superior a 7%, uma vez que a fragilidade da chapa de aço subjacente é baixa e a produção fica difícil, a concentração de Si no componente de aço é preferivelmente 7% ou menos .

[0052] Na chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a presente modalidade, uma película de vidro (revestimento de forsterita) pode ou não ser provida entre a chapa de aço subjacente e o revestimento de tensão-isolamento. Quando não existe película de vidro entre a chapa de aço subjacente e o revestimento de tensão-isolamento, pode-se obter uma melhoria adicional nas características de perda de ferro da chapa de aço elétrico com grão orientado. Aqui, a chapa de aço elétrico com grão orientado sem película de vidro pode ser referida como uma chapa de aço elétrico com grão orientado em que um revestimento de tensão-isolamento é arranjado diretamente acima da chapa de aço, ou uma chapa de aço elétrico com grão orientado em que a chapa de aço subjacente é uma chapa de aço sem vidro. Por outro lado, quando uma película de vidro é formada entre a chapa de aço subjacente e o revestimento de tensão-isolamento, a adesão do revestimento de tensão-isolamento pode ser melhorada.

[0053] A Rz e Ra da superfície da chapa de aço subjacente são medidas após o revestimento de tensão-isolamento formado na superfície da chapa de aço elétrico com grão orientado ser removido com uma solução alcalina ou semelhante. O revestimento de tensão-isolamento é removido pelo procedimento seguinte. Primeiro, soda cáustica 48% (solução aquosa de hidróxido de sódio, densidade 1,5) e água são misturados em uma razão em volume de 6: 4 para preparar uma solução aquosa de soda cáustica 33% (solução aquosa de hidróxido de sódio). A temperatura da solução aquosa de soda cáustica 33% é definida em 85°C ou mais. Em seguida, a chapa de aço elétrico com grão orientado com revestimento isolante é imersa na solução

17 / 30 aquosa de soda cáustica por 20 minutos. Em seguida, a chapa de aço elétrico com grão orientado é lavada com água e seca, e assim o revestimento isolante da chapa de aço elétrico com grão orientado pode ser removido. Além do mais, estas operações de imersão, lavagem com água e secagem são repetidas dependendo da espessura doo revestimento isolante, e o revestimento isolante é removido.

[0054] A Rz e Ra podem ser medidas por um método conhecido de acordo com JIS B 0660: 1998. Na presente invenção, a Rz e Ra são medidas em 5 locais na superfície da chapa de aço subjacente na direção de laminação e na direção perpendicular à direção de laminação. Os valores médios da pluralidade obtida de valores medidos são definidos como RzL e RzC, e RaL e RaC da chapa de aço subjacente da chapa de aço elétrico com grão orientado de interesse. (Método de produção de chapa de aço elétrico com grão orientado)

[0055] Em seguida, um método de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a presente modalidade será descrito em detalhes. De acordo com o método de produção descrito a seguir, uma chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a presente modalidade pode ser adequadamente obtida. Entretanto, é desnecessário dizer que a chapa de aço elétrico com grão orientado obtida por um método diferente do método de produção descrito a seguir corresponde à chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a presente modalidade, desde que satisfaça os requisitos acima.

[0056] No método de produção de uma chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a presente modalidade, primeiro, uma chapa de aço subjacente de uma chapa de aço elétrico com grão orientado é produzida por um método geral. As condições para a produção da chapa de aço subjacente não são particularmente limitadas, e as condições gerais podem ser usadas. Por exemplo, lingotamento, laminação a quente, recozimento de

18 / 30 banda quente, laminação a frio, recozimento por descarburação, aplicação de separador de recozimento e recozimento final são realizados usando um aço fundido com um componente químico adequado para a chapa de aço elétrico com grão orientado como matéria-prima, e, assim, uma chapa de aço subjacente pode ser obtida. <Revestimento de tensão-isolamento>

[0057] A chapa de aço elétrico com grão orientado tem um revestimento de aplicação de tensão (revestimento de tensão-isolamento) formado na chapa de aço subjacente. Aqui, uma camada de óxido com uma ligeira espessura pode ser formada na superfície da chapa de aço subjacente. O revestimento de aplicação de tensão não é particularmente limitado, e aqueles usados como o revestimento de aplicação de tensão da chapa de aço elétrico convencional com grão orientado podem ser aplicados. Exemplos de tal revestimento de aplicação de tensão incluem um revestimento contendo fosfato ou sílica coloidal ou uma combinação dos mesmos como um componente principal.

[0058] A quantidade de revestimento de aplicação de tensão aderida não é particularmente limitado, mas a quantidade de adesão é preferivelmente ajustada de forma que uma alta tensão geralmente de 0,4 kgf/mm2 ou mais ou mais preferivelmente 0,8 kgf/mm2 ou mais possa ser realizada. A quantidade de revestimento de aplicação de tensão aplicado de acordo com a presente modalidade é, por exemplo, cerca de 2,0 g/m2 a 7,0 g/m2. (Controle da rugosidade superficial da chapa de aço subjacente)

[0059] A chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a presente modalidade supradescrita tem uma rugosidade superficial específica supradescrita e, dessa forma, a perda de ferro pode ser mantida muito baixa.

[0060] O método de controle de Ra não é particularmente limitado, e um método conhecido pode ser usado apropriadamente. Por exemplo, quando as rugosidades de laminação de uma chapa de aço laminada a quente e de uma

19 / 30 chapa de aço laminada a frio são adequadamente controladas ou a superfície da chapa de aço subjacente é retificada, é possível controlar o Ra da chapa de aço subjacente.

[0061] Quanto à Rz, um método conhecido pode ser usado apropriadamente, mas um exemplo de um método para obter um formato apropriado (uma profundidade, também uma largura, um comprimento da extensão, etc.) na presente invenção será descrito a seguir.

[0062] Aqui, particularmente, um método de controle usando uma reação de superfície de uma chapa de aço será descrito. A diretriz de controle básico é formar uma área não uniforme apropriada no controle de estrutura dos contornos de grão cristalino em um procedimento de tratamento térmico, segregação de elemento, oxidação superficial ou semelhante, e aplicar um tratamento de superfície, como decapagem, e controlar uma forma da superfície. Como um exemplo, é mostrado um exemplo de realização de controle de superfície no recozimento final e um tratamento de decapagem para remoção de pó após o recozimento final ser concluído.

[0063] Uma vez que a Rz é obtida como resultado de várias reações de superfície no processo de produção da chapa de aço, é difícil determinar incondicionalmente as condições de produção para obter a Rz desejada. Entretanto, se for mostrado na diretriz de controle básico acima e nos exemplos específicos seguintes, com referência aos mesmos, não será difícil para um especialista na técnica que ajusta a rugosidade superficial de produtos realizando um tratamento térmico, decapagem e um tratamento de superfície em uma base diária finalmente obter uma Rz desejada ao mesmo tempo observando a condição da superfície da chapa de aço realmente produzida. <Recozimento final>

[0064] Fatores que controlam uma reação de superfície no processo de recozimento final incluem a quantidade de magnésia adicionada ao

20 / 30 separador de recozimento, uma pressão parcial de nitrogênio na atmosfera de recozimento e semelhantes. Quando um separador de recozimento composto de alumina e magnésia é usado, a quantidade de magnésia adicionada ao separador de recozimento é preferivelmente ajustada de forma que o teor de magnésia adicionada seja de 10 a 50% em massa em relação à alumina, embora dependa de outras condições. Nesta faixa e na área vizinha, a Rz tende a aumentar à medida que o teor de magnésia adicionada se aproxima de uma região do limite superior ou de uma região do limite inferior. Considera- se que isso ocorre porque a reação local entre magnésia e Si no aço e a condição resultante de difusão e movimento do Si a partir do interior da chapa de aço e para a superfície da chapa muda dependendo do teor de magnésia adicionada .

[0065] Entretanto, a rugosidade superficial também é influenciada pelas condições da atmosfera BAF e as condições de decapagem a serem descritas a seguir. Mesmo que a quantidade (% em massa) de magnésia adicionada em relação à alumina seja superior a 50%, é possível obter uma rugosidade superficial preferível otimizando as condições da atmosfera de BAF e as condições de decapagem.

[0066] Em relação à pressão parcial de nitrogênio na atmosfera de recozimento (atmosfera BAF), quando a atmosfera é um gás misto contendo nitrogênio e hidrogênio, o grau de oxidação aumenta com o aumento da pressão parcial de nitrogênio. Por meio disso, a oxidação da chapa de aço ocorre principalmente na superfície da chapa de aço e é possível realizar o controle de forma que a Rz após o tratamento de decapagem de remoção do pó diminua. Por outro lado, considera-se que, quando a pressão parcial do nitrogênio é baixa, ocorre também a oxidação no interior da chapa de aço, e a Rz após o tratamento de decapagem para remoção do pó aumenta. Embora dependa de outras condições, basicamente, a pressão parcial do nitrogênio tem uma influência maior particularmente na RzL do que na RzC.

21 / 30 <Tratamento de decapagem para remoção de pó após o recozimento final ser concluído>

[0067] A chapa de aço subjacente o recozimento final ser concluído é submetida a decapagem de remoção de pó. A remoção do pó é realizada lavando com água e ao mesmo tempo esfregando a chapa de aço subjacente com uma escova. A Rz pode ser controlada controlando-se a pressão de prensagem da escova e semelhantes, neste caso, em consideração ao estado da superfície da chapa de aço subjacente quando o recozimento final é concluído (o estado residual do separador de recozimento e o estado em que um óxido formado na superfície da chapa de aço é removido durante o recozimento final). O líquido de limpeza para lavagem com água pode ser água industrial em geral. Embora dependa de outras condições, basicamente, as condições de remoção do pó têm uma influência maior particularmente na RzC do que na RzL.

[0068] Em seguida, a decapagem é realizada na chapa de aço subjacente após a remoção do pó ser concluída. A decapagem deve ser realizada antes que um líquido de limpeza aderido à chapa de aço subjacente seja seco por lavagem com água. Além do mais, a decapagem é preferivelmente realizada usando ácido sulfúrico com uma concentração de ácido de 3% ou menos a uma temperatura de 90°C ou menos durante 1 a 60 segundos. O tempo de decapagem é preferivelmente 45 segundos ou menos. Quando a concentração de ácido, a temperatura de decapagem e o tempo de decapagem são combinados como aqui descrito, a rugosidade média de dez pontos RzL na direção L pode estar dentro de uma faixa predeterminada em muitos casos.

[0069] Entretanto, a rugosidade superficial também é influenciada pela quantidade de magnésia adicionada e pelas condições da atmosfera de BAF supradescritas. Mesmo se o tempo de decapagem exceder 60 segundos, é possível obter uma rugosidade superficial preferível otimizando as

22 / 30 condições da atmosfera de BAF e as condições de decapagem. Por outro lado, mesmo dentro das faixas de condição de decapagem acima, quando as condições para aumentar a rugosidade superficial são combinadas, um estado de superfície favorável pode não ser obtido. (Chapa de base)

[0070] Em seguida, uma chapa de aço (a seguir abreviada como uma “chapa de base”) que serve como uma chapa de base de uma chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com outra modalidade da presente invenção será descrita a seguir. Quando um revestimento de tensão- isolamento é formado na superfície da chapa de base da chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a presente modalidade, a chapa de aço elétrico com grão orientado acima pode ser obtida. Ou seja, a chapa de base de acordo com a presente modalidade é substancialmente a mesma da chapa de aço subjacente da chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a presente modalidade, e a rugosidade média de dez pontos RzL na direção L obtida medindo a superfície da chapa de base na direção de laminação é 6,0 μm ou menos.

[0071] Na chapa de aço, a rugosidade média de dez pontos RzC na direção perpendicular à direção de laminação (μm) pode ser 8,0 μm ou menos, e, na chapa de aço, o valor de RzL/RzC pode ser inferior a 1,0. Na chapa de aço, a rugosidade média aritmética RaL na direção de laminação pode ser inferior a 0,4 μm. Na chapa de aço, a rugosidade média aritmética RaC na direção perpendicular à direção de laminação pode ser inferior a 0,6 μm.

[0072] Os efeitos técnicos relacionados a esses pontos característicos são os mesmos que os efeitos técnicos relacionados aos pontos característicos da chapa de aço subjacente da chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a presente modalidade. A chapa de base de acordo com a presente modalidade exibe uma perda de ferro extremamente excelente quando o

23 / 30 revestimento de tensão-isolamento é formado na superfície da mesma. [Exemplos]

[0073] A seguir, uma chapa de aço elétrico com grão orientado e um método de formação de um revestimento de tensão-isolamento em uma chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a presente invenção serão descritos em detalhes com referência a exemplos e exemplos comparativos. Aqui, os exemplos a seguir são apenas exemplos da chapa de aço elétrico com grão orientado e do método de formação de um revestimento de tensão- isolamento em uma chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a presente invenção, e a chapa de aço elétrico com grão orientado e o método de formação de um revestimento de tensão-isolamento em uma chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a presente invenção não estão limitados aos exemplos seguintes. (Exemplo 1)

[0074] Recozimento por descarburação foi realizado em uma chapa de aço laminada a frio para produzir uma chapa de aço elétrico com grão orientado com uma espessura de chapa de 0,23 mm e contendo 3,2% em massa de Si, e uma pasta aquosa de um separador de recozimento contendo os componentes mostrados na Tabela 1 foi aplicada à superfície da chapa de aço descarbonetada e recozida e seca, e a chapa foi então bobinada em uma bobina. Em seguida, a chapa de aço descarbonetada e recozida foi submetida a recristalização secundária em uma atmosfera de nitrogênio seco, recozimento de purificação (recozimento final) foi realizado a 1.200°C na atmosfera de BAF mostrada na Tabela 1 e por meio disso uma chapa de aço silício com grão orientado finalmente recozida foi obtida.

[0075] Estas chapas de aço finalmente recozidas foram submetidas ao tratamento de decapagem para remoção de pó em várias condições mostradas na Tabela 1. Em seguida, a chapa de aço após decapagem foi recozida por cozimento. As condições para recozimento por cozimento foram as seguintes.

24 / 30 Um revestimento de tensão-isolamento composto de fosfato de alumínio e sílica coloidal foi aplicado a 5 g/m2 por lado. Em seguida, a chapa foi mantida em uma atmosfera de recozimento contendo 75% de hidrogênio e 25% de nitrogênio e tendo um ponto de orvalho de 30°C a uma temperatura de 850°C por 30 segundos, e cozida.

[0076] De acordo com o procedimento acima, foram obtidas várias chapas de aço elétricas de grão orientado, incluindo uma chapa de aço subjacente e um revestimento de tensão-isolamento arranjado na superfície da chapa de aço subjacente. Para essas, o domínio magnético foi controlado por emissão de laser, e as avaliações seguintes foram realizadas. (1) Avaliação das características magnéticas

[0077] As características magnéticas foram avaliadas de acordo com B8 definido em JIS C 2553: 2012 (uma densidade de fluxo magnético específico do material a uma intensidade de campo magnético de 800 A/m) e W17/50 (valor de watt por quilograma (W/kg) com uma frequência de 50 Hz e uma densidade de fluxo magnético máxima de 1,7 T).

[0078] Neste exemplo, foi determinado que a chapa de aço elétrico com grão orientado tendo B8 de 1,93 T ou mais e W17/50 de 0,70 W/kg ou menos teve excelentes características magnéticas.

[0079] Entretanto, uma vez que este critério de aprovação/reprovação variou dependendo de componentes como a espessura da chapa e o teor de Si, não ele não foi uma referência absoluta para a chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a presente invenção. Por exemplo, em materiais com o mesmo B8, quando a espessura da chapa foi reduzida em cerca de 0,025 mm, o valor de perda de ferro tendeu a ser melhorado em cerca de 0,05 W/kg, e, quando o teor de Si foi aumentado em 0,1%, o valor da perda de ferro foi melhorado adicionalmente em cerca de 0,02 W/kg. Ou seja, o critério de aprovação/reprovação acima foi um valor limiar para avaliar a chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a presente invenção, que foi uma

25 / 30 chapa de aço elétrico com grão orientado com uma espessura de chapa de 0,23 mm e contendo 3,2% em massa de Si. (2) Medição da rugosidade superficial da chapa de aço subjacente

[0080] Revestimento de tensão-isolamento na chapa de aço elétrico com grão orientado foi removido pelo procedimento seguinte. Primeiro, soda cáustica a 48% (solução aquosa de hidróxido de sódio, densidade relativa de 1,5) e água foram misturados em uma razão em volume de 6:4 para preparar uma solução aquosa de soda cáustica 33% (solução aquosa de hidróxido de sódio). A temperatura da solução aquosa de soda cáustica a 33% foi elevada para 85°C ou mais. Em seguida, a chapa de aço elétrico com grão orientado com revestimento de tensão-isolamento foi imersa na solução aquosa de soda cáustica por 20 minutos. Então, a chapa de aço elétrico com grão orientado foi lavada com água e seca para remover o revestimento de tensão-isolamento na chapa de aço elétrico com grão orientado.

[0081] Em seguida, de acordo com JIS B 0660: 1998, a rugosidade média de dez pontos RzL e a rugosidade média aritmética RaL na direção L (direção de laminação na chapa de aço subjacente) e a rugosidade média de dez pontos RzC e a rugosidade média aritmética RaC na direção C (direção perpendicular à direção de laminação da chapa de aço subjacente) foram medidas.

[0082] Aqui, a rugosidade superficial da chapa de aço subjacente (chapa de base) imediatamente antes de o revestimento de tensão-isolamento ser formado foi medida. Como resultado, foi confirmado que a rugosidade superficial da chapa de aço subjacente após o revestimento de tensão- isolamento ter sido removido da chapa de aço elétrico com grão orientado e a rugosidade superficial da chapa de base antes que o revestimento de tensão- isolamento fosse formado foram substancialmente as mesmas.

[0083] Esses resultados da avaliação são mostrados na Tabela 1. [Tabela 1]

26 / 30 Chapa Separador Atmosf Ácido Temper Temp Rz(L) Rz(C) Ra(L) Ra(C) Rz(L)/ B8( W17/ Invenção de base de era de (concent atura de o de (μm) (μm) (μm) (μm) Rz(C) T) 50 recozimen BAF ração) decapag decapa (W/k to em (°C) gem g) Quantidad Pressão (s) e de MgO parcial adicionad de N2 a por 100 no gás g de misto Al2O3 (g) conten do N2- H2 (%) A0 0 25 1%H2S 20 10 7 2,9 0,3 0,30 2,41 1,9 0,730 Exemplo O4 53 comparati vo A1 20 25 1%H2S 20 10 3,9 3,5 0,21 0,31 1,11 1,9 0,670 Exemplo O4 47 da presente invenção A2 40 25 1%H2S 20 10 4,2 6,1 0,21 0,36 0,69 1,9 0,648 Exemplo O4 46 da presente invenção A3 40 50 1%H2S 20 10 2,5 3,3 0,21 0,32 0,76 1,9 0,658 Exemplo O4 45 da presente invenção A4 40 100 1%H2S 20 10 1,9 3,0 0,17 0,31 0,63 1,9 0,643 Exemplo O4 43 da presente invenção A5 60 100 1%H2S 20 10 5,2 7,2 0,19 0,33 0,72 1,9 0,688 Exemplo O4 32 da presente invenção A6 60 25 1%H2S 20 10 6,3 8,5 0,22 0,38 0,74 1,9 0,714 Exemplo O4 25 comparati vo

[0084] Todas as chapas de aço elétricas com grão orientado, incluindo a chapa de aço subjacente com RzL dentro da faixa da presente invenção, exibiram características magnéticas favoráveis.

[0085] Por outro lado, na chapa de aço elétrico com grão orientado em que a RzL ficou além da faixa da presente invenção porque o método de produção não satisfez as condições de produção da presente invenção, as características magnéticas foram prejudicadas. Especificamente, as chapas de aço elétricas com grão orientado produzidas a partir das chapas de base A0 e A6 não satisfizeram RzL≤6,0 e as características magnéticas foram prejudicadas.

[0086] Considerou-se que o motivo pelo qual a rugosidade superficial

27 / 30 da chapa de aço subjacente da chapa de aço elétrico com grão orientado produzida a partir da chapa de base A0 não foi preferivelmente controlada foi que o teor de magnésia no separador de recozimento foi muito baixo. Considerou-se que o motivo pelo qual a rugosidade superficial da chapa de aço subjacente da chapa de aço elétrico com grão orientado produzida a partir da chapa de base A6 não foi preferivelmente controlada foi que o teor de magnésia no separador de recozimento foi muito alto. Entretanto, em A5, em que o teor de magnésia no separador de recozimento foi igual à de A6, quando a pressão parcial de nitrogênio na atmosfera de BAF foi reduzida, foi possível controlar a rugosidade superficial da chapa de aço subjacente. (Exemplo 2)

[0087] Uma chapa de aço elétrico com grão orientado foi preparada de acordo com o mesmo procedimento do Exemplo 1 em condições de produção em que o tempo de decapagem foi alterado como mostrado na Tabela 2. Aqui, as condições de produção não mostradas na Tabela 2 foram as mesmas da chapa de base A4 na Tabela 1. Os resultados da avaliação são mostrados na Tabela 2. [Tabela 2] Chapa Ácido(conce Tempe Tempo de Rz(L) Rz(C) Ra(L) Ra(C) Rz(L)/R B8(T) W17/50 Invenção de base ntração) ratura decapage (μm) (μm) (μm) (μm) z(C) (W/kg) de m (s) decapa gem (°C) A4 1%H2SO4 20 10 1,9 3 0,17 0,31 0,63 1,943 0,643 Exemplo da presente invenção A4 0,3%H2SO4 80 15 1,6 3 0,14 0,32 0,53 1,945 0,631 Exemplo da presente invenção A4 0,3%H2SO4 80 30 1,8 2,9 0,15 0,28 0,62 1,943 0,638 Exemplo da presente invenção A4 0,3%H2SO4 80 45 2,5 2,8 0,14 0,27 0,89 1,94 0,652 Exemplo da presente invenção

28 / 30 A4 0,3%H2SO4 80 60 3,2 3,4 0,26 0,27 0,94 1,938 0,668 Exemplo da presente invenção A4 0,3%H2SO4 80 90 5,5 5,6 0,33 0,35 0,98 1,930 0,691 Exemplo da presente invenção A4 0,3%H2SO4 80 120 7 6,5 0,33 0,35 1,08 1,920 0,721 Exemplo comparati vo

[0088] Todas as chapas de aço elétricas com grão orientado, incluindo a chapa de aço subjacente com RzL dentro da faixa da presente invenção, exibiram características magnéticas favoráveis.

[0089] Por outro lado, na chapa de aço elétrico com grão orientado em que a rugosidade superficial na direção L ficou além da faixa da presente invenção porque as condições de produção da presente invenção não foram satisfeitas, as características magnéticas foram prejudicadas. Especificamente, na chapa de aço elétrico com grão orientado em que o tempo de decapagem foi de 120 segundos, uma vez que RzL≤6,0 não foi satisfeita, as características magnéticas foram prejudicadas. Estima-se que isso seja devido ao tempo de decapagem ser muito grande. (Exemplo 3)

[0090] Uma chapa de aço elétrico com grão orientado foi preparada de acordo com o mesmo procedimento do Exemplo 1 em condições de produção em que a temperatura de decapagem e a concentração de ácido foram alteradas de várias maneiras, como mostrado na Tabela 3. Aqui, as condições de produção não mostradas na Tabela 3 foram as mesmas da chapa de base A3 na Tabela 1. Esses resultados de avaliação são mostrados na Tabela 3. [Tabela 3] Chapa Ácido Temperatur Tempo Rz(L) Rz(C) Ra(L) Ra(C) Rz(L)/ B8(T) W1 Invenção de base (concentra a de de (μm) (μm) (μm) (μm) Rz(C) 7/50 ção) decapagem decapag (W/ (°C) em (s) kg) A3 1%H2SO4 20 10 2,5 3,3 0,21 0,32 0,76 1,945 0,65 Exemplo 8 da presente invenção

29 / 30 A3 1%H2SO4 50 10 2,3 3,2 0,2 0,31 0,72 1,946 0,64 Exemplo 8 da presente invenção A3 1%H2SO4 80 10 2 2,9 0,18 0,33 0,69 1,945 0,64 Exemplo 2 da presente invenção A3 1%H2SO4 90 10 1,8 3,1 0,19 0,32 0,58 1,94 0,63 Exemplo 7 da presente invenção A3 0,3%H2S 80 30 1,7 3,1 0,16 0,27 0,55 1,944 0,63 Exemplo O4 2 da presente invenção A3 0.6%H2S 80 30 1,8 3,2 0,17 0,26 0,56 1,940 0,63 Exemplo O4 3 da presente invenção A3 1%H2SO4 80 30 1,9 3,2 0,17 0,27 0,59 1,938 0,63 Exemplo 5 da presente invenção A3 1.5%H2S 80 30 2,0 3,3 0,16 0,26 0,61 1,935 0,64 Exemplo O4 4 da presente invenção A3 3.0%H2S 80 30 2,5 3,5 0,19 0,28 0,71 1,935 0,67 Exemplo O4 2 da presente invenção A3 0,3%H2S 90 30 1,9 3,3 0,15 0,29 0,58 1,942 0,64 Exemplo O4 2 da presente invenção A3 0.6%H2S 90 30 2,1 3,5 0,15 0,30 0,60 1,938 0,65 Exemplo O4 3 da presente invenção A3 1.0%H2S 90 30 2,5 4,1 0,18 0,31 0,61 1,935 0,68 Exemplo O4 1 da presente invenção A3 1.5%H2S 90 30 3,1 4,9 0,21 0,35 0,63 1,930 0,69 Exemplo O4 1 da presente invenção A3 3.0%H2S 90 30 6,5 6,0 0,25 0,41 1,08 1,925 0,72 Exemplo O4 1 comparati vo

[0091] Todas as chapas de aço elétricas com grão orientado, incluindo a chapa de aço subjacente com RzL dentro da faixa da presente invenção, exibiram características magnéticas favoráveis.

[0092] Por outro lado, na chapa de aço elétrico com grão orientado em que a RzL ficou além da faixa da presente invenção porque as condições

30 / 30 de produção da presente invenção não foram satisfeitas, as características magnéticas foram prejudicadas. Especificamente, quando a temperatura da solução de decapagem foi tão alta quanto 90°C, uma vez que a influência da concentração de ácido tornou significante, se a decapagem foi realizada com H2SO4 a 3%, a RzL excedeu 6,0 μm. [Aplicabilidade Industrial]

[0093] De acordo com a presente invenção, é possível prover uma chapa de aço elétrico com grão orientado com excelentes características magnéticas e uma chapa de base como material da mesma. Portanto, a presente invenção tem uma tremenda aplicabilidade industrial.

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Chapa de aço elétrico com grão orientado, caracterizada pelo fato de que compreende uma chapa de aço subjacente e um revestimento de tensão-isolamento arranjado em uma superfície da chapa de aço subjacente, em que a chapa de aço subjacente obtida pela remoção do revestimento de tensão-isolamento da chapa de aço elétrico com grão orientado com uma solução alcalina tem uma rugosidade média de dez pontos RzL em uma direção de laminação de 6,0 μm ou menos.

2. Chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a chapa de aço subjacente obtida pela remoção do revestimento de tensão-isolamento da chapa de aço elétrico com grão orientado com uma solução alcalina tem uma rugosidade média de dez pontos RzC em uma direção perpendicular à direção de laminação de 8,0 μm ou menos.

3. Chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que a rugosidade média de dez pontos RzL na direção de laminação e a rugosidade média de dez pontos RzC na direção perpendicular à direção de laminação satisfazem RzL/RzC <1,0.

4. Chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizada pelo fato de que uma rugosidade média aritmética RaL na direção de laminação é menos que 0,4 μm.

5. Chapa de aço elétrico com grão orientado de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizada pelo fato de que uma rugosidade média aritmética RaC na direção perpendicular à direção de laminação é menos que 0,6 μm.

6. Chapa de aço que serve como chapa de base da chapa de aço elétrico com grão orientado como definida em qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizada pelo fato de que uma rugosidade média de dez pontos RzL na direção de laminação é 6,0 μm ou menos.

7. Chapa de aço de acordo com a reivindicação 6, caracterizada pelo fato de que uma rugosidade média de dez pontos RzC na direção perpendicular à direção de laminação é 8,0 μm ou menos.

8. Chapa de aço de acordo com a reivindicação 6 ou 7, caracterizada pelo fato de que a rugosidade média de dez pontos RzL na direção de laminação e a rugosidade média de dez pontos RzC na direção perpendicular à direção de laminação satisfazem RzL/RzC <1,0.

9. Chapa de aço de acordo com qualquer uma das reivindicações 6 a 8, caracterizada pelo fato de que uma rugosidade média aritmética RaL na direção de laminação é menos que 0,4 μm.

10. Chapa de aço de acordo com qualquer uma das reivindicações 6 a 9, caracterizada pelo fato de que uma rugosidade média aritmética RaC na direção perpendicular à direção de laminação é menos que 0,6 μm.