BR112014023761B1 - mistura, produto intermediário para unir e/ou revestir pela brasagem, método de brasar um produto, produto brasado, uso de um produto intermediário, e, produto pré-brasado para brasagem - Google Patents

mistura, produto intermediário para unir e/ou revestir pela brasagem, método de brasar um produto, produto brasado, uso de um produto intermediário, e, produto pré-brasado para brasagem Download PDF

Info

Publication number
BR112014023761B1
BR112014023761B1 BR112014023761A BR112014023761A BR112014023761B1 BR 112014023761 B1 BR112014023761 B1 BR 112014023761B1 BR 112014023761 A BR112014023761 A BR 112014023761A BR 112014023761 A BR112014023761 A BR 112014023761A BR 112014023761 B1 BR112014023761 B1 BR 112014023761B1
Authority
BR
Brazil
Prior art keywords
mixture
boron
silicon
brazing
product
Prior art date
Application number
BR112014023761A
Other languages
English (en)
Inventor
Walter Kristian
Sjödin Per
Original Assignee
Alfa Laval Corp Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Alfa Laval Corp Ab filed Critical Alfa Laval Corp Ab
Publication of BR112014023761B1 publication Critical patent/BR112014023761B1/pt

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
    • B22F1/10—Metallic powder containing lubricating or binding agents; Metallic powder containing organic material
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
    • B23K1/0008—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering specially adapted for particular articles or work
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
    • B23K1/0008—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering specially adapted for particular articles or work
    • B23K1/0012—Brazing heat exchangers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
    • B23K1/19—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering taking account of the properties of the materials to be soldered
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
    • B23K1/20—Preliminary treatment of work or areas to be soldered, e.g. in respect of a galvanic coating
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
    • B23K1/20—Preliminary treatment of work or areas to be soldered, e.g. in respect of a galvanic coating
    • B23K1/203—Fluxing, i.e. applying flux onto surfaces
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
    • B23K20/002—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating specially adapted for particular articles or work
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
    • B23K20/24—Preliminary treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
    • B23K35/004—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a metal of the iron group
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
    • B23K35/007—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of copper or another noble metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0222—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering, brazing
    • B23K35/0244—Powders, particles or spheres; Preforms made therefrom
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0222—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering, brazing
    • B23K35/0244—Powders, particles or spheres; Preforms made therefrom
    • B23K35/025—Pastes, creams, slurries
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/34—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material comprising compounds which yield metals when heated
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
    • B23K35/3612—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with organic compounds as principal constituents
    • B23K35/3613—Polymers, e.g. resins
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
    • B23K35/362—Selection of compositions of fluxes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
    • B23K35/365—Selection of non-metallic compositions of coating materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C24/00—Coating starting from inorganic powder
    • C23C24/08—Coating starting from inorganic powder by application of heat or pressure and heat
    • C23C24/10—Coating starting from inorganic powder by application of heat or pressure and heat with intermediate formation of a liquid phase in the layer
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D9/00—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D9/0062—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits for one heat-exchange medium being formed by spaced plates with inserted elements
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D53/00—Making other particular articles
    • B21D53/02—Making other particular articles heat exchangers or parts thereof, e.g. radiators, condensers fins, headers
    • B21D53/04—Making other particular articles heat exchangers or parts thereof, e.g. radiators, condensers fins, headers of sheet metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/08—Non-ferrous metals or alloys
    • B23K2103/12—Copper or alloys thereof
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D9/00—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D9/0012—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the apparatus having an annular form
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
    • F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
    • F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
    • F28F21/082—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from steel or ferrous alloys
    • F28F21/083—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from steel or ferrous alloys from stainless steel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
    • F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
    • F28F21/089—Coatings, claddings or bonding layers made from metals or metal alloys
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F3/00—Plate-like or laminated elements; Assemblies of plate-like or laminated elements
    • F28F3/02—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations
    • F28F3/04—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being integral with the element
    • F28F3/042—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being integral with the element in the form of local deformations of the element
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/4935—Heat exchanger or boiler making
    • Y10T29/49366—Sheet joined to sheet
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12778—Alternative base metals from diverse categories
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12986—Adjacent functionally defined components
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/25—Web or sheet containing structurally defined element or component and including a second component containing structurally defined particles
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/25—Web or sheet containing structurally defined element or component and including a second component containing structurally defined particles
    • Y10T428/259—Silicic material
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/26—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension
    • Y10T428/266—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension of base or substrate
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/27—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified weight per unit area [e.g., gms/sq cm, lbs/sq ft, etc.]
    • Y10T428/273—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified weight per unit area [e.g., gms/sq cm, lbs/sq ft, etc.] of coating
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/29—Coated or structually defined flake, particle, cell, strand, strand portion, rod, filament, macroscopic fiber or mass thereof
    • Y10T428/2913—Rod, strand, filament or fiber
    • Y10T428/2922—Nonlinear [e.g., crimped, coiled, etc.]
    • Y10T428/2924—Composite
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/29—Coated or structually defined flake, particle, cell, strand, strand portion, rod, filament, macroscopic fiber or mass thereof
    • Y10T428/2982—Particulate matter [e.g., sphere, flake, etc.]

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
  • Ceramic Products (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
  • Silicon Compounds (AREA)
  • Details Of Heat-Exchange And Heat-Transfer (AREA)
  • Paints Or Removers (AREA)
  • Nonmetallic Welding Materials (AREA)
  • Electric Connection Of Electric Components To Printed Circuits (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)

Abstract

1 / 1 resumo “mistura, produto intermediãrio para unir e/ou revestir pela brasagem, mã‰todo de brasar um produto, produto brasado, uso de um produto intermediãrio, e, produto prã‰-brasado para brasagem” a presente invenã§ã£o refere-se a um produto intermediã¡rio para unir e revestir pela brasagem que compreende um metal base e uma mistura de boro e silã­cio, o dito metal base tendo uma temperatura solidus acima de 1040 â°c e o produto intermediã¡rio tem pelo menos parcialmente uma camada de superfã­cie da mistura sobre o metal base, em que o boro na mistura ã© selecionado de uma fonte de boro e o silã­cio na mistura ã© selecionado de uma fonte de silã­cio e em que a mistura compreende boro e silã­cio em uma razã£o de boro para silã­cio dentro de uma faixa de cerca de 3:100 p/p a cerca de 100:3 p/p. a presente invenã§ã£o tambã©m refere-se a um produto intermediã¡rio sobreposto, a um produto intermediã¡rio montado, a um mã©todo de brasagem, a um produto brasado, a um uso de um produto intermediã¡rio, a um produto prã©-brasado, a uma mistura e ã  tinta.

Description

(54) Título: MISTURA, PRODUTO INTERMEDIÁRIO PARA UNIR E/OU REVESTIR PELA BRASAGEM, MÉTODO DE BRASAR UM PRODUTO, PRODUTO BRASADO, USO DE UM PRODUTO INTERMEDIÁRIO, E, PRODUTO PRÉ-BRASADO PARA BRASAGEM (51) Int.CI.: B23K 35/00; B23K 35/02; B23K 35/365; C22C 19/00 (30) Prioridade Unionista: 28/03/2012 EP 12161742.7 (73) Titular(es): ALFA LAVAL CORPORATE AB (72) Inventor(es): PER SJÕDIN; KRISTIAN WALTER (85) Data do Início da Fase Nacional: 24/09/2014 / 42 “MISTURA, PRODUTO INTERMEDIÁRIO PARA UNIR E/OU REVESTIR PELA BRASAGEM, MÉTODO DE BRASAR UM PRODUTO, PRODUTO BRASADO, USO DE UM PRODUTO INTERMEDIÁRIO, E, PRODUTO PRÉ-BRASADO PARA BRASAGEM” [0001] A presente invenção refere-se a um novo conceito de brasagem, um produto intermediário para unir e/ou revestir pela brasagem. A presente invenção também refere-se a um produto intermediário sobreposto, a um produto intermediário montado, a um método de brasagem, a um produto brasado obtido pelo método, a um uso de um produto intermediário, a um produto pré-brasado, a uma mistura e à tinta.
Fundamento [0002] No momento atual existem métodos de junção diferentes para unir entre si ligas tenda temperaturas de fusão altas. Por temperatura alta uma temperatura de fusão mais alta do que 900 °C é intencionada. Um método comum que é usado é soldagem. A soldagem refere-se a um método em que o material base com ou sem material de adição é fundido, isto é, a criação de um produto de moldagem por intermédio de fusão e re-solidificação. Um outro método de junção é brasagem. Durante o processo de brasagem um enchedor de brasagem é adicionado ao material base e o enchedor de brasagem é fundido durante o processo em uma temperatura acima de 450 °C, isto é, formando uma interface líquida, em uma temperatura mais baixa do que a temperatura liquidus do material base a ser unido. Quando da brasagem, a interface líquida deve ter boa umidade e fluxo. A soldagem é um processo no qual dois ou mais itens metálicos são unidos juntos pela fusão e fluxo de um metal enchedor, isto é, uma solda, na junta, a solda tendo um ponto de fusão mais baixo do que a peça de trabalho. Na brasagem, o metal enchedor funde em uma temperatura mais alta do que a solda, mas o metal da peça de trabalho não funde. A distinção entre soldagem e brasagem está fundamentada na temperatura de fusão da liga enchedora. Uma temperatura / 42 de 450 °C é usualmente usada como um ponto de delineamento prático entre soldagem e brasagem.
[0003] Quando da brasagem um enchedor de brasagem é aplicado em contato com o intervalo ou a folga entre o material base a ser unido. Durante o processo de aquecimento o enchedor de brasagem funde e enche o intervalo a ser unido. No processo de brasagem existem três estágios principais o primeiro estágio é chamado de estágio físico. O estágio físico inclui a umidade e o fluxo do enchedor de brasagem. O segundo estágio normalmente ocorre em uma data temperatura de junção. Durante este estágio existe interação sólido-líquido, que é acompanhada pela transferência da massa substancial. O volume do material base que imediatamente une o enchedor metálico líquido dissolve ou é reagido com o metal enchedor neste estágio. Ao mesmo tempo uma quantidade pequena de elementos das fases líquidas penetra dentro do material de base sólido. Esta redistribuição de componentes na área de junção resulta em mudanças para a composição do material enchedor e às vezes, o início de solidificação do material enchedor. O último estágio, que se sobrepõe ao segundo é caracterizado pela formação da microestrutura da junção final e progresso durante a solidificação e esfriamento da junção.
[0004] Um método intimamente relacionado com a soldagem e brasagem é a brasagem por difusão (DFB) também chamada de União de fase Líquida Transitória (TLP), ou União de Difusão Ativada (ADB). Às vezes a união de difusão é mencionada, mas a união de difusão refere-se a brasagem por difusão ou soldagem por difusão e agora a união de difusão é considerada ser um termo não padrão.
[0005] A brasagem por difusão (DFB), União de fase Líquida
Transitória (TLP), ou União de Difusão Ativada (ADB) é um processo que coalesce, ou une, metais pelo aquecimento dos mesmos a uma temperatura de brasagem adequada na qual um enchedor metálico pré-colocado fundirá ou / 42 fluirá pela atração capilar ou uma fase líquida formar-se-á in situ entre duas superfícies em contato entre si. Em cada caso, o metal enchedor difunde dentro do material base até que as propriedades físicas e mecânicas da junção tornam-se quase idênticas àquelas do material base. Dois aspectos críticos de DFB, TLP, ou ADB são que:
- um líquido deve ser formado e tornar-se ativo na área de junção; e
- difusão extensiva dos elementos do material enchedor dentro do material base deve ocorrer.
[0006] Modos de se obter uma junta próxima ou a mesma como aquela obtida quando DFB, TLP, ou ADB são usados, mas tem a vantagem de brasagem, por exemplo, tendo a possibilidade para intervalos maiores de brasagem, etc, é pelo uso de uma técnica de brasagem e enchedores de brasagem divulgados pela WO 2002/38327, WO 2008/060225 e WO 2008/060226. Pelo uso de uma enchedor de brasagem, isto é, uma liga de brasagem, com uma composição próxima ao material base mas com depressores do ponto de fusão adicionais, por exemplo, silício e/ou boro e/ou fósforo. Fazendo isto a junta de brasagem terá uma composição próxima ao material base depois da brasagem visto que enchedor de brasagem tem uma composição similar como o material base, o enchedor de brasagem mistura-se com o material base devido à dissolução do material base e os depressores do ponto de fusão difundem dentro do material base.
[0007] Existem muitas razões para selecionar um certo método de junção, tal como custo, produtividade, segurança, velocidade e propriedades do produto de junção. Os módulos E intimamente relacionados diminuirão o risco de estresses altos no material com modulo E mais alto quando o material é carregado. Quando o coeficiente de expansão térmica é similar o resultado diminuirá os estresses termicamente induzidos. Quando o potencial eletroquímico é similar o resultado diminuirá o risco de corrosão.
/ 42 [0008] O uso de enchedores, isto é, ligas, quando da união de metais base é um processo complicado. O enchedor tem que estar em uma forma que possa ser aplicado ao metal base antes de aquecer. Usualmente os enchedores são partículas adequadamente produzidas pela atomização, mas os enchedores também podem estar na forma de folhas metálicas produzidas pela “solidificação em rotação”, isto é, solidificação rápida (RS). Considerando apenas a RS um número limitado de composições é possível produzir pela RS. O número de composições que podem ser fabricadas como partículas, isto é, pó, é maior e a produção normal de pós é pela atomização. Quando os enchedores estão na forma de pós então eles são frequentemente combinados com os aglutinantes para formar uma pasta, que possa ser aplicada ao metal base em qualquer via adequada. Para produzir folhas metálicas ou para produzir pós de liga são processos complicados e portanto caros. Quando pós são usados os pós são adequadamente aplicados na forma de uma pasta como mencionado acima, isto adicionará uma etapa extra ao processo visto que a paste precisa ser misturada com os aglutinantes e outros componentes, que são benéficos para as propriedades da pasta. Para ambos os processos uma quantidade maior de trabalho é realizada para se obter a forma, propriedades, moldagem e composição corretas do enchedor antes da junção. Portanto, um propósito para a invenção é reduzir as etapas do processo quando da união de metais base. Um outro propósito é simplificar a junção dos metais base e assim reduzir custos.
[0009] Se possível, quando da seleção dos enchedores de brasagem, uma composição próxima ao material base é benéfica, visto que o material base foi selecionado para os propósitos do produto. Se fosse possível e o custo não fosse limitante, seria melhor desenvolver um enchedor de brasagem para cada material base. Portanto um outro propósito com a invenção é diminuir o número necessário de enchedores de brasagem.
A invenção / 42 [00010] Consequentemente, a presente invenção fornece uma solução para os problemas técnicos e propósitos pelo conceito novo e inventivo de brasagem. O primeiro aspecto refere-se a uma mistura para a brasagem de juntas nos produtos de metais base e/ou para o revestimento de produtos de metais base, metais base estes que têm uma temperatura solidus acima de 1040 °C. A mistura compreende boro e silício, o boro é selecionado de uma fonte de boro e o silício é selecionado de uma fonte de silício. A mistura compreende boro e silício em uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de cerca de 3:100 p/p a cerca de 100:3 p/p e em que a mistura também compreende pelo menos um aglutinante selecionado do grupo que consiste de solventes, água, óleos, géis, lacas, verniz, aglutinantes com base nos monômeros e/ou polímeros.
[00011] Como um exemplo a razão de boro e silício na mistura pode estar dentro de uma faixa de cerca de 5:100 p/p a cerca de 1:1 p/p. De acordo com um outro exemplo a razão de boro e silício na mistura pode estar dentro de uma faixa de cerca de 1:10 p/p a cerca de 7:10 p/p. De acordo com um outro exemplo a mistura pode ter uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de cerca de 15:100 p/p a cerca de 4:10 p/p. As razões são de peso em peso.
[00012] De acordo com um exemplo a mistura é para a brasagem de juntas nos produtos de metais base e/ou para o revestimento de produtos de metais base, metais base estes que têm uma temperatura solidus acima de 1040 °C. A mistura compreende boro e silício, o boro é selecionado de uma fonte de boro e o silício é selecionado de uma fonte de silício. A mistura compreende boro e silício em uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de 1:10 p/p a cerca de 7:10 p/p e em que a mistura também compreende um aglutinante o dito aglutinante sendo uma laca ou um gel.
[00013] Como um outro exemplo a mistura para a brasagem de juntas nos produtos de metais base e/ou para o revestimento de produtos de metais base, metal base este que pode ter uma temperatura solidus acima de 1040 °C.
/ 42
A mistura compreende boro e silício, o boro é selecionado de uma fonte de boro e o silício é selecionado de uma fonte de silício. A mistura compreende boro e silício em uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de cerca de 3:100 p/p a cerca de 100:3 p/p e em que a mistura também compreende pelo menos um aglutinante selecionado de poliésteres, polietileno, polipropileno, polímeros acrílicos, polímeros (met)-acrílicos, álcool polivinílico, acetato de polivinila, poliestireno.
[00014] Os exemplos de tamanho de partícula para a mistura que compreende boro e silício, em que o boro é selecionado de uma fonte de boro e em que o silício é selecionado de fonte de silício pode compreender partículas tendo um tamanho de partícula menor do que 250 pm. Um outro exemplo de tamanho de partícula pode ser menor do que 160 pm. Um outro exemplo pode ter um tamanho de partícula menor do que 100 pm. Um outro exemplo pode ter um tamanho de partícula menor do que 50 pm.
[00015] A mistura de boro e silício pode ser qualquer tipo de mistura entre o boro e silício. O boro pode ser uma fonte de boro. Os exemplos de fontes de boro podem ser, B4C, B4Si, NiB e FeB. O silício pode ser uma fonte de silício. Os exemplos de fonte de silício podem ser silício, FeSi, SiC e B4Si. [00016] De acordo com um outro exemplo a mistura é para a brasagem de juntas nos produtos de metais base e/ou para o revestimento de produtos de metais base, metais base estes que têm uma temperatura solidus acima de 1040 °C. A mistura compreende boro e silício. A mistura compreende boro e silício em uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de 1:10 p/p a cerca de 7:10 p/p e em que a mistura também compreende um aglutinante o dito aglutinante sendo uma laca ou um gel.
[00017] Como um outro exemplo a mistura também pode compreender pós de metal base tendo uma temperatura solidus acima de 1040 °C.
[00018] Como um exemplo a mistura pode ser uma tinta. A tinta compreende boro e silício em uma razão de boro para silício dentro de uma / 42 faixa de 1:10 p/p a cerca de 7:10 p/p e em que a mistura também compreende um aglutinante o dito aglutinante sendo uma laca.
[00019] Como um outro exemplo a mistura pode ser uma tinta. A tinta compreende boro e silício em uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de 1:10 p/p a cerca de 7:10 p/p. A tinta compreende partículas tendo tamanho de partícula menor do que 50 pm e pelo menos um aglutinante pode ser selecionado de poliésteres, polietileno, polipropileno, polímeros acrílicos, polímeros (met)-acrílicos, álcool polivinílico, acetato de polivinila, poliestireno.
[00020] O segundo aspecto refere-se a um produto intermediário para unir e/ou revestir pela brasagem. O produto intermediário compreende placas e/ou partes de produtos de um metal base, metal base este que tem uma temperatura solidus acima de 1040 °C. O produto intermediário que também compreende pelo menos parte do material base tem uma camada de superfície de uma mistura, mistura esta que compreende boro (B) e silício (Si), em que o boro é selecionado de uma fonte de boro e em que silício é selecionado de uma fonte de silício. O boro e silício na mistura estão em uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de cerca de 3:100 p/p a cerca de 100:3 p/p (peso em peso).
[00021] O novo conceito de brasagem fornece por exemplo juntas que são obtidas por uma liga de brasagem, liga de brasagem esta que é formada em um processo de fusão do material base e uma mistura de boro e silício. A liga de brasagem na forma fundida foi transportada pelas forças capilares para a área da junção principalmente das áreas vizinhas. A temperatura para o conceito de brasagem é acima 900 °C, isto é, acima do ponto de delineamento entre soldagem e brasagem. A liga de brasagem formada é um liga que tem além dos elementos de um metal base, elementos que diminuem a temperatura liquidus. Portanto, a liga de brasagem tem uma temperatura liquidus mais baixa do que a liga de base.
[00022] O metal base é um liga que compreende elementos tais como / 42 ferro (Fe), cromo (Cr), níquel (Ni), molibdênio (Mo), manganês (Mn), cobre (Cu), etc. De acordo com um exemplo o material base pode ser selecionado do grupo que consiste de ligas com base em fero, ligas com base em níquel, ligas com base em cromo e ligas com base em cobre. Os exemplos de tais ligas são encontrados na lista na Tabela 1, os metais base não são limitados à lista e são apenas os exemplos de metais base possíveis.
[00023] De acordo com um exemplo o produto intermediário pode compreender placas e/ou partes de produtos de um metal base, metal base este que tem uma temperatura solidus acima de 1040 °C. O produto intermediário que também compreende pelo menos parte do material base tem uma camada de superfície de uma mistura, mistura esta que compreende boro (B) e silício (Si), em que o boro é selecionado de uma fonte de boro e em que silício é selecionado de uma fonte de silício. O boro e silício na mistura estão em uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de cerca de 5:100 p/p a cerca de 1:1 p/p. O metal base pode ser selecionado do grupo que consiste de ligas com base em fero, ligas com base em níquel, ligas com base em cromo e ligas com base em cobre.
[00024] De acordo com um outro exemplo o produto intermediário pode compreender placas e/ou partes de produtos de um metal base, metal base este que tem uma temperatura solidus acima de 1040 °C. O produto intermediário que também compreende pelo menos parte do material base tem uma camada de superfície de uma mistura, mistura esta que compreende boro (B) e silício (Si), em que o boro é selecionado de uma fonte de boro e em que silício é selecionado de uma fonte de silício. O boro e silício na mistura estão em uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de cerca de 5:100 p/p a cerca de 1:1 p/p. A mistura pode compreender um aglutinante o dito aglutinante sendo uma laca ou um gel. O metal base pode ser selecionado do grupo que consiste de ligas com base em fero, ligas com base em níquel, ligas com base em cromo e ligas com base em cobre.
/ 42
Tabela 1
Metal base Temperatura solidus [°C] Temperatura liquidus [°C]
Níquel 200/201 1435 1445
Nicrofer 5923hMo 1310 1360
Hastelloy ® C-2000 ® Liga 1328 1358
Hastelloy B3 1370 1418
Liga C22 1357 1399
Inconel 625 1290 1350
Liga C 276 1325 1370
Nicrofer 3033 1330 1370
Nicrofer 3127HMo 1350 1370
AL6XN 1320 1400
254SMO 1325 1400
Monel 400 1299 1348
Cu puro 1085 1085
Aço doce 1505 1535
Aço inoxidável Tipo 316 1390 1440
Aço inoxidável tipo 304 1399 1421
[00025] De acordo com um exemplo o produto intermediário pode compreende placas e/ou partes de produtos de um metal base, metal base este que tem uma temperatura solidus acima de 1040 °C e o metal base pode compreender de cerca de 15 a cerca de 22 % em peso de cromo, de cerca de 8 a cerca de 22 % em peso de níquel, de cerca de 0 a cerca de 3 % em peso de manganês, de cerca de 0 a cerca de 1,5 % em peso de silício, opcionalmente de cerca de 1 a cerca de 8 % em peso de molibdênio e equilibrado com o ferro, toda porcentagem em porcentagem em peso. O produto intermediário que também compreende pelo menos parte do material base tem uma camada de superfície de uma mistura, mistura esta que compreende boro (B) e silício (Si), em que o boro é selecionado de uma fonte de boro e em que silício é selecionado de uma fonte de silício. O boro e silício na mistura estão em uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de cerca de 3:100 p/p a cerca de 100:3 p/p (de peso em peso).
[00026] De acordo com um outro exemplo o produto intermediário pode compreende placas e/ou partes de produtos de um metal base, metal base este que tem uma temperatura solidus acima de 1040 °C e o metal base pode / 42 compreender de cerca de 15 a cerca de 22 % em peso de cromo, de cerca de 8 a cerca de 22 % em peso de níquel, de cerca de 0,2 a cerca de 3 % em peso de manganês, de cerca de 0,1 a cerca de 1,5 % em peso de silício, opcionalmente de cerca de 1 a cerca de 8 % em peso de molibdênio e equilibrado com o ferro, toda porcentagem em porcentagem em peso. O produto intermediário que também compreende pelo menos parte do material base tem uma camada de superfície de uma mistura, mistura esta que compreende boro (B) e silício (Si), em que o boro é selecionado de uma fonte de boro e em que silício é selecionado de uma fonte de silício. O boro e silício na mistura estão em uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de 1:10 p/p a cerca de 7:10 p/p. [00027] De acordo com um outro exemplo o metal base pode compreender de cerca de 15 a cerca de 22 % em peso de cromo, de cerca de 8 a cerca de 22 % em peso de níquel, de cerca de 1 a cerca de 3 % em peso de manganês, de cerca de 0,5 a cerca de 1,5 % em peso de silício, opcionalmente de cerca de 1 a cerca de 8 % em peso de molibdênio e equilibrado com o ferro. [00028] Dependendo de quais ligas são usados, isto é, metais base, existem metais base diferentes tenda temperatura solidus diferente, isto é, o ponto da temperatura na qual um material solidifica. De acordo com um exemplo a temperatura solidus do metal base pode estar acima de 1100 °C. De acordo com um exemplo da invenção a temperatura de fusão do metal base pode estar acima de 1220 °C. De acordo com um outro exemplo a temperatura de fusão do metal base pode estar acima de 1250 °C. De acordo com uma outra alternativa da invenção a temperatura de fusão do metal base pode estar acima de 1300 °C.
[00029] De acordo com um exemplo a mistura pode de acordo com o segundo aspecto tem uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de cerca de 5:100 p/p a cerca de 1:1 p/p. De acordo com um outro exemplo a mistura pode ter uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de cerca de 1:10 p/p a cerca de 7:10 p/p. De acordo com um outro exemplo a mistura / 42 pode ter uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de cerca de 15:100 p/p a cerca de 4:10 p/p.
[00030] A mistura de boro e silício de acordo com o segundo aspecto pode ser qualquer tipo de mistura entre o boro e silício. O boro pode ser uma fonte de boro, que pode ser selecionado dentro do grupo que consiste de boro, B4C, B4Si, NiB e FeB. O silício pode ser uma fonte de silício que pode ser selecionado dentro do grupo que consiste de silício, FeSi, SiC e B4Si.
[00031] A mistura de acordo com o segundo aspecto pode compreender partículas tendo um tamanho de partícula menor do que 250 pm. De acordo com uma alternativa o tamanho de partícula pode ser menor do que 160 pm. De acordo com uma outra alternativa o tamanho de partícula pode ser menor do que 100 pm. De acordo com uma outra alternativa o tamanho de partícula pode ser menor do que 50 pm.
[00032] Como um exemplo a mistura de acordo com o segundo aspecto também pode compreender pelo menos um aglutinante selecionado do grupo que consiste de solventes, água, óleos, géis, lacas, verniz, aglutinantes com base por exemplo em monômeros ou polímeros. O aglutinante pode ser selecionado de poliésteres, polietileno, polipropileno, polímeros acrílicos, polímeros (met)-acrílicos, álcool polivinílico, acetato de polivinila, poliestireno, etc.
[00033] De acordo com um exemplo o produto intermediário pode compreender placas e/ou partes de produtos de um metal base, metal base este que tem uma temperatura solidus acima de 1040 °C. O produto intermediário que também compreende pelo menos parte do material base tem uma camada de superfície de uma mistura, mistura esta que compreende boro (B) e silício (Si), em que o boro é selecionado de uma fonte de boro e em que silício é selecionado de uma fonte de silício. O boro e silício na estão em uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de cerca de 5:100 p/p a cerca de 1:1 p/p. A mistura pode compreender um aglutinante o dito aglutinante sendo uma / 42 laca ou um gel.
[00034] A camada de superfície pode ser aplicada como um pó da mistura ou pelos meios tais como deposição do vapor físico (PVD), ou deposição do vapor químico (CVD). A deposição do vapor físico (PVD) é uma variedade da deposição a vácuo e é um termo geral usado para descrever qualquer um de uma variedade dos métodos para depositar películas finas pela condensação de uma forma vaporizada do material da película desejada sobre várias superfícies de peças de trabalho, por exemplo, sobre pastilhas semicondutoras. O método de revestir envolve processos puramente físicos tais como evaporação a vácuo em alta temperatura com condição subsequente, ou bombardeamento de projeção de plasma ao invés de envolver uma reação química na superfície a ser revestida como na deposição do vapor químico. A deposição do vapor químico (CVD) é um processo químico usado para produzir materiais sólidos de alta pureza e alto desempenho. O processo é por exemplo usado na indústria de semicondutores para produzir películas finas. Em um processo de CVD típico, a pastilha, isto é, o substrato, é exposta a um ou precursores voláteis, que reagem e/ou decompõem na superfície de substrato para produzir o depósito desejado. Frequentemente, os subprodutos voláteis também são produzidos, os quais são removidos pelo fluxo gasoso através da câmara de reação.
[00035] De acordo com um exemplo o produto intermediário pode compreender placas e/ou partes de produtos de um metal base, metal base este que tem uma temperatura solidus acima de 1040 °C. O produto intermediário que também compreende pelo menos parte do material base tem uma camada de superfície de uma mistura, mistura esta que compreende boro (B) e silício (Si), em que o boro é selecionado de uma fonte de boro e em que silício é selecionado de uma fonte de silício. A camada de superfície pode ser aplicada como um pó da mistura. O boro e silício na mistura estão em uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de cerca de 5:100 p/p a cerca de 1:1 p/p.
/ 42
A mistura pode compreender um aglutinante o dito aglutinante sendo uma laca ou um gel.
[00036] De acordo com um exemplo o produto intermediário pode compreender placas e/ou partes de produtos de um metal base, metal base este que tem uma temperatura solidus acima de 1040 °C. O produto intermediário que também compreende pelo menos parte do material base tem uma camada de superfície de uma mistura, mistura esta que compreende boro (B) e silício (Si), em que o boro é selecionado de uma fonte de boro e em que silício é selecionado de uma fonte de silício. A camada de superfície pode ser aplicada como um pó da mistura. O boro e silício na mistura estão em uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de 1:10 p/p a cerca de 7:10 p/p. A mistura pode compreender um aglutinante o dito aglutinante sendo uma laca ou um gel.
[00037] O metal base da invenção pode ter uma espessura de < 1 mm, isto é, placas tendo uma espessura de < 1 mm. Quando o metal base tem uma espessura de < 1 mm então a mistura pode ser aplicada sobre o metal base em uma quantidade menor do que 2,9 mg/mm2, preferivelmente em uma quantidade menor do que 2,8 mg/mm2. A vantagem de aplicar uma quantidade menor do que 2,9 mg/mm2, preferivelmente em uma quantidade menor do que 2,8 mg/mm2 é que a mesma diminui ou reduz o risco de formar cova nas placas.
[00038] O metal base da invenção pode ter uma espessura de > 1 mm. [00039] O terceiro aspecto é relacionado a um produto intermediário que pode ser pré-brasado em um tal modo que o metal base e a camada de superfície da mistura sejam expostos a uma temperatura mais alta do que a temperatura solidus da liga de brasagem formada e mais baixa do que a temperatura solidus do material base. Uma camada de liga de brasagem é formada sobre o metal base em uma etapa de pré-brasagem. A liga de brasagem na camada de superfície compreende a mistura de boro (B) e silício (Si) e o metal base.
[00040] Quando os produtos intermediários são placas a camada de / 42 superfície da mistura pode estar em um lado das placas, a camada de superfície única, ou em ambos os lados das placas, camadas de superfície dupla. As placas pode ser cortadas, podem ser formadas, podem ser prensadas ou combinações das mesmas, antes da aplicação da camada de superfície, depois da aplicação da camada de superfície, ou depois da etapa de prébrasagem.
[00041] Quando os produtos intermediários têm outras formas a camada de superfície da mistura pode estar em um lado do produto, a camada de superfície única, ou em dois lados do produto, camadas de superfície dupla, ou a mistura pode estar em vários lados dos produto. O produto pode ser cortado, pode ser formado, pode ser prensado ou combinações dos mesmos, antes da aplicação da camada de superfície, depois da aplicação da camada de superfície, ou depois da etapa de pré-brasagem.
[00042] O quarto aspecto refere-se a um produto intermediário sobreposto para brasagem. O produto empilhado compreende placas que são empilhado e que as camadas de superfície das placas estão em contato com um metal base em uma placa ou com uma outra camada de superfície em uma outra placa. As placas podem ter nenhuma camada de superfície, as camadas de superfície única, camadas de superfície dupla ou combinações das mesmas. Isto significa que um produto empilhado pode ter n-1 placas de camada de superfície única e a última placa não tem nenhuma camada de superfície. Um outro exemplo pode ser ter uma ou mais placas sem nenhuma camada de superfície no meio e empilhadas em ambos os lados da placa do meio pode haver placas de camada de superfície única ou camadas de superfície dupla ou ambas. As placas podem ser pré-brasado. As placas podem ser empilhadas em vários modos diferentes.
[00043] O quinto aspecto refere-se a um produto intermediário montado para brasagem que compreende um ou mais produtos intermediários, em que pelo menos um produto intermediário tem uma espessura de > 1 mm, / 42 este é o caso quando as placas são menores do que 1 mm ou quando as partes são menores do que 1 mm e em que o produto intermediário montado tem pelo menos uma camada de superfície em contato com partes de um metal base ou em contato com pelo menos uma camada de superfície de uma parte antes da brasagem e depois da brasagem juntas brasadas são obtidas nas áreas de contato.
[00044] O sexto aspecto também refere-se a um produto brasado empilhado ou produto brasado montado obtidos pela brasagem de um produto intermediário empilhado ou montado, em que o produto intermediário empilhado ou montado é brasado em uma temperatura abaixo de 1250 °C em um forno a vácuo, em um gás inerte, em uma atmosfera redutora, ou combinações das mesmas formando juntas brasadas entre as placas empilhadas ou as superfícies de contato do produto intermediário montado. A liga de brasagem formada é formada em um processo de fusão do material base e a mistura e a liga de brasagem na forma fundida foi transportada pelas forças capilares para a área da junção principalmente das áreas vizinhas. De acordo com um outro exemplo o produto brasado pode estar em uma temperatura abaixo de 1200 °C. De acordo com um outro exemplo o produto brasado pode estar em uma temperatura acima de 1100 °C. De acordo com um outro exemplo o produto brasado pode estar dentro de uma faixa de cerca de 1100 °C a cerca de 1250 °C.
[00045] O sétimo aspecto refere-se a um método para brasagem de um produto, método este que compreende as etapas que seguem:
i) aplicar uma mistura sobre as placas e ou partes de produtos de metal base, o dito metal base tendo uma temperatura solidus acima de 1040 °C, a mistura compreende boro e silício, o boro é selecionado de uma fonte de boro e o silício é selecionado de uma fonte de silício, em que a mistura compreende boro e silício em uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de cerca de 3:100 p/p a cerca de 100:3 p/p, preferivelmente dentro de / 42 uma faixa de cerca de 5:100 p/p a cerca de 1:1 p/p, ii) obter um produto intermediário;
iii) opcionalmente expor o produto intermediário obtido na etapa (ii) a uma temperatura mais alta do que a temperatura solidus de uma formação de liga de brasagem e mais baixa do que a temperatura solidus do material base e formando uma camada da liga de brasagem sobre a superfície de metal base em uma etapa de pré-brasagem;
iv) montar ou empilhar o produto da etapa (ii) ou etapa (iii) com um ou mais produtos de acordo com a etapa (ii) ou etapa (iii), ou montar ou empilhar o produto com uma ou mais partes ou placas tendo na mistura de silício e boro e formando um produto montado ou um produto empilhado;
v) brasar o produto montado ou empilhado da etapa (iv) em uma temperatura abaixo de 1250 °C em um forno a vácuo, em um gás inerte, em uma atmosfera redutora ou combinações das mesmas; e vi) obter um produto brasado.
[00046] De acordo com um exemplo o produto brasado obtido na etapa (vi) pode ser fornecido com uma(s) junta(s) obtida(s) pela formação de uma liga de brasagem em um processo de fusão do material base e a mistura e transportando pelas forças capilares a liga de brasagem na forma fundida para a(s) área(s) de junção(s) principalmente das áreas vizinhas.
[00047] De acordo com um outro exemplo a temperatura de fusão do metal base pode estar acima de 1220 °C. De acordo com uma outra alternativa da invenção a temperatura de fusão do metal base pode estar acima de 1250 °C. De acordo com uma outra alternativa da invenção a temperatura de fusão do metal base pode estar acima de 1300 °C.
[00048] De acordo com um exemplo o produto brasado pode ser obtido em uma temperatura abaixo de 1250 °C. De acordo com um outro exemplo o produto brasado pode estar em uma temperatura abaixo de 1200 °C. De acordo com um outro exemplo o produto brasado pode estar em uma temperatura acima / 42 de 1100 °C. De acordo com um outro exemplo o produto brasado pode estar dentro de uma faixa de cerca de 1100 °C a cerca de 1250 °C.
[00049] O método também pode compreender que na etapa (iv) o produto é brasado a um metal base tendo a espessura > 1 mm, ou brasado a um metal base tendo uma espessura de < 1 mm, ou brasado a um ou mais produtos intermediários de acordo com a invenção.
[00050] O método também pode compreender que na etapa (ii) ou etapa (iii) o produto é cortado, formado, prensado ou combinações das mesmas para se obter placas, preferivelmente placas de trocador de calor ou placas de reator.
[00051] O método também pode compreender que o produto obtido na etapa (ii) ou etapa (iii) é uma placa e que na etapa (iv) as placas são empilhadas para produzir uma troca de calor ou uma placa de reator.
[00052] O método também pode compreender que o produto brasado obtido é selecionado do grupo que consiste de trocadores de calor, placa de reatores, partes de reatores, partes de separadores, partes de decantadores, partes de bombas, partes de válvulas, etc.
[00053] O oitavo aspecto refere-se a um produto brasado obtido pelo método de acordo com o sétimo aspecto. As juntas do produto brasado são obtidas pela liga de brasagem formada, liga de brasagem esta que é formada em um processo de fusão do metal base e a mistura e fluída para junta das áreas vizinhas, elementos encontrados na liga de brasagem além dos elementos do metal base são Si, B e opcionalmente C e em que o metal base tem uma temperatura solidus acima de 1100 °C.
[00054] No produto brasado obtido pelo método o volume da liga de brasagem formada é calculada a partir da fórmula que segue, ver também Figura 2:
Volume = área total A x extensão da junta Área total A = ((X - B) / 2) x ((X - B) / 2) x tan α / 42 [00055] Em que A é a área total dos dois triângulos, X é a largura total da junta formada, B é a parte da junta formada onde o volume da liga de brasagem formada no centro da junta é negligenciável e a altura é calculada medindo-se o ângulo a, que é o ângulo da entrada tan do suporte passado para a base.
[00056] O nono aspecto refere-se a um uso de um produto intermediário para a brasagem de trocadores de calor, placa de reatores, partes de reatores, partes de separadores, partes de decantadores, partes de bombas, partes de válvulas, etc.
[00057] O décimo aspecto refere-se a um produto pré-brasado para brasagem que compreende uma placa(s) e/ou partes de produtos de metal base tendo uma temperatura solidus acima de 1040 °C, produto pré-brasado este que é obtido aplicando-se uma camada de superfície de uma mistura nas placas e/ou as partes de produtos de metal base, mistura esta que compreende boro e silício, o boro é selecionado de uma fonte de boro e o silício é selecionado de uma fonte de silício, em que a mistura compreende boro e silício em uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de cerca de 3:100 p/p a cerca de 100:3 p/p, preferivelmente dentro de uma faixa de cerca de 5:100 p/p a cerca de 1:1 p/p, em que o metal base e a camada de superfície sejam expostos a uma temperatura mais alta do que a temperatura solidus da liga de brasagem formada e mais baixa do que a temperatura solidus do material base e uma camada da liga de brasagem é obtida na superfície das placas e/ou nas partes de produtos de metal base.
[00058] A presente invenção também refere-se a uma mistura para a brasagem de juntas de metais base e para os revestimentos de metais base, metais base estes que têm uma temperatura solidus acima de 1040 °C e a mistura compreende boro e silício, o boro é selecionado de uma fonte de boro e o silício é selecionado de uma fonte de silício. A mistura compreende boro e silício em uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de cerca de 3:100 p/p a cerca de 100:3 p/p, preferivelmente dentro de uma faixa de cerca / 42 de 5:100 p/p a cerca de 1:1 p/p. De acordo com uma alternativa a mistura também pode compreender pós de metal base tendo uma temperatura solidus acima de 1040 °C. A mistura na tinta pode compreender partículas tendo um tamanho de partícula < 50 pm.
[00059] O metal base da invenção é um liga que compreende elementos tais como ferro (Fe), cromo (Cr), níquel (Ni), molibdênio (Mo), manganês (Mn), cobre (Cu), etc. De acordo com uma alternativa o material base pode ser selecionado do grupo que consiste de ligas com base em fero, ligas com base em níquel, ligas com base em cromo e ligas com base em cobre.
[00060] A presente invenção também refere-se a uma tinta que compreende uma mistura de boro e silício, o boro é selecionado de uma fonte de boro e o silício é selecionado de uma fonte de silício, em que a mistura compreende boro e silício em uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de cerca de 3:100 p/p a cerca de 100:3 p/p, preferivelmente dentro de uma faixa de cerca de 5:100 p/p a cerca de 1:1 p/p e opcionalmente pós de metal base tendo uma temperatura solidus acima de 1040 °C e tinta esta que também compreende pelo menos um aglutinante selecionado do grupo que consiste de solventes, água, óleos, géis, lacas, verniz, aglutinantes com base nos monômeros e/ou polímeros.
[00061] De acordo com uma alternativa o aglutinante pode ser selecionado de poliésteres, polietileno, polipropileno, polímeros acrílicos, polímeros met acrílicos, álcool polivinílico, acetato de polivinila, poliestireno. [00062] Outras formas de realização e alternativas são definidas pelas reivindicações.
[00063] No que segue a invenção será explicada pelo uso das Figuras de 1 a 6. As figuras são para o propósito de demonstrar a invenção e não são intencionados a limitar o seu escopo.
Descrição resumida dos desenhos [00064] A Figura 1 está mostrando o uso de uma placa prensada / 42 circular nos Exemplos. [00065] A Figura 2 “Aproximação”.
[00066] A Figura 3 está mostrando um gráfico de está mostrando um diagrama em que a largura é medida como uma função da quantidade aplicada (g/3500 mm2) com linhas de tendência.
[00067] A Figura 4 está mostrando um outro diagrama em que a área cheia calculada da junta de brasagem com base na largura é medida como uma função da quantidade aplicada (g/3500 mm2) com linhas de tendência.
[00068] A Figura 5 está mostrando um outro diagrama no qual a % das amostras de teste de tensão onde a junta foi mais forte ou a mesma como o material da placa como uma função da quantidade aplicada da mistura (grama por 3500 mm2) [00069] A Figura 6 está mostrando imagem de uma das amostras depois da união.
Descrição detalhada dos desenhos [00070] A Figura 1 está mostrando uma placa prensada circular, que tem 42 mm no diâmetro e 0,4 mm de espessura, feita de aço inoxidável tipo 316 L. a placa prensada teve dois suportes prensados V e H, cada um de aprox. 20 mm de comprimento. O suporte V ou v significam suporte esquerdo e o suporte H ou h significam suporte direito e v e h são usados nos Exemplos 5 e 9.
[00071] A Figura 2 amostra a aproximação 1 que está fundamentada em uma seção transversal de uma amostra de teste brasada. A seção transversal na Figura 2 amostra o suporte prensado no topo da Figura 2. No fundo da Figura 2 está a placa plana aplicada inicialmente. No capilar entre o suporte e a superfície plana uma junta é criada. Para estimar a quantidade de liga de brasagem criada na junta as aproximações e cálculos que seguem foram feitos. Foi estimado que o volume no centro da junta é negligenciável.
/ 42
Portanto, o volume da liga de brasagem criada para as juntas com uma largura, isto é, largura B de 1,21 mm ou menos, são ajustados a zero. Nos lados externos do suporte, isto é, ((X - B)/2), liga de brasagem formada foi acumulada. Assim, a liga de brasagem na forma fundida foi transportada pelas forças capilares para a área da junção principalmente das áreas vizinhas formando os volumes de liga de brasagem dos triângulos.
[00072] De acordo com a Figura 2, é possível calcular uma área estimando-se que dois triângulos são formados de cada lado do centro da junta. O ângulo no triângulo é medido até aprox. 28°. A largura total medida é chamada de X e a largura do centro, B. A área total (A) dos dois triângulos é portanto A = 2 x (((X - B)/2) x ((X - B)/2) x tan (a)))/2, isto é, para a Figura 2 A = 2 x (((X - 1,21)/2) x ((X 1,21)/2) x tan (28)))/2. O volume total criado de liga de brasagem, que fluiu para as frestas, seria área vezes o comprimento dos dois suportes. Um pouco da liga de brasagem formada não flui para as frestas e é deixada na superfície. Figura 3 está mostrando um diagrama em que a largura é medida como uma função da quantidade aplicada (g/3500 mm2) com linhas de tendência. Os resultados do teste de filete são mostrados nas tabelas 8 e 9 de Exemplo 5 e na Figura 3. As linhas de tendência da Figura 3 são com base em Y= K x X + L. O resultado da largura é medido e as áreas estimadas são ilustradas nos diagramas da Figura 3. As quantidades aplicadas, ver Tabelas 8 e 9, foram de 0,06 grama/3500 mm2 até 0,96 grama/3500 mm2, que corresponde de aprox. 0,017 mg/mm2 até 0,274 mg/mm2, a serem comparadas com aprox. 1,3 a 5,1 mg da mistura por mm2 usada no Exemplo 2.
[00073] A linha de tendência Y = K x X + L para a mistura foi medida, Y é a largura da junta, K é a inclinação da linha, X é a quantidade aplicada da mistura e L é um constante, ver a Figura 3. Assim, a largura a junta de brasagem:
Y (largura de A3,3) = 1,554 + 9,922 x (quantidade aplicada da / 42 mistura A3,3)
Y (largura de B2) = 0,626 + 10,807 x (quantidade aplicada da mistura B2)
Y (largura de C1) = 0,537 + 8,342 x (quantidade aplicada da mistura C1)
Y (largura de F0) = 0,632 + 7,456 x - (quantidade aplicada da mistura F0) [00074] Como observado a partir da Figura 3 misturas A3,3 dentre as misturas A3,3, B2, C1, D0,5, E0,3 e F0 dão a quantidade mais alta da liga de brasagem na junta como uma função da quantidade aplicada da mistura. A amostra F0 não deu nenhuma junta substancial abaixo de 0,20 grama por 3500 mm2.
[00075] A Figura 4 está mostrando um outro diagrama em que a área cheia calculada da junta de brasagem com base na largura é medida como uma função da quantidade aplicada (grama/3500 mm2) com linhas de tendência. A linha de tendência Y = K x X - L para a mistura foi medida, Y é a área, K é a inclinação da linha, X é a quantidade aplicada da mistura e L é um constante, ver a Figura 4.
Y (área de A3,3) = 4,361 x (quantidade aplicada da mistura
A3,3) - 0,161
Y (área de B2) = 3,372 x (quantidade aplicada da mistura B2) 0,318
Y (área de C1) = 2,549 x (quantidade aplicada da mistura C1) 0,321
Y (área de F0) = 0,569 x (quantidade aplicada da mistura F0) 0,093 [00076] Uma estimativa aproximada do volume criado com base no diagrama na Figura 4 para, por exemplo, uma quantidade de 0,18 grama por 3500 mm2, excluindo a amostra F0, devido a “nenhuma” juntas de brasagem e / 42 a amostra D0,5 devido a muitos poucos dados, dá um valor para as amostras quanto ao volume criado da liga de brasagem na junta entre os dois suportes, ver abaixo.
Volume (A3,3) = 0,63 x comprimento 40 (20 x 2) = 25,2 mm3 Volume (B2) = 0,30 x comprimento 40 (20 x 2) = 12,0 mm3 Volume (C1) = 0,12 x comprimento 40 (20 x 2) = 4,8 mm3 Volume (E0.3) = 0,10 x comprimento 40 (20 x 2) = 4,0 mm3 [00077] A Figura 5 está mostrando um outro diagrama em que a % (por cento) é a taxa de sucesso das amostras de teste de tensão onde a junta foi mais forte ou a mesma como o material de placa como uma função da quantidade aplicada da mistura, isto é, grama por 3500 mm2. Quando a placa foi mais forte do que a junta, resultando em uma divisão da junção, o resultado foi ajustado a zero. Para as amostras nas quais as juntas foram mais forte do que o material de placa a diferença nos resultados não foi estatisticamente significante.
[00078] Na imagem da Figura 6 está uma das amostras mostrada depois da união. A imagem amostra que existe uma junta formada entre as duas partes. A amostra unida é do Exemplo 10.
[00079] A invenção é explicada em mais detalhes por meio dos Exemplos que seguem e os Exemplos são para ilustrar a invenção e não são intencionados a limitar o escopo da invenção.
Exemplos [00080] Os testes nestes Exemplos foram feitos para investigar se silício, Si, foram capazes de criar uma liga de brasagem quando silício foi aplicado na superfície de uma amostra de teste de metal base. Também quantidades diferentes de boro, B, fossem adicionadas visto que o boro pode diminuir o ponto de fusão para as ligas de brasagem. O boro também pode mudar o comportamento da umidade das ligas de brasagem. As propriedades das misturas testadas também foram investigadas. Nos Exemplos a % em peso / 42 é porcentagem em peso e atm % é a porcentagem de átomos.
[00081] Se nada mais é estabelecido as amostras de teste de metal base para todos os testes foram limpas pela lavagem de louça e com acetona antes que as amostras das misturas de silício e boro fossem adicionadas às amostras de teste. Exemplo 1: Preparação de amostras das misturas de silício e boro a serem testadas:
[00082] A amostra de teste No. C1 foi preparada misturando-se 118,0 gramas de pó de silício cristalino no tamanho de partícula de 325 malhas, 99,5 % (metal base) 7440-21-3 da Alfa Aesar - Johnsson Matthey Company, com 13,06 gramas de pó de boro cristalino no tamanho de partícula de 325 malhas, 98 % (base de metal) 7440-42-8 da Alfa Aesar -Johnsson Matthey Company e 77,0 gramas de aglutinante Nicorobraz S-30 da Wall Colmonoy em um Varimixer BEAR da Busch & Holm produzindo 208 gramas de pasta, ver amostra C1. Todas as amostras de teste foram produzidas seguindo o mesmo procedimento como amostra de teste C1. As amostras são resumidas na Tabela 2.
Tabela 2
Amostra No. Boro [grama] Silício [grama] Aglutinante S3[grama] Peso Total[grama]
F0 0,00 124,7 73,3 198
E0,3 4,30 123,9 72,1 200
D0,5 6,41 121,2 75,0 203
C1 13,06 118,0 77,0 208
B2 24,88 104,5 72,81 202
A3,3 11,46 22,9 19,3 54,0
[00083] As amostras G15, H100, 166 e J foram preparadas do mesmo modo como amostras F0, E0,3, D0,5, C1, B2 e A3,3 com a exceção de que um outro aglutinante foi usado, o aglutinante foi o aglutinante Nicorobraz S20 da Wall Colmonoy. As amostras de teste são resumidas na Tabela 3.
/ 42
Tabela 3
Amostra No. Boro [grama] Silício [grama] Aglutinante S20 [grama] Peso Total[grama]
G15 0,37 2,24 3,1 5,7
H100 4,19 0 5,3 9,5
166 1,80 2,70 5,5 10,0
J 2,03 2,02 5,0 9,0
[00084] As amostras são também calculadas para mostrar a razão, porcentagem em peso e porcentagem em átomos, estas são mostradas na Tabela 4
Tabela 4
Amostra da Mistura No. Razão [p/p] quantidade [% em peso] quantidade [atm %]
Boro Silício Boro Silício Boro Silício
F0 0 100 0 100 0 100
E0,3 3 100 3 97 8 92
D0,5 5 100 5 95 12 88
C1 10 100 9 91 21 79
B2 19 100 16 84 33 67
A3,3 33 100 25 75 46 54
G15 17 100 14 86 30 70
H100 100 0 100 0 100 0
166 66 100 40 60 63 37
J 100 100 50 50 72 28
[00085] Medida do teor de aglutinante (polimérico e solvente) nos aglutinante S-20 e S-30. Também o conteúdo do material “seco” dentro dos géis foi testado. As amostras de S-20 e S-30 foram pesadas e em seguida colocadas em uma estufa por 18 horas a 98 °C. Depois que as amostras foram tiradas de dentro da estufa elas foram novamente pesadas. Os resultados podem ser encontrados na Tabela 5.
Tabela 5
Amostra Antes [grama] Depois [grama] Proporção polimérica[% em peso]
S-20 199,64 2,88 1,44
S-30 108,38 2,68 2,47
Exemplo 2: Teste de brasagem [00086] Quando do teste dos enchedores de brasagem da técnica anterior, o peso do enchedor de brasagem aplicado é de 2,0 grama que / 42 corresponde a 0,2 grama de silício. Uma vez que as misturas de silício e boro foram testadas quantidades similares de silício e boro nas composições testadas foram usadas. O enchedor de brasagem contém 10 % em peso de silício, portanto 0,2 grama das misturas de silício e boro foi aplicado nas amostras de teste. As amostras de teste foram partes de teste circulares tendo um diâmetro de 83 mm e uma espessura de 0,8 mm e as partes de teste foram feita de aço inoxidável do tipo 316L. Uma vez que não foi esperado que 0,2 grama de mistura de brasagem corresponderia a 2 gramas da liga de brasagem porque uma “liga de brasagem formada” pode ser primeiro criada do metal base e a mistura de brasagem, antes que a mesma fluísse e o silício e o boro apenas difundir-se-ia no metal base ou mesmo não fundiria o metal base uma quantidade mais alta de 0,4 grama também foi testada. Todas as amostras foram brasadas em um forno a vácuo a 1210 °C por 1 hora. Os testes duplos foram usados. Significando, dois pesos, amostras de teste duplas e seis misturas diferentes, 2 x 2 x 6 = 24 amostras, isto é, F0, E0,3, D0,5, C1, B2 e A3,3. As misturas foram aplicadas em uma área circular tendo um diâmetro de aprox. 10 a 14 mm, isto é, uma superfície de 78 a 154 mm2 ou aprox. 1,3 a 5,1 mg da mistura por mm2.
Resultados:
[00087] Foi claramente observado que as partes de teste do material base fundiram e alguns tipos de fundidos foram criados. Também foi observado que os fundidos em alguns aspecto apareceram como uma liga de brasagem com fluxo. Sem medir o tamanho da umidade pareceu que uma quantidade aumentada de boro nas misturas resultou em melhor umectação. Entretanto, também foi observado que para maior parte das amostras a espessura total fundiu e um furo foi criado no meio da parte de teste. Para as amostras de “0,2 grama” cinco dentre as doze partes de teste tiveram furos e para as partes de “0,2 grama” dez dentre as doze.
[00088] Uma conclusão é portanto que não é possível mudar de uma / 42 pasta de enchedor de brasagem ou semelhante e pontos ou linhas de aplicação com “quantidades iguais comparativas” das misturas de silício e boro, uma vez que as misturas de silício e boro fundirão um furo no metal base se a amostra de teste for fina, neste caso de 0,8 mm. Se as amostras de teste mais espessa são usadas nenhum furo aparece, mas “canais” podem ser criados no metal base. Estes podem ser evitado ou são evitadas pela adição de metal base como por exemplo, pó na mistura de silício e boro. Se apenas o silício é aplicado, isto é, amostra F0, o resultado parece ter menos propriedades de fluxo e umidade do que as outras amostras em que tanto o silício quanto o boro são aplicados.
Exemplo 3: Novo procedimento de aplicação [00089] Neste Exemplo as placas de teste foram preparadas para todos os testes de filete, testes de corrosão e os testes de tração ao mesmo tempo. A partir do Exemplo 2 foi concluído que as misturas de silício e boro pode ser um risco aplicar a mistura em pontos ou linhas nas placas de parede fina. Portanto, novas amostras de teste, isto é, placas de teste, foram usadas para a aplicação de misturas diferentes de Si e B para os testes de filete, testes de corrosão e os testes de tração.
[00090] Consequentemente, as novas amostras de teste foram placas feitas de aço inoxidável tipo 316L. O tamanho das placas foi de 100 mm de largura, de 180 a 200 mm de comprimento e a espessura foi de 0,4 mm. Todas as placas foram limpas pela lavagem de louça e com acetona antes da aplicação de amostras das misturas de Si e B. O peso foi medido. Em cada placa um parte medida como 35 mm do lado curto foi mascarada.
[00091] As misturas do teste diferentes A3,3, B2, C1, D0,5, E0,3, F0, G15, H100 e 166 foram usadas. As placas de teste foram “pintadas” com as misturas na área de superfície não mascarada, área de superfície esta que tem o tamanho de 100 mm x 35 mm. O aglutinante foi S-30. Depois da secagem por mais do que 12 horas na temperatura ambiente a fita de mascaramento foi / 42 removida e o peso da placa foi medido para cada placa. O peso apresentado na Tabela 6 abaixo é o peso da quantidade total das misturas na área de 100 mm x 35 mm = 3500 mm2 = 35 cm2.
Tabela 6
Placa de TesteNo. Razão B: Si [p/p] Peso da mistura + aglutinante seco [grama] Peso da mistura Si + B sem aglutinante [grama] Peso da mistura por área [mg/cm2]
A3,3 33:100 0,0983 0,0959 2,74
B2 19: 100 0,0989 0,0965 2,76
C1 10: 100 0,1309 0,1277 3,65
D0,5 5: 100 0,1196 0,1166 3,33
E0,3 3: 100 0,0995 0,0970 2,77
H100 100: 0 0,1100 0,1073 3,07
166 66: 100 0,0900 0,0878 2,51
Exemplo 4: Teste de corrosão-flexão das amostras.
[00092] A partir das placas de teste fatias foram cortadas tendo largura de 35 mm, significando um área de superfície aplicada de 35 mm x 35 mm. Nesta área de superfície uma placa prensada circular foi colocada, ver a Figura 1, placa prensada esta que teve um tamanho de 42 mm no diâmetro e 0,4 mm de espessura feita de aço inoxidável tipo 316L. As amostras de teste foram brasadas 1 hora a 1210 °C. As placas testadas para os testes de corrosão foram aplicadas com as amostras de mistura A3,3, B2, C1, D0,5, E0,3, H100, 166 e J, ver Tabela 4.
[00093] As amostras foram testadas de acordo com o método de teste de corrosão ASTM A262, “Práticas Padrão para a Detecção da Susceptibilidade para Ataque inter-granular nos Aços Inoxidáveis Austeníticos”. “Prática E - Cobre - Sulfato de Cobre - Ácido sulfúrico. Teste para a Detecção da Susceptibilidade para o Ataque Inter-granular nos Aços Inoxidáveis Austeníticos”, foi selecionado do método de teste. A razão para selecionar estes testes de corrosão foi que existe um risco de que o boro reagiria com o cromo no aço criando boretos de cromo, principalmente nos limites do grão e depois aumenta o risco para o ataque da corrosão intergranular, “prática” na Norma foi usada, fervendo ácido sulfúrico a 16 % junto / 42 com o sulfato de cobre em 20 horas e em seguida um teste de flexão, de acordo com o capítulo 30 na Norma.
[00094] Resultados do teste de corrosão e corte das amostras de teste [00095] As partes de teste foram testadas quanto à flexão de acordo com o método de teste de corrosão no capítulo 30,1. Nenhuma das amostras deram indicações do ataque inter-granular na investigação visual das superfícies flexionadas. Depois da investigação pela ASTM as amostras de teste flexionadas foram cortadas, trituradas e supervisionadas e a seção transversal foi estudada em microscópio óptico com luz em EDS, isto é, Espectroscopia Dispersiva de Energia. os resultados são resumidos na Tabela 7.
Tabela 7
Amostra No. Investigação ocular da superfície quanto às fraturas de corrosão quando flexionada de acordo com o teste da ASTM Resultados da investigação metalúrgica das amostras testadas quanto à corrosão nas seção transversal e amostras de teste testadas quanto à flexão. Resultado SEM-EDS da fase fraturada
A3,3 Nenhuma fratura Nenhuma corrosão Uma camada de superfície de aprox. 8 pm max. com poucas fraturas. A fase que foi fraturada teve um teor Cr e B alto, mais provavelmente uma fase de boreto de cromo.
B2 Nenhuma fratura Nenhuma corrosão Uma camada de superfície de aprox. 8 pm max. Com poucas fraturas. A fase que foi fraturada teve um teor Cr e B alto, mais provavelmente uma fase de boreto de cromo
C1 Nenhuma fratura Nenhuma corrosão ou fraturas
D0,5 Nenhuma fratura Nenhuma corrosão ou fraturas
E0,3 Nenhuma fratura Nenhuma corrosão Uma camada de superfície de aprox. max 60 pm com poucas fraturas. A fase que foi fraturada teve um teor Si alto no geral < 5 % em peso
H100 Nenhuma fratura Superfície e junta corroídas
166 Nenhuma fratura Nenhuma corrosão Uma camada de superfície de aprox. 12 pm max. com poucas fraturas. A fase que foi fraturada teve um teor Cr e B alto, mais provavelmente uma fase de boreto de cromo
J Nenhuma fratura Nenhuma corrosão Uma camada de superfície de aprox. 20 pm max. com poucas fraturas. A fase que foi fraturada teve um teor Cr e B alto, mais provavelmente uma fase de boreto de cromo
/ 42
Comentários:
[00096] Aparentemente quando da adição de quantidades altas de boro, como para a amostra H100, J, 166, uma fase quebradiça foi formada na superfície, mais provavelmente uma fase de boreto de cromo, que aumenta com a quantidade de boro. Uma fase quebradiça não foi observada na amostra H100, mais provavelmente devido à corrosão na superfície. Também a quantidade de boretos aumentou com a quantidade de boro, significando que tem que se levar em consideração que as propriedades de corrosão poderiam diminuir quando da adição de quantidades altas de boro, como para a amostra H100 que foi atacada no teste de corrosão. O efeito “negativo” com o boro pode ser diminuído pelo uso de metais base mais espessos e/ou tempos de difusão mais longos. Também é possível “diluir” boro no metal base. Também para a quantidade normal de boro como para A3,3 e B2 uma camada de superfície quebradiça mais fina foi formada. Foi observado que para a quantidade baixa de boro nas amostras, amostra E0,3, uma camada de superfície quebradiça espessa, com um teor de sílica alto no geral > 5 % em peso de silício, foi formado com uma característica diferente do que para as superfícies frágeis pra A3,3, B2, H100, 166 e J. O efeito “negativo” com silício pode ser diminuído pelo uso de metais base mais espessos e/ou tempos de difusão mais longos. Também é possível “diluir” silício no metal base.
Exemplo 5: Teste de filete das amostras.
[00097] A partir das amostras de teste feitas de acordo com o Exemplo 3, fatias das placas foram cortadas com a largura de 35 mm, significando uma superfície aplicada de 35 mm x 35 mm. sobre esta superfície foi colocada uma placa prensada circular, ver a Figura 1, 42 mm no diâmetro e 0,4 mm de espessura, feita de aço inoxidável tipo 316L. A placa prensada teve dois suportes prensados, cada um de aprox. 20 mm de comprimento. As amostras foram brasadas em aprox. 1 hora em aprox. 1200 °C.
[00098] Os resultados do teste de filete mostram que onde as / 42 quantidades da liga de brasagem encontradas na área de junção criada entre a área de superfície plana sobre cuja área de superfície as misturas foram aplicadas, que a área de superfície plana foi em contato com um suporte prensado na amostra de teste observada na Figura 1. A quantidade de liga de brasagem foi calculada por uma aproximação, ver a Figura 2, pelo cálculo de uma área estimando-se que dois triângulos são formados de cada lado do centro da junta. na parte central não existe nenhuma ou quantidades muito pequenas da “liga de brasagem” adicionalmente formada. Os dois triângulos podem ser medidos medindo-se a altura (h) e a base (b), a área total dos dois triângulos é resumida para (h) x (b) uma vez que existem dois triângulos. O problema com este cálculo é que a altura é difícil de medir. Portanto nós usamos a equação que segue para o cálculo das área de dois triângulos:
A = ((X - B) / 2) x ((X - B) / 2) x tan α [00099] A é a área total dos dois triângulos, X é a largura total da junta formada, B é a parte da junta formada onde o volume da liga de brasagem formada no centro da junta é negligenciável. Assim, a base de cada triângulo é (X - B) / 2. A altura é calculada medindo-se o ângulo a, que é o ângulo entre as tangentes do suporte prensado e a placa base.
[000100] Para calcular o volume do volume total criado da liga de brasagem formada que fluiu para as frestas, seria medir o comprimento dos dois suportes, isto é, cada suporte é de 20 mm e multiplicar o comprimento e a área total.
[000101] A área dos dois triângulos é a área estimada depois da brasagem nas Tabelas 8 e 9. O volume é o volume da liga de brasagem formada em um dos suportes. Os resultados do teste de filete são mostrados nas tabelas 8 e 9 e na Figura 3. Na Tabela 8 e na Tabela 9 v e h significam v = suporte esquerdo e h = suporte direito.
/ 42
Tabela 8
Amostra No. Aglutinante Si + B aplicado [grama] Largura [mm] Área Aplicadadepois da brasagem [mm2] Volume [mm3]
A3,3 x-1v 0,06 2,69 0,29 5,8
A3,3 x-1h 0,06 2,58 0,25 5,0
A3,3 - 1v 0,10 2,23 0,14 2,8
A3,3 - 1h 0,10 2,31 0,16 3,2
A3,3 - 2v 0,14 3,38 0,63 12,6
A3,3 - 2h 0,14 3,19 0,52 10,4
A3,3 - 3v 0,09 1,92 0,07 1,4
A3,3 - 3h 0,09 1,85 0,05 1,0
B2X - 1v 0,18 2,12 0,11 2,2
B2X - 1h 0,18 2,50 0,22 4,4
B2X - 2v 0,15 2,31 0,16 3,2
B2X - 2h 0,15 2,31 0,16 3,2
B2 - 1v 0,10 1,96 0,07 1,4
B2 - 1h 0,10 1,92 0,07 1,4
B2 - 2v 0,24 3,23 0,54 10,8
B2 - 2h 0,24 3,23 0,54 10,8
B2 - 3v 0,16 2,77 0,32 6,4
B2 - 3h 0,16 2,69 0,29 5,8
B4v 0,11 1,35 0,00 0
B4h 0,11 1,35 0,00 0
Valor medido para o teste de filete, amostras A3,3 - B2/B4
Tabela 9
Amostra No. Aglutinante Si + B aplicado [grama] Largura [mm] Área Aplicadadepois da brasagem Volume [mm3]
C1X - 1v 0,22 2,50 0,22 4,4
C1X - 1h 0,22 2,69 0,29 5,8
C1X - 2v 0,33 3,08 0,46 9,2
C1X - 2h 0,33 3,27 0,56 11,2
C1 - 1v 0,13 1,46 0,01 0,2
C1 - 1h 0,13 1,46 0,01 0,2
C1 - 2v 0,15 1,96 0,07 1,4
C1 - 2h 0,15 2,08 0,10 2,0
C1 - 3v 0,14 1,54 0,01 0,2
C1 - 3h 0,14 1,62 0,02 0,4
D0,5 - 1v 0,19 2,54 0,23 4,6
D0,5 - 1h 0,19 2,50 0,22 4,4
D0,5 - 2v 0,12 1,08 0,00 0
D0,5 - 2h 0,12 1,08 0,00 0
D0,5 - 3v 0,14 2,04 0,09 1,8
D0,5 - 3h 0,14 2,04 0,09 1,8
E0,3 - 1v 0,13 1,15 0,00 0
E0,3 - 1h 0,13 1,15 0,00 0
E0,3 - 2v 0,21 2,31 0,16 3,2
E0,3 - 2h 0,21 2,31 0,16 3,2
E0,3 - 3v 0,10 1,35 0,00 0
/ 42
E0,3 - 3h 0,10 1,35 0,00 0
F0 - 1h 0,45 2,69 0,29 5,8
F0 - 2v 0,25 1,08 0,00 0
F0 - 2h 0,25 1,35 0,00 0
F0 - 3v 0,96 2,96 0,41 8,2
F0 - 3h 0,96 3,08 0,46 9,2
Valor medido para o teste de filete para amostras C1 a F0 [000102] Os resultados da largura são medidos e as áreas estimadas são apresentadas nas Tabelas 8 e 9 e ilustradas nos diagramas da Figura 3. As quantidades aplicadas, ver as Tabelas 8 e 9, foram de 0,06 grama/3500 mm2 a 0,96 grama/3500 mm2, que corresponde de aprox. 0,017 mg/m2 a 0,274 mg/mm2, a serem comparadas com aprox. 1,3 a 5,1 mg da mistura por mm2 usada no Exemplo 2.
[000103] A linha de tendência Y = K x X + L para a mistura foi medida,
Y é a largura da junta, K é a inclinação da linha, X é a quantidade aplicada da mistura e L é um constante, ver a Figura 3. Assim, a largura a junta de brasagem:
Y (largura de A3,3) = 1,554 + 9,922 x (quantidade aplicada da mistura A3,3)
Y (largura de B2) = 0,626 + 10,807 x (quantidade aplicada da mistura B2)
Y (largura de C1) = 0,537 + 8,342 x (quantidade aplicada da mistura C1)
Y (largura de F0) = 0,632 + 7,456 x - (quantidade aplicada da mistura F0) [000104] Como observado a partir do diagrama as misturas A3,3 dentre as misturas A3,3, B2, C1, D0,5, E0,3 e F0 dão a quantidade mais alta da liga de brasagem na junta como uma função da quantidade aplicada da mistura. A amostra F0 não deu nenhuma junta substancial abaixo de 0,20 grama por 3500 mm2.
[000105] A linha de tendência Y = K x X - L para a mistura foi medida,
Y é a área, K é a inclinação da linha, X é a quantidade aplicada da mistura e L / 42 é um constante, ver a Figura 4.
Y (área de A3,3) = 4,361 x (quantidade aplicada da mistura
A3,3) - 0,161
Y (área de B2) = 3,372 x (quantidade aplicada da mistura B2) 0,318
Y (área de C1) = 2,549 x (quantidade aplicada da mistura C1) 0,321
Y (área de F0) = 0,569 x (quantidade aplicada da mistura F0) 0,093 [000106] Uma estimativa aproximada do volume criado com base no diagrama na Figura 4 para, por exemplo, uma quantidade de 0,18 grama por 3500 mm2, excluindo a amostra F0, devido a “nenhuma” juntas de brasagem e a amostra D0,5 devido a muitos poucos dados, dá um valor para as amostras quanto ao volume criado da liga de brasagem na junta entre os dois suportes, ver abaixo.
Volume (A3,3) = 0,63 x comprimento 40 (20 x 2) = 25,2 mm3 Volume (B2) = 0,30 x comprimento 40 (20 x 2) = 12,0 mm3 Volume (C1) = 0,12 x comprimento 40 (20 x 2) = 4,8 mm3 Volume (E0,3) = 0,10 x comprimento 40 (20 x 2) = 4,0 mm3 [000107] Também misturas com proporção mais alta de boro foram testadas por exemplo, as amostras G15, H100, 166 e J. Todas as amostras testadas funcionaram muito similar às misturas A3,3 e B2 com respeito ao volume da liga de brasagem criada. Entretanto, a seção transversal metalúrgica das amostras brasadas mostraram que a quantidade de boretos foi maior e para a amostra H100, isto é, boro puro, também fases de cromo alto frágeis foram encontradas na superfície onde a mistura foi aplicada mais cedo. As fases duras foram mais provavelmente boretos de cromo, que diminuem o teor de cromo no material circundante, que diminui a resistência à corrosão. Isto pode ser um problema quando boa resistência à corrosão é desejada mas / 42 não é um problema para o ambiente não corrosivo. O efeito de boro pode ser diminuído pela mudança do tratamento térmico e ou pelo uso de um metal base mais espesso que pode “absorver” uma quantidade maior de boro. Para um material mais espesso > 1 mm este efeito na superfície também será menos severa uma vez que a proporção do volume da superfície comparado ao volume do metal base é muito menor do que para um material fino < 1 mm ou < 0,5 mm. Os boretos de cromo pode ser uma vantagem se melhor resistência ao desgaste é desejada. A investigação metalúrgica também mostrou que para a amostra F0, isto é, silício puro, uma fase que contém silício quebradiça espessa foi encontrada, com uma espessura de > 50 % da espessura da placa para algumas áreas na amostra investigada. A fase similar também foi encontrada na junta. Fraturas foram encontradas nesta fase, com um comprimento > 30 % da espessura da placa. Tais fraturas diminuirão o desempenho mecânico do produto de junção e podem ser pontos de início de corrosão e ou fraturas de fadiga. A dureza média medida da fase foi acima de 400 Hv (Vickers). Esta fase quebradiça é provavelmente muito mais difícil de diminuir, comparada com a fase de boreto, usando metal base mais espesso ou uma mudança no tratamento térmico. Ainda para o metal base mais espesso este efeito pode ser menos severo.
Exemplo 6 Teste de tensão de juntas brasadas [000108] As placas de teste aplicadas original foram fatiadas em fatias. O tamanho das amostras fatiadas foi de aprox. 100 mm de largura, 180 a 200 mm de comprimento e a espessura de 0,4 mm. A área aplicada de cada fatia foi depois de 10 mm vezes 35 mm = 350 mm2. Na área aplicada uma parte mais espessa, 4 mm, de aço inoxidável tipo 316L foi colocada cobrindo 30 mm da superfície de total de 35 mm aplicada. A parte mais espessa foi colocada no final da fatia deixando 5 mm de superfície aplicada não coberta pela placa espessa. Fazendo isto uma diminuição na resistência do material de placa devido à mistura aplicada seria detectada quando do teste de tensão se a / 42 junta é mais forte do que a placa. A placa mais espessa também foi mais larga do que as fatias de 10 mm. Todas as amostras de teste foram brasadas em aprox. 1200 °C por aprox. 1 hora.
[000109] Depois da brasagem a parte espessa foi montada horizontalmente em uma máquina de teste de tensão. A fatia de brasagem foi firmemente arqueada até 90° em uma direção vertical. As amostras foram montadas de modo que elas pudessem se mover na direção horizontal. As amostras foram depois carregadas e a junta de brasagem foi separada.
Resultados [000110] Quando a placa foi mais forte do que a junta, de modo que as juntas fossem separadas, o resultado foi ajustado a zero. Para as amostras nas quais as juntas foram mais forte do que o material de placa a diferença nos resultados não foi estatisticamente significante. Os resultados são mostrados como porcentagem (%) das amostras testadas onde a junta foi mais forte do que a placa ou tanto quanto a mesma como uma função da quantidade aplicada, significando que a junta não foi separada quando testada. Os resultados estão resumidos na Tabela 10 e no diagrama da Figura 5.
Tabela 10
Mistura de Si + B [grama] A3,3-1 Taxa de Sucesso [%] B2-1 Taxa de Sucesso [%] C1-1 Taxa de Sucesso [%] D0,5-1 Taxa de Sucesso [%]
0,0600 100
0,0910 100
0,0989 83
0,1092 100
0,1196 0
0,1309 50
0,1399 100
0,1402 50
0,1428 0
0,1500 100
0,1548 67
0,1558 100
0,1800 100
0,1850 50
0,2200 100
0,2417 100
/ 42
Mistura de Si + B [grama] A3,3-1 Taxa de Sucesso [%] B2-1 Taxa de Sucesso [%] C1-1 Taxa de Sucesso [%] D0,5-1 Taxa de Sucesso [%]
0,3000 100
0,3300 100
Exemplo 7 [000111] Para estabelecer as relações entre a quantidade aplicada e o risco de formar cova nas placas, novos testes foram realizados. Para todos os testes a mistura B2, ver a Tabela 6, foi usada. Para a mistura B2 aglutinante S30 foi adicionado. As partes de teste que foram testadas foram circulares tendo uma espessura de 0,8 mm e tendo um diâmetro de 83 mm. O metal base nas placas de teste foram aço inoxidável tipo 316. Para todas as amostras a mistura foi aplicada no centro da amostra de teste. A área aplicada foi de 28 mm2, isto é, ponto circular tendo um diâmetro de 6 mm. Todas as amostras de teste foram pesadas antes e depois da aplicação e os resultados estão resumidos na Tabela 11. Em seguida as amostras de teste foram colocadas em um forno na temperatura ambiente por 12 horas. As amostras foram novamente pesadas.
[000112] As amostras de teste foram todas colocadas em um forno e foram brasadas a 1210 °C por aprox. 1 hora. Durante a brasagem apenas as bordas externas de cada amostra foram em contato com o material de fixação, mantendo a superfície de fundo do centro da placa sem contato com qualquer material durante a brasagem. A razão para manter a superfície de fundo do centro da placa livre de contatos é que um colapso ou uma formação de cova pode ser evitada se o material do centro é sustentado por debaixo pelo material de fixação.
[000113] A quantidade aplicada e os resultados de formação de cova para as amostras de 0,8 mm são resumidos na Tabela 11.
/ 42
Tabela 11
Amostra No. Mistura de Si + B e aglutinante úmido adicional S-30 [grama] Mistura de Si + B e aglutinante úmido adicionalS-30 [mg/mm2] Mistura de Si + B e aglutinante úmido adicional S-30 [mg/mm2] Quantidade calculada da mistura de Si + B sem aglutinante [mg/mm2] Formação de cova [1] ou [0]
1 0,020 0,714 0,464 0,453 0
2 0,010 0,357 0,232 0,226 0
3 0,040 1,429 0,928 0,905 0
4 0,030 1,0714 0,696 0,679 0
5 0,050 1,786 1,161 1,132 0
6 0,060 2,143 1,393 1,359 0
7 0,070 2,500 1,625 1,585 0
8 0,080 2,857 1,857 1,811 0
9 0,090 3,214 2,089 2,037 0
10 0,100 3,571 2,321 2,264 0
11 0,110 3,928 2,554 2,491 1
12 0,120 4,285 2,786 2,717 1
13 0,130 4,642 3,018 2,943 1
14 0,150 5,357 3,482 3,396 1
15 0,170 6,071 3,946 3,849 1
16 0,190 6,786 4,411 4,302 1
17 0,210 7,500 4,875 4,755 1
18 0,230 8,214 5,339 5,207 1
19 0,280 10,000 6,500 6,339 1
20 0,290 10,357 6,732 6,566 1
[000114] Os testes mostram que existe uma formação de cova entre a amostra 10 e 11 para uma placa tendo uma espessura de 0,8 mm. A amostra 10 tem 2,264 mg/mm2 de quantidade aplicada da mistura e a amostra 11 tem 2,491 mg/mm2. Para unir as placas tendo a espessura menor do que 1 mm, existe um risco com uma quantidade dentro da faixa de cerca de 2,830 mg/mm2 a cerca de 3,114 mg/mm2 para formar cova através das placas, a quantidade no meio desta faixa é de 2,972 mg/mm2. Portanto, para uma placa tendo uma espessura de menos do que 1 mm uma quantidade de menos do que 2,9 mg/mm2 seria adequada para evitar formar cova através da placa.
Exemplo 8 [000115] No Exemplo 8 uma junta de brasagem entre duas placas de trocador de calor prensadas é feita em três modos diferentes. A espessura das placas de trocador de calor é de 0,4 mm.
/ 42 [000116] Na primeira e segunda amostras de teste um enchedor de brasagem com base em ferro com uma composição próxima ao aço inoxidável tipo 316 foram usadas, ver a WO 2002/38327. O enchedor de brasagem teve uma quantidade aumentada de silício em cerca de 10 % em peso, uma quantidade boro de cerca de 0,5 % em peso e uma quantidade diminuída de Fe de cerca de 10,5 % em peso. Na primeira amostra de teste o enchedor de brasagem foi aplicado em linhas e na segunda amostra de teste o enchedor de brasagem foi aplicado uniformemente na superfície. Em ambos os casos o enchedor foi aplicado depois da prensagem.
[000117] Depois da brasagem, a amostra de teste 1 mostrou que o enchedor de brasagem aplicado em linhas foi puxado para as juntas de brasagem. Um pouco do enchedor de brasagem não fluiu para a junta de brasagem e portanto aumentou a espessura localmente na linha aplicada. Para a amostra de teste 2 o enchedor de brasagem fluiu para as juntas de brasagem, entretanto, um pouco do enchedor de brasagem permaneceu na superfície e aumentou a espessura. Nas amostras de teste 1 e 2 a quantidade de enchedor de brasagem corresponde a uma quantidade de aprox. 15 % em peso do material de placa.
[000118] Na amostra de teste 3 a mistura A3,3 foi usada, ver a Tabela 6. A mistura foi aplicada antes de prensar uniformemente sobre a placa. A mistura foi aplicada em uma quantidade que criaria a junta de brasagem com tamanhos similares como para as amostras de teste 1 e 2.
[000119] A amostra de teste 3 foi aplicada com uma camada tendo uma espessura que corresponde a um peso de aprox. 1,5 % em peso do material de placa. Aplicando-se a mistura A3,3 uma liga de brasagem foi formada do metal base e do fluxo da liga de brasagem formado para as juntas de brasagem. Consequentemente, a espessura da placa diminuiu uma vez que mais material foi puxado para a junta de brasagem do que a mistura adicionada na superfície.
Exemplo 9 Testes com fontes de Si e fontes de B diferentes / 42 [000120] Os testes que foram realizados no Exemplo 9 foram para investigar fontes de boro e fontes de silício alternativas. A Mistura B2, ver a Tabela 6, foi selecionada como referência para o teste. As fontes alternativas foram testadas com a sua capacidade para criar uma junta. Para cada experimento uma fonte de boro alternativa ou uma fonte de silício alternativa foram testadas. Quando do uso de uma fonte alternativa a influência do outro elemento foi assumida ser zero, significando que foi apenas o peso de boro ou silício no componente alternativo que foi “medido”, ver a Tabela 12. Para a mistura de referência B2, a razão em peso entre o silício e o boro é de 10 gramas para 2 gramas somando até 12 gramas. Cada mistura foi misturada junto com aglutinante S-30 e a mistura foi aplicada sobre uma placa de aço de acordo com o Exemplo 1. Todas as amostras foram brasadas em um forno a vácuo a 1210 °C por 1 hora.
Tabela 12
Amostra Fonte Alternativa Quantida de adicionad a[Si] [grama] Quantidade adicionada [B] [grama] Quantidade Correspondente [Si] [grama] Quantidade Correspondente [B] [grama]
Si - B Si - B 10,0 2,0 10,0 2,0
Si - B4C B4C 10,0 2,6 10,0 2,0
Si - FeB FeB 10,1 12,5 10,1 2,0
FeSi - B FeSi 30,2 2,0 10,1 2,0
Si - NiB NiB 10,1 13,0 10,1 2,0
[000121] A linha de tendência Y = K x X + L para a mistura B2 foi medida, Y é a largura da junta, K é a inclinação da linha para B2, X é a quantidade aplicada da mistura e L é uma constante para nenhuma quantidade aplicada da mistura B2, ver a Figura 3. Assim, a largura da junta de brasagem Y = 0,626 + 10,807 x (quantidade aplicada da mistura).
[000122] Na Tabela 13 v e h significam v = suporte esquerdo e h = suporte direito como no Exemplo 5.
/ 42
Tabela 13
Amostra Quantidade aplicada [grama] Largura da Junta Calculada Y [mm2] Largura Medida da Junta [mm2]
Si - B4C - v 0,22 3,0 2,69
Si - B4C - h 0,22 3,0 2,88
Si - FeB - v 0,26 3,4 1,73
Si - FeB - h 0,26 3,4 1,73
FeSi - B - v 0,29 3,8 2,1
FeSi - B - h 0,29 3,8 2,1
Si - NiB - v 0,39 4,8 2,69
Si - NiB - h 0,39 4,8 2,88
[000123] Os resultados na Tabela 13 mostram que é possível usar 134U, Nib e heti como fontes alternativas para o boro. Quando NiB foi usado a quantidade criada foi menor do que para o boro puro entretanto, NiB pode ser usado se um efeito de obtenção de liga de Ni é desejado.
Exemplo 10 Testes de metais base [000124] No Exemplo 10 um grande número de metais base diferentes foram testados. Todos os testes exceto para o aço doce e uma liga de Ni-Cu foram testadas de acordo com o teste Y.
[000125] Para o teste Y duas partes de teste prensadas circulares com uma espessura de aprox. 0,8 mm foram colocadas uma sobre a outra. Cada amostra teve um suporte circular prensado. As faces de topo dos suportes foram colocados voltados uma para o outro criando uma fenda circular entre as partes. Para cada amostra a mistura B2 com aglutinante S-20 foi aplicado com um pincel de pintura. O peso da quantidade adicionada não foi medido uma vez que a aplicação não foi homogênea quando da aplicação com o pincel de pintura. Uma imagem de uma das amostras depois da união é apresentada na Figura 6.
[000126] As amostras de aço doce e as amostras de Ni-Cu foram aplicado do mesmo modo, mas para o aço doce de acordo com os testes feitos no exemplo 5 “teste de filete” e para o teste de Ni-Cu com duas partes de teste planas. As amostras exceto para o Ni-Cu foram “brasadas” em um forno em aprox. 1200 °C, isto é, 1210 °C, por 1 h em forno com atmosfera a vácuo. A / 42 amostra de Ni-Cu foi brasada em aprox. 1130 °C por aprox. 1h no mesmo forno a vácuo. Depois da “brasagem” um junta foi formada entre as partes para todos os testes feitos e um fluxo de “liga de brasagem” criada feito do material base, para a junta também foi observado para todas as amostras testadas. Os resultados são mostrados na Tabela 14.
Tabela 14
Amostra de metal base No. Cr[% em peso] Fe[% em peso] Mo[% em peso] Ni[% em peso] Cu[% em peso] Mn[% em peso] Depois daBrasage m Junta foi Criada? Depois da Brasagem a Liga De Brasagem Fluiu?
1 - 0,3 - 99 - 0,2 Sim Sim
2 21 0,6 16 62 0,4 - Sim Sim
3 22 0,7 16 59 1,6 - Sim Sim
4 0,6 1,9 29 68 0,2 - Sim Sim
5 21 4,4 13 58 - - Sim Sim
6 19 5,0 9,0 63 0,4 - Sim Sim
7 15 5,5 17 60 - 0,3 Sim Sim
8 1,1 5,6 28 63 0,6 0,4 Sim Sim
9 19 6,2 2,6 70 1,7 0,4 Sim Sim
10 33 32 1,7 33 0,4 0,6 Sim Sim
11 27 33 6,5 32 1,1 1,4 Sim Sim
12 27 36 3,4 32 1,0 1,4 Sim Sim
13 24 44 7,2 23 0,3 1,5 Sim Sim
14 20 48 4,3 25 1,1 1,2 Sim Sim
15 19 50 6,3 25 0,2 - Sim Sim
16 20 54 6,5 19 0,6 0,4 Sim Sim
17 29 64 2,4 3,5 - - Sim Sim
18 28 66 2,2 3,5 - - Sim Sim
19 0,3 1,1 - 66 31 1,6 Sim Sim
20 0,17 99,5 - - - 0,3 Sim Sim
[000127] O resultado na Tabela 14 mostram que as ligas de brasagem são formadas entre a mistura e o metal base para cada amostra de 1 a 20. O resultado mostrou também que as juntas foram criadas para cada amostra testada.
[000128] Os exemplos mostram que o boro foi necessário para criar quantidade substancial da liga de brasagem, pôde encher as juntas e também criar resistência nas juntas. Os exemplos também mostraram que o boro foi necessário para a microestrutura, uma vez que uma fase frágil espessa foi encontrada para as amostras sem nenhum boro.

Claims (30)

  1. REIVINDICAÇÕES
    1. Mistura, caracterizada pelo fato de que é para a brasagem de juntas nos produtos de metais base e/ou para o revestimento de produtos de metais base, metais base estes que têm uma temperatura solidus acima de 1040 °C, mistura esta que compreende boro e silício, o boro é selecionado de uma fonte de boro e o silício é selecionado de uma fonte de silício, em que a mistura compreende boro e silício em uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de 3:100 p/p a 100:3 p/p, preferivelmente dentro de uma faixa de 5:100 p/p a 1:1 p/p e em que a mistura também compreende pelo menos um aglutinante selecionado do grupo que consiste de solventes, água, óleos, géis, lacas, verniz, aglutinantes com base nos monômeros e/ou polímeros.
  2. 2. Mistura de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que o pelo menos um aglutinante é selecionado de poliésteres, polietileno, polipropileno, polímeros acrílicos, polímeros (met)acrílicos, álcool polivinílico, acetato de polivinila, poliestireno.
  3. 3. Mistura de acordo com as reivindicações 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que as partículas da mistura têm tamanho de partícula menor do que 250 pm.
  4. 4. Mistura de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizada pelo fato de que a fonte de boro é selecionada de boro, B4C, B4Si, NiB e FeB e a fonte de silício é selecionada de silício, FeSi, SiC e B4SL
  5. 5. Mistura de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizada pelo fato de que a mistura também compreende pós de metal base tendo uma temperatura solidus acima de 1040 °C.
  6. 6. Mistura de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizada pelo fato de que a mistura é uma tinta.
  7. 7. Produto intermediário para unir e/ou revestir pela brasagem, o produto caracterizado pelo fato de que compreende placas e/ou partes de
    Petição 870180056813, de 29/06/2018, pág. 8/14
    2 / 7 produtos de um metal base e uma mistura de boro e silício, o dito metal base tendo uma temperatura solidus acima de 1040 °C e o produto intermediário tem pelo menos parcialmente uma camada de superfície da mistura sobre o metal base, em que o boro na mistura é selecionado de uma fonte de boro e o silício na mistura é selecionado de uma fonte de silício e em que a mistura compreende boro e silício em uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de 3:100 p/p a 100:3 p/p.
  8. 8. Produto intermediário de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que o metal base tem uma espessura de < 1 mm e a mistura é aplicada sobre o metal base em uma quantidade média menor do que 2,9 mg/mm2.
  9. 9. Produto intermediário de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que o metal base tem uma espessura de > 1 mm.
  10. 10. Produto intermediário de acordo com as reivindicações 7, 8 ou 9, caracterizado pelo fato de que a mistura também compreende pelo menos um aglutinante selecionado do grupo que consiste de solventes, água, óleos, géis, lacas, verniz, aglutinantes com base nos monômeros e/ou polímeros.
  11. 11. Produto intermediário de acordo com qualquer uma das reivindicações de 7 a 10, caracterizado pelo fato de que a mistura também compreende pelo menos um aglutinante selecionado do grupo que consiste de poliésteres, polietileno, polipropileno, polímeros acrílicos, polímeros metacrílicos, álcool polivinílico, acetato de polivinila, poliestireno.
  12. 12. Produto intermediário de acordo com qualquer uma das reivindicações de 7 a 11, caracterizado pelo fato de que a mistura compreende partículas tendo um tamanho de partícula < 250 pm, preferivelmente < 160 pm, mais preferivelmente a mistura compreende partículas tendo um tamanho de partícula < 50 pm.
  13. 13. Produto intermediário de acordo com qualquer uma das
    Petição 870180056813, de 29/06/2018, pág. 9/14
    3 / 7 reivindicações de 7 a 12, caracterizado pelo fato de que a camada de superfície é aplicada como um pó da mistura ou por meios selecionados de depósito por pulverização, deposição do vapor físico, ou deposição do vapor químico.
  14. 14. Produto intermediário de acordo com qualquer uma das reivindicações de 7 a 13, caracterizado pelo fato de que o metal base é selecionado do grupo que consiste de ligas com base em ferro, ligas com base em níquel, ligas com base em cromo e ligas com base em cobre.
  15. 15. Produto intermediário de acordo com qualquer uma das reivindicações de 7 a 14, caracterizado pelo fato de que o metal base compreende de 15 a 22 % em peso de cromo, de 8 a 22 % em peso de níquel, de 0 a 3 % em peso de manganês, de 0 a 1,5 % em peso de silício, opcionalmente de 1 a 8 % em peso de molibdênio e equilibrado com o ferro.
  16. 16. Produto intermediário de acordo com qualquer uma das reivindicações de 7 a 15, caracterizado pelo fato de que a fonte de boro é selecionada dentro do grupo que consiste de boro, B4C, B4Si, NiB e FeB e a fonte de silício é selecionada dentro do grupo que consiste de silício, FeSi, SiC e B4SL
  17. 17. Produto intermediário de acordo com qualquer uma das reivindicações de 7 a 16, caracterizado pelo fato de que o metal base e a camada de superfície foram expostas a uma temperatura mais alta do que a temperatura solidus da liga de brasagem formada e mais baixa do que a temperatura solidus do material base e uma camada da liga de brasagem foi formada sobre a superfície de metal base.
  18. 18. Produto intermediário de acordo com qualquer uma das reivindicações de 7 a 17, caracterizado pelo fato de que as placas são cortadas, formadas, prensadas ou combinações das mesmas antes da aplicação da camada de superfície, depois da aplicação da camada de superfície ou depois de formar a liga de brasagem na superfície do material base.
    Petição 870180056813, de 29/06/2018, pág. 10/14
    4 / 7
  19. 19. Produto intermediário sobreposto para brasagem, o produto caracterizado pelo fato de que compreende um produto intermediário como definido em qualquer uma das reivindicações de 7 a 18, em que as placas são empilhadas e que as camadas de superfície das placas estão em contato com um metal base ou com uma outra camada de superfície em uma outra placa.
  20. 20. Produto intermediário montado para brasagem, o produto caracterizado pelo fato de que compreende um ou mais produtos intermediários como definidos em qualquer uma das reivindicações de 7 a 18, em que pelo menos um produto intermediário tem uma espessura de > 1 mm e em que o produto intermediário montado tem pelo menos uma camada de superfície em contato com uma superfície de pelo menos um metal base ou em contato com pelo menos uma camada de superfície antes da brasagem e depois a(s) junta(s) de brasagem brasada(s) é(são) obtida(s).
  21. 21. Produto brasado empilhado ou um produto brasado montado obtidos pela brasagem de um produto intermediário empilhado ou montado como definido em qualquer uma das reivindicações de 19 a 20, caracterizados pelo fato de que o produto intermediário empilhado ou montado é brasado em uma temperatura abaixo de 1250 °C, em um forno a vácuo, em um gás inerte, em uma atmosfera redutora, ou combinações das mesmas formando juntas brasadas da liga de brasagem entre as placas empilhadas ou entre as superfícies de contato do produto intermediário montado, liga de brasagem esta que é formada em um processo de fusão do material base e da mistura e a liga de brasagem na forma fundida foi transportada pelas forças capilares para a área da junção principalmente das áreas vizinhas.
  22. 22. Método de brasar um produto, o método caracterizado pelo fato de que compreende as etapas que seguem:
    (i) aplicar uma mistura sobre as placas ou partes de produtos de um metal base, o dito metal base tendo uma temperatura solidus acima de
    Petição 870180056813, de 29/06/2018, pág. 11/14
    5 / 7
    1040 °C, a mistura compreende boro e silício, o boro é selecionado de uma fonte de boro e o silício é selecionado de uma fonte de silício, em que a mistura compreende boro e silício em uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de 3:100 p/p a 100:3 p/p, preferivelmente dentro de uma faixa de 5:100 p/p a 1:1 p/p, (ii) obter um produto intermediário como definido em qualquer uma das reivindicações de 7 a 18;
    (iii) opcionalmente expor o produto intermediário obtido na etapa (ii) a uma temperatura mais alta do que a temperatura solidus da liga de brasagem formada e mais baixa do que a temperatura solidus do material base e formar uma camada da liga de brasagem sobre a superfície de metal base;
    (iv) montar ou empilhar o produto da etapa (ii) ou etapa (iii) com um ou mais produtos de acordo com a etapa (ii) ou etapa (iii), ou montar ou empilhar o produto com uma ou mais partes não tendo nenhuma mistura de silício e boro e formando um produto montado ou um produto empilhado;
    (v) brasar o produto montado ou empilhado da etapa (iv) a uma temperatura abaixo de 1250 °C em um forno a vácuo, em um gás inerte, em uma atmosfera redutora ou combinações das mesmas; e (vi) obter um produto brasado.
  23. 23. Método de acordo com a reivindicação 22, caracterizado pelo fato de que o produto brasado obtido na etapa (vi) é fornecido com uma junta(s) obtida(s) pela formação de uma liga de brasagem em um processo de fusão do material base e da mistura e transportando pelas forças capilares a liga de brasagem na forma fundida para a área da junção principalmente das áreas vizinhas.
  24. 24. Método de acordo com qualquer uma das reivindicações de 22 ou 23, caracterizado pelo fato de que a etapa (iv) o produto da etapa (ii) ou etapa (iii) é brasado a um metal base tendo a espessura > 1 mm, ou brasado a um metal base tendo uma espessura de < 1 mm, ou brasado a um ou mais
    Petição 870180056813, de 29/06/2018, pág. 12/14
    6 / 7 produtos intermediários de acordo com qualquer uma das reivindicações de 7 a 20.
  25. 25. Método de acordo com qualquer uma das reivindicações de 22 a 24, caracterizado pelo fato de que o metal base tem uma espessura de < 1 mm e a mistura é aplicada sobre o metal base em uma quantidade média menor do que 2,9 mg/mm2 calculada em silício e boro.
  26. 26. Método de acordo com qualquer uma das reivindicações de 22 a 25, caracterizado pelo fato de que o produto brasado obtido é selecionado do grupo que consiste de trocadores de calor, placa de reatores, partes de reatores, partes de separadores, partes de decantadores, partes de bombas, partes de válvulas.
  27. 27. Produto brasado obtido pelo método como definido em qualquer uma das reivindicações de 22 a 26, caracterizado pelo fato de que a(s) junta(s) do produto brasado é/são obtida(s) por uma liga de brasagem, liga de brasagem esta que é formada em um processo de fusão do material base e a mistura e a liga de brasagem na forma fundida foi transportada pelas forças capilares para a área da junção principalmente das áreas vizinhas.
  28. 28. Produto brasado obtido pelo método de acordo com qualquer uma das reivindicações de 22 a 27, caracterizado pelo fato de que os elementos encontrados na liga de brasagem além dos elementos do metal base são Si, B e opcionalmente C e em que o metal base tem uma temperatura solidus acima de 1040 °C.
  29. 29. Uso de um produto intermediário como definido em qualquer uma das reivindicações de 7 a 18, caracterizado pelo fato de ser para a brasagem de partes ou produtos para trocadores de calor, placa de reatores, partes de reatores, partes de separadores, partes de decantadores, partes de bombas, partes de válvulas.
  30. 30. Produto pré-brasado para brasagem, o produto caracterizado pelo fato de que compreende placas e/ou partes de produtos de
    Petição 870180056813, de 29/06/2018, pág. 13/14 um metal base tendo uma temperatura solidus acima de 1040 °C, produto prébrasado este que é obtido aplicando-se uma camada de superfície de uma mistura sobre as placas e/ou as partes de produtos do material base, mistura esta que compreende boro e silício, o boro é selecionado de uma fonte de boro e o silício é selecionado de uma fonte de silício, em que a mistura compreende boro e silício em uma razão de boro para silício dentro de uma faixa de 3:100 p/p a 100:3 p/p, preferivelmente dentro de uma faixa de 5:100 p/p a 1:1 p/p, em que o metal base e a camada de superfície foram expostas a uma temperatura mais alta do que a temperatura solidus da liga de brasagem formada e mais baixa do que a temperatura solidus do material base e uma camada obtida da liga de brasagem está na superfície das placas e/ou das partes de produtos de metal base.
    Petição 870180056813, de 29/06/2018, pág. 14/14
    1/3
    V
    Η
BR112014023761A 2012-03-28 2013-03-27 mistura, produto intermediário para unir e/ou revestir pela brasagem, método de brasar um produto, produto brasado, uso de um produto intermediário, e, produto pré-brasado para brasagem BR112014023761B1 (pt)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP12161742.7A EP2644312B1 (en) 2012-03-28 2012-03-28 A novel brazing concept
PCT/EP2013/056500 WO2013144194A1 (en) 2012-03-28 2013-03-27 A novel brazing concept

Publications (1)

Publication Number Publication Date
BR112014023761B1 true BR112014023761B1 (pt) 2018-07-24

Family

ID=47997546

Family Applications (7)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BR112014021589A BR112014021589B1 (pt) 2012-03-28 2013-03-27 método para produzir um trocador de calor de placa unida de maneira permanente, e, trocador de calor de placa unida de maneira permanente
BR112014023758-1A BR112014023758B1 (pt) 2012-03-28 2013-03-27 composição de revestimento, produto revestido, método para fornecer um produto revestido, e, uso de uma composição
BR112014023770A BR112014023770B1 (pt) 2012-03-28 2013-03-27 mistura mecânica de partículas de pós, composição, produto, métodos para fornecer um produto e para fabricar um produto, e, uso de uma composição
BR112014023761A BR112014023761B1 (pt) 2012-03-28 2013-03-27 mistura, produto intermediário para unir e/ou revestir pela brasagem, método de brasar um produto, produto brasado, uso de um produto intermediário, e, produto pré-brasado para brasagem
BR112014023762-0A BR112014023762B1 (pt) 2012-03-28 2013-03-27 métodos para fornecer um produto em camada de liga de brasagem, um produto brasado e um produto revestido, produto em camada de liga de brasagem, e, uso de um produto em camada de liga de brasagem
BR112014023755A BR112014023755B1 (pt) 2012-03-28 2013-03-27 método para junção de uma primeira peça de metal com uma segunda peça de metal, produto, e, composição depressora de fusão
BR112014021587-1A BR112014021587B1 (pt) 2012-03-28 2013-03-28 Método para produzir um trocador de calor de placa unida de maneira permanente, e, trocador de calor de placa unida de maneira permanente

Family Applications Before (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BR112014021589A BR112014021589B1 (pt) 2012-03-28 2013-03-27 método para produzir um trocador de calor de placa unida de maneira permanente, e, trocador de calor de placa unida de maneira permanente
BR112014023758-1A BR112014023758B1 (pt) 2012-03-28 2013-03-27 composição de revestimento, produto revestido, método para fornecer um produto revestido, e, uso de uma composição
BR112014023770A BR112014023770B1 (pt) 2012-03-28 2013-03-27 mistura mecânica de partículas de pós, composição, produto, métodos para fornecer um produto e para fabricar um produto, e, uso de uma composição

Family Applications After (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BR112014023762-0A BR112014023762B1 (pt) 2012-03-28 2013-03-27 métodos para fornecer um produto em camada de liga de brasagem, um produto brasado e um produto revestido, produto em camada de liga de brasagem, e, uso de um produto em camada de liga de brasagem
BR112014023755A BR112014023755B1 (pt) 2012-03-28 2013-03-27 método para junção de uma primeira peça de metal com uma segunda peça de metal, produto, e, composição depressora de fusão
BR112014021587-1A BR112014021587B1 (pt) 2012-03-28 2013-03-28 Método para produzir um trocador de calor de placa unida de maneira permanente, e, trocador de calor de placa unida de maneira permanente

Country Status (26)

Country Link
US (7) US10421141B2 (pt)
EP (8) EP2644312B1 (pt)
JP (8) JP6121519B2 (pt)
KR (8) KR101656164B1 (pt)
CN (7) CN104203489B (pt)
AP (5) AP2014007939A0 (pt)
AU (7) AU2013241754B2 (pt)
BR (7) BR112014021589B1 (pt)
CA (7) CA2868227C (pt)
CL (5) CL2014002509A1 (pt)
CR (5) CR20140404A (pt)
DK (5) DK2644312T3 (pt)
ES (5) ES2706986T3 (pt)
HU (2) HUE033296T2 (pt)
IL (5) IL234793A (pt)
MX (5) MX2014010904A (pt)
MY (7) MY174995A (pt)
NZ (7) NZ629673A (pt)
PH (7) PH12014502001B1 (pt)
PL (3) PL2830821T3 (pt)
PT (3) PT2830818T (pt)
RU (7) RU2592331C2 (pt)
SG (7) SG11201406138TA (pt)
SI (5) SI2644312T1 (pt)
WO (7) WO2013144211A1 (pt)
ZA (4) ZA201406337B (pt)

Families Citing this family (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ES2706986T3 (es) 2012-03-28 2019-04-02 Alfa Laval Corp Ab Nuevo concepto de soldadura fuerte
SI2853333T1 (sl) * 2013-09-26 2019-12-31 Alfa Laval Corporate Ab Postopek spajanja kovinskih delov z uporabo plasti za znižanje tališča
EP2853332A1 (en) * 2013-09-26 2015-04-01 Alfa Laval Corporate AB A novel brazing concept
DE102014225516B3 (de) * 2014-11-21 2016-03-31 Fontaine Engineering Und Maschinen Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Beschichten eines Metallbandes
KR101780108B1 (ko) * 2015-06-22 2017-09-19 두산중공업 주식회사 천이 액상 확산 접합을 위한 열 교환기용 플레이트
EP3225353B1 (en) 2016-03-31 2019-06-12 Alfa Laval Corporate AB Method for joining heat transfer plates of a plate heat exchanger
CN106736045B (zh) * 2016-12-07 2019-09-13 苏州长风航空电子有限公司 一种铠装热电偶高温硬钎焊保护剂的制备方法
PL3800422T3 (pl) 2017-03-10 2024-02-05 Alfa Laval Corporate Ab Płyta do urządzenia wymiennika ciepła
ES2831757T3 (es) 2017-03-10 2021-06-09 Alfa Laval Corp Ab Paquete de placas que usa una placa de intercambiador de calor con canal de drenaje integrado y un intercambiador de calor que incluye dicho paquete de placas
SI3372937T1 (sl) 2017-03-10 2022-04-29 Alfa Laval Corporate Ab Paket plošč naprave za toplotno izmenjavo in toplotni izmenjevalnik
SE541917C2 (en) * 2018-01-16 2020-01-07 Swep Int Ab Method for producing a brazed plate heat exchanger
US11065628B2 (en) 2018-07-09 2021-07-20 Kennametal Inc. Centrifuge tile assembly
SE543338C2 (en) * 2019-04-04 2020-12-08 Swep Int Ab Stencil device and method for stencil printing of brazing material onto a heat exchanger plate and use thereof
SE543405C2 (en) * 2019-05-29 2021-01-05 Alfa Laval Corp Ab Method for joining metal parts
JP7460881B2 (ja) * 2019-11-01 2024-04-03 ダイキン工業株式会社 プレート型冷媒配管、及び、冷凍装置
CN110961830B (zh) * 2019-12-13 2021-09-28 郑州机械研究所有限公司 耐磨药皮组合物、耐磨焊丝及其制备方法与应用
RU2754339C1 (ru) * 2020-12-29 2021-09-01 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана (национальный исследовательский университет)" (МГТУ им. Н.Э. Баумана) Металлополимерная композиция для соединения пластин паянного пластинчатого теплообменника из нержавеющей стали
SE2250767A1 (en) 2022-06-22 2023-12-23 Alfa Laval Corp Ab Plate heat exchanger
EP4343257A1 (en) 2022-09-20 2024-03-27 Alfa Laval Corporate AB A plate heat exchanger
EP4343253A1 (en) 2022-09-20 2024-03-27 Alfa Laval Corporate AB Method for the assembly of a plate and fin heat exchanger and a plate and fin heat exchanger
EP4343252A1 (en) 2022-09-20 2024-03-27 Alfa Laval Corporate AB A plate heat exchanger

Family Cites Families (108)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3073269A (en) 1957-12-24 1963-01-15 Gen Electric Metallic brazing mixture
US3457066A (en) * 1959-04-10 1969-07-22 Gen Electric Nickel base alloy
US3262762A (en) 1963-12-27 1966-07-26 Du Pont High temperature-resistant materials of aluminum, boron, carbon, nitrogen and silicon, and their preparation
SU199651A1 (ru) 1965-12-04 1967-07-13 Всесоюзный заочный машиностроительный институт Высокотемпературной пайки стали
US3645725A (en) * 1969-05-02 1972-02-29 Armco Steel Corp Austenitic steel combining strength and resistance to intergranular corrosion
JPS5338696B2 (pt) 1972-06-05 1978-10-17
US3839025A (en) * 1973-07-16 1974-10-01 American Metal Climax Inc High temperature alloy
US4295890A (en) * 1975-12-03 1981-10-20 Ppg Industries, Inc. Submicron beta silicon carbide powder and sintered articles of high density prepared therefrom
US4005988A (en) * 1975-12-19 1977-02-01 United Technologies Corporation Interlayer for transient liquid phase diffusion bonding
US4029476A (en) 1976-02-12 1977-06-14 A. Johnson & Co. Inc. Brazing alloy compositions
US4129462A (en) * 1977-04-07 1978-12-12 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Gamma prime hardened nickel-iron based superalloy
SU659326A1 (ru) * 1977-08-22 1979-04-30 Ордена Ленина И Трудового Красного Знамени Институт Электросварки Имени Е.О.Патона Ан Украинской Сср Припой дл пайки нержавеющих жаропрочных сталей и сплавов на основе никел
US4129464A (en) * 1977-08-24 1978-12-12 Cabot Corporation High yield strength Ni-Cr-Mo alloys and methods of producing the same
FR2511908A1 (fr) * 1981-08-26 1983-03-04 Snecma Procede de brasage-diffusion destine aux pieces en superalliages
US4410604A (en) * 1981-11-16 1983-10-18 The Garrett Corporation Iron-based brazing alloy compositions and brazed assemblies with iron based brazing alloys
JPS5910491A (ja) 1982-07-08 1984-01-19 Toshihiro Aono 金属基材の接合方法
US4516716A (en) 1982-11-18 1985-05-14 Gte Products Corporation Method of brazing with iron-based and hard surfacing alloys
JPS63140781A (ja) 1986-12-01 1988-06-13 Hitachi Ltd Ｆｅ基合金接合用材料
SE458884B (sv) * 1987-05-29 1989-05-16 Alfa Laval Thermal Ab Permanent sammanfogad plattvaermevaexlare med sammanhaallande organ vid portarna
JPS6478688A (en) 1987-09-21 1989-03-24 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Surface joining method for co or co base alloy
DE3904776A1 (de) 1989-02-17 1990-08-23 Ver Schmiedewerke Gmbh Verfahren zur herstellung eines hochfesten und zaehen metallischen schichtverbundwerkstoffes
JPH03110083A (ja) 1989-09-26 1991-05-10 Ube Ind Ltd 繊維強化金属基複合材料の板材と金属板との接合方法
US5013612A (en) * 1989-11-13 1991-05-07 Ford Motor Company Braze material for joining ceramic to metal and ceramic to ceramic surfaces and joined ceramic to metal and ceramic to ceramic article
CA2030427A1 (en) * 1989-12-19 1991-06-20 Jonathan S. Stinson Method of enhancing bond joint structural integrity of spray cast articles
JPH06234082A (ja) 1990-06-28 1994-08-23 Kankoku Kikai Kenkyusho ベースメタルより溶融温度が高い挿入材を使用した液相拡散接合方法
US5273708A (en) * 1992-06-23 1993-12-28 Howmet Corporation Method of making a dual alloy article
US5348215A (en) * 1992-11-04 1994-09-20 Kevin Rafferty Method of bonding hard metal objects
US6203897B1 (en) 1993-09-24 2001-03-20 The Ishizuka Research Institute, Ltd. Sintered composites containing superabrasive particles
JPH0790465A (ja) 1993-09-24 1995-04-04 Ishizuka Kenkyusho:Kk 耐火物・金属複合体およびその製法
US6200690B1 (en) * 1995-05-22 2001-03-13 Alliedsignal Inc. Nickel-chromium-based brazing alloys
IL118089A (en) 1995-05-22 2001-06-14 Allied Signal Inc Nickel-chrome solder alloys
JP3388664B2 (ja) 1995-12-28 2003-03-24 シャープ株式会社 多結晶半導体の製造方法および製造装置
US5895533A (en) 1996-02-16 1999-04-20 Japan Atomic Energy Research Institute Beryllium-copper bonding material
US6624225B1 (en) * 1996-06-03 2003-09-23 Liburdi Engineering Limited Wide-gap filler material
KR19990036151A (ko) 1996-06-04 1999-05-25 다나카 미노루 산화분위기중에서 접합 가능한 Ｆｅ기 재료의 액상 확산 접합용 Ｆｅ기 합금 박
SE9603486D0 (sv) * 1996-09-23 1996-09-23 Hoeganaes Ab Surface coating method
US6098871A (en) * 1997-07-22 2000-08-08 United Technologies Corporation Process for bonding metallic members using localized rapid heating
JPH11287576A (ja) * 1998-03-31 1999-10-19 Hisaka Works Ltd ブレージングプレート式熱交換器
FR2781399B1 (fr) * 1998-07-23 2000-08-18 Sochata Energy 1 Soc Procede de brasage-diffusion de pieces en superalliage
JP2000225491A (ja) 1999-02-05 2000-08-15 Zexel Corp アルミニウム部材のろう付け用フラックス混合物及びろう付け方法並びに熱交換器
US6403158B1 (en) * 1999-03-05 2002-06-11 General Electric Company Porous body infiltrating method
SE513784C2 (sv) 1999-03-09 2000-11-06 Alfa Laval Ab Permanent sammanfogad plattvärmeväxlare
US20040124231A1 (en) 1999-06-29 2004-07-01 Hasz Wayne Charles Method for coating a substrate
CN1175955C (zh) * 2000-04-19 2004-11-17 陈晴祺 高尔夫钎焊焊材
JP2002107089A (ja) * 2000-09-29 2002-04-10 Hisaka Works Ltd プレート式熱交換器
SE523855C2 (sv) 2000-11-10 2004-05-25 Alfa Laval Corp Ab Järnbaserat lodmaterial för sammanfogning av elememt och lödd produkt framställd härmed
US6464129B2 (en) * 2000-12-22 2002-10-15 Triumph Group, Inc. Method of diffusion bonding superalloy components
FR2822741B1 (fr) 2001-03-29 2003-06-27 Snecma Services Poudre d'apport de brasage diffusion de piece en alliage a base de nickel, cobalt ou fer
US7146308B2 (en) * 2001-04-05 2006-12-05 Dekang Lin Discovery of inference rules from text
US6692586B2 (en) * 2001-05-23 2004-02-17 Rolls-Royce Corporation High temperature melting braze materials for bonding niobium based alloys
WO2002097160A1 (fr) 2001-05-31 2002-12-05 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Procede et materiau de formage de revetement, et feuille de formage de revetement abrasif
SE524928C2 (sv) 2001-06-05 2004-10-26 Alfa Laval Corp Ab Järnbaserat lodmaterial för sammanfogning av element genom lödning samt lödd produkt framställd härmed
JP3458849B2 (ja) 2001-08-03 2003-10-20 株式会社日立製作所 コバルト基合金およびこの合金を用いた弁，原子炉プラント
JP2003053523A (ja) * 2001-08-14 2003-02-26 Mitsubishi Alum Co Ltd 熱交換器およびその製造方法
US20040035910A1 (en) 2001-11-21 2004-02-26 Dockus Kostas F. Low temperature fluxless brazing
US7015451B2 (en) 2002-01-25 2006-03-21 Masimo Corporation Power supply rail controller
JP3866119B2 (ja) 2002-03-01 2007-01-10 トライアンフ グループ、 インク 超合金部品の拡散接合方法
US20030200835A1 (en) * 2002-04-02 2003-10-30 Snecma Services Diffusion-brazing filler powder for parts made of an alloy based on nickel, cobalt or iron
US8776371B2 (en) * 2002-05-03 2014-07-15 Alfa Laval Corporate Ab Method of brazing thin heat exchanging plates and brazed plate heat exchanger produced according to the method
FR2840839B1 (fr) 2002-06-14 2005-01-14 Snecma Moteurs Materiau metallique susceptible d'etre use par abrasion; pieces, carter; procede d'elaboration dudit materiau
MXPA05006301A (es) 2002-12-13 2005-08-26 Corus Aluminium Walzprod Gmbh Producto de chapa para broncesoldar que tiene una capa de revestimiento y una capa recubierta de aleacion de hierro y un metodo para su fabricacion.
US7182884B2 (en) * 2003-01-30 2007-02-27 Mitsuru Akashi Bio-liquid crystal polymer and shaped material using same
CN1764614A (zh) 2003-02-07 2006-04-26 戴蒙得创新股份有限公司 预置铜焊合金的金刚石工具镶件及其制造方法
US20050067061A1 (en) * 2003-09-26 2005-03-31 General Electric Company Nickel-based braze alloy compositions and related processes and articles
SE527509C2 (sv) * 2003-10-17 2006-03-28 Alfa Laval Corp Ab Lödd plattvärmeväxlare med plattor av i huvudsak rostfritt stål och förfarande för tillverkning av en sådan plattvärmeväxlare
US7222422B2 (en) * 2004-02-16 2007-05-29 General Electric Company Method for refurbishing surfaces subjected to high compression contact
US7565996B2 (en) * 2004-10-04 2009-07-28 United Technologies Corp. Transient liquid phase bonding using sandwich interlayers
US20060090820A1 (en) 2004-11-01 2006-05-04 Metglas, Inc. Iron-based brazing filler metals
US7335427B2 (en) 2004-12-17 2008-02-26 General Electric Company Preform and method of repairing nickel-base superalloys and components repaired thereby
SE529913C2 (sv) * 2005-05-26 2008-01-08 Alfa Laval Corp Ab Förfarande för lödning av föremål av rostfritt stål, förfarande för lödning av värmeväxlare av rostfritt stål samt lött föremål samt lödd värmeväxlare
SI1888294T1 (sl) 2005-05-26 2014-08-29 Alfa Laval Corporate Ab Postopek trdega spajkanja izdelkov in nerjavečega jekla
DE102006013503A1 (de) * 2006-03-23 2008-01-24 Esk Ceramics Gmbh & Co. Kg Plattenwärmetauscher, Verfahren zu dessen Herstellung und dessen Verwendung
JP2008006480A (ja) 2006-06-30 2008-01-17 Sumitomo Light Metal Ind Ltd 熱交換器用ブレージングフィン材並びに熱交換器及びその製造方法
US7326892B1 (en) * 2006-09-21 2008-02-05 General Electric Company Process of microwave brazing with powder materials
SE530724C2 (sv) * 2006-11-17 2008-08-26 Alfa Laval Corp Ab Lodmaterial, förfarande för att löda med detta lodmaterial, lött föremål framställt med förfarandet samt lodpasata innefattande lodmaterialet
SE531988C2 (sv) 2006-11-17 2009-09-22 Alfa Laval Corp Ab Lodmaterial samt förfarande för lödning med detta material
US7775416B2 (en) * 2006-11-30 2010-08-17 General Electric Company Microwave brazing process
CN101605828B (zh) 2006-12-28 2012-11-28 Jsr株式会社 耐油性橡胶用聚合物的制法、耐油性橡胶用聚合物、耐油耐候性橡胶用组合物及橡胶成型体
GB0704817D0 (en) 2007-03-13 2007-04-18 Jarvis Rail Ltd Railbond
US20110180199A1 (en) * 2007-04-17 2011-07-28 United Technologies Corporation Powder -metallurgy braze preform and method of use
JP2009031545A (ja) * 2007-07-27 2009-02-12 Seiko Epson Corp プロジェクタ
US20090026182A1 (en) 2007-07-27 2009-01-29 Honeywell International, Inc. In-situ brazing methods for repairing gas turbine engine components
JP5321463B2 (ja) * 2007-09-03 2013-10-23 株式会社Ihi Ｎｉ基ろう材組成物、ろう付け補修方法、及び補修構造体
JP5152727B2 (ja) * 2007-12-21 2013-02-27 ハリマ化成株式会社 アルミニウムろう付け用ペースト組成物
JP2009192191A (ja) 2008-02-18 2009-08-27 Hitachi Cable Ltd 熱交換器及びその製造方法
CA2717344C (en) * 2008-03-19 2019-06-04 Hoeganaes Ab (Publ) Iron-chromium based brazing filler metal
KR101225357B1 (ko) * 2008-04-04 2013-01-22 알파 라발 코포레이트 에이비 플레이트형 열교환기
JP2009269043A (ja) * 2008-05-01 2009-11-19 Mitsubishi Alum Co Ltd 耐湿ろう付性に優れるアルミニウム合金ろう付用塗料、ろう付用アルミニウム合金板及びそれを用いた自動車熱交換器用アルミニウム合金部材、並びに自動車熱交換器
JP4716269B2 (ja) 2008-05-02 2011-07-06 サーモス株式会社 真空構造体の封止方法
US8087565B2 (en) * 2008-09-08 2012-01-03 General Electric Company Process of filling openings in a component
JP2010104999A (ja) 2008-10-28 2010-05-13 Hitachi Cable Ltd ろう付け用複合材及びろう付け製品
PL2370228T3 (pl) * 2008-11-25 2019-08-30 Solvay Fluor Gmbh Topnik antykorozyjny
US9186742B2 (en) * 2009-01-30 2015-11-17 General Electric Company Microwave brazing process and assemblies and materials therefor
US20100215983A1 (en) 2009-02-20 2010-08-26 Kennametal Inc. Brazed Claddings for Cast Iron Substrates
CN101566271B (zh) * 2009-05-19 2013-03-27 山东大学 一种金属陶瓷复合耐磨材料及其制备方法
JP5003983B2 (ja) 2009-09-07 2012-08-22 独立行政法人日本原子力研究開発機構 二層ろう接による積層構造強化法
DE102010016367A1 (de) * 2010-04-08 2011-10-13 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Hartgelöteter Gegenstand und Verfahren zum Hartlöten zweier oder mehrerer Teile
JP5623783B2 (ja) 2010-05-13 2014-11-12 日本発條株式会社 大気接合用ろう材、接合体、および、集電材料
JP5516075B2 (ja) 2010-05-26 2014-06-11 三菱電機株式会社 プレート式熱交換器
JP5675186B2 (ja) 2010-06-23 2015-02-25 三菱重工業株式会社 接合品の製造方法、及び燃焼器の製造方法
KR100992961B1 (ko) 2010-07-30 2010-11-08 주식회사 동화엔텍 플레이트형 열교환기 제조방법
JP2012052160A (ja) 2010-08-31 2012-03-15 Mitsubishi Alum Co Ltd ろう付性に優れるフラックスレスろう付用部材およびアルミニウム材のフラックスレスろう付け方法
JP5619538B2 (ja) 2010-09-06 2014-11-05 株式会社ティラド 細流路インナーフィンを有する熱交換器のフラックスレスろう付け方法およびそれに用いるアルミニウムクラッド材
JP5645307B2 (ja) 2010-12-09 2014-12-24 日本発條株式会社 大気接合用ろう材、接合体、および、集電材料
CN102120281A (zh) 2011-02-15 2011-07-13 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 一种钛铝材质涡轮增压器转子与钢轴的钎焊方法
EP2607332A1 (de) * 2011-12-19 2013-06-26 Sika Technology AG Abbindebeschleuniger für Bindemittel auf Basis von Calciumsulfat
ES2706986T3 (es) 2012-03-28 2019-04-02 Alfa Laval Corp Ab Nuevo concepto de soldadura fuerte
SI2853333T1 (sl) * 2013-09-26 2019-12-31 Alfa Laval Corporate Ab Postopek spajanja kovinskih delov z uporabo plasti za znižanje tališča

Also Published As

Publication number Publication date
CR20140447A (es) 2014-11-11
KR20140129237A (ko) 2014-11-06
AU2013241754B2 (en) 2015-06-04
JP6042458B2 (ja) 2016-12-14
AU2013241720A1 (en) 2014-09-04
JP6117332B2 (ja) 2017-04-19
ZA201406436B (en) 2016-05-25
PH12014502000A1 (en) 2014-11-24
CA2867427C (en) 2020-04-07
JP2015514016A (ja) 2015-05-18
EP2830815A1 (en) 2015-02-04
US20150060030A1 (en) 2015-03-05
KR102071484B1 (ko) 2020-01-30
CN104302439B (zh) 2017-04-12
PT2830821T (pt) 2017-03-01
KR20140129275A (ko) 2014-11-06
AP2014007939A0 (en) 2014-09-30
ES2617219T3 (es) 2017-06-15
CA2864189A1 (en) 2013-10-03
US20150086776A1 (en) 2015-03-26
MY169213A (en) 2019-03-18
WO2013144222A1 (en) 2013-10-03
JP6121519B2 (ja) 2017-04-26
KR20140129272A (ko) 2014-11-06
KR101627447B1 (ko) 2016-06-03
NZ628064A (en) 2017-04-28
NZ629124A (en) 2016-06-24
US10335881B2 (en) 2019-07-02
RU2014142883A (ru) 2016-05-20
WO2013144210A1 (en) 2013-10-03
CL2014002509A1 (es) 2015-01-16
AU2013241754A1 (en) 2014-09-04
EP2830821A1 (en) 2015-02-04
IL234792A (en) 2017-02-28
SI2830817T1 (sl) 2019-12-31
RU2014143253A (ru) 2016-05-20
DK2644312T3 (en) 2019-02-25
KR101656164B1 (ko) 2016-09-08
EP2830817A1 (en) 2015-02-04
SG11201406138TA (en) 2014-11-27
MX2014011231A (es) 2014-11-10
CN104203487A (zh) 2014-12-10
PH12014502120B1 (en) 2014-12-10
US20150044507A1 (en) 2015-02-12
JP2015518425A (ja) 2015-07-02
EP2830820A1 (en) 2015-02-04
PH12014502127B1 (en) 2014-12-10
EP2644312A1 (en) 2013-10-02
PH12014502000B1 (en) 2014-11-24
PL2830821T3 (pl) 2017-05-31
MY168027A (en) 2018-10-11
DK2830816T3 (en) 2020-02-17
KR101660617B1 (ko) 2016-09-27
RU2585886C2 (ru) 2016-06-10
US10131011B2 (en) 2018-11-20
IL234789A (en) 2017-02-28
EP2830819A1 (en) 2015-02-04
EP2644312B1 (en) 2018-10-31
BR112014023762B1 (pt) 2019-02-05
AP2014007923A0 (en) 2014-09-30
CL2014002544A1 (es) 2015-01-16
PH12014502119A1 (en) 2014-12-10
CR20140445A (es) 2014-11-11
AU2013241803A1 (en) 2014-10-16
CN104302439A (zh) 2015-01-21
SG11201405793YA (en) 2014-11-27
US20150044501A1 (en) 2015-02-12
WO2013144211A1 (en) 2013-10-03
PT2830820T (pt) 2018-03-12
NZ630078A (en) 2016-10-28
CA2864189C (en) 2017-02-14
MY173768A (en) 2020-02-19
NZ627987A (en) 2017-04-28
KR20140129236A (ko) 2014-11-06
PH12014502119B1 (en) 2014-12-10
JP2015514017A (ja) 2015-05-18
WO2013144308A1 (en) 2013-10-03
MX2014010976A (es) 2014-10-06
CA2864958A1 (en) 2013-10-03
AU2013241809A1 (en) 2014-10-16
CN104302440A (zh) 2015-01-21
AU2013241815A1 (en) 2014-10-16
KR20140121891A (ko) 2014-10-16
MY183524A (en) 2021-02-24
EP2830820B1 (en) 2018-01-10
BR112014023770B1 (pt) 2018-10-16
BR112014023758B1 (pt) 2018-12-04
ZA201406337B (en) 2017-08-30
KR20170005892A (ko) 2017-01-16
CN104185533A (zh) 2014-12-03
CA2868674C (en) 2019-03-19
RU2585888C2 (ru) 2016-06-10
CA2864958C (en) 2016-10-18
AP2014007938A0 (en) 2014-09-30
CN104185532A (zh) 2014-12-03
RU2585146C1 (ru) 2016-05-27
ES2706986T3 (es) 2019-04-02
KR20140129273A (ko) 2014-11-06
AU2013241804A1 (en) 2014-10-09
SI2830818T1 (sl) 2019-12-31
CR20140404A (es) 2014-11-26
JP2015518555A (ja) 2015-07-02
PL2830818T3 (pl) 2020-03-31
KR101692599B1 (ko) 2017-01-03
RU2581937C1 (ru) 2016-04-20
US9694435B2 (en) 2017-07-04
WO2013144216A1 (en) 2013-10-03
RU2014143279A (ru) 2016-05-20
MX2014010904A (es) 2014-10-15
PL2830820T3 (pl) 2018-04-30
CN104203489A (zh) 2014-12-10
NZ629346A (en) 2015-08-28
JP2015517913A (ja) 2015-06-25
ZA201406626B (en) 2016-08-31
CN104185532B (zh) 2017-04-26
CA2868635C (en) 2019-08-20
AU2013241803B2 (en) 2015-07-09
JP2015513656A (ja) 2015-05-14
CR20140446A (es) 2014-11-11
RU2583204C1 (ru) 2016-05-10
CN104203488B (zh) 2017-09-12
US9849534B2 (en) 2017-12-26
PH12014502127A1 (en) 2014-12-10
IL234793A (en) 2017-09-28
SI2644312T1 (sl) 2019-01-31
AP2014007929A0 (en) 2014-09-30
CA2868635A1 (en) 2013-10-03
SG11201406135YA (en) 2014-11-27
CL2014002567A1 (es) 2015-01-16
WO2013144251A1 (en) 2013-10-03
EP2830821B1 (en) 2016-12-28
PH12014502128A1 (en) 2014-12-10
RU2014143186A (ru) 2016-05-20
AU2013241868B2 (en) 2015-07-09
AU2013241815B2 (en) 2015-07-02
EP2830816A1 (en) 2015-02-04
CA2868674A1 (en) 2013-10-03
CR20140448A (es) 2014-11-11
US20150093188A1 (en) 2015-04-02
IL234790A (en) 2017-03-30
US10112249B2 (en) 2018-10-30
PH12014502120A1 (en) 2014-12-10
DK2830821T3 (en) 2017-04-10
JP6317323B2 (ja) 2018-04-25
JP6139657B2 (ja) 2017-05-31
KR101627446B1 (ko) 2016-06-03
MY168502A (en) 2018-11-12
EP2830818B1 (en) 2019-09-04
ES2755278T3 (es) 2020-04-22
CL2014002510A1 (es) 2015-01-16
JP2015517914A (ja) 2015-06-25
SI2830821T1 (sl) 2017-03-31
NZ629673A (en) 2016-09-30
HUE033296T2 (en) 2017-11-28
ZA201406628B (en) 2016-08-31
MX360752B (es) 2018-11-15
JP6444960B2 (ja) 2018-12-26
MY174995A (en) 2020-06-01
BR112014021589B1 (pt) 2018-09-11
MX2014010902A (es) 2014-10-15
PH12014502001A1 (en) 2014-11-24
PH12014502018A1 (en) 2014-11-24
DK2830818T3 (da) 2019-12-09
RU2602693C2 (ru) 2016-11-20
EP2830817B1 (en) 2019-08-28
MY172129A (en) 2019-11-14
SI2830820T1 (en) 2018-03-30
ES2661872T3 (es) 2018-04-04
CA2868633A1 (en) 2013-10-03
CA2868633C (en) 2019-07-09
SG11201406090TA (en) 2014-11-27
IL234791A (en) 2017-01-31
US9694434B2 (en) 2017-07-04
PH12014502001B1 (en) 2014-11-24
US10421141B2 (en) 2019-09-24
US20150030837A1 (en) 2015-01-29
AU2013241809B2 (en) 2015-06-18
RU2592331C2 (ru) 2016-07-20
PH12014502128B1 (en) 2014-12-10
CN104203488A (zh) 2014-12-10
CA2868227C (en) 2017-03-21
CN104203487B (zh) 2018-07-06
AU2013241804B2 (en) 2015-06-18
CN104203489B (zh) 2018-04-06
WO2013144194A1 (en) 2013-10-03
BR112014021587B1 (pt) 2018-05-15
CN104302440B (zh) 2017-12-15
CL2014002566A1 (es) 2015-01-16
DK2830820T3 (en) 2018-04-16
US20150034286A1 (en) 2015-02-05
EP2830818A1 (en) 2015-02-04
NZ630086A (en) 2016-06-24
SG11201406140RA (en) 2014-11-27
SG11201405953PA (en) 2014-11-27
EP2830816B1 (en) 2019-11-13
AU2013241720B2 (en) 2015-10-22
AP2014007944A0 (en) 2014-09-30
JP2017080812A (ja) 2017-05-18
KR101634477B1 (ko) 2016-06-28
ES2754307T3 (es) 2020-04-16
KR20140130714A (ko) 2014-11-11
JP6198811B2 (ja) 2017-09-20
BR112014023755B1 (pt) 2018-08-28
MX2014010903A (es) 2014-10-15
AU2013241868A1 (en) 2014-10-16
PT2830818T (pt) 2019-11-22
SG11201406089XA (en) 2014-11-27
HUE037304T2 (hu) 2018-08-28
CN104185533B (zh) 2017-05-17
CA2868227A1 (en) 2013-10-03
CA2867427A1 (en) 2013-10-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
BR112014023761B1 (pt) mistura, produto intermediário para unir e/ou revestir pela brasagem, método de brasar um produto, produto brasado, uso de um produto intermediário, e, produto pré-brasado para brasagem

Legal Events

Date Code Title Description
B06A Patent application procedure suspended [chapter 6.1 patent gazette]
B09A Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette]
B16A Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette]

Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 20 (VINTE) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 27/03/2013, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS.