RU2583204C1 - Пластинчатый теплообменник - Google Patents

Пластинчатый теплообменник Download PDF

Info

Publication number
RU2583204C1
RU2583204C1 RU2014142275/02A RU2014142275A RU2583204C1 RU 2583204 C1 RU2583204 C1 RU 2583204C1 RU 2014142275/02 A RU2014142275/02 A RU 2014142275/02A RU 2014142275 A RU2014142275 A RU 2014142275A RU 2583204 C1 RU2583204 C1 RU 2583204C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
plate
plates
boron
lowering
silicon
Prior art date
Application number
RU2014142275/02A
Other languages
English (en)
Inventor
Пер ШЕДИН
Кристиан ВАЛЬТЕР
Original Assignee
Альфа Лаваль Корпорейт Аб
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Альфа Лаваль Корпорейт Аб filed Critical Альфа Лаваль Корпорейт Аб
Application granted granted Critical
Publication of RU2583204C1 publication Critical patent/RU2583204C1/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
    • B22F1/10—Metallic powder containing lubricating or binding agents; Metallic powder containing organic material
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
    • B23K1/0008—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering specially adapted for particular articles or work
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
    • B23K1/0008—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering specially adapted for particular articles or work
    • B23K1/0012—Brazing heat exchangers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
    • B23K1/19—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering taking account of the properties of the materials to be soldered
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
    • B23K1/20—Preliminary treatment of work or areas to be soldered, e.g. in respect of a galvanic coating
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
    • B23K1/20—Preliminary treatment of work or areas to be soldered, e.g. in respect of a galvanic coating
    • B23K1/203—Fluxing, i.e. applying flux onto surfaces
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
    • B23K20/002—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating specially adapted for particular articles or work
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
    • B23K20/24—Preliminary treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
    • B23K35/004—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a metal of the iron group
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
    • B23K35/007—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of copper or another noble metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0222—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering, brazing
    • B23K35/0244—Powders, particles or spheres; Preforms made therefrom
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0222—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering, brazing
    • B23K35/0244—Powders, particles or spheres; Preforms made therefrom
    • B23K35/025—Pastes, creams, slurries
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/34—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material comprising compounds which yield metals when heated
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
    • B23K35/3612—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with organic compounds as principal constituents
    • B23K35/3613—Polymers, e.g. resins
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
    • B23K35/362—Selection of compositions of fluxes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
    • B23K35/365—Selection of non-metallic compositions of coating materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C24/00—Coating starting from inorganic powder
    • C23C24/08—Coating starting from inorganic powder by application of heat or pressure and heat
    • C23C24/10—Coating starting from inorganic powder by application of heat or pressure and heat with intermediate formation of a liquid phase in the layer
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D9/00—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D9/0062—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits for one heat-exchange medium being formed by spaced plates with inserted elements
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D53/00—Making other particular articles
    • B21D53/02—Making other particular articles heat exchangers or parts thereof, e.g. radiators, condensers fins, headers
    • B21D53/04—Making other particular articles heat exchangers or parts thereof, e.g. radiators, condensers fins, headers of sheet metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/08—Non-ferrous metals or alloys
    • B23K2103/12—Copper or alloys thereof
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D9/00—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D9/0012—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the apparatus having an annular form
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
    • F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
    • F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
    • F28F21/082—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from steel or ferrous alloys
    • F28F21/083—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from steel or ferrous alloys from stainless steel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
    • F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
    • F28F21/089—Coatings, claddings or bonding layers made from metals or metal alloys
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F3/00—Plate-like or laminated elements; Assemblies of plate-like or laminated elements
    • F28F3/02—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations
    • F28F3/04—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being integral with the element
    • F28F3/042—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being integral with the element in the form of local deformations of the element
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/4935—Heat exchanger or boiler making
    • Y10T29/49366—Sheet joined to sheet
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12778—Alternative base metals from diverse categories
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12986—Adjacent functionally defined components
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/25—Web or sheet containing structurally defined element or component and including a second component containing structurally defined particles
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/25—Web or sheet containing structurally defined element or component and including a second component containing structurally defined particles
    • Y10T428/259—Silicic material
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/26—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension
    • Y10T428/266—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension of base or substrate
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/27—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified weight per unit area [e.g., gms/sq cm, lbs/sq ft, etc.]
    • Y10T428/273—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified weight per unit area [e.g., gms/sq cm, lbs/sq ft, etc.] of coating
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/29—Coated or structually defined flake, particle, cell, strand, strand portion, rod, filament, macroscopic fiber or mass thereof
    • Y10T428/2913—Rod, strand, filament or fiber
    • Y10T428/2922—Nonlinear [e.g., crimped, coiled, etc.]
    • Y10T428/2924—Composite
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/29—Coated or structually defined flake, particle, cell, strand, strand portion, rod, filament, macroscopic fiber or mass thereof
    • Y10T428/2982—Particulate matter [e.g., sphere, flake, etc.]

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
  • Ceramic Products (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
  • Silicon Compounds (AREA)
  • Paints Or Removers (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
  • Electric Connection Of Electric Components To Printed Circuits (AREA)
  • Details Of Heat-Exchange And Heat-Transfer (AREA)
  • Nonmetallic Welding Materials (AREA)

Abstract

Изобретение может быть использовано при изготовлении высокотемпературной пайкой неразъемно соединенного пластинчатого теплообменника. Металлические теплообменные пластины, имеющие температуру солидуса выше 1100°С, установлены друг за другом и образуют пакет с чередующимися межпластинными пространствами. Каждая пластина теплообменника содержит область теплообмена и окружающую ее краевую область. Область теплообмена содержит гофрирование из возвышений и углублений, полученное штамповкой пластин. На поверхность гофрирования наносят понижающую температуру плавления композицию, содержащую по меньшей мере 25 мас.% бора и кремния. При нагреве первой и второй пластин до температуры выше 1100°С поверхность гофрирования плавится вместе с понижающим температуру плавления компонентом с образованием соединения в точках контакта между пластинами при их охлаждении. Изобретение позволяет простым и надежным образом получить прочное соединение пластин пластинчатого теплообменника. 2 н. и 27 з.п. ф-лы, 9 ил., 14 табл., 10 пр.

Description

УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
Настоящее изобретение относится к способу получения пластинчатого теплообменника и к пластинчатому теплообменнику, полученному данным способом.
ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
Можно использовать различные способы для соединения сплавов, имеющих высокие температуры плавления. В данном контексте «высокая температура плавления» представляет собой температуру плавления выше 900°C. Сварка является обычным способом, в котором основной металл плавится с использованием или без дополнительного материала, т.е. литой продукт создают посредством плавления и повторного затвердевания.
Высокотемпературная пайка представляет собой процесс соединения твердых металлов в непосредственной близости путем введения жидкого металла, который плавится выше 450°C. Паяное соединение, как правило, успешно образуется, если выбирают соответствующий присадочный припой, поверхности основного металла являются чистыми и остаются чистыми в течение нагревания до температуры текучести тугоплавкого припоя, и используют подходящую конструкцию соединения. В течение данного процесса тугоплавкая присадка плавится при температуре выше 450°C, т.е. жидкая межфазная поверхность раздела образуется при температуре меньшей, чем температура ликвидуса основного металла, подлежащего соединению. Для осуществления высокотемпературной пайки жидкая межфазная поверхность раздела должна иметь хорошую смачиваемость и текучесть.
Низкотемпературная пайка представляет собой процесс, в котором две или более металлических детали соединяют путем плавления и натекания присадочного металла, т.е. легкоплавкого припоя, в место соединения, причем этот легкоплавкий припой имеет меньшую температуру плавления, чем обрабатываемое изделие. При высокотемпературной пайке присадочный металл плавится при более высокой температуре, чем легкоплавкий припой, но обрабатываемое металлическое изделие не плавится. Различие между низкотемпературной пайкой и высокотемпературной пайкой основывается на температуре плавления присадочного припоя. Температура, составляющая 450°C, обычно используется в качестве точки практического разграничения между низкотемпературной пайкой и высокотемпературной пайкой.
В общем, процедура высокотемпературной пайки включает нанесение тугоплавкой присадки в область зазора или просвета между основным металлом, подлежащим соединению. В течение процесса нагревания тугоплавкая присадка плавится и заполняет зазор, подлежащий соединению. В процессе высокотемпературной пайки существуют три основные стадии, причем первая стадия называется физической стадией. Физическая стадия включает в себя смачивание и растекание тугоплавкой присадки. Вторая стадия обычно происходит при заданной температуре соединения. В течение этой стадии осуществляется взаимодействие твердое тело-жидкость, которое сопровождается значительным переносом массы. Объем основного металла, который вступает в непосредственный контакт с жидким присадочным металлом, как растворяется в присадочном металле, так и реагирует с ним в течение данной стадии. Одновременно малое количество элементов из жидких фаз проникает в твердый основной металл. Это перераспределение компонентов в области соединения приводит к изменениям состава присадочного металла, и иногда к затвердеванию присадочного металла. Последняя стадия, которая перекрывает вторую, отличается образованием конечной микроструктуры соединения и продолжается в течение затвердевания и охлаждения соединения.
Другой способ соединения двух металлических частей (основных материалов) представляет собой диффузионное соединение в исчезающей жидкой фазе (TLP-соединение), где диффузия происходит, когда понижающий температуру плавления элемент из промежуточного слоя перемещается в решетку и на границы между зернами металлических частей при температуре соединения. Твердотельные диффузионные процессы затем приводят к изменению состава на межфазной поверхности раздела соединения и неоднородный промежуточный слой плавится при меньшей температуре, чем основные материалы. Таким образом, тонкий слой жидкости распределяется по межфазной поверхности раздела, образуя соединение при меньшей температуре, чем температура плавления любой из металлических частей. Уменьшение температуры соединения приводит к затвердеванию расплава, и эта фаза впоследствии может диффундировать в металлические части при выдержке при температуре соединения в течение периода времени.
Способы соединения, такие как сварка, высокотемпературная пайка и TLP-соединение, успешно соединяют металлические части. Однако сварка имеет свои ограничения, поскольку она может быть чрезмерно дорогостоящей или даже невозможной при создании большого числа мест соединений в труднодоступных местах. Высокотемпературная пайка также имеет свои ограничения, например, в том, что иногда оказывается затруднительным надлежащее нанесение или даже определение наиболее подходящего присадочного металла. TLP-соединение обладает преимуществами, когда оно применяется для присоединения отличающегося материала, но имеет свои ограничения. Например, часто сложно найти подходящий промежуточный слой, и данный способ, действительно, не подходит для создания соединения в тех случаях, когда должны заполняться большие зазоры, или когда должно формироваться относительно большое соединение.
Таким образом, при выборе определенного способа соединения предусматривается множество факторов. Факторами, которые также являются значимыми, это - стоимость, производительность, безопасность, скорость процесса и свойства соединения, которое соединяет металлические части, а также свойства самих металлических частей после соединения. Даже несмотря на то, что вышеупомянутые способы имеют свои преимущества, по-прежнему существует потребность в способе соединения, подлежащем использованию в качестве дополнения к существующим в настоящее время способам, в частности, если принимаются во внимание такие факторы, как стоимость, производительность, безопасность и скорость процесса.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Задача настоящего изобретения - усовершенствовать вышеупомянутые технологии и предшествующий уровень техники. В частности, задача - предложить способ получения неразъемно соединенного пластинчатого теплообменника простым и надежным образом, обеспечивая при получении прочное соединение между пластинами пластинчатого теплообменника.
Для достижения этих целей предлагается способ получения неразъемно соединенного пластинчатого теплообменника, содержащего множество металлических теплообменных пластин, имеющих температуру солидуса выше 1100°C. Пластины устанавливают друг за другом и образуют пакет пластин с первыми межпластинными пространствами для первой среды и вторыми межпластинными пространствами для второй среды, причем первые и вторые межпластинные пространства предусмотрены в чередующемся порядке в пакете пластин. Каждая теплообменная пластина содержит область теплообмена и краевую область, которая проходит вокруг области теплообмена. Область теплообмена содержит гофрирование из возвышений и углублений. Упомянутое гофрирование пластин обеспечивают штамповкой пластин. Данный способ содержит этапы:
нанесение понижающей температуру плавления композиции на поверхность гофрирования из возвышений и углублений на первой стороне первой пластины, причем данная понижающая температуру плавления композиция содержит:
- понижающий температуру плавления компонент, который содержит по меньшей мере 25 мас.% бора и кремния для снижения температуры плавления первой пластины, и
- необязательно, связующий компонент для упрощения нанесения понижающей температуру плавления композиции на первую пластину,
приведение гофрирования из возвышений и углублений на второй стороне второй пластины в контакт с понижающей температуру плавления композицией на гофрировании из возвышений и углублений на первой стороне первой пластины посредством укладки пластин в пакет пластин,
нагревание первой и второй пластин до температуры выше 1100°C, причем в результате этого упомянутая поверхность гофрирования из возвышений и углублений на первой стороне первой пластины плавится таким образом, что поверхностный слой первой пластины плавится и, вместе с понижающим температуру плавления компонентом, образует расплавленный металлический слой, который находится в контакте с гофрированием из возвышений и углублений на второй пластине в точках контакта между первой пластиной и второй пластиной, и
обеспечение расплавленному металлическому слою возможности затвердевать таким образом, что получают соединение в точках контакта между пластинами в пакете пластин.
Металл пластин может иметь форму, например, металлических сплавов на основе железа, никеля и кобальт, поскольку они, как правило, имеют температуру солидуса выше 1100°C. Пластины не могут быть чистой медью, сплавами на основе меди, чистым алюминием или сплавами на основе алюминия, температуру солидуса которых не выше 1100°C. Металл в металлических пластинах или даже сама металлическая пластина может обозначаться термином «основной металл» или «основной материал». В данном контексте, сплав «на основе железа» представляет собой сплав, в котором железо имеет наибольшую массовую процентную долю среди всех элементов в сплаве (мас.%). Соответствующее положение также применимо к сплавам на основе никеля, кобальта, хрома и алюминия.
Как указано, понижающая температуру плавления композиция содержит по меньшей мере один компонент, который представляет собой понижающий температуру плавления компонент. Понижающая температуру плавления композиция необязательно содержит связующий компонент. Все вещества или составляющие понижающей температуру плавления композиции, которые способствуют снижению температуры плавления по меньшей мере первой пластины рассматривают как составляющие понижающего температуру плавления компонента. Составляющие понижающей температуру плавления композиции, которые не участвуют в снижении температуры плавления по меньшей мере первой пластины, но вместо этого «связывают» понижающую температуру плавления композицию таким образом, что она образует, например, пасту, краску или суспензию, рассматривают в качестве составляющих связующего компонента. Разумеется, понижающий температуру плавления компонент может включать в себя другие компоненты, такие как присадочный металл в малых количествах. Однако такой присадочный металл не может составлять более, чем 75 мас.% понижающего температуру плавления компонента, поскольку по меньшей мере 25 мас.% понижающего температуру плавления компонента составляют бор и кремний. Если присадочный металл включается в понижающую температуру плавления композицию, он всегда представляет собой составляющую понижающего температуру плавления компонента.
В данном контексте термин «бор и кремний» означает суммарное содержание бора и кремния в понижающем температуру плавления компоненте, которое рассчитано в мас.% Здесь мас.% означает массовую процентную долю, которую определяют умножением массовой доли на 100. Как известно, массовая доля вещества в компоненте представляет собой отношение массовой концентрации данного вещества (плотности данного вещества в компоненте) к плотности компонента. Таким образом, например, содержание по меньшей мере 25 мас.% бора и кремния означает, что общая масса бора и кремния составляет по меньшей мере 25 г в 100 г образца понижающего температуру плавления компонента. Очевидно, что если связующий компонент содержится в понижающей температуру плавления композиции, то мас.% бора и кремния в понижающей температуру плавления композиции может быть меньше чем 25 мас.%. Однако по меньшей мере 25 мас.% бора и кремния всегда присутствует в понижающем температуру плавления компоненте, который, как указано, также включает в себя любой присадочный металл, который может содержаться в нем, т.е. присадочный металл всегда рассматривают как составляющую понижающей температуру плавления композиции.
Термин «бор» включает в себя весь бор в понижающем температуру плавления компоненте, который включает в себя элементарный бор, а также бор в соединении бора. Соответственно, термин «кремний» включает в себя весь кремний в понижающем температуру плавления компоненте, который включает в себя элементарный кремний, а также кремний в соединении кремния. Таким образом, и бор, и кремний в понижающем температуру плавления компоненте могут представлять собой бор и кремний в различных соединениях бора и кремния.
Очевидно, понижающая температуру плавления композиция весьма отличается от традиционных веществ для высокотемпературной пайки, поскольку они имеют гораздо больше припаивающего металла относительно понижающих температуру плавления веществ, таких как бор и кремний. Как правило, вещества для высокотемпературной пайки имеют меньше чем 18 мас.% бора и кремния.
Данный способ выгоден тем, что содержание присадочного металла может быть уменьшено или даже исключено, и в том, что его можно применять для металлических пластин, которые изготовлены из различных материалов. Разумеется, также понижающая температуру плавления композиция может быть применена на второй металлической пластине.
Источником бора может являться любой из: элементарный бор и бор из соединения бора, выбранного из по меньшей мере любого из следующих соединений: карбид бора, борид кремния, борид никеля и борид железа. Источником кремния может являться любой из: элементарный кремний и кремний из соединения кремния, выбранного из по меньшей мере любого из следующих соединений: карбид кремния, борид кремния и ферросилиций.
Понижающий температуру плавления компонент может содержать по меньшей мере 40 мас.% бора и кремния, или даже по меньшей мере 85 мас.% бора и кремния. Это означает, что если присутствует какой-либо присадочный металл, он присутствует в количествах меньше чем 60 мас.%, и, соответственно, меньше чем 15 мас.%. Понижающий температуру плавления компонент может даже содержать по меньшей мере 95 мас.% бора и кремния.
Бор может составлять по меньшей мере 10 мас.% от содержания бора и кремния в понижающем температуру плавления соединении. Это означает, что если понижающий температуру плавления компонент содержит по меньшей мере 25 мас.% бора и кремния, то понижающий температуру плавления компонент содержит по меньшей мере 2,5 мас.% бора. Кремний может составлять по меньшей мере 55 мас.% от содержания бора и кремния в понижающем температуру плавления соединении.
Понижающий температуру плавления компонент может содержать меньше чем 50 мас.% металлических элементов или меньше чем 10 мас.% металлических элементов. Такие металлические элементы соответствуют «металлической присадке», обсужденной выше. Такие малые количества металлических элементов или присадочного металла решительно отличают понижающую температуру плавления композицию, например, от известных композиций для высокотемпературной пайки, поскольку они содержат по меньшей мере 60 мас.% металлических элементов. Здесь «металлические элементы» включают в себя, например все переходные металлы, которые являются d-элементами периодической таблицы и включают в себя с 3 до 12 группы периодической таблицы. Это означает, что, например, железо (Fe), никель (Ni), кобальт (Co), хром (Cr) и молибден (Mo) являются «металлическими элементами». Элементы, которые не являются «металлическими элементами», представляют собой инертные газы, галогены и следующие элементы: бор (B), углерод (C), кремний (Si), азот (N), фосфор (P), мышьяк (As), кислород (O), сера (S), селен (Se) и теллур (Te). Следует отметить, что, например, если источником бора является соединение борид никеля, то никелевая часть данного соединения является металлическим элементом, который включен в металлические элементы, содержание которых в одном варианте осуществления должно быть меньше чем 50 мас.% и в другом варианте осуществления меньше чем 10 мас.%.
Пластины могут иметь толщину 0,3-0,6 мм или пластины могут иметь толщину 0,6-1,0 мм, или пластины могут иметь толщину больше, чем 1,0 мм.
Первая поверхность может иметь область, которая больше, чем область, определяемая точкой контакта на упомянутой части первой поверхности, так что металл в расплавленном металлическом слое перетекает в точку контакта при обеспечении возможности для образования соединения. Такое перетекание, как правило, обусловлено капиллярным эффектом.
Площадь поверхности может быть по меньшей мере в 10 раз больше, чем площадь, определяемая точкой контакта. Площадь поверхности может быть даже больше (или точка контакта может быть относительно меньше), например, по меньшей мере в 20 или 30 раз больше, чем площадь, определяемая точкой контакта. Площадь поверхности относится к площади поверхности, с которой расплавленный металл перетекает, образуя соединение.
Площадь поверхности может быть по меньшей мере в 3 раза больше, чем площадь поперечного сечения места соединения. Площадь поверхности может быть даже больше (или площадь поперечного сечения места соединения может быть относительно меньше), например, она по меньшей мере в 6 или 10 раз больше, чем площадь, определяемая точкой контакта. Площадь поперечного сечения места соединения может быть определена как площадь поперечного сечения, которую место соединения имеет в плоскости, проходящей параллельно поверхности, на которой находится точка контакта, в том месте, где место соединения имеет свою наименьшую протяженность (площадь поперечного сечения).
Соединение может содержать по меньшей мере 50 мас.% или по меньшей мере 85 мас.% или даже 100 мас.% металла (металлического элемента), который перед нагреванием был частью любой из первой металлической части и второй металлической части. Это достигается обеспечением металлу металлических частей возможности перетекать в точку контакта и образовывать соединение. Соединение, которое образуется таким образом, весьма отличается от соединений, которые образуются посредством высокотемпературной пайки, поскольку такие соединения, как правило, содержат по меньшей мере 90 мас.% металла, который перед высокотемпературной пайкой был частью присадочного металла вещества для высокотемпературной пайки, которое использовали для образования соединения.
Пластины могут содержать любой из составов:
i) >50 мас.% Fe, <13 мас.% Cr, <1 мас.% Mo, <1 мас.% Ni и <3 мас.% Mn;
ii) >90 мас.% Fe;
iii) >65 мас.% Fe и >13 мас.% Cr;
iv) >50 мас.% Fe, >15,5 мас.% Cr и >6 мас.% Ni;
v) >50 мас.% Fe, >15,5 мас.% Cr, 1-10 мас.% Mo и >8 мас.% Ni;
vi) >97 мас.% Ni;
vii) >10 мас.% Cr и >60 мас.% Ni;
viii) >15 мас.% Cr, >10 мас.% Mo и >50 мас.% Ni;
ix) >70 мас.% Co; и
x) >10 мас.% Fe, 0,1-30 мас.% Mo, 0,1-30 мас.% Ni и >50 мас.% Co.
Вышеизложенное означает, что первая пластина, а также вторая пластин могут быть изготовлены из большого числа различных сплавов. Очевидно, приведенные выше примеры сбалансированы с другими металлами или элементами, которые обычно используются в промышленности.
Согласно другому аспекту обеспечивается пластинчатый теплообменник, содержащий множество металлических теплообменных пластин, имеющих температуру солидуса выше 1100оC. Пластины устанавливают друг за другом и образуют пакет пластин с первыми межпластинными пространствами для первой среды и вторыми межпластинными пространствами для второй среды, причем первые и вторые межпластинные пространства первой и второй пластины предусмотрены в чередующемся порядке в пакете пластин. Каждая теплообменная пластина содержит область теплообмена и краевую область, которая проходит вокруг области теплообмена. Область теплообмена содержит гофрирование из возвышений и углублений. Упомянутое гофрирование пластин обеспечивают штамповкой пластин. Пластинчатый теплообменник получают в соответствии с описанным выше способом или любым из его вариантов осуществления.
Согласно другому аспекту настоящего изобретения обеспечивается пластинчатый теплообменник, который содержит первую пластину, которую соединяют со второй пластиной посредством соединения, причем эти пластины имеют температуру солидуса выше 1100°С, при этом соединение содержит по меньшей мере 50 мас. % металлических элементов, которые были перемещены из площади, которая окружает это соединение и была частью любой первой пластины и второй пластины.
Различные цели, признаки, аспекты и преимущества способа, продуктов и понижающей температуру плавления композиции станут очевидными из следующего подробного описания, а также из чертежей.
Краткое описание чертежей
Далее варианты осуществления изобретения будут описаны посредством примера, со ссылкой на сопровождающие схематические чертежи, на которых:
Фиг. 1 представляет разборный вид в перспективе пластинчатого теплообменника предшествующего уровня техники,
Фиг. 2 представляет вид поперечного сечения пластинчатого теплообменника по фиг. 1,
Фиг. 3 представляет блок-схему алгоритма способа соединения пластин в пластинчатом теплообменнике в соответствии со способом настоящего изобретения,
Фиг. 4 показывает штампованную пластину, которую используют в ряде примеров, описывающих способ возможного соединения двух металлических частей,
Фиг. 5 представляет фотографию поперечного сечения соединения между пластиной, показанной на фиг. 4, и плоской пластиной,
Фиг. 6 показывает график, на котором измеренная ширина соединения построена как функция нанесенного количества (г/3500 мм2) понижающей температуру плавления композиции, включающая в себя линии трендов,
Фиг. 7 показывает другой график, на котором вычисленная заполненная площадь соединения на основе измеренной ширины построена как функция нанесенного количества (г/3500 мм2) понижающей температуру плавления композиции, включающая в себя линии трендов,
Фиг. 8 показывает другой график, на котором % исследованных на разрыв образцов, в которых соединение было прочнее или таким же, как материал пластины, построена как функция нанесенного количества (г/3500 мм2) понижающей температуру плавления композиции, включающая в себя линии трендов, и
Фиг. 9 показывает изображение других исследованных образцов, которые были соединены.
Подробное описание
Со ссылкой на прилагаемые фигуры раскрыт пластинчатый теплообменник, см. фиг. 1 и 2, соответственно. Пластинчатый теплообменник 1 содержит множество теплообменных пластин 2, которые установлены друг за другом, образуя пакет 3 пластин с первыми межпластинными пространствами 4 для первой среды и вторыми межпластинными пространствами 5 для второй среды. Первые межпластинные пространства 4 и вторые межпластинные пространства 5 предусмотрены в чередующемся порядке в пакете 3 пластин, т.е. каждое второе межпластинное пространство представляет собой первое межпластинное пространство 4 и каждое второе межпластинное пространство представляет собой второе межпластинное пространство 5, см. фиг. 2.
Пластинчатый теплообменник 1, раскрытый на фиг. 1 и 2, имеет теплообменные пластины 2, которые неразъемно соединены друг с другом. Две крайние теплообменные пластины могут образовать концевые пластины или быть замененными ими.
Пластинчатый теплообменник 1 также содержит впускные и выпускные каналы 6 и 7, которые выполняют с возможностью подавать первую среду в первые межпластинные пространства 4 первой пластины и из них, а также подавать вторую среду во вторые межпластинные пространства 5 и из них. Каждая теплообменная пластина 2 простирается в главной плоскости р протяженности и содержит область 10 теплообмена и краевую область 11, простирающуюся вокруг области 10 теплообмена. Каждая теплообменная пластина 2 также содержит две области отверстий, которые обеспечивают на первом конце теплообменной пластины 2 и на втором конце теплообменной пластины 2, соответственно. Области отверстий располагают внутри краевой области 11, и более конкретно, между краевой областью 11 и областью 10 теплообмена. Каждая область отверстий содержит по меньшей мере одно отверстие 14, которое выравнивают с соответствующими впускными и выпускными каналами 6 и 7.
Область 10 теплообмена содержит гофрирование из возвышений 18 и углублений 19. Такие углубления и возвышения могут быть образованы, например, в форме гребней и канавок или в форме лунок.
Пластины 2 могут быть изготовлены, например, из металлических сплавов на основе железа, никеля и кобальта, поскольку они, как правило, имеют температуру солидуса выше 1100°С.Пластины не могут быть изготовлены из чистой меди, чистого алюминия или сплавов на основе алюминия, температура солидуса которых не выше 1100°С. Например, эти пластины могут быть изготовлены, как правило, из сплавов на основе железа, никеля и кобальта.
Этот металл в пластинах 2 или даже пластины 2 сами по себе могут быть обозначены как «основной металл» или «основной материал». В данном контексте, сплав «на основе железа» представляет собой сплав, в котором железо имеет наибольшую массовую процентную долю среди всех элементов сплава (мас. %). Соответствующее положение также применимо к сплавам на основе, например, никеля, меди, кобальта, хрома и алюминия.
Со ссылкой на фиг. 3 иллюстрируется блок-схема алгоритма способа соединения пластин 2 для пластинчатого теплообменника 1. Пластины 2 могут быть изготовлены из различных материалов, как описано выше.
На первом этапе 201 понижающую температуру плавления композицию наносят по меньшей мере на часть гофрирования из возвышений 18 и углублений 19. Понижающая температуру плавления композиция может быть нанесена только на часть гофрирования, т.е. на точки 23 контакта.
Нанесение само по себе может быть осуществлено с помощью общепринятых методов, например, распылением, трафаретной печатью, прокатыванием или окрашиванием в случае, если понижающая температуру плавления композиция содержит связующий компонент, посредством PVD или CVD, или только с понижающими температуру плавления веществами, в случае, если связующий компонент не используют.
Понижающая температуру плавления композиция содержит по меньшей мере один компонент, который является понижающим температуру плавления компонентом. Необязательно понижающая температуру плавления композиция содержит связующий компонент. Все вещества или составляющие понижающей температуру плавления композиции, которые вносят вклад в снижение температуры плавления по меньшей мере первой металлической части, рассматривают в качестве составляющих понижающего температуру плавления компонента. Составляющие понижающей температуру плавления композиции, которые не вовлечены в снижение температуры плавления по меньшей мере первой металлической части, но вместо этого «связывают» понижающую температуру плавления композицию таким образом, что она образует, например, пасту, краску или суспензию, рассматривают в качестве составляющих связующего компонента. Разумеется, понижающий температуру плавления компонент может включать в себя другие компоненты, такие как присадочный металл в малых количествах. Однако такой присадочный металл не может составлять больше, чем 75 мас. % понижающего температуру плавления компонента, поскольку по меньшей мере 25 мас. % понижающего температуру плавления компонента содержат бор и кремний. Если присадочный металл включается в понижающую температуру плавления композицию, он всегда является составляющей понижающего температуру плавления компонента.
В данном контексте, термин «бор и кремний» означают суммарное содержание бора и кремния в понижающем температуру плавления компоненте, рассчитанное в мас.%. Здесь мас.% означают массовую процентную долю, которую определяют умножением массовой доли на 100. Как известно, массовая доля вещества в компоненте представляет собой отношение массовой концентрации этого вещества (плотности этого вещества в компоненте) к плотности компонента. Таким образом, например, по меньшей мере 25 мас.% бора и кремния означают, что общая масса бора и кремния составляет по меньшей мере 25 г на 100 г образца понижающего температуру плавления компонента. Очевидно, что если связующий компонент содержится в понижающей температуру плавления композиции, то мас.% бора и кремния в понижающей температуру плавления композиции может быть меньше чем 25 мас.%. Однако по меньшей мере 25 мас.% бора и кремния всегда присутствует в понижающем температуру плавления компоненте, который, как указано, также включает в себя любой присадочный металл, который может в нем содержаться, т.е. присадочный металл всегда рассматривают как составляющую понижающей температуру плавления композиции.
Термин «бор» включает в себя весь бор в понижающем температуру плавления компоненте, который включает в себя элементарный бор, а также бор в соединении бора. Соответственно, термин «кремний» включает в себя весь кремний в понижающем температуру плавления компоненте, который включает в себя элементарный кремний, а также кремний в соединении кремния. Таким образом, и бор, и кремний в понижающем температуру плавления компоненте могут быть представлены бором и кремнием в различных соединениях бора и кремния.
Очевидно, что понижающая температуру плавления композиция весьма отличается от традиционных веществ для
высокотемпературной пайки, поскольку они содержат гораздо больше припаивающего металла относительно понижающих температуру плавления веществ, таким как бор и кремний. Как правило, вещества для высокотемпературной пайки содержат меньше чем 18 мас. % бора и кремния.
Данный способ выгоден тем, что содержание присадочного металла может быть уменьшено или даже исключено, и тем, что способ может быть применен к металлическим частям, которые изготовлены из различных материалов. Его также можно использовать в широком диапазоне применений, например, для соединения теплопередающих пластин или любых подходящих металлических предметов, которые иначе соединяют, например, сваркой или традиционной высокотемпературной пайкой.
В другом варианте осуществления настоящего изобретения понижающую температуру плавления композицию наносят на рулон, который впоследствии разрезают на пластины 2.
На следующем этапе 202 гофрирование из возвышений 18 и углублений 19 на второй стороне второй пластины 22 приводят в контакт с понижающей температуру плавления композицией на гофрировании из возвышений 18 и углублений 19 на первой стороне первой пластины 21 посредством укладки пластин в пакет 3 пластин. Посредством укладки первой 21 и второй пластин 22 образуется пакет 3 пластин. Это может быть осуществлено вручную или автоматически с использованием традиционных автоматизированных производственных систем. Разумеется, понижающую температуру плавления композицию также можно наносить на вторые пластины 22.
Источником бора может являться любой из: элементарный бор и бор из соединения бора, выбранного из по меньшей мере любого из следующих соединений: карбид бора, борид кремния, борид никеля и борид железа. Источником кремния может являться любой из: элементарный кремний и кремний из соединения кремния, выбранного из по меньшей мере любого из следующих соединений: карбид кремния, борид кремния и ферросилиций.
Понижающий температуру плавления компонент может содержать по меньшей мере 4 0 мас. % бора и кремния, или даже по меньшей мере 85 мас. % бора и кремния. Это означает, что если присутствует какой-либо присадочный металл, он присутствует в количествах меньше чем 60 мас. % и, соответственно, меньше чем 15 мас. %. Понижающий температуру плавления компонент может даже содержать по меньшей мере 95 мас. % бора и кремния.
Бор может составлять по меньшей мере 10 мас. % от содержания бора и кремния в понижающем температуру плавления соединении. Это означает, что, если понижающий температуру плавления компонент содержит по меньшей мере 25 мас. % бора и кремния, понижающий температуру плавления компонент содержит по меньшей мере 2,5 мас. % бора. Кремний может составлять по меньшей мере 55 мас. % от содержания бора и кремния в понижающем температуру плавления соединении.
Понижающий температуру плавления компонент может содержать меньше чем 50 мас. % металлических элементов или меньше чем 10 мас. % металлических элементов. Такие металлические элементы соответствуют «металлическому припою», обсужденному выше. Такие малые количества металлических элементов или присадочного металла отличают понижающую температуру плавления композицию, например, от известных композиций для высокотемпературной пайки, поскольку они содержат по меньшей мере 60 мас. % металлических элементов. Здесь «металлические элементы» включают в себя, например, все переходные металлы, которые являются d-элементами периодической таблицы и включают в себя с 3 до 12 группы периодической таблицы. Это означает, что, например, железо (Fe), никель (Ni), кобальт (Со), хром (Cr) и молибден (Мо) являются «металлическими элементами. Элементы, которые не являются «металлическими элементами», представляют собой инертные газы, галогены и следующие элементы: бор (В), углерод (С), кремний (Si), азот (N), фосфор (Р), мышьяк (As), кислород (О), сера (S), селен (Se) и теллур (Те). Следует отметить, что, например, если источником бора является соединение борид никеля, то никелевая часть этого соединения является металлическим элементом, который включается в металлические элементы, содержание которых в одном из вариантов осуществления должно составлять меньше чем 50 мас. % и в другом варианте осуществления меньше чем 10 мас. %.
Пластины 2 могут иметь толщину 0,3-0,6 или пластины 2 могут иметь толщину 0,6-1,0 мм, или пластины 2 могут иметь толщину
больше, чем 1,0 мм.
Понижающую температуру плавления композицию можно наносить на поверхность, имеющую площадь, которая больше, чем площадь, определяемая точками 23 контакта, таким образом, что металл в расплавленном металлическом слое перетекает в точку контакта при обеспечении возможности для образования соединения. Такое перетекание, как правило, обусловлено капиллярным эффектом.
Площадь поверхности плавящегося компонента может быть по меньшей мере в 10 раз больше, чем площадь, определяемая точками 23 контакта. Площадь поверхности может быть даже больше (или точка контакта может быть относительно меньше), например, по меньшей мере в 20 или 30 раз больше, чем площадь, определяемая точкой контакта. Площадь поверхности относится к площади поверхности, с которой расплавленный металл перетекает, образуя соединение.
Площадь поверхности может быть по меньшей мере в 3 раза больше, чем площадь поперечного сечения места соединения. Площадь поверхности может быть даже больше (или площадь поперечного сечения места соединения, соответственно, меньше), например, по меньшей мере в 6 или 10 раз больше, чем площадь, определяемая точкой контакта. Площадь поперечного сечения места соединения может быть определена как площадь поперечного сечения, которую место соединения имеет в плоскости, проходящей параллельно поверхности, на которой находится точка контакта, в том месте, где место соединения имеет свою наименьшую протяженность (площадь поперечного сечения).
Соединения могут содержать по меньшей мере 50 мас.% или по меньшей мере 85 мас.%, или даже 100 мас.% металла (металлического элемента), который перед нагреванием был частью любой из пластин 2. Это достигается обеспечением металлу пластин возможности перетекать в точки 23 контакта и образовывать соединение. Соединение, которое образуется таким путем, весьма отличается от соединений, которые образуются посредством высокотемпературной пайки, поскольку такие соединения, как правило, содержат по меньшей мере 90 мас.% металла, который перед высокотемпературной пайкой был частью присадочного металла вещества для высокотемпературной пайки, которое использовали для образования соединения.
Первые пластины 2 могут содержать любой из составов:
i) >50 мас.% Fe, <13 мас.% Cr, <1 мас.% Mo, <1 мас.% Ni и <3 мас.% Mn;
ii) >90 мас.% Fe;
iii) >65 мас.% Fe и >13 мас.% Cr;
iv) >50 мас.% Fe, >15,5 мас.% Cr и >6 мас.% Ni;
v) >50 мас.% Fe, >15,5 мас.% Cr, 1-10 мас.% Mo и >8 мас.% Ni;
vi) >97 мас.% Ni;
vii) >10 мас.% Cr и >60 мас.% Ni;
viii) >15 мас.% Cr, >10 мас.% Mo и >50 мас.% Ni;
ix) >70 мас.% Co; и
x) >10 мас.% Fe, 0,1-30 мас.% Mo, 0,1-30 мас.% Ni и >50 мас.% Co.
Вышеизложенное означает, что пластины 2 могут быть изготовлены из большого числа различных сплавов. Очевидно, представленные выше примеры сбалансированы с другими металлами или элементами, которые обычно используют в промышленности.
На следующем этапе 203 пакет 3 пластин нагревают до температуры, которая выше 1100°С. Точная температура может быть определена в следующих примерах.
В течение нагревания 203 поверхности гофрирования из возвышений 18 и углублений 19 на первой стороне первой пластины 21 плавлением формирует поверхностный слой, который вместе с понижающим температуру плавления компонентом, образует расплавленный металлический слой, который находится в контакте с гофрированием из возвышений 18 и углублений 19 на второй пластине 22 в точках 23 контакта между первой пластиной 21 и второй пластиной 22. Когда это происходит, металл из расплавленного металлического слоя перетекает по направлению к точке 23 контакта.
На заключительном этапе 204 расплавленному металлическому слою обеспечивают возможность затвердеть таким образом, что получается соединение в точках 23 контакта между пластинами в пакете 3 пластин, т.е. металл, который перетек в точки 23 контакта, затвердевает.
При нанесении 201 понижающей температуру плавления композиции на пластины 2 неожиданно было обнаружено, что пластина изменила форму после высокотемпературной пайки, когда смесь наносили только на одну поверхность. Изменение формы происходит, когда смесь сплавляется с поверхностью, и это также означает, что возникает сжимающее напряжение на поверхности вследствие образования сплава. Напряжения сжатия полезны, например, для усталостной прочности. Наибольшие напряжения в паяном теплообменнике обычно располагаются на и около паяных соединений. Посредством нанесения смеси только на и около точек контакта, например, трафаретной печатью или прокатыванием, количество смеси и используемого связующего компонента может быть минимизировано, но все еще сохраняется эффект напряжений сжатия в области, где они наиболее полезны. Посредством уменьшения количества смеси и связующего компонента, будет снижена стоимость, а также уменьшен необходимый процесс испарения связующих компонентов. Испарение связующих компонентов может быть критичным, поскольку может быть сложно испарить все нанесенные связующие компоненты. Более того, испарение требует времени, и если испаряют не весь связующий компонент, могут иметь место проблемы с остатками связующего компонента, например, углеродом, который затем увеличивает содержание углерода в основном материале и соединении, что может, например, уменьшать коррозионные свойства из-за образования карбидов хрома для материалов, содержащих хром.
Затвердевание, как правило, включает в себя уменьшение температуры до обычной комнатной температуры. Однако затвердевание также происходит в течение физического процесса перераспределения компонентов (бора и кремния) в области соединения до уменьшения температуры.
Из приведенного выше описания следует, что, несмотря на то, что различные варианты осуществления настоящего изобретения были описаны и показаны, настоящее изобретение не ограничивается этим, но может также быть реализовано другими путями в пределах объема предмета настоящего изобретения, определенного в следующей формуле изобретения. Различные понижающие температуру плавления композиции также можно комбинировать с различными металлами для металлических частей. Например, понижающую температуру плавления композицию (смесь) A3.3 можно комбинировать с металлическими частями, изготовленными из стали типа 316.
Примеры
Далее представлен ряд экспериментов и примеров, в которых описаны подходящие материалы для пластин, составы понижающей температуру плавления композиции, какие количества понижающей температуру плавления композиции следует использовать, подходящие температуры нагревания, как долго следует нагревать и т.д. Таким образом, результаты данных экспериментов и примеров используют для описанных выше объектов таких, как первая пластина, вторая пластина, понижающая температуру плавления композиция, точка контакта, соединение и т.д., т.е. все описанные выше объекты могут задействовать соответственно связанные признаки, описанные в отношении представленных ниже экспериментов и примеров. В дальнейшем понижающая температура плавления композиция обозначают термином «смесь». Металлическая пластина может быть обозначена термином «основной металл».
Фиг. 4 показывает пластину 150, которая используется для пояснения того, как две металлические части можно соединять. Пластина 150 является круглой штампованной пластиной диаметром 42 мм и толщиной 0,4 мм и изготавливается из нержавеющей стали типа 316L (марка стали SAE). Штампованная пластина 150 имеет две штампованных балки v и h, каждая длиной приблизительно 20 мм. Балка v символизирует левую балку, а балка h символизирует правую балку. Обозначения «v» и «h» используют ниже в примерах 5 и 9.
Фиг. 5 показывает поперечное сечение места соединения между пластиной 150 типа, показанного на фиг. 4, и плоской пластиной. Соединение создается в точке контакта между балками пластины 150 и плоской пластиной. Чтобы оценить количество металла, который образует соединение, выполняли следующие приближения и вычисления.
Согласно оценкам, объем в центре соединения является пренебрежимо малым. Следовательно, созданный объем металла для соединений с шириной такой, как ширина В (в примере 1,21 мм или меньше), задают равным нулю. На внешних сторонах балки v, которые имеют расстояние (Х-В)/2, скапливается металл. Когда смесь (понижающая температуру плавления композиция) наносится на плоскую пластину, пластины удерживают вместе и нагретые поверхностные слои пластин плавятся, и металл в расплавленной форме перемещается под действием капиллярного эффекта в область соединения из соседних областей, образуя при этом объемы металла, который составляет соединение.
Возможно вычислять площадь путем оценки тех двух треугольников, которые образуются на каждой стороне от центра соединения. Измеренный угол в треугольнике составляет 28°. Общая измеренная ширина равна X, а ширина центра равна В. Общая площадь А двух треугольников, следовательно, равна А=2×(((X-В)/2)×((Х-В)/2)×tan(α))/2. Когда измеренное значение В равно 1,21 мм, то А=2×(((Х-1,21)/2)×((Х-1,21/2)×tan(28))/2. Общий созданный объем тугоплавкого припоя, который перетек в трещины для образования соединения, будет равен произведению этой площади и длины двух балок v, h. Часть образованного тугоплавкого припоя не перетекает в трещины и остается на поверхности, на которую была нанесена смесь.
Фиг. 6 представляет график, показывающий измеренную ширину как функцию нанесенного количества смеси согласно различным вариантам осуществления (г/3500 мм2, т.е. граммы на 3500 квадратных мм) с линиями трендов. Результаты тестов показаны в таблице 8 и 9 (см. ниже пример 5) и на фиг. 6. Линии трендов на фиг. 6 основаны на функции Y=K×X+L, где Y - площадь, K - наклон линии, X - нанесенное количество смеси и L постоянная величина. Результаты измеренной ширины и оценочных площадей иллюстрируются на фиг. 6. Нанесенные количества смеси, см. таблицы 8 и 9, составляли от 0,06 г/3500 мм2 до 0,96 г/3500 мм2, что соответствует приблизительно от 0,017 мг/мм2 до 0,274 мг/мм2.
Для смеси измеряли линию тренда Y=K×X+L, где Y - ширина соединения, K - наклон линии, X - нанесенное количество смеси и L - постоянная величина, см. фиг. 6. Таким образом, ширина паяного соединения составляет:
Y (ширина для A3.3)=1,554+9,922 × (нанесенное количество смеси A3.3)
Y (ширина для В2)=0,626+10,807 × (нанесенное количество смеси В2)
Y (ширина для С1)=0,537+8,342 × (нанесенное количество смеси С1)
Y (ширина для F0)=0,632+7,456 × (нанесенное количество смеси F0).
Как видно на фиг. 6, среди смесей А3.3, В2, C1, DO.5, Е0.3 и F0 смеси А3.3 дают наибольшее количество тугоплавкого припоя в соединении в зависимости от нанесенного количества смеси. Образец F0 не дает каких-либо существенных соединений при содержании ниже 0,20 г на 3500 мм2.
На фиг. 7 показывает другой график, на котором нанесена вычисленная заполненная площадь паяного соединения, основанная на измеренной ширине в зависимости от нанесенного количества смеси (г/3500 мм2) с линиями трендов. Для смеси измеряли линию тренда Y=K×X-L, где Y - площадь, K - наклон линии, X - нанесенное количество смеси и L - постоянная величина, см. фиг. 7. Для фиг. 6 площадь паяного соединения составляет:
Y (площадь для A3.3)=4,361 × (нанесенное количество смеси A3.3) - 0,161
Y (площадь для В2)=3,372 × (нанесенное количество смеси В2) - 0, 318
Y (площадь для С1)=2,549 × (нанесенное количество смеси С1) - 0,321
Y (площадь для F0)=0,569 × (нанесенное количество смеси F0) - 0,093.
Оценка созданного объема основана на графике по фиг. 7,
например, количество 0,18 г на 3500 мм2, за исключением образца F0 из-за «отсутствия» паяных соединений и образца D0.5 из-за слишком малого количества данных, дает для образцов следующие значения созданного объема тугоплавкого припоя в соединении между пластинами, см. следующее:
Объем (A3.3)=0,63 × длина 40 (20×2)=25,2 мм3
Объем (В2)=0,30 × длина 40 (20×2)=12,0 мм3
Объем (С1)=0,12 × длина 40 (20×2)=4,8 мм3
Объем (Е0.3)=0,10 × длина 40 (20×2)=4,0 мм3.
Фиг. 8 показывает другой график, на котором % (процент) является коэффициентом успешности экспериментов на разрыв, где соединение было прочнее или таким же, как материал пластины, в зависимости от нанесенного количества смеси, т.е. г на 3500 мм2. Когда пластина прочнее, чем соединение, что приводило к разрыву соединения, результат был равным нулю. Для образцов, в которых соединение было прочнее, чем материал пластины, разница в результатах не являлась статистически значимой.
Фиг. 9 показывает дополнительный образец соединения при образовании соединений с помощью смеси. Данная фотография показывает, что соединение образовано между двумя пластинами. Образец взят из примера 10.
Для иллюстрации настоящего изобретения следующие примеры представлены более подробно.
Тесты в данных примерах были проведены, чтобы исследовать, способен ли кремний, Si, создавать «тугоплавкий припой» когда кремний наносили на поверхность тестируемого образца основного металла (т.е. на металлическую часть). Кроме того, различные количества бора, B, добавляли для уменьшения температуры плавления тугоплавкого припоя. Бор также используют для изменения свойств смачивания тугоплавкого припоя. Также были исследованы свойства тестируемых смесей. В данных примерах мас.% является массовым процентом, а атом.% является атомным процентом. Здесь термин «тугоплавкий припой» относится к сплаву, образованному, когда кремний и бор вызывают плавление части или слоя основного металла (металлической части). Таким образом, «тугоплавкий припой», содержит смесь и металлические элементы из основного металла.
Если иное не установлено, тестируемые образцы основного металла для всех тестов очищали в посудомоечной машине и ацетоном прежде, чем образцы смесей кремния и бора добавляли к тестируемым образцам.
Пример 1
Пример 1 касается приготовления образцов смесей кремния и бора для тестирования. Образец смеси № C1 готовили смешиванием 118,0 г порошка кристаллического кремния с размером частиц 325 меш чистотой 99,5% (в пересчете на металл) 7440-21-3 от Alfa Aesar-Johnsson Matthey Company с 13,06 г порошка кристаллического бора с размером частиц 325 меш чистотой 98% (в пересчете на металл) 7440-42-8 от Alfa Aesar-Johnsson Matthey Company и 77,0 г связующего материала Nicorobraz S-30 от Wall Colmonoy в смесителе Varimixer BEAR от Busch & Holm, получая 208 г пасты, см. образец C1. Все тестируемые образцы готовили, следуя той же процедурой, как образец смеси C1. Описание образцов представлено в таблице 2. Приготовленная смесь соответствует обсужденной ранее «понижающей температуру плавления композиции». Бор и кремний в смеси соответствует «понижающему температуру плавления компоненту» из понижающей температуру плавления композиции, а связующий материал в смеси соответствует «связующему компоненту» из понижающей температуру плавления композиции.
Таблица 2
№ образца смеси Бор (г) Кремний (г) Связующий материал S-30 (г) Общая масса (г)
F0 0,00 124,7 73,3 198
E0.3 4,30 123,9 72,1 200
D0.5 6,41 121,2 75,0 203
C1 13,06 118,0 77,0 208
B2 24,88 104,5 72,81 202
A3.3 11,46 22,9 19,3 54,0
Образцы G15, H100, I66 и J готовили таким же образом, как образцы F0, E0.3, D0.5, C1, B2 и A3.3 с тем отличием, что был использован другой связующий материал. Связующий материал представлял собой связующий материал Nicorobraz S-20 от Wall Colmonoy. Эти тестируемые образцы представлены в таблице 3.
Таблица 3
№ образца смеси Бор (г) Кремний (г) Связующий материал S-20 (г) Общая масса (г)
G15 0,37 2,24 3,1 5,7
H100 4,19 0 5,3 9,5
I66 1,80 2,70 5,5 10,0
J 2,03 2,02 5,0 9,0
Для указанных образцов смесей выполняли вычисления, чтобы показывающие соотношение, массовые и атомные процентные доли, как показано в таблице 4.
Таблица 4
№ образца смеси Соотношение (масс.:масс.) Количество (мас.%) Количество (атом. %)
Бор Кремний Бор Кремний Бор Кремний
F0 0 100 0 100 0 100
E0.3 3 100 3 97 8 92
D0.5 5 100 5 95 12 88
C1 10 100 9 91 21 79
B2 19 100 16 84 33 67
A3.3 33 100 25 75 46 54
G15 17 100 14 86 30 70
H100 100 0 100 0 100 0
I66 66 100 40 60 63 37
J 00 100 50 50 72 28
Связующий материал
Измеряли содержание связующего материала (полимера и растворителя) в связующем материале S-20 и S-30. Затем тестировали содержание «сухого» материала в гелях. Образцы связующего материала S-20 и связующего материала S-30 взвешивали и после этого помещали в печь на 18 часов при 98°C. После того, как образцы были извлечены из печи, их снова взвешивали и результаты представлены в таблице 5.
Таблица 5
Связующий материал До (г) После (г) Доля полимера [масс.%]
S-20 199,64 2,88 1,44
S-30 108,38 2,68 2,47
Пример 2
Пример 2 касается тестов высокотемпературной пайки, т.е. тестов, где образцы смесей наносили на металлические части (тестируемые части или тестируемые пластины). Металлические части имели форму круглых тестируемых образцов диаметром 83 мм и толщиной 0,8 мм, и металлические части были изготовлены из нержавеющей стали типа 316L. Использовали два различных количества смеси: 0,2 г и 0,4 г. Смесь наносили на металлическую часть. Все образцы подвергали высокотемпературной пайке в традиционной вакуумной печи при 1210°C в течение 1 часа. Проводили парные тесты. Что означает два количества смеси, парные образцы и шесть различных смесей, 2×2×6=24 образца. Тестируемыми смесями являются F0, E0.3, D0.5, C1, B2 и A3.3. Смеси наносили на круглую область металлической части, имеющей диаметр приблизительно от 10 до 14 мм, т.е. площадь поверхности от 78 до 154 мм2. Приблизительно наносили 1,3-5,1 мг смеси на 1 мм2.
Установлено, что металл металлических частей плавился, т.е. создавал расплавы. Также установлено, что расплавы в некоторых аспектах проявили себя как текучий тугоплавкий припой. Без измерения величины смачивания оказалось, что увеличение количества бора в смесях приводило к улучшению смачивания. Однако также наблюдали, что в нескольких образцах металлическая часть плавилась по всей толщине таким образом, что образовывалось отверстие в середине металлической части. Для «образцов по 0,2 г» пять из двенадцати тестируемых образцов имели отверстия, а для «образцов по 0,4 г» отверстия имели десять из двенадцати образцов. Дополнительные тесты показывали, что, во избежание отверстий, может оказаться подходящим наносить в среднем 0,02-0,12 мг бора и кремния на 1 мм2, когда металлическая часть имеет толщину 0,3-0,6 мм. Когда металлическая часть имеет толщину 0,6-1,0 мм, может оказаться подходящим наносить 0,02-1,0 мг бора и кремния на 1 мм2. Еще более подходящие количества можно определять эмпирически.
Пример 3
Пример 3 касается нанесения смеси на поверхность. В этом примере получали тестируемые пластины (металлические части) для одновременных тестов углового шва, тестов коррозии и тестов на разрыв. Из примера 2 был сделан вывод, что может быть рискованным нанесение смесей кремния и бора в форме точек или линий на тонкостенные пластины, поскольку это может создать отверстия в пластинах. Следовательно, новые тестируемые образцы, т.е. тестируемые пластины, использовали для нанесения различных смесей Si и B для тестов углового шва, тестов коррозии и тестов на разрыв.
Новые тестируемые образцы представляли собой пластины, изготовленные из нержавеющей стали типа 316L. Размер пластин составлял 100 мм в ширину, от 180 до 200 мм в длину и толщина была 0,4 мм. Все пластины очищали в посудомоечной машине и ацетоном перед нанесением образцов смесей Si и B. Измеряли массу. На каждой пластине маскировали часть размером 35 мм от короткой стороны.
Использовали различные тестируемые смеси A3.3, B2, C1, D0.5, E0.3, F0, G15, H100 и I66. Тестируемые пластины окрашивали (с использованием обычной кисти) смесями на немаскированной площади поверхности пластины, эта площадь поверхности имела размер 100 мм × 35 мм. Связующий материал представлял собой S-30. После сушки в течение больше, чем 12 часов при комнатной температуре удаляли маскировочную ленту и измеряли массу каждой пластины. Масса, представленная ниже в таблице 6, является массой общего количества смесей на площади 100 мм × 35 мм =3500 мм2 =35 см2. Данный пример показывает, что смесь легко наносится на металлические поверхности.
Figure 00000001
Пример 4
Пример 4 касается тестов коррозии при изгибе. Из тестируемых пластин вырезали секции шириной 35 мм, т.е. имеющие площадь покрытой поверхности 35 мм × 35 мм. На эту площадь поверхности помещали круглую штампованную пластину (см. фиг. 4) диаметром 42 мм и толщиной 0,4 мм, изготовленную из нержавеющей стали типа 316L. Тестируемые образцы нагревали («подвергали высокотемпературной пайке») 1 час при 1210°С.На тестируемые пластины для тестов коррозии наносили образцы смесей А3.3, В2,
C1, D0.5, E0.3, H100, I66 и J, см. таблицу 4.
Образцы тестировали в соответствии со способом исследования коррозии согласно стандарта ASTM A262, «Стандартные методы определения подверженности межкристаллитной коррозии аустенитных нержавеющих сталей». В качестве способа исследования был выбран «Метод E определения подверженности межкристаллитной коррозии аустенитных нержавеющих сталей в системе медь - сульфат меди - серная кислота». Причина выбора использования данного способа исследований коррозии состояла в том, что существует риск, что бор может реагировать с хромом в стали, образуя бориды хрома, преимущественно на границах зерен, и тогда возрастает риск межкристаллитного воздействия коррозии, что в стандарте обозначают как «практика», осуществляли кипячение в растворе 16% серной кислоты вместе с сульфатом меди в течение 20 часов, а затем осуществляли тест на изгиб согласно главе 30 стандарта.
Далее обсуждаются результаты теста коррозии при изгибе и послойного анализа тестируемых образцов. Тестируемые образцы подвергали тесту на изгиб в соответствии со способом исследования коррозии в главе 30.1 стандарта. Ни один из образцов не дал указаний на межкристаллитную коррозию при визуальном исследовании изогнутых поверхностей. После исследования согласно стандарту ASTM изогнутые тестируемые образцы разрезали, шлифовали и полировали, и изучали поперечное сечение методом энергодисперсионной спектроскопии (EDS), используя световой оптический микроскоп. Результаты представлены в таблице 7.
Таблица 7
№ образца смеси Визуальное исследование поверхности на предмет коррозионных трещин при изгибе согласно стандарту ASTM Результаты металлографического исследования коррозии на поперечном сечении тестируемых образцов и образцов, исследуемых при изгибе. Результаты исследования фазы растрескивания методом сканирующей электронной микроскопии и энергодисперсионной спектроскопии (SEM-EDS)
A3.3 Нет трещин Нет коррозии Поверхностный слой прибл. макс. 8 мкм с несколькими трещинами. Содержащая трещины фаза имела высокое содержание Cr и В, наиболее вероятно, это фаза борида хрома.
B2 Нет трещин Нет коррозии. Поверхностный слой прибл. макс. 8 мкм с несколькими трещинами. Содержащая трещины фаза имела высокое содержание Cr и В, наиболее вероятно, это фаза борида хрома
C1 Нет трещин Нет коррозии или трещин
D0.5 Нет трещин Нет коррозии или трещин
E0.3 Нет трещин Нет коррозии. Поверхностный слой прибл. макс. 60 мкм с несколькими трещинами. Содержащая трещины фаза имела высокое содержание Si обычно <5 мас.%
H100 Нет трещин Корродированная поверхность и соединение
I66 Нет трещин Нет коррозии.
Поверхностный слой прибл. макс. 12 мкм с несколькими трещинами. Содержащая трещины фаза имела высокое содержание Cr и В, наиболее вероятно, это фаза борида хрома
J Нет трещин Нет коррозии Поверхностный слой прибл. макс. 20 мкм с несколькими трещинами. Содержащая трещины фаза имела высокое содержание Cr и В, наиболее вероятно, это фаза борида хрома
Очевидно, при добавлении больших количеств бора, как в случае образцов H100, J, I66, на поверхности образовывалась хрупкая фаза, наиболее вероятно, это фаза борида хрома, содержание которой возрастало с увеличением количества бора. Хрупкую фазу не наблюдали в образце H100, наиболее вероятно из-за коррозии на поверхности. Содержание боридов также возросло с увеличением количества бора, означая, что следует принимать во внимание, что коррозионные свойства могут снижаться при добавлении бора в больших количествах, как в случае образца H100, на который оказывали воздействие в тесте на коррозию. Этот «негативный» эффект бора может быть уменьшен при использовании основных металлов большей толщины и/или более длительных сроков диффузии (времени, используемого для обеспечения возможности образования соединения). Возможно также разбавление бора в основном металле. Также при нормальном количестве бора, как в образцах A3.3 и B2, образовывался хрупкий поверхностный слой меньшей толщины. Было обнаружено, что в случае образцов с низким содержанием, образец E0.3, образовывался достаточно толстый хрупкий поверхностный слой с высоким содержанием кремния, как правило, >5 мас. % кремния, с другими характеристиками, чем в случае хрупких поверхностей для образцов А3.3, В2, Н100, 166 и J. Этот «негативный» эффект кремния может быть уменьшен при использовании основных металлов большей толщины и/или более длительных сроков диффузии. Возможно также разбавление кремния в основном металле. Пример 5
Пример 5 касается тестов углового шва нескольких образцов. Из тестируемых образцов, изготовленных согласно примеру 3, вырезали секции пластин шириной 35 мм, что означает применяемую поверхность 35 мм × 35 мм. На эту поверхность помещали круглую штампованную пластину, см. фиг. 4, диаметром 42 мм и толщиной 0,4 мм, изготовленную из нержавеющей стали типа 316L. Штампованная пластина имела два штампованные балки, каждая длиной приблизительно 2 0 мм. Образцы подвергали высокотемпературной пайке в течение приблизительно 1 часа при приблизительно 1200°С.
Результаты теста углового шва показывают, что некоторые количества тугоплавкого припоя находились в области соединения, созданного между плоской площадью поверхности (на которую была нанесена смесь), и штампованной балкой тестируемого образца, показанного на фиг. 4. Количество тугоплавкого припоя рассчитывали путем аппроксимации, см. фиг. 5, вычисляя площадь на основе оценки двух треугольников, которые образуются на каждой стороне от центра соединения. В средней части нет совсем или существует очень маленькое количество дополнительно
измерять путем измерения высоты (h) и основания (b), общая площадь двух треугольников равна (h)×(b), поскольку имеют место два треугольника. Проблема этого расчета состоит в том, что трудно измерить высоту. Следовательно, мы используем следующее уравнение для вычисления площадей двух треугольников:
A=((X-B)/2)×((X-B)/2)×tgα.
A - общая площадь двух треугольников, X - общая ширина образованного соединения, B - часть образованного соединения, где объем образованного тугоплавкого припоя в центре соединения пренебрежимо мал. Таким образом, основание каждого треугольника составляет (X-B)/2. Высоту вычисляют путем измерения угла α, который представляет собой угол между касательными штампованной балки к основанию.
Чтобы рассчитать объем образованного тугоплавкого припоя, который затек в трещины, измеряли длину соответствующих двух балок в контакте с измеряемой поверхностью 20 мм. Общую длину балок умножали на общую площадь.
Площадь двух треугольников представляет собой оцененную площадь после высокотемпературной пайки и приведена в таблицах 8 и 9. Объем представляет собой объем образованного тугоплавкого припоя на одной из балок. В таблицах 8 и 9, и на Фиг. 7 показаны результаты теста углового шва. В таблице 8 и в таблице 9 v и h соответствуют v = левая балка и h = правая балка.
Таблица 8
Измеренные значения для теста углового шва, образцы A3.3 - B2/B4
№ образца смеси Нанесенный связующий материал Si+В (г) Ширина (мм) Оцененная площадь после высокотемпературной пайки (мм2) Объем (мм3)
A3.3x-1v 0,06 2,69 0,29 5,8
A3.3x-1h 0,06 2,58 0,25 5,0
A3.3-1v 0,10 2,23 0,14 2,8
A3.3-1h 0,10 2,31 0,16 3,2
A3.3-2v 0,14 3,38 0,63 12,6
A3.3-2h 0,14 3,19 0,52 10,4
A3.3-3v 0,09 1,92 0,07 1,4
A3.3-3h 0,09 1,85 0,05 1,0
B2X-1v 0,18 2,12 0,11 2,2
B2X-1h 0,18 2,50 0,22 4,4
B2X-2v 0,15 2,31 0,16 3,2
B2X-2h 0,15 2,31 0,16 3,2
B2-1v 0,10 1,96 0,07 1,4
B2-1h 0,10 1,92 0,07 1,4
B2-2v 0,24 3,23 0,54 10,8
B2-2h 0,24 3,23 0,54 10,8
B2-3v 0,16 2,77 0,32 6,4
B2-3h 0,16 2,69 0,29 5,8
B4v 0,11 1,35 0,00 0
B4h 0,11 1,35 0,00 0
Таблица 9
Измеренные значения для теста углового шва для образцов от C1 до F0
№ образца смеси Нанесенный связующий материал Si+В (г) Ширина (мм) Оцененная площадь после высокотемпературной пайки (мм2) Объем (мм3)
C1X-1v 0,22 2,50 0,22 4,4
C1X-1h 0,22 2,69 0,29 5,8
C1X-2v 0,33 3,08 0,46 9,2
C1X-2h 0,33 3,27 0,56 11,2
C1-1v 0,13 1,46 0,01 0,2
C1-1h 0,13 1,46 0,01 0,2
C1-2v 0,15 1,96 0,07 1,4
C1-2h 0,15 2,08 0,10 2,0
C1-3v 0,14 1,54 0,01 0,2
C1-3h 0,14 1,62 0,02 0,4
D0.5-1v 0,19 2,54 0,23 4,6
D0.5-1h 0,19 2,50 0,22 4,4
D0.5-2v 0,12 1,08 0,00 0
D0.5-2h 0,12 1,08 0,00 0
D0.5-3v 0,14 2,04 0,09 1,8
D0.5-3h 0,14 2,04 0,09 1,8
E0.3-1v 0,13 1,15 0,00 0
Е0,3-1h 0,13 1,15 0,00 0
E0.3-2v 0,21 2,31 0,16 3,2
E0.3-2h 0,21 2,31 0,16 3,2
E0.3-3v 0,10 1,35 0,00 0
E0.3-3h 0,10 1,35 0,00 0
F0-1h 0,45 2,69 0,29 5,8
F0-2v 0,25 1,08 0,00 0
F0-2h 0,25 1,35 0,00 0
F0-3v 0,96 2,96 0,41 8,2
F0-3h 0,96 3,08 0,46 9,2
Результаты измеренной ширины и оцененной площади представлены в таблицах 8 и 9 и проиллюстрированы на диаграмме по фиг. 6. Нанесенные количества, см. таблицы 8 и 9, составляли от 0,06 г/3500 мм2 до 0,96 г/3500 мм2, что соответствует приблизительно от 0,017 мг/мм2 до 0,274 мг/мм2.
Для смесей измеряли линии тренда Y=K×X+L, где Y - ширина соединения, K - наклон линии, X - нанесенное количество смеси и L - постоянная величина, см. фиг. 6. Таким образом, ширина паяного соединения представляет собой:
Y (ширина для A3.3)=1,554+9,922 × (нанесенное количество смеси A3.3)
Y (ширина для В2)=0,626+10,807 × (нанесенное количество смеси В2)
Y (ширина для С1)=0,537+8,342 × (нанесенное количество смеси С1)
Y (ширина для F0)=0,632+7,456 × (нанесенное количество смеси F0).
Как подмечено из графика, среди смесей А3.3, В2, C1, D0.5, Е0.3 и F0 смесь А3.3 дает наибольшее количество тугоплавкого припоя в соединении в зависимости от нанесенного количества смеси. Образец F0 не дает какие-либо существенные соединения при содержании ниже 0,20 г на 3500 мм2.
Для смесей измеряли линии тренда Y=K×X-L, где Y - площадь, K - наклон линии, X - нанесенное количество смеси и L - постоянная величина, см. фиг. 7.
Y (площадь для A3.3)=4,361 × (нанесенное количество смеси A3.3) - 0,161
Y (площадь для В2)=3,372 × (нанесенное количество смеси В2) - 0,318
Y (площадь для С1)=2,549 × (нанесенное количество смеси С1) - 0,321
Y (площадь для F0)=0,569 × (нанесенное количество смеси F0) - 0,093.
Оценка созданного объема основана на графике по фиг. 7, например, количество 0,18 г на 3500 мм2, за исключением образца F0 из-за «отсутствия» паяных соединений и образца D0.5 из-за слишком малого количества данных, дает для образцов значение созданного объема тугоплавкого припоя в соединении между двумя балками, см. ниже.
Объем (A3.3)=0,63 × длина 40 (20×2)=25,2 мм3
Объем (В2)=0,30 × длина 40 (20×2)=12,0 мм3
Объем (С1)=0,12 × длина 40 (20×2)=4,8 мм3
Объем (Е0. 3)=0,10 × длина 40 (20×2)=4, 0 мм3.
Также тестировали смеси с повышенным содержанием бора, например, образцы G15, Н100, I66 и J. Тестируемые образцы работали практически подобно смеси A3.3 и В2 в отношении созданного объема тугоплавкого припоя. Однако металлографическое исследование поперечного сечения паяных образцов показало, что количество боридов было значительнее, а для образца Н100, т.е. чистого бора, также были найдены хрупкие фазы с высоким содержанием хрома на поверхности, на которую ранее наносили смесь. Твердые фазы наиболее вероятно представляли собой бориды
хрома, которые уменьшают содержание хрома в окружающем материале, уменьшая устойчивость к коррозии. Это может представлять собой проблему, если требуется хорошая устойчивость к коррозии, но не является проблемой для некоррозионных сред. Эффект бора может быть уменьшен изменением режима тепловой обработки и/или использованием основного металла большей толщины, который может «абсорбировать» большее количество бора. Для материала толщиной >1 мм данный эффект на поверхности также будет менее выраженным, поскольку доля поверхностного объема по сравнению с объемом основного металла значительно меньше, чем для тонкого материала толщиной <1 мм или <0,5 мм. Бориды хрома могут быть преимуществом, если требуется повышенная износоустойчивость. Металлографическое исследование также показало, что для образца F0, т.е. чистого кремния, была найдена толстая хрупкая кремнийсодержащая фаза толщиной >50% от толщины пластины для некоторых областей исследованного образца. Подобная фаза была также найдена в соединении. В данной фазе были найдены трещины длиной >30% от толщины пластины. Такие трещины будут ухудшать механическую прочность соединенного продукта и могут быть точками начала образования коррозии и/или усталостных трещин. Средняя измеренная твердость данной фазы была более 400 HV (по Виккерсу). Содержание этой хрупкой фазы, вероятно, труднее уменьшить, по сравнению с фазой боридов, использованием основного металла большей толщины или изменением режима тепловой обработки. Тем не менее, для основного металла большей толщины данный эффект может быть менее выраженным.
Пример 6
Пример 6 касается тестов соединений на разрыв. Затем тестируемые пластины, соответствующие таковым, использованным в примере 3, нарезали на секции. Размер нарезанных образцов был приблизительно 10 мм в ширину, от 180 до 200 мм в длину и толщиной 0,4 мм. Площадь нанесения для каждой секции составляла 10 мм × 35 мм = 350 мм2. На площадь нанесения помещали более толстую часть, 4 мм, нержавеющей стали типа 316L, покрывая 30 мм из общей 35 мм поверхности нанесения. Более толстую часть помещали на конец секции, оставляя 5 мм поверхности нанесения, не покрытой толстой пластиной. При выполнении этого, уменьшение прочности материала пластины из-за нанесенной смеси было бы обнаружено при исследовании на разрыв, если соединение прочнее, чем пластина. Более толстая пластина была также шире, чем 10 мм секции. Все тестируемые образцы подвергали высокотемпературной пайке (нагревали) приблизительно при 1200°C в течение приблизительно 1 часа.
После нагревания толстую часть устанавливали горизонтально в устройстве для исследования на разрыв. Секцию надежно сгибали под углом 90° к вертикальному направлению. Образцы устанавливали таким образом, что они могли двигаться в горизонтальном направлении. Затем к образцам прилагали нагрузку и соединение разрушалось.
Когда пластина была прочнее, чем соединение, так что соединение расщеплялось, результат считался нулевым. Для образцов, в которых соединение было прочнее, чем материал пластины, разница в результатах не была статистически значимой. Результаты показаны как процент (%) тестируемых образцов, в которых соединение было прочнее или таким же, как пластина, в зависимости от нанесенного количества, что означает, что соединение не разрушалось при тестировании. Результаты представлены в таблице 10 и на графике по фиг. 8.
Figure 00000002
Пример 7
Для установления связи между нанесенным количеством смеси и риском создания сквозных отверстий в пластинах, осуществляли новые тесты. Для всех тестов использовали смесь B2, см. таблицу 6. Смесь B2 содержит также связующий материал S-30. Тестируемые образцы, которые тестировали, представляли собой диски толщиной 0,8 мм и диаметром 83 мм. Основной металл в тестируемых пластинах представлял собой нержавеющую сталь типа 316. Для всех образцов смесь наносили в центр тестируемого образца. Площадь нанесения составляла 28 мм2, т.е. это круг, имеющий диаметр 6 мм. Все тестируемые образцы взвешивали до и после нанесения, и результаты представлены в таблице 11. После этого тестируемые образцы помещали в печь при комнатной температуре на 12 часов. Затем образцы снова взвешивали.
Все тестируемые образцы помещали в печь и нагревали (также ссылаются «подвергали высокотемпературной пайке») при 1210°C в течение приблизительно 1 часа. В течение высокотемпературной пайки только внешние края каждого образца находились в контакте со связующим материалом, сохраняя центр нижней поверхность пластины свободной от контактов с каким-либо материалом во время высокотемпературной пайки. Причина сохранения центра нижней поверхности пластины свободным от контакта заключается в том, что можно предотвратить разрушение или прогорание, если материал центра поддерживается снизу связующим материалом.
Нанесенное количество и результаты прогорания для 0,8 мм образцов представлены в таблице 11.
Таблица 11
Образец № Смесь Si+В и дополнительный влажный связующий материал S-30 (г) Смесь Si+В и дополнительный влажный связующий материал S-30 (мг/мм2) Смесь Si+В и дополнительный высушенный связующий материал S-30 (мг/мм2) Вычисленное количество смеси Si+В без связующего материала (мг/мм2) Прогорание (1) или (0)
1 0,020 0,714 0,464 0,453 0
2 0,010 0,357 0,232 0,226 0
3 0,040 1,429 0,928 0,905 0
4 0,030 1,0714 0,696 0,679 0
5 0,050 1,786 1,161 1,132 0
6 0,060 2,143 1,393 1,359 0
7 0,070 2,500 1,625 1,585 0
8 0,080 2,857 1,857 1,811 0
9 0,090 3,214 2,089 2,037 0
10 0,100 3,571 2,321 2,264 0
11 0,110 3,928 2,554 2,491 1
12 0,120 4,285 2,786 2,717 1
13 0,130 4,642 3,018 2,943  
14 0,150 5,357 3,482 3,396 1
15 0,170 6,071 3,946 3,849 1
16 0,190 6,786 4,411 4,302 1
17 0,210 7,500 4,875 4,755 1
18 0,230 8,214 5,339 5,207 1
19 0,280 10,000 6,500 6,339 1
20 0,290 10,357 6,732 6,566 1
Тесты показывают, что имеет место прогорание (отверстие) между образцом 10 и 11 для пластины, имеющей толщину 0,8 мм. Образец 10 имеет 2,264 мг/мм2 и образец 11 имеет 2,491 мг/мм2 нанесенного количества смеси. Для соединения пластин, имеющих толщину меньше чем 1 мм, существует риск прогорании пластин при количестве (смеси) в интервале от приблизительно 2,830 мг/мм2 до приблизительно 3,114 мг/мм2, количество в середине данного диапазона составляет 2,972 мг/мм2. Следовательно, для пластины, имеющей толщину меньше чем 1 мм, количество меньше чем 2,9 мг/мм2, было бы подходящим для предотвращения прогорания пластины.
Пример 8
В примере 8 паяное соединение между двумя штампованными теплообменными пластинами изготавливают тремя разными путями. Толщина теплообменных пластин составляет 0,4 мм.
В первом и втором тестируемых образцах использовали тугоплавкую присадку на основе железа, состав которой близок к составу нержавеющей стали типа 316. См. описание тугоплавкой присадки в международной патентной заявке WO 2002/38327. Данная тугоплавкая присадка имела повышенное увеличенное количество кремния до приблизительно 10 мас.%, количество бора до приблизительно 0,5 мас.% и пониженное количество Fe около 10,5 мас.% В первом тестируемом образце тугоплавкую присадку наносили линиями, а во втором тестируемом образце тугоплавкую присадку наносили равномерно по поверхности. В обоих случаях присадку наносили после штампования.
Паяный тестируемый образец 1 показал, что тугоплавкая присадка, нанесенная линиями, втягивалась в паяные соединения. Часть тугоплавкой присадки не перетекла в паяное соединение и, следовательно, увеличила толщину локально на линии нанесения. Для тестируемого образца 2 тугоплавкая присадка перетекла в паяные соединения, однако часть тугоплавкой присадки осталась на поверхности и увеличила толщину. В тестируемых образцах 1 и 2 количество тугоплавкой присадки соответствует количеству приблизительно 15 мас.% материала пластины.
В тестируемом образце 3 использовали смесь A3.3, см. таблицу 6. Смесь равномерно наносили на пластину до штамповки. Смесь наносили в количестве, которое создавало бы паяное соединение со схожими размерами, как у тестируемых образцов 1 и 2.
Тестируемый образец 3 наносили слоем, имеющим толщину, соответствующую массе приблизительно 1,5 мас.% материала пластины. При нанесении смеси A3.3 образовывался тугоплавкий припой из основного металла (металлической части), и образованный тугоплавкий припой перетекал в паяные соединения. Соответственно, толщина пластины уменьшалась, поскольку в паяное соединение втягивалось больше материала, чем добавлялось смеси на поверхность.
Пример 9
Пример 9 касается тестов с различными источниками бора и кремния. Цель состояла в том, чтобы исследовать альтернативные источники бора и источники кремния. Смесь B2, см. таблицу 6, выбирали в качестве эталона для тестов. Альтернативные источники тестировали в отношении их способности создавать соединение. В каждом эксперименте тестировали или альтернативный источник бора, или альтернативный источник кремния. При использовании альтернативного источника, влияние другого элемента полагали равным нулю, что означало, что это была только масса бора или кремния в альтернативном компоненте, которая была "измерена", см. таблицу 12. Для эталонной смеси В2 массовое отношение между кремнием и бором составляет 10 г к 2 г, составляя в сумме 12 г. Каждая смесь содержала связующий материал S-30, и смесь наносили на стальную пластину согласно примеру 1. Все образцы подвергали высокотемпературной пайке в вакуумной печи при 1210°С в течение 1 часа.
Figure 00000003
Для смеси В2 определяли линию тренда Y=K×X+L, где Y - ширина соединения, K - наклон линии для В2, X - нанесенное количество смеси и L - постоянная величина для не нанесенного количества смеси В2, см. фиг. 6. Таким образом, ширина паяного соединения Y=0,626+10,807 (нанесенное количество смеси).
В таблице 13 v и h соответствуют v = левая балка и h = правая балка, как в примере 5.
Figure 00000004
Результаты в таблице 13 показывают, что возможно использовать В4С, NiB и FeB в качестве альтернативных источников бора. Когда использовали NiB, создаваемое количество было меньше, чем для чистого бора. Однако NiB можно использовать, если нужен эффект легирования с помощью Ni.
Пример 10
В примере 10 тестировали большое число различных основных металлов, т.е. металлов, которые можно использовать для металлических частей по фиг. 1. Все тесты, за исключением малоуглеродистой стали и сплава Ni-Cu, проводили в соответствии с «тестом Y» (см. ниже).
Для теста Y два круглых штампованных тестируемых образца толщиной приблизительно 0,8 мм помещали друг на друга. Каждый образец имел штампованную круглую балку. Верхние грани балок располагали по направлению друг к другу, создавая круглую щель между образцами. Для каждого образца кистью для краски наносили смесь В2, которая в данном примере содержит связующий материал S-20. Массу добавленного количества смеси не измеряли, поскольку нанесение не было равномерным при нанесении кистью для краски. Изображение одного из образцов после соединения представлено на фиг. 9.
Образцы малоуглеродистой стали и образцы Ni-Cu покрывали аналогичным образом, но для малоуглеродистой стали в соответствии с тестами, выполненными в примере 5, «исследование углового шва», а для Ni-Cu в соответствии с тестом с двумя плоскими тестируемыми образцами. Образцы, за исключением Ni-Cu, подвергали «высокотемпературной пайке» в печи при приблизительно 1200°С, т.е. при 1210°С, в течение 1 ч в вакуумной печи. Образец Ni-Cu подвергали высокотемпературной пайке при приблизительно 1130°С в течение приблизительно 1 ч в той же вакуумной печи. После «высокотемпературной пайки» образовывалось соединение между образцами во всех тестах. Перетекание созданного «тугоплавкого припоя» (выполненного из основного металла) в соединение также наблюдали для всех тестируемых образцов. Результаты представлены в таблице 14.
Figure 00000005
4 0,6 1,9 29 68 0,2 - Да Да
5 21 4,4 13 58 - - Да Да
6 19 5,0 9,0 63 0,4 - Да Да
7 15 5,5 17 60 - 0,3 Да Да
8 1,1 5,6 28 63 0,6 0,4 Да Да
9 19 6,2 2,6 70 1,7 0,4 Да Да
10 33 32 1,7 33 0,4 0,6 Да Да
11 27 33 6,5 32 1,1 1,4 Да Да
12 27 36 3,4 32 1,0 1,4 Да Да
13 24 44 7,2 23 0,3 1,5 Да Да
14 20 48 4,3 25 1,1 1,2 Да Да
15 19 50 6,3 25 0,2 - Да Да
16 20 54 6,5 19 0,6 0,4 Да Да
17 29 64 2,4 3,5 - - Да Да
18 28 66 2,2 3,5 - - Да Да
19 0,3 1,1 - 66 31 1,6 Да Да
20 0,17 99,5 - - - 0,3 Да Да
Результаты в таблице 14 показывают, что тугоплавкие припои образуются между смесью и основным металлом для каждого образца от 1 до 20. Данные результаты также показывают, что соединения создавали для каждого тестируемого образца.
Примеры показывают, что бор требовался для того, чтобы создавать существенное количество тугоплавкого припоя, который может заполнять соединения, а также придавать этим соединениям прочность. Примеры также показали, что бор требовался для микроструктуры, поскольку в образцах без бора обнаруживали толстую хрупкую фазу.
Из вышеизложенного следует, что основной металл, т.е. металлические части, описанные в связи с, например, Фиг. 1, могут быть изготовлены из сплава, содержащего такие элементы, как железо (Fe), хром (Cr), никель (Ni), молибден (Mo), марганец (Mn), медь (Cu) и т.д. Некоторые примеры сплавов, подлежащих использованию для металлических частей, находятся в списке в таблице 15.
Таблица 15
Основной металл (металлические части) Приблизительная температура солидуса (°C) Приблизительная температура ликвидуса (°C)
Никель 200/201 1435 1445
Nicrofer 5923hMo 1310 1360
Сплав Hastelloy ® C-2000 ® 1328 1358
Hastelloy B3 1370 1418
Сплав C22 1357 1399
Inconel 625 1290 1350
Сплав С 276 1325 1370
Nicrofer 3033 1330 1370
Nicrofer 3127HMo 1350 1370
AL6XN 1320 1400
254SMO 1325 1400
Monel 400 1299 1348
Чистая Cu 1085 1085
Малоуглеродистая сталь 1505 1535
Нержавеющая сталь типа 316 1390 1440
Нержавеющая сталь типа 304 1399 1421
Смесь, т.е. понижающая температуру плавления композиция может быть нанесена посредством окрашивания, как описано выше. Смесь также может быть нанесена с помощью таких средств, как физическое осаждение из паровой фазы (PVD), или химическое осаждение из паровой фазы (CVD), и в таком случае смесь не должна включать в себя связующий компонент. Возможно наносить кремний одним слоем и бор одним слоем путем окрашивания или методом PVD или CVD. Все же, даже если наносят слоями, как бор, так и кремний считаются включенными в понижающую температуру плавления композицию, поскольку они будут взаимодействовать во время нагревания также, как если бы они были смешаны до нанесения.

Claims (29)

1. Способ изготовления неразъемно соединенного пластинчатого теплообменника, содержащего металлические теплообменные пластины, имеющие температуру солидуса выше 1100°С, установленные друг за другом и образующие пакет пластин с первыми межпластинными пространствами для первой среды и вторыми межпластинными пространствами для второй среды, причем первые и вторые межпластинные пространства предусмотрены в чередующемся порядке в пакете пластин,
при этом каждая теплообменная пластина содержит область теплообмена и краевую область, которая простирается вокруг области теплообмена,
при этом область теплообмена содержит гофрирование из возвышений и углублений, обеспеченное штамповкой пластин,
причем данный способ содержит:
нанесение понижающей температуру плавления композиции на поверхность гофрирования из возвышений и углублений на первой стороне первой пластины, причем понижающая температуру плавления композиция содержит
- понижающий температуру плавления компонент, который содержит по меньшей мере 25 мас.% бора и кремния для уменьшения температуры плавления первой пластины, и
- необязательно, связующий компонент для упрощения нанесения понижающей температуру плавления композиции на первую пластину,
приведение гофрирования из возвышений и углублений на второй стороне второй пластины в контакт с понижающей температуру плавления композицией на гофрировании из возвышений и углублений на первой стороне первой пластины посредством укладки пластин в пакет пластин,
нагревание первой и второй пластин до температуры выше 1100°С, при этом упомянутая поверхность гофрирования из возвышений и углублений на первой стороне первой пластины плавится таким образом, что поверхностный слой первой пластины плавится и вместе с понижающим температуру плавления компонентом образует расплавленный металлический слой, который находится в контакте с гофрированием из возвышений и углублений на второй пластине в точках контакта между первой пластиной и второй пластиной, и
обеспечение затвердевания расплавленного металлического слоя с получением соединения в точках контакта между пластинами в пакете пластин.
2. Способ по п. 1, в котором бор происходит из любого из элементарного бора и бора из соединения бора, выбранного из любого из следующих соединений: карбид бора, борид кремния, борид никеля и борид железа.
3. Способ по п. 1, в котором кремний происходит из любого из элементарного кремния и кремния из соединения кремния, выбранного из любого из следующих соединений: карбид кремния, борид кремния и ферросилиций.
4. Способ по п. 1, в котором понижающий температуру плавления компонент содержит по меньшей мере 40 мас.% бора и кремния.
5. Способ по п. 1, в котором понижающий температуру плавления компонент содержит по меньшей мере 85 мас.% бора и кремния.
6. Способ по п. 1, в котором бор составляет по меньшей мере 10 мас.% от содержания бора и кремния в понижающем температуру плавления компоненте.
7. Способ по п. 1, в котором бор составляет по меньшей мере 55 мас.% от содержания бора и кремния в понижающем температуру плавления компоненте.
8. Способ по п. 1, в котором понижающий температуру плавления компонент содержит меньше чем 50 мас.% металлических элементов.
9. Способ по п. 1, в котором понижающий температуру плавления компонент содержит меньше чем 10 мас.% металлических элементов.
10. Способ по п. 1, в котором пластины имеют толщину 0,3-0,6 мм.
11. Способ по п. 1, в котором пластины имеют толщину 0,6-1,0 мм.
12. Способ по п. 1, в котором нагревание пластин проводят до тех пор, пока понижающая температуру плавления композиция не свяжется с поверхностью гофрирования из возвышений и углублений на первой стороне первой пластины, а затем уменьшают температуру пластин, прежде чем весь бор и кремний в понижающей температуру плавления композиции образует соединение с металлом в первой пластине.
13. Способ по п. 1, в котором нанесение понижающей температуру плавления композиции осуществляют посредством трафаретной печати.
14. Способ по п. 1, в котором поверхность гофрирования из возвышений и углублений на первой стороне первой пластины имеет площадь, которая больше, чем площадь, определенная точками контакта на упомянутой поверхности, причем металл в расплавленном металлическом слое затекает в точку контакта с обеспечением образования соединения.
15. Способ по п. 14, в котором площадь поверхности гофрирования из возвышений и углублений на первой стороне первой пластины по меньшей мере в 10 раз больше, чем площадь, определенная точкой контакта.
16. Способ по п. 14, в котором площадь поверхности гофрирования из возвышений и углублений на первой стороне первой пластины по меньшей мере в 3 раза больше, чем площадь поперечного сечения соединения.
17. Способ по п. 1, в котором соединение содержит по меньшей мере 50 мас.% металла, который перед нагреванием представлял часть какой-либо из пластин.
18. Способ по любому из пп. 1-17, в котором пластины содержат >50 мас.% Fe, <13 мас.% Cr, <1 мас.% Мо, <1 мас.% Ni и <3 мас.% Mn.
19. Способ по любому из пп. 1-17, в котором пластины содержат >90 мас.% Fe.
20. Способ по любому из пп. 1-17, в котором пластины содержат >65 мас.% Fe и >13 мас.% Cr.
21. Способ по любому из пп. 1-17, в котором пластины содержат >50 мас.% Fe, >15,5 мас % Cr и >6 мас.% Ni.
22. Способ по любому из пп. 1-17, в котором пластины содержат >50 мас.% Fe, >15,5 мас.% Cr, 1-10 мас.% Мо и >8 мас.% Ni.
23. Способ по любому из пп. 1-17, в котором пластины содержат >97 мас.% Ni.
24. Способ по любому из пп. 1-17, в котором пластины содержат >10 мас.% Cr и >60 мас.% Ni.
25. Способ по любому из пп. 1-17, в котором пластины содержат >15 мас.% Cr, >10 мас.% Мо и >50 мас.% Ni.
26. Способ по любому из пп. 1-17, в котором пластины содержат >70 мас.% Со.
27. Способ по любому из пп. 1-17, в котором первая пластина содержит >10 мас.% Fe, 0,1-30 мас.% Мо, 0,1-30 мас.% Ni и>50 мас.% Со.
28. Неразъемно соединенный пластинчатый теплообменник, содержащий металлические теплообменные пластины, имеющие температуру солидуса выше 1100°С, установленные друг за другом и образующие пакет пластин с первыми межпластинными пространствами для первой среды и вторыми межпластинными пространствами для второй среды, при этом первые и вторые межпластинные пространства предусмотрены в чередующемся порядке в пакете пластин,
при этом каждая теплообменная пластина содержит область теплообмена и краевую область, которая простирается вокруг области теплообмена,
при этом область теплообмена содержит гофрирование из возвышений и углублений, обеспеченное штамповкой пластин,
при этом пластинчатый теплообменник изготовлен способом по любому из пп. 1-27.
29. Пластинчатый теплообменник по п. 28, содержащий первую пластину, которая соединена со второй пластиной посредством соединения, причем упомянутые пластины имеют температуру солидуса выше 1100°С, при этом соединение содержит по меньшей мере 50 мас.% металлических элементов, которые втянуты из площади, окружающей соединение, и перед нагреванием представляла часть любой из первой пластины и второй пластины.
RU2014142275/02A 2012-03-28 2013-03-28 Пластинчатый теплообменник RU2583204C1 (ru)

Applications Claiming Priority (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP12161742.7 2012-03-28
EP12161742.7A EP2644312B1 (en) 2012-03-28 2012-03-28 A novel brazing concept
EPPCT/EP2013/056530 2013-03-27
PCT/EP2013/056530 WO2013144211A1 (en) 2012-03-28 2013-03-27 Method for joining metal parts
PCT/EP2013/056604 WO2013144251A1 (en) 2012-03-28 2013-03-27 Plate heat exchanger
EPPCT/EP2013/056604 2013-03-27
PCT/EP2013/056737 WO2013144308A1 (en) 2012-03-28 2013-03-28 Plate heat exchanger

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2583204C1 true RU2583204C1 (ru) 2016-05-10

Family

ID=47997546

Family Applications (7)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2014143182/02A RU2581937C1 (ru) 2012-03-28 2013-03-27 Покрытое слоем тугоплавкого припоя изделие
RU2014143279/02A RU2585888C2 (ru) 2012-03-28 2013-03-27 Новая концепция высокотемпературной пайки
RU2014143185/02A RU2585146C1 (ru) 2012-03-28 2013-03-27 Новая концепция покрытия
RU2014143253/02A RU2585886C2 (ru) 2012-03-28 2013-03-27 Новая концепция высокотемпературной пайки
RU2014143186/02A RU2592331C2 (ru) 2012-03-28 2013-03-27 Способ соединения металлических деталей
RU2014142883/02A RU2602693C2 (ru) 2012-03-28 2013-03-27 Пластинчатый теплообменник
RU2014142275/02A RU2583204C1 (ru) 2012-03-28 2013-03-28 Пластинчатый теплообменник

Family Applications Before (6)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2014143182/02A RU2581937C1 (ru) 2012-03-28 2013-03-27 Покрытое слоем тугоплавкого припоя изделие
RU2014143279/02A RU2585888C2 (ru) 2012-03-28 2013-03-27 Новая концепция высокотемпературной пайки
RU2014143185/02A RU2585146C1 (ru) 2012-03-28 2013-03-27 Новая концепция покрытия
RU2014143253/02A RU2585886C2 (ru) 2012-03-28 2013-03-27 Новая концепция высокотемпературной пайки
RU2014143186/02A RU2592331C2 (ru) 2012-03-28 2013-03-27 Способ соединения металлических деталей
RU2014142883/02A RU2602693C2 (ru) 2012-03-28 2013-03-27 Пластинчатый теплообменник

Country Status (26)

Country Link
US (7) US10131011B2 (ru)
EP (8) EP2644312B1 (ru)
JP (8) JP2015518425A (ru)
KR (8) KR101656164B1 (ru)
CN (7) CN104203489B (ru)
AP (5) AP2014007938A0 (ru)
AU (7) AU2013241868B2 (ru)
BR (7) BR112014023762B1 (ru)
CA (7) CA2868227C (ru)
CL (5) CL2014002510A1 (ru)
CR (5) CR20140404A (ru)
DK (5) DK2644312T3 (ru)
ES (5) ES2706986T3 (ru)
HU (2) HUE037304T2 (ru)
IL (5) IL234791A (ru)
MX (5) MX2014011231A (ru)
MY (7) MY169213A (ru)
NZ (7) NZ629346A (ru)
PH (7) PH12014502001B1 (ru)
PL (3) PL2830818T3 (ru)
PT (3) PT2830820T (ru)
RU (7) RU2581937C1 (ru)
SG (7) SG11201405953PA (ru)
SI (5) SI2644312T1 (ru)
WO (7) WO2013144251A1 (ru)
ZA (4) ZA201406337B (ru)

Families Citing this family (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2644312B1 (en) 2012-03-28 2018-10-31 Alfa Laval Corporate AB A novel brazing concept
PL2853333T3 (pl) * 2013-09-26 2020-02-28 Alfa Laval Corporate Ab METODA ŁĄCZENlA CZĘŚCI METALOWYCH ZA POMOCĄ WARSTWY OBNIŻAJĄCEJ TEMPERATURĘ TOPNIENIA
EP2853332A1 (en) 2013-09-26 2015-04-01 Alfa Laval Corporate AB A novel brazing concept
DE102014225516B3 (de) * 2014-11-21 2016-03-31 Fontaine Engineering Und Maschinen Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Beschichten eines Metallbandes
KR101780108B1 (ko) * 2015-06-22 2017-09-19 두산중공업 주식회사 천이 액상 확산 접합을 위한 열 교환기용 플레이트
EP3225353B1 (en) * 2016-03-31 2019-06-12 Alfa Laval Corporate AB Method for joining heat transfer plates of a plate heat exchanger
CN106736045B (zh) * 2016-12-07 2019-09-13 苏州长风航空电子有限公司 一种铠装热电偶高温硬钎焊保护剂的制备方法
EP3372938B1 (en) 2017-03-10 2020-10-07 Alfa Laval Corporate AB Plate package using a heat exchanger plate with integrated draining channel and a heat exchanger including such plate package
SI3372937T1 (sl) 2017-03-10 2022-04-29 Alfa Laval Corporate Ab Paket plošč naprave za toplotno izmenjavo in toplotni izmenjevalnik
DK3372941T3 (da) 2017-03-10 2021-01-11 Alfa Laval Corp Ab Pladepakke, plade og varmeveksleranordning
SE541917C2 (en) * 2018-01-16 2020-01-07 Swep Int Ab Method for producing a brazed plate heat exchanger
US11065628B2 (en) 2018-07-09 2021-07-20 Kennametal Inc. Centrifuge tile assembly
SE543338C2 (en) * 2019-04-04 2020-12-08 Swep Int Ab Stencil device and method for stencil printing of brazing material onto a heat exchanger plate and use thereof
SE543405C2 (en) * 2019-05-29 2021-01-05 Alfa Laval Corp Ab Method for joining metal parts
JP7460881B2 (ja) * 2019-11-01 2024-04-03 ダイキン工業株式会社 プレート型冷媒配管、及び、冷凍装置
CN110961830B (zh) * 2019-12-13 2021-09-28 郑州机械研究所有限公司 耐磨药皮组合物、耐磨焊丝及其制备方法与应用
RU2754339C1 (ru) * 2020-12-29 2021-09-01 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана (национальный исследовательский университет)" (МГТУ им. Н.Э. Баумана) Металлополимерная композиция для соединения пластин паянного пластинчатого теплообменника из нержавеющей стали
SE2250767A1 (en) 2022-06-22 2023-12-23 Alfa Laval Corp Ab Plate heat exchanger
EP4343253A1 (en) 2022-09-20 2024-03-27 Alfa Laval Corporate AB Method for the assembly of a plate and fin heat exchanger and a plate and fin heat exchanger
EP4343257A1 (en) 2022-09-20 2024-03-27 Alfa Laval Corporate AB A plate heat exchanger
EP4343252A1 (en) 2022-09-20 2024-03-27 Alfa Laval Corporate AB A plate heat exchanger

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU659326A1 (ru) * 1977-08-22 1979-04-30 Ордена Ленина И Трудового Красного Знамени Институт Электросварки Имени Е.О.Патона Ан Украинской Сср Припой дл пайки нержавеющих жаропрочных сталей и сплавов на основе никел
RU2167751C2 (ru) * 1995-05-22 2001-05-27 Элайдсигнал Инк. Твердые припои на основе никеля - хрома
WO2008060226A2 (en) * 2006-11-17 2008-05-22 Alfa Laval Corporate Ab Brazing material, a method of brazing and a product brazed with the brazing material

Family Cites Families (105)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3073269A (en) 1957-12-24 1963-01-15 Gen Electric Metallic brazing mixture
US3457066A (en) * 1959-04-10 1969-07-22 Gen Electric Nickel base alloy
US3262762A (en) * 1963-12-27 1966-07-26 Du Pont High temperature-resistant materials of aluminum, boron, carbon, nitrogen and silicon, and their preparation
SU199651A1 (ru) * 1965-12-04 1967-07-13 Всесоюзный заочный машиностроительный институт Высокотемпературной пайки стали
US3645725A (en) * 1969-05-02 1972-02-29 Armco Steel Corp Austenitic steel combining strength and resistance to intergranular corrosion
JPS5338696B2 (ru) * 1972-06-05 1978-10-17
US3839025A (en) * 1973-07-16 1974-10-01 American Metal Climax Inc High temperature alloy
US4295890A (en) * 1975-12-03 1981-10-20 Ppg Industries, Inc. Submicron beta silicon carbide powder and sintered articles of high density prepared therefrom
US4005988A (en) * 1975-12-19 1977-02-01 United Technologies Corporation Interlayer for transient liquid phase diffusion bonding
US4029476A (en) 1976-02-12 1977-06-14 A. Johnson & Co. Inc. Brazing alloy compositions
US4129462A (en) * 1977-04-07 1978-12-12 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Gamma prime hardened nickel-iron based superalloy
US4129464A (en) * 1977-08-24 1978-12-12 Cabot Corporation High yield strength Ni-Cr-Mo alloys and methods of producing the same
FR2511908A1 (fr) * 1981-08-26 1983-03-04 Snecma Procede de brasage-diffusion destine aux pieces en superalliages
US4410604A (en) * 1981-11-16 1983-10-18 The Garrett Corporation Iron-based brazing alloy compositions and brazed assemblies with iron based brazing alloys
JPS5910491A (ja) * 1982-07-08 1984-01-19 Toshihiro Aono 金属基材の接合方法
US4516716A (en) 1982-11-18 1985-05-14 Gte Products Corporation Method of brazing with iron-based and hard surfacing alloys
JPS63140781A (ja) 1986-12-01 1988-06-13 Hitachi Ltd Ｆｅ基合金接合用材料
SE458884B (sv) * 1987-05-29 1989-05-16 Alfa Laval Thermal Ab Permanent sammanfogad plattvaermevaexlare med sammanhaallande organ vid portarna
JPS6478688A (en) 1987-09-21 1989-03-24 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Surface joining method for co or co base alloy
DE3904776A1 (de) 1989-02-17 1990-08-23 Ver Schmiedewerke Gmbh Verfahren zur herstellung eines hochfesten und zaehen metallischen schichtverbundwerkstoffes
JPH03110083A (ja) 1989-09-26 1991-05-10 Ube Ind Ltd 繊維強化金属基複合材料の板材と金属板との接合方法
US5013612A (en) * 1989-11-13 1991-05-07 Ford Motor Company Braze material for joining ceramic to metal and ceramic to ceramic surfaces and joined ceramic to metal and ceramic to ceramic article
CA2030427A1 (en) * 1989-12-19 1991-06-20 Jonathan S. Stinson Method of enhancing bond joint structural integrity of spray cast articles
JPH06234082A (ja) 1990-06-28 1994-08-23 Kankoku Kikai Kenkyusho ベースメタルより溶融温度が高い挿入材を使用した液相拡散接合方法
US5273708A (en) * 1992-06-23 1993-12-28 Howmet Corporation Method of making a dual alloy article
US5348215A (en) * 1992-11-04 1994-09-20 Kevin Rafferty Method of bonding hard metal objects
JPH0790465A (ja) 1993-09-24 1995-04-04 Ishizuka Kenkyusho:Kk 耐火物・金属複合体およびその製法
US6203897B1 (en) 1993-09-24 2001-03-20 The Ishizuka Research Institute, Ltd. Sintered composites containing superabrasive particles
US6200690B1 (en) * 1995-05-22 2001-03-13 Alliedsignal Inc. Nickel-chromium-based brazing alloys
JP3388664B2 (ja) 1995-12-28 2003-03-24 シャープ株式会社 多結晶半導体の製造方法および製造装置
US5895533A (en) 1996-02-16 1999-04-20 Japan Atomic Energy Research Institute Beryllium-copper bonding material
US6624225B1 (en) * 1996-06-03 2003-09-23 Liburdi Engineering Limited Wide-gap filler material
US5919577A (en) 1996-06-04 1999-07-06 Nippon Steel Corporation Fe-based alloy foil for liquid-phase diffusion bonding of Fe-based materials by enabling bonding in oxidizing atmospheres
SE9603486D0 (sv) * 1996-09-23 1996-09-23 Hoeganaes Ab Surface coating method
US6098871A (en) * 1997-07-22 2000-08-08 United Technologies Corporation Process for bonding metallic members using localized rapid heating
JPH11287576A (ja) * 1998-03-31 1999-10-19 Hisaka Works Ltd ブレージングプレート式熱交換器
FR2781399B1 (fr) * 1998-07-23 2000-08-18 Sochata Energy 1 Soc Procede de brasage-diffusion de pieces en superalliage
JP2000225491A (ja) 1999-02-05 2000-08-15 Zexel Corp アルミニウム部材のろう付け用フラックス混合物及びろう付け方法並びに熱交換器
US6403158B1 (en) * 1999-03-05 2002-06-11 General Electric Company Porous body infiltrating method
SE513784C2 (sv) * 1999-03-09 2000-11-06 Alfa Laval Ab Permanent sammanfogad plattvärmeväxlare
US20040124231A1 (en) * 1999-06-29 2004-07-01 Hasz Wayne Charles Method for coating a substrate
CN1175955C (zh) 2000-04-19 2004-11-17 陈晴祺 高尔夫钎焊焊材
JP2002107089A (ja) 2000-09-29 2002-04-10 Hisaka Works Ltd プレート式熱交換器
SE523855C2 (sv) 2000-11-10 2004-05-25 Alfa Laval Corp Ab Järnbaserat lodmaterial för sammanfogning av elememt och lödd produkt framställd härmed
US6464129B2 (en) * 2000-12-22 2002-10-15 Triumph Group, Inc. Method of diffusion bonding superalloy components
FR2822741B1 (fr) * 2001-03-29 2003-06-27 Snecma Services Poudre d'apport de brasage diffusion de piece en alliage a base de nickel, cobalt ou fer
US7146308B2 (en) * 2001-04-05 2006-12-05 Dekang Lin Discovery of inference rules from text
US6692586B2 (en) * 2001-05-23 2004-02-17 Rolls-Royce Corporation High temperature melting braze materials for bonding niobium based alloys
WO2002097160A1 (fr) 2001-05-31 2002-12-05 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Procede et materiau de formage de revetement, et feuille de formage de revetement abrasif
SE524928C2 (sv) 2001-06-05 2004-10-26 Alfa Laval Corp Ab Järnbaserat lodmaterial för sammanfogning av element genom lödning samt lödd produkt framställd härmed
JP3458849B2 (ja) 2001-08-03 2003-10-20 株式会社日立製作所 コバルト基合金およびこの合金を用いた弁，原子炉プラント
JP2003053523A (ja) 2001-08-14 2003-02-26 Mitsubishi Alum Co Ltd 熱交換器およびその製造方法
US20040035910A1 (en) 2001-11-21 2004-02-26 Dockus Kostas F. Low temperature fluxless brazing
WO2003065557A2 (en) 2002-01-25 2003-08-07 Masimo Corporation Power supply rail controller
JP3866119B2 (ja) 2002-03-01 2007-01-10 トライアンフ グループ、 インク 超合金部品の拡散接合方法
US20030200835A1 (en) 2002-04-02 2003-10-30 Snecma Services Diffusion-brazing filler powder for parts made of an alloy based on nickel, cobalt or iron
US8776371B2 (en) * 2002-05-03 2014-07-15 Alfa Laval Corporate Ab Method of brazing thin heat exchanging plates and brazed plate heat exchanger produced according to the method
FR2840839B1 (fr) 2002-06-14 2005-01-14 Snecma Moteurs Materiau metallique susceptible d'etre use par abrasion; pieces, carter; procede d'elaboration dudit materiau
EP1572415B1 (en) 2002-12-13 2006-07-26 Corus Aluminium Walzprodukte GmbH Brazing sheet product having a clad layer and a coated layer of iron alloy and method of its manufacture
US7182884B2 (en) * 2003-01-30 2007-02-27 Mitsuru Akashi Bio-liquid crystal polymer and shaped material using same
CN1764614A (zh) * 2003-02-07 2006-04-26 戴蒙得创新股份有限公司 预置铜焊合金的金刚石工具镶件及其制造方法
US20050067061A1 (en) * 2003-09-26 2005-03-31 General Electric Company Nickel-based braze alloy compositions and related processes and articles
SE527509C2 (sv) * 2003-10-17 2006-03-28 Alfa Laval Corp Ab Lödd plattvärmeväxlare med plattor av i huvudsak rostfritt stål och förfarande för tillverkning av en sådan plattvärmeväxlare
US7222422B2 (en) * 2004-02-16 2007-05-29 General Electric Company Method for refurbishing surfaces subjected to high compression contact
US7565996B2 (en) * 2004-10-04 2009-07-28 United Technologies Corp. Transient liquid phase bonding using sandwich interlayers
US20060090820A1 (en) 2004-11-01 2006-05-04 Metglas, Inc. Iron-based brazing filler metals
US7335427B2 (en) 2004-12-17 2008-02-26 General Electric Company Preform and method of repairing nickel-base superalloys and components repaired thereby
SE529913C2 (sv) * 2005-05-26 2008-01-08 Alfa Laval Corp Ab Förfarande för lödning av föremål av rostfritt stål, förfarande för lödning av värmeväxlare av rostfritt stål samt lött föremål samt lödd värmeväxlare
EP2446996B1 (en) 2005-05-26 2017-04-26 Alfa Laval Corporate AB Brazed plate heat exchanger of stainless steel with stainless steel brazing material
DE102006013503A1 (de) * 2006-03-23 2008-01-24 Esk Ceramics Gmbh & Co. Kg Plattenwärmetauscher, Verfahren zu dessen Herstellung und dessen Verwendung
JP2008006480A (ja) 2006-06-30 2008-01-17 Sumitomo Light Metal Ind Ltd 熱交換器用ブレージングフィン材並びに熱交換器及びその製造方法
US7326892B1 (en) * 2006-09-21 2008-02-05 General Electric Company Process of microwave brazing with powder materials
SE530724C2 (sv) 2006-11-17 2008-08-26 Alfa Laval Corp Ab Lodmaterial, förfarande för att löda med detta lodmaterial, lött föremål framställt med förfarandet samt lodpasata innefattande lodmaterialet
US7775416B2 (en) * 2006-11-30 2010-08-17 General Electric Company Microwave brazing process
US20100048803A1 (en) 2006-12-28 2010-02-25 Jsr Corporation Method for producing polymer for oil-resistant rubber, polymer for oil-resistant rubber, composition for oil-resistant weather-resistant rubber, and rubber molded body
GB0704817D0 (en) 2007-03-13 2007-04-18 Jarvis Rail Ltd Railbond
US20110180199A1 (en) * 2007-04-17 2011-07-28 United Technologies Corporation Powder -metallurgy braze preform and method of use
US20090026182A1 (en) 2007-07-27 2009-01-29 Honeywell International, Inc. In-situ brazing methods for repairing gas turbine engine components
JP2009031545A (ja) * 2007-07-27 2009-02-12 Seiko Epson Corp プロジェクタ
US8491837B2 (en) * 2007-09-03 2013-07-23 Ihi Corporation Ni-based brazing composition, braze repair method, and braze-repair structure
JP5152727B2 (ja) * 2007-12-21 2013-02-27 ハリマ化成株式会社 アルミニウムろう付け用ペースト組成物
JP2009192191A (ja) 2008-02-18 2009-08-27 Hitachi Cable Ltd 熱交換器及びその製造方法
RU2496626C2 (ru) * 2008-03-19 2013-10-27 Хеганес Аб (Пабл) Твердый припой на железохромовой основе
ES2501541T3 (es) * 2008-04-04 2014-10-02 Alfa Laval Corporate Ab Un intercambiador de calor de placas
JP2009269043A (ja) * 2008-05-01 2009-11-19 Mitsubishi Alum Co Ltd 耐湿ろう付性に優れるアルミニウム合金ろう付用塗料、ろう付用アルミニウム合金板及びそれを用いた自動車熱交換器用アルミニウム合金部材、並びに自動車熱交換器
JP4716269B2 (ja) * 2008-05-02 2011-07-06 サーモス株式会社 真空構造体の封止方法
US8087565B2 (en) * 2008-09-08 2012-01-03 General Electric Company Process of filling openings in a component
JP2010104999A (ja) * 2008-10-28 2010-05-13 Hitachi Cable Ltd ろう付け用複合材及びろう付け製品
TR201904707T4 (tr) * 2008-11-25 2019-04-22 Solvay Fluor Gmbh Antikorozif dekapan.
US9186742B2 (en) * 2009-01-30 2015-11-17 General Electric Company Microwave brazing process and assemblies and materials therefor
US20100215983A1 (en) 2009-02-20 2010-08-26 Kennametal Inc. Brazed Claddings for Cast Iron Substrates
CN101566271B (zh) 2009-05-19 2013-03-27 山东大学 一种金属陶瓷复合耐磨材料及其制备方法
JP5003983B2 (ja) * 2009-09-07 2012-08-22 独立行政法人日本原子力研究開発機構 二層ろう接による積層構造強化法
DE102010016367A1 (de) * 2010-04-08 2011-10-13 Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg Hartgelöteter Gegenstand und Verfahren zum Hartlöten zweier oder mehrerer Teile
JP5623783B2 (ja) 2010-05-13 2014-11-12 日本発條株式会社 大気接合用ろう材、接合体、および、集電材料
JP5516075B2 (ja) 2010-05-26 2014-06-11 三菱電機株式会社 プレート式熱交換器
JP5675186B2 (ja) 2010-06-23 2015-02-25 三菱重工業株式会社 接合品の製造方法、及び燃焼器の製造方法
KR100992961B1 (ko) 2010-07-30 2010-11-08 주식회사 동화엔텍 플레이트형 열교환기 제조방법
JP2012052160A (ja) * 2010-08-31 2012-03-15 Mitsubishi Alum Co Ltd ろう付性に優れるフラックスレスろう付用部材およびアルミニウム材のフラックスレスろう付け方法
JP5619538B2 (ja) 2010-09-06 2014-11-05 株式会社ティラド 細流路インナーフィンを有する熱交換器のフラックスレスろう付け方法およびそれに用いるアルミニウムクラッド材
JP5645307B2 (ja) 2010-12-09 2014-12-24 日本発條株式会社 大気接合用ろう材、接合体、および、集電材料
CN102120281A (zh) * 2011-02-15 2011-07-13 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 一种钛铝材质涡轮增压器转子与钢轴的钎焊方法
EP2607332A1 (de) * 2011-12-19 2013-06-26 Sika Technology AG Abbindebeschleuniger für Bindemittel auf Basis von Calciumsulfat
EP2644312B1 (en) 2012-03-28 2018-10-31 Alfa Laval Corporate AB A novel brazing concept
PL2853333T3 (pl) * 2013-09-26 2020-02-28 Alfa Laval Corporate Ab METODA ŁĄCZENlA CZĘŚCI METALOWYCH ZA POMOCĄ WARSTWY OBNIŻAJĄCEJ TEMPERATURĘ TOPNIENIA

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU659326A1 (ru) * 1977-08-22 1979-04-30 Ордена Ленина И Трудового Красного Знамени Институт Электросварки Имени Е.О.Патона Ан Украинской Сср Припой дл пайки нержавеющих жаропрочных сталей и сплавов на основе никел
RU2167751C2 (ru) * 1995-05-22 2001-05-27 Элайдсигнал Инк. Твердые припои на основе никеля - хрома
WO2008060226A2 (en) * 2006-11-17 2008-05-22 Alfa Laval Corporate Ab Brazing material, a method of brazing and a product brazed with the brazing material

Also Published As

Publication number Publication date
MY173768A (en) 2020-02-19
CA2868674C (en) 2019-03-19
EP2830817B1 (en) 2019-08-28
SG11201405953PA (en) 2014-11-27
ES2754307T3 (es) 2020-04-16
DK2830818T3 (da) 2019-12-09
PH12014502127A1 (en) 2014-12-10
JP6444960B2 (ja) 2018-12-26
WO2013144210A1 (en) 2013-10-03
EP2830816B1 (en) 2019-11-13
AU2013241868A1 (en) 2014-10-16
BR112014023762B1 (pt) 2019-02-05
RU2585146C1 (ru) 2016-05-27
CN104302440B (zh) 2017-12-15
MY168027A (en) 2018-10-11
US10131011B2 (en) 2018-11-20
EP2830815A1 (en) 2015-02-04
US10421141B2 (en) 2019-09-24
PH12014502018A1 (en) 2014-11-24
ES2755278T3 (es) 2020-04-22
NZ630086A (en) 2016-06-24
EP2830817A1 (en) 2015-02-04
CA2868635C (en) 2019-08-20
AP2014007944A0 (en) 2014-09-30
BR112014021587B1 (pt) 2018-05-15
WO2013144222A1 (en) 2013-10-03
SG11201406089XA (en) 2014-11-27
CN104185532A (zh) 2014-12-03
US10112249B2 (en) 2018-10-30
AP2014007929A0 (en) 2014-09-30
US20150044507A1 (en) 2015-02-12
CR20140404A (es) 2014-11-26
ZA201406626B (en) 2016-08-31
EP2830821A1 (en) 2015-02-04
EP2830816A1 (en) 2015-02-04
MY183524A (en) 2021-02-24
JP6117332B2 (ja) 2017-04-19
NZ628064A (en) 2017-04-28
US20150060030A1 (en) 2015-03-05
JP2015518555A (ja) 2015-07-02
CR20140446A (es) 2014-11-11
US10335881B2 (en) 2019-07-02
DK2830816T3 (en) 2020-02-17
AU2013241804A1 (en) 2014-10-09
ES2661872T3 (es) 2018-04-04
EP2644312B1 (en) 2018-10-31
CN104302439B (zh) 2017-04-12
CR20140447A (es) 2014-11-11
PH12014502128A1 (en) 2014-12-10
US9694435B2 (en) 2017-07-04
CA2867427C (en) 2020-04-07
EP2830820A1 (en) 2015-02-04
IL234793A (en) 2017-09-28
IL234789A (en) 2017-02-28
SG11201406138TA (en) 2014-11-27
AP2014007938A0 (en) 2014-09-30
MY172129A (en) 2019-11-14
WO2013144211A1 (en) 2013-10-03
PH12014502128B1 (en) 2014-12-10
CN104302440A (zh) 2015-01-21
SI2830820T1 (en) 2018-03-30
PL2830820T3 (pl) 2018-04-30
AU2013241815B2 (en) 2015-07-02
PH12014502119B1 (en) 2014-12-10
EP2830818A1 (en) 2015-02-04
AU2013241720B2 (en) 2015-10-22
KR101692599B1 (ko) 2017-01-03
AU2013241868B2 (en) 2015-07-09
SG11201405793YA (en) 2014-11-27
CL2014002566A1 (es) 2015-01-16
CA2868635A1 (en) 2013-10-03
KR101660617B1 (ko) 2016-09-27
JP2015518425A (ja) 2015-07-02
PH12014502000A1 (en) 2014-11-24
RU2602693C2 (ru) 2016-11-20
US9849534B2 (en) 2017-12-26
DK2830821T3 (en) 2017-04-10
ZA201406628B (en) 2016-08-31
PT2830818T (pt) 2019-11-22
HUE033296T2 (en) 2017-11-28
WO2013144251A1 (en) 2013-10-03
EP2830821B1 (en) 2016-12-28
PT2830820T (pt) 2018-03-12
KR20140121891A (ko) 2014-10-16
US20150044501A1 (en) 2015-02-12
ZA201406337B (en) 2017-08-30
MX2014010976A (es) 2014-10-06
AU2013241754A1 (en) 2014-09-04
WO2013144308A1 (en) 2013-10-03
US20150034286A1 (en) 2015-02-05
CN104203489B (zh) 2018-04-06
IL234790A (en) 2017-03-30
BR112014023758B1 (pt) 2018-12-04
NZ630078A (en) 2016-10-28
HUE037304T2 (hu) 2018-08-28
CN104185532B (zh) 2017-04-26
CL2014002544A1 (es) 2015-01-16
CN104203487B (zh) 2018-07-06
JP6121519B2 (ja) 2017-04-26
CL2014002509A1 (es) 2015-01-16
JP6139657B2 (ja) 2017-05-31
RU2014142883A (ru) 2016-05-20
PH12014502120A1 (en) 2014-12-10
KR101627447B1 (ko) 2016-06-03
MX2014010904A (es) 2014-10-15
SI2644312T1 (sl) 2019-01-31
KR20140129273A (ko) 2014-11-06
CA2868227A1 (en) 2013-10-03
NZ629124A (en) 2016-06-24
CN104203487A (zh) 2014-12-10
KR20140129272A (ko) 2014-11-06
DK2830820T3 (en) 2018-04-16
NZ629673A (en) 2016-09-30
CN104185533B (zh) 2017-05-17
CR20140448A (es) 2014-11-11
AU2013241803A1 (en) 2014-10-16
CL2014002567A1 (es) 2015-01-16
ZA201406436B (en) 2016-05-25
AU2013241815A1 (en) 2014-10-16
IL234792A (en) 2017-02-28
AU2013241809B2 (en) 2015-06-18
ES2706986T3 (es) 2019-04-02
AP2014007939A0 (en) 2014-09-30
MY174995A (en) 2020-06-01
KR20140129236A (ko) 2014-11-06
CN104185533A (zh) 2014-12-03
SI2830818T1 (sl) 2019-12-31
MX360752B (es) 2018-11-15
CN104203488A (zh) 2014-12-10
CA2868633C (en) 2019-07-09
CA2864958C (en) 2016-10-18
EP2830820B1 (en) 2018-01-10
NZ627987A (en) 2017-04-28
NZ629346A (en) 2015-08-28
MY169213A (en) 2019-03-18
WO2013144194A1 (en) 2013-10-03
KR20140130714A (ko) 2014-11-11
CA2868674A1 (en) 2013-10-03
CN104302439A (zh) 2015-01-21
EP2644312A1 (en) 2013-10-02
PH12014502001A1 (en) 2014-11-24
JP2015514017A (ja) 2015-05-18
RU2592331C2 (ru) 2016-07-20
US20150093188A1 (en) 2015-04-02
KR101627446B1 (ko) 2016-06-03
KR20170005892A (ko) 2017-01-16
BR112014023761B1 (pt) 2018-07-24
CR20140445A (es) 2014-11-11
SG11201406090TA (en) 2014-11-27
RU2014143186A (ru) 2016-05-20
RU2014143253A (ru) 2016-05-20
MY168502A (en) 2018-11-12
KR20140129275A (ko) 2014-11-06
SG11201406135YA (en) 2014-11-27
PH12014502000B1 (en) 2014-11-24
PL2830821T3 (pl) 2017-05-31
KR102071484B1 (ko) 2020-01-30
KR101656164B1 (ko) 2016-09-08
JP2017080812A (ja) 2017-05-18
KR101634477B1 (ko) 2016-06-28
AU2013241809A1 (en) 2014-10-16
JP2015513656A (ja) 2015-05-14
KR20140129237A (ko) 2014-11-06
JP2015514016A (ja) 2015-05-18
JP6198811B2 (ja) 2017-09-20
PH12014502127B1 (en) 2014-12-10
US20150030837A1 (en) 2015-01-29
IL234791A (en) 2017-01-31
JP6042458B2 (ja) 2016-12-14
BR112014023755B1 (pt) 2018-08-28
DK2644312T3 (en) 2019-02-25
RU2585886C2 (ru) 2016-06-10
PL2830818T3 (pl) 2020-03-31
RU2585888C2 (ru) 2016-06-10
AU2013241720A1 (en) 2014-09-04
CA2868227C (en) 2017-03-21
AU2013241804B2 (en) 2015-06-18
RU2581937C1 (ru) 2016-04-20
BR112014023770B1 (pt) 2018-10-16
AU2013241803B2 (en) 2015-07-09
CA2864189A1 (en) 2013-10-03
PH12014502001B1 (en) 2014-11-24
CN104203489A (zh) 2014-12-10
SG11201406140RA (en) 2014-11-27
JP2015517914A (ja) 2015-06-25
CA2868633A1 (en) 2013-10-03
US9694434B2 (en) 2017-07-04
SI2830821T1 (sl) 2017-03-31
MX2014011231A (es) 2014-11-10
WO2013144216A1 (en) 2013-10-03
AU2013241754B2 (en) 2015-06-04
JP2015517913A (ja) 2015-06-25
EP2830818B1 (en) 2019-09-04
ES2617219T3 (es) 2017-06-15
CN104203488B (zh) 2017-09-12
SI2830817T1 (sl) 2019-12-31
CA2864189C (en) 2017-02-14
PH12014502119A1 (en) 2014-12-10
CA2864958A1 (en) 2013-10-03
BR112014021589B1 (pt) 2018-09-11
MX2014010902A (es) 2014-10-15
CL2014002510A1 (es) 2015-01-16
AP2014007923A0 (en) 2014-09-30
PT2830821T (pt) 2017-03-01
JP6317323B2 (ja) 2018-04-25
PH12014502120B1 (en) 2014-12-10
RU2014143279A (ru) 2016-05-20
CA2867427A1 (en) 2013-10-03
EP2830819A1 (en) 2015-02-04
US20150086776A1 (en) 2015-03-26
MX2014010903A (es) 2014-10-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2583204C1 (ru) Пластинчатый теплообменник
JP2016533267A (ja) 平板熱交換器

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20200329