BR112013025040B1

BR112013025040B1 - chapa de aço resistente à abrasão tendo resistência a fragilização por corrosão sob tensão, e método para produção da mesma

Info

Publication number: BR112013025040B1
Application number: BR112013025040-2A
Authority: BR
Inventors: Keiji Ueda; Nobuyuki Ishikawa
Original assignee: Jfe Steel Corporation
Priority date: 2011-03-29
Filing date: 2012-03-28
Publication date: 2018-11-06
Also published as: WO2012133911A1; JP2012214890A; EP2695960B1; US20140096875A1; BR112013025040A2; CN103459634B; JP5553081B2; KR20130133035A; MX341765B; KR101699582B1; AU2012233198B2; EP2695960A4; EP2695960A1; US9938599B2; MX2013011155A; CN103459634A; PE20141739A1; CL2013002758A1; AU2012233198A1

Abstract

resumo patente de invenção: "placa de aço resistente à abrasão, ou chapa de aço excelente em resistência a craqueamento por corrosão de tensão, e método para produção da mesma". a presente invenção refere-se a uma placa de aço ou chapa de aço resistente à abrasão, adequada para uso em máquinas de construção, máquinas industriais, e similares, e um método para produção das mesmas. em particular, uma placa de aço ou placa de aço excelente em resistência a craqueamento por corrosão de tensão tem uma composição contendo 0,20% a 0,30% de c, 0,05% a 1,0% de si, 0,40% a 1,20% de mn, p, s, 0,1% ou menos de al, 0,01% ou menos de n, e 0,0003% a 0,0030% de b, em uma base de massa, a composição contendo adicionalmente um ou mais de cr, mo, e w, a composição contendo adicionalmente um ou mais de nb, ti, cu, ni, v, um rem, ca, e mg, conforme requerido, o restante sendo fe e impurezas inevitáveis. di* devido a componentes contidos é 45 ou mais. uma microestrutura tem uma fase base ou fase principal que é martensita temperada. cementita tendo um tamanho de grão de 0,05 µm ou menos, em termos de diâmetro de círculo equivalente, está presente na placa de aço ou chapa de aço a 2 x 106 grãos/mm2 ou mais. um produto semiacabado tendo a composição do aço acima é aquecido, laminação a quente é realizada, resfriamento de ar é realizado, reaquecimento é realizado, e resfriamento acelerado é, em seguida, realizado ou acelerado, resfriamento é realizado imediatamente após laminação a quente.

Description

(54) Título: CHAPA DE AÇO RESISTENTE À ABRASÃO TENDO RESISTÊNCIA A FRAGILIZAÇÃO POR CORROSÃO SOB TENSÃO, E MÉTODO PARA PRODUÇÃO DA MESMA (51) IntCI.: C22C 38/00; C21D 8/02; C22C 38/32; C22C 38/54.

(30) Prioridade Unionista: 29/03/2011 JP 2011-071317.

(73) Titular(es): JFE STEEL CORPORATION.

(72) lnventor(es): KEIJI UEDA; NOBUYUKIISHIKAWA.

(86) Pedido PCT: PCT JP2012059127 de 28/03/2012 (87) Publicação PCT: WO 2012/133911 de 04/10/2012 (85) Data do Início da Fase Nacional: 27/09/2013 (57) Resumo: RESUMO Patente de Invenção: PLACA DE AÇO RESISTENTE À ABRASÃO, OU CHAPA DE AÇO EXCELENTE EM RESISTÊNCIA A CRAQUEAMENTO POR CORROSÃO DE TENSÃO, E MÉTODO PARA PRODUÇÃO DA MESMA”. A presente invenção refere-se a uma placa de aço ou chapa de aço resistente à abrasão, adequada para uso em máquinas de construção, máquinas industriais, e similares, e um método para produção das mesmas. Em particular, uma placa de aço ou placa de aço excelente em resistência a craqueamento por corrosão de tensão tem uma composição contendo 0,20% a 0,30% de C, 0,05% a 1,0% de Si, 0,40% a 1,20% de Μη, P, S, 0,1% ou menos de Al, 0,01% ou menos de N, e 0,0003% a 0,0030% de B, em uma base de massa, a composição contendo adicionalmente um ou mais de Cr, Mo, e W, a composição contendo adicionalmente um ou mais de Nb, Ti, Cu, Ni, V, um REM, Ca, e Mg, conforme requerido, o restante sendo Fe e impurezas inevitáveis. Dl* devido a componentes contidos é 45 ou mais. Uma microestrutura tem uma fase base ou fase principal que é martensita temperada. Cementita tendo um tamanho de grão de 0,05 pm ou menos, em termos de diâmetro de círculo equivalente, está presente na placa de aço ou chapa (...).

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Relatório Descritivo da Patente de Invenção para CHAPA DE AÇO RESISTENTE À ABRASÃO TENDO RESISTÊNCIA A FRAGILIZAÇÃO POR CORROSÃO SOB TENSÃO, E MÉTODO PARA PRODUÇÃO DA MESMA.

Campo Técnico [001] A presente invenção refere-se a placas de aço ou chapas de aço resistentes à abrasão, tendo uma espessura de 4 mm ou mais, adequadas para uso em máquinas de construção, máquinas industriais, construção naval, tubos de aço, engenharia civil, arquitetura, e similares, e, particularmente, se refere a placas de aço ou chapas de aço excelentes em resistência a fragilização por corrosão sob tensão. Antecedente da Técnica [002] No caso onde placas de aço ou chapas de aço laminadas à quente são usadas em máquinas de construção, máquinas industriais, construção naval, tubos de aço, engenharia civil, estruturas de aço, tais como construções, maquinarias, equipamentos, ou similares, a propriedade de resistência à abrasão é requerida para tais placas de aço ou chapas de aço em alguns casos. A abrasão é um fenômeno que ocorre em partes móveis de máquinas, aparelhos, ou similares devido ao contato contínuo entre aços ou entre aço e outro material, tal como solo ou rocha e, portanto, uma porção de superfície de aço é removida.

[003] Quando a propriedade de resistência à abrasão do aço é pobre, a falha de maquinaria ou equipamento é causada, e existe um risco que a resistência de estruturas não pode ser mantida; consequentemente, o reparo frequente, ou substituição de partes desgastadas, é inevitável. Portanto, existe uma forte demanda para um aumento na propriedade de resistência à abrasão de aço usado em partes de desgaste.

[004] De modo a permitir que o aço tenha excelente propriedade

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2/51 de resistência à abrasão, a dureza deste foi geralmente aumentada. A dureza deste pode ser significantemente aumentada por adoção de uma microestrutura de fase única de martensita. O aumento da quantidade de carbono de solução sólida é efetivo no aumento da dureza de uma microestrutura de martensita. Portanto, várias placas de aço e chapas de aço resistentes à abrasão foram desenvolvidas (por exemplo, Literaturas de Patente 1 a 5).

[005] Por outro lado, quando a propriedade de resistência à abrasão é requerida para porções de uma placa de aço ou chapa de aço, em muitos casos, a superfície de metal base é exposta. A superfície de aço contata vapor de água, umidade, ou óleo contendo um material corrosivo, e o aço é corroído.

[006] No caso onde aço resistente à abrasão é usado na maquinaria de mineração incluindo transportadores de minério, umidade no solo e um material corrosivo, tal como sulfeto de hidrogênio, estão presentes. No caso onde o aço resistente à abrasão é usado em maquinaria de construção, ou similares, umidade e óxido sulfúrico, que estão contidos em motores a diesel, estão presentes. Ambos os casos são frequentemente ambientes de corrosão muito severos. Nestes casos, para reações de corrosão na superfície de aço, o ferro produz um óxido (ferrugem) por uma reação de anodo, e hidrogênio produzido pela reação de catodo de umidade.

[007] No caso onde hidrogênio produzido por uma reação de corrosão permeia aço de alta dureza, tal aço resistente à abrasão, tendo uma microestrutura de martensita, o aço é extremamente quebradiço e é trincado na presença de tensão residual de soldagem devido a operação de encurvamento, ou soldagem, ou tensão aplicada no ambiente de uso. Este é fragilização por corrosão sob tensão. De um ponto de vista de segurança de operação, é importante para o aço para uso em maquinaria, equipamento, ou similares, ter excelente resistência à

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3/51 abrasão e resistência a fragilização por corrosão sob tensão.

Listas de Citação

Literatura de Patente [008] [PTL 1] Publicação de Pedido de Patente Não Examinado Japonês No. 5-51691 [009] [PTL 2] Publicação de Pedido de Patente Não Examinado Japonês No. 8-295990 [0010] [PTL 3] Publicação de Pedido de Patente Não Examinado Japonês No. 2002-115024 [0011] [PTL 4] Publicação de Pedido de Patente Não Examinado Japonês No. 2002-80930 [0012] [PTL 5] Publicação de Pedido de Patente Não Examinado Japonês No. 2004-162120 Literatura de Não Patente [0013] [NPL 1] Método teste padrão para fragilização por corrosão sob tensão produzido pelo 129° Comitê (The Japanese Society for Strength and Fracture of Materiais, 1985), Sociedade japonesa para promoção de ciência Sumário da Invenção Problema Técnico [0014] Contudo, os aços resistentes à abrasão propostos nas Literaturas de Patente 1 a 5 são direcionados para terem dureza de material base, resistência à fratura retardada (o acima para Literaturas de Patente 1, 3, e 4), soldabilidade, resistência à abrasão para porções soldadas, e resistência à corrosão em ambientes de corrosão de condensado (o acima para Literatura de Patente 5), e não têm excelente resistência a fragilização por corrosão sob tensão, ou resistência à abrasão, conforme determinada por um método de teste padrão para fragilização por corrosão sob tensão especificado na Literatura de Não Patente 1.

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4/51 [0015] É um objetivo da presente invenção proporcionar uma placa de aço resistente à abrasão, ou chapa de aço que é excelente em eficiência econômica e excelente em resistência a fragilização por corrosão sob tensão, e que não causa uma redução na produtividade, ou um aumento no custo de produção, e um método para produção da mesma.

Solução para o Problema [0016] De modo a alcançar o objetivo acima, os inventores investigaram intensivamente vários fatores que afetam os componentes químicos de uma placa de aço ou chapa de aço, um método de produção, e uma microestrutura para a proposta de assegurar excelente resistência a fragilização por corrosão sob tensão para uma placa de aço ou chapa de aço resistente à abrasão. Os inventores obtiveram as descobertas abaixo.

[0017] 1. Assegurar alta dureza é essencial para assegurar excelente resistência à abrasão. Contudo, um aumento excessivo na dureza causa uma redução significante na resistência a fragilização por corrosão sob tensão. Portanto, é importante controlar estritamente a faixa de dureza.

[0018] Além disso, de modo a intensificar a resistência a fragilização por corrosão sob tensão, é efetivo que cementita, que age como locais de armadilha arraste para hidrogênio difusível, seja dispersa em uma placa de aço ou chapa de aço. Portanto, é importante que a microestrutura base de uma placa de aço ou chapa de aço seja produzida de martensita temperada, de tal maneira que a composição química da placa de aço ou chapa de aço, incluindo C, seja estritamente controlada.

[0019] O estado de dispersão da cementita em uma microestrutura de martensita temperada é apropriadamente controlado, pelo que a cementita é permitida agir como um local de armadilha para hidrogênio

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5/51 difusível produzido por uma reação de corrosão de aço, e fragilização de hidrogênio é suprimida.

[0020] As condições de laminação, condições de tratamento de calor, condições de resfriamento, e similares, afetam o estado de dispersão de cementita na microestrutura de martensita temperada. É importante controlar estas condições de produção. Isto permite que fratura de contorno de grão seja suprimida em ambientes corrosivos, e também permite que fragilização por corrosão sob tensão seja eficientemente impedido.

[0021] 2. Além disso, de modo a suprimir eficientemente a fratura de contorno de grão de uma microestrutura de martensita temperada, uma medida de aumentar a resistência de contorno de grão é efetiva, um elemento de impureza, tal como P, necessita ser reduzido, e a faixa de teor de Mn necessita ser controlada. Mn é um elemento que tem o efeito de intensificar a temperabilidade para contribuir para a intensificação de resistência à abrasão, e que é provavelmente para cosegregar com P no processo de solidificação de produtos semiacabados para reduzir a resistência de contorno de grão de uma zona de micro segregação.

[0022] De modo a suprimir eficientemente fratura de contorno de grão, o refino de grãos é efetivo, e a dispersão de inclusões finas tendo o efeito voltado para suprimir o crescimento de grãos é também efetivo. Portanto, é efetivo que os carbonitretos sejam dispersos no aço pela adição de Nb e Ti a este.

[0023] A presente invenção foi produzida pela revisão adicional das descobertas obtidas, e é conforme segue:

[0024] 1. Uma placa de aço resistente à abrasão, ou placa de aço excelente em resistência a fragilização por corrosão sob tensão, tendo uma composição contendo 0,20% a 0,30% de C, 0,05% a 1,0% de Si,

0,40% a 1,20% de Mn, 0,015% ou menos de P, 0,005% ou menos de

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S, 0,1% ou menos de Al, 0,01% ou menos de N, 0,0003% a 0,0030% de B, e um ou mais de 0,05% a 1,5% de Cr, 0,05% a 1,0% de Mo, e 0,05% a 1,0% de W, em uma base de massa, o restante sendo Fe e impurezas inevitáveis. A placa de aço ou chapa de aço resistente à abrasão tem um índice de temperabilidade Dl* de 45 ou mais, conforme representado pela Equação (1) abaixo, e uma microestrutura tendo a fase base ou fase principal que é martensita temperada. A cementita tendo um tamanho de grão de 0,05 pm ou menos, em termos de diâmetro de círculo equivalente, está presente a 2 x 10⁶ grãos/mm² ou mais.

Dl* = 33,85 X (0,1 X C)⁰·⁵ X (0,7 X Si + 1) X (3,33 X Mn + 1) X (0,35 X Cu + 1) X (0,36 X Ni + 1) X (2,16 X Cr + 1) X (3 X Mo + 1) X (1,75XV+1)X(1,5XW + 1) (1) [0025] onde cada símbolo de elemento de liga representa o teor (percentagem de massa), e é 0 quando não estando contidos.

[0026] 2. Na placa de aço ou chapa de aço resistente à abrasão, especificada no Item 1, excelente em resistência a fragilização por corrosão sob tensão, a composição de aço contém adicionalmente um ou mais de 0,005% a 0,025% de Nb, e 0,008% a 0,020% de Ti, em uma base em massa.

[0027] 3. Na placa de aço ou chapa de aço resistente à abrasão, especificada no Item 1 ou 2, excelente em resistência a fragilização por corrosão sob tensão, a composição de aço contém adicionalmente um ou mais de 1,5% ou menos de Cu, 2,0% ou menos de Ni, e 0,1% ou menos de V, em uma base em massa.

[0028] 4. Na placa de aço ou chapa de aço resistente à abrasão, especificada em qualquer um dos Itens 1 a 3, excelente em resistência a fragilização por corrosão sob tensão, a composição do aço contém adicionalmente um ou mais de: 0,008% ou menos de um REM (metal de terra rara), 0,005% ou menos de Ca, e 0,005% ou menos de Mg,

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7/51 em uma base de massa.

[0029] 5. Além disso, na placa de aço ou chapa de aço resistente à abrasão, especificada em qualquer um dos Itens 1 a 4, excelente em resistência a fragilização por corrosão sob tensão, o tamanho de grão médio de martensita temperada é 20 m ou menos, em termos de diâmetro de círculo equivalente.

[0030] 6. Além disso, na placa de aço ou chapa de aço resistente à abrasão, especificada em qualquer um dos Itens 1 a 5, excelente em resistência a fragilização por corrosão sob tensão, a dureza superficial é 400 a 520 HBW 10/3000, em termos de dureza Brinell.

[0031] 7. Um método para produção de uma placa de aço resistente à abrasão ou chapa de aço excelente em fragilização por corrosão sob tensão inclui aquecimento de um produto semiacabado tendo a composição de aço especificada em qualquer um dos Itens 1 a 4, a 1.000Ό a 1.200Ό, realização de laminação à quente , realização de reaquecimento a Ac3 a 950Ό, realização de resfriam ento acelerado a HD/s a 100Ό, cessamento do resfriamento acelerado a 100Ό a 300Ό, e em seguida, realização de resfriamento com ar.

[0032] 8. No método para produção de uma placa de aço ou chapa de aço resistente à abrasão, especificado no Item 7, excelente em fragilização por corrosão sob tensão, reaquecimento a 100Ό a 300Ό é realizado após resfriamento com ar.

[0033] 9. No método para produção de uma placa de aço resistente à abrasão ou chapa de aço excelente em fragilização por corrosão sob tensão, inclui reaquecimento de um produto semiacabado tendo a composição de aço especificada em qualquer um dos Itens 1 a 4, a 1.000Ό a 1.200Ό, realização de laminação à quente a uma temperatura de Ar3 ou mais alta, realização de resfriamento acelerado de uma temperatura de Ar3 a 950Ό a HD/s a lOOO/s, cessa mento do resfriamento acelerado a 100Ό a 300Ό, e realização de r esfriamento do

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8/51 ar.

[0034] 10. No método para produção de uma chapa de aço que é excelente em fragilização por corrosão sob tensão, e que não causa uma redução na produtividade, ou um aumento no custo de produção. Isto contribui grandemente para intensificar a segurança e vida de estruturas ade aço, e proporciona efeitos industrial mente notáveis.

Breve Descrição dos Desenhos [0035] [Fig. 1] Fig. 1 é uma ilustração mostrando a forma de um espécime de teste usado em um craqueamento por corrosão por teste de tensão.

[0036] [Fig. 2] Fig. 2 é uma ilustração mostrando a configuração de um testador usando o espécime de teste mostrado na Fig. 1.

Descrição das Concretizações

Microestrutura [0037] Na presente invenção, a fase base ou fase principal da microestrutura de uma placa de aço ou chapa de aço é martensita temperada, e o estado de uma cementita presente na microestrutura, é especificado.

[0038] Quando o tamanho de grão de cementita é mais do que 0,05 m ou mais, em termos de diâmetro de círculo equivalente, a dureza da placa de aço ou chapa de aço é reduzida, a resistência à abrasão desta é também reduzida, e o efeito de suprimir fragilização por hidrogênio por sites de armadilha para hidrogênio difusível não é alcançado. Portanto, o tamanho de grão é limitado a 0,05 m ou menos.

[0039] Quando a cementita, que tem o tamanho de grão acima, na microestrutura, é menor do que 2 X 10⁶ grãos/mm², o efeito de suprimir a fragilização por hidrogênio pelos sites armadilhas para hidrogênio difusível não é alcançado. Portanto, a cementita na microestrutura é 2

X 10⁶ grãos/mm² ou mais.

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9/51 [0040] Na presente invenção, no caso de aumento adicional da resistência a fragilização por corrosão sob tensão, a fase base ou fase principal da microestrutura da placa de aço ou chapa de aço é tornada martensita temperada tendo um tamanho de grão médio de 20 m ou menos, em termos de diâmetro de círculo equivalente. De modo a assegurara resistência à abrasão da placa de aço ou chapa de aço, uma microestrutura da martensita temperada é necessária. Contudo, quando o tamanho de grão médio de martensita temperada é maior do que 20 m, em termos de diâmetro de círculo equivalente, a resistência a fragilização por corrosão sob tensão é deteriorada. Portanto, o tamanho de grão médio de martensita temperada é preferivelmente 20 m ou menos.

[0041] Quando microestruturas, tais como bainita, pearlita, e ferrita, estão presentes na fase base ou fase principal em adição à martensita temperada, a dureza é reduzida, e a resistência à abrasão é reduzida. Portanto, a menor fração de área destas microestruturas é preferível. Quando estas microestruturas estão presentes nas mesmas, a razão de área é preferivelmente 5% ou menos.

[0042] Por outro lado, quando martensita está presente, a resistência a fragilização por corrosão sob tensão é reduzida. Portanto, a menor fração de área de martensita é preferível. A martensita pode estar contida porque a influência desta é insignificante quando a razão de área desta é 10% ou menos.

[0043] Quando a dureza superficial é menor do que 400 HBW 10/3000, em termos de dureza Brinell, a vida do aço resistente à abrasão é curta. Em contraste, quando a dureza superficial é maior do que 520 HBW 10/3000, a resistência a fragilização por corrosão sob tensão é notavelmente deteriorada. Portanto, a dureza superficial preferivelmente varia de 400 a 520 HBW 10/3000, em termos de dureza Brinell. Composição

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10/51 [0044] Na presente invenção, de modo a assegurar excelente resistência a fragilização por corrosão sob tensão, a composição da placa de aço ou chapa de aço é especificada. Na descrição, percentagens são em uma base em massa%.

[0045] C: 0,20% a 0,30% [0046] C é um elemento que é importante no aumento da dureza de martensita temperada, e em assegurar excelente resistência à abrasão. De modo a alcançar este efeito, o teor deste necessita ser 0,20% ou mais. Contudo, quando o teor é maior do que 0,30%, a dureza é excessivamente aumentada, de modo que a dureza e a resistência a fragilização por corrosão sob tensão são reduzidas. Portanto, o teor é limitado à faixa de 0,20% a 0,30%. O teor é preferivelmente 0,21% a 0,27%.

[0047] Si: 0,05% a 1,0% [0048] Si age como um agente de desoxidação, é necessário para produção de aço, e se dissolve no aço para ter um efeito de endurecer a placa de aço ou chapa de aço por fortalecimento da solução sólida. De modo a alcançar tal efeito, o teor deste necessita ser 0,05% ou mais. Contudo, quando o teor é maior do que 1,0%, a soldabilidade é deteriorada. Portanto, o teor é limitado à faixa de 0,05% a 1,0%. O teor é preferivelmente 0,07% a 0,5%.

[0049] Mn: 0,40% a 1,20% [0050] Mn tem o efeito de aumentar a temperabilidade do aço. De modo a assegurar a dureza de um material base, o teor necessita ser 0,40% ou mais. Contudo, quando o teor é maior do que 1,20%, a dureza, ductilidade, e soldabilidade do material base são deterioradas, a segregação intergranular de P é aumentada, e a ocorrência de fragilização por corrosão sob tensão é promovida. Portanto, o teor é limitado à faixa de 0,40% a 1,20%. O teor é preferivelmente 0,45% a 1,10%, e, mais preferivelmente, 0,45% a 0,90%.

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11/51 [0051] Ρ: 0,015% ou menos; S: 0,005% ou menos [0052] Quando o teor de P é maior do que 0,015%, P segrega em limites de grão para agirem como a origem de fragilização por corrosão sob tensão. Portanto, o teor de P é até 0,015%, e é preferivelmente minimizado. O teor é preferivelmente 0,010% ou menos, e, mais preferivelmente 0,008% ou menos. S deteriora à dureza de baixa temperatura ou ductilidade do material base. Portanto, o teor é até 0,005%, e é preferivelmente baixo. O teor é preferivelmente 0,003% ou menos e, 0,002% ou menos.

[0053] Al: 0,1% ou menos [0054] O Al age como um agente de desoxidação, e é mais comumente usado em processos de desoxidação para aço fundido para placas de aço ou chapas de aço. O Al tem o efeito de fixar o N soluto no aço para formar AIN para suprimir o engrossamento de grãos, e o efeito de reduzir o N soluto para suprimir a deterioração da dureza. Contudo, quando o teor deste é maior do que 0,1%, o metal de solda é contaminado com este durante soldagem, e a resistência de craqueamento de solda do material base é adversamente afetada. Portanto, o teor é 0,0030% ou menos.

[0055] Um ou mais de Cr, Mo, W, e B [0056] Cr: 0,05% a 1,5% [0057] Cr é um elemento que é efetivo no aumento da temperabilidade do aço para endurecer o material base. De modo a alcançar tal efeito, o teor é preferivelmente 0,05% ou mais. Contudo, quando o teor é mais do que 1,5%, a dureza do material base e resistência a craqueamento por solda são reduzidas. Portanto, o teor é limitado à faixa de 0,05% a 1,5%.

[0058] Mo: 0,05% a 1,0% [0059] Mo é um elemento que é efetivo no aumento significantemente da temperabilidade para endurecer o material base. De modo a

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12/51 alcançar tal efeito, o teor é preferivelmente 0,05% ou mais. Contudo, quando o teor é maior do que 1,0%, a dureza do material base, ductilidade, e resistência a craqueamento por solda, são adversamente afetadas. Portanto, o teor é 1,0% ou menos.

[0060] W: 0,05% a 1,0% [0061] W é um elemento que é efetivo no aumento significantemente da temperabilidade para endurecer o material base.

[0062] De modo a alcançar tal efeito, o teor é preferivelmente 0,05% ou mais. Contudo, quando o teor é maior do que 1,0%, a dureza do material base, ductilidade, e resistência a craqueamento por solda, são adversamente afetadas. Portanto, o teor é 1,0% ou menos.

Dl* = 33,85 X (0,1 X C)°·⁵ X (0,7 X Si + 1) X (3,33 X Mn + 1) X (0,35 X Cu + 1) X (0,36 X Ni + 1) X (2,16 X Cr + 1) X (3 X Mo + 1) X (1,75XV+ 1)X(1,5XW + 1) [0063] onde cada elemento de liga representa o teor (percentagem de massa), e é 0 quando não estando contido.

[0064] De modo a produzir a microestrutura base da martensita temperada de material base para aumentar a resistência à abrasão, é necessário que Dl*, que é dado pela equação acima, seja 45 ou mais. Quando Dl* é menor do que 45, a profundidade de endurecimento de uma superfície de uma placa é abaixo de 10 mm, e a vida do aço resistente à abrasão, é curta. Portanto, Dl* é 45 ou mais.

[0065] O acima é a composição básica da presente invenção, e o restante é Fe e impurezas inevitáveis. No caso de intensificação do efeito de suprimir fragilização por corrosão sob tensão, um ou ambos de Nb e Ti podem estar adicionalmente contidos.

[0066] Nb: 0,005% a 0,025% [0067] Nb precipita na forma de um carbonitreto para refinar a microestrutura do material base, e uma zona afetada por calor de solda, e fixa N soluto para aperfeiçoar a dureza. O carbonitreto é efetivo coPetição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 25/70

13/51 mo sites armadilhas para hidrogênio difusível, e tem o efeito de suprimir fragilização por corrosão sob tensão. De modo a alcançar tais efeitos, o teor é preferivelmente 0,005% ou mais. Contudo, quando o teor é maior do que 0,025%, os carbonitretos grossos precipitam para agirem como a origem de uma fratura em alguns casos. Portanto, o teor é limitado à faixa de 0,005% a 0,025%.

[0068] Ti: 0,008% a 0,020% [0069] Ti tem o efeito de suprimir o engrossamento de grãos por formação de um nitreto, ou por formação de um carbonitreto com Nb, e o efeito de suprimir a deterioração de dureza devido a redução de N soluto. Além disso, um carbonitreto produzido deste é efetivo para sites armadilhas para hidrogênio difusível, e tem o efeito de suprimir fragilização por corrosão sob tensão. De modo a alcançar tais efeitos, o teor é preferivelmente 0,008% ou mais. Contudo, quando o teor é maior do que 0,020%, os precipitados são engrossados e a dureza do material base é deteriorada. Portanto, o teor é limitado à faixa de 0,008% a 0,020%.

[0070] Na presente invenção, no caso de aumento das propriedades de resistência, um ou mais de Cu, Ni, e V podem estar adicionalmente contidos. Cada um de Cu, Ni, e V é um elemento que contribui para aumentar a resistência do aço, e está apropriadamente contido, dependendo da resistência desejada.

[0071] Quando Cu está contido, o teor é 1,5% ou menos. Isto é porque quando o teor é maior do que 1,5%, fragilidade ao quente é causada, e, portanto, a propriedade da superfície da placa de aço ou chapa de aço é deteriorada.

[0072] Quando Ni está contido, o teor é 2,0% ou menos. Isto é porque quando o teor é maior do que 2,0%, um efeito é saturado, que é economicamente desvantajoso. Quando V está contido, o teor é

0,1% ou menos. Isto é porque quando o teor é maior do que 0,1%, a

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14/51 dureza e ductilidade do material base são deterioradas.

[0073] Na presente invenção, no caso de aumento da dureza, um ou mais de um REM, Ca, e Mg pode estar adicionalmente contido. O REM, Ca, e Mg contribuem para aumentar a dureza, e estão seletivamente contidos dependendo das propriedades desejadas.

[0074] Quando o REM está contido, o teor é preferivelmente 0,002% ou mais. Contudo, quando o teor é maior do que 0,008%, um efeito é saturado. Portanto, o limite superior deste é 0,008%. Quando Ca está contido, o teor é preferivelmente 0,0005% ou mais. Contudo, quando o teor é maior do que 0,005%, um efeito é saturado. Portanto, o limite superior deste é 0,005%. Quando Mg está contido, o teor é preferivelmente 0,001% ou mais. Contudo, quando o teor é maior do que 0,005%, um efeito é saturado. Portanto, o limite superior deste é 0,005%.

Condições de produção [0075] Na descrição, o símbolo 'C concernente à temperatura representa a temperatura de uma localização correspondente à metade da espessura de uma placa.

[0076] Uma placa de aço ou chapa de aço resistente à abrasão, de acordo com a presente invenção, é preferivelmente conforme segue: aço fundido tendo a composição acima é produzido por um processo de produção de aço conhecido, e é, em seguida, formado em um material de aço, tal como uma prancha ou similares, tendo um tamanho predeterminado por fundição contínua ou um método de laminador-desbastador de fundição de lingote.

[0077] Em seguida, o material de aço obtido é reaquecido a

1.000Ό a 1.200Ό e é, em seguida, laminado à quent e em uma placa de aço ou chapa de aço com uma espessura desejada. Quando a temperatura de reaquecimento é mais baixa do que 1.000Ό, a resistência á deformação na laminação à quente é muito alta de modo que

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15/51 a redução por laminação por passagem pode não ser aumentada; consequentemente, o número de passagens de laminação é aumentado para reduzir a eficiência de laminação, e defeitos de fundição no material de aço (prancha) não podem ser observados em alguns casos.

[0078] Contudo, quando a temperatura de reaquecimento é mais alta do que 1.200Ό, riscos superficiais são prováveis de serem causados por escalas durante aquecimento, e uma operação de reparo após laminação ser aumentada. Portanto, a temperatura de reaquecimento do material do aço varia de 1.000Ό a 1.200Ό . No caso de realização de laminação direta à quente, a laminação à quente do material do aço é iniciada a 1.000Ό a 1.200Ό. As condições para laminação à quente não são particularmente limitadas.

[0079] De modo a equalizar a temperatura na placa de aço ou chapa de aço laminada à quente, e de modo a suprimir as variações características, o tratamento de reaquecimento é realizado após resfriamento de ar subsequente à laminação à quente. A transformação da placa de aço ou chapa de aço em ferrita, bainita, ou martensita necessita ser acabada antes do tratamento de reaquecimento. Portanto, a placa de aço ou chapa de aço é resfriada a 300Ό ou mais baixa, preferivelmente 200Ό ou mais baixa, e, mais preferivelmente, 100Ό ou mais baixa, antes do tratamento de reaquecimento.

[0080] O tratamento de reaquecimento é realizado após resfriamento. Quando a temperatura de reaquecimento não é mais alta do que Ac3, a ferrita está presente na microestrutura, e a dureza é reduzida.

[0081] Contudo, quando a temperatura de reaquecimento é mais alta do que 950Ό, os grãos são engrossados, e a du reza e resistência a fragilização por corrosão sob tensão, são reduzidas. Portanto, a temperatura de reaquecimento é Ac3 a 950Ό. Ac3 (“C ) pode ser dePetição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 28/70

16/51 terminada por, por exemplo, a seguinte equação:

Ac3 = 854 - 180C + 44Si - 14Mn - 17,8Ni - 1,7Cr [0082] onde cada um de C, Si, Mn, Ni, e Cr é o teor (percentagem de massa) de um correspondente um de elementos de liga.

[0083] O tempo de retenção para reaquecimento pode ser curto se a temperatura na placa de aço ou chapa de aço torna-se uniforme. Contudo, quando o tempo de retenção é longo, os grãos são engrossados, e a dureza e resistência a fragilização por corrosão sob tensão, são reduzidas. Portanto, o tempo de retenção é preferivelmente 1 hora ou menos. No caso de realização de reaquecimento após laminação à quente, a temperatura de acabamento de laminação à quente não é particularmente limitada.

[0084] Após reaquecimento, resfriamento acelerado a uma temperatura de parada de resfriamento de 100Ό a 300Ό é realizado a uma taxa de resfriamento de HD/s a lOOO/s. Em seguida , resfriamento do ar à temperatura ambiente é realizado. Quando a taxa de resfriamento para o resfriamento acelerado é menos do que HD/s, ferrita, perlita e bainita estão presentes na microestrutura, e a dureza é reduzida. Contudo, quando a taxa de resfriamento é maior do que lOOO/s, o controle da temperatura é difícil, e variações na qualidade são causadas. Portanto, a taxa de resfriamento é HD/s a lOOO/s.

[0085] Quando a temperatura de parada de resfriamento é mais alta do que 300Ό, ferrita, perlita e bainita estão presentes na microestrutura, a dureza é reduzida, o efeito de têmpera de martensita temperada é excessivo, e a resistência a fragilização por corrosão sob tensão é reduzida por causa da redução da dureza e do engrossamento da cementita.

[0086] Contudo, quando a temperatura de parada de resfriamento é mais baixa do que 100Ό, o efeito de têmpera de martensita não é suficientemente alcançado durante subsequente resfriamento de ar, a

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17/51 morfologia da cementita que é especificada aqui não é alcançada, e a resistência a fragilização por corrosão sob tensão é reduzida. Portanto, a temperatura de parada de resfriamento acelerado é 100Ό a 300Ό. Quando a temperatura de parada de resfriamento é 10OO a 300Ό, a microestrutura da placa de aço ou chapa de aço é principal mente martensita, o efeito de têmpera é alcançado por subsequente resfriamento de ar, e uma microestrutura em que cementita é dispersa na martensita temperada pode ser obtida.

[0087] No caso onde as propriedades da placa de aço ou chapa de aço são equalizadas e a resistência a fragilização por corrosão sob tensão é aumentada, a placa de aço ou chapa de aço pode ser temperada por reaquecimento a 100Ό a 300Ό após resfria mento acelerado. Quando a temperatura de têmpera é mais alta do que 300Ό, a redução da dureza é significante, a resistência à abrasão é reduzida, a cementita produzida é engrossada, e o efeito de sites armadilhas para hidrogênio difusível não é alcançado.

[0088] Contudo, quando a temperatura de têmpera é mais baixa do que 100Ό, os efeitos acima não são alcançados. O tempo de retenção pode ser curto se a temperatura na placa de aço ou chapa de aço torna-se uniforme. Contudo, quando o tempo de retenção é longo, a cementita produzida é engrossada, e o efeito de sites armadilhas para hidrogênio difusível é reduzido. Portanto, o tempo de retenção é preferivelmente 1 hora ou menos.

[0089] No caso onde tratamento de reaquecimento não é realizado após laminação à quente, a temperatura de acabamento de laminação à quente pode ser Ar3 ou mais alta e resfriamento acelerado pode ser realizado imediatamente após acabamento da laminação. Quando a temperatura de início de resfriamento acelerado (substancialmente igual à temperatura de acabamento de laminação à quente) é mais baixa do que Ar3, a ferrita está presente na microestrutura, e a dureza

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18/51 é reduzida. Contudo, quando a temperatura de início de resfriamento acelerado é 950Ό ou mais alta, os grãos são engros sados, e a dureza e resistência a fragilização por corrosão sob tensão, são reduzidas. Portanto, a temperatura de início de resfriamento acelerado é Ar3 a 950Ό. O ponto de Ar3 pode ser determinado por, por exemplo, a seguinte equação:

Ar3 = 868 - 396C + 25Si - 68Mn - 21 Cu - 36Ni - 25Cr 30Mo [0090] onde cada um de C, Si, Mn, Cu, Ni, Cr, e Mo é o teor (percentagem de massa) de um correspondente um de elementos de liga.

[0091] A taxa de resfriamento para temperatura de resfriamento acelerado/de parada de resfriamento é a mesma conforme aquela para o caso de realização de reaquecimento após laminação à quente. Exemplos [0092] Pranchas de aço foram preparadas por um processo de fundição contínua de refino de conversor-cadinho de modo a ter várias composições mostradas nas Tabelas 1-1 e 1-4, foram aquecidas a 950Ό a 1.250Ό, e foram, em seguida, laminadas à q uente em placas de aço. Algumas das placas de aço foram submetidas a resfriamento acelerado imediatamente após laminação. As outras placas de aço foram resfriadas com ar após laminação, foram reaquecidas, e foram, em seguida, resfriadas com ar. Além disso, algumas das placas de aço foram submetidas a resfriamento acelerado após reaquecimento, e foram submetidas a têmpera.

[0093] As placas de aço obtidas foram investigadas para microestrutura, foram medidas para dureza superficial, e foram testadas para dureza de material base e resistência a fragilização por corrosão sob tensão, conforme descrito abaixo.

[0094] A investigação da microestrutura foi conforme segue: uma amostra para observação da microestrutura foi tomada de uma ampliPetição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 31/70

19/51 ação transversal de 500 vezes a energia, usando um microscópio ótico, cinco vistas de cada amostra foram analisadas por equipamento de análise de imagem. O tamanho de grão médio de martensita temperada foi determinado em termos do diâmetro de círculo equivalente de grãos de austenita anteriores assumindo-se que o tamanho dos grãos de martensita temperada é igual ao tamanho dos grãos de austenita anteriores.

[0095] A investigação do número-densidade da cementita em uma microestrutura da martensita temperada foi conforme segue: uma seção transversal sendo paralela à direção de laminação em um 1/4 da espessura de cada placa de aço foi fotografada em uma ampliação de 50.000 vezes a energia usando um microscópio de elétron de transmissão, e o número de cementita foi contado em dez vistas de cada placa de aço.

[0096] A dureza superficial foi medida de acordo com J IS Z 2243 (1998) de tal maneira que a dureza superficial sob uma camada de superfície (a dureza de uma superfície sob a camada de superfície; dureza superficial medida após escalas (camada de superfície) foram removidas) foi medida. Para medição, uma esfera rígida de tungstênio de 10 mm foi usada e a carga foi 3.000 kgf.

[0097] Três espécimens de teste de entalhe em V Charpy foram tomados de uma localização correspondente a um quarto da espessura de cada placa de aço em uma direção perpendicular à direção de laminação de acordo com JIS Z 2202 (1998). Cada placa de aço foi submetida a um teste de impacto de Charpy de acordo com JIS Z 2242 (1998), e a energia absorvida a -40Ό foi determinada três vezes para cada placa de aço, pelo que a dureza do material base foi avaliada. Aquelas dos quais a média de três energias absorvidas (vE-40) foi 30 J ou mais foram julgadas serem excelentes em dureza de material base (dentro do escopo da presente invenção).

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20/51 [0098] Um teste de fragilização por corrosão sob tensão foi realizado de acordo com um método de teste padrão para fragilização por corrosão sob tensão padronizado pela 129° Comitê (The Japanese Society for Strength and Fracture of Materiais, 1985). A Fig. 1 mostra a forma de um espécime de teste. A Fig. 2 mostra a configuração de um testador. As condições de teste foram conforme segue: uma solução de teste contendo 3,5% de NaCl e tendo um pH de 6,7 a 7,0, uma temperatura de teste de 30Ό, e um tempo de teste m áximo de 500 horas. O fator de intensidade de tensão limite (Kiscc) para fragilização por corrosão sob tensão foi determinado sob as condições de teste. Os alvos de desempenho da presente invenção foram uma dureza superficial de 400 a 520 HBW 10/3000, uma dureza do material base de 30 J ou mais, e um Kiscc de 100 kgf/mnr^3/2 ou mais.

[0099] As Tabelas 2-1 a 2-4 mostram as condições para produção das placas de aço testadas. As Tabelas 3-1 a 3-4 mostram os resultados do teste acima. Foi confirmado que os exemplos da invenção (Placas de Aço Nos. 1, 2, 4, 5, 6, 8, 9, 11, 13 a 26, 30 e 34 a 38) atendem aos alvos de desempenho. Contudo, exemplos comparativos (Placas de Aço Nos. 3, 7, 10, 12, 27 a 29, 31 a 33, e 39 a 46) não podem encontrar qualquer uma da dureza superficial, a dureza do material base, e o craqueamento de corrosão de ‘resistência à tensão’, ou alguns dos alvos de desempenho.

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21/51

Observações	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção
(percentagem em massa)	>
H
_Q z
z
ZJ O
%					CD CO o	CD 00 o		00 o	o o
o			CO o	CD o			CD CO o		00 o o
1— o	CD CN o	CN					CD O o	ID CN o	5o
<	m o o	m o o	m CO o o	00 CN O o	5o o	CO O o	O CO O o	m CN O o	CN ID O o
ω	o o o o	0,0012	00 o o o	0,0031	0,0019	0,0012	O O o	0,0013	00 O O O o
CL	0,005	0,003	o o o	0,009	o o o	0,009	00 O O o	o o o	CD O O o
£Z	CD C2	o	CD o	CO m o		CD CD o	CN ID o	CD CD o	CD o
ω	CO o	CN CN o	o	CD CN o	o	ID CN o	00 o	O CD o	CD CN o
o	0,224	0,253	m CN o	0,215	0,212	0,239	0,265	0,233	CN o
Tipo de Aço	<	00	O	Q	LU	LL	0	T	—

ο οCO

22/51

Observações	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção
(percentagem em massa)	>		o o			0,06
H							0,015
Nb						0,019
z	0,52			0,26	0,32
Cu	0,41				0,25			o escopo da presente invenção
%		0,11		00 o
Mo	o		0,14	0,21	0,34	0,12	0,29
Cr		0,41	0,26	0,23		0,46
<	0,042	CO o o	0,035	0,016	0,027	0,036	0,016
ω	o o o o	0,0015	o o o	0,0021	o o o	0,0021	00 o o o	S £ o !S ω φ ω ο
CL	0,002	o o o	0,005	0,009	0,003	o o o	0,012
Mn	0,53	00 CD o	0,73	o	0,63	0,74	0,92	¢0 c ,c 3
ώ	0,11	0,27	0,89	0,31	0,14	0,37	0,31	ω ω g
o	0,291	0,236	0,210	0,243	0,273	0,207	0,247	ω c φ
Tipo de Aço	“3		—l	2	z	O	o_	Nota: II

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23/51

Observações	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção
Ac3	812	810	o o 00	819	819	812	820	829	00 o 00	790	00 00	845	812	797	822	810
Ar3	706	713	969	726	725	733	726	740	702	00 00 CD	725		726	669	730	707
Q	46,4	54,5	47,2	60,5	48,6	47,3	52,1	45,9	89,0	54,2	49,8	60,6	55,8	51,5	57,6	49,2
(ppm em massa)	Mg														CN
Ca												20
2 LU CÉ													67
tn	CD	o	CN		25	00	00	22	CD	ID	00	CD	ID	20	00
z	32	27	40	22	24	00	52		22	CD	20	30	24	29	24	39
Tipo de Aço	<	tn	O	Q	LU	LL	0	T	—	“3		—l	2	z	O	o_

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24/51

Observações	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo comparativo	exemplo comparativo
(percentagem em massa)	>				0,05	o o		o o		0,05
H	0,016	0,012	0,014		o o o	0,019	0,009	o o	o o
_Q z	0,024	00 o o		o o	00 o o o		0,020		0,021
z			0,27			0,39
ZJ O			0,36		0,13
%	1^ o o				0,14	00 o o			0,05
o	o o			0,20	00 o	o o		0,15	0,21
1— o	0,32	0,50	m o	0,16		1^ o o	0,58	0,28	0,22
<	0,067	o o o	0,042	0,030	0,027	0,019	0,033	0,035	0,029
ω	0,0020	0,0024	o o o	o o o	0,0013	0,0012	00 o o o	0,0024	0,0013
CL	0,005	o o o	0,009	o o o	o o o	00 o o o	0,005	00 o o o	o o o
c	CO 00 o	0,82	0,62	o 00 o	1,02	0,96	1,01	1,05	0,65
ω	0,24	0,33	0,31	0,17	00 o	0,22	00 o o	0,33	0,29
o	0,230	0,217	0,273	0,224	0,241	0,253	0,240	0,139	0,346
Tipo de Aço	a	CÉ	ω	H	Ξ)	>	%	XI	>l

ο ο Í>

cn

25/51

Observações	exemplo comparativo	exemplo comparativo	exemplo comparativo	exemplo comparativo	exemplo comparativo	exemplo comparativo
(percentagem em massa)	>					0,05
H	CO o o	o o		o o o		0,009
Nb		0,021	0,012	0,019	0,012	0,039
z					0,26
Cu							o escopo da presente invenção
%	0,12	0,15	00 o o
Mo		0,11		0,32	0,11	0,26
Cr	00 o	0,32	0,27		0,39	0,52
<	0,035	0,027	0,025	0,031	o o o	0,032
ω	0,0021	o o o	o o o	0,0009	0,0012	o o o o	ε •s o !S ω φ ω ο
Q_	00 o o o	0,018	00 o o o	0,005	0,009	0,005
Mn	N IO x—1	0,92	0,65	00 o	0,98	0,76	u ¢0 c ,c ω ω g
ώ	00 o	0,26	00 o	00 00 o	0,46	00 o
o	0,265	0,231	0,245	0,214	0,258	0,229	ω c φ
Tipo de Aço	NI	SI	AB	O\| <l	αν	LUI <l	Nota: II

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26/51

I ro φ .ω φ

Observações	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo da invenção	exemplo comparativo	exemplo comparativo	exemplo comparativo	exemplo comparativo	exemplo comparativo	exemplo comparativo	exemplo comparativo	exemplo comparativo
Ac3	CO	817	804	810	817	798	799	828	795	793	810	00 o 00	820	608	608
Ar3	715	722	705	719	710	689	692	00 CO	682	099	709	725	724	00 00 CD	709
Q	54,8	47,6	50,8	48,6	64,3	49,8	58,2	51,4	67,4	61,6	68,1	33,5	47,9	89,3	o
(ppm em massa)	Mg					CN
Ca			20									23
2 LU cr				00 CO						32				00
0Q	CN	m	o	CN	CD	22	-	o	00	CN	CD	o	''-l	COI c*>l	CO
Z	34	40	27	00 CO	22	50	26	CO	27	33	44	35	28	33	42
Tipo de Aço	a	cr	to	H	Ξ)	>	%	XI	>l	NI	Sl	AB	oi <l	αν	LU\| <l

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Observações	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo comparativo	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção
Laminação à Quente	Taxa de resfriamento CC)	1	09	1	1	1	50
Temperatura de parada de resfriamento acelerado CC)	1	150	1	1	1	100
Temperatura de início de resfriamento acelerado (Ό)	1	870	1	1	1	850
Método de resfriamento	Resfriamento com ar	Resfriamento com água	Resfriamento com ar	Resfriamento com ar	Resfriamento com ar	Resfriamento com água
Temperatura de acabamento de laminação CC)	o CO 00	006	006	006	o 00 00	o 00 00
Temperatura de Laminação à Quente CC)	1150	1150	1150	1150	1120	1150
Espessura da Placa (mm)	CD	CD	CD	CD	40	20
Espessura do Material de Aço (prancha) (mm)	250	250	250	250	250	210
Tipo de Aço	<	<	<	<	tn	O
N° da Placa de Aço	-	CN	CO		ID	CD

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 40/70

28/51

Observações	Exemplo comparativo	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo comparativo	Exemplo da invenção	Exemplo comparativo	Exemplo da invenção
Laminação à Quente	Taxa de resfriamento CC)	50	50	1	1			1
Temperatura de parada de resfriamento acelerado CC)	oi iol	250	1	1	100	150	1
Temperatura de início de resfriamento acelerado (O)	850	840	1	1	o 00 00	700	1
Método de resfriamento	Resfriamento com água	Resfriamento com água	Resfriamento com ar	Resfriamento com ar	Resfriamento com água	Resfriamento com água	Resfriamento com ar
Temperatura de acabamento de laminação CC)	o CO 00	o 00 00	850	850	850	750	1000
Temperatura de Laminação à Quente CC)	1150	1150	1100	1100	1100	1100	1220
Espessura da Placa (mm)	20	20	50	50	50	50	25
Espessura do Material de Aço (prancha) (mm)	210	210	300	300	300	300	250
Tipo de Aço	O	O	Q	Q	Q	Q	LU
N° da Placa de Aço		00	CD	o	-	CN	00

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 41/70

29/51

Observações	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção
Laminação à Quente	Taxa de resfriamento CO)	06	1	m	1	1	o 00	1
Temperatura de parada de resfriamento acelerado CO)	130	1	200	1	1	200	1
Temperatura de início de resfriamento acelerado (O)	790	1	820	1	1	o o 00	1
Método de resfriamento	Resfriamento com água	Resfriamento com ar	Resfriamento com água	Resfriamento com ar	Resfriamento com ar	Resfriamento com água	Resfriamento com ar
Temperatura de acabamento de laminação CO)	o CO CO	o o 00	840	006	o 00 00	850	870
Temperatura de Laminação à Quente CO)	1050	1150	1000	1120	1150	1100	1120
Espessura da Placa (mm)	-	20	30	09	20	20	50
Espessura do Material de Aço (prancha) (mm)	200	250	300	300	250	250	300
Tipo de Aço	LL	0	T	—	“3		—l
N° da Placa de Aço		m	CD	1^	00	CD	20

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 42/70

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Observações	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção
Laminação à Quente	Taxa de resfriamento CC)	1		1
Temperatura de parada de resfriamento acelerado CC)	1		1
Temperatura de início de resfriamento acelerado (Ό)	1		1
Método de resfriamento	Resfriamento com ar	Resfriamento com ar	Resfriamento com ar
Temperatura de acabamento de laminação CC)	820	o CO CO	006
Temperatura de Laminação à Quente CC)	1120	1150	1150
Espessura da Placa (mm)	40	20	20
Espessura do Material de Aço (prancha) (mm)	250	250	250
Tipo de Aço	2	z	O
N° da Placa de Aço	CN	22	23

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 43/70

31/51

CN

I

CN φ φ .ω φ

ZJ 4—» E Φ Q.

O Q.

Φ Φ o .E Z Q_

O CD

O O CN

o

CN

O Q.

O ιφ

O c Φ > c

O Q.

O ιφ

O c Φ > c

O Q.

O «Φ

O c Φ > c

ΙΟΙ cn!

O

o m CN

1 C Φ	φ ZJ O)	1 £Z Φ	φ ZJ O)
E	‘Φ	E	‘Φ
φ	E	φ	E
M— Φ Φ	o	M— Φ Φ	o
ai	o »	ai	o »

o CD

O

O

ID o ID 00

o

o o CN

O

ID CD

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 44/70

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Observações	Exemplo comparativo	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo comparativo	Exemplo da invenção	Exemplo comparativo	Exemplo da invenção
Tratamento de têmpera	Método de resfriamento	1	1	1	1	1	1	1
Tempo de retenção (min)	1	1	1	1	1	1	1
Temperatura de aquecimento CO)	1	1	1	1	1	1	1
Tratamento de calor 1	Método de resfriamento	1	1	Resfriamento com água	Resfriamento com água	1	1	Resfriamento com água
Taxa de resfriamento (O)	1	1	00	00	1	1	20
Temperatura de parada de resfriamento acelerado CO)	1	1	200	200	1	1	130
Tempo de retenção (min)	1	1	20	20	1	1	m
Temperatura de aquecimento CO)	1	1	850	800	1	1	006
	Tipo de Aço	o	o	Q	Q	Q	Q	LU
GJ GJ _ Ό θ φ g, ο ® Ό Z Q_		CO	CD	o	-	CN	00

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 45/70

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Observações	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção
Tratamento de têmpera	Método de resfriamento	Resfriamento com ar	Resfriamento com ar	1
Tempo de retenção (min)	m	o	1
Temperatura de aquecimento CO)	300	150	1
Tratamento de calor 1	Método de resfriamento	1	Resfriamento com água	1
Taxa de resfriamento (O)	1	09	1
Temperatura de parada de resfriamento acelerado CO)	1	150	1
Tempo de retenção (min)	1	45	1
Temperatura de aquecimento CO)	1	840	1
	Tipo de Aço	LL	0	T
raro _ Ό θ φ g, ο ® Ό Jr Z Q_		m	CD

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 46/70

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Observações	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo
Laminação à Quente	Taxa de resfriamento CC)	75	1	1	1	1	1
Temperatura de parada de resfriamento acelerado CC)	120	1	1	1	1	1
Temperatura de início de resfriamento acelerado (C)	o o 00	1	1	1	1	1
Método de resfriamento	Resfriamento com água	Resfriamento com ar	Resfriamento com ar	Resfriamento com ar	Resfriamento com ar	Resfriamento com ar
Temperatura de laminação de acabamento (C)	840	068	068	068	068	068
Temperatura de aquecimento (C)	1150	1150	1150	1150	1150	1150
Espessura da Placa (mm)	CD	25	25	25	25	25
Espessura do Material de Aço (prancha) (mm)	250	200	200	200	200	200
Tipo de Aço	o_	a	a	a	a	a
raro _ ® & o 2“ 73 cf Z Q	24	25	26	27	28	29

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 47/70

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Exemplo da invenção	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo comparativo
o	o	o	o	1	m	1	1	CN	1
160	oi iol	420	150	1	130	1	1	280	1
850	840	o CD CO	960	1	840	1	1	870	1
Resfriamento com água	Resfriamento com água	Resfriamento com água	Resfriamento com água	Resfriamento com ar	Resfriamento com água	Resfriamento com ar	Resfriamento com ar	Resfriamento com água	Resfriamento com ar
006	006	920	1000	006	006	950	o 00 00	006	o 00 00
1170	1170	1170	1170	1200	1150	1200	1100	1150	1150
o CN	o CN	o CN	o CN	00	o CN	CN CO	CD	o	CD
220	220	220	220	250	200	250	200	300	250
CÉ	CÉ	CÉ	CÉ	ω	H	Ξ)	>	%	XI
o CO	CO	CN CO	CO CO	CO	m CO	CD CO	rCO	00 CO	CD CO

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 48/70

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Exemplo comparativo	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo
1	45	1	CN	1	m	1
1	150	1	250	1	150	1
1	850	1	870	1	840	1
Resfriamento com ar	Resfriamento com água	Resfriamento com ar	Resfriamento com água	Resfriamento com ar	Resfriamento com água	Resfriamento com ar
920	006	006	006	850	o CD 00	850
1150	1150	1180	1150	1100	1050	1100
25	20	32	40	50	30	50
250	200	250	300	300	300	300
>l	NI	SI	AB	OI <l	αν	LU\| <l
40	5	42	43	44	45	46

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 49/70

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Observações	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo
Tratamento de têmpera	Método de resfriamento	1	1	Resfriamento com ar	1	1	1
Tempo de retenção (min)	1	1	m	1	1	1
Temperatura de aquecimento CC)	1	1	250	1	1	1
Tratamento de calor 1	Método de resfriamento	1	Resfriamento com água-	Resfriamento com água	Resfriamento com água	Resfriamento com água	Resfriamento com água
Taxa de resfriamento CC)	1	30	30	30	30	30
Temperatura de parada de resfriamento acelerado CC)	1	150	130	Q\| c*>l	400	200
Tempo de retenção (min)	1	o	o	o	o	o
Temperatura de aquecimento CC)	1	006	006	006	006	1000
	Tipo de Aço	CL	a	a	a	a	a
Ό θ φ g, ο ® Ό Z CL	24	25	26	27	28	29

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 50/70

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Observações	Exemplo da invenção	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção
Tratamento de têmpera	Método de resfriamento	1	1	1	1	1	Resfriamento com ar	1
Tempo de retenção (min)	1	1	1	1	1	o	1
Temperatura de aquecimento CC)	1	1	1	1	1	200	1
Tratamento de calor 1	Método de resfriamento	1	1	1	1	Resfriamento com água	1	Resfriamento com água
Taxa de resfriamento CC)	1	1	1	1	45	1	m
Temperatura de parada de resfriamento acelerado CC)	1	1	1	1	100	1	150
Tempo de retenção (min)	1	1	1	1	20	1	m
Temperatura de aquecimento CC)	1	1	1	1	o CO CO	1	930
	Tipo de Aço	CÉ	CÉ	CÉ	CÉ	ω	H	Ξ)
Ό θ φ g, ο ® Ό Jr Z Q_	30	CO	32	33	34	35	36

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 51/70

39/51

Observações	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo
Tratamento de têmpera	Método de resfriamento	Resfriamento com ar	1	1	1	Resfriamento com ar	1
Tempo de retenção (min)	30	1	1	1	o	1
Temperatura de aquecimento CO)	150	1	1	1	200	1
Tratamento de calor 1	Método de resfriamento	Resfriamento com água	1	Resfriamento com água	Resfriamento com água	1	Resfriamento com água
Taxa de resfriamento CO)	70	1	09	20	1	m
Temperatura de parada de resfriamento acelerado CO)	150	1	200	120	1	150
Tempo de retenção (min)	m	1	o	m	1	m
Temperatura de aquecimento CO)	o CO CO	1	o 00 00	006	1	006
	Tipo de Aço	>	%	XI	>l	NI	SI
Φ Φ _ Ό θ Φ g, ο ® Ό Jr Z Q_	37	00 CO	39	40	5	42

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 52/70

40/51

Observações	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo
Tratamento de têmpera	Método de resfriamento	1	1	1	1
Tempo de retenção (min)	1	1	1	1
Temperatura de aquecimento CC)	1	1	1	1	lados estão fora do escopo da presente invenção
Tratamento de calor 1	Método de resfriamento	1	Resfriamento com água	1	Resfriamento com água
Taxa de resfriamento CC)	1	00	1	00
Temperatura de parada de resfriamento acelerado CC)	1	200	1	200
Tempo de retenção (min)	1	20	1	20
Temperatura de aquecimento CC)	1	850	1	850	^lens itálicos sublinl
	Tipo de Aço	AB	OI ^1	av	Uj\|
Ό θ φ g, ο ® Ό Cf Z Q_	43	44	45	46	Nota: II

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 53/70

41/51

Observações	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo comparativo	Exemplo da invenção
Teste de fragilização por corrosão sob tensão	σ5 O C o £ « E * Mi O)	152	111	CD CO	160
Dureza do material base	O LU □z >	82	54	59	co
Dureza superficial	HBV 10/3000	417	422	431	424
Microestrutura da placa de aço	Tamanho de grão médio de martensita temperada (pm)	m		m	m
Densidade de número de cementita (tamanho de grão 0,05 pm ou menos) (x10⁸ grãos/mm²)	13,5	φO)	§l	co l<
Razão de área de martensita temperada (%)	100	100	o	100
Microestrutura	Martensita temperada	Martensita temperada	Martensita	Martensita temperada
Tipo de Aço	<	<	<	<
N° da Placa de Aço	-	CN	co	φ-

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 54/70

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Observações	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo comparativo	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção
Teste de fragilização por corrosão sob tensão	cò O C O £ « E * Mi σ>	m	CD	77	o	192
Dureza do material base	O LU □z >	55	09	42	56	06
Dureza superficial	HBV 10/3000	441	436	447	429	418
Mícroestrutura da placa de aço	Tamanho de grão médio de martensita temperada (pm)	CO			CO	CO
Densidade de número de cementita (tamanho de grão 0,05 pm ou menos) (x10⁸ grãos/mm²)	21,0	9,5	§l	10,2	5,3
Razão de área de martensita temperada (%)	100	100	o	100	100
Mícroestrutura	Martensita temperada	Martensita temperada	Martensita	Martensita temperada	Martensita temperada
Tipo de Aço	tn	O	O	O	Q
N° da Placa de Aço	m	CD		CO	CD

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 55/70

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Observações	Exemplo comparativo	Exemplo da invenção	Exemplo comparativo
Teste de fragilização por corrosão sob tensão	cò O C O £ « E * Mi σ>	206	135	215
Dureza do material base	O LU □z >	52	67	22
Dureza superficial	HBV 10/3000	368	421	324
Microestrutura da placa de aço	Tamanho de grão médio de martensita temperada (pm)	CN	m	26
Densidade de número de cementita (tamanho de grão 0,05 pm ou menos) (x10⁸ grãos/mm²)	5I	3,4	S]
Razão de área de martensita temperada (%)	79	100	67
Microestrutura	Ferrita- Mar-	tensita tempe-	rada	Martensita temperada	Ferrita- Mar-	tensita tempe-	rada
Tipo de Aço	Q	Q	Q
N° da Placa de Aço	o	-	CN

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 56/70

44/51

Observações	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção
Teste de fragilização por corrosão sob tensão	O C O £ « E * Mi O)	150	158	105	00
Dureza do material base	o LU □z >	72	00	00	00 CD
Dureza superficial	HBV 10/3000	418	420	459	419
Microestrutura da placa de aço	Tamanho de grão médio de martensita temperada (pm)	00	CD		ID
Densidade de número de cementita (tamanho de grão 0,05 pm ou menos) (x10⁸grãos/mm²)	3,1	5,0	11,3	25,1
Razão de área de martensita temperada (%)	100	100	100	100
Microestrutura	Martensita temperada	Martensita temperada	Martensita temperada	Martensita temperada
Tipo de Aço	LU	LL	0	T
GJ GJ _ Ό θ φ g, ο ® Ό Z Q_	00		m	CD

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 57/70

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Observações	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção
Teste de fragilização por corrosão sob tensão	cò O C O £ « E * Mi O)	147	102	130	194	123
Dureza do material base	O LU □z >	57	37	70	97	99
Dureza superficial	HBV 10/3000	430	510	439	403	431
Microestrutura da placa de aço	Tamanho de grão médio de martensita temperada (pm)	m	-	00		CN
Densidade de número de cementita (tamanho de grão 0,05 pm ou menos) (x10⁸grãos/mm²)	14,9	19,4		in	21,8
Razão de área de martensita temperada (%)	100	100	100	100	100
Microestrutura	Martensita temperada	Martensita temperada	Martensita temperada	Martensita temperada	Martensita temperada
Tipo de Aço	—	“3		—l	2
GJ GJ _ Ό O φ g, ο Φ Ό Z Q_		00	CD	20	CN

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 58/70

46/51

Observações	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção
Teste de fragilização por corrosão sob tensão	cò O C O £ « E * Mi O)	104	175	136
Dureza do material base	O LU □z >	39	CN	70
Dureza superficial	HBV 10/3000	472	406	439
Microestrutura da placa de aço	Tamanho de grão médio de martensita temperada (pm)			m
Densidade de número de cementita (tamanho de grão 0,05 pm ou menos) (x10⁸grãos/mm²)	10,9	6,3	2,6
Razão de área de martensita temperada (%)	100	100	100
Microestrutura	Martensita temperada	Martensita temperada	Martensita temperada
Tipo de Aço	z	Q	o_
Φ Φ _ Ό θ φ g, ο ® Ό Z Q_	22	23	24

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 59/70

47/51

Observações	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo
Teste de fragilização por corrosão sob tensão	cò O C O £ « E * Mi O)	158	167	m	172	65
Dureza do material base	O LU □z >	68	CD	o CO	00	27
Dureza superficial	HBV 10/3000	423	416	429	324	420
Microestrutura da placa de aço	Tamanho de grão médio de martensita temperada (pm)	CN	CN	CN		28
Densidade de número de cementita (tamanho de grão 0,05 pm ou menos) (x10⁸grãos/mm²)	m l<	10,3	§l	5I	6,6
Razão de área de martensita temperada (%)	100	100	o	o	100
Microestrutura	Martensita temperada	Martensita temperada	Martensita	Bainita	Martensita temperada
Tipo de Aço	a	a	α	α	σ
N° da Placa de Aço	25	26	27	28	29

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 60/70

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Observações	Exemplo da invenção	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo	Exemplo da invenção
Teste de fragilização por corrosão sob tensão	O C O É « E X Mi O)	177	68	m	70	103
Dureza do material base	O LU □z >	106	o	CN	26	52
Dureza superficial	HBV 10/3000	416	421	302	419	463
Microestrutura da placa de aço	Tamanho de grão médio de martensita temperada (pm)		CO	m	30	CN
Densidade de número de cementita (tamanho de grão 0,05 pm ou menos) (x10⁸grãos/mm²)	3,6		Sl	't	3,0
Razão de área de martensita temperada (%)	100	o	o	100	100
Microestrutura	Martensita temperada	Martensita	Bainita	Martensita temperada	Martensita temperada
Tipo de Aço	cr	cr	cr	cr	to
N° da Placa de Aço	30	CO	32	33	34

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 61/70

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Observações	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção
Teste de fragilização por corrosão sob tensão	cò O C o £ « E * Mi O)	155	132
Dureza do material base	O LU □z >	00	67
Dureza superficial	HBV 10/3000	414	430
Microestrutura da placa de aço	Tamanho de grão médio de martensita temperada (pm)		O)
Densidade de número de cementita (tamanho de grão 0,05 pm ou menos) (x10⁸grãos/mm²)	5,8	CD
Razão de área de martensita temperada (%)	100	100
Microestrutura	Martensita temperada	Martensita temperada
Tipo de Aço	H	Ξ)
N° da Placa de Aço	35	36

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 62/70

50/51

Observações	Exemplo da invenção	Exemplo da invenção	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo
Teste de fragilização por corrosão sob tensão	cò O C O £ « E X Mi σ>	125	106	197	50	77
Dureza do material base	O LU □z >		ID	142	24	50
Dureza superficial	HBV 10/3000	442	419	376	524	449
Microestrutura da placa de aço	Tamanho de grão médio de martensita temperada (pm)	00	CD	CN	CN	ID
Densidade de número de cementita (tamanho de grão 0,05 pm ou menos) (x10⁸grãos/mm²)	CD	21,5	2,5	15,9	8,3
Razão de área de martensita temperada (%)	100	100	100	100	100
Microestrutura	Martensita temperada	Martensita temperada	Martensita temperada	Martensita temperada	Martensita temperada
Tipo de Aço	>	%	XI	>l	NI
N° da Placa de Aço	37	00 00	39	40	5

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 63/70

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Observações	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo	Exemplo comparativo
Teste de fragilização por corrosão sob tensão	cò O C O £ « E * Mi O)	62	142	160	09	CO 00
Dureza do material base	O LU □z >	CO CD		28	22	25
Dureza superficial	HBV 10/3000	421	00 CO	365	443	420
Microestrutura da placa de aço	Tamanho de grão médio de martensita temperada (pm)	-	24		00	o
Densidade de número de cementita (tamanho de grão 0,05 pm ou menos) (x10⁸grãos/mm²)	CN ID	3I	SI	4,3	l<
Razão de área de martensita temperada (%)	100	45	09	100	100
Microestrutura	Martensita temperada	Bainita- Martensita tem-	perada	Bainita- Marten-	sita temperada	Martensita temperada	Martensita temperada
Tipo de Aço	SI	AB	OI <l	αν	LU\| <l
N° da Placa de Aço	42	43	44	45	46

Petição 870180066736, de 01/08/2018, pág. 64/70

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Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Chapa de aço resistente à abrasão tendo resistência a fragilização por corrosão sob tensão, caracterizada pelo fato de que tem uma composição contendo 0,20% a 0,30% de C, 0,05% a 1,0% de Si, 0,40% a 1,20% de Mn, 0,015% ou menos de P, 0,005% ou menos de S, 0,1% ou menos de Al, 0,01% ou menos de N, 0,0003% a 0,0030% de B, e um ou mais de 0,05% a 1,5% de Cr, 0,05% a 1,0% de Mo, e 0,05% a 1,0% de W, em uma base de massa, opcionalmente, um ou mais de 0,005% a 0,025% de Nb e 0,008% a 0,020% de Ti, em uma base de massa; um ou mais de 1,5% ou menos Cu, 2,0% ou menos Ni, e 0,1% ou menos V, em uma base de massa; e/ou um ou mais de 0,008% ou menos de um REM, 0,005% ou menos de Ca e 0,005% ou menos de Mg, em uma base de massa, o restante sendo Fe e impurezas inevitáveis, em que a chapa de aço resistente à abrasão tem um índice de temperabilidade Dl* de 45 ou mais, conforme representado pela Equação (1) abaixo, e uma microestrutura tendo a fase base ou fase principal que é martensita temperada, no qual cementita tendo um tamanho de grão de 0,05 pm ou menos, em termos de diâmetro de círculo equivalente, está presente a 2 x 10⁶ grãos/mm² ou mais, em que o tamanho médio de grão da martensita temperada é de 20 μm ou menos em termos de diâmetro de círculo equivalente, e em que a dureza superficial é de 400 a 520 HBW 10/3000, em termos de dureza Brinell:

Dl* = 33,85 x (0,1 x C)⁰·⁵ x (0,7 x Si +1) x (3,33 x Mn + 1) x (0,35 xCu + 1)x(0,36xNi + 1)x(2,16xCr+ 1)x(3xMo + 1)x(1,75 xV+ 1)x(1,5xW + 1) (1) onde cada símbolo de elemento de liga representa o teor (porcentagem em massa), e é 0 quando não estando contido.
2. Método para produção de uma chapa de aço resistente à abrasão tendo resistência a fragilização por corrosão sob tensão,

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2/2 caracterizado pelo fato de que compreende aquecimento de um produto semiacabado tendo a composição do aço, como definida na reivindicação 1, a Ί.ΟΟΟΌ a 1.20012, realização de lamin ação a quente, realização de reaquecimento a Ac3 a 950Ό, realização de resfriamento acelerado a 1 Ό/s a 10OO/s, cessamento do resfr iamento acelerado a 100Ό a 300Ό, e, em seguida, realização de resfr iamento de ar.
3. Método para produção da chapa de aço resistente à abrasão, de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que o reaquecimento a 100Ό a 300Ό é realizado apó s resfriamento de ar.
4. Método para produção da chapa de aço resistente à abrasão tendo resistência a fragilização por corrosão sob tensão, caracterizado pelo fato de que compreende aquecimento de um produto semiacabado tendo a composição do aço, como definida na reivindicação 1, a 1.000Ό a 1.200Ό, realização de lamin ação a quente a uma temperatura de Ar3 ou maior, realização de resfriamento acelerado de uma temperatura de Ar3 a 950°C a ΙΌ/s a 100° C/s, cessamento de resfriamento acelerado a 100Ό a 300Ό e, rea lização de resfriamento de ar.
5. Método para produção da chapa de aço resistente à abrasão, de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que reaquecimento a 100Ό a 300Ό é realizado após resfriamento de ar.

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Detalhes de (A)

Entalhe de serra: 1,5 mm

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FIG, 1

Entalhe de fadiga: 1,5 mm

TPNo.

-O ¹ r É 150 10