CN110592477A - 一种富Cr锰硼合金钢及其热处理方法 - Google Patents
一种富Cr锰硼合金钢及其热处理方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN110592477A CN110592477A CN201910873322.XA CN201910873322A CN110592477A CN 110592477 A CN110592477 A CN 110592477A CN 201910873322 A CN201910873322 A CN 201910873322A CN 110592477 A CN110592477 A CN 110592477A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- alloy steel
- boron alloy
- manganese
- strength
- heat treatment
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Abstract
本发明涉及锰硼合金钢领域,具体说是一种富Cr锰硼合金钢及其热处理方法。按重量百分计,该锰硼合金钢的成分为:C 0.25~0.35;Si 0.10~0.40;Cr 0.80~1.50;Mn 0.70~1.20;Al 0.01~0.10;Ti 0.01~0.06;B 0.0010~0.0050;S≤0.020;P≤0.020;Fe余量。该锰硼合金钢的热处理方法为:850~950℃奥氏体化,保温0.5~1.0h后水淬,然后在200~300℃保温1.0~3.0h进行回火处理,获得强韧性匹配良好的锰硼合金钢。与现有商业用高强锰硼合金钢(30MnB5钢)相比,本发明通过Cr的合金化,该合金在淬火时析出Cr7C3,在回火时析出Cr23C6,这些碳化物细小弥散,可以起到显著的弥散强化效果,而这些碳化物的析出会减少Fe3C渗碳体的析出数量,对冲击韧性有利,最终可以获得强度更高、韧性更好的锰硼合金钢。
Description
技术领域
本发明涉及锰硼合金钢领域,具体说是一种富Cr锰硼合金钢及其热处理方法。
背景技术
锰硼合金钢因加入了少量的B元素、一定的C含量和一定的合金元素含量,而具有好的淬透性,可通过采用热冲压一体成型技术,同时完成淬火和成型,因此具有成型性好,工艺简单,解决了高强合金钢冷变形困难的问题,从而可获得表面质量好、无回弹变形的汽车构件,同时因获得了均匀的马氏体组织而保证了合金钢具有足够高的强度。与传统高锰钢相比,锰硼合金钢直接采用水淬,不需要进行油淬,因此还具有绿色环保的特点。锰硼合金钢具有高强度特性,在汽车工业被普遍采用,可达到汽车轻量化、节能环保的作用;而锰硼合金钢在具有高强度的同时,仍具有一定的冲击韧性,因此在农机领域被普遍用来制作农机具或农业机械的结构件,在具有一定耐磨性的同时,能够保证结构件的安全使用,不会发生脆性断裂而过早失效,提高了农机具的使用寿命。
出于对结构件安全使用的考虑,在提高强度的同时,对锰硼钢的冲击韧性也提出了更高的要求,有发展同时具有高强、高韧性锰硼合金钢的需要。更高强度的锰硼合金钢(如30MnB5)虽然有更高的强度,但由于其韧性较差,容易发生断裂,影响使用安全性。
发明内容
本发明的目的在于提供一种同时具有高强度、高韧性的富Cr锰硼合金钢及其热处理方法。在现有商用高强锰硼合金钢(30MnB5)的基础上,通过Cr合金化技术,添加一定含量的Cr元素,通过自回火和低温回火析出碳化物,这些碳化物细小弥散,通过沉淀强化提高合金钢强度的同时,合金钢中渗碳体的数量会减少,而这种渗碳体碳化物一般较粗大,对合金钢的冲击功非常不利,因此Cr合金化后的锰硼合金钢的冲击韧性有提高,从而获得高强、高韧的富Cr锰硼合金钢。
本发明的技术方案是:
一种富Cr锰硼合金钢,按重量百分计,该锰硼合金钢的成分为:C 0.25~0.35;Si0.10~0.40;Cr 0.80~1.50;Mn 0.70~1.20;Al 0.01~0.10;Ti 0.01~0.06;B 0.0010~0.0050;S≤0.020;P≤0.020;Fe余量。
所述的富Cr锰硼合金钢的热处理方法,该富Cr锰硼合金钢在850~950℃奥氏体化,保温0.5~1.0h后水淬至室温,然后在200~300℃保温1.0~3.0h进行回火处理,获得强韧性匹配良好的锰硼合金钢。
所述的富Cr锰硼合金钢的热处理方法,经过热处理后,获得回火马氏体组织,其断裂强度在1750MPa以上,屈服强度在1460MPa以上,常温冲击功达18J以上。
本发明的设计思想如下:
本发明提供高强、高韧锰硼合金钢,通过加入一定含量的Cr元素,控制其含量在0.8~1.5wt%。Cr是碳化物形成元素,在本合金钢中形成Cr7C3和Cr23C6等碳化物,其中前者是在淬火自回火过程中析出,数量较少,尺寸较细;而后者则在低温回火过程中析出,其数量较多,尺寸较细。一方面这些细小的碳化物会起到很好的沉淀强化作用,对合金钢的强度有利;另一方面这些碳化物的析出将减少渗碳体的析出数量,渗碳体一般尺寸较大,且都在界面处析出,对合金钢的冲击韧性不利,因此渗碳体数量的减少对合金钢的冲击功有利。因此,富Cr锰硼钢具有高强、高韧的特点。Cr的含量不能过低,否则其析出驱动力不足,导致碳化物析出数量少,沉淀强化的效果不明显,同时也会析出较多的渗碳体,影响冲击功。Cr含量也不能过高,过高的Cr含量不仅增加成本,关键是高Cr含量会导致碳化物的析出数量明显增多,而且长大粗化,这对强度和冲击韧性都不利。因此,在本发明合金中,Cr的含量控制在0.80~1.50wt%。
本发明的优点及有益效果在于:
1、本发明富Cr锰硼合金钢的Cr合金化属于常规合金化,对实际合金钢的制备不会产生影响,添加的一定含量Cr,可析出细小弥散的碳化物,对锰硼合金钢的强度和冲击韧性都有利。
2、本发明采用的热处理方法是常规的淬火加低温回火工艺,容易实现。采用高温奥氏体化后,水淬,然后低温回火,获得的是低温回火马氏体组织。
3、本发明富Cr锰硼合金钢的强韧性好,与现有的锰硼合金钢相比,其断裂强度可达到1750MPa以上,屈服强度可达到1460MPa以上,最重要的是冲击韧性不低于18J,提高了35%以上。
4、与现有商业用高强锰硼合金钢(30MnB5钢)相比,本发明通过Cr的合金化,该合金在淬火时析出Cr7C3,在回火时析出Cr23C6,这些碳化物细小弥散,可以起到显著的弥散强化效果,而这些碳化物的析出会减少Fe3C渗碳体的析出数量,对冲击韧性有利,最终可以获得强度更高、韧性更好的锰硼合金钢。
附图说明
图1为富Cr锰硼合金钢(成分4)的低倍组织图,是回火马氏体;
图2为富Cr锰硼合金钢(成分5)的透射电子高倍像,为碳化物形貌图。
具体实施方式
下面的实施例将对本发明予以进一步的说明,但并不因此而限制本发明。
在本发明实施例中,富Cr锰硼合金钢采用25kg的真空感应炉冶炼,原材料为工业纯Fe和99.9wt%的高纯金属Cr、Mn等。将钢锭锻造成35mm厚的板材,然后热轧成6mm厚。淬火采用900℃保温40min,水淬至室温,然后在250℃保温1.5h进行回火处理。对热处理后的实施例富Cr锰硼合金钢进行室温力学性能测试,拉伸试验采用的是片状拉伸试样,而冲击试样采用的Charpy V型缺口半尺寸试样(55×10×5mm3)。表1所示为实施例富Cr锰硼合金钢的成分,其中成分1为商业用高强锰硼合金钢(30MnB5)的合金成分,成分2为通过(Nb+V)微合金化的锰硼合金钢,用于进行对比分析,而成分3、成分4、成分5和成分6分别进行了不同Cr含量的锰硼合金钢,其重量百分含量分别为0.68%、0.92%、1.43%和1.62%。表2所示为测得的实施例力学性能。
如图1所示,由成分4锰硼合金钢的低倍金相组织可以看出,经过热处理后,锰硼合金钢获得回火马氏体组织,因获得了均匀的马氏体组织而保证了合金钢具有足够高的强度。
如图2所示,由成分5锰硼合金钢的透射电子高倍像可以看出,添加的一定含量Cr,可析出细小弥散的碳化物,对锰硼合金钢的强度和冲击韧性都有利。
从实施例性能测试结果可看出,成分1的断裂强度为1695MPa,冲击功为13J而复合添加(Nb+V)后的锰硼合金钢,其断裂强度最低为1800MPa,屈服强度最低为1491MPa,冲击功为16J。Cr合金化后,随着Cr含量的增加,合金钢的强度逐渐增加,而冲击功则先增后减,其中成分3(Cr 0.68%)的断裂强度为1705MPa,屈服强度为1421MPa,冲击功为14J,其强度和冲击功与对比成分1相当,而成分6(Cr 1.62%)的断裂强度为1858MPa,屈服强度为1535MPa,冲击功为15J,可见该成分合金钢的强度很高,但冲击功仅为15J,与成分1相当。相对而言,Cr含量分别为0.92%和1.43%的成分4和成分5合金钢,其冲击功接近20J,明显高于对比成分1和成分2,而且断裂强度分别为1783MPa和1818MPa,说明两种Cr含量的合金钢具有良好的强韧性匹配。上述实施例成分和力学性能结果说明,Cr含量偏低、偏高都会造成合金钢的冲击功显著下降,从而影响合金钢的强韧性匹配。虽然该富Cr锰硼合金钢的强度比Nb+V复合添加的强度略有降低,但其冲击功从16J提高到24J,提高了50%,因此该富Cr锰硼合金钢的强韧性匹配更好,作为结构件使用的安全性更高。
表1本发明实施例锰硼合金钢的化学成分(wt.%)
成分 | C | Si | Mn | Cr | Al | Ti | S | P | B | V | Nb | Fe |
成分1 | 0.30 | 0.26 | 1.28 | 0.22 | 0.033 | 0.034 | 0.008 | 0.007 | 0.0029 | - | - | Bal. |
成分2 | 0.27 | 0.29 | 1.18 | 0.19 | 0.035 | 0.040 | 0.007 | 0.009 | 0.0027 | 0.055 | 0.07 | Bal. |
成分3 | 0.28 | 0.25 | 1.04 | 0.68 | 0.029 | 0.036 | 0.007 | 0.008 | 0.0026 | - | - | Bal. |
成分4 | 0.31 | 0.27 | 1.01 | 0.92 | 0.031 | 0.031 | 0.007 | 0.008 | 0.0025 | - | - | Bal. |
成分5 | 0.27 | 0.24 | 0.97 | 1.43 | 0.035 | 0.039 | 0.006 | 0.007 | 0.0028 | - | - | Bal. |
成分6 | 0.30 | 0.25 | 1.02 | 1.62 | 0.033 | 0.033 | 0.008 | 0.006 | 0.0024 | - | - | Bal. |
表2本发明实施例锰硼合金钢的力学性能
成分 | 断裂强度σ<sub>b</sub>(MPa) | 屈服强度σ<sub>p0.2</sub>(MPa) | 冲击功A<sub>KV</sub>(J) |
成分1 | 1695 | 1410 | 13 |
成分2 | 1800 | 1478 | 16 |
成分3 | 1705 | 1421 | 14 |
成分4 | 1783 | 1465 | 24 |
成分5 | 1818 | 1491 | 19 |
成分6 | 1858 | 1535 | 15 |
实施例结果表明,本发明采用Cr合金化技术,通过一定含量的Cr元素,经过淬火加低温回火处理后,锰硼合金钢具有高的强度,同时其冲击韧性得到较大程度提高。同时,冲击功的增加提高了该锰硼合金钢的使用安全性,其作为耐磨材料可在农用机械、矿石机械等领域得到应用。
Claims (3)
1.一种富Cr锰硼合金钢,其特征在于,按重量百分计,该锰硼合金钢的成分为:C 0.25~0.35;Si 0.10~0.40;Cr 0.80~1.50;Mn 0.70~1.20;Al 0.01~0.10;Ti 0.01~0.06;B 0.0010~0.0050;S≤0.020;P≤0.020;Fe余量。
2.根据权利要求1所述的富Cr锰硼合金钢的热处理方法,其特征在于:该富Cr锰硼合金钢在850~950℃奥氏体化,保温0.5~1.0h后水淬至室温,然后在200~300℃保温1.0~3.0h进行回火处理,获得强韧性匹配良好的锰硼合金钢。
3.根据权利要求2所述的富Cr锰硼合金钢的热处理方法,其特征在于:经过热处理后,获得回火马氏体组织,其断裂强度在1750MPa以上,屈服强度在1460MPa以上,常温冲击功达18J以上。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201910873322.XA CN110592477A (zh) | 2019-09-16 | 2019-09-16 | 一种富Cr锰硼合金钢及其热处理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201910873322.XA CN110592477A (zh) | 2019-09-16 | 2019-09-16 | 一种富Cr锰硼合金钢及其热处理方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN110592477A true CN110592477A (zh) | 2019-12-20 |
Family
ID=68859930
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201910873322.XA Pending CN110592477A (zh) | 2019-09-16 | 2019-09-16 | 一种富Cr锰硼合金钢及其热处理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN110592477A (zh) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111471936A (zh) * | 2020-04-30 | 2020-07-31 | 江苏利淮钢铁有限公司 | 一种改进型农机刃具用钢及其生产方法 |
WO2023279602A1 (zh) * | 2021-07-07 | 2023-01-12 | 江苏大学 | 一种硼钢的热处理方法、高强韧硼钢及其应用 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1876879A (zh) * | 2006-06-28 | 2006-12-13 | 宁波浙东精密铸造有限公司 | 一种微合金可焊接铸钢齿座及其制备方法 |
CN101638755A (zh) * | 2009-08-21 | 2010-02-03 | 东北大学 | 高韧性超高强度耐磨钢板及其生产方法 |
CN102134682A (zh) * | 2010-01-22 | 2011-07-27 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种耐磨钢板 |
WO2012144423A1 (ja) * | 2011-04-21 | 2012-10-26 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 面圧疲労強度に優れた機械構造用鋼材 |
CN103205634A (zh) * | 2013-03-28 | 2013-07-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低合金高硬度耐磨钢板及其制造方法 |
CN103459634A (zh) * | 2011-03-29 | 2013-12-18 | 杰富意钢铁株式会社 | 耐应力腐蚀断裂性优异的耐磨损钢板及其制造方法 |
-
2019
- 2019-09-16 CN CN201910873322.XA patent/CN110592477A/zh active Pending
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1876879A (zh) * | 2006-06-28 | 2006-12-13 | 宁波浙东精密铸造有限公司 | 一种微合金可焊接铸钢齿座及其制备方法 |
CN101638755A (zh) * | 2009-08-21 | 2010-02-03 | 东北大学 | 高韧性超高强度耐磨钢板及其生产方法 |
CN102134682A (zh) * | 2010-01-22 | 2011-07-27 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种耐磨钢板 |
CN103459634A (zh) * | 2011-03-29 | 2013-12-18 | 杰富意钢铁株式会社 | 耐应力腐蚀断裂性优异的耐磨损钢板及其制造方法 |
WO2012144423A1 (ja) * | 2011-04-21 | 2012-10-26 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 面圧疲労強度に優れた機械構造用鋼材 |
CN103205634A (zh) * | 2013-03-28 | 2013-07-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低合金高硬度耐磨钢板及其制造方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111471936A (zh) * | 2020-04-30 | 2020-07-31 | 江苏利淮钢铁有限公司 | 一种改进型农机刃具用钢及其生产方法 |
WO2023279602A1 (zh) * | 2021-07-07 | 2023-01-12 | 江苏大学 | 一种硼钢的热处理方法、高强韧硼钢及其应用 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102021492B (zh) | 一种低碳低合金耐磨钢及其生产方法 | |
CN114107830B (zh) | 一种宽温域使用低密度耐磨钢及其制备方法 | |
CN109609848B (zh) | 高强韧抗疲劳纳米析出物增强马-奥复相钢及其制备方法 | |
CN111074148B (zh) | 一种800MPa级热冲压桥壳钢及其制造方法 | |
CN111155025B (zh) | 一种高强度高韧性且抗高速冲击的贝氏体钢及其制备方法 | |
CN113637915B (zh) | 一种Nb-Ti-B微合金化渗碳齿轮钢及其制备方法 | |
CN101676425A (zh) | 高强度马氏体耐磨钢及其生产工艺 | |
CN102605272A (zh) | 一种低合金超高强度耐磨钢及其生产方法 | |
US20070006947A1 (en) | Steel wire for cold forging having excellent low temperature impact properties and method of producing the same | |
WO2023093119A1 (zh) | 一种高韧性超高强度钢及其制造方法 | |
CN110592477A (zh) | 一种富Cr锰硼合金钢及其热处理方法 | |
CN102312174B (zh) | 一种非调质的高强耐磨钢及其生产方法 | |
CN104357747B (zh) | 一种微合金化锰硼合金钢及其热处理方法和应用 | |
CN114351058B (zh) | 一种屈服强度2000MPa级合金钢及其制备方法 | |
CN109295391B (zh) | 一种高强韧性非调质钢及其制备方法 | |
CN113564496B (zh) | 一种长寿命铁路轴承钢及其制备方法 | |
CN110205541B (zh) | 一种x65级高强韧耐微生物腐蚀管线钢及其制备方法 | |
CN114058973B (zh) | 一种nm450级低碳低合金贝氏体耐磨钢及其制备方法 | |
CN116121644A (zh) | 一种高韧性矿山圆盘锯片钢板及其制造方法 | |
CN102719766A (zh) | 一种高强耐磨用钢及其生产方法 | |
CN108467990A (zh) | 适应硬质环境的中碳低合金耐磨高性能合金结构钢及其制造、热处理方法 | |
CN112941404A (zh) | 一种高强高韧低碳齿轮钢及其制备方法 | |
CN111893395A (zh) | 一种高强度模具钢及其热处理方法 | |
CN115404412B (zh) | 一种含Mo高强高韧耐蚀铁锰阻尼合金及制备方法 | |
CN115094327B (zh) | 一种长寿命渗碳轴承钢及其制备方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20191220 |
|
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |