WO2012144423A1 - 面圧疲労強度に優れた機械構造用鋼材 - Google Patents

面圧疲労強度に優れた機械構造用鋼材 Download PDF

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Definitions

  • the present invention relates to a steel for machine structures used as power transmission parts such as gears and shafts used in automobiles and industrial machines, for example, and is particularly excellent in surface fatigue strength when parts are manufactured by gas carburizing. It relates to steel materials for machine structures.
  • the carburizing abnormal layer formed on the surface of the steel part by gas carburizing often involves grain boundary oxidation when a normal steel material of JIS standard is used. Grain boundary oxidation is observed in a wedge shape from the surface to the inside, and this contributes to a reduction in the surface pressure fatigue strength. Therefore, conventionally, the surface pressure fatigue strength has been improved by reducing the grain boundary oxidation.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Laid-Open No. 2000-297347
  • Patent Document 2 Japanese Patent Laid-Open No. 7-258793
  • JP 2000-297347 A Japanese Unexamined Patent Publication No. 7-258793
  • an object of the present invention is to provide a steel material having excellent surface fatigue strength made of mechanical structural steel used as a power transmission component such as a gear or a shaft used in automobiles or industrial machines. .
  • a steel material for mechanical structure having excellent surface fatigue strength wherein the steel material is in mass%, C: 0.15 to 0.35%, Si: 0.30 to 0.95%, Mn: 0.10 to 1.00%, P: 0 to 0.030%, S: 0 to 0.030%, Cr: 0.80-2.30%, Cu: 0 to 0.30%, Al: 0.008 to 0.500%, O: 0 to 0.0030%, N: 0.0020 to 0.0300%, Ni: 0 to 3.00%, Mo: 0 to 0.29%, Ti: 0 to 0.200%, Nb: 0 to 0.20%, B: 0 to 0.0050% Comprising the balance Fe and inevitable impurities,
  • the steel material has a mass%, a parameter represented by Si + Cr-2Mn of 1.05 or more, and a parameter represented by 0.7Si + 2.5Mn + 2.0Cr + 2.5Ni + 4.0Mo of 6.30 or less.
  • a machine structural steel is provided.
  • the steel material may contain, by mass%, Ni, Mo, Ti, Nb and B substantially or at an inevitable impurity level.
  • the steel material includes one or two of Ni: 0.20 to 3.00% and Mo: 0.05 to 0.29% in mass%. be able to.
  • the steel material is, by mass%, at least one of Ni: 0.20 to 3.00% and Mo: 0.05 to 0.29%, and Ti. : 0.020 to 0.200%, Nb: 0.02 to 0.20%, and B: 0.0003 to 0.0050%.
  • the steel for machine structural use having excellent surface fatigue strength is C: 0.15-0.35%, Si: 0.30-0.95%, Mn: 0.10-1. 00%, P: 0 to 0.030%, S: 0 to 0.030%, Cr: 0.80 to 2.30%, Cu: 0 to 0.30%, Al: 0.008 to 0.500 %, O: 0 to 0.0030%, N: 0.0020 to 0.0300%, Ni: 0 to 3.00%, Mo: 0 to 0.29%, Ti: 0 to 0.200%, Nb : 0 to 0.20%, B: 0 to 0.0050% (comprising), consisting of the balance Fe and unavoidable impurities, preferably consisting essentially of these elements and unavoidable impurities (consisting) Preferably it consists only of these elements and inevitable impurities (consisting of).
  • the steel material according to the present invention contains C 0.15 to 0.35%, preferably 0.20 to 0.30%.
  • C is an element necessary for securing the core strength after carburizing, quenching and tempering of steel as a machine structural component. If the C content is less than 0.15%, the strength cannot be ensured, and if it exceeds 0.35%, the toughness is lowered and the hardness of the material is increased, so that the workability is lowered.
  • the steel material according to the present invention contains 0.30 to 0.95%, preferably 0.40 to 0.85% Si.
  • Si is an element necessary for deoxidation, imparts necessary strength and hardenability to steel, and has an effect of shallowing the carburizing abnormal layer depth by addition of a certain amount or more. In order to obtain this effect, it is necessary to add 0.30% or more of Si. On the other hand, if the Si addition amount exceeds 0.95%, the hardness of the material is increased, so that workability is lowered.
  • the steel according to the present invention contains 0.10 to 1.00%, preferably 0.20 to 0.80%, more preferably 0.20 to 0.55% of Mn.
  • Mn is an element necessary for ensuring hardenability. However, if Mn is less than 0.10%, the effect on hardenability cannot be sufficiently obtained, and if it exceeds 1.00%, the machinability is lowered.
  • the steel material according to the present invention contains 0 to 0.030% of P, typically more than 0 and 0.030% or less.
  • P is an inevitable optional element contained from scrap, but when its content exceeds 0.030%, it segregates at the grain boundary and lowers properties such as impact strength and bending strength.
  • the steel material according to the present invention contains 0 to 0.030% of S, typically more than 0 and 0.030% or less.
  • S is an optional element that improves machinability. However, if its content exceeds 0.030%, MnS, which is a non-metallic inclusion, is produced and the toughness and fatigue strength in the transverse direction are reduced.
  • the steel material according to the present invention contains 0.80 to 2.30% of Cr, preferably 1.10 to 2.15%.
  • Cr is an element necessary for ensuring hardenability. However, if Cr is less than 0.80%, a sufficient effect on hardenability cannot be obtained, and if it exceeds 2.30%, carburization is inhibited, and the material hardness is increased to reduce machinability.
  • the steel material according to the present invention contains 0 to 3.00% Ni, preferably 0.20 to 3.00% Ni.
  • Ni is an optional element that has an action of improving hardenability and improving surface pressure fatigue strength by improving toughness.
  • addition of 0.20% or more is preferable.
  • adding 0.20% or more also affects the hardenability of the carburized layer.
  • Ni is contained in excess of 3.00%, the workability is remarkably lowered and the cost is increased.
  • the steel material according to the present invention contains 0 to 0.29% of Mo, preferably 0.05 to 0.29%.
  • Mo is an optional element that enhances the surface pressure fatigue strength by enhancing hardenability and enhancing the temper softening resistance of the steel material. To obtain this effect, 0.05% or more is preferable. Moreover, adding 0.05% or more also affects the hardenability of the carburized layer. On the other hand, if the Mo content exceeds 0.29%, the workability is lowered.
  • the steel material according to the present invention contains 0 to 0.30% of Cu, typically more than 0 and 0.30% or less.
  • Cu is an inevitable optional element contained from scrap, but has aging properties and an effect of increasing strength. However, when Cu contains exceeding 0.30%, hot workability will be reduced.
  • the steel material according to the present invention contains 0.008 to 0.500% Al, preferably 0.014 to 0.300%.
  • Al is an element used as a deoxidizing material, and also binds to N and precipitates as AlN as will be described later, thereby bringing about an effect of suppressing grain coarsening.
  • Al is preferably added in an amount of 0.008% or more.
  • Al is added in excess of 0.500%, large alumina inclusions are formed, and fatigue characteristics and workability are deteriorated.
  • the steel material according to the present invention contains B in an amount of 0 to 0.0050%, preferably 0.0003 to 0.0050%, more preferably 0.0010 to 0.0050%.
  • B is an optional element that remarkably improves the hardenability of the steel when contained in a very small amount. By adding B, the amount of other alloy elements added can be reduced, which is effective in reducing the steel material cost. If B is less than 0.0003%, the effect of improving hardenability is small, whereas if it exceeds 0.0050%, the strength is lowered.
  • the steel according to the present invention contains 0 to 0.0030%, typically more than 0 and 0.0030% or less, preferably 0.0020% or less.
  • O is an optional element inevitably contained in the steel. However, if O exceeds 0.0030%, workability and fatigue strength are reduced due to an increase in oxide.
  • the steel material according to the present invention contains N in an amount of 0.0020 to 0.0300%, preferably 0.0020 to 0.0220%.
  • N precipitates finely as AlN or Nb nitride in the steel and brings about an effect of preventing coarsening of crystal grains, and 0.0020% or more needs to be added to obtain the effect.
  • nitrides increase, and fatigue strength and workability decrease.
  • Ti and N combine to form hard TiN, which significantly impairs the machinability. Therefore, particularly in steel to which Ti is added, N is 0.0020 to 0.0100%. It is preferable to restrict to 0.0020% to 0.0080%.
  • the steel material according to the present invention contains 0 to 0.200% Ti, preferably 0.020 to 0.200% Ti.
  • Ti is an optional element that combines with C in the steel to form carbides finely and has the effect of preventing grain coarsening. To obtain this effect, 0.020% or more of Ti is added. There is a need. On the other hand, since addition exceeding 0.200% impairs machinability, the upper limit is made 0.200%.
  • the steel material according to the present invention contains 0 to 0.20% Nb, preferably 0.02 to 0.20%, more preferably 0.02 to 0.12%.
  • Nb is an optional element that forms carbides or nitrides and has an effect of preventing grain coarsening, and in particular, nano-order-sized NbC or Nb (C, N) finely dispersed in steel causes the growth of crystal grains. Suppress. If Nb is less than 0.02%, the effect cannot be obtained, and if it exceeds 0.20%, the amount of precipitates becomes excessive and the workability deteriorates.
  • the steel material according to the present invention has a mass% and a parameter expressed by Si + Cr-2Mn of 1.05 or more, preferably 1.05 to 2.30, more preferably 1.40 to 2.20.
  • the carburizing abnormal layer formed by gas carburizing and quenching is an oxide formed by combining oxygen, which is slightly oxidized in the gas carburizing atmosphere, from the surface of the component, and elements such as Si, Mn, and Cr that are easily oxidized. This is caused by depleting the surrounding alloy elements and reducing the hardenability by consuming the alloy elements.
  • the carburized abnormal layer is accompanied by grain boundary oxidation formed during the heating and holding of the gas carburizing, and it is considered that this acts as a surface defect to reduce the surface pressure fatigue strength.
  • the steel material according to the present invention is expressed in terms of mass% by 0.7Si + 2.5Mn + 2.0Cr + 2.5Ni + 4.0Mo (a parameter expressed by 0.7Si + 2.5Mn + 2.0Cr in a steel material not including Ni and Mo).
  • Is 6.30 or less preferably 3.20 to 6.30, more preferably 3.80 to 5.80.
  • this parameter By controlling this parameter to 6.30 or less, it is possible to soften the hardness of the carburized abnormal layer by keeping the hardenability in the carburized layer low.
  • a dense and soft carburized abnormal layer can be interposed between the contact surfaces of the parts.
  • the present invention is a steel material made of steel having the steel components and parameters as described above. Gas carburizing and tempering and tempering using this steel material are used to drive power such as gears and shafts used in automobiles and industrial machinery. By producing a transmission component, a component having high surface fatigue strength can be obtained when used in these applications.
  • roller pitching test piece 1 was subjected to fine particle shot peening or shot peening for comparison, and the results are shown in Table 2.
  • the roller pitting life as an index of the surface fatigue strength is indicated by a strength ratio when the strength of the comparative steel 21 (corresponding to JIS SCM420) is 1.00.
  • each steel of the examples of the present invention is composed of components in a predetermined range, and a parameter represented by Si + Cr-2Mn is composed of 1.05 or more, and 0.7 Si + 2.
  • a parameter represented by Si + Cr-2Mn is composed of 1.05 or more, and 0.7 Si + 2.
  • the parameter represented by 5Mn + 2.0Cr or the parameter represented by 0.7Si + 2.5Mn + 2.0Cr + 2.5Ni + 4.0Mo is 6.3 or less, No. of the comparative steel.
  • each steel of the Example of this invention has improved the roller pitting life significantly.
  • Comparative Example No. 1 subjected to shot peening or fine particle shot peening was used. 29 and No. Even compared with 30 steels, each steel of the examples of the present invention has a roller pitting life equal to or greater than those.

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Abstract

　自動車や産業機械などに使用されるギヤやシャフトなどの動力伝達用の部品として用いられる機械構造用鋼からなる面圧疲労強度に優れた鋼材が提供される。この鋼材は、質量％で、Ｃ：０．１５～０．３５％、Ｓｉ：０．３０～０．９５％、Ｍｎ：０．１０～１．００％、Ｐ：０～０．０３０％、Ｓ：０～０．０３０％、Ｃｒ：０．８０～２．３０％、Ｃｕ：０～０．３０％、Ａｌ：０．００８～０．５００％、Ｏ：０～０．００３０％、Ｎ：０．００２０～０．０３００％、Ｎｉ：０～３．００％、Ｍｏ：０～０．２９％、Ｔｉ：０～０．２００％、Ｎｂ：０～０．２０％、Ｂ：０～０．００５０％を含み、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる。この鋼材は、質量％で、Ｓｉ＋Ｃｒ－２Ｍｎで表されるパラメータが１．０５以上であり、かつ、０．７Ｓｉ＋２．５Ｍｎ＋２．０Ｃｒ＋２．５Ｎｉ＋４．０Ｍｏで表されるパラメータが６．３０以下である。

Description

面圧疲労強度に優れた機械構造用鋼材 関連出願の相互参照
　この出願は、２０１１年４月２１日に出願された日本国特許出願２０１１－９５３９０号に基づく優先権を主張するものであり、その全体の開示内容が参照により本明細書に組み込まれる。
　本発明は、例えば、自動車や産業機械などに使用されるギヤやシャフトなどの動力伝達部品として用いられる機械構造用鋼材に関し、特にガス浸炭を行って部品を製造した場合に面圧疲労強度に優れる機械構造用鋼材に関する。
　ガス浸炭によって鋼部品の表面に形成される浸炭異常層は、通常のＪＩＳ規格の鋼材を使用した場合には、多くの場合、粒界酸化を伴う。粒界酸化は、表面から内部に向かってくさび状に観察され、これが面圧疲労強度を低下させる一因となっている。したがって、従来は粒界酸化を減らすことにより、面圧疲労強度向上が図られてきた。
　ところで、一般的なＪＩＳ　ＳＣｒ４２０やＳＣＭ４２０に対し、Ｓｉ量を低減することで、浸炭異常層の深さを低減し、さらにＣｒ、Ｍｏなどの合金元素を添加して焼戻し軟化抵抗性を高めて面圧疲労強度を改善する技術が提案されている（例えば、特許文献１（特開２０００－２９７３４７号公報）参照）。一方、従来のＪＩＳ規定のはだ焼鋼に対し、Ｓｉを増量添加し、焼戻し軟化抵抗性を高め、かつ、浸炭異常層の深さを低減することで、面圧疲労強度を向上させた鋼が提案されている（例えば、特許文献２（特開平７－２５８７９３号公報）参照）。しかし、これらの特許文献には、Ｓｉ以外の元素が浸炭異常層の深さや形態にどのような影響を及ぼすかについては、示されていない。
特開２０００－２９７３４７号公報 特開平７－２５８７９３号公報
　したがって、本発明の目的は、自動車や産業機械などに使用されるギヤやシャフトなどの動力伝達用の部品として用いられる機械構造用鋼からなる面圧疲労強度に優れた鋼材を提供することである。
　本発明の一態様によれば、面圧疲労強度に優れた機械構造用鋼材であって、該鋼材が、質量％で、
　Ｃ：０．１５～０．３５％、
　Ｓｉ：０．３０～０．９５％、
　Ｍｎ：０．１０～１．００％、
　Ｐ：０～０．０３０％、
　Ｓ：０～０．０３０％、
　Ｃｒ：０．８０～２．３０％、
　Ｃｕ：０～０．３０％、
　Ａｌ：０．００８～０．５００％、
　Ｏ：０～０．００３０％、
　Ｎ：０．００２０～０．０３００％、
　Ｎｉ：０～３．００％、
　Ｍｏ：０～０．２９％、
　Ｔｉ：０～０．２００％、
　Ｎｂ：０～０．２０％、
　Ｂ：０～０．００５０％
を含み、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、
　該鋼材が、質量％で、Ｓｉ＋Ｃｒ－２Ｍｎで表されるパラメータが１．０５以上であり、かつ、０．７Ｓｉ＋２．５Ｍｎ＋２．０Ｃｒ＋２．５Ｎｉ＋４．０Ｍｏで表されるパラメータが６．３０以下である、機械構造用鋼材が提供される。
　本発明の好ましい一態様によれば、上記鋼材は、質量％で、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｎｂ及びＢを実質的に含まないか又は不可避不純物レベルで含むものであることができる。
　本発明の別の好ましい一態様によれば、上記鋼材は、質量％で、Ｎｉ：０．２０～３．００％及びＭｏ：０．０５～０．２９％の１種又は２種を含むものであることができる。
　本発明の別の好ましい一態様によれば、上記鋼材は、質量％で、Ｎｉ：０．２０～３．００％及びＭｏ：０．０５～０．２９％のうち少なくとも１種以上と、Ｔｉ：０．０２０～０．２００％、Ｎｂ：０．０２～０．２０％及びＢ：０．０００３～０．００５０％のうち少なくとも１種以上とを含むものであることができる。
ローラーピッチング試験片の形状を示す図であり、数値の単位はｍｍである。 ガス浸炭による浸炭焼入れと焼戻し例を説明する図であり、（ａ）は浸炭焼入れ、（ｂ）は焼戻しの各ヒートパターンを示す。
　以下に本発明を具体的に説明する。なお、各成分元素の％は質量％を示す。
　本発明による面圧疲労強度に優れた機械構造用鋼材は、質量％で、Ｃ：０．１５～０．３５％、Ｓｉ：０．３０～０．９５％、Ｍｎ：０．１０～１．００％、Ｐ：０～０．０３０％、Ｓ：０～０．０３０％、Ｃｒ：０．８０～２．３０％、Ｃｕ：０～０．３０％、Ａｌ：０．００８～０．５００％、Ｏ：０～０．００３０％、Ｎ：０．００２０～０．０３００％、Ｎｉ：０～３．００％、Ｍｏ：０～０．２９％、Ｔｉ：０～０．２００％、Ｎｂ：０～０．２０％、Ｂ：０～０．００５０％を含み（comprising）、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、好ましくはこれらの元素および不可避不純物から実質的になり（consisting essentially of）、より好ましくはこれらの元素および不可避不純物のみからなる（consisting of）。
　本発明による鋼材はＣを０．１５～０．３５％、好ましくは０．２０～０．３０％含む。Ｃは、機械構造用部品として鋼材の浸炭焼入焼戻し後の芯部強度を確保するために必要な元素である。Ｃの含有量が０．１５％未満では強度を確保できず、０．３５％を超えると靭性が低下するとともに素材の硬度が上昇して加工性が低下する。
　本発明による鋼材はＳｉを０．３０～０．９５％、好ましくは０．４０～０．８５％含む。Ｓｉは、脱酸に必要な元素であるとともに、鋼に必要な強度及び焼入性を付与し、また一定量以上の添加で浸炭異常層深さを浅くする効果がある。この効果を得るため、０．３０％以上のＳｉの添加が必要である。一方、Ｓｉ添加量が０．９５％を超えると素材の硬度を高めるため、加工性を低下させる。
　本発明による鋼材はＭｎを０．１０～１．００％、好ましくは０．２０～０．８０％、より好ましくは０．２０～０．５５％含む。Ｍｎは、焼入性を確保するために必要な元素である。しかし、Ｍｎが０．１０％未満では焼入性への効果は十分に得られず、１．００％を超えると機械加工性を低下させる。
　本発明による鋼材はＰを０～０．０３０％、典型的には０を超えて０．０３０％以下含む。Ｐは、スクラップから含有される不可避な任意元素であるが、その含有量が０．０３０％を超えると粒界に偏析して衝撃強度や曲げ強度などの特性を低下させる。
　本発明による鋼材はＳを０～０．０３０％、典型的には０を超えて０．０３０％以下含む。Ｓは、被削性を向上させる任意元素であるが、その含有量が０．０３０％を超えると非金属介在物であるＭｎＳを生成して横方向の靱性及び疲労強度を低下する。
　本発明による鋼材はＣｒを０．８０～２．３０％、好ましくは１．１０～２．１５％含む。Ｃｒは、焼入性を確保するために必要な元素である。しかし、Ｃｒが０．８０％未満では焼入性への効果を十分に得られず、２．３０％を超えると浸炭を阻害し、また素材硬度を上昇させて機械加工性を低下させる。
　本発明による鋼材はＮｉを０～３．００％、好ましくは０．２０～３．００％含む。Ｎｉは、焼入性を高め、また、靱性を向上させることにより面圧疲労強度を向上させる作用のある任意元素である。この効果を得るためには０．２０％以上の添加が好ましい。また、０．２０％以上添加することにより浸炭層の焼入性にも影響を及ぼす。一方、Ｎｉは３．００％を超えて含有すると加工性を著しく低下させ、かつ、コストアップとなる。
　本発明による鋼材はＭｏを０～０．２９％、好ましくは０．０５～０．２９％含む。Ｍｏは、焼入性を高め、また、鋼材の焼戻し軟化抵抗性を高める作用により面圧疲労強度を向上させる任意元素である。この効果を得るには０．０５％以上の添加が好ましい。また、０．０５％以上添加することにより浸炭層の焼入性にも影響を及ぼす。一方、Ｍｏは０．２９％を超えて含有すると加工性を低下させる。
　本発明による鋼材はＣｕを０～０．３０％、典型的には０を超えて０．３０％以下含む。　Ｃｕは、スクラップから含有される不可避な任意元素であるが、時効性を有し、強度を上昇させる効果がある。しかし、Ｃｕは０．３０％を超えて含有すると熱間加工性を低下させる。
　本発明による鋼材はＡｌを０．００８～０．５００％、好ましくは０．０１４～０．３００％含む。Ａｌは、脱酸材として使用される元素であり、また後述のようにＮと結合してＡｌＮとして析出して結晶粒粗大化抑制効果をもたらす。この効果を得るため、Ａｌは０．００８％以上の添加が好ましい。一方、Ａｌを０．５００％を超えて添加すると大型のアルミナ系介在物を形成し、疲労特性及び加工性を低下する。
　本発明による鋼材はＢを０～０．００５０％、好ましくは０．０００３～０．００５０％、より好ましくは０．００１０～０．００５０％含む。Ｂは、極少量の含有によって鋼の焼入性を著しく向上させる任意元素であり、添加することによって他の合金元素の添加量を減らすことができるため、鋼材コストを下げるのに有効である。Ｂは、０．０００３％未満では焼入性の向上効果が小さく、一方、０．００５０％を超えると強度を低下させる。
　本発明による鋼材はＯを０～０．００３０％、典型的には０を超えて０．００３０％以下、好ましくは０．００２０％以下含む。Ｏは、鋼中に不可避的に含有される任意元素である。しかし、Ｏが０．００３０％を超えて含有されると酸化物の増加による加工性や疲労強度の低下を招く。
　本発明による鋼材はＮを０．００２０～０．０３００％、好ましくは０．００２０～０．０２２０％含む。Ｎは、鋼中でＡｌＮやＮｂ窒化物として微細析出し、結晶粒粗大化を防止する効果をもたらし、その効果を得るために０．００２０％以上添加する必要がある。しかし、０．０３００％を超えると窒化物が増加し、疲労強度や加工性が低下する。ただし、Ｔｉを添加する場合は、ＴｉとＮが結合して硬質のＴｉＮを形成し、機械加工性を顕著に損なうので特にＴｉを添加する鋼においては、Ｎは０．００２０～０．０１００％に規制するのが好ましく、より好ましくは０．００２０～０．００８０％に規制する。
　本発明による鋼材はＴｉを０～０．２００％、好ましくは０．０２０～０．２００％含む。Ｔｉは、鋼中のＣと結び付いて炭化物を微細に形成し、結晶粒粗大化を防止する効果をもたらす任意元素であるが、その効果を得る場合には、Ｔｉを０．０２０％以上添加する必要がある。一方、０．２００％を超える添加は、機械加工性を損なうため、上限は０．２００％とする。
　本発明による鋼材はＮｂを０～０．２０％、好ましくは０．０２～０．２０％、より好ましくは０．０２～０．１２％含む。Ｎｂは、炭化物あるいは窒化物を形成し、結晶粒粗大化防止効果をもたらす任意元素であり、特に鋼中に微細に分散したナノオーダーサイズのＮｂＣ又はＮｂ（Ｃ，Ｎ）が結晶粒の成長を抑制する。Ｎｂが０．０２％未満では、その効果は得られず、０．２０％を超えると析出物の量が過剰となり加工性を低下する。
　本発明による鋼材は、質量％で、Ｓｉ＋Ｃｒ－２Ｍｎで表されるパラメータが１．０５以上であり、好ましくは１．０５～２．３０であり、より好ましくは１．４０～２．２０である。ガス浸炭焼入れによって形成される浸炭異常層は、ガス浸炭雰囲気中に僅かに存在する酸素が部品表面から供給され、この酸素が酸化されやすい元素であるＳｉ、Ｍｎ、Ｃｒなどと結合して酸化物を形成し、合金元素を消費することにより、その周囲の合金元素を欠乏させて、焼入性を低下させるために生じる。通常、浸炭異常層はガス浸炭の加熱保持中に形成される粒界酸化をともなうため、これが表面欠陥として作用することで面圧疲労強度を低下させると考えられている。しかし、本発明者らの鋭意研究により、Ｓｉ＋Ｃｒ－２Ｍｎで表されるパラメータが１．０５以上となるように制御することにより、面圧疲労強度低下の一因である粒界酸化が低減され、表面付近に緻密な浸炭異常層が形成されることを見出した。
　本発明による鋼材は、質量％で、０．７Ｓｉ＋２．５Ｍｎ＋２．０Ｃｒ＋２．５Ｎｉ＋４．０Ｍｏで表されるパラメータ（Ｎｉ及びＭｏを含まない態様の鋼材では０．７Ｓｉ＋２．５Ｍｎ＋２．０Ｃｒで表されるパラメータ）が６．３０以下であり、好ましくは３．２０～６．３０、より好ましくは３．８０～５．８０である。このパラメータを６．３０以下に制御しておくことで、浸炭層内の焼入性を低く抑えることにより、浸炭異常層の硬さを軟質化できる。上記した浸炭異常層の緻密さ、及び浸炭層の焼入性に関するパラメータを共に満足することにより、緻密かつ軟質な浸炭異常層を部品同士の接触面間に介在させることができる。その結果、部品同士を組み付けて馴染ませる際に硬質なマトリクス同士の金属接触を避けることができ、かつ浸炭異常層が適度に摩耗しながら適正な接触面を形成するために良好な潤滑状態を作り出すことができる。また、浸炭異常層が軟質であることにより疲労き裂の進展を抑える作用も発揮される。これらの効果により、面圧疲労強度に優れた機械構造用鋼を得ることができる。また、この優れた効果により、面圧疲労強度向上のためのショットピーニングや微粒子ショットピーニングを省略することも可能であるが、ショットピーニングや微粒子ショットピーニングを行えばさらに面圧疲労強度の改善を図ることができる。
　本発明は、上記のような鋼成分及びパラメータを有する鋼からなる鋼材であり、この鋼材を用いてガス浸炭焼入れと焼戻しを行って、自動車や産業機械などに使用されるギヤやシャフトなどの動力伝達部品を製造することにより、それらの用途に用いた際に、面圧疲労強度が高い部品が得られる。
　本発明に係る鋼材を以下の例に基づいて具体的に説明する。
　表１に示す、本発明鋼の実施例及び比較鋼の実施例の化学成分からなる鋼を、１００ｋｇ真空溶解炉で溶製し、インゴットを得た。続いて、このインゴットを１２５０℃に加熱して５時間保持した後、径３２ｍｍの棒鋼に鍛造した。続いてこの径３２ｍｍの棒鋼を９００℃に加熱し、１時間保持した後、空冷して焼ならしした。次に、これらの鋼の、図１に示す、ローラーピッチング試験片１を作製し、図２に示すヒートパターンの条件によりガス浸炭による浸炭焼入れと焼戻しを実施した。なお、比較鋼のＮｏ．２９については、ガス浸炭焼入れ及び焼戻し後、微粒子ショットピーニングを実施し、また、比較鋼のＮｏ．３０についてはガス浸炭焼入れ及び焼戻し後にショットピーニングを実施した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　次いで、これらの浸炭焼入れ焼戻し処理をし、さらに比較のために微粒子ショットピーニング又はショットピーニングしたローラーピッチング試験片１に、ローラーピッチング試験を実施し、その結果を表２に示す。面圧疲労強度の指標としたローラーピッチング寿命は比較鋼２１（ＪＩＳ　ＳＣＭ４２０に相当）の強度を１．００とした際の強度比で示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２に見られるとおり、本発明の実施例の各鋼は所定の範囲の成分からなるものとし、かつＳｉ＋Ｃｒ－２Ｍｎで表されるパラメータが１．０５以上からなるものとし、かつ０．７Ｓｉ＋２．５Ｍｎ＋２．０Ｃｒで表されるパラメータ又は０．７Ｓｉ＋２．５Ｍｎ＋２．０Ｃｒ＋２．５Ｎｉ＋４．０Ｍｏで表されるパラメータが６．３以下からなるものとすることで、比較鋼のＮｏ．１７～２８の各鋼に比べて、本発明の実施例の各鋼はローラーピッチング寿命が大幅に向上できている。また、ショットピーニングや微粒子ショットピーニングを施した比較例Ｎｏ．２９及びＮｏ．３０の鋼と比べても、本発明の実施例の各鋼は、それらと同等以上のローラーピッチング寿命を有している。

Claims (10)

  1. 　面圧疲労強度に優れた機械構造用鋼材であって、該鋼材が、質量％で、
    　Ｃ：０．１５～０．３５％、
    　Ｓｉ：０．３０～０．９５％、
    　Ｍｎ：０．１０～１．００％、
    　Ｐ：０～０．０３０％、
    　Ｓ：０～０．０３０％、
    　Ｃｒ：０．８０～２．３０％、
    　Ｃｕ：０～０．３０％、
    　Ａｌ：０．００８～０．５００％、
    　Ｏ：０～０．００３０％、
    　Ｎ：０．００２０～０．０３００％、
    　Ｎｉ：０～３．００％、
    　Ｍｏ：０～０．２９％、
    　Ｔｉ：０～０．２００％、
    　Ｎｂ：０～０．２０％、
    　Ｂ：０～０．００５０％
    を含み、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、
    　該鋼材が、質量％で、Ｓｉ＋Ｃｒ－２Ｍｎで表されるパラメータが１．０５以上であり、かつ、０．７Ｓｉ＋２．５Ｍｎ＋２．０Ｃｒ＋２．５Ｎｉ＋４．０Ｍｏで表されるパラメータが６．３０以下である、機械構造用鋼材。
  2. 　前記鋼材が、質量％で、Ｃ：０．１５～０．３５％、Ｓｉ：０．３０～０．９５％、Ｍｎ：０．１０～１．００％、Ｐ：０～０．０３０％、Ｓ：０～０．０３０％、Ｃｒ：０．８０～２．３０％、Ｃｕ：０～０．３０％、Ａｌ：０．００８～０．５００％、Ｏ：０～０．００３０％、Ｎ：０．００２０～０．０３００％、Ｎｉ：０～３．００％、Ｍｏ：０～０．２９％、Ｔｉ：０～０．２００％、Ｎｂ：０～０．２０％、Ｂ：０～０．００５０％、残部Ｆｅ及び不可避不純物のみからなる、請求項１に記載の機械構造用鋼材。
  3. 　前記鋼材が、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｎｂ及びＢを実質的に含まない、請求項１に記載の機械構造用鋼材。
  4. 　前記鋼材が、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｎｂ及びＢを実質的に含まない、請求項２に記載の機械構造用鋼材。
  5. 　前記鋼材が、質量％で、Ｎｉ：０．２０～３．００％及びＭｏ：０．０５～０．２９％の１種又は２種を含む、請求項１に記載の機械構造用鋼材。
  6. 　前記鋼材が、質量％で、Ｎｉ：０．２０～３．００％及びＭｏ：０．０５～０．２９％の１種又は２種を含む、請求項２に記載の機械構造用鋼材。
  7. 　前記鋼材が、質量％で、Ｔｉ：０．０２０～０．２００％、Ｎｂ：０．０２～０．２０％及びＢ：０．０００３～０．００５０％のうち少なくとも１種以上を含む、請求項１に記載の機械構造用鋼。
  8. 　前記鋼材が、質量％で、Ｔｉ：０．０２０～０．２００％、Ｎｂ：０．０２～０．２０％及びＢ：０．０００３～０．００５０％、のうち少なくとも１種以上を含む、請求項２に記載の機械構造用鋼。
  9. 　質量％で、Ｎｉ：０．２０～３．００％及びＭｏ：０．０５～０．２９％のうち少なくとも１種以上と、Ｔｉ：０．０２０～０．２００％、Ｎｂ：０．０２～０．２０％及びＢ：０．０００３～０．００５０％のうち少なくとも１種以上とを含む、請求項１に記載の機械構造用鋼材。
  10. 　質量％で、Ｎｉ：０．２０～３．００％及びＭｏ：０．０５～０．２９％のうち少なくとも１種以上と、Ｔｉ：０．０２０～０．２００％、Ｎｂ：０．０２～０．２０％及びＢ：０．０００３～０．００５０％のうち少なくとも１種以上とを含む、請求項２に記載の機械構造用鋼材。
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2018090682A1 (zh) * 2016-11-15 2018-05-24 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种紧固件用高淬透性中碳低合金圆钢及其制造方法
CN110592477A (zh) * 2019-09-16 2019-12-20 中国科学院金属研究所 一种富Cr锰硼合金钢及其热处理方法
CN112795854A (zh) * 2020-12-23 2021-05-14 石家庄钢铁有限责任公司 高强度紧固件螺栓用钢及其生产方法
CN114855073A (zh) * 2022-04-08 2022-08-05 张家港广大特材股份有限公司 一种高品质模铸风电齿轮钢及其制备方法

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5804832B2 (ja) * 2011-07-29 2015-11-04 山陽特殊製鋼株式会社 ねじり疲労特性に優れた浸炭用鋼からなる鋼材
JP6085210B2 (ja) * 2013-03-28 2017-02-22 株式会社神戸製鋼所 転動疲労特性に優れた肌焼鋼、及びその製造方法
KR101575435B1 (ko) 2013-12-24 2015-12-07 현대자동차주식회사 고탄소침탄강 소재 및 이를 이용한 기어 제조방법
JP6078007B2 (ja) * 2014-01-17 2017-02-08 Ｊｆｅ条鋼株式会社 肌焼鋼および機械構造用部品の製造方法
JP6078008B2 (ja) * 2014-01-17 2017-02-08 Ｊｆｅ条鋼株式会社 肌焼鋼および機械構造用部品の製造方法
JP2016098426A (ja) * 2014-11-26 2016-05-30 山陽特殊製鋼株式会社 浸炭肌で使用する耐ピッチング特性に優れた機械構造用肌焼鋼
CN104532167B (zh) * 2014-12-29 2016-12-14 王文明 一种耐高温合金模具钢的制备方法
JP6832618B2 (ja) * 2015-06-01 2021-02-24 山陽特殊製鋼株式会社 耐ピッチング特性に優れる機械構造用肌焼鋼及び機械構造用部品素材
CN104911497B (zh) * 2015-06-10 2016-11-23 本钢板材股份有限公司 一种高强度渗碳齿轮钢19CrNi5生产方法
JP6819198B2 (ja) * 2016-02-08 2021-01-27 日本製鉄株式会社 冷間鍛造調質品用圧延棒線
CN108342640B (zh) * 2017-01-22 2020-03-27 宝山钢铁股份有限公司 一种高淬透性齿轮钢及其制造方法
JP6987625B2 (ja) * 2017-12-07 2022-01-05 山陽特殊製鋼株式会社 浸炭肌で使用される耐ピッチング特性に優れた機械構造用のはだ焼きされた鋼および該鋼からなるはだ焼きされた歯車等の機械部品
JP7378889B2 (ja) * 2019-07-30 2023-11-14 山陽特殊製鋼株式会社 研削肌での耐ピッチング特性に優れた機械構造用鋼からなる浸炭された鋼部材
JP7408331B2 (ja) * 2019-09-27 2024-01-05 山陽特殊製鋼株式会社 浸炭肌での歯面疲労強度に優れる機械構造用の肌焼鋼及び該肌焼鋼を用いた機械構造用部品
CN114959502B (zh) * 2022-06-30 2023-07-25 马鞍山钢铁股份有限公司 一种Nb微合金化细晶粒高扭矩输出齿轮钢及其制造方法和生产齿轮的加工工艺

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009068065A (ja) * 2007-09-12 2009-04-02 Sanyo Special Steel Co Ltd 面圧疲労強度と衝撃強度及び曲げ疲労強度に優れたはだ焼鋼
JP2009068064A (ja) * 2007-09-12 2009-04-02 Sanyo Special Steel Co Ltd 面圧疲労強度と衝撃強度及び曲げ疲労強度に優れたはだ焼鋼
JP2010185123A (ja) * 2009-02-13 2010-08-26 Kobe Steel Ltd 耐剥離損傷性に優れた歯車用鋼および歯車

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4013969B2 (ja) * 2005-06-29 2007-11-28 Ｊｆｅスチール株式会社 疲労強度に優れた熱間鍛造品およびその製造方法並びに機械構造部品

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009068065A (ja) * 2007-09-12 2009-04-02 Sanyo Special Steel Co Ltd 面圧疲労強度と衝撃強度及び曲げ疲労強度に優れたはだ焼鋼
JP2009068064A (ja) * 2007-09-12 2009-04-02 Sanyo Special Steel Co Ltd 面圧疲労強度と衝撃強度及び曲げ疲労強度に優れたはだ焼鋼
JP2010185123A (ja) * 2009-02-13 2010-08-26 Kobe Steel Ltd 耐剥離損傷性に優れた歯車用鋼および歯車

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2018090682A1 (zh) * 2016-11-15 2018-05-24 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种紧固件用高淬透性中碳低合金圆钢及其制造方法
CN110592477A (zh) * 2019-09-16 2019-12-20 中国科学院金属研究所 一种富Cr锰硼合金钢及其热处理方法
CN112795854A (zh) * 2020-12-23 2021-05-14 石家庄钢铁有限责任公司 高强度紧固件螺栓用钢及其生产方法
CN114855073A (zh) * 2022-04-08 2022-08-05 张家港广大特材股份有限公司 一种高品质模铸风电齿轮钢及其制备方法

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