JPH01172550A - 耐熱亀裂性に優れた高硬度高靭性耐摩耗鋼 - Google Patents
耐熱亀裂性に優れた高硬度高靭性耐摩耗鋼Info
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- JPH01172550A JPH01172550A JP32881687A JP32881687A JPH01172550A JP H01172550 A JPH01172550 A JP H01172550A JP 32881687 A JP32881687 A JP 32881687A JP 32881687 A JP32881687 A JP 32881687A JP H01172550 A JPH01172550 A JP H01172550A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は土木作業用の機械設備などで、苛酷な摩耗条件
下で生ずる熱亀裂に対して、優れた耐熱亀裂性を有し、
且つ溶接性、靭性にも優れた表面ブリネル硬さＨＢ４５
０以上の耐摩耗鋼に関するものである。
下で生ずる熱亀裂に対して、優れた耐熱亀裂性を有し、
且つ溶接性、靭性にも優れた表面ブリネル硬さＨＢ４５
０以上の耐摩耗鋼に関するものである。
［従来の技術］
一般にブルドーザやパワーショベルなどの建設機械およ
びクラッシャーやシュートなどの鉱山設備において、岩
石や土砂による摩耗を受ける部分に使用される耐摩耗鋼
は、通常焼き入れまま、または、焼き入れ焼戻し熱処理
により製造されているが、摩耗寿命を延長する目的から
高硬度化の傾向にある。
びクラッシャーやシュートなどの鉱山設備において、岩
石や土砂による摩耗を受ける部分に使用される耐摩耗鋼
は、通常焼き入れまま、または、焼き入れ焼戻し熱処理
により製造されているが、摩耗寿命を延長する目的から
高硬度化の傾向にある。
かかる用途に使用される従来例としては、特開昭６０−
５９０１９号公報においてＣ： ０．１５〜０．４５％
、Ｓ ｉ：ｏ、０５〜１．００％、Ｍ ｎ：０．０５〜
０．４５％、Ｃｒ：０．０５〜１．０％、Ｍｏ：０．０
３〜０．８５％、５ｏ（１、ＡΩ ＝０．０１〜０．１
５％、Ｂ ： ０．０００３〜０．００２５％を含む鋼
が提案されており、低Ｍｎ化により遅れ破壊特性を改善
することを主眼としている。
５９０１９号公報においてＣ： ０．１５〜０．４５％
、Ｓ ｉ：ｏ、０５〜１．００％、Ｍ ｎ：０．０５〜
０．４５％、Ｃｒ：０．０５〜１．０％、Ｍｏ：０．０
３〜０．８５％、５ｏ（１、ＡΩ ＝０．０１〜０．１
５％、Ｂ ： ０．０００３〜０．００２５％を含む鋼
が提案されており、低Ｍｎ化により遅れ破壊特性を改善
することを主眼としている。
しかしながら、上記Ｍｎレベルにおいては十分な焼き入
れ性を得るにはＣ量増加もしくは他の合金元素添加によ
り補う必要があり、ひいては高靭性を得るのが困難であ
る。また、特開昭６０−２４３２５０号公報においてＣ
：ＯＪ〜０．５％、Ｓｊ ：０．０５〜０．５％、Ｍｎ
： ０．５〜１．５％、Ｐ：０．０１０％以下、Ｓ
： ０．００５％以下、Ｃｒ：０．１〜１．０％、Ｍ
ｏ：０．０３〜０．８５％、ｓｏΩ、ＡΩ＋ ０．０１
〜０．１５％を含む鋼が提案されているが、Ｃｍが０．
３〜０．５％であり、高硬度化による耐摩耗性は向上す
るものの耐熱亀裂性は期待出来ない。
れ性を得るにはＣ量増加もしくは他の合金元素添加によ
り補う必要があり、ひいては高靭性を得るのが困難であ
る。また、特開昭６０−２４３２５０号公報においてＣ
：ＯＪ〜０．５％、Ｓｊ ：０．０５〜０．５％、Ｍｎ
： ０．５〜１．５％、Ｐ：０．０１０％以下、Ｓ
： ０．００５％以下、Ｃｒ：０．１〜１．０％、Ｍ
ｏ：０．０３〜０．８５％、ｓｏΩ、ＡΩ＋ ０．０１
〜０．１５％を含む鋼が提案されているが、Ｃｍが０．
３〜０．５％であり、高硬度化による耐摩耗性は向上す
るものの耐熱亀裂性は期待出来ない。
さらに特開昭６１−７６６１５号公報においては、Ｃ：
０．０５〜０．４０％、Ｓｔ ： ０．１〜０．８％
、Ｍｎ：０．５〜２，０％、Ｔｉ ：０．００５〜０
．１０％、Ｂ：０．０００５〜０．００５％、ＳＯΩ、
ＡΩ： ０．００５〜０．１０％、Ｎ ： ０．００５
％以下、Ｈ： ０．０００２％以下を含み、焼き入れ冷
却時の冷却停止温度を１５０〜３００℃とすることによ
り内部健全性などに優れた鋼の製造法が提案されている
。
０．０５〜０．４０％、Ｓｔ ： ０．１〜０．８％
、Ｍｎ：０．５〜２，０％、Ｔｉ ：０．００５〜０
．１０％、Ｂ：０．０００５〜０．００５％、ＳＯΩ、
ＡΩ： ０．００５〜０．１０％、Ｎ ： ０．００５
％以下、Ｈ： ０．０００２％以下を含み、焼き入れ冷
却時の冷却停止温度を１５０〜３００℃とすることによ
り内部健全性などに優れた鋼の製造法が提案されている
。
しかしながら、このものは表面硬さＨＢ４５０以下の内
容であり、ＨＢ４５０以上の高硬度耐摩耗鋼板において
、焼き入れ冷却停止温度を１５０〜３００℃としたとき
に、所定の板厚範囲にわたって十分安定した表面硬さと
靭性を得るのは困難であり、材質安定上からみて好まし
い方法ではない。
容であり、ＨＢ４５０以上の高硬度耐摩耗鋼板において
、焼き入れ冷却停止温度を１５０〜３００℃としたとき
に、所定の板厚範囲にわたって十分安定した表面硬さと
靭性を得るのは困難であり、材質安定上からみて好まし
い方法ではない。
［発明が解決しようとする問題点］
近年、土木建設機械、鉱山設備分野においては処理能力
向上、高効率化、長寿命化などから機械“設備の大容量
大型化および使用部材の高硬度化傾向が強まっている。
向上、高効率化、長寿命化などから機械“設備の大容量
大型化および使用部材の高硬度化傾向が強まっている。
それに伴い鋼材の使用条件も従来に比べ非常に苛酷なも
のとなってきている。
のとなってきている。
特に岩盤地帯などでの岩石塊との重切削摩耗により、鋼
板表面に微小な熱亀裂が多数発生し、これが連結して大
きな破損に至るようになる危険性が増大していることを
察知した。
板表面に微小な熱亀裂が多数発生し、これが連結して大
きな破損に至るようになる危険性が増大していることを
察知した。
本発明はかかる現状に鑑みて耐熱亀裂性に優れ、且つ、
溶接性靭性にも優れた廉価な高硬度高靭性耐摩耗鋼を提
供することを目的とする。
溶接性靭性にも優れた廉価な高硬度高靭性耐摩耗鋼を提
供することを目的とする。
［問題点を解決するための手段］
本発明省らはＨＢ４５０以上の高硬度耐摩耗鋼の表層に
生ずる微小な熱亀裂について種々の実験を重ねた結果、
耐熱亀裂性を向上させるためには、使用時に対物との摩
擦により表面層に微細亀裂が発生しにくく、その発生し
た亀裂からの粒界われを抑制する必要かあり、それには
表層の塑性流動抵抗を小さくし、表面下層での低温焼戻
し脆化抵抗を大きくする必要があることを見出した。
生ずる微小な熱亀裂について種々の実験を重ねた結果、
耐熱亀裂性を向上させるためには、使用時に対物との摩
擦により表面層に微細亀裂が発生しにくく、その発生し
た亀裂からの粒界われを抑制する必要かあり、それには
表層の塑性流動抵抗を小さくし、表面下層での低温焼戻
し脆化抵抗を大きくする必要があることを見出した。
さらに重要なことは、鋼材成分を鋭意検討することによ
り、低ＰＣｒ系において、適正なＣ範囲と靭性レベルを
選択すれば、耐熱亀裂性を向上出来ることを知見した。
り、低ＰＣｒ系において、適正なＣ範囲と靭性レベルを
選択すれば、耐熱亀裂性を向上出来ることを知見した。
すなわち、第１図に示すごとく熱亀裂感受性はＣｊ７ｔ
、靭性、表面硬さの影響を強く受ける。Ｃｆｆ１と靭性
の関係でみるとＨＢ ４５０以上の硬さにおいてはＣ：
０．３０％以上で熱亀裂感受性が著しく増大する。ま
た靭性の向上はＣＭＬの上限を緩和し耐熱亀裂性敗訴に
有効である。さらに、硬さの低減も耐熱亀裂性改善に有
効である。
、靭性、表面硬さの影響を強く受ける。Ｃｆｆ１と靭性
の関係でみるとＨＢ ４５０以上の硬さにおいてはＣ：
０．３０％以上で熱亀裂感受性が著しく増大する。ま
た靭性の向上はＣＭＬの上限を緩和し耐熱亀裂性敗訴に
有効である。さらに、硬さの低減も耐熱亀裂性改善に有
効である。
一方、耐摩耗性は表面硬さにより支配されるが、第２図
に示すごと＜ＨＢ４５０以上の硬さで顕著な効果が得ら
れており、適正な成分範囲と製造法の組合せにより、耐
熱亀裂性と溶接性に優れた高硬度高靭性耐摩耗鋼を得る
ことが可能である。
に示すごと＜ＨＢ４５０以上の硬さで顕著な効果が得ら
れており、適正な成分範囲と製造法の組合せにより、耐
熱亀裂性と溶接性に優れた高硬度高靭性耐摩耗鋼を得る
ことが可能である。
本発明はこのような知見に基づいて構成したもので、そ
の要旨はＣ： ０．２３〜０．３０％未満、Ｓに０．０
５〜０．５％、Ｍｎ：Ｄ、４５超〜１．２％、Ｐ ：
０．０１０％以下、Ｃｒ：０．１０〜１．５％、Ｍｏ：
０．０５〜０．５％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５％、
Ｂ ＋ ０．０００５〜０．００３０％、ＳＯΩ、ＡΩ
： ０．０１〜０，１０％を含有し、さらに必要により
Ｃｕ： ０．５％以下、Ｎｉ： ０．５％以下、Ｎｂ：
０．０５％以下、Ｖ ： ０．０５％以下、Ｃａ：ｏ、
００５％以下の１種または２種以上を含有し、残部鉄お
よび不可避不純物からなり目、つ、下記式で示されるＰ
Ｈ値が１．０％以下であることを特徴とする耐熱亀裂性
に優れた高硬度高靭性耐摩耗鋼である。
の要旨はＣ： ０．２３〜０．３０％未満、Ｓに０．０
５〜０．５％、Ｍｎ：Ｄ、４５超〜１．２％、Ｐ ：
０．０１０％以下、Ｃｒ：０．１０〜１．５％、Ｍｏ：
０．０５〜０．５％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５％、
Ｂ ＋ ０．０００５〜０．００３０％、ＳＯΩ、ＡΩ
： ０．０１〜０，１０％を含有し、さらに必要により
Ｃｕ： ０．５％以下、Ｎｉ： ０．５％以下、Ｎｂ：
０．０５％以下、Ｖ ： ０．０５％以下、Ｃａ：ｏ、
００５％以下の１種または２種以上を含有し、残部鉄お
よび不可避不純物からなり目、つ、下記式で示されるＰ
Ｈ値が１．０％以下であることを特徴とする耐熱亀裂性
に優れた高硬度高靭性耐摩耗鋼である。
Ｐ Ｈ＝Ｃ＋Ｍｎ ／ １．Ｏ＋Ｍｏ／ ｅ＋ｃ ｒ／
ｌ ５”３Ｖ”４０Ｐ”１００Ｂ （％）［作 用
］ まず、本発明の化学成分限定理由について述べる。
ｌ ５”３Ｖ”４０Ｐ”１００Ｂ （％）［作 用
］ まず、本発明の化学成分限定理由について述べる。
Ｃは耐摩耗性の支配因子である硬さを確保するために必
要な元素であるが、０．２３％未満の添加では十分な表
面硬さを得ることが出来ない。また、０．３０％以上で
は靭性、溶接性が劣化しひいては加工硬化能を増大させ
耐熱亀裂性が低下するため０．２３〜０．３０％未満に
限定した。
要な元素であるが、０．２３％未満の添加では十分な表
面硬さを得ることが出来ない。また、０．３０％以上で
は靭性、溶接性が劣化しひいては加工硬化能を増大させ
耐熱亀裂性が低下するため０．２３〜０．３０％未満に
限定した。
Ｓｌは脱酸用元素であり、０．０５％未満ではその効果
が少なく、０．５％を超えると靭性の低下が著しいので
０，０５〜０．５％とした。
が少なく、０．５％を超えると靭性の低下が著しいので
０，０５〜０．５％とした。
Ｍｎは焼き入れ性向上に寄与し硬さを確保する上からは
有効な元素であるが、ミクロ偏析のし易さおよび固溶硬
化により鋼板表面塑性流動層の微小割れを助長するため
０．４５超〜１．２％に限定した。
有効な元素であるが、ミクロ偏析のし易さおよび固溶硬
化により鋼板表面塑性流動層の微小割れを助長するため
０．４５超〜１．２％に限定した。
Ｐは表面下層での粒界われおよび溶接遅れわれを抑制す
るために最も有効な元素であり、出来るだけ低減するこ
とが望ましいが、コストを考えて０．０１０％以下とし
た。
るために最も有効な元素であり、出来るだけ低減するこ
とが望ましいが、コストを考えて０．０１０％以下とし
た。
Ｃｒは安価に焼き入れ性を向上できる主要な元素である
が、０．１％未満ではその効果が小さく、１．５％以上
では靭性、溶接性に有害であるので０．１〜１．５％と
した。
が、０．１％未満ではその効果が小さく、１．５％以上
では靭性、溶接性に有害であるので０．１〜１．５％と
した。
ＭＯは焼き入れ性確保および粒界析出物の安定作用によ
り、Ｐによる粒界脆化を緩和するために有効な元素であ
り、０．０５％以上添加するが、コストおよび溶接性の
点から０．５％以下に限定した。
り、Ｐによる粒界脆化を緩和するために有効な元素であ
り、０．０５％以上添加するが、コストおよび溶接性の
点から０．５％以下に限定した。
ＴｉはＢ添加時にフリーＮを固定し焼き入れ性に有効な
固溶Ｂｍを確保するとともに、オーステナイト粒径を微
細化させるために０．００５％以上の添加か必要である
。しかしながら０９０５％を超えると著しく靭性か低下
するので０．００５〜０．０５％と限定した。
固溶Ｂｍを確保するとともに、オーステナイト粒径を微
細化させるために０．００５％以上の添加か必要である
。しかしながら０９０５％を超えると著しく靭性か低下
するので０．００５〜０．０５％と限定した。
Ｂは焼き入れ性向上に有効であるためには０．０００５
％以上必要であるか、０．００３０％を超すとＢ化合物
の析出により焼き入れ性が低下し靭性劣化をもたらし、
また溶接性も損なわれるのでＢ添加量を０．０００５％
〜０．００３０％とした。
％以上必要であるか、０．００３０％を超すとＢ化合物
の析出により焼き入れ性が低下し靭性劣化をもたらし、
また溶接性も損なわれるのでＢ添加量を０．０００５％
〜０．００３０％とした。
ｓｏｐ 、 ＡΩは脱酸上０，０１％以上の添加が必要
であるが、０．１０％を超えると靭性が劣化するので０
．０１〜０．１％とした。
であるが、０．１０％を超えると靭性が劣化するので０
．０１〜０．１％とした。
さらに本発明においては以上の基本元素以外にＣｕ、Ｎ
ｉ 、Ｎｂ、Ｃａのいずれか１種または２種以上を添加
することにより、靭性を低下させることなく焼き入れ性
の向上を図ることが出来る。
ｉ 、Ｎｂ、Ｃａのいずれか１種または２種以上を添加
することにより、靭性を低下させることなく焼き入れ性
の向上を図ることが出来る。
即ち、Ｃｕは靭性を劣化させずに硬さを上昇させること
に対して有効であるが、多量に添加すると熱間割れの原
因となるため０ 、５９（ｉ以下とした。
に対して有効であるが、多量に添加すると熱間割れの原
因となるため０ 、５９（ｉ以下とした。
Ｎｉは硬さおよび靭性の向上に有効であるがコストの点
から０．５％以下とした。
から０．５％以下とした。
Ｎｂ、Ｖは硬さ、靭性のバランス上添加され得るが多量
に添加すると溶接性を阻害するため０．０５％以下とし
た。
に添加すると溶接性を阻害するため０．０５％以下とし
た。
Ｃａは硫化物系介在物の形状制御に効果があり、靭性向
上とくに方向性改善効果が顕著であるが、多量に添加す
ると鋼の清浄性を損ない靭性低下をもたらすために０．
００５０％以下とした。
上とくに方向性改善効果が顕著であるが、多量に添加す
ると鋼の清浄性を損ない靭性低下をもたらすために０．
００５０％以下とした。
また、本発明においては上記のごとく化学成分範囲を限
定するほかに、下記式で示されるｐＨ値を１．０％以下
とするごとく化学成分量を規制して溶接性をも確保する
ことを必須条件としている。
定するほかに、下記式で示されるｐＨ値を１．０％以下
とするごとく化学成分量を規制して溶接性をも確保する
ことを必須条件としている。
Ｐ Ｈ＝Ｃ＋Ｍｎ／１０＋Ｍｏ／８＋Ｃｒ／１５＋３Ｖ
＋４０Ｐ＋１ＯＯＢ（％）本発明鋼は上記化学成分の組
合せと成分量適正化を特徴とし、その相乗効果によって
所定の高硬度と高靭性を有し、併せて耐熱亀裂性の優れ
た材料を提供するものであるが、さらに製造に当っては
、通常の方法にて溶製後スラブとなし、該スラブを１０
００〜１２５０℃に加熱後熱間圧延をし、−旦冷却した
のち再びＡ ｃ ａ変態点以上の温度に加熱してＡ ｒ
ａ変態点以上の温度から焼き入れするか、または１０
００〜１２５０℃に加熱後、熱間圧延をし、直ちにＡ
ｒ ｓ変態点以上の温度から焼き入れするものである。
＋４０Ｐ＋１ＯＯＢ（％）本発明鋼は上記化学成分の組
合せと成分量適正化を特徴とし、その相乗効果によって
所定の高硬度と高靭性を有し、併せて耐熱亀裂性の優れ
た材料を提供するものであるが、さらに製造に当っては
、通常の方法にて溶製後スラブとなし、該スラブを１０
００〜１２５０℃に加熱後熱間圧延をし、−旦冷却した
のち再びＡ ｃ ａ変態点以上の温度に加熱してＡ ｒ
ａ変態点以上の温度から焼き入れするか、または１０
００〜１２５０℃に加熱後、熱間圧延をし、直ちにＡ
ｒ ｓ変態点以上の温度から焼き入れするものである。
［実 施 例］
第１表に示す化学成分を有する鋼を溶製後スラブとなし
、一部は（ａ） １１５０℃に加熱して熱間圧延し圧延
後、直ちにＡ ｒ ３変態点以上の温度から１００℃以
下の温度まで水冷して焼き入れた。
、一部は（ａ） １１５０℃に加熱して熱間圧延し圧延
後、直ちにＡ ｒ ３変態点以上の温度から１００℃以
下の温度まで水冷して焼き入れた。
他は（ｂ）圧延後、−旦常温に空冷後再びＡ ｃ ａ変
態点以上に加熱したのち１００℃以下の温度に水冷して
焼き入れた。
態点以上に加熱したのち１００℃以下の温度に水冷して
焼き入れた。
この熱処理条件と板厚および得られた材質試験の結果を
第２表に示す。
第２表に示す。
尚、耐熱亀裂性は試験鋼板表面に接触させた矩形の圧子
を血圧１００ｋｇ／ｃｊ、摩耗（摩擦）速度１．０ ｍ
／ｓｅｅ以上の条件で移動させた後磁粉探傷検査を実施
し、微小亀裂の有無により評価した。
を血圧１００ｋｇ／ｃｊ、摩耗（摩擦）速度１．０ ｍ
／ｓｅｅ以上の条件で移動させた後磁粉探傷検査を実施
し、微小亀裂の有無により評価した。
第２表から明らかなごとく、本発明で限定する化学成分
範囲を外れる比較例の鋼は、本発明の目的とするＨＢ４
５０以上の表面硬さと耐熱亀裂性を満足しておらず、加
えて靭性レベルも低い。
範囲を外れる比較例の鋼は、本発明の目的とするＨＢ４
５０以上の表面硬さと耐熱亀裂性を満足しておらず、加
えて靭性レベルも低い。
、これに対し本発明の鋼はいずれも良好な値を示してい
る。
る。
第 ２ 表
［発明の効果］
以上詳細に説明したごとく、本発明鋼は表面硬さおよび
靭性、溶接性に優れ、且つ苛酷な使用条件下においても
十分な耐熱亀裂性を備えた高硬度耐摩耗鋼の提供を可能
としたものであり、産業上優れた効果を発揮するもので
ある。
靭性、溶接性に優れ、且つ苛酷な使用条件下においても
十分な耐熱亀裂性を備えた高硬度耐摩耗鋼の提供を可能
としたものであり、産業上優れた効果を発揮するもので
ある。
第１図はＣ量、靭性レベルと微小な熱亀裂発生の関係に
ついて示した図表、第２図は表面硬さと５Ｍ４１鋼に対
する摩耗比について示した図表である。 代 理 人 弁理士 茶野木 立 夫７Ｉ耗比峙Ｓ
Ｈ４／＠）
ついて示した図表、第２図は表面硬さと５Ｍ４１鋼に対
する摩耗比について示した図表である。 代 理 人 弁理士 茶野木 立 夫７Ｉ耗比峙Ｓ
Ｈ４／＠）
Claims (2)
- （１）重量％で、 Ｃ：０．２３〜０．３０％未満、 Ｓｉ：０．０５〜０．５％、 Ｍｎ：０．４５超〜１．２％、 Ｐ：０．０１０％以下、 Ｃｒ：０．１０〜１．５％、 Ｍｏ：０．０５〜０．５％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０５％、 Ｂ：０．０００５〜０．００３０％、 ｓｏｌ、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、 を含有し、残部鉄および不可避不純物からなり且つ、下
記式で示されるＰ＿Ｈ値が１．０％以下であることを特
徴とする耐熱亀裂性に優れた高硬度高靭性耐摩耗鋼。 Ｐ＿Ｈ＝Ｃ＋Ｍｎ／１０＋Ｍｏ／６＋Ｃｒ／１５＋４０
Ｐ＋１００Ｂ（％） - （２）重量％で、 Ｃ：０．２３〜０．３０％未満、 Ｓｉ：０．０５〜０．５％、 Ｍｎ：０．４５超〜１．２％、 Ｐ：０．０１０％以下、 Ｃｒ：０．１０〜１．５％、 Ｍｏ：０．０５〜０．５％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０５％、 Ｂ：０．０００５〜０．００３０％、 ｓｏｌ、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、 を含有し、さらに Ｃｕ：０．５％以下、 Ｎｉ：０．５％以下、 Ｎｂ：０．０５％以下、 Ｖ：０．０５％以下、 Ｃａ：０．００５％以下 の１種または２種以上を含有し、残部鉄および不可避不
純物からなり且つ、下記式で示されるＰ＿Ｈ値が１．０
％以下であることを特徴とする耐熱亀裂性に優れた高硬
度高靭性耐摩耗鋼。 Ｐ＿Ｈ＝Ｃ＋Ｍｎ／１０＋Ｍｏ／６＋Ｃｒ／１５＋３Ｖ
＋４０Ｐ＋１００Ｂ（％）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32881687A JPH01172550A (ja) | 1987-12-25 | 1987-12-25 | 耐熱亀裂性に優れた高硬度高靭性耐摩耗鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32881687A JPH01172550A (ja) | 1987-12-25 | 1987-12-25 | 耐熱亀裂性に優れた高硬度高靭性耐摩耗鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01172550A true JPH01172550A (ja) | 1989-07-07 |
| JPH0532462B2 JPH0532462B2 (ja) | 1993-05-17 |
Family
ID=18214415
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32881687A Granted JPH01172550A (ja) | 1987-12-25 | 1987-12-25 | 耐熱亀裂性に優れた高硬度高靭性耐摩耗鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01172550A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012133910A1 (ja) * | 2011-03-29 | 2012-10-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐応力腐食割れ性に優れた耐磨耗鋼板およびその製造方法 |
| CN103459634A (zh) * | 2011-03-29 | 2013-12-18 | 杰富意钢铁株式会社 | 耐应力腐蚀断裂性优异的耐磨损钢板及其制造方法 |
| JP2016509631A (ja) * | 2013-03-28 | 2016-03-31 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 高性能の低合金耐摩耗鋼板およびその製造方法 |
| US9982331B2 (en) | 2012-09-19 | 2018-05-29 | Jfe Steel Corporation | Abrasion resistant steel plate having excellent low-temperature toughness and excellent corrosive wear resistance |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4390576B2 (ja) | 2003-03-04 | 2009-12-24 | 株式会社小松製作所 | 転動部材 |
| JP4390526B2 (ja) | 2003-03-11 | 2009-12-24 | 株式会社小松製作所 | 転動部材およびその製造方法 |
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| JPS61166954A (ja) * | 1985-01-18 | 1986-07-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高靭性耐摩耗鋼 |
-
1987
- 1987-12-25 JP JP32881687A patent/JPH01172550A/ja active Granted
Patent Citations (5)
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| US9879334B2 (en) | 2011-03-29 | 2018-01-30 | Jfe Steel Corporation | Abrasion resistant steel plate or steel sheet excellent in resistance to stress corrosion cracking and method for manufacturing the same |
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| US10745785B2 (en) | 2013-03-28 | 2020-08-18 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | High-performance low-alloy wear-resistant steel plate and method of manufacturing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0532462B2 (ja) | 1993-05-17 |
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