WO2023234217A1 - Ｖｏｃ除去装置 - Google Patents

Ｖｏｃ除去装置 Download PDF

Info

Publication number
WO2023234217A1
WO2023234217A1 PCT/JP2023/019749 JP2023019749W WO2023234217A1 WO 2023234217 A1 WO2023234217 A1 WO 2023234217A1 JP 2023019749 W JP2023019749 W JP 2023019749W WO 2023234217 A1 WO2023234217 A1 WO 2023234217A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
voc
honeycomb structure
adsorption rotor
zone
electrodes
Prior art date
Application number
PCT/JP2023/019749
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
幸雄 眞田
徹平 川井
輝久 柴原
Original Assignee
株式会社村田製作所
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 株式会社村田製作所 filed Critical 株式会社村田製作所
Publication of WO2023234217A1 publication Critical patent/WO2023234217A1/ja

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/06—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with moving adsorbents, e.g. rotating beds

Definitions

  • the present invention relates to a VOC removal device that removes VOCs contained in a gas to be treated.
  • a VOC removal device that includes a honeycomb-shaped VOC adsorption rotor that adsorbs volatile organic compounds (VOC) (see Patent Document 1).
  • VOC volatile organic compounds
  • a conventional VOC adsorption rotor uses ceramic, glass, or the like as a base material, and supports an adsorbent that adsorbs VOC.
  • the VOC adsorption rotor consists of an adsorption zone that adsorbs VOCs contained in the gas to be treated, a desorption zone that desorbs the VOCs adsorbed in the adsorption zone by passing heated gas, and a desorption zone that desorbs the VOCs adsorbed in the adsorption zone.
  • a cooling zone is provided to cool the VOC adsorption rotor. That is, during one rotation of the VOC adsorption rotor, VOC is adsorbed in the adsorption zone, VOC is desorbed in the desorption zone, and cooled in the cooling zone. Then, the structure is such that VOC adsorption is performed again in the adsorption zone.
  • VOC removal equipment heats the gas and passes the heated gas through the desorption zone in order to desorb the VOCs adsorbed in the adsorption zone of the VOC adsorption rotor by heating. , it cannot be said that the energy efficiency for desorbing VOCs is high, and there is room for improvement.
  • the present invention solves the above problems, and aims to provide a VOC removal device that can remove VOCs adsorbed by a VOC adsorption rotor with high energy efficiency.
  • the VOC removal device of the present invention includes: a VOC adsorption rotor comprising a honeycomb structure supporting an adsorbent for adsorbing VOC; a pair of electrodes disposed on both outer sides of the VOC adsorption rotor in the extending direction of the rotating shaft of the VOC adsorption rotor, and disposed at positions in contact with the honeycomb structure; a voltage application device capable of applying a voltage to the pair of electrodes; Equipped with The honeycomb structure is made of metal,
  • the pair of electrodes includes an adsorption zone provided in the VOC adsorption rotor for passing the gas to be treated and adsorbing VOCs contained in the gas to be treated, and an adsorption zone for adsorbing VOCs contained in the gas to be treated;
  • a desorption zone for cooling the honeycomb structure and a cooling zone for cooling the honeycomb structure are arranged in the desorption zone.
  • the VOC removal device of the present invention when a voltage is applied by the voltage application device to the pair of electrodes arranged in the desorption zone, a current flows through the honeycomb structure of the VOC adsorption rotor made of metal, and Joule heat is generated. Occur. Thereby, it is possible to directly heat the honeycomb structure in the desorption zone, and it is possible to desorb the adsorbed VOC with high energy efficiency.
  • FIG. 1 is a perspective view schematically showing the configuration of a VOC removal device in one embodiment.
  • FIG. 2 is a plan view schematically showing the configuration of the VOC adsorption rotor when viewed in the extending direction of the rotating shaft.
  • (a) is a diagram showing a first fine shape reproduction model that is a model of a honeycomb structure, and
  • (b) is a diagram showing a first uniform equivalent physical property model corresponding to the first fine shape reproduction model.
  • (a) is a diagram showing a second fine shape reproduction model that is a model of a honeycomb structure, and
  • (b) is a diagram showing a second uniform equivalent physical property model corresponding to the second fine shape reproduction model. .
  • (a) is a graph showing the normalized conductivity in the X-axis direction and the normalized conductivity in the Y-axis direction with respect to (2Lb/La), and (b) is the graph shown in (a). This is a graph with the vertical axis as a logarithmic axis.
  • (a) is a diagram showing the simulation results of temperature distribution when using the first uniform equivalent physical property model
  • (b) is a diagram showing the simulation results of temperature distribution when using the second uniform equivalent physical property model.
  • (c) is a perspective view showing four block bodies stacked vertically and horizontally.
  • FIG. 1 is a perspective view schematically showing the configuration of a VOC removal device 100 in one embodiment.
  • a VOC removal device 100 in one embodiment includes a VOC adsorption rotor 10, a pair of electrodes 20a and 20b, and a voltage application device 30.
  • the VOC removal device 100 may further include a first blower 41, a second blower 42, a third blower 43, and a heating device 44.
  • FIG. 2 is a plan view schematically showing the configuration of the VOC adsorption rotor 10 when viewed in the extending direction of the rotating shaft 11 (hereinafter sometimes referred to as the rotating shaft direction). However, in FIG. 2, an electrode 20a, which will be described later, is also shown.
  • the VOC adsorption rotor 10 is configured to be rotatable around a rotating shaft 11 using a motor or the like as a driving source.
  • the diameter of the VOC adsorption rotor 10 is, for example, 500 mm or more and 2000 mm or less, and the dimension in the extending direction of the rotating shaft 11 is, for example, 200 mm or more and 800 mm or less.
  • the VOC adsorption rotor 10 includes a honeycomb structure 1 that supports an adsorbent for adsorbing VOC.
  • the honeycomb structure 1 is made of metal such as stainless steel.
  • the metal constituting the honeycomb structure 1 is not limited to stainless steel.
  • the VOC adsorption rotor 10 may be configured entirely of metal, or a portion other than the honeycomb structure 1 may be configured of a material other than metal.
  • the shape of the plurality of cells 2 constituting the honeycomb structure 1 can be any shape.
  • the shape of the cell 2 when viewed in the extending direction of the rotating shaft 11 is triangular.
  • the shape of the cell 2 when viewed in the direction of the rotation axis may be other shapes such as a hexagon or a rectangle.
  • the adsorbent supported on the honeycomb structure 1 may be any material as long as it can adsorb VOCs contained in the gas to be treated, and for example, zeolite, activated carbon, silica, etc. can be used.
  • the gas to be treated is, for example, a gas containing VOC that is generated when processes such as cleaning, printing, painting, and drying are performed in a factory or the like. Note that the present invention is not limited by the type of VOC to be removed or the type of adsorbent.
  • the honeycomb structure 1 may support a catalyst for decomposing VOCs.
  • a catalyst for decomposing VOCs for example, platinum, palladium, etc. can be used as a catalyst for decomposing VOCs.
  • the VOC adsorption rotor 10 is provided with an adsorption zone Z1, a desorption zone Z2, and a cooling zone Z3 along the rotation direction.
  • the range of the adsorption zone Z1 in the rotation direction is, for example, a range of 230° or more and 270° or less
  • the range of the desorption zone Z2 is, for example, a range of 30° or more and 60° or less
  • the range of the cooling zone Z3 is, for example, a range of 30° or more and a range of 60° or less. , for example, in a range of 30° or more and 60° or less.
  • the adsorption zone Z1 is an area through which the gas to be treated passes and adsorbs VOCs contained in the gas to be treated.
  • the gas to be treated is blown by the first blower device 41 .
  • the desorption zone Z2 is an area for desorbing the VOCs adsorbed in the adsorption zone Z1.
  • heated gas is passed through the desorption zone Z2.
  • the gas blown by the second blower 42 is heated by a heating device 44 such as a heater, and then sent to the desorption zone Z2.
  • the cooling zone Z3 is a region for cooling the honeycomb structure 1 heated in the desorption zone Z2.
  • gas for cooling the honeycomb structure 1 is blown to the cooling zone Z3 by the third blowing device 43.
  • the gas from which VOCs have been removed by passing through the adsorption zone Z1 may be returned to the source of the gas to be treated. Further, the gas warmed by passing through the cooling zone Z3 may be used as the gas passing through the desorption zone Z2.
  • VOC adsorption rotor 10 by rotating the VOC adsorption rotor 10, adsorption and desorption of VOCs contained in the gas to be treated are repeatedly performed.
  • a catalyst for decomposing VOCs is supported on the honeycomb structure 1, a decomposition reaction of VOCs is carried out in the desorption zone Z2. Since VOC decomposition can be regarded as desorption, VOC decomposition is included in VOC desorption.
  • the rotation speed of the VOC adsorption rotor 10 is, for example, 8.4 rph or more and 11.0 rph or less.
  • the pair of electrodes 20a and 20b are arranged on both outer sides of the VOC adsorption rotor 10 in the extending direction of the rotating shaft 11 of the VOC adsorption rotor 10, at positions where they come into contact with the VOC adsorption rotor 10. It is preferable that the pair of electrodes 20a and 20b are arranged at opposing positions in the extending direction of the rotating shaft 11.
  • the pair of electrodes 20a and 20b are arranged in the desorption zone Z2 among the adsorption zone Z1, the desorption zone Z2, and the cooling zone Z3 provided in the VOC adsorption rotor 10. More specifically, as shown in FIGS. 1 and 2, the pair of electrodes 20a and 20b are arranged in the desorption zone Z2 at a position close to the adsorption zone Z1.
  • the pair of electrodes 20a and 20b are made of graphite, for example.
  • the material of the pair of electrodes 20a, 20b is not limited to graphite, and metals such as copper may be used.
  • the pair of electrodes 20a and 20b each have a shape extending in the radial direction of the VOC adsorption rotor 10. Since the pair of electrodes 20a and 20b have a shape extending in the radial direction, when a voltage is applied to the pair of electrodes 20a and 20b by the voltage application device 30 described later, a wide area in the radial direction of the honeycomb structure 1 can be heated. Furthermore, as shown in FIGS. 1 and 2, since the pair of electrodes 20a and 20b have an elongated shape, they do not interfere with the heated gas passing through the desorption zone Z2.
  • the shape of the pair of electrodes 20a, 20b is not limited to the shapes shown in FIGS. 1 and 2.
  • the pair of electrodes 20a, 20b may be in the shape of a roller whose surface that contacts the VOC adsorption rotor 10 is a rotating surface.
  • the pair of electrodes 20a and 20b are each provided at a position in contact with the VOC adsorption rotor 10. Therefore, when rotating, the VOC adsorption rotor 10 rotates while maintaining contact with the pair of electrodes 20a and 20b while rubbing against them.
  • the voltage application device 30 is capable of applying a voltage to the pair of electrodes 20a and 20b.
  • the voltage application device 30 applies a voltage to the pair of electrodes 20a and 20b so that the output is, for example, 2 kW or more and 10 kW or less.
  • the VOC removal device 100 when the VOC adsorption rotor 10 rotates and adsorption and desorption of VOCs contained in the target gas are repeatedly performed, a voltage is applied to the pair of electrodes 20a and 20b by the voltage application device 30. Apply. As described above, since the honeycomb structure 1 is made of metal, by applying a voltage to the pair of electrodes 20a and 20b, a current flows through the honeycomb structure 1 and Joule heat is generated. As a result, the temperature of the honeycomb structure 1 increases.
  • the VOC removal device 100 is more effective than the conventional VOC removal device, which desorbs VOCs adsorbed on the honeycomb structure 1 by simply passing heated gas through the desorption zone Z2. It is possible to desorb the VOCs adsorbed by the VOC adsorption rotor 10 with good efficiency and high energy efficiency. For example, in order to desorb the VOCs adsorbed in the adsorption zone Z1, it is possible to lower the heating temperature of the gas passing through the desorption zone Z2, compared to the conventional VOC adsorption rotor described above.
  • the portion of the honeycomb structure 1 that is heated by voltage application to the pair of electrodes 20a and 20b moves toward the cooling zone Z3 by the rotation of the VOC adsorption rotor 10.
  • FIGS. 1 and 2 by arranging the pair of electrodes 20a and 20b near the adsorption zone Z1, it is possible to directly heat the honeycomb structure 1 in the desorption zone Z2 at an early stage. Therefore, VOCs can be effectively removed.
  • honeycomb structures 1 having different shapes of cells 2 two of the first fine shape reproduction model 21 shown in FIG. 3(a) and the second fine shape reproduction model 23 shown in FIG. 4(a) are used. Created different types of models.
  • a first uniform equivalent physical property model 22 (FIG. 3(b)) corresponding to the first fine shape reproduction model 21, and a second uniform equivalent physical property model 22 (FIG. 3(b)) corresponding to the second fine shape reproduction model 23 are used.
  • a uniform equivalent physical property model 24 (FIG. 4(b)) was created.
  • the X-axis direction, Y-axis direction, and Z-axis direction of the first uniform equivalent physical property model 22 shown in FIG. 3(b) and the second uniform equivalent physical property model 24 shown in FIG. 4(b) are 10 in the circumferential direction, radial direction, and rotation axis direction, respectively.
  • the circumferential dimension La of the cell 2 is 3.3 mm
  • the radial dimension Lb is 2.0 mm
  • the rotational axis dimension Ld (not shown) ) is 0.05 mm
  • the conductivity ⁇ of the honeycomb structure 1 is 1/(142 ⁇ 10 8 )S/m
  • the dimension of the first uniform equivalent physical property model 22 in the Z-axis direction is 0.1 mm.
  • Table 1 shows the resistances of the first fine shape reproduction model 21 and the first uniform equivalent physical property model 22 in the X-axis direction, Y-axis direction, and Z-axis direction.
  • the resistance in the X-axis direction of the first uniform equivalent physical property model 22 has an error of 10% or less with respect to the resistance in the X-axis direction of the first fine shape reproduction model 21.
  • the resistance in the Y-axis direction and the resistance in the Z-axis direction of the first uniform equivalent physical property model 22 have an error in the resistance in the Y-axis direction and the resistance in the Z-axis direction of the first fine shape reproduction model 21. is 10% or less. Therefore, when performing a simulation, it is possible to use the first uniform equivalent physical property model 22, which is a simplified model, instead of the first fine shape reproduction model 21.
  • the conductivity ⁇ of the honeycomb structure 1 is 1/(142 ⁇ 10 8 )S/m
  • the dimension of the second uniform equivalent physical property model 24 in the Z-axis direction is 0.1 mm.
  • Table 2 shows the resistances of the second fine shape reproduction model 23 and the second uniform equivalent physical property model 24 in the X-axis direction, Y-axis direction, and Z-axis direction.
  • the resistance in the X-axis direction of the second uniform equivalent physical property model 24 has an error of 10% or less with respect to the resistance in the X-axis direction of the second fine shape reproduction model 23.
  • the resistance in the Y-axis direction and the resistance in the Z-axis direction of the second uniform equivalent physical property model 24 have an error in the resistance in the Y-axis direction and the resistance in the Z-axis direction of the second fine shape reproduction model 23. is 10% or less. Therefore, when performing a simulation, it is possible to use the second uniform equivalent physical property model 24, which is a simplified model, instead of the second fine shape reproduction model 23.
  • the conductivity in the X-axis direction, the conductivity in the Y-axis direction, and the conductivity in the Z-axis direction are calculated using the following equations (1) to (3). It is indicated by.
  • FIG. 5(a) is a graph showing the normalized conductivity in the X-axis direction and the normalized conductivity in the Y-axis direction with respect to (2Lb/La).
  • FIG. 5B is a graph in which the vertical axis of the graph shown in FIG. 5A is a logarithmic axis. Note that in FIGS. 5(a) and 5(b), the horizontal axis is a logarithmic axis.
  • "X-axis direction” indicates the standardized conductivity in the X-axis direction
  • Y-axis direction indicates the normalized conductivity.
  • the electrical conductivity in the Y-axis direction, and the term "Z-axis direction” is the standardized electrical conductivity in the Z-axis direction.
  • the conductivity in the X-axis direction and the conductivity in the Y-axis direction are less than or equal to the conductivity in the Z-axis direction. Further, the conductivity in the X-axis direction and the conductivity in the Y-axis direction are in a trade-off relationship with each other, and if one attempts to reduce the conductivity, the other conductivity increases.
  • the amount of heat generated in the radial direction of the VOC adsorption rotor 10 can be adjusted by adjusting the size of the pair of electrodes 20a, 20b. That is, by using a pair of electrodes 20a and 20b that are long in the radial direction, it is possible to increase the amount of heat generated in the radial direction. Therefore, when a voltage is applied to the pair of electrodes 20a and 20b, if the amount of heat generated in the circumferential direction of the VOC adsorption rotor 10, which is the rotational direction, is large, the adsorbed VOCs are effectively desorbed in the desorption zone Z2.
  • (2Lb/La) may be increased. If (2Lb/La) is 4 or more, the conductivity in the X-axis direction corresponding to the circumferential direction is smaller than the conductivity in the Y-axis direction corresponding to the radial direction, so (2Lb/La) is 4 or more, That is, Lb/La is preferably 2 or more. Further, when (2Lb/La) is 6 or more, the conductivity in the X-axis direction corresponding to the circumferential direction becomes smaller, so Lb/La is more preferably 3 or more.
  • FIG. 6 is a diagram showing the results obtained by simulation of the temperature distribution of the honeycomb structure 1 when a voltage is applied to the pair of electrodes 20a, 20b in contact with the VOC adsorption rotor 10, as shown in FIG. (a) shows the temperature distribution when the first uniform equivalent physical property model 22 is used, and (b) shows the temperature distribution when the second uniform equivalent physical property model 24 is used.
  • FIG. 6(c) four block bodies 25 using the first uniform equivalent physical property model 22 or the second uniform equivalent physical property model 24 are stacked in a manner arranged vertically and horizontally.
  • the temperature distribution when a voltage was applied to a pair of electrodes 26a and 26b arranged at opposing positions in the Z-axis direction with respect to the block body 25 was investigated.
  • the block body 25 shown in FIGS. 6(a) and 6(b) indicates the block body 25 located at the lower right of the four block bodies 25 shown in FIG. 6(c).
  • the darker the region the higher the temperature. That is, the black area has a higher temperature than the white area.
  • the second uniform equivalent physical property model 24 when the second uniform equivalent physical property model 24 is used, the high temperature region spreads over a wider range compared to when the first uniform equivalent physical property model 22 is used. Furthermore, the temperature in the X-axis direction corresponding to the circumferential direction is high over a wide range. That is, in order to more effectively desorb adsorbed VOCs, Lb/La should be set at a lower value than the first fine shape reproduction model 21 (FIG. 3(a)) in which Lb/La is approximately 0.6.
  • the second fine shape reproduction model 23 (FIG. 4(a)) where is 10 is more preferable.
  • /La is preferably 2 or more, and more preferably Lb/La is 3 or more.
  • the present invention is not limited to the above embodiments, and various applications and modifications can be made within the scope of the present invention.
  • the pair of electrodes 20a and 20b arranged in the desorption zone Z2 was explained as one set, but it is also possible to arrange a plurality of sets and apply a voltage to the plural sets of electrodes. It's okay. In that case, it becomes possible to heat a wide range of the honeycomb structure 1 in the desorption zone Z2 at once.
  • the honeycomb structure 1 in the cooling zone Z3 is cooled by passing the gas for cooling the honeycomb structure 1 through the cooling zone Z3.
  • the honeycomb structure 1 at Z3 may be cooled.
  • the VOC removal device in this application is as follows. ⁇ 1>.
  • a VOC adsorption rotor comprising a honeycomb structure supporting an adsorbent for adsorbing VOC; a pair of electrodes arranged on both outer sides of the VOC adsorption rotor in the extending direction of the rotating shaft of the VOC adsorption rotor, and arranged at positions in contact with the VOC adsorption rotor; a voltage application device capable of applying a voltage to the pair of electrodes; Equipped with The honeycomb structure is made of metal,
  • the pair of electrodes includes an adsorption zone provided in the VOC adsorption rotor for passing the gas to be treated and adsorbing VOCs contained in the gas to be treated, and an adsorption zone for adsorbing VOCs contained in the gas to be treated;
  • a VOC removal device characterized in that the device is disposed in the desorption zone of a desorption zone for cooling the honeycomb structure and
  • each of the pair of electrodes has a shape extending in the radial direction of the VOC adsorption rotor.
  • Lb/La is 2 or more, where La is the circumferential dimension of the cells constituting the honeycomb structure of the VOC adsorption rotor, and Lb is the radial dimension of the cells.
  • Lb/La is 3 or more, where La is the circumferential dimension of the cells constituting the honeycomb structure of the VOC adsorption rotor, and Lb is the radial dimension of the cells. 2>.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)

Abstract

高いエネルギー効率でＶＯＣ吸着ロータに吸着されたＶＯＣを除去することが可能なＶＯＣ除去装置を提供する。　ＶＯＣを吸着するための吸着剤を担持するハニカム構造体１を備えるＶＯＣ吸着ロータ１０と、ＶＯＣ吸着ロータ１０に対して、ＶＯＣ吸着ロータ１０の回転軸１１の延伸方向の両外側に配置され、ハニカム構造体１と接触する位置に配置されている一対の電極２０ａ，２０ｂと、一対の電極２０ａ，２０ｂに電圧を印加することが可能な電圧印加装置３０とを備える。ハニカム構造体１は、金属からなる。一対の電極２０ａ，２０ｂは、ＶＯＣ吸着ロータ１０に設けられている、処理対象ガスを通過させて処理対象ガスに含まれるＶＯＣを吸着させるための吸着ゾーンＺ１、吸着ゾーンＺ１で吸着されたＶＯＣを脱離させるための脱離ゾーンＺ２、および、ハニカム構造体１を冷却するための冷却ゾーンＺ３のうち、脱離ゾーンＺ２に配置されている。

Description

ＶＯＣ除去装置
　本発明は、処理対象ガスに含まれるＶＯＣを除去するＶＯＣ除去装置に関する。
　従来、揮発性有機化合物（ＶＯＣ：Volatile Organic Compound）を吸着するハニカム型のＶＯＣ吸着ロータを備えたＶＯＣ除去装置が知られている（特許文献１参照）。従来のＶＯＣ吸着ロータは、セラミックやガラスなどが基材として用いられており、ＶＯＣを吸着する吸着剤を担持している。
　ＶＯＣ吸着ロータは、処理対象ガスに含まれるＶＯＣの吸着を行う吸着ゾーン、加熱された気体を通過させることによって、吸着ゾーンで吸着されたＶＯＣを脱離する脱離ゾーン、脱離ゾーンで加熱されたＶＯＣ吸着ロータを冷却する冷却ゾーンが設けられている。すなわち、ＶＯＣ吸着ロータは、１回転する間に、吸着ゾーンでＶＯＣの吸着が行われ、脱離ゾーンでＶＯＣの脱離が行われ、冷却ゾーンで冷却される。そして、再び、吸着ゾーンでＶＯＣの吸着が行われるように構成されている。
特開２０１６－７７９６９号公報
　従来のＶＯＣ除去装置は、加熱することによってＶＯＣ吸着ロータの吸着ゾーンで吸着されたＶＯＣを脱離させるために、気体を加熱し、加熱された気体を脱離ゾーンに通過させるようにしているため、ＶＯＣを脱離させるためのエネルギー効率が高いとは言えず、改善の余地がある。
　本発明は、上記課題を解決するものであり、高いエネルギー効率で、ＶＯＣ吸着ロータに吸着されたＶＯＣを除去することが可能なＶＯＣ除去装置を提供することを目的とする。
　本発明のＶＯＣ除去装置は、
　ＶＯＣを吸着するための吸着剤を担持するハニカム構造体を備えるＶＯＣ吸着ロータと、
　前記ＶＯＣ吸着ロータに対して、前記ＶＯＣ吸着ロータの回転軸の延伸方向の両外側に配置され、前記ハニカム構造体と接触する位置に配置されている一対の電極と、
　前記一対の電極に電圧を印加することが可能な電圧印加装置と、
を備え、
　前記ハニカム構造体は、金属からなり、
　前記一対の電極は、前記ＶＯＣ吸着ロータに設けられている、処理対象ガスを通過させて前記処理対象ガスに含まれるＶＯＣを吸着させるための吸着ゾーン、前記吸着ゾーンで吸着されたＶＯＣを脱離させるための脱離ゾーン、および、前記ハニカム構造体を冷却するための冷却ゾーンのうち、前記脱離ゾーンに配置されていることを特徴とする。
　本発明のＶＯＣ除去装置によれば、電圧印加装置によって、脱離ゾーンに配置されている一対の電極に電圧を印加すると、金属からなるＶＯＣ吸着ロータのハニカム構造体に電流が流れ、ジュール熱が発生する。これにより、脱離ゾーンにおいてハニカム構造体を直接加熱することが可能であり、高いエネルギー効率で、吸着されたＶＯＣを脱離させることが可能である。
[規則91に基づく訂正 26.06.2023]
一実施形態におけるＶＯＣ除去装置の構成を模式的に示す斜視図である。 ＶＯＣ吸着ロータを、回転軸の延伸方向に見たときの構成を模式的に示す平面図である。 （ａ）は、ハニカム構造体のモデルである第１の微細形状再現モデルを示す図、（ｂ）は、第１の微細形状再現モデルに対応する第１の均一等価物性モデルを示す図である。 （ａ）は、ハニカム構造体のモデルである第２の微細形状再現モデルを示す図、（ｂ）は、第２の微細形状再現モデルに対応する第２の均一等価物性モデルを示す図である。 （ａ）は、（２Ｌｂ／Ｌａ）に対する、規格化されたＸ軸方向の導電率および規格化されたＹ軸方向の導電率を示すグラフであり、（ｂ）は、（ａ）に示すグラフの縦軸を対数軸としたグラフである。 （ａ）は、第１の均一等価物性モデルを用いた場合の温度分布のシミュレーション結果を示す図であり、（ｂ）は、第２の均一等価物性モデルを用いた場合の温度分布のシミュレーション結果を示す図であり、（ｃ）は、４つのプロック体を上下左右に配置する態様で積み重ねたものを示す斜視図である。
　以下に本発明の実施形態を示して、本発明の特徴を具体的に説明する。
　図１は、一実施形態におけるＶＯＣ除去装置１００の構成を模式的に示す斜視図である。一実施形態におけるＶＯＣ除去装置１００は、ＶＯＣ吸着ロータ１０と、一対の電極２０ａ，２０ｂと、電圧印加装置３０とを備える。図１に示すように、ＶＯＣ除去装置１００は、第１の送風装置４１と、第２の送風装置４２と、第３の送風装置４３と、加熱装置４４とをさらに備えていてもよい。
　図２は、ＶＯＣ吸着ロータ１０を、回転軸１１の延伸方向（以下では、回転軸方向と呼ぶこともある）に見たときの構成を模式的に示す平面図である。ただし、図２では、後述する電極２０ａも示している。ＶＯＣ吸着ロータ１０は、モータなどを駆動源として、回転軸１１を中心として回転可能に構成されている。ＶＯＣ吸着ロータ１０の直径は、例えば、５００ｍｍ以上２０００ｍｍ以下であり、回転軸１１の延伸方向における寸法は、例えば、２００ｍｍ以上８００ｍｍ以下である。
　ＶＯＣ吸着ロータ１０は、ＶＯＣを吸着するための吸着剤を担持するハニカム構造体１を備える。ハニカム構造体１は、ステンレスなどの金属からなる。ただし、ハニカム構造体１を構成する金属がステンレスに限定されることはない。なお、ＶＯＣ吸着ロータ１０は、全体が金属からなる構成とされていてもよいし、ハニカム構造体１以外の一部が金属以外の材料で構成されていてもよい。
　ハニカム構造体１を構成する複数のセル２の形状は、任意の形状とすることができる。図２に示す例では、回転軸１１の延伸方向に見たときのセル２の形状は、三角形である。ただし、回転軸方向に見たときのセル２の形状は、六角形や矩形など、他の形状であってもよい。
　ハニカム構造体１に担持される吸着剤は、処理対象ガスに含まれるＶＯＣを吸着可能なものであればどのようなものでもよく、例えば、ゼオライト、活性炭、シリカなどを用いることができる。処理対象ガスは、例えば、工場などにおいて、洗浄、印刷、塗装、乾燥などの処理が行われることによって発生するＶＯＣを含むガスである。なお、除去対象であるＶＯＣの種類や、吸着剤の種類によって、本発明が限定されることはない。
　ハニカム構造体１に、ＶＯＣを分解するための触媒を担持させるようにしてもよい。ＶＯＣを分解するための触媒として、例えば、白金、パラジウムなどを用いることができる。
　図１および図２に示すように、ＶＯＣ吸着ロータ１０には、回転方向に沿って、吸着ゾーンＺ１、脱離ゾーンＺ２および冷却ゾーンＺ３が設けられている。回転方向における吸着ゾーンＺ１の範囲は、例えば、２３０°以上２７０°以下の範囲であり、脱離ゾーンＺ２の範囲は、例えば、３０°以上６０°以下の範囲であり、冷却ゾーンＺ３の範囲は、例えば、３０°以上６０°以下の範囲である。
　吸着ゾーンＺ１は、処理対象ガスを通過させて、処理対象ガスに含まれるＶＯＣを吸着させるための領域である。本実施形態において、処理対象ガスの送風は、第１の送風装置４１によって行われる。脱離ゾーンＺ２は、吸着ゾーンＺ１で吸着されたＶＯＣを脱離させるための領域である。ＶＯＣを脱離させるため、脱離ゾーンＺ２には、加熱された気体を通過させる。本実施形態では、第２の送風装置４２によって送風される気体がヒータなどの加熱装置４４によって加熱されてから、脱離ゾーンＺ２に送られる。冷却ゾーンＺ３は、脱離ゾーンＺ２で加熱されたハニカム構造体１を冷却するための領域である。本実施形態では、第３の送風装置４３によって、ハニカム構造体１を冷却するための気体が冷却ゾーンＺ３に送風される。
　なお、吸着ゾーンＺ１を通過することによって、ＶＯＣが除去されたガスは、処理対象ガスの排出元に戻すようにしてもよい。また、冷却ゾーンＺ３を通過することによって温められた気体を、脱離ゾーンＺ２を通過させる気体として用いるようにしてもよい。
　図２において、ＶＯＣ吸着ロータ１０が左回りに回転すると、吸着ゾーンＺ１に位置するセル２は、脱離ゾーンＺ２、冷却ゾーンＺ３へと順に移動した後、吸着ゾーンＺ１に戻る。冷却ゾーンＺ３でハニカム構造体１が冷却されることにより、吸着ゾーンＺ１で再びＶＯＣを吸着することが可能となる。
　すなわち、ＶＯＣ吸着ロータ１０が回転することにより、処理対象ガスに含まれるＶＯＣの吸着と脱離が繰り返し行われる。なお、ハニカム構造体１に、ＶＯＣを分解するための触媒が担持されている場合には、脱離ゾーンＺ２において、ＶＯＣの分解反応が行われるが、ＶＯＣの分解によって、吸着されていたＶＯＣが脱離するととらえることができるため、ＶＯＣの分解は、ＶＯＣの脱離に含まれるものとする。ＶＯＣ吸着ロータ１０の回転速度は、例えば、８．４ｒｐｈ以上１１．０ｒｐｈ以下である。
　一対の電極２０ａ，２０ｂは、ＶＯＣ吸着ロータ１０に対して、ＶＯＣ吸着ロータ１０の回転軸１１の延伸方向の両外側に、ＶＯＣ吸着ロータ１０と接触する位置に配置されている。一対の電極２０ａ，２０ｂは、回転軸１１の延伸方向の対向する位置に配置されていることが好ましい。一対の電極２０ａ，２０ｂは、ＶＯＣ吸着ロータ１０に設けられている吸着ゾーンＺ１、脱離ゾーンＺ２、および、冷却ゾーンＺ３のうち、脱離ゾーンＺ２に配置されている。より詳しくは、一対の電極２０ａ，２０ｂは、図１および図２に示すように、脱離ゾーンＺ２のうち、吸着ゾーンＺ１に近い位置に配置されている。
　一対の電極２０ａ，２０ｂは、例えば、黒鉛からなる。ただし、一対の電極２０ａ，２０ｂの材料が黒鉛に限定されることはなく、銅などの金属を用いてもよい。
　本実施形態において、一対の電極２０ａ，２０ｂはそれぞれ、ＶＯＣ吸着ロータ１０の径方向に延伸する形状を有する。一対の電極２０ａ，２０ｂが径方向に延伸する形状を有することにより、後述する電圧印加装置３０によって一対の電極２０ａ，２０ｂに電圧が印加されたときに、ハニカム構造体１の径方向における広い領域を加熱することができる。また、図１および図２に示すように、一対の電極２０ａ，２０ｂが細長い形状であることにより、加熱された気体が脱離ゾーンＺ２を通過する際に、妨げとならない。
　ただし、一対の電極２０ａ，２０ｂの形状が図１および図２に示すような形状に限定されることはない。例えば、一対の電極２０ａ，２０ｂは、ＶＯＣ吸着ロータ１０と接触する面が回転面であるローラ形状のものであってもよい。
　上述したように、一対の電極２０ａ，２０ｂはそれぞれ、ＶＯＣ吸着ロータ１０と接触する位置に設けられている。したがって、ＶＯＣ吸着ロータ１０は、その回転時に、一対の電極２０ａ，２０ｂに対して擦りながら接触状態を維持して回転する。
　電圧印加装置３０は、一対の電極２０ａ，２０ｂに電圧を印加することが可能である。電圧印加装置３０は、例えば、出力が２ｋＷ以上１０ｋＷ以下となるように、一対の電極２０ａ，２０ｂに電圧を印加する。
　本実施形態におけるＶＯＣ除去装置１００では、ＶＯＣ吸着ロータ１０が回転して、処理対象ガスに含まれるＶＯＣの吸着と脱離が繰り返し行われる際、電圧印加装置３０によって一対の電極２０ａ，２０ｂに電圧を印加する。上述したように、ハニカム構造体１は、金属からなるため、一対の電極２０ａ，２０ｂに電圧を印加することによって、ハニカム構造体１に電流が流れ、ジュール熱が発生する。これにより、ハニカム構造体１の温度が上昇する。
　すなわち、一対の電極２０ａ，２０ｂに電圧を印加することによって、ハニカム構造体１を直接加熱することが可能であり、脱離ゾーンＺ２において、ＶＯＣを脱離させる際のエネルギー量を低減することができる。したがって、本実施形態におけるＶＯＣ除去装置１００は、加熱された気体を脱離ゾーンＺ２に通過させるだけで、ハニカム構造体１に吸着されたＶＯＣを脱離させる従来のＶＯＣ除去装置と比べると、加熱効率が良く、高いエネルギー効率で、ＶＯＣ吸着ロータ１０に吸着されたＶＯＣを脱離させることが可能である。例えば、吸着ゾーンＺ１で吸着されたＶＯＣの脱離を行うために、上述した従来のＶＯＣ吸着ロータと比べると、脱離ゾーンＺ２を通過させる気体の加熱温度を低下させることが可能となる。
　ハニカム構造体１のうち、一対の電極２０ａ，２０ｂへの電圧印加によって加熱された部分は、ＶＯＣ吸着ロータ１０の回転によって、冷却ゾーンＺ３に向かって移動する。図１および図２に示すように、一対の電極２０ａ，２０ｂを、吸着ゾーンＺ１に近い位置に配置することにより、脱離ゾーンＺ２において、ハニカム構造体１を早い段階で直接加熱することが可能となり、効果的にＶＯＣの脱離を行うことができる。
　ここで、ハニカム構造体１を構成するセル２の形状を変更して、ハニカム構造体１の導電率をシミュレーションにより調べた。ここでは、セル２の形状が異なるハニカム構造体１として、図３（ａ）に示す第１の微細形状再現モデル２１、および、図４（ａ）に示す第２の微細形状再現モデル２３の２種類のモデルを作成した。また、シミュレーションで用いるために、第１の微細形状再現モデル２１に対応する第１の均一等価物性モデル２２（図３（ｂ））、および、第２の微細形状再現モデル２３に対応する第２の均一等価物性モデル２４（図４（ｂ））を作成した。
　図３（ｂ）に示す第１の均一等価物性モデル２２、および、図４（ｂ）に示す第２の均一等価物性モデル２４のＸ軸方向、Ｙ軸方向、Ｚ軸方向は、ＶＯＣ吸着ロータ１０の周方向、径方向、回転軸方向にそれぞれ対応している。
　図３（ａ）に示す第１の微細形状再現モデル２１におけるセル２の周方向における寸法Ｌａは、３．３ｍｍ、径方向における寸法Ｌｂは、２．０ｍｍ、回転軸方向の寸法Ｌｄ（不図示）は、０．０５ｍｍ、ハニカム構造体１の導電率σは、１／（１４２×１０8）Ｓ／ｍであり、第１の均一等価物性モデル２２のＺ軸方向の寸法を０．１ｍｍとしたときの、第１の微細形状再現モデル２１および第１の均一等価物性モデル２２のＸ軸方向、Ｙ軸方向およびＺ軸方向の抵抗を表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１に示すように、第１の均一等価物性モデル２２のＸ軸方向の抵抗は、第１の微細形状再現モデル２１のＸ軸方向の抵抗に対して、誤差が１０％以下である。同様に、第１の均一等価物性モデル２２のＹ軸方向の抵抗およびＺ軸方向の抵抗は、第１の微細形状再現モデル２１のＹ軸方向の抵抗およびＺ軸方向の抵抗に対して、誤差が１０％以下である。したがって、シミュレーションを行う際、第１の微細形状再現モデル２１の代わりに、簡易モデルである第１の均一等価物性モデル２２を用いることが可能である。
　図４（ａ）に示す第２の微細形状再現モデル２３におけるセル２の周方向における寸法Ｌａは、１．０ｍｍ、径方向における寸法Ｌｂは、１０．０ｍｍ、回転軸方向の寸法Ｌｄ（不図示）は、０．０５ｍｍ、ハニカム構造体１の導電率σは、１／（１４２×１０8）Ｓ／ｍであり、第２の均一等価物性モデル２４のＺ軸方向の寸法を０．１ｍｍとしたときの、第２の微細形状再現モデル２３および第２の均一等価物性モデル２４のＸ軸方向、Ｙ軸方向およびＺ軸方向の抵抗を表２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２に示すように、第２の均一等価物性モデル２４のＸ軸方向の抵抗は、第２の微細形状再現モデル２３のＸ軸方向の抵抗に対して、誤差が１０％以下である。同様に、第２の均一等価物性モデル２４のＹ軸方向の抵抗およびＺ軸方向の抵抗は、第２の微細形状再現モデル２３のＹ軸方向の抵抗およびＺ軸方向の抵抗に対して、誤差が１０％以下である。したがって、シミュレーションを行う際、第２の微細形状再現モデル２３の代わりに、簡易モデルである第２の均一等価物性モデル２４を用いることが可能である。
　第１の均一等価物性モデル２２および第２の均一等価物性モデル２４において、Ｘ軸方向の導電率、Ｙ軸方向の導電率およびＺ軸方向の導電率は、次式（１）～（３）で示される。
　Ｘ軸方向の導電率＝Ｌｄ／Ｌｂ×σ[１＋１／√(１＋(２Ｌｂ／Ｌａ)2)]　　　　　（１）
　Ｙ軸方向の導電率＝Ｌｄ／Ｌｂ×σ×(２Ｌｂ／Ｌａ)／√(１＋(Ｌａ／２Ｌｂ)2) 
　　　（２）
　Ｚ軸方向の導電率＝Ｌｄ／Ｌｂ×σ[１＋√(１＋(２Ｌｂ／Ｌａ)2)]　　　　　（３）
　なお、Ｙ軸方向の導電率は、次式（４）で表すこともできる。
　Ｙ軸方向の導電率＝Ｌｄ／Ｌｂ×σ× (２Ｌｂ／Ｌａ)／[√(１＋(Ｌａ／２Ｌｂ)2)＋Ｌａ／２Ｌｂ]          （４）
　Ｘ軸方向の導電率およびＹ軸方向の導電率に対して、Ｚ軸方向の導電率を１とする規格化を行うと、規格化されたＸ軸方向の導電率、および、規格化されたＹ軸方向の導電率はそれぞれ、（２Ｌｂ／Ｌａ）のみに依存する。
　図５（ａ）は、（２Ｌｂ／Ｌａ）に対する、規格化されたＸ軸方向の導電率および規格化されたＹ軸方向の導電率を示すグラフである。図５（ｂ）は、図５（ａ）に示すグラフの縦軸を対数軸としたグラフである。なお、図５（ａ）、（ｂ）において、横軸は、対数軸である。図５（ａ）、（ｂ）において、「Ｘ軸方向」と記載されているのは、規格化されたＸ軸方向の導電率、「Ｙ軸方向」と記載されているのは、規格化されたＹ軸方向の導電率、「Ｚ軸方向」と記載されているのは、規格化されたＺ軸方向の導電率である。
　図５（ａ）および（ｂ）に示すように、Ｘ軸方向の導電率およびＹ軸方向の導電率は、Ｚ軸方向の導電率以下である。また、Ｘ軸方向の導電率とＹ軸方向の導電率は、互いにトレードオフの関係にあり、一方の導電率を小さくしようとすると、他方の導電率が大きくなる。
　脱離ゾーンＺ２で一対の電極２０ａ，２０ｂに電圧を印加したときに、ＶＯＣ吸着ロータ１０の径方向における発熱量は、一対の電極２０ａ，２０ｂのサイズを調整することによって、調整可能である。すなわち、径方向における寸法が長い一対の電極２０ａ，２０ｂを用いることにより、径方向における発熱量を大きくすることが可能である。したがって、一対の電極２０ａ，２０ｂに電圧を印加したときに、回転方向である、ＶＯＣ吸着ロータ１０の周方向における発熱量が大きいと、脱離ゾーンＺ２において、吸着されたＶＯＣの脱離を効果的に行うことができる。ＶＯＣ吸着ロータ１０の周方向における発熱量を大きくするためには、周方向（Ｘ軸方向）における導電率を小さくすればよく、そのためには、図５（ａ）、（ｂ）に示すように、（２Ｌｂ／Ｌａ）を大きくすればよい。（２Ｌｂ／Ｌａ）が４以上であれば、周方向に対応するＸ軸方向の導電率は、径方向に対応するＹ軸方向の導電率よりも小さいため、（２Ｌｂ／Ｌａ）は４以上、すなわち、Ｌｂ／Ｌａは、２以上であることが好ましい。また、（２Ｌｂ／Ｌａ）が６以上の場合に、周方向に対応するＸ軸方向の導電率は、より小さくなるので、Ｌｂ／Ｌａは、３以上であることがより好ましい。
　図６は、図１に示すように、ＶＯＣ吸着ロータ１０と接触する一対の電極２０ａ，２０ｂに電圧を印加したときのハニカム構造体１の温度分布をシミュレーションにより求めた結果を示す図であり、（ａ）は、第１の均一等価物性モデル２２を用いた場合の温度分布を、（ｂ）は、第２の均一等価物性モデル２４を用いた場合の温度分布をそれぞれ示す。
　ここでは、図６（ｃ）に示すように、第１の均一等価物性モデル２２または第２の均一等価物性モデル２４を用いた４つのブロック体２５を上下左右に配置する態様で積み重ね、４つのブロック体２５に対して、Ｚ軸方向の対向する位置に配置された一対の電極２６ａ，２６ｂに電圧を印加したときの温度分布を調べた。図６（ａ）および図６（ｂ）に示すブロック体２５は、図６（ｃ）に示す４つのブロック体２５のうち、右下に位置するブロック体２５を示している。図６（ａ）、（ｂ）に示す温度分布では、濃い色で示される領域ほど、温度が高いことを示す。すなわち、白色の領域と比べて、黒色の領域の方が温度が高い。
　図６（ａ）、（ｂ）に示すように、第２の均一等価物性モデル２４を用いた場合、第１の均一等価物性モデル２２を用いた場合とくらべて、高い温度領域が広範囲に広がっており、また、広い範囲にわたって、周方向に対応するＸ軸方向の温度が高い。すなわち、吸着されたＶＯＣの脱離をより効果的に行うためには、Ｌｂ／Ｌａが約０．６である第１の微細形状再現モデル２１（図３（ａ））よりも、Ｌｂ／Ｌａが１０である第２の微細形状再現モデル２３（図４（ａ））の方が好ましい。
　上述したシミュレーションは、回転軸１１の延伸方向に見たときのセル２の形状が三角形である場合のものであるが、セル２の形状が六角形や矩形である場合についても同様であり、Ｌｂ／Ｌａが２以上であることが好ましく、Ｌｂ／Ｌａが３以上であることがより好ましい。
　本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の範囲内において、種々の応用、変形を加えることが可能である。例えば、上述した実施形態において、脱離ゾーンＺ２に配置される一対の電極２０ａ，２０ｂは、１組であるものとして説明したが、複数組配置し、複数組の電極に電圧を印加するようにしてもよい。その場合、脱離ゾーンＺ２におけるハニカム構造体１の広い範囲を一度に加熱することが可能となる。
　上述した実施形態では、ハニカム構造体１を冷却するための気体を冷却ゾーンＺ３に通過させることによって、冷却ゾーンＺ３におけるハニカム構造体１を冷却させるものとして説明したが、別の方法によって、冷却ゾーンＺ３におけるハニカム構造体１を冷却させるようにしてもよい。
　本出願におけるＶＯＣ除去装置は、以下の通りである。
　＜１＞．ＶＯＣを吸着するための吸着剤を担持するハニカム構造体を備えるＶＯＣ吸着ロータと、
　前記ＶＯＣ吸着ロータに対して、前記ＶＯＣ吸着ロータの回転軸の延伸方向の両外側に配置され、前記ＶＯＣ吸着ロータと接触する位置に配置されている一対の電極と、
　前記一対の電極に電圧を印加することが可能な電圧印加装置と、
を備え、
　前記ハニカム構造体は、金属からなり、
　前記一対の電極は、前記ＶＯＣ吸着ロータに設けられている、処理対象ガスを通過させて前記処理対象ガスに含まれるＶＯＣを吸着させるための吸着ゾーン、前記吸着ゾーンで吸着されたＶＯＣを脱離させるための脱離ゾーン、および、前記ハニカム構造体を冷却するための冷却ゾーンのうち、前記脱離ゾーンに配置されていることを特徴とするＶＯＣ除去装置。
　＜２＞．前記一対の電極はそれぞれ、前記ＶＯＣ吸着ロータの径方向に延伸する形状を有することを特徴とする＜１＞に記載のＶＯＣ除去装置。
　＜３＞．前記ＶＯＣ吸着ロータの前記ハニカム構造体を構成するセルの周方向における寸法をＬａ、径方向における寸法をＬｂとしたときに、Ｌｂ／Ｌａは２以上であることを特徴とする＜１＞または＜２＞に記載のＶＯＣ除去装置。
　＜４＞．前記ＶＯＣ吸着ロータの前記ハニカム構造体を構成するセルの周方向における寸法をＬａ、径方向における寸法をＬｂとしたときに、Ｌｂ／Ｌａは３以上であることを特徴とする＜１＞または＜２＞に記載のＶＯＣ除去装置。
　＜５＞．前記ＶＯＣ吸着ロータの回転軸の延伸方向に見たときに、前記セルの形状は、三角形であることを特徴とする＜１＞～＜４＞のいずれか一つに記載のＶＯＣ除去装置。
　＜６＞．前記金属は、ステンレスであることを特徴とする＜１＞～＜５＞のいずれか一つに記載のＶＯＣ除去装置。
１　　　ハニカム構造体
２　　　セル
１０　　ＶＯＣ吸着ロータ
１１　　回転軸
２０ａ，２０ｂ　一対の電極
２１　　第１の微細形状再現モデル
２２　　第１の均一等価物性モデル
２３　　第２の微細形状再現モデル
２４　　第２の均一等価物性モデル
２５　　ブロック体
２６ａ，２６ｂ　一対の電極
３０　　電圧印加装置
４１　　第１の送風装置
４２　　第２の送風装置
４３　　第３の送風装置
４４　　加熱装置
１００　ＶＯＣ除去装置
Ｚ１　吸着ゾーン
Ｚ２　脱離ゾーン
Ｚ３　冷却ゾーン

Claims (6)

  1. 　ＶＯＣを吸着するための吸着剤を担持するハニカム構造体を備えるＶＯＣ吸着ロータと、
    　前記ＶＯＣ吸着ロータに対して、前記ＶＯＣ吸着ロータの回転軸の延伸方向の両外側に配置され、前記ＶＯＣ吸着ロータと接触する位置に配置されている一対の電極と、
    　前記一対の電極に電圧を印加することが可能な電圧印加装置と、
    を備え、
    　前記ハニカム構造体は、金属からなり、
    　前記一対の電極は、前記ＶＯＣ吸着ロータに設けられている、処理対象ガスを通過させて前記処理対象ガスに含まれるＶＯＣを吸着させるための吸着ゾーン、前記吸着ゾーンで吸着されたＶＯＣを脱離させるための脱離ゾーン、および、前記ハニカム構造体を冷却するための冷却ゾーンのうち、前記脱離ゾーンに配置されていることを特徴とするＶＯＣ除去装置。
  2. 　前記一対の電極はそれぞれ、前記ＶＯＣ吸着ロータの径方向に延伸する形状を有することを特徴とする請求項１に記載のＶＯＣ除去装置。
  3. 　前記ＶＯＣ吸着ロータの前記ハニカム構造体を構成するセルの周方向における寸法をＬａ、径方向における寸法をＬｂとしたときに、Ｌｂ／Ｌａは２以上であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載のＶＯＣ除去装置。
  4. 　前記ＶＯＣ吸着ロータの前記ハニカム構造体を構成するセルの周方向における寸法をＬａ、径方向における寸法をＬｂとしたときに、Ｌｂ／Ｌａは３以上であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載のＶＯＣ除去装置。
  5. 　前記ＶＯＣ吸着ロータの回転軸の延伸方向に見たときに、前記セルの形状は、三角形であることを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれかに記載のＶＯＣ除去装置。
  6. 　前記金属は、ステンレスであることを特徴とする請求項１ないし請求項５のいずれかに記載のＶＯＣ除去装置。
PCT/JP2023/019749 2022-06-03 2023-05-26 Ｖｏｃ除去装置 WO2023234217A1 (ja)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2022-090690 2022-06-03
JP2022090690 2022-06-03

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2023234217A1 true WO2023234217A1 (ja) 2023-12-07

Family

ID=89024990

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2023/019749 WO2023234217A1 (ja) 2022-06-03 2023-05-26 Ｖｏｃ除去装置

Country Status (1)

Country Link
WO (1) WO2023234217A1 (ja)

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001179037A (ja) * 1999-12-27 2001-07-03 Daikin Ind Ltd 除加湿方法、除加湿装置、除加湿機及び空気調和機
JP2003025034A (ja) * 2001-07-09 2003-01-28 Matsumoto Giken Kk ハニカム状ローターとその製造方法
JP2003230814A (ja) * 2002-02-07 2003-08-19 Daikin Ind Ltd ガス処理装置
JP2004041847A (ja) * 2002-07-09 2004-02-12 Daikin Ind Ltd 空気浄化装置
JP2004243279A (ja) * 2003-02-17 2004-09-02 National Institute Of Advanced Industrial & Technology 有機汚染物を含有するガスを清浄化するための方法及び装置
JP2009226319A (ja) * 2008-03-24 2009-10-08 Nichias Corp ガス濃縮装置
JP2010172804A (ja) * 2009-01-28 2010-08-12 Kyuchaku Gijutsu Kogyo Kk 吸着剤を利用した水分除去、冷熱の回収を行う、温度スイング法ｖｏｃ濃縮、低温液化ｖｏｃ回収方法。
WO2019069607A1 (ja) * 2017-10-05 2019-04-11 株式会社西部技研 二酸化炭素濃縮装置
JP2019179622A (ja) * 2018-03-30 2019-10-17 アマノ株式会社 放電電極および集塵機
JP2021529653A (ja) * 2018-06-29 2021-11-04 マンターズ コーポレイションＭｕｎｔｅｒｓ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ 再利用単離ループおよびパージ／再生ループを備えた回転床収着システム

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001179037A (ja) * 1999-12-27 2001-07-03 Daikin Ind Ltd 除加湿方法、除加湿装置、除加湿機及び空気調和機
JP2003025034A (ja) * 2001-07-09 2003-01-28 Matsumoto Giken Kk ハニカム状ローターとその製造方法
JP2003230814A (ja) * 2002-02-07 2003-08-19 Daikin Ind Ltd ガス処理装置
JP2004041847A (ja) * 2002-07-09 2004-02-12 Daikin Ind Ltd 空気浄化装置
JP2004243279A (ja) * 2003-02-17 2004-09-02 National Institute Of Advanced Industrial & Technology 有機汚染物を含有するガスを清浄化するための方法及び装置
JP2009226319A (ja) * 2008-03-24 2009-10-08 Nichias Corp ガス濃縮装置
JP2010172804A (ja) * 2009-01-28 2010-08-12 Kyuchaku Gijutsu Kogyo Kk 吸着剤を利用した水分除去、冷熱の回収を行う、温度スイング法ｖｏｃ濃縮、低温液化ｖｏｃ回収方法。
WO2019069607A1 (ja) * 2017-10-05 2019-04-11 株式会社西部技研 二酸化炭素濃縮装置
JP2019179622A (ja) * 2018-03-30 2019-10-17 アマノ株式会社 放電電極および集塵機
JP2021529653A (ja) * 2018-06-29 2021-11-04 マンターズ コーポレイションＭｕｎｔｅｒｓ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ 再利用単離ループおよびパージ／再生ループを備えた回転床収着システム

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0578371B1 (en) A sorbing sheet and a sorbing laminate
US8747528B2 (en) Adsorption unit, adsortion device, and method for regenerating thereof
KR20000069885A (ko) 재생성 탄소천 흡착제를 사용한 공기정화 방법 및 수단
JP5722525B2 (ja) 低消費エネルギー化脱着方法と装置
MX2011009528A (es) Aparato y metodo para mejorar la calidad de aire utilizando oxidacion fotocatalitica.
JP4438959B2 (ja) 除湿装置及び除湿方法
WO2023234217A1 (ja) Ｖｏｃ除去装置
WO2023234216A1 (ja) Ｖｏｃ吸着ロータ
CN101785952B (zh) 低耗能脱附方法与装置
TW201037239A (en) Apparatus of low energy consumption for desorbtion and dehumidifier using the same
WO2021006195A1 (ja) 除湿システム
WO2023234218A1 (ja) Ｖｏｃ除去方法
JP5453490B2 (ja) 除湿と離脱装置及びシステム
JP4523146B2 (ja) 有機溶剤蒸気処理装置
JP6994420B2 (ja) 放電電極および集塵機
JP4250380B2 (ja) ガス濃縮装置及びガス濃縮方法
JP2003010625A (ja) ガス処理装置
JP2001149732A (ja) ガス収着装置
JP2008253672A (ja) Ｖｏｃ除去装置
JP4341410B2 (ja) 調湿装置
JP2006071171A (ja) 調湿装置
KR20040016050A (ko) 회전식 제습장치 및 제습방법
JP5361461B2 (ja) 除湿システム
JP2020032323A (ja) ハニカム吸着体及びそれを用いた除湿空調装置
JP2001205037A (ja) 乾式除湿装置

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 23815974

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1