WO2021205566A1 - 内燃機関の制御方法および制御装置 - Google Patents

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fuel
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譲 遠田
光平 神谷
紀明 江尻
小林　智明
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日産自動車株式会社
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Definitions

  • the fuel is cut when the accelerator opening becomes 0 while the vehicle is running, and the fuel is supplied to some cylinders after the fuel cut is executed so as to cancel the vehicle vibration caused by the fuel cut.
  • the present invention relates to a control method and a control device for an internal combustion engine that applies anti-phase torque.
  • Patent Document 1 discloses a technique of applying anti-phase torque by supplying fuel to some cylinders after the execution of the fuel cut so as to cancel the vehicle vibration caused by the fuel cut.
  • the torque of the internal combustion engine is relatively high even if the driver sets the accelerator opening to 0.
  • the fuel cut will be executed from the state where it is at a high level and this relatively high torque is generated.
  • the delay from when the accelerator opening becomes 0 before the fuel cut is executed until the torque of the drive shaft of the vehicle drive system reverses from positive to 0 and then to negative is the internal combustion engine torque immediately before the fuel cut. Is relatively large compared to the case where is low.
  • the delay in torque change of the drive shaft is mainly caused by play and backlash in each part of the drive system.
  • the timing is not always appropriate in the conventional technology that does not consider the magnitude of the torque generated by the internal combustion engine at the time of fuel cut. Cannot give anti-phase torque. If the anti-phase torque is applied at an inappropriate timing, the vehicle vibration may worsen.
  • the timing of applying the anti-phase torque is delayed from the normal time. ..
  • the delay from when the accelerator opening becomes 0 until the torque of the drive shaft reverses from positive to negative becomes relatively large, resulting in fuel cut.
  • the timing of vehicle vibration that accompanies it is delayed. Therefore, the vehicle vibration can be appropriately suppressed by delaying the timing of applying the anti-phase torque from the normal time.
  • FIG. 1 is an explanatory diagram schematically showing the system configuration of the internal combustion engine 1 of one embodiment.
  • the internal combustion engine 1 is, for example, a spark-ignition type internal combustion engine having three cylinders in series, and has a spark plug 4 in the center of a combustion chamber surrounded by an intake valve 2 and an exhaust valve 3, and is shown on the intake valve 2 side.
  • a variable valve timing mechanism is provided.
  • a fuel injection valve 5 for injecting fuel toward the intake valve 2 is arranged at the intake port 6.
  • the internal combustion engine 1 may be an in-cylinder direct injection type internal combustion engine that directly injects fuel into the cylinder.
  • the intake passage 7 connected to the intake port 6 includes an intake collector 7a, and an air cleaner 8, an air flow meter 9, and an electronically controlled throttle valve 10 are arranged in this order from the upstream side on the upstream side of the intake collector 7a. ..
  • the intake collector 7a is provided with a T-MAP sensor 11 that detects the pressure in the intake collector 7a and the intake air temperature.
  • the exhaust passage 14 connected to the exhaust port 13 is provided with a catalyst device 15 made of a three-way catalyst, an air-fuel ratio sensor 16 on the upstream side of the catalyst device 15, and an O2 sensor 17 on the downstream side. Have been placed. Further, an exhaust particle filter (hereinafter, abbreviated as GPF) 18 for collecting exhaust particles in the exhaust is arranged on the downstream side of the O2 sensor 17 in the exhaust passage 14.
  • the GPF 18 has, for example, a seal-type ceramic monolith filter coated with a three-way catalyst.
  • the upstream catalytic device 15 is located in the engine room of the vehicle and the GPF 18 is located under the floor of the vehicle.
  • the GPF 18 is provided with temperature sensors 19 and 20 on the inlet side and the outlet side, respectively. Further, in order to detect the pressure loss (that is, the state of fine particle accumulation) in the GPF 18, a differential pressure sensor 21 that responds to the pressure difference between the inlet side and the outlet side of the GPF 18 is provided.
  • An exhaust gas recirculation passage 23 is provided between the exhaust passage 14 and the intake passage 7, and the exhaust gas recirculation passage 23 includes an EGR gas cooler 24 and an EGR valve 25.
  • the internal combustion engine 1 includes a cooling water temperature sensor 27, an oil temperature sensor 28 and a hydraulic sensor 29 for lubricating oil, a knocking sensor 30, a crank angle sensor 31 for detecting the engine rotation speed, and the like.
  • the detection signals of the various sensors described above are input to the engine controller 35. Further, the engine controller 35 receives a detection signal of the accelerator opening sensor 36 that detects the amount of depression of the accelerator pedal operated by the driver, a signal that indicates the gear ratio of the transmission output by the transmission controller 37, and a vehicle speed sensor 38. Vehicle speed signal, etc. are input. Further, the internal combustion engine 1 drives an air conditioner compressor (not shown) and an alternator (not shown) as auxiliary machines, and in order to detect the load required to drive these auxiliary machines, the internal combustion engine 1 of the air conditioner A signal indicating the refrigerant pressure and the alternator current is input to the engine controller 35.
  • the engine controller 35 controls the internal combustion engine 1 as a whole based on these detection signals. For example, the fuel injection amount and injection timing of the fuel injection valve 5 of each cylinder, the ignition timing of the spark plug 4, the opening degree of the throttle valve 10, and the like are optimally controlled.
  • the engine controller 35 forces the GPF 18 while considering other conditions such as the temperature of the GPF 18. Playback is performed. Specifically, by increasing the opening degree of the throttle valve 10 to increase the intake air amount and the fuel amount, and delaying the ignition timing to raise the exhaust temperature, the accumulated exhaust fine particles are burned. Remove.
  • the GPF 18 can be naturally regenerated when the temperature of the GPF 18 is high due to high load operation or the like. Therefore, the forced regeneration of the GPF 18 is performed when the temperature of the GPF 18 is low due to the continuation of the low load operation or the like. For example, the GPF 18 is forcibly regenerated even when the accelerator opening degree is 0 when the driver releases the accelerator pedal.
  • the internal combustion engine 1 is mounted on a vehicle in combination with a transmission (not shown).
  • the transmission may be either a stepped or continuously variable automatic transmission or a manual transmission, and as an example, a belt type continuously variable transmission (so-called CVT) is used.
  • CVT belt type continuously variable transmission
  • the gear ratio is continuously controlled by the transmission controller 37 mainly based on the accelerator opening degree and the vehicle speed.
  • the output shaft (crankshaft) of the internal combustion engine 1 is connected to the input shaft of the transmission via a torque converter (not shown).
  • the output shaft of the transmission drives the drive wheels of the vehicle via the final speed reducer and the drive shaft.
  • the internal combustion engine 1 of the embodiment executes a fuel cut in order to improve fuel consumption and secure a so-called engine braking action when the driver releases the accelerator pedal during coasting while the vehicle is running. Then, in order to cancel the vibration in the vehicle front-rear direction caused by the torsional vibration caused by the fuel cut, after the fuel cut is executed, a process of applying anti-phase torque by fuel injection of some cylinders (that is, combustion of some cylinders) is performed. Run. For example, by applying the anti-phase torque with a phase delayed by 1/4 cycle of the torsional vibration, the vibration in the vehicle front-rear direction caused by the torsional vibration is effectively suppressed. The timing for applying this anti-phase torque is set according to the torque of the internal combustion engine 1 immediately before the fuel cut, and when the torque of the internal combustion engine 1 immediately before the fuel cut is large, the anti-phase torque is applied at a relatively delayed timing. To be done.
  • the cylinder whose original ignition timing according to the firing order is closest to the desired timing is determined as the combustion cylinder for generating the anti-phase torque.
  • Cylinders whose firing order is earlier than this combustion cylinder are non-combustion cylinders.
  • the larger the torque of the internal combustion engine 1 immediately before the fuel cut the larger the anti-phase torque is given. That is, the fuel injection amount for the combustion cylinder for generating the anti-phase torque is set large. If the anti-phase torque of one combustion cylinder is insufficient, fuel injection / ignition is performed as a combustion cylinder in the next cylinder in which the ignition order arrives following the first combustion cylinder.
  • the timing at which the actual torque of the drive shaft involved in the torsional vibration reverses from positive to negative is relatively delayed, which is caused by the torsional vibration.
  • the generation of vibration in the front-rear direction of the vehicle is delayed. Therefore, the timing delayed by 1/4 cycle of the torsional vibration, that is, the timing at which the anti-phase torque should be applied is delayed accordingly.
  • the frequency of torsional vibration is affected by the gear ratio of the transmission, and is further affected by the rotation speed of the internal combustion engine 1.
  • the reverse after the fuel cut is taken into consideration in consideration of the torque of the internal combustion engine 1 immediately before the fuel cut, the gear ratio at the time of executing the fuel cut, and the rotation speed of the internal combustion engine 1 at the time of executing the fuel cut.
  • Combustion cylinders and non-combustion cylinders for applying phase torque are determined.
  • FIG. 2 is a flowchart showing the flow of the fuel cut control process executed by the engine controller 35, and it is repeatedly determined whether or not the idle switch flag is turned on in step 1.
  • the idle switch flag is a flag indicating that the accelerator opening is 0, and when the output signal of the accelerator opening sensor 36 in response to the depression of the accelerator pedal continues to be less than a predetermined level for a relatively short predetermined time. In addition, it is determined that the accelerator pedal is fully closed, and the idle switch flag is turned on, that is, "1".
  • step 2 it is determined whether or not to allow the fuel cut.
  • fuel cut permission conditions other than the accelerator opening are satisfied. For example, fuel cut is permitted on the condition that the cooling water temperature is equal to or higher than a predetermined temperature, the rotation speed of the internal combustion engine 1 is equal to or higher than a predetermined rotation speed, and the vehicle speed is equal to or higher than a predetermined vehicle speed.
  • step 2 If it is determined that the fuel cut is permitted in step 2, the process proceeds to step 3, the torque of the internal combustion engine 1 at that time (that is, corresponding to the torque of the internal combustion engine 1 immediately before the fuel cut), the rotation speed of the internal combustion engine 1, and the transmission of the transmission.
  • the non-combustion cylinder and the combustion cylinder immediately after the fuel cut are determined according to the gear ratio. Then, the process proceeds from step 3 to step 4, and the fuel injection of each cylinder is controlled according to the determination in step 3. That is, in this step 4, the fuel cut is executed.
  • FIG. 3 is a time chart showing changes in the torque (column D) and drive shaft torque (column C) of the internal combustion engine 1 when the fuel is cut. Note that FIG. 3 is an explanatory diagram schematically drawn for easy understanding. Here, one of the factors that increase the torque of the internal combustion engine 1 immediately before the fuel cut is the case where the GPF 18 is forcibly regenerated and the case where the GPF 18 is not forcibly regenerated (this is a normal time). Will be described as an example.
  • the broken line a indicates the change in torque before and after the fuel cut in the normal state, that is, when the forced regeneration of GPF18 is not performed.
  • the idle switch flag shown in column A turns on, that is, the accelerator opening becomes 0, and fuel cut is executed at time t2 slightly delayed from this (see the fuel cut permission flag in column B).
  • the throttle valve 10 is substantially fully closed at time t1, so that the torque of the internal combustion engine 1 becomes sufficiently low by time t2. Focusing on the torque of the drive shaft, the torque of the drive shaft immediately becomes 0 at the time t1 when the accelerator opening becomes 0, and in many cases, it reverses negatively until the time t2 when the fuel cut is executed. .. That is, various play and backlash in the transmission and the drive system are absorbed until the fuel cut is executed, and the torque step of the internal combustion engine 1 caused by the fuel cut immediately acts on the transmission and the drive system.
  • the anti-phase torque may be applied to the timing delayed by 1/4 cycle of the torsional vibration starting from the time t2.
  • a cylinder having an explosion stroke close to the timing at which the anti-phase torque should be applied (here, for example, # 1 cylinder) becomes a combustion cylinder, and the explosion / combustion of this # 1 cylinder is executed.
  • vibration in the vehicle front-rear direction due to torsional vibration (which is shown as torque fluctuation of the drive shaft in column C) is suppressed.
  • the reference numeral "# 1" in the D column schematically indicates the injection pulse of the # 1 cylinder.
  • the torque of the internal combustion engine 1 also rises in a pulse shape due to the explosion / combustion of the # 1 cylinder.
  • the solid line b shows the characteristics when the GPF 18 is forcibly regenerated.
  • the torque of the internal combustion engine 1 is higher than that of the broken line a during traveling, and is at a relatively high level even after the time t1 when the accelerator opening becomes 0. This is because an extra torque for forced regeneration of the GPF 18, that is, an intake air amount and a fuel amount is added to the torque required for idle operation. Even if the driver sets the accelerator opening to 0, the forced regeneration of the GPF 18 is continued, and the opening of the throttle valve 10 is not fully closed but is opened to some extent. Therefore, the torque of the internal combustion engine 1 becomes high.
  • high torque idle operation such an idle state in which the generated torque of the internal combustion engine 1 is larger than that in the normal state.
  • a similar phenomenon occurs when the load of auxiliary equipment such as a compressor for an air conditioner or an alternator for power generation is large, when the inflow of purge gas from a canister is large, the loss due to friction or the like is large, and the internal combustion engine 1 is generated accordingly. It can occur when the torque is largely controlled, and so on. For example, under the condition that the load of the auxiliary machine is large and the GPF 18 is forcibly regenerated at the same time, the torque of the internal combustion engine 1 is even larger when the accelerator opening is set to 0.
  • the torque of the internal combustion engine 1 is relatively high even after the accelerator opening becomes 0 at the time t1, and the internal combustion engine 1 at the time t2 when the fuel cut is executed.
  • the torque is at a high level.
  • the torque of the internal combustion engine 1 becomes 0, so that the torque step before and after the fuel cut is larger than that in the normal state (broken line a).
  • a relatively large torque (positive torque) is applied from the internal combustion engine 1 to the transmission during the period from time t1 to time t2, so that the torque of the drive shaft decreases. It's slow.
  • the torque of the drive shaft becomes 0, and then the torque of the drive shaft reverses to negative at time t3. That is, between the time t2 and the time t3, there is a delay time due to play, backlash, etc. of each part of the drive system.
  • the vibration in the vehicle front-rear direction caused by the torsional vibration is generated starting from the time t3 when the torque of the drive shaft is reversed to the negative side.
  • the anti-phase torque timing is too early. Not only can the vibration in the front-rear direction of the vehicle not be properly suppressed, but on the contrary, the vibration may worsen.
  • the timing of applying the anti-phase torque is larger than the normal time in consideration of the delay from the time t2 to the time t3. It will be a late timing.
  • the firing order comes next to the # 1 cylinder as a cylinder having an explosion stroke close to the timing at which the anti-phase torque should be applied (that is, the timing delayed by 1/4 cycle of the torsional vibration starting from the time t3).
  • # 2 cylinder is selected. That is, fuel injection is not performed on the # 1 cylinder as a non-combustion cylinder, and fuel injection / ignition is executed on the next # 2 cylinder.
  • the reference numeral "# 2" in the D column schematically indicates the injection pulse of the # 2 cylinder.
  • the torque of the internal combustion engine 1 also rises in a pulse shape due to the explosion / combustion of the # 2 cylinder.
  • the heights of the pulse waveforms indicated by the symbols "# 1" and "# 2" represent the magnitude of the injection amount or the generated torque of each cylinder, and as shown in the figure, the high torque idle operation during GPF18 reproduction. Then, the injection amount of the combustion cylinder, which is the anti-phase torque, is given larger than that in the normal state. That is, a large amount of anti-phase torque is given according to the magnitude of the torque step of the internal combustion engine 1 due to the fuel cut. The larger the torque step caused by the fuel cut, the larger the amplitude of the torsional vibration. Therefore, by increasing the anti-phase torque, more effective vibration suppression can be achieved.
  • the frequency of torsional vibration is affected by the gear ratio of the transmission as described above, and is further affected by the rotation speed of the internal combustion engine 1.
  • the # 1 cylinder and the # 2 cylinder become non-combustion cylinders, and the next # 3 cylinder becomes a combustion cylinder, and fuel injection / ignition Is done.
  • combustion / explosion of a plurality of cylinders may be performed.
  • the torque of the internal combustion engine 1 immediately before the fuel cut is the intake air amount, the rotation speed of the internal combustion engine 1, the pressure in the intake collector 7a, the opening degree of the throttle valve 10, the fuel injection amount, the ignition timing, the flow rate of EGR gas, and the purge gas. It can be appropriately obtained based on the flow rate, the loss torque inside the internal combustion engine 1, and the like.
  • a negative torque that does not contribute to vehicle running such as drive torque of auxiliary machinery such as a compressor or alternator for an air conditioner, friction torque of a drive system such as a transmission, amount of air and fuel required for GPF18 regeneration, is obtained. The sum of these may be treated as a torque step due to fuel cut.
  • the basic timing of the anti-phase torque is determined from the magnitude of the torque of the internal combustion engine 1 immediately before the fuel cut.
  • the internal combustion engine immediately before the fuel cut such as forced regeneration of the GPF18.
  • a typical factor that causes the torque of the engine 1 to be larger than that in the normal state may be determined in advance, and the basic timing of the antiphase torque may be determined based on the presence or absence of these factors. That is, without calculating the actual torque of the internal combustion engine 1, the timing of the anti-phase torque may be delayed from the normal time when the high torque idle operation is performed such as during GPF18 reproduction.

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Abstract

内燃機関（１）のエンジンコントローラ（３５）は、車両の走行中にアクセル開度が０となったときに燃料カットを実行するとともに、燃料カットに伴う駆動系の捩れ振動による車両前後方向の振動を相殺するように、一部気筒の燃料供給により逆位相トルクを与える。ＧＰＦ（１８）の強制的な再生のために燃料カット直前の内燃機関（１）のトルクが通常よりも大きい場合に、逆位相トルクを与えるタイミングを通常時よりも遅らせる。ドライブシャフトのトルクが正から負へ反転したタイミングを振動の起点として、捩れ振動の１／４周期遅れたタイミングに点火時期が近い気筒を燃焼気筒として選択する。

Description

内燃機関の制御方法および制御装置
　この発明は、車両走行中にアクセル開度が０となったときに燃料カットを実行するとともに、この燃料カットに伴う車両振動を相殺するように、燃料カット実行後に、一部気筒の燃料供給により逆位相トルクを与える内燃機関の制御方法および制御装置に関する。
　車両用内燃機関の燃料消費の低減のために、走行中にアクセル開度が０となったときに所定の燃料カット許可条件に従って燃料供給の停止つまり燃料カットを行うことが知られている。
　このような燃料カットが実行されると、内燃機関の発生トルクがステップ的に減少することから駆動系の捩れ振動が発生し、この捩れ振動によって車両前後方向の振動が生じる。特許文献１には、この燃料カットに伴って生じる車両振動を相殺するように、燃料カット実行後に、一部気筒の燃料供給により逆位相トルクを与える技術が開示されている。
　しかしながら、特許文献１の技術では、燃料カット実行前後での内燃機関のトルク段差の大きさが何ら考慮されていない。
　例えば、何らかの理由で内燃機関の発生トルクとして車両の走行に必要なトルクに余分なトルクが上乗せされているような場合には、運転者がアクセル開度を０としても内燃機関のトルクが比較的高いレベルにあり、この比較的高いトルクを発生している状態から燃料カットが実行されることとなる。このような場合、燃料カット実行前にアクセル開度が０となってから車両駆動系のドライブシャフトのトルクが正から０を経て負へと反転するまでの遅れが、燃料カット直前の内燃機関トルクが低い場合に比較して、相対的に大きくなる。なお、このドライブシャフトのトルク変化の遅れは、主に駆動系各部の遊びやバックラッシュに起因する。
　上述した燃料カットに伴う車両振動は、ドライブシャフトのトルクが正から負へ反転した後に生じるので、燃料カットの際の内燃機関の発生トルクの大小を考慮していない従来技術では、必ずしも適切なタイミングで逆位相トルクを与えることができない。不適切なタイミングで逆位相トルクが与えられると、逆に車両振動が悪化する虞もある。
特開平８－１７７５６６号公報
　この発明では、アクセル開度が０である燃料カット直前の内燃機関のトルクが通常よりも大きい高トルクアイドル運転から燃料カットを実行する場合に、上記逆位相トルクを与えるタイミングを通常時よりも遅らせる。
　燃料カット直前の内燃機関のトルクが通常よりも大きい場合には、アクセル開度が０となってからドライブシャフトのトルクが正から負へ反転するまでの遅れが相対的に大きくなり、燃料カットに伴う車両振動の発生タイミングが遅くなる。従って、逆位相トルクを与えるタイミングを通常時よりも遅らせることで、車両振動を適切に抑制できる。
一実施例の内燃機関のシステム構成を示す説明図。 一実施例の燃料カット制御の処理を示すフローチャート。 燃料カットの際の機関トルクおよびドライブシャフトトルクの変化を通常時とＧＰＦ再生時とで対比して示したタイムチャート。
　以下、この発明の一実施例を図面に基づいて詳細に説明する。
　図１は、一実施例の内燃機関１のシステム構成を概略的に示した説明図である。内燃機関１は、例えば直列３気筒の火花点火式内燃機関であって、吸気弁２と排気弁３とで囲まれた燃焼室中央部に点火プラグ４を有し、吸気弁２側には図示しない可変バルブタイミング機構が設けられている。吸気ポート６には、吸気弁２へ向けて燃料を噴射する燃料噴射弁５が配置されている。なお、内燃機関１は、筒内へ燃料を直接噴射する筒内直接噴射型内燃機関であってもよい。
　吸気ポート６に接続された吸気通路７は吸気コレクタ７ａを備えており、該吸気コレクタ７ａの上流側に、エアクリーナ８、エアフロメータ９、電子制御型スロットルバルブ１０が上流側から順に配置されている。吸気コレクタ７ａには、該吸気コレクタ７ａ内の圧力および吸気温を検出するＴ－ＭＡＰセンサ１１が設けられている。
　排気ポート１３に接続された排気通路１４には、三元触媒からなる触媒装置１５が設けられており、該触媒装置１５の上流側に空燃比センサ１６が、下流側にＯ２センサ１７が、それぞれ配置されている。また、排気通路１４のＯ２センサ１７よりも下流側に、排気中の排気微粒子を捕集する排気微粒子フィルタ（以下、ＧＰＦと略記する）１８が配置されている。ＧＰＦ１８は、例えば、目封じ型のセラミック製モノリスフィルタに三元触媒をコーティングした構成となっている。一つの例では、上流側の触媒装置１５が車両のエンジンルーム内に位置し、ＧＰＦ１８は車両の床下に位置している。
　ＧＰＦ１８は、その入口側および出口側に、それぞれ温度センサ１９，２０を備えている。また、ＧＰＦ１８における圧力損失（つまり微粒子堆積状態）を検出するために、ＧＰＦ１８の入口側と出口側との間の圧力差に応答する差圧センサ２１が設けられている。
　排気通路１４と吸気通路７との間には排気還流通路２３が設けられており、この排気還流通路２３は、ＥＧＲガスクーラ２４およびＥＧＲバルブ２５を備えている。
　また、内燃機関１は、冷却水温センサ２７、潤滑油に関する油温センサ２８および油圧センサ２９、ノッキングセンサ３０、機関回転速度を検出するクランク角センサ３１、等を備えている。
　上述した種々のセンサ類の検出信号は、エンジンコントローラ３５に入力される。エンジンコントローラ３５には、さらに、運転者により操作されるアクセルペダルの踏込量を検出するアクセル開度センサ３６の検出信号、トランスミッションコントローラ３７が出力する変速機のギア比を示す信号、車速センサ３８からの車速信号、などが入力される。また、内燃機関１は、補機として空調装置用コンプレッサ（図示せず）およびオルタネータ（図示せず）を駆動しており、これらの補機の駆動に要する負荷を検出するために、空調装置の冷媒圧力やオルタネータの電流を示す信号がエンジンコントローラ３５に入力される。
　エンジンコントローラ３５は、これらの検出信号に基づき、内燃機関１の全体的な制御を行っている。例えば、各気筒の燃料噴射弁５の燃料噴射量および噴射時期、点火プラグ４の点火時期、スロットルバルブ１０の開度、等を最適に制御している。
　また、ＧＰＦ１８については、差圧センサ２１によって所定レベル以上の微粒子堆積状態（いわゆる目詰まり状態）が検出されたときに、ＧＰＦ１８の温度など他の条件も考慮しながらエンジンコントローラ３５がＧＰＦ１８の強制的な再生を行うようになっている。具体的には、スロットルバルブ１０の開度を増加して吸入空気量および燃料量を増量するとともに、点火時期を遅角させて排気温度を高めることで、堆積していた排気微粒子を燃焼させ、除去する。なお、一般に、高負荷運転などによりＧＰＦ１８の温度が高いときにはＧＰＦ１８は自然に再生可能であるので、ＧＰＦ１８の強制的な再生は、低負荷運転の継続などによりＧＰＦ１８の温度が低いときに行われる。例えば、運転者がアクセルペダルを解放した状態であるアクセル開度が０であるときにも、ＧＰＦ１８の強制的な再生がなされる。
　上記内燃機関１は、図示しない変速機と組み合わされて車両に搭載されている。変速機としては、有段もしくは無段の自動変速機、あるいは、手動変速機のいずれであってもよいが、一例としては、ベルト式無段変速機（いわゆるＣＶＴ）が用いられている。このベルト式無段変速機は、トランスミッションコントローラ３７により、主にアクセル開度と車速とに基づいて変速比が連続的に制御される。内燃機関１の出力軸（クランクシャフト）は、図示しないトルクコンバータを介して変速機の入力軸に接続される。変速機の出力軸は、終減速装置およびドライブシャフトを介して車両の駆動輪を駆動する。
　次に、本発明の要部である減速時の燃料カット制御について説明する。実施例の内燃機関１は、車両走行中に運転者がアクセルペダルを解放した惰行走行時に、燃料消費の改善やいわゆるエンジンブレーキ作用の確保等のために、燃料カットを実行する。そして、この燃料カットに伴う捩れ振動に起因した車両前後方向の振動を相殺するために、燃料カット実行後に、一部気筒の燃料噴射（つまり一部気筒の燃焼）により逆位相トルクを与える処理を実行する。例えば、捩れ振動の１／４周期遅れた位相でもって逆位相トルクを与えることで、捩れ振動に起因した車両前後方向の振動が効果的に抑制される。この逆位相トルクを与えるタイミングは、燃料カット直前の内燃機関１のトルクに応じて設定され、燃料カット直前の内燃機関１のトルクが大きい場合には相対的に遅れたタイミングで逆位相トルクが与えられる。
　具体的には、点火順序に従った本来の点火時期が所望のタイミングに最も近い気筒が逆位相トルク発生のための燃焼気筒として決定される。点火順序がこの燃焼気筒よりも前の気筒は、非燃焼気筒となる。また、燃料カット直前の内燃機関１のトルクが大きいほど逆位相トルクは大きく与えられる。つまり、逆位相トルク発生のための燃焼気筒に対する燃料噴射量が大きく設定される。また、１つの燃焼気筒で逆位相トルクが不十分であれば、最初の燃焼気筒に続いて点火順序が到来する次の気筒も燃焼気筒として燃料噴射・点火を行う。
　後述するように、燃料カット直前の内燃機関１のトルクが大きいと、捩れ振動に関与するドライブシャフトの実際のトルクが正から負へと反転するタイミングが相対的に遅くなり、それだけ捩れ振動に起因した車両前後方向の振動の発生が遅くなる。従って、捩れ振動の１／４周期遅れたタイミングつまり逆位相トルクを与えるべきタイミングがそれだけ遅くなる。
　また、捩れ振動の周波数は、変速機のギア比の影響を受け、さらには、内燃機関１の回転速度の影響を受ける。変速機のギア比が低い（低速ギア側）ほど捩れ振動の周波数が低くなり、１／４周期遅れたタイミングが相対的に遅くなる。また内燃機関１の回転速度が高いほど捩れ振動の周波数が高くなり、１／４周期遅れたタイミングが相対的に早くなる。
　従って、実施例の内燃機関１では、燃料カット直前の内燃機関１のトルク、燃料カット実行時のギア比、燃料カット実行時の内燃機関１の回転速度、を考慮して、燃料カット後の逆位相トルクを与えるための燃焼気筒および非燃焼気筒が決定される。
　図２は、上記エンジンコントローラ３５によって実行される燃料カット制御の処理の流れを示すフローチャートであって、ステップ１でアイドルスイッチフラグがオンとなったかどうかを繰り返し判定する。アイドルスイッチフラグは、アクセル開度が０であることを示すフラグであり、アクセルペダルの踏込に応答するアクセル開度センサ３６の出力信号が所定レベル未満である状態が比較的短い所定時間継続したときに、アクセルペダルが全閉であると判定してアイドルスイッチフラグがオンつまり「１」となる。
　アクセル開度が０つまりアイドルスイッチフラグがオンとなったら、ステップ２へ進み、燃料カットを許可するか否かを判定する。ここでは、アクセル開度以外のいくつかの燃料カット許可条件が成立しているかどうかを判定する。例えば、冷却水温が所定温度以上であること、内燃機関１の回転速度が所定回転速度以上であること、車速が所定車速以上であること、などを条件として燃料カットが許可される。
　ステップ２において燃料カット許可と判定したら、ステップ３へ進み、そのときの内燃機関１のトルク（つまり燃料カット直前の内燃機関１のトルクに相当）と、内燃機関１の回転速度と、変速機のギア比と、に応じて、燃料カット直後の非燃焼気筒と燃焼気筒とを決定する。そして、ステップ３からステップ４へ進み、ステップ３での決定に従って、各気筒の燃料噴射を制御する。つまり、このステップ４において、燃料カットが実行される。
　図３は、燃料カットの際の内燃機関１のトルク（Ｄ欄）とドライブシャフトトルク（Ｃ欄）の変化を示すタイムチャートである。なお、この図３は、理解を容易にするために模式的に描いた説明図である。ここでは、燃料カット直前の内燃機関１のトルクが大きくなる１つの要因として、ＧＰＦ１８の強制的な再生を行っている場合と、強制的な再生を行っていない場合（これを通常時とする）と、を例に説明する。
　破線ａは、通常時つまりＧＰＦ１８の強制的な再生を行っていない場合の燃料カット前後のトルクの変化を示す。時間ｔ１においてＡ欄に示すアイドルスイッチフラグがオンつまりアクセル開度が０となり、これから僅かに遅れた時間ｔ２において燃料カットが実行される（Ｂ欄の燃料カット許可フラグを参照）。ＧＰＦ１８の強制的な再生がなされていない通常時には、時間ｔ１においてスロットルバルブ１０が実質的に全閉となるため、内燃機関１のトルクが時間ｔ２までの間に十分に低くなる。また、ドライブシャフトのトルクに着目すると、アクセル開度が０となった時間ｔ１においてドライブシャフトのトルクが直ちに０となり、多くの場合、燃料カットが実行される時間ｔ２までの間に負に反転する。つまり、変速機や駆動系における種々の遊びやバックラッシュが燃料カット実行までの間に吸収されており、燃料カットにより生じる内燃機関１のトルク段差が直ちに変速機や駆動系に作用する。
　そのため、時間ｔ２を起点として、捩れ振動の１／４周期遅れたタイミングに逆位相トルクを与えればよい。図示例では、この逆位相トルクを与えるべきタイミングに近い爆発行程を有する気筒（ここでは例えば♯１気筒とする）が燃焼気筒となり、この♯１気筒の爆発・燃焼が実行される。これにより、捩れ振動による車両前後方向の振動（これは、Ｃ欄にドライブシャフトのトルク変動として示されている）が抑制される。なお、Ｄ欄における符号「♯１」は、♯１気筒の噴射パルスを模式的に示している。Ｄ欄には詳しくは示していないが、この♯１気筒の爆発・燃焼によって内燃機関１のトルクも同様にパルス状に上昇する。
　なお、破線ａの特性から、「通常時」とはアクセル開度が０となった後燃料カット実行までの間にドライブシャフトのトルクが正から負へと反転する場合である、と言える。
　実線ｂは、ＧＰＦ１８の強制的な再生を行っている場合の特性を示す。Ｄ欄に示すように、内燃機関１のトルクは、走行中、破線ａに比較して高く、アクセル開度が０となった時間ｔ１以降も比較的高いレベルにある。これは、アイドル運転に必要なトルクに、ＧＰＦ１８の強制的な再生のための余分なトルクつまり吸入空気量・燃料量が上乗せされているためである。運転者がアクセル開度を０としてもＧＰＦ１８の強制的な再生が継続され、スロットルバルブ１０の開度が全閉ではなくある程度開いた状態となる。そのため、内燃機関１のトルクが高くなるのである。本明細書では、このように内燃機関１の発生トルクが通常時よりも大きなアイドル状態を、便宜上「高トルクアイドル運転」と呼ぶこととする。同様の現象は、空調装置用のコンプレッサや発電用のオルタネータなどの補機の負荷が大きいとき、キャニスタからのパージガスの流入量が大であるとき、フリクション等による損失が大きくそれだけ内燃機関１の発生トルクが大きく制御されているとき、などに生じうる。例えば、補機の負荷が大きく、かつ同時にＧＰＦ１８の強制的な再生を行っているような条件下では、アクセル開度を０としたときの内燃機関１のトルクはさらに大きい。
　従って、ＧＰＦ１８の強制的な再生を行っている場合、時間ｔ１においてアクセル開度が０となった後も内燃機関１のトルクは比較的高く、燃料カットが実行される時間ｔ２における内燃機関１のトルクは高いレベルにある。そして、燃料カットが実行されると内燃機関１のトルクが０となるので、燃料カットの前後におけるトルク段差は、通常時（破線ａ）よりも大きい。
　これに対応するドライブシャフトのトルクに着目すると、時間ｔ１から時間ｔ２に至る間も内燃機関１から変速機へと比較的大きなトルク（正のトルク）が加えられるため、ドライブシャフトのトルクの低下は緩慢である。時間ｔ２において燃料カットが実行されると、ドライブシャフトのトルクは０となり、その後、時間ｔ３においてドライブシャフトのトルクが負へと反転する。つまり、時間ｔ２から時間ｔ３の間は、駆動系各部の遊びやバックラッシュ等に起因した遅れ時間となる。捩れ振動に起因する車両前後方向の振動は、ドライブシャフトのトルクが負へと反転した時間ｔ３を起点として発生する。
　従って、この場合は、破線ａに示す通常時のように時間ｔ２を起点として捩れ振動の１／４周期遅れたタイミングに逆位相トルクを与えたのでは、逆位相トルクのタイミングが早すぎることとなり、車両前後方向の振動を適切に抑制できないばかりか、逆に振動が悪化する可能性もある。
　これに対し、実施例の燃料カット制御では、燃料カット直前の内燃機関１のトルクが大きい場合に、時間ｔ２から時間ｔ３までの遅れを考慮して、逆位相トルクを与えるタイミングが通常時よりも遅れたタイミングとなる。図示例では、この逆位相トルクを与えるべきタイミング（つまり時間ｔ３を起点として捩れ振動の１／４周期遅れたタイミング）に近い爆発行程を有する気筒として、♯１気筒の次に点火順序が到来する♯２気筒が選択される。つまり♯１気筒は非燃焼気筒として燃料噴射は行われず、次の♯２気筒に対して燃料噴射・点火を実行する。これにより、時間ｔ３を起点とした捩れ振動による車両前後方向の振動（これは、Ｃ欄にドライブシャフトのトルク変動として示されている）が抑制される。なお、Ｄ欄における符号「♯２」は、♯２気筒の噴射パルスを模式的に示している。Ｄ欄には詳しくは示していないが、この♯２気筒の爆発・燃焼によって内燃機関１のトルクも同様にパルス状に上昇する。
　ここで、符号「♯１」，「♯２」で示すパルス波形の高さは、各気筒の噴射量ないし発生トルクの大小を表しており、図示するように、ＧＰＦ１８再生中の高トルクアイドル運転では、逆位相トルクとなる燃焼気筒の噴射量が通常時よりも大きく与えられる。つまり、燃料カットに伴う内燃機関１のトルク段差の大小に応じた形で、逆位相トルクが大きく与えられる。燃料カットに起因するトルク段差が大きいほど捩れ振動の振幅が大きくなるので、逆位相トルクを大とすることで、より効果的な振動抑制が図れる。
　また、捩れ振動の周波数は、前述したように変速機のギア比の影響を受け、さらには、内燃機関１の回転速度の影響を受ける。変速機のギア比が低い（低速ギア側）ほど捩れ振動の周波数が低くなり、１／４周期遅れたタイミングが相対的に遅くなる。また内燃機関１の回転速度が高いほど捩れ振動の周波数が高くなり、１／４周期遅れたタイミングが相対的に早くなる。従って、これらを考慮して最適な燃焼気筒が選択される。例えば、♯２気筒よりもさらに遅れたタイミングで逆位相トルクを与える必要があれば、♯１気筒および♯２気筒が非燃焼気筒となり、その次の♯３気筒が燃焼気筒として、燃料噴射・点火がなされる。
　また、さらに大きな逆位相トルクが必要な場合（つまり１つの気筒の燃焼では要求の逆位相トルクを満たせない場合）には、複数の気筒の燃焼・爆発を行うようにしてもよい。
　燃料カット直前の内燃機関１のトルクは、吸入空気量や内燃機関１の回転速度、吸気コレクタ７ａ内の圧力、スロットルバルブ１０の開度、燃料噴射量、点火時期、ＥＧＲガスの流量、パージガスの流量、内燃機関１内部での損失トルク、などに基づいて適宜に求めることができる。あるいは、空調装置用コンプレッサやオルタネータ等の補機の駆動トルク、変速機等の駆動系のフリクショントルク、ＧＰＦ１８再生に必要な空気量・燃料量、などの車両走行に寄与しない負のトルクを求め、これらの総和を燃料カットに伴うトルク段差として扱うようにしてもよい。
　なお、上記実施例では、燃料カット直前の内燃機関１のトルクの大小から逆位相トルクの基本的なタイミングを決定するようにしているが、例えば、ＧＰＦ１８の強制的な再生など燃料カット直前の内燃機関１のトルクが通常時よりも大となる代表的な要因を予め決定しておき、これらの要因の有無に基づいて逆位相トルクの基本的なタイミングを決定するようにしてもよい。つまり、内燃機関１の実際のトルクを演算せずに、ＧＰＦ１８再生中など高トルクアイドル運転となるときに逆位相トルクのタイミングを通常時よりも遅くすればよい。

Claims (8)

  1. 　車両の走行中にアクセル開度が０となったときに燃料カットを実行するとともに、この燃料カットに伴う車両振動を相殺するように、燃料カット実行後に、一部気筒の燃料供給により逆位相トルクを与える内燃機関の制御方法において、
    　アクセル開度が０である燃料カット直前の内燃機関のトルクが通常よりも大きい高トルクアイドル運転から燃料カットを実行する場合に、上記逆位相トルクを与えるタイミングを通常時よりも遅らせる、内燃機関の制御方法。
  2. 　燃料カット直前の内燃機関のトルクが大きいほど上記逆位相トルクを大きく与える、請求項１に記載の内燃機関の制御方法。
  3. 　内燃機関の排気系に設けられた排気微粒子フィルタの再生処理を行っている運転状態を、上記の高トルクアイドル運転とする、請求項１または２に記載の内燃機関の制御方法。
  4. 　アクセル開度が０となってから燃料カット実行までの期間内に車両のドライブシャフトのトルクが正から負へ反転しないときの運転状態を、上記の高トルクアイドル運転とする、請求項１または２に記載の内燃機関の制御方法。
  5. 　燃料カット実行後に順次点火順序が到来する気筒の中で、上記逆位相トルクを与えるべきタイミングに基づき、燃料供給を行う気筒を決定する、請求項１～４のいずれかに記載の内燃機関の制御方法。
  6. 　燃料カット実行時の変速機のギア比が低いほど上記タイミングを相対的に早くする、請求項１～５のいずれかに記載の内燃機関の制御方法。
  7. 　燃料カット実行時の内燃機関の回転速度が高いほど上記タイミングを相対的に遅くする、請求項１～６のいずれかに記載の内燃機関の制御方法。
  8. 　アクセル開度センサと、各気筒毎に燃料噴射を行う燃料噴射装置と、を備え、車両の走行中にアクセル開度が０となったときに燃料カットを実行するとともに、この燃料カットに伴う車両振動を相殺するように、燃料カット実行後に、一部気筒の燃料供給により逆位相トルクを与える内燃機関の制御装置において、
    　アクセル開度が０である燃料カット直前の内燃機関のトルクが通常よりも大きい高トルクアイドル運転から燃料カットを実行する場合に、上記逆位相トルクを与えるタイミングを通常時よりも遅らせる、内燃機関の制御装置。
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Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08177566A (ja) 1994-12-20 1996-07-09 Nissan Motor Co Ltd エンジンのトルク制御装置
JP2000502769A (ja) * 1995-12-22 2000-03-07 アーベー ボルボ 乗り物内の振動を低減させる方法、およびそれを実施する装置
JP2002322931A (ja) * 2001-04-25 2002-11-08 Fuji Heavy Ind Ltd エンジンの燃料噴射制御装置
JP2002364406A (ja) * 2001-06-08 2002-12-18 Denso Corp 内燃機関の自動停止装置

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ITBO20030213A1 (it) * 2003-04-11 2004-10-12 Magneti Marelli Powertrain Spa Metodo per il controllo del regime di un motore
JP2006057527A (ja) * 2004-08-19 2006-03-02 Denso Corp 電子スロットル制御装置
JP2008075689A (ja) * 2006-09-19 2008-04-03 Nissan Motor Co Ltd 無段変速機の変速制御装置
JP5077057B2 (ja) * 2007-08-04 2012-11-21 日産自動車株式会社 エンジンの燃料噴射制御装置
US7980066B2 (en) * 2007-12-19 2011-07-19 Detroit Diesel Corporation Thermal management for an internal combustion engine to optimize diesel particulate filter regeneration events
US8386150B2 (en) * 2010-04-28 2013-02-26 GM Global Technology Operations LLC Fuel cutoff transition control systems and methods
US9587572B2 (en) * 2014-03-05 2017-03-07 Cummins Inc. Systems and methods to reduce torsional conditions in an internal combustion engine
FR3035843B1 (fr) * 2015-05-04 2017-05-19 Peugeot Citroen Automobiles Sa Procede de gestion des pentes de l’agrement preventif en deceleration
BR112017025379B1 (pt) * 2015-05-29 2022-09-13 Nissan Motor Co., Ltd Dispositivo de controle para motor de combustão interna para veículo
EP3514353B1 (en) * 2016-09-16 2021-03-03 Nissan Motor Co., Ltd. Control method and control device for engine
JP7123302B2 (ja) * 2018-05-30 2022-08-23 マツダ株式会社 車両の制御装置
JP7020337B2 (ja) * 2018-08-07 2022-02-16 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の制御装置
KR20200061215A (ko) * 2018-11-23 2020-06-02 현대자동차주식회사 엔진 진동 저감을 위한 모터제어장치 및 방법
JP7047731B2 (ja) * 2018-12-04 2022-04-05 トヨタ自動車株式会社 内燃機関システム
JP7327346B2 (ja) * 2020-10-16 2023-08-16 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の制御装置

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08177566A (ja) 1994-12-20 1996-07-09 Nissan Motor Co Ltd エンジンのトルク制御装置
JP2000502769A (ja) * 1995-12-22 2000-03-07 アーベー ボルボ 乗り物内の振動を低減させる方法、およびそれを実施する装置
JP2002322931A (ja) * 2001-04-25 2002-11-08 Fuji Heavy Ind Ltd エンジンの燃料噴射制御装置
JP2002364406A (ja) * 2001-06-08 2002-12-18 Denso Corp 内燃機関の自動停止装置

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP4134535A4

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