WO2021084986A1

WO2021084986A1 - 高濃度鉄系凝集剤とその製造方法

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Publication number: WO2021084986A1
Application number: PCT/JP2020/036338
Authority: WO
Inventors: 洋介桂; 正寛伴; 達郎戸嶋; 正貴中島
Original assignee: 日鉄鉱業株式会社
Priority date: 2019-10-29
Filing date: 2020-09-25
Publication date: 2021-05-06
Also published as: JP2021070016A; KR20220086592A; CN114630810A; JP7333262B2; TW202124286A

Abstract

従来の製造方法では反応時間が長時間になるため製造できなかった超高濃度のポリ硫酸第二鉄溶液を、連続的に製造する。　硫酸第一鉄、硫酸及び酸素ガスを原料とし、次の関係を満たす硫酸第一鉄と硫酸を含む原料液と酸素ガスを、高温高圧の反応容器中に供給し、連続的にポリ硫酸第二鉄溶液を取り出す。　全鉄と硫酸イオンのモル比（ＳＯ_４ ^２-／Ｔ－Ｆｅ）が１．２以上　硫酸イオンの重量濃度を[ＳＯ₄ ^２-] としたときに、[ＳＯ₄ ^２-]が３５重量％以下

Description

高濃度鉄系凝集剤とその製造方法

発明の属する技術分野

　本発明は、排水処理に使用される高濃度の鉄系凝集剤及びその製造方法に関する。

　本件特許出願人は、独自に開発した鉄系無機高分子凝集剤「ポリテツ」（登録商標）を中心に排水処理薬剤の販売を行っており、これに関するいくつかの特許を有する。
　これらの特許のうち、特許文献１には、鉄系原料である硫酸第一鉄（ＦｅＳＯ_４）溶液に対して触媒として亜硝酸ナトリウム及び酸化剤を添加して、常温常圧で約１０時間程度の時間をかけて酸化反応を進行させ、ポリ硫酸第二鉄（〔Ｆｅ_２（ＯＨ）_ｎ（ＳＯ_４）_{３－ｎ／２} 〕_ｍ但し０＜ｎ≦２、ｍは自然数）溶液を得る方法が記載されている。
　しかし、この方法は反応に長時間を要するので、何らかの方法により反応時間の短縮化が求められていた。　

　また、特許文献２に記載された鉄系無機凝集剤の製造方法は、鉄系原料としてマグネタイト（Ｆｅ_３Ｏ_４）を使用し、硫酸イオンと鉄イオンのモル比を調整した後に、反応容器中で１２０～１８０℃の温度で反応させる方法である。この方法は高温高圧下で反応を進めることにより反応時間の短縮化を目指す製造方法であるが、それでも０．８～１．５時間の反応時間が必要であった。

　特許文献３には、鉄系原料である三酸化二鉄（Ｆｅ₂Ｏ₃）を過剰の硫酸に溶解して硫酸第二鉄（Ｆｅ₂（ＳＯ₄）_３）を生成し、これを含水三酸化二鉄で部分中和する鉄系凝集剤の製造方法が開示されている。
　しかし、この方法は、三酸化二鉄を硫酸に溶解させる工程と生成した硫酸第二鉄を部分中和する工程の２工程からなるので、製造工程が複雑になり効率よくポリ硫酸第二鉄溶液を生成することができないという難点がある。実施例では１００℃に加熱した状態で３時間程度保持し、反応を進行させることが必要とされている。

特公昭５１－１７５１６号公報特許第３３７９２０４号公報特許第２７４１１３７号公報

　上記したように、従来技術においては、様々な種類の鉄化合物を鉄系原料として選択し、様々な反応形態で反応させてポリ硫酸第二鉄溶液を製造することが試みられているが、遊離硫酸や反応残渣の発生が多い等の問題のほか、実用に耐えるポリ硫酸第二鉄溶液を製造するための製造時間が長くなるという問題が残されていた。
　また、詳細は後記するが、鉄系凝集剤においては、全鉄濃度が高いほど凝集剤としての特性が高いとされている。そして、本件特許出願人は、鉄系無機高分子凝集剤「ポリテツ」(商標登録)を製造・販売しており、その全鉄濃度は、概ね１１．０～１２．５％(「通常品」と称する)である。鉄系無機高分子凝集剤は、その全鉄濃度が高濃度であれば、高い凝集能力と脱水性を有することから、近年では、全鉄濃度が１２．５％以上のものが「高濃度品」として製造・販売されてきている。
　しかしながら、全鉄濃度の高い凝集剤を製造することとしても、上記の製造時間が長くなるとの問題とも関係して、せいぜい全鉄濃度が１２．７％（１３％未満）が限度であった。

　なお、本発明における濃度は、モル濃度を明記する場合以外は全て重量％を意味するものであり、[Ｔ－Ｆｅ]は全鉄の重量濃度、[ＳＯ_４ ^２－]は硫酸イオンの重量濃度をあらわす。
　ここで全鉄濃度とは、原料中に溶解している鉄ばかりでなく、溶解することなく固体（粉体等）として原料液中に存在する鉄を含めた濃度であることを意味する。原料液中に存在する鉄系粉末であっても、ポリ硫酸第二鉄溶液の製造反応に寄与するので、原料液中に溶解していない鉄系成分も鉄の濃度に含めることが合理的である。
　しかし、本発明で製造したポリ硫酸第二鉄溶液でも、全鉄濃度で濃度表示をするが、鉄はすべて溶解していることは当然のことである。

　本発明は、これらの課題を解決すべくなされたもので、従来品と比較して、全鉄濃度が高いポリ硫酸第二鉄溶液を連続的に製造することができる製造方法を提供することにある。本発明では、反応容器を用いて加圧しつつ連続的に製造することにより、高濃度のポリ硫酸第二鉄溶液を低いコストで提供することを目的とする。

　これらの課題を解決するため、本発明は、次の技術的手段から構成されるものである。
（１）硫酸第一鉄、硫酸及び酸素ガスを原料とし、次の条件を満たす硫酸第一鉄と硫酸を含む原料液と酸素ガスを連続的に反応容器中に供給し、高温高圧で反応を行なわせて生成したポリ硫酸第二鉄溶液を連続的に反応容器から取り出すことを特徴とする、ポリ硫酸第二鉄溶液を含有する鉄系凝集剤の連続的製造方法。
　　全鉄と硫酸イオンのモル比（ＳＯ_４ ^２-／Ｔ－Ｆｅ）が１．２以上
　　硫酸イオンの重量濃度を[ＳＯ₄ ^２-] としたときに、[ＳＯ₄ ^２-]が３５重量％以下
（２）触媒として、硝酸又は亜硝酸塩を反応容器中にさらに加えることを特徴とする（１）の鉄系凝集剤の連続的製造方法。
（３）高温高圧の反応条件が、１００℃以上、０．３ＭＰａ以上であることを特徴とする（１）又は（２）の鉄系凝集剤の連続的製造方法。
（４）反応容器内に９リットルのポリ硫酸第二鉄溶液を充填し、反応容器内へ供給する硫酸第一鉄と硫酸を含む原料液を５５～７０℃に加熱することを特徴とする（１）～（３）のいずれかの鉄系凝集剤の連続的製造方法。
（５）滞留時間は１０分以内であることを特徴とする（１）～（４）のいずれかに記載された鉄系凝集剤の連続的製造方法。
（６）反応容器内の温度を、反応を通じて１００℃～１５０℃に保つことを特徴とする（１）～（５）のいずれかに記載された鉄系凝集剤の連続的製造方法。

　本発明の超高濃度鉄系凝集剤は、本発明の出願人が市販している高濃度の鉄系凝集剤に比較しても高濃度である点に特徴があり、高い凝集能力と脱水性を有している。また、通常品に比較して含有水分が少ないことから、製品輸送コストを低減することができる。
　また、本発明の鉄系凝集剤の製造方法によれば、従来の方法では１０時間以上の時間を要していた製造時間を大幅に短縮して連続生産することができ、鉄系凝集剤の効率的な製造を行なうことができる。

高温高圧反応でポリ硫酸第二鉄の製造が可能な領域連続式製造方法のフロー図

　ここで、本発明に係る鉄系凝集剤の製造方法の技術的特徴について説明する前に、まず、無機系凝集剤について説明する。
　一般に、下水汚泥処理においては、汚泥中の懸濁粒子やコロイド状粒子を凝集剤で凝集させて脱水処理して固液分離することが行われている。下水汚泥中の懸濁粒子やコロイド状粒子は、その表面が通常は負に帯電しており、表面電荷による反発力と水和により安定状態にある。凝集剤はこれらの粒子表面に吸着して表面電荷を中和し、粒子間の反発力を弱めることにより凝集させる作用を持つ薬剤である。

　鉄系凝集剤は代表的な無機系凝集剤で、正に帯電した鉄イオンが懸濁粒子やコロイド状粒子等の懸濁物質の表面の負の電荷を中和して凝集作用を行っている。このため、鉄系凝集剤は鉄イオンが存在すれば必ず凝集作用を有するが、鉄イオン濃度が高ければ懸濁物質の凝集能力が高まるため、凝集剤の添加量は少なくてすむことになる。
　また、凝集剤中の鉄イオンが安定的に存在するためには、ある程度の量の負イオンが存在しなければならない。鉄系凝集剤の場合には、通常は硫酸イオンがこの役割を担っている。負イオンが鉄イオン量と適切なモル比の関係にあれば鉄系凝集剤は安定するが、負イオン量が過剰な場合や不足する場合には不安定になり、結晶等として析出してしまう。

　また、このような鉄系凝集剤を用いて下水汚泥の処理を行った場合、鉄イオンは懸濁粒子やコロイド状粒子表面に吸着されて固形分として分離回収されるが、硫酸イオンは被処理水中に残留してしまう。
　このため、被処理水は強度の酸性となるので、これを河川に放流するためには多量の中和剤で中和する必要があり、これが下水汚泥処理のコストを上げる要因の一つであるといわれている。すなわち、鉄系凝集剤に求められる特徴として、凝集剤中に含まれる全鉄濃度（[Ｔ－Ｆｅ]）が高く、硫酸イオン濃度（[ＳＯ₄ ^２-]）が低いことが求められていた。

（使用する原料）
　硫酸第１鉄を原料とするポリ硫酸第二鉄溶液の製造においては、次の化学反応が進行していると考えられている。
　
　　ｍ[２ＦｅＳＯ_４+(1-n/2)Ｈ_２ＳＯ_４+1/2Ｏ_２+(n-1)Ｈ_２Ｏ]
→　〔Ｆｅ_２（ＯＨ）_ｎ（ＳＯ_４）_{３－ｎ／２} 〕_ｍ
　　　　　但し０＜ｎ≦２、ｍは自然数
　本発明は、上記したポリ硫酸第二鉄溶液からなる鉄系凝集剤について、[Ｔ－Ｆｅ]が高い溶液を連続的に形成する方法及びこれにより製造された鉄系凝集剤を提供するものである。

　本発明においては、まず第１に、原料として硫酸第一鉄（ＦｅＳＯ₄）と硫酸を含む原料液と酸素ガスを用い、高温高圧条件下で酸化反応を行なうにあたり、投入する原料液の全鉄濃度と硫酸イオン濃度との関係を特定の範囲のものに設定する。本発明は、全鉄と硫酸イオンのモル比（ＳＯ_４ ^２－／Ｔ－Ｆｅ）が特定値以上で、[ＳＯ_４ ^２－]が特定値以下のものとすることにより、従来技術からは予測のできない連続的製造を行うことができ、さらに、製造されたポリ硫酸第二鉄溶液は従来技術では製造できない超高濃度の全鉄濃度（[Ｔ－Ｆｅ]）のものを製造できる、という格別に顕著な効果を達成するものである。

　すなわち、本発明においては、次の条件を満たす硫酸第一鉄と硫酸を含む原料液と酸素ガスを高温高圧下で反応させることを第１の特徴とするものである。
　全鉄と硫酸イオンのモル比（ＳＯ_４ ^２-／Ｔ－Ｆｅ）が１．２以上
　硫酸イオンの重量濃度を[ＳＯ₄ ^２-] としたときに、[ＳＯ₄ ^２-]が３５重量％以下
　硫酸第一鉄の全鉄濃度と硫酸イオン濃度とがこのような関係にあるとき、殿物を発生させることなく、短時間で超高濃度のポリ硫酸第二鉄溶液を得ることができることは、本発明者らにより見出された新たな知見である。

　この領域は次のような実験により設定したものである。
　本発明の発明者らは、高温高圧の反応条件として、(1)反応温度を１１０℃、反応圧力を０．３ＭＰａ、反応時間を１０分、(2)反応温度を１２０℃、反応圧力を１０ＭＰａ、反応時間を１０分と設定して、硫酸第一鉄及び硫酸を含む原料液を種々の濃度となるように調整した。これに触媒として硝酸を添加し、バッチ式で高温高圧反応をおこなった。そして、反応時間経過後に殿物が発生するか否かを検討した。

　その結果を下記の表にまとめる。上記(1)、(2)のいずれの条件でおこなった場合でも同じ結果となることが判明した。すなわち、表１で示す全鉄濃度[Ｔ－Ｆｅ]と全硫酸濃度[ＳＯ₄ ^２-]の場合には、殿物が形成されずにポリ硫酸第二鉄溶液が形成され、表２で示す場合には殿物の発生が確認された。

（特定領域）
　これらの結果をまとめたものを図１に示す。図中○印で占められた領域は、殿物が形成されずにポリ硫酸第二鉄溶液が形成された領域である。これは、本発明で規定する領域で、以下では「特定領域」という。この特定領域に含まれる白○印が示す[Ｔ－Ｆｅ]、[ＳＯ₄ ^２-]が、本発明における連続的製造において安定的にポリ硫酸第二鉄溶液が製造できる原料組成である。この組成物を高温高圧条件下で反応させることにより、ポリ硫酸第二鉄の赤褐色の溶液を得ることができる。
　一方、特定領域の外側にある▲印が示す原料組成を用いて、高温高圧下で反応を行なわせた場合には、いずれも殿物の発生が確認されており、鉄と硫酸イオンのモル比（ＳＯ_４ ^２-／Ｔ－Ｆｅ）が１．２より低い領域のサンプルでは、殿物はハイドロニウムジャロサイトであることが確認されている。

　本発明者らは、この特定領域を次の2つ観点から特定することとした。
　まず、この領域の上限は、硫酸イオンの重量濃度[ＳＯ_４ ^２-]が３５重量％以下と設定することができる。
　次に、この領域の下限は、右肩上がりの斜めの直線で規定できる。この斜めの直線は、全鉄と硫酸イオンのモル比（ＳＯ_４ ^２-／Ｔ－Ｆｅ）が１．２以上となる関係を示す直線を、縦軸と横軸が硫酸イオンの重量濃度と全鉄の重量濃度である図に換算して書き込んだものである。
　本発明で特定する上記の[Ｔ－Ｆｅ]と [ＳＯ₄ ^２-]の原料組成に関する特定領域は、高温高圧条件下でポリ硫酸第二鉄溶液の生成を短時間で安定的に行うことができる領域を示しているといえる。

（連続製造）
　本発明の第２の特徴は、ポリ硫酸第二鉄溶液の製造を連続的に行うことである。
　上記図１に示す特定領域は、オートクレーブを用いた高温高圧反応をバッチ式で行った結果であるが、同様に高温高圧条件下で反応をおこなうため、本発明の連続式の製造においても原料組成の調整に適用できる領域である。上記特定領域の原料を使用して高温高圧条件下で酸化反応を行なうことにより、ポリ硫酸第二鉄溶液を短時間で製造できることが明らかとなったので、本発明者らは、バッチ式から連続的に移行すべく、連続的製造をおこなう製造条件を検討した。
　ポリ硫酸第二鉄の製造反応は、原料として硫酸第一鉄（ＦｅＳＯ₄）を用いて高温高圧条件下で酸化反応を行なうので、これを連続製造する場合には、いくつかの条件を調整する必要がある。

（製造条件の設定）
　まず、この反応は、原料である硫酸第一鉄の溶解反応と二価の鉄イオンの酸化反応による発熱が伴う反応であるので、連続反応を行う場合には反応容器内の温度管理が必要になる。また、反応容器内に投入する原料の投入速度と反応生成物であるポリ硫酸第二鉄溶液の取り出し速度を調整することにより、反応容器内でポリ硫酸第二鉄の生成のために十分な反応時間を確保する必要がある。
　本発明者らは、これらの反応条件を調整することにより、従来では考えられなかったポリ硫酸第二鉄溶液の連続製造に成功することができた。

（製造方法のフロー）
　図２に本発明で採用する高濃度ポリ硫酸第二鉄の連続式製造方法のフローを示す。反応容器はスタートアップ用の加熱装置を備えている。
　この反応容器に原料を供給する装置が接続されており、水、硫酸鉄、硫酸、及び酸素が供給され、必要に応じて触媒が供給される。製造されたポリ硫酸第二鉄溶液は、製品タンクに貯蔵される。

（投入原料）
　原料としては、硫酸第一鉄と硫酸を含む原料液、および酸素ガスが供給される。バッチ式では酸素ガスの供給は不要であるが、連続式では酸素は反応に消費されるので継続的に反応容器内に供給する必要がある。また、必要に応じて、触媒として硝酸を投入してもよい。
　反応容器内には、あらかじめ加熱した最終生成物であるポリ硫酸第二鉄を充填しておき、連続製造を開始する際に高温高圧状態にし、これらの原料を加熱して反応容器内に一定流量で投入する。それと同時に、一定流量で反応生成物であるポリ硫酸第二鉄溶液を抜き出す。

　前記したポリ硫酸第二鉄溶液の生成反応を促進するために、触媒を使用することが好ましい。反応を促進するために好ましい触媒としては、硝酸、亜硝酸塩が挙げられ、亜硝酸塩としては亜硝酸のナトリウム塩やカリウム塩がある。反応を促進する機能やコストの面からは、硝酸が好ましい。

（反応温度）
　反応容器内の温度は１００～１５０℃の範囲に調整することが必要である。
　反応温度が１００℃に満たないと硫酸第一鉄の酸化反応が十分に進行しないし、１５０℃を超えると黄色の殿物が残存することが確認されており、この殿物はX線分析によりＦｅ（ＯＨ）ＳＯ_４であることが判明している。そこで、反応容器内の温度は１１０℃～１３０℃の範囲となるように調整することが好ましく、更に１１５℃～１２５℃の範囲に調整することが好ましい。
　また、反応によって発生する熱を利用して投入する原料をあらかじめ加熱することにより、反応熱を回収して低コストでポリ硫酸第二鉄を製造することができる。

（圧力）
　反応容器内の圧力は０．３ＭＰａ以上であることが必要である。
　本発明の鉄系凝集剤の製造方法では、固体原料である硫酸第一鉄（ＦｅＳＯ_４・７Ｈ_２Ｏ）が硫酸中に溶解して酸化することにより反応が進むため、高温の条件であることにより、硫酸第一鉄の溶解が進み、高圧の条件により酸素分圧が上昇して酸化反応が促進される。このため、理論的にはより高圧であることが、反応促進という観点からは好ましい。

　しかし、工業生産という観点からは低圧であることが好ましいのは当然のことである。本発明においては、圧力の下限を０．３ＭＰａと設定した。これより低圧で反応を行うと、溶液の酸化反応が抑制され、正常の反応条件が崩れてしまい、安定的に連続運転を行うことができない。また、反応容器内の圧力を５．０ＭＰａ程度とすることで、ポリ硫酸第二鉄の製造効率を格段に向上することができる。

（滞留時間）
　連続的なポリ硫酸第二鉄溶液の製造では、反応容器内へ投入される原料液および別途供給される酸素ガスが反応容器内で化学反応を行い、ポリ硫酸第二鉄溶液として反応容器から取り出されるまでの時間（ここではこの時間を滞留時間と表記する）が重要になる。
　本発明においては、滞留時間を次のように定義する。すなわち、製造反応を開始する前にあらかじめ反応容器内に充填した液量をM [L]、原料液の投入量および反応液の抜出量をQ [L/min]とすると、滞留時間 t [min]は次の式であらわされる。
　　　　　　　　　　　　　　t = M/Q

　バッチ式の製造の場合には、投入した原料の酸化反応が終了するまで反応容器内にとどめておけばよい。しかし、連続式の場合には、反応が終了するまでに長時間を要する場合には、原料液の投入と反応生成物の取り出しが連続的に行われるので、反応容器を大型化したり、原料投入と製品取り出し速度を遅くするといった手段を取ることが必要になる。
　このため、適切な滞留時間を確保することが、工業的な連続的な製造を可能とするためには大きな問題である。一方で、製造を効率的に行うためには、反応容器内の滞留時間が短いほうが好ましいことは当然のことである。
　特にポリ硫酸第二鉄溶液の製造では、従来技術では、反応を終結するまでに最低でも数時間かかっていたため、これを連続的に製造することは、従来技術では考えられないことであった。

　本発明者らは、上記したように、原料液として硫酸第一鉄と硫酸を用い、高温高圧の条件下で反応させることにより、バッチ式での反応時間を大幅に短縮することに成功した。しかし、その場合でも、原料液の全鉄濃度が１３％未満の場合で１０分以内、原料液の全鉄濃度が１３％～１６％の高濃度の場合には３０分以内の反応時間が必要であった。
　しかし、驚くべきことに、ポリ硫酸第二鉄溶液の製造をバッチ式から連続的に製造に移行することにより、２０リットル容量の反応容器を用いた場合でも、反応に必要な時間、すなわち、滞留時間は、反応圧力が０．３ＭＰａ及び５．０ＭＰａの圧力条件で反応させた場合に、約８分で済むことが実験的に確認された。

　ポリ硫酸第二鉄溶液の連続式製造を行うことで反応時間（滞留時間）が短縮されることについて、理論的な解明はなされていないが、本発明者らは次のような機序によるのではないかと考えている。しかし、本発明の技術的内容は、以下の推定に基づいて解釈されるべきものではない。
　すなわち、連続的な製造においては、硫酸第一鉄と硫酸を含む原料液は、触媒とともに、反応に必要な高温高圧に維持されたポリ硫酸第二鉄溶液中に投入され、ポリ硫酸第二鉄溶液中で反応が開始するため、原料液のみの環境から反応を開始するバッチ式に比較して反応が促進されるのではないかと考えられる。

　なお、硫酸第一鉄の酸化反応を促進するための各種手段を講じることにより、滞留時間がさらに短縮される可能性があることは、技術的には当然のことである。たとえば、より厳しい高温高圧条件、活性の高い触媒、効率的な撹拌方法等を採用すれば、滞留時間を短縮できると考えられる。工業的な操業上の経済性を考慮すれば、滞留時間は１０分以内であることが好ましい。
　また、より大きな反応容器を使用する、あるいは、原料の投入と製品の取り出しを低流量でおこなう等、経済性を度外視することで、滞留時間を長時間に設定した場合でも、ポリ硫酸第二鉄の連続的な製造が可能であることはいうまでもないことである。

　ポリ硫酸第二鉄溶液を連続的に製造することにより、従来のバッチ式による製造方法による製造と比較して、どの程度の効率化ができるについて表３に整理した。

　バッチ式による従来法は、本出願の出願人が特許文献１に提案した従来のポリ硫酸第二鉄溶液の製造方法である。バッチ式では、原料投入、酸化反応、製品の取り出しの工程を順次実施する必要があるため、製造のために長時間かける必要があった。具体的には、月に１０００トンのポリ硫酸第二鉄溶液を製造するためには、容量が４５ｍ^３の大型の反応容器を用い、一日１２時間の操業を２０日間続けなければならなかった。

　しかし、本発明による連続的な製造方法によれば、上記の製造工程を同時に進行させることができるので、製造時間の短縮化、製造量の増加、反応容器の小型化を実現することができる。
　具体的には、従来法で用いた反応容器の約1/10程度の容量にあたる０．６ｍ^３の容器を用いて、２４時間連続操業を行えば、２０日間で従来法の３倍もの量のポリ硫酸第二鉄溶液を製造することができる。さらに反応容器を０．２ｍ^３の容量に小型化しても、従来法と同等の量のポリ硫酸第二鉄溶液を製造することができる。
　このような効果は、工場生産において計り知れない経済的な利益をもたらすものである。

　以下に、本発明の実施例をまとめる。しかし、本発明は、これらの実施例に限定されるものではない。

　２０リットル容量のオートクレーブ内に９リットルのポリ硫酸第二鉄溶液を充填し、容器内の温度を１２０℃、圧力を０．３ＭＰａに調整した。充填したポリ硫酸第二鉄溶液は、下記表４の経過時間０分における全鉄濃度[Ｔ－Ｆｅ]と硫酸イオン濃度[ＳＯ₄ ^２-]を有するものである。
　これに、６０℃に加熱した硫酸第一鉄、硫酸、亜硝酸ナトリウムおよび酸素ガスを投入した。投入した硫酸第一鉄と硫酸を含む原料液の全鉄濃度[Ｔ－Ｆｅ]と硫酸イオン濃度[ＳＯ₄ ^２-]は、それぞれ１２．７重量％と３２．５重量％であった。また、全鉄と硫酸イオンのモル比（ＳＯ_４ ^２-／Ｔ－Ｆｅ）は１．４９であった。
　硫酸第一鉄と硫酸を含む原料液の投入は毎分１．２リットルとした。原料液を投入することによりポリ硫酸第二鉄の生成反応が開始し、反応容器内の温度は上昇するが、冷却操作をすることにより容器内の温度は１１０～１３０℃の範囲に保たれた。反応生成物の抜き出しは毎分１．２リットルで行った。反応容器内の９リットルのポリ硫酸第二鉄溶液に対し、毎分１．２リットルの原料液を投入したので、滞留時間は８分であった。
　反応容器から抜き出した生成物溶液を定期的に化学分析し、二価鉄の数値を確認したところ、ポリ硫酸第二鉄が生成していることが確認できた。

　反応容器内の圧力を５．０ＭＰａに調整した以外は、投入する原料の組成、原料の投入速度、反応生成物の抜き出し速度、滞留時間等において、実施例１と同じ条件で反応を行なった。
　実施例１と同様に、反応生成物を定期的にサンプリングして抽出し、化学分析を行った。実施例１と同様に、ポリ硫酸第二鉄が生成していることを確認した。

　所定時間ごとに反応生成物をサンプリングし、その成分濃度変化を調べた結果を表４にまとめた。

　表４から明らかなように、反応開始から約１００分間にわたって全鉄濃度が１２．５％以上の高濃度のポリ硫酸第二鉄溶液を安定的に製造することができた。また、Ｆｅ^２+濃度が検出限界以下であったので、未反応の残存物はないことが確認できた。
　実施例２では、実験結果の安全を考慮して、原料の投入速度、反応生成物の抜き出し速度、滞留時間等の条件を実施例１と同じ条件とした。しかし、反応容器内の圧力が実施例１に比較して圧倒的に高いため、原料投入と反応生成物抜き出しの速度を上げて反応容器内の滞留時間を短縮することは可能である。そうすれば、ポリ硫酸第二鉄の製造効率を格段に向上することができると考えられる。

産業上の利用分野

　下水等の廃水処理において利用する凝集剤に関し、凝集性能の高い凝集剤を短時間で製造できるので、排水処理の分野において広く利用することができる。

Claims

　硫酸第一鉄、硫酸及び酸素ガスを原料とし、次の条件を満たす硫酸第一鉄と硫酸を含む原料液と酸素ガスを反応容器中に供給し、高温高圧で反応を行なわせて生成したポリ硫酸第二鉄を連続的に反応容器から取り出すことを特徴とする、ポリ硫酸第二鉄溶液を含有する鉄系凝集剤の連続的製造方法。
　　全鉄と硫酸イオンのモル比（ＳＯ_４ ^２-／Ｔ－Ｆｅ）が１．２以上
　　硫酸イオンの重量濃度を[ＳＯ₄ ^２-] としたときに、[ＳＯ₄ ^２-]が３５重量％以下
　触媒として、硝酸又は亜硝酸塩を反応容器中にさらに加えることを特徴とする請求項１の鉄系凝集剤の連続的製造方法。
　高温高圧の反応条件が、１００℃以上、０．３ＭＰａ以上であることを特徴とする請求項１～２のいずれかに記載された鉄系凝集剤の連続的製造方法。
　反応容器内に９リットルのポリ硫酸第二鉄溶液を充填し、反応容器内に供給する硫酸第一鉄と硫酸を含む原料液を５５～７０℃に加熱することを特徴とする請求項１～３のいずれかに記載された鉄系凝集剤の連続的製造方法。
　滞留時間は１０分以内であることを特徴とする請求項１～４のいずれかに記載された鉄系凝集剤の連続的製造方法。
　反応容器内の温度を、反応を通じて１００℃～１５０℃に保つことを特徴とする請求項１～５のいずれかに記載された鉄系凝集剤の連続的製造方法。