WO2020175598A1 - ｃＢＮ焼結体および切削工具 - Google Patents

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史朗 小口
亮太 武井
憲志 油本
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    • C04B2237/126—Metallic interlayers wherein the active component for bonding is not the largest fraction of the interlayer
    • C04B2237/127—The active component for bonding being a refractory metal
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
    • C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
    • C04B2237/32—Ceramic
    • C04B2237/36—Non-oxidic
    • C04B2237/361—Boron nitride
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
    • C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
    • C04B2237/40—Metallic
    • C04B2237/401—Cermets

Definitions

  • the present invention relates to a cubic boron nitride (Omi 1 ⁇ 1)-based ultra-high pressure sintered body (hereinafter, also referred to as "Omi 1 ⁇ 1 sintered body"), and Omi 1 ⁇ 1
  • This relates to a cutting tool that uses a sintered body as a tool base (hereinafter sometimes referred to as " ⁇ mi 1 ⁇ 1 tool").
  • the ⁇ 1 ⁇ 1 sintered body has excellent toughness, and is widely used as a cutting tool material for iron-based work materials such as steel and iron, and has a binder phase structure.
  • the toughness has been improved by improving the.
  • Patent Document 1 the binder phase, and fine Ding I boride having an average particle diameter of 5_ ⁇ _ ⁇ 5 0 0 n, an average particle diameter of 5 0 ⁇ 5 0 0 n m fine It describes a ⁇ ! ⁇ 1 sintered body in which the boride phase is dispersed and distributed, and the toughness is improved by the dispersion strengthening action of the binder phase.
  • Patent Document 2 discloses that in the binder phase, V, And at least one of Ding 3 and Ding
  • Patent Document 1 Patent No. 6032400
  • Patent Document 2 Patent No. 4 8 3 0 5 7 1 Publication
  • the toughness of the ⁇ 1 ⁇ 1 sintered body is improved by each of the above technologies. However, due to the cutting speeds that have become even higher in recent years, it has been required for the 0 1 1 ⁇ 1 sintered body to have further improved toughness.
  • the present inventor has diligently studied the bonding state between the 0 1 1 particles and the binder phase, and when the metal boride particles are dispersed in the binder phase, the 1 0 particles in the sintered body are A new finding was obtained that the reaction between one particle and the binder phase is promoted to strengthen the bond and improve the toughness of the ⁇ Sintered body.
  • the present invention is based on the above findings and includes the following aspects.
  • the ⁇ 1 ⁇ 1 group ultrahigh-pressure sintered body includes ⁇ 1 ⁇ ! particles and a binder phase, and the binder phase is a nitride or oxide of I, or A metal boride containing at least one of the following nitrides, carbides, or carbonitrides and having an average particle size of 20 to 300 nm in the binder phase: 0.1 to 5. 0% by volume, more preferably 0.1 to 4.0% by volume, and still more preferably 0.1 to 3.0% by volume.
  • the metal component of the metal boride is
  • the ratio (volume %) of the metal borides (eighth) containing only the iron as the metal component is set to ⁇ / 3 , and the 1 ⁇ 1, 3 , 3 , "", 1 ⁇ /1 , when at least one was a proportion (% by volume) 13 of the metal boride free Ding ⁇ include as a metal component (snake) It is more preferably 0.2 to 0.8, and even more preferably 0.3 to 0.7.
  • Another embodiment is the super-high pressure sintered 1 ⁇ 1 group as described in (1) above, wherein at least 1 of Mae 3 , 3 , "", 1 ⁇ /1, and Among metal borides (Mitsumi) that contain seeds as metal components and do not contain sardines, those of hexagonal structure ⁇ 0 0 ⁇ 0 2020/175598 3
  • the intensity of the X-ray diffraction peak of the ⁇ 1 1 1 ⁇ plane of the ⁇ 1 ⁇ 1 grain is ⁇ 0 4 £ ⁇ / ⁇ . It is £ 0 20. It is more preferably 0.06 to 0.17, and even more preferably 0.08 to 0.15.
  • [001 1] (3) Another embodiment is the ⁇ 1 ⁇ 1 group ultrahigh pressure sintered body according to (1) or (2) above, wherein the content ratio of the ⁇ 1 ⁇ 1 particles is 4 It is 0 to 80% by volume. Moreover, when the content ratio of all of the above-mentioned ⁇ 1 ⁇ ! particles is 100% by volume, the average particle size is less than 2 60 to 95 volume% of ⁇ 1 ⁇ 1 particles with a diameter of 2 or more and less than 8 are included.
  • the cutting tool including the ⁇ 1 ⁇ 1 group ultra-high pressure sintered body according to any one of (1) to (3) above.
  • the cutting tool may have a tool main body made of the above-mentioned Omi! ⁇ ] group ultra-high pressure sintered body, and a cutting edge formed on the tool main body.
  • the cutting tool may be a cutting insert having an insert body made of the ⁇ mi 1 ⁇ 1 group ultra-high pressure sintered body and a cutting edge formed in the insert body.
  • the toughness of the ⁇ 1 ⁇ 1 group ultra-high pressure sintered body of the present invention is further improved, and the cutting tool equipped with this ⁇ ! ⁇ 1 group ultra-high pressure sintered body has excellent durability. Demonstrates chipping resistance and chipping resistance.
  • Fig. 1 is a schematic view showing a sintered structure of a ⁇ 1 ⁇ 1 group ultra-high pressure sintered body of the present invention. The shape and size of each structure is not a copy of the actual sintered structure.
  • the binder phase preferably contains at least one of the nitride or oxide of I, or the appropriate nitride, carbide, or carbonitride.
  • the nitride or oxide of these eight I, or the customary nitride, carbide or carbonitride those conventionally known can be used.
  • particles of a metal boride (may be a composite boride) having a predetermined size are dispersed at a predetermined ratio.
  • the metal boride is assumed to include all conventionally known atomic ratios, and is not necessarily limited to the stoichiometric range.
  • the size of the metal boride particles dispersed in the binder phase those having an average particle size of 20 to 300 are 0,1 to 1,0 with respect to the entire sintered body. It is preferable to disperse it in a volume%, more preferably in a range of 0.1 to 4.0% by volume, and further preferably in a range of 0.1 to 3.0% by volume. If the average particle size of the metal boride particles is less than 20 n ⁇ !, the effect of promoting the reaction between ⁇ mi 1 ⁇ ! particles and the binder phase cannot be sufficiently obtained. If it exceeds the above range, the metal boride becomes coarse and becomes a factor of chipping during cutting. Further, if the content ratio of the metal boride particles is less than 0.1% by volume, the amount of metal boride is insufficient,
  • the metal boride grains are in contact with each other by using a process that separates parts that are considered to be in contact with each other, for example, using a watershed that is one of the image processing methods. You may perform the process which isolate
  • the portion corresponding to the metal boride grains (black portion) in the image obtained after the binarization process is subjected to particle analysis, and the obtained maximum length is taken as the diameter of each particle.
  • the maximum length for example, from the two lengths obtained by calculating the Feret diameter for one metal boride particle, the value with the larger length is set as the maximum length, and that value is used for each particle.
  • the cumulative volume is calculated by assuming the volume of each particle to be the volume calculated by assuming an ideal sphere with this diameter. Based on this cumulative volume, the vertical axis is the volume percentage [%], and the horizontal axis is the diameter [1 ⁇ ]. Draw the graph as.
  • the diameter when the volume percentage is 50% is taken as the average particle diameter of the metal boride particles, this is done for 3 observation areas, and the average value is taken as the average particle diameter of the metal boride []. ..
  • the length per pixel () is set in advance using the value of the scale known by 3M 1 ⁇ /1 (scanning electron microscope).
  • the observation area used for image processing is, for example, 8.0
  • a visual field of 8.01 is desirable.
  • the metal boride particles include metal boride (M) (which may be a compound boride) and a metal boride containing at least one kind of metal components of 3, 3, IV! It is preferable that there is a metal boride (8) containing only ⁇ . In this case, the reaction between the ⁇ 1 ⁇ 1 particles and the binder phase is promoted to strengthen the bond, and the toughness of the ⁇ ! ⁇ ! sintered body is improved.
  • the ratio (volume %) of the metal boride (eight) containing only Gyoza as the metal component of the metal boride is set to ⁇ / 3, and 1 ⁇ 1, 3, "", 1 ⁇ /1 ⁇ , and at least 1 of If you metal boride free Ding ⁇ include seed metal component ratio of (Snake) (vol%) and 1 3, these ratios It is preferable to satisfy the range of 0.1 to 1.0, but if it is less than 0.1, the effect of promoting the reaction between the ⁇ 1 particle of the metal boride (Mitsumi) that does not contain ginger and the binder phase cannot be sufficiently obtained.
  • the amount of metal boride (N) containing no gyoza is present in excess of the amount necessary to obtain the reaction promoting effect, and the hardness and toughness as a 0 1 1 sintered body are obtained. I can't.
  • the content ratio of the metal boride can be determined as follows. First, a mapping image of a metal element and a boron element is obtained using Hachimi 3 and a portion where the metal element and the boron element overlap is extracted by image processing, and the portion is specified as a metal boride particle. Next, the area occupied by the metal boride particles is calculated by image analysis to obtain the area ratio of the metal boride particles. This is performed on at least three images, and the average value of the calculated area ratios of the respective metal boride particles is determined as the content ratio of the metal boride in the ⁇ 1 ⁇ 1 sintered body. As the observation area used for image processing, for example, a visual field area of 8.0 01 X 8.0 is desirable.
  • the metal borides that do not contain cesium but do contain the above-mentioned metal elements (Minami) in particular, when those with a hexagonal crystal structure are dispersed in the binder phase, the reaction between ⁇ 1 ⁇ 1 particles and the binder phase The response is promoted.
  • ⁇ / ⁇ Is less than 0.04 the metal boride containing the above-mentioned metal elements (min) is insufficient, but the effect of accelerating the reaction between the num_1 ⁇ 1 particle and the binder phase cannot be obtained sufficiently.
  • Scholar When the value exceeds 0.20, ⁇ reacts excessively with the binder phase, and the decomposition of ⁇ progresses. As a result, the strength and toughness of the sintered body cannot be obtained.
  • the content ratio of the ⁇ 1 ⁇ 1 particles in the ⁇ 1 ⁇ 1 sintered body is not particularly limited, but it is 40 to 80 It is preferably volume%. ⁇ If the content ratio of 1 ⁇ 1 particles is less than 40% by volume, there are few hard substances in the sintered body, and the fracture resistance may decrease when used as a tool. On the other hand, if the content ratio of ⁇ 1 ⁇ 1 particles exceeds 80% by volume, voids which are the starting points of cracks are generated in the sintered body, and the fracture resistance may decrease. Therefore, in order to more reliably exert the effect of the present invention, the content ratio of ⁇ 1 ⁇ 1 particles in the ⁇ 1 ⁇ 1 sintered body is in the range of 40 to 80% by volume. Is preferred.
  • the average particle size is less than 2 5 ⁇ 40% by volume and the average particle size is It is preferable that the number of particles of 1 to 1 of 2 or more and less than 8 is 60 to 95% by volume.
  • the average particle size of 2 to less than 8 ⁇ 1 ⁇ 1 particles is within the above range is that if the average particle size is less than 60% by volume, coarse particles ⁇ will be insufficient and abrasion resistance will decrease, and it will exceed 95% by volume. This is because the dispersibility of the fine particles and the fine particles is not sufficient and the fracture resistance decreases.
  • the cross-sectional structure of the cBN sintered body is observed with a scanning electron microscope (hereinafter referred to as SEM) to obtain the secondary electron image.
  • SEM scanning electron microscope
  • the part of cBN particles in the obtained image is extracted by image processing, and the average particle size is calculated based on the maximum length of each particle obtained by image analysis.
  • the image is displayed as 0 in black and 255 in white monochrome with 256 gradations.
  • Binarization is performed so that c BN grains become black by using an image of pixel values where the ratio of the pixel value of the BN particle part to the pixel value of the binder phase part is 2 or more.
  • an area for obtaining the pixel value of the cBN particle portion or the binder phase portion for example, an area of 0. S fxmXO. 5 Mm, and an average obtained from at least three different positions in the same image It is desirable to set the value of to each contrast.
  • the cB N particles that are considered to be in contact are separated from each other, for example, the cB N particles that are considered to be in contact are separated using a watershed.
  • the portion corresponding to the cBN particles (black portion) is subjected to particle analysis, and the maximum length obtained is taken as the diameter of each particle.
  • the maximum length is the value of the larger length from the two lengths obtained by calculating the Feret diameter for one cBN particle, and that value is directly calculated for each particle.
  • the diameter is calculated by assuming the volume obtained by calculation assuming an ideal sphere with this diameter as the volume of each particle, and based on this cumulative volume, the vertical axis represents the volume percentage [%
  • ⁇ ⁇ 1 ⁇ 1 The proportion of ⁇ 1 ⁇ 1 particles contained in the sintered body is as follows: ⁇ ⁇ 1 ⁇ 1
  • the cross-sectional structure of the sintered body was observed by 3M IV!
  • the part of 0 1 1 particle is extracted by image processing, the area occupied by 1 1 particle is calculated by image analysis, the ratio of 1 1 particle in 1 image is calculated, and the particle size distribution is calculated.
  • the image processing to extract the part of ⁇ 1 ⁇ ! particles in the image is performed in the same way as the procedure for obtaining the image after binarization of the average particle size of ⁇ 1 ⁇ ! particles.
  • At least one of 1 ⁇ 1 13 boride, 3 boride, 0" boride, IV! ⁇ boride, boride and a special boride hereinafter referred to as metal boride and And the powder of the raw material that is the main of the binder phase.
  • metal boride a special boride
  • the raw material powder of the metal boride that has been crushed to the desired particle size for example, in a container lined with cemented carbide.
  • the lid is closed, the mixture is ground with a ball mill, and then classified using a centrifuge so that the vertical axis represents the volume percentage and the horizontal axis represents the particle diameter.
  • the median diameter of 50 is the average particle diameter of the pulverized raw material powder of metal boride
  • a raw material powder of metal boride having a value of 20 to 300 n 0! is obtained.
  • the conventionally known binding phase forming raw material powders for example, Ding 1 1 powder, Ding 3 powder, Ding 0 1 1 powder, 7 A 3 powder
  • raw material powders are, for example, filled with cemented carbide balls and acetone together in a container lined with cemented carbide, covered, and then ground and mixed by a ball mill.
  • the powder is added so that the content of the Omi 1 ⁇ 1 particles after sintering becomes a predetermined volume%, and further ball mill mixing is performed.
  • the obtained raw material powder of the sintered compact is compacted at a predetermined pressure to prepare a compact, which is pre-sintered under vacuum at 100 ° C and then charged into an ultra-high pressure sintering device.
  • pressure 4 to 6 ⁇ 3
  • temperature 1 2 0 0 to 1 600 ° 0 ° 1 ⁇ 1 firing of the present invention is performed by sintering at a predetermined temperature within the range. Make a union.
  • the cutting tool of the present invention which is manufactured in this way and has a toughness ⁇ 1 ⁇ 1 sintered body as a tool base, is equipped with a ⁇ ! ⁇ 1 group ultra-high pressure sintered body. Excellent wear resistance and excellent wear resistance over long-term use.
  • each of the metal boride raw material powders was filled with a cemented carbide ball and acetone in a container lined with a cemented carbide, and after covering the lid, crushing was performed using a ball mill and the mixed slurry was dried. After that, the raw material powder of each metal boride having an average particle size of 20 to 300 n was obtained by classifying using a centrifugal separator.
  • a powder 3 powders, JA 3 powder was prepared.
  • the volume% of each raw material powder blending composition is shown in Table 1.
  • Table 2 shows which of these blends was used as a binder phase raw material other than the boride raw material of the sintered body of the present invention and the sintered body of the comparative example. ⁇ 0 2020/175 598 11 ⁇ (: 170? 2020 /007904
  • the obtained sintered body raw material powder was subjected to a molding pressure of 1 IV! 3 to have a diameter of 50 X and a thickness of 1. Press-molded to the dimensions of. Then, press the molded body under pressure:
  • Comparative Example sintered bodies 1′ to 6′.
  • the particle size is the average particle size.
  • the sintered bodies 1 to 9 of the present invention and the sintered bodies 1'to 6'of Comparative Examples were cut into predetermined dimensions by a wire discharge processing machine to obtain test pieces.
  • a base cemented carbide insert body was prepared.
  • the test piece was brazed to the brazed portion (corner portion) of the ⁇ -based cemented carbide insert body using a brazing material.
  • : 5% by mass, 89: Remainder was used.
  • the insert shape of the present invention which has an insert shape of 0,08,120,408 of 30 standards, is the cutting machine of the present invention.
  • a tool (referred to as a tool of the present invention) 1 to 9 and a comparative example ⁇ ! ⁇ 1 super high pressure sintered body cutting tool (referred to as a comparative tool) 1'to 6 were manufactured.
  • the tool 1 to 9 of the present invention and the comparative tools 1'to 6' were subjected to cutting under the following cutting conditions, and the tool life (number of times) up to chipping was measured.
  • the tool life was defined as the number of interruptions until the cutting edge of each tool reached chipping or chipping, and the cutting edge was observed every 2000 cycles of cutting to confirm the presence or absence of chipping or chipping.
  • Table 5 shows the results of the cutting test.
  • the sintered body of Omi with excellent toughness of the present invention has high toughness, and when used as a tool base for a No. 0 tool, it does not cause defects or breakage and has excellent fracture resistance over long-term use The tool life is extended and the life of the tool is extended. Therefore, the present invention can be industrially applicable because it can sufficiently satisfy the requirements for high performance of cutting equipment, labor saving and energy saving of cutting, and cost reduction.

Landscapes

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Abstract

このｃＢＮ基超高圧焼結体は、ｃＢＮ粒子と結合相を含有する。前記結合相は、Ａｌの窒化物若しくは酸化物、または、Ｔｉの窒化物若しくは炭化物若しくは炭窒化物の少なくとも１つを含み、かつ、前記結合相には、平均粒径が２０～３００ｎｍである金属硼化物が０．１～５．０体積％分散している。前記金属硼化物は、金属成分がＮｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗの少なくとも１種を含みかつＴｉを含まない金属硼化物（Ｂ）と、金属成分がＴｉのみを含む金属硼化物（Ａ）である。前記金属硼化物のうち金属硼化物（Ａ）の割合（体積％）をＶａとし、前記金属硼化物（Ｂ）の割合（体積％）をＶｂとした場合、比Ｖｂ／Ｖａが０．１～１．０である。

Description

\¥0 2020/175598 1 卩（：17 2020 /007904
明 細 書
発明の名称 ： 〇巳1\1焼結体および切削工具
技術分野
[0001 ] 本発明は、 立方晶窒化硼素 （〇巳 1\1） 基超高圧焼結体 （以下、 「〇巳 1\1焼 結体」 ということがある） 、 および、 〇巳 1\1焼結体を工具基体とする切削エ 具 （以下、 「〇巳1\1工具」 と表記することがある） に関する。
本願は、 2 0 1 9年 2月 2 7日に、 日本に出願された特願 2 0 1 9— 0 3 4 7 9 4号に基づき優先権を主張し、 その内容をここに援用する。
背景技術
[0002] 従来から、 〇巳1\1焼結体は、 靭性に優れることが知られており、 鋼、 錶鉄 等の鉄系被削材の切削工具材料として広く用いられ、 結合相の構造を改良す ることにより靭性が向上されてきた。
[0003] 特許文献 1 には、 結合相中に、 平均粒径が 5〇〜 5 0 0 n の微細な丁 I 硼化物相と、 平均粒径が 5 0〜 5 0 0 n mの微細な 硼化物相とを分散分布 させ、 結合相の分散強化作用により靭性を向上させた〇巳!\1焼結体が記載さ れている。
[0004] 特許文献 2には、 結合相に、 V、
Figure imgf000003_0001
および丁 3の少なくとも 1種と丁
I とを金属成分とする複合窒化物および複合炭窒化物の少なくとも 1種の複 合化合物と、 V、 N 13、 および丁 3の少なくとも 1種の斜方晶ホウ化物と、 八 I 1\1を含有させることにより、 熱的安定性を増大させ靭性を向上させた〇 巳 1\!焼結体が記載されている。
先行技術文献
特許文献
[0005] 特許文献 1 :特許第 6 0 3 2 4 0 9号公報
特許文献 2 :特許第 4 8 3 0 5 7 1号公報
[0006]
発明の概要 \¥0 2020/175598 2 卩（：170? 2020 /007904 発明が解決しようとする課題
[0007] 前記各技術により〇巳 1\1焼結体の靭性は向上する。 しかし、 近年のより高 速化の進む切削加工により、 〇巳 1\1焼結体にはさらなる靭性の向上が求めら れている。
本発明は、 より靱性の高い〇巳 焼結体およびこれを工具基体とする〇巳 |\1工具を提供することを目的とする。
課題を解決するための手段
[0008] 本発明者は、 〇巳 1\1粒子と結合相との結合状態について鋭意検討したとこ ろ、 結合相中に金属硼化物粒子を分散させると、 焼結体中の〇巳1\1粒子と結 合相との反応が促進されて結合が強固となり、 〇巳 焼結体の靭性が向上す るという新規な知見を得た。
[0009] 本発明は、 前記知見に基づくものであって、 下記の態様を含む。
（ 1） 本発明の一態様の〇巳 1\1基超高圧焼結体は、 〇巳 1\!粒子と結合相を含 有し、 前記結合相は、 Iの窒化物若しくは酸化物、 または、 丁 丨の窒化物 若しくは炭化物若しくは炭窒化物の少なくとも 1つを含み、 かつ、 前記結合 相には、 平均粒径が 2 0〜 3 0 0 n mである金属硼化物が〇. 1〜 5 . 0体 積％、 より好ましくは〇. 1〜 4 . 0体積％、 さらに好ましくは〇. 1〜 3 . 〇体積％分散している。 前記金属硼化物は、 金属成分が
Figure imgf000004_0001
、 1\/1〇、 および の少なくとも 1種を含みかつ丁 丨 を含まない金属硼化物 （ 巳） と、 丁 丨のみを含む金属硼化物 （八） とを含む。 前記金属硼化物のうち で、 前記丁 丨のみを金属成分として含む金属硼化物 （八） の割合 （体積％） を \/ 3とし、 前記 1\1 丁 3、 〇 「、 1\/1〇、 の少なくとも 1種を金属成分と して含み丁 丨 を含まない金属硼化物 （巳） の割合 （体積％） を 13とした場合
Figure imgf000004_0002
より好ましくは 〇. 2〜 0 . 8、 さらに好ましくは〇. 3〜〇. 7である。
[0010] （2） 他の態様は、 前記 （1） に記載の〇巳 1\1基超高圧焼結体であって、 前 丁 3、 〇 「、 1\/1〇、 および の少なくとも 1種を金属成分として含 みかつ丁 丨 を含まない金属硼化物 （巳） のうち、 六方晶構造のものの ｛0 0 \¥0 2020/175598 3 卩（：170? 2020 /007904
1｝ 面の X線回折ピークの最大強度を 丨 ハ 前記〇巳1\1粒子の ｛1 1 1｝ 面 の X線回折ピーク強度を とするとき、 〇 0 4 £ 丨 /丨 。 £ 0 2 0である。
Figure imgf000005_0001
より好ましくは〇. 0 6〜〇. 1 7、 さらに 好ましくは〇. 0 8〜〇. 1 5である。
[001 1 ] （3） 他の態様は、 前記 （1） または （2） に記載の〇巳 1\1基超高圧焼結体 であって、 前記〇巳 1\1粒子の含有割合は 4 0〜 8 0体積％である。 また、 す ベての前記〇巳 1\!粒子の含有割合を 1 0 0体積％とするとき、 平均粒径が 2 未満である〇巳 1\1粒子が 5〜 4 0体積％、 平均粒径が 2 以上 8 未満の〇巳 1\1粒子が 6 0〜 9 5体積％である。
[0012] （4） 他の態様は、 前記 （1） 〜 （3） のいずれかに記載の〇巳 1\1基超高圧 焼結体を備える切削工具である。 前記切削工具は、 前記〇巳!\]基超高圧焼結 体からなる工具本体と、 この工具本体に形成された切刃とを有していてもよ い。 前記切削工具は、 前記〇巳 1\1基超高圧焼結体からなるインサート本体と 、 このインサート本体に形成された切刃とを有する切削インサートであって もよい。
発明の効果
[0013] 本発明の〇巳 1\1基超高圧焼結体は、 靱性がより一層向上しており、 この〇 巳 !\1基超高圧焼結体を備えた切削工具は、 優れた耐欠損性、 耐チッビング性 を発揮する。
図面の簡単な説明
[0014] [図 1 ]本発明の〇巳 1\1基超高圧焼結体の焼結組織を示す模式図である。 各組織 の形状や寸法は、 実際の焼結組織を模写したものではない。
発明を実施するための形態
[0015] 以下、 本発明の〇巳!\1焼結体、 および、 これを工具基体とする切削工具 （ 〇巳1\1工具） について、 より詳細に説明する。 本明細書および請求の範囲に おいて、 数値範囲を 「〜」 を用いて表現する場合、 その範囲は上限および下 限の数値を含む。
[0016] 1 . 結合相 \¥0 2020/175598 4 卩（：170? 2020 /007904
結合相は、 Iの窒化物若しくは酸化物、 または、 丁 丨の窒化物若しくは 炭化物若しくは炭窒化物の少なくとも 1つを含むものが好ましい。 これら八 Iの窒化物若しくは酸化物、 または、 丁 丨の窒化物若しくは炭化物若しくは 炭窒化物は従来公知のものを使用できる。
[0017] 2 . 結合相に分散する金属硼化物粒子
結合相中には、 所定の大きさの金属硼化物 （複合硼化物であってもよい） 粒子が所定割合で分散している。 金属硼化物は、 従来公知のあらゆる原子比 を含むものとし、 必ずしも化学量論的範囲のもののみに限定されるものでは ない。
[0018] （ 1） 金属硼化物粒子の平均粒径
結合相中に分散させる金属硼化物粒子の大きさは、 平均粒径が 2 0〜 3 0 0门 であるものが〇巳 1\1焼結体全体に対して、 〇. 1 ~ 5 . 0体積％、 よ り好ましくは〇. 1〜 4 . 0体積％、 さらに好ましくは〇. 1〜 3 . 0体積 %で分散していることが好ましい。 金属硼化物粒子の平均粒径が、 2 0 n〇! 未満では〇巳 1\!粒子と結合相との反応促進効果が十分得られず、
Figure imgf000006_0001
超えでは金属硼化物が粗大となり切削中の欠損の要因となる。 また、 金属硼 化物粒子の含有割合が 0 . 1体積％未満では金属硼化物量が不十分であり、
〇巳 !\1粒子と結合相との反応促進効果が十分得られず、 5 . 0体積％超えで は、 〇巳 焼結体としての硬さと靭性が低下し、 切削中の欠損の要因となる 。 金属硼化物粒子の含有割合が 3 . 〇〜 5 . 0体積％である場合にも、 金属 硼化物が微粒で結合相中に分散し、 かつ〇巳 !\1焼結体の焼結が十分進んでい れば、 硬質粒子の分散による靭性向上が発現し、 硬さと靭性の低下は比較的 に小さく抑えられ、 切削中の欠損の要因になることは少ない。
[0019] 金属硼化物の平均粒径を求めるには、 〇巳 1\1焼結体の断面組織をオージェ 電子分光
Figure imgf000006_0002
:以下、 巳 3という） 装置を用 いて、 金属元素、 および硼素元素のマッピング像を得て、 金属元素および硼 素元素が重なる部位を画像処理によって抜き出し、 当該部位を金属硼化物粒 子と特定する。 次に、 特定した各粒子に対して画像解析を行って平均粒径を \¥0 2020/175598 5 卩（：170? 2020 /007904
求める。 具体的には、 結合相中の金属硼化物粒子を明確に判断するため、 八 巳 3を用いて得た同一視野における金属元素および硼素元素の各マッビング 像は、 対象元素が存在しない部位を白、 存在する部位を黒とし、 黒を〇、 白 を 2 5 5の 2 5 6階調のモノクロにて取得し、 各々のモノクロ像において各 元素が存在する位置が黒色となるように 2値化処理する。 2値化処理して得 られた同一視野内における金属元素および硼素元素のマッピング像において 、 金属元素および硼素元素が存在する、 すなわち金属元素および硼素元素の 各マッビング像を比較し、 いずれも黒色となる部位を金属硼化物粒子と特定 する。
［0020］ 金属硼化物粒同士が接触していると考えられる部分を切り離すような処理 、 例えば、 画像処理法の 1つであるウォーターシェッ ドを用いて、 互いに接 触していると思われる金属硼化物粒同士を分離する処理を行ってもよい。 例 えば、 金属元素および硼素元素の各マッピング像を比較し、 いずれも黒色で ある部分を抜き出した後の像へ、 前記分離処理を行ってもよい。
［0021］ まず、 2値化処理後に得られた画像内の金属硼化物粒にあたる部分 （黒の 部分） を粒子解析し、 求めた最大長を各粒子の直径とする。 最大長を求める 粒子解析としては、 例えば、 1つの金属硼化物粒子に対してフェレ径を算出 することより得られる 2つの長さから、 大きい長さの値を最大長とし、 その 値を各粒子の直径とする。 この直径を有する理想球体と仮定して計算より求 めた体積を各粒子の体積として累積体積を求め、 この累積体積を基に縦軸を 体積百分率 ［%］ 、 横軸を直径 ［ 1^］ としてグラフを描画する。 次に、 体 積百分率が 5 0 %のときの直径を金属硼化物粒子の平均粒径とし、 これを 3 観察領域に対して行い、 その平均値を金属硼化物の平均粒径 ［ ］ とする 。 粒子解析を行う際には、 あらかじめ 3巳1\/1 （走査型電子顕微鏡） により分 かっているスケールの値を用いて、 1 ピクセル当たりの長さ （ ） を設定 しておく。 画像処理に用いる観察領域としては、 一例として、 8 . 〇
8 . 〇 01の視野領域が望ましい。
［0022］ （2） 金属硼化物粒子の金属成分 \¥0 2020/175598 6 卩（：170? 2020 /007904
金属硼化物粒子は、 金属成分が 丁 3、 〇 IV!〇、 および の少な くとも 1種を含みかつ丁 丨 を含まない金属硼化物 （巳） （複合硼化物であっ てもよい） と丁 丨のみを含む金属硼化物 （八） とがあることが好ましい。 こ の場合、 〇巳 1\1粒子と結合相との反応が促進されて結合が強固となり、 〇巳 !\!焼結体の靭性が向上する。
[0023] （3） 丁 丨 を含まない金属硼化物粒子
金属硼化物のうち丁 丨のみを金属成分として含む金属硼化物 （八） の割合 （体積％） を \/ 3とし、 1\1 丁 3、 〇 「、 1\/1〇、 および の少なくとも 1種 を金属成分として含み丁 丨 を含まない金属硼化物 （巳） の割合 （体積％） を 13とした場合、 これらの比
Figure imgf000008_0001
〇. 1 ~ 1 . 〇を満足することが好 が〇. 1未満では、 丁 丨 を含まない金属硼化物 （巳） の \1粒子と結合相との反応促進効果が十分得られない。 一
Figure imgf000008_0002
0を超えると、 丁 丨 を含まない金属硼化物 （巳） が反 応促進効果を得るのに必要な量よりも過剰に存在し、 〇巳 1\1焼結体としての 硬さと靭性が得られない。
[0024] 金属硼化物の含有割合は以下のように求めることができる。 まず、 八巳3 を用いて、 金属元素および硼素元素のマッピング像を得て、 金属元素および 硼素元素が重なる部位を画像処理によって抜き出し、 当該部位を金属硼化物 粒子と特定する。 次に、 画像解析により金属硼化物粒子が占める面積を算出 して、 金属硼化物粒子の面積割合を求める。 これを少なくとも 3画像に対し て行い、 算出した各金属硼化物粒子の面積割合の平均値を、 〇巳1\1焼結体に 占める金属硼化物の含有割合として求める。 画像処理に用いる観察領域とし ては、 例えば、 8 . 〇 01 X 8 . 0 の視野領域が望ましい。
[0025] 前記 1\1 7 a s 0 r s 1\/1〇、 および の少なくとも 1種を含みかつ丁 1 を含まない金属硼化物 （巳） のうち、 六方晶構造のものの ｛0 0 1｝ 面の X 線回折ピークの最大強度を 丨 ハ 〇巳1\1粒子の ｛1 1 1｝ 面の X線回折ピー ク強度を
Figure imgf000008_0004
とするとき、 〇
Figure imgf000008_0003
2 0であること が好ましい。 X線回折ピーク強度は、 〇リ _
Figure imgf000008_0005
線を用いて測定する。 \¥0 2020/175598 7 卩（：170? 2020 /007904
丁 丨 を含まないが前記金属元素を含む金属硼化物 （巳） のうち、 特に、 六 方晶構造を持つものを結合相中に分散させると、 〇巳 1\1粒子と結合相との反 応が促進される。 一方、 丨 /丨
Figure imgf000009_0001
が〇. 0 4未満では、 丁 丨 を含まない が前記金属元素を含む金属硼化物 （巳） が不足し、 〇巳1\1粒子と結合相との 反応促進効果が十分得られない。 丨
Figure imgf000009_0002
が〇. 2 0を超える場合には 〇巳 が結合相と過度に反応し、 〇巳 の分解が進むために、 〇巳 1\1に対し 金属硼化物が相対的に過剰に存在することになり、 〇巳 1\1焼結体としての強 度、 靭性が得られない。
[0026] 3 . 〇巳1\1粒子の含有割合
本発明において、 〇巳 1\1焼結体に占める〇巳 1\1粒子の含有割合は、 特に限 定されるものではないが、 〇巳 1\1焼結体全体の 4〇〜 8 0体積％であること が好ましい。 〇巳 1\1粒子の含有割合が 4 0体積％未満では、 焼結体中に硬質 物質が少なく、 工具として使用した場合に、 耐欠損性が低下することがある 。 一方、 〇巳 1\1粒子の含有割合が 8 0体積％を超えると、 焼結体中にクラッ クの起点となる空隙が生成し、 耐欠損性が低下することがある。 そのため、 本発明が奏する効果をより一層確実に発揮するためには、 〇巳1\1焼結体に占 める〇巳 1\1粒子の含有割合は、 4〇〜 8 0体積％の範囲とすることが好まし い。
[0027] すべての〇巳 1\!粒子の含有割合を 1 0 0体積％とするとき、 平均粒径が 2 未満である〇巳 1\1粒子が 5〜 4 0体積％、 平均粒径が 2 以上 8 未満の〇巳 1\1粒子が 6 0〜 9 5体積％であることが好ましい。
平均粒径が 2 未満の〇巳 1\!粒子を前記範囲とする理由は、 5体積％未 満では微粒〇巳 1\1の分散による耐クラック伝搬性が十分でなく、 耐欠損性が 低下し、 4 0体積％を超えると粗粒〇巳 1\1が不足し耐摩耗性が低下するため である。 また、 平均粒径が 2 以上 8 未満の〇巳 1\1粒子を前記範囲と する理由は、 6 0体積％未満では粗粒〇巳 が不足し耐摩耗性が低下し、 9 5体積％超えると微粒〇巳 の分散作用が十分でなく、 耐欠損性が低下する ためである。 [0028] c B N粒子の平均粒径と含有割合は、 以下のようにして求めることができ る。
（ 1） 平均粒径
c B N焼結体の断面組織を走査型電子顕微鏡 （Scanning Electron Microsc ope :以下、 S EMという） にて c BN焼結体組織を観察し、 二次電子像を得 る。 得られた画像内の c B N粒子の部分を画像処理にて抜き出し、 画像解析 より求めた各粒子の最大長を基に平均粒径を算出する。
画像内の c BN粒子の部分を画像処理にて抜き出すにあたり、 c BN粒子 と結合相とを明確に判断するため、 画像は 0を黒、 255を白の 256階調 のモノクロで表示し、 c B N粒子部分の画素値と結合相部分の画素値の比が 2以上となる画素値の像を用いて c B N粒が黒となるように 2値化処理を行 ぅ。
[0029] c B N粒子部分や結合相部分の画素値を求めるための領域として、 一例と して、 0. S fxmXO. 5 Mmの領域とし、 少なくとも同一画像内から異な る 3個所より求めた平均の値を各々のコントラストとすることが望ましい。
2値化処理後は c B N粒同士が接触していると考えられる部分を切り離す ような処理、 例えば、 ウォーターシェッ ドを用いて接触していると思われる c B N粒子同士を分離する。
[0030] 2値化処理後に得られた画像内の c B N粒子にあたる部分 （黒の部分） を 粒子解析し、 求めた最大長を各粒子の直径とする。 最大長を求める粒子解析 としては、 例えば、 1つの c BN粒子に対してフェレ径を算出することより 得られる 2つの長さから大きい長さの値を最大長とし、 その値を各粒子の直 径とする。 この直径を有する理想球体と仮定して計算より求めた体積を各粒 子の体積として累積体積を求め、 この累積体積を基に縦軸を体積百分率 [%
] 、 横軸を直径 [Mm] としてグラフを描画させ、 体積百分率が 50%のと きの直径を c B N粒子の平均粒径とし、 これを 3観察領域に対して行い、 そ の平均値を c B Nの平均粒径 [Mm] とした。 粒子解析を行う際には、 あら かじめ S EMにより分かっているスケールの値を用いて、 1 ピクセル当たり \¥0 2020/175598 9 卩（：170? 2020 /007904
の長さ （ ） を設定しておく。
[0031 ] （2） 含有割合
〇巳 1\1焼結体に占める〇巳 1\1粒子の含有割合は、 〇巳 1\1焼結体の断面組織 を 3巳 IV!によって観察し、 得られた二次電子像内の〇巳 1\1粒子の部分を画像 処理によって抜き出し、 画像解析によって〇巳 1\1粒子が占める面積を算出し 、 1画像内の〇巳 1\1粒子が占める割合、 および粒度分布を求め、 少なくとも 3画像を処理し求めた値の平均値を〇巳 1\1粒子の含有割合として求める。 画 像内の〇巳 1\!粒子の部分を抜き出す画像処理は、 〇巳 1\1粒の平均粒径の 2値 化処理後の像を得る手順と同様に行う。
[0032] 4 . 製造方法
本発明の製造方法の一例を以下に示す。
（1） 結合相を構成する成分の原料粉末の準備
結合相を構成する原料粉末として、 1\1 13硼化物、 丁 3硼化物、 0 「硼化物 、 IV!〇硼化物、 硼化物の少なくとも 1種と丁 丨硼化物 （以下、 金属硼化物 と総称する） のそれぞれの粉末と結合相の主となる原料の粉末を用意する。 所望の粒径に粉砕した金属硼化物の原料粉末とするため、 例えば、 超硬合金 で内張りされた容器内に超硬合金製ボールとアセトンとを共に充填し、 蓋を した後にボールミルにより粉砕を行った後、 遠心分離装置を用いて分級する ことにより、 縦軸を体積百分率、 横軸を粒子径とした場合のメディアン径口 5 0を、 粉砕した金属硼化物の原料粉の平均粒径としたとき、 その値が 2 0 〜 3 0 0 n〇!の金属硼化物の原料粉末を得る。 また、 結合相の主となる原料 粉末としては、 従来から知られている結合相の形成原料粉末 （例えば、 丁 丨 1\1粉末、 丁 丨 （3粉末、 丁 丨 〇1\1粉末、 7 A 3粉末） を準備する。
[0033] （2） 粉砕 ·混合
これらの原料粉末を、 例えば、 超硬合金で内張りされた容器内に超硬合金 製ボールとアセトンとを共に充填し、 蓋をした後にボールミルにより粉砕お よび混合を行う。
その後、 硬質相として機能させる平均粒径〇. 2 ~ 8 . 〇 の〇巳!\1粉 \¥0 2020/175598 10 卩（：170? 2020 /007904
末を焼結後の〇巳 1\1粒子の含有割合が所定の体積％となるように添加して、 さらに、 ボールミル混合を行う。
[0034] ( 3 ) 成形、 焼結
得られた焼結体原料粉末を、 所定圧力で成形して成形体を作製し、 これを 真空下、 1 0 0 0 °◦で仮焼結し、 その後、 超高圧焼結装置に装入して、 例え ば、 圧力： 4 ~ 6◦ 3、 温度： 1 2 0 0〜 1 6 0 0 °〇の範囲内の所定の温 度で焼結することにより、 本発明の〇巳 1\1焼結体を作製する。
[0035] 5 . 〇巳1\1工具
このように作製した本発明の、 靭性に優れた〇巳1\1焼結体を工具基体とす る〇巳 !\1基超高圧焼結体を備える切削工具は、 耐チッビング性、 耐欠損性に 優れ、 長期の使用にわたって優れた耐摩耗性を発揮する。
実施例
[0036] 本実施例の〇巳 !\1焼結体の製造では、 結合相を構成するための原料粉末と して、 丁 3硼化物、 0 「硼化物、 1\1 13硼化物、 IV!〇硼化物、 硼化物の少な くとも 1種と丁 丨硼化物の粉末を準備し、 粒径制御のため、 ボールミルにて 粉砕の処理を施した後、 遠心分離法を用いて分級することにより所望の粒径 範囲の各金属硼化物の原料粉を用意した。
すなわち、 前記各金属硼化物原料粉末を、 超硬合金で内張りされた容器内 に超硬合金製ボールとアセトンと共に充填し、 蓋をした後にボールミルを用 いて粉砕を実施後、 混合したスラリーを乾燥させた後、 遠心分離装置を用い て分級することにより平均粒径が 2 0〜 3 0 0 n の各金属硼化物原料粉を 得た。
[0037] 前記のように事前に準備した各金属硼化物原料粉と、 平均粒径が 0 . 0 2 〜〇. 5 の丁 丨 1\1粉末、 丁 丨 (3粉末、
Figure imgf000012_0001
J A 3粉末 を用意した。 これら原料粉末の中から選ばれたいくつかの結合相構成用原料 粉末と、 硬質相用原料としての〇巳 1\1粉末を配合し、 湿式混合し、 乾燥した 。 各原料粉末配合組成の体積％を表 1 に示し、 この配合のいずれかを本発明 焼結体と比較例焼結体の硼化物原料以外の結合相原料として用いたかを表 2 \¥0 2020/175598 11 卩（：170? 2020 /007904
に^^す。
[0038] 次いで、 得られた焼結体原料粉末を、 成形圧 1 IV! 3で直径： 5 0 X 厚さ ： 1 .
Figure imgf000013_0001
の寸法にプレス成形した。 ついで、 この成形体を、 圧力：
1 3以下の真空雰囲気中、 1 0 0 0 °〇の範囲内の所定温度に保持して仮焼 結し、 その後、 超高圧焼結装置に装入して、 圧力： 5〇 3、 表 3に示す温 度： 1 2 0 0〜 1 6 0 0 °〇の温度で焼結することにより、 表 4に示す本発明 の〇巳!\1焼結体 1〜 9 （本発明焼結体 1〜 9という） を作製した。
[0039] 本発明において規定する範囲外の
Figure imgf000013_0002
の場合を比較 するため、 表 2に示す硼化物原料以外の結合相原料を用い、 表 3に示す温度 で焼結した。 各金属硼化物の添加量、 超高圧焼結温度を変更し、 表 4に示す 比較例の〇巳1\1焼結体 （以下、 比較例焼結体という） 1’ 〜 6’ を作製した
[0040] [表 1 ]
Figure imgf000013_0003
（注） 「-」 は含まれていないことを示す。
[0041 ]
\¥0 2020/175598 12 卩（：17 2020 /007904
[表 2]
Figure imgf000014_0001
[0042]
\¥0 2020/175598 13 卩（：17 2020 /007904
[表 3]
Figure imgf000015_0001
[0043]
〔姍 -
Figure imgf000016_0001
（注 1） 「-」 よ含まれていないことを示す。
（注 2） 粒子の大きさは平均粒径である。
窪 ¾ ¾嚮 〔:姍 | ^遂 ! 14鎌 1, ^ 88 ^ 8 ¾00441100 \¥02020/175598 15 卩（：170? 2020 /007904
記載されているものは、 記載の金属元素を有する複合硼化物が存在している ことを表す。
[0045] 次に、 本発明焼結体 1〜 9、 比較例焼結体 1’ 〜 6’ を、 ワイヤー放電加 エ機で所定寸法に切断し、 試験片を得た。 一方、 0〇 : 5質量％、 丁 3〇 ： 5質量％、 〇 ：残りの組成であって、 丨 3〇規格〇 〇八 1 20408の インサート形状をもった
Figure imgf000017_0001
基超硬合金製インサート本体を準備した。 この 〇基超硬合金製インサート本体のろう付け部 （コーナー部） に、 前記試験 片を、 ろう材を用いてろう付けした。 ろう材として、 〇リ ： 26質量％、 丁 | : 5質量％、 八 9 :残りからなる組成を有する八 9合金のろう材を用いた 。 得られたインサートに、 上下面および外周の研磨、 ホーニング処理を施す ことにより、 丨 30規格の〇 〇八 1 20408のインサート形状をもつ、 本発明の〇巳 !\1基超高圧焼結体切削工具 （本発明工具という） 1〜 9、 およ び、 比較例の〇巳 !\1基超高圧焼結体切削工具 （比較例工具という） 1’ 〜 6 を製造した。
[0046] 次いで、 本発明工具 1〜 9と比較工具 1’ 〜 6’ に対して、 以下の切削条 件で切削加工を実施し、 欠損に至るまでの工具寿命 （回数） を測定した。
[0047] <乾式切削条件 >
被削材：浸炭焼き入れ鋼 （」 丨 3 . 3〇[¾420、
Figure imgf000017_0002
2） の長さ方向に等間隔の縦溝が入った丸棒
切削速度： 250 /〇! 丨 11、
切り込み： 〇. 1 50101、
送り ： 〇. 1 〇1111/「 6
[0048] 各工具の刃先がチッビングあるいは欠損に至るまでの断続回数を工具寿命 とし、 断続回数 2000回毎に刃先を観察し、 刃先の欠損やチッビングの有 無を確認した。 表 5に、 前記切削加工試験の結果を示す。
[0049] \¥0 2020/175598 16 卩（：170? 2020 /007904
[表 5]
Figure imgf000018_0001
[0050] 表 5に示される結果から、 本発明工具 1〜 9は、 突発的な刃先の欠損、 チ ッビングが発生することなく、 工具寿命が格段に延命化され、 靱性が向上し た。 一方、 本発明の要件を一つ以上満足しない〇巳 1\1基超高圧焼結体を備え た比較例工具 1’ 〜 6’ は工具寿命が短かかった。
産業上の利用可能性
[0051 ] 本発明の靱性に優れた〇巳 焼結体は、 靱性が高く、 0巳 工具の工具基 体として用いると、 欠損、 破損を発生することなく、 長期の使用にわたって 優れた耐欠損性を発揮し、 工具寿命の延命化が図られる。 よって、 本発明は 、 切削加工装置の高性能化、 並びに切削加工の省力化および省エネルギー化 、 低コスト化に十分満足に対応できるから、 産業上の利用が可能である。

Claims

\¥02020/175598 17 卩（：170? 2020 /007904 請求の範囲
[請求項 1] 〇巳 1\1粒子と結合相を含有する〇巳 1\1基超高圧焼結体であって、 前記結合相は、 Iの窒化物若しくは酸化物、 または、 丁 丨 の窒化 物若しくは炭化物若しくは炭窒化物の少なくとも 1 つを含み、 かつ、 平均粒径が 20〜 300 n mである金属硼化物が〇. 1〜 5. 0体積 %分散し、
前記金属硼化物は、 金属成分が
Figure imgf000019_0001
丁 3、 0 1% IV!〇、 および の少なくとも 1種を含みかつ丁 丨 を含まない金属硼化物 （巳） と、 金 属成分が丁 丨 のみを含む金属硼化物 （八） とを含み、 前記金属硼化物のうち、 前記丁 丨 のみを金属成分として含む金属硼 化物 （八） の割合 （体積％） を \/3とし、 前記 1\1 7 as 0 V. M 〇、 および の少なくとも 1種を金属成分として含みかつ丁 丨 を含ま ない金属硼化物 （巳） の割合 （体積％） を 13とした場合、 比 13/
Figure imgf000019_0002
が〇. 1 〜 1 . 0である、 〇巳 1\1基超高圧焼結体。
[請求項 2]
Figure imgf000019_0003
丁 3、 〇 「、 IV!〇、 および の少なくとも 1種を金属成 分として含み丁 丨 を含まない金属硼化物のうち、 六方晶構造のものの ｛00 1 ｝ 面の X線回折ピークの最大強度を 丨 とし、 前記〇巳 粒子の ｛ 1 1 1 ｝ 面の X線回折ピーク強度を
Figure imgf000019_0004
とした場合、 〇.
Figure imgf000019_0005
20である、 請求項 1 に記載の〇巳 1\1基 超高圧焼結体。
[請求項 3] 前記〇巳 1\1基超高圧焼結体中の前記〇巳 1\!粒子の含有割合は 40〜
80体積％であって、 すべての前記〇巳 1\1粒子の含有割合を 1 00体 積％とするとき、 平均粒径が 2^^未満である〇巳 粒子の含有割合 が 5〜 40体積％、 平均粒径が 2 以上 8 未満の〇巳 1\1粒子の 含有割合が 60〜 95体積％である、 請求項 1 または 2に記載の〇巳 |\!基超高圧焼結体。
[請求項 4] 請求項 1〜 3のいずれかに記載の〇巳 !\1基超高圧焼結体を備える切 削工具。
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