WO2020027031A1 - 高圧水素に触れるブロー成形品用のポリアミド樹脂組成物およびそれを用いたブロー成形品 - Google Patents

高圧水素に触れるブロー成形品用のポリアミド樹脂組成物およびそれを用いたブロー成形品 Download PDF

Info

Publication number
WO2020027031A1
WO2020027031A1 PCT/JP2019/029608 JP2019029608W WO2020027031A1 WO 2020027031 A1 WO2020027031 A1 WO 2020027031A1 JP 2019029608 W JP2019029608 W JP 2019029608W WO 2020027031 A1 WO2020027031 A1 WO 2020027031A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
blow
resin composition
weight
polyamide
pressure hydrogen
Prior art date
Application number
PCT/JP2019/029608
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
落合伸一郎
鈴木翔太
小林定之
Original Assignee
東レ株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=69232220&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=WO2020027031(A1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by 東レ株式会社 filed Critical 東レ株式会社
Priority to US17/262,627 priority Critical patent/US11111384B1/en
Priority to JP2019543123A priority patent/JP6780789B2/ja
Priority to CN201980045908.5A priority patent/CN112424288B/zh
Priority to EP19844701.3A priority patent/EP3816231B1/en
Priority to KR1020207035604A priority patent/KR102710083B1/ko
Priority to CA3101967A priority patent/CA3101967A1/en
Publication of WO2020027031A1 publication Critical patent/WO2020027031A1/ja

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
    • C08G69/00—Macromolecular compounds obtained by reactions forming a carboxylic amide link in the main chain of the macromolecule
    • C08G69/02—Polyamides derived from amino-carboxylic acids or from polyamines and polycarboxylic acids
    • C08G69/08—Polyamides derived from amino-carboxylic acids or from polyamines and polycarboxylic acids derived from amino-carboxylic acids
    • C08G69/14—Lactams
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C49/00—Blow-moulding, i.e. blowing a preform or parison to a desired shape within a mould; Apparatus therefor
    • B29C49/0005—Blow-moulding, i.e. blowing a preform or parison to a desired shape within a mould; Apparatus therefor characterised by the material
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C49/00—Blow-moulding, i.e. blowing a preform or parison to a desired shape within a mould; Apparatus therefor
    • B29C49/02—Combined blow-moulding and manufacture of the preform or the parison
    • B29C49/04—Extrusion blow-moulding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F222/00—Copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by a carboxyl radical and containing at least one other carboxyl radical in the molecule; Salts, anhydrides, esters, amides, imides, or nitriles thereof
    • C08F222/04—Anhydrides, e.g. cyclic anhydrides
    • C08F222/06—Maleic anhydride
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08K—Use of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
    • C08K3/00—Use of inorganic substances as compounding ingredients
    • C08K3/16—Halogen-containing compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08K—Use of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
    • C08K5/00—Use of organic ingredients
    • C08K5/04—Oxygen-containing compounds
    • C08K5/09—Carboxylic acids; Metal salts thereof; Anhydrides thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L23/00—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L23/26—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers modified by chemical after-treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L77/00—Compositions of polyamides obtained by reactions forming a carboxylic amide link in the main chain; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L77/02—Polyamides derived from omega-amino carboxylic acids or from lactams thereof
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/16—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge constructed of plastics materials
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2077/00—Use of PA, i.e. polyamides, e.g. polyesteramides or derivatives thereof, as moulding material
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2995/00—Properties of moulding materials, reinforcements, fillers, preformed parts or moulds
    • B29K2995/0037—Other properties
    • B29K2995/0089—Impact strength or toughness
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29L—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS B29C, RELATING TO PARTICULAR ARTICLES
    • B29L2031/00—Other particular articles
    • B29L2031/712—Containers; Packaging elements or accessories, Packages
    • B29L2031/7154—Barrels, drums, tuns, vats
    • B29L2031/7156—Pressure vessels
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L2203/00—Applications
    • C08L2203/30—Applications used for thermoforming
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0602—Wall structures; Special features thereof
    • F17C2203/0604—Liners
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0658—Synthetics
    • F17C2203/066—Plastics
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2209/00—Vessel construction, in particular methods of manufacturing
    • F17C2209/21—Shaping processes
    • F17C2209/2109—Moulding
    • F17C2209/2127—Moulding by blowing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/01—Pure fluids
    • F17C2221/012—Hydrogen
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/30—Hydrogen technology
    • Y02E60/32—Hydrogen storage

Definitions

  • the present invention relates to a polyamide resin composition for blow molded articles exposed to high-pressure hydrogen, wherein a specific amount of a polyamide 6 resin, an impact-resistant material, and a metal halide are blended and controlled at a specific melt tension and a take-off speed at break. And a blow molded product obtained by molding the same.
  • a material for a hydrogen tank liner having excellent gas barrier properties and excellent impact resistance even at a low temperature for example, a material for a hydrogen tank liner made of a polyamide resin composition including polyamide 6, a copolymerized polyamide, and an impact material has been studied. (For example, see Patent Document 1).
  • a liner for a gas storage tank having excellent gas barrier properties for example, a liner for a gas storage tank containing a polymer composition containing a polyamide, a nucleating agent and an impact resistance improving agent has been studied (for example, Patent Document 1). 2).
  • the residence time during molding tends to be longer than in injection molding, and the resin may decompose at the time of residence and the toughness may decrease. Therefore, there is a demand for a resin composition for blow molding that is difficult to decompose when staying. Furthermore, even if a blow-molded product is obtained, if the residual strain of the obtained blow-molded product remains locally, the local residual strain will be increased when charging and discharging the high-pressure hydrogen are repeated. Defect points and cracks may occur from the remaining portions. For this reason, it is required that a resin composition for blow molding that is exposed to high-pressure hydrogen does not generate local residual strain after molding. In blow molding, if stretching is not uniform, residual strain tends to remain locally. One of the causes of uneven stretching is low melt tension.
  • Patent Literature 1 tends to cause permeation of hydrogen gas and dissolution of hydrogen in a resin, and a defect occurs in the hydrogen tank liner when charging and discharging of high-pressure hydrogen are repeated. There were challenges. In addition, there was a problem that the melt tension of the polyamide resin composition was low, the drawdown resistance was poor, and a blow molded product could not be obtained.
  • the liner for a gas storage tank described in Patent Document 2 is excellent in helium gas permeation resistance, permeation of hydrogen gas and dissolution of hydrogen in a resin are liable to occur. There is a problem that a defect point occurs in the hydrogen tank liner when the above is repeated. In addition, there was a problem that the melt tension of the polyamide resin composition was low, the drawdown resistance was poor, and a blow molded product could not be obtained.
  • the present invention has been made in view of the problems of the prior art described above, and has excellent blow moldability and retention stability, and the residual strain is hardly locally increased.
  • An object of the present invention is to provide a polyamide resin composition capable of obtaining a suppressed blow molded product.
  • the present invention has the following configuration.
  • a metal halide (C) is added in an amount of 0.005 to 1 part by weight based on a total of 100 parts by weight of 70 to 99 parts by weight of the polyamide 6 resin (A) and 1 to 30 parts by weight of the impact-resistant material (B).
  • the polyamide resin composition wherein the polyamide resin composition has a melt tension of 20 mN or more when measured at 260 ° C., and a break-off take-off speed of 50 m / min or more when measured at 260 ° C.
  • a characteristic is a polyamide resin composition for blow molded articles that is exposed to high-pressure hydrogen.
  • a polyamide resin for a blow-molded product wherein the relative viscosity ( ⁇ r) of the polyamide 6 resin (A) at a temperature of 25 ° C. in a 98% sulfuric acid solution having a resin concentration of 0.01 g / ml is 3.3 to 7.0.
  • the impact-resistant material (B) an unsaturated carboxylic acid and / or a derivative thereof modified ethylene / ⁇ -olefin copolymer is used. Further, the unsaturated carboxylic acid and / or derivative thereof is added to 100 parts by weight of the modified ethylene / ⁇ -olefin copolymer in an amount of 0.1 to 0.1 parts by weight. It is a polyamide resin composition for a blow-molded product in an amount of up to 2.5 parts by weight.
  • the present invention includes a blow molded product made of the polyamide resin composition described above and exposed to high-pressure hydrogen.
  • the polyamide resin composition for blow-molded articles in contact with high-pressure hydrogen according to the present invention has high melt tension, excellent draw-down resistance, and can withstand a high take-up speed, so that it is not easily broken at the time of air blowing and has good blow moldability. Excellent. Furthermore, it is possible to provide a blow-molded product that hardly generates local residual strain after molding, suppresses generation of defect points even when charging and discharging pressure with high-pressure hydrogen are repeated, and has excellent retention stability.
  • the blow-molded article of the present invention can suppress local increase in residual strain, so that defect points are unlikely to occur even when charging and discharging of high-pressure hydrogen are repeated, making use of the excellent retention stability. It can be usefully developed as a blow-molded product used for applications that come into contact with high-pressure hydrogen.
  • the polyamide resin composition for a blow-molded article that is exposed to high-pressure hydrogen (hereinafter sometimes referred to as “polyamide resin composition”) of the present invention comprises 70 to 99 parts by weight of a polyamide 6 resin (A) and an impact-resistant material ( A polyamide resin composition obtained by mixing 0.005 to 1 part by weight of a metal halide (C) with respect to 100 parts by weight of a total of 1 to 30 parts by weight of B), The melt tension is 20 mN or more when measured at, and the take-off speed at break when measured at 260 ° C is 50 m / min or more, that is, when the polyamide resin composition is melted at 260 ° C and discharged, the take-off is performed.
  • Polyamide 6 resin (A) is excellent in balance between moldability, gas barrier properties, rigidity and toughness.
  • the polyamide 6 resin (A) can withstand a high take-off speed, but if the relative viscosity is too high to increase the melt tension, poor kneading tends to occur. Furthermore, since the degree of crystallinity is high and the permeation of hydrogen gas and the dissolution of hydrogen into the tree species can be suppressed, blow-molded products that do not easily generate defect points even after repeated filling and releasing of high-pressure hydrogen can be used.
  • the obtainable polyamide resin composition can be provided.
  • the impact-resistant material (B) preferably has good compatibility with the polyamide 6 resin (A) and, when kneaded with the polyamide 6 resin (A), preferably has a small dispersion diameter of the impact-resistant material (B).
  • the melt tension at a high temperature of the polyamide resin composition can be used as an index.
  • the polyamide composition containing the polyamide 6 resin (A) and the impact-resistant material (B) has a high melt tension, and as a result, has excellent drawdown resistance, good fluidity, and can be smoothly stretched. Therefore, residual strain hardly occurs.
  • the toughness can be improved by adding a specific amount of the impact-resistant material (B) to the polyamide 6 resin (A).
  • Blow-molded products used for applications that are exposed to high-pressure hydrogen tend to repeatedly shrink and expand due to the filling and release of high-pressure hydrogen and cracks are likely to occur.
  • the impact-resistant material (B) By blending the impact-resistant material (B) in a specific amount, cracking can be suppressed even if such high-pressure hydrogen filling, shrinkage and expansion due to pressure release are repeated.
  • the retention stability can be improved by blending a specific amount of the metal halide (C).
  • Blow-molded articles used for application to high-pressure hydrogen have a longer residence time during blow-molding and tend to have reduced toughness.
  • By blending the metal halide (C) in a specific amount it is possible to suppress a decrease in toughness even if the residence time is long during such blow molding.
  • the polyamide 6 resin (A) used in the present invention is a polyamide resin containing 6-aminocaproic acid and / or ⁇ -caprolactam as a main raw material. Other monomers may be copolymerized as long as the object of the present invention is not impaired.
  • “to be used as a main raw material” means that a unit derived from 6-aminocaproic acid or a unit derived from ⁇ -caprolactam is at least 50 mol% in 100 mol% of the total monomer units constituting the polyamide resin. Means It is more preferable that the unit contains a unit derived from 6-aminocaproic acid or a unit derived from ⁇ -caprolactam in an amount of 70 mol% or more, more preferably 90 mol% or more.
  • Other monomers to be copolymerized include, for example, amino acids such as 11-aminoundecanoic acid, 12-aminododecanoic acid, paraaminomethylbenzoic acid, lactams such as ⁇ -laurolactam; tetramethylenediamine, pentamethylenediamine, Aliphatic diamines such as hexamethylenediamine, 2-methylpentamethylenediamine, undecamethylenediamine, dodecamethylenediamine, 2,2,4- / 2,4,4-trimethylhexamethylenediamine and 5-methylnonamethylenediamine; Aromatic diamines such as meta-xylylenediamine and para-xylylenediamine; 1,3-bis (aminomethyl) cyclohexane, 1,4-bis (aminomethyl) cyclohexane, 1-amino-3-aminomethyl-3,5,5 -Trimethylcyclohexane, bis (4- Alicyclic diamines
  • the degree of polymerization of the polyamide 6 resin (A) is not particularly limited, the relative viscosity measured at 25 ° C. in a 98% concentrated sulfuric acid solution having a resin concentration of 0.01 g / ml is in the range of 3.3 to 7.0. It is preferred that When the relative viscosity is 3.3 or more, the melt tension of the polyamide resin composition at the time of blow molding is appropriately increased, and the drawdown property can be further improved. Further, the relative viscosity is more preferably 4.0 or more. On the other hand, when the relative viscosity is 7.0 or less, the melt viscosity of the polyamide resin composition at the time of blow molding becomes appropriately low, and the blow moldability can be further improved.
  • the amount of amino terminal groups of the polyamide 6 resin (A) is not particularly limited, but is preferably in the range of 1.0 ⁇ 10 ⁇ 5 to 10.0 ⁇ 10 ⁇ 5 mol / g.
  • the amino terminal group amount of the polyamide 6 resin (A) is determined by dissolving the polyamide 6 resin (A) in a phenol / ethanol mixed solvent (83.5: 16.5 (volume ratio)) and adding 0.02N hydrochloric acid. It can be determined by titration using an aqueous solution.
  • the impact-resistant material (B) used in the present invention refers to a polymer having a glass transition temperature of 0 ° C. or less.
  • the glass transition temperature can be determined by a differential scanning calorimeter (DSC) from the inflection point that occurs when the temperature is raised at a rate of 20 ° C./min, with the measurement start temperature being ⁇ 70 ° C.
  • DSC differential scanning calorimeter
  • Examples include olefin resin, acrylic rubber, silicone rubber, fluorine rubber, styrene rubber, nitrile rubber, vinyl rubber, urethane rubber, polyamide elastomer, polyester elastomer, and ionomer. Two or more of these may be blended.
  • olefin resins are preferably used because they have excellent compatibility with the polyamide 6 resin (A) and a high effect of improving toughness.
  • the olefin resin is a thermoplastic resin obtained by polymerizing olefin monomers such as ethylene, propylene, butene, isoprene, and pentene. It may be a copolymer of two or more olefin monomers or a copolymer of these olefin monomers and other monomers.
  • the olefin resin include polymers such as polyethylene, polypropylene, polystyrene, poly 1-butene, poly 1-pentene, and polymethylpentene or copolymers thereof; ethylene / ⁇ -olefin copolymer, ethylene / ⁇ , ⁇ -unsaturated carboxylic acid ester copolymer, ⁇ -olefin / ⁇ , ⁇ -unsaturated carboxylic acid ester copolymer, at least one of [copolymer of (ethylene and / or propylene) and vinyl alcohol ester]
  • an ethylene / ⁇ -olefin copolymer and an ethylene / ⁇ , ⁇ -unsaturated carboxylic acid ester copolymer are more preferable, and an ethylene / ⁇ -olefin copolymer is more preferable.
  • the olefin resin is modified with an unsaturated carboxylic acid and / or a derivative thereof.
  • the impact-resistant material (B) has good compatibility with the polyamide 6 resin (A) and, when kneaded with the polyamide 6 resin (A), has a small dispersion diameter of the impact-resistant material (B).
  • the amount of mixing with the polyamide 6 resin (A) and the type of the elastomer of the impact resistant material (B) are important.
  • an impact-resistant material modified with an unsaturated carboxylic acid and / or a derivative thereof has good reactivity with the polyamide 6 resin (A) and has high compatibility with the polyamide 6 resin.
  • the derivative of the unsaturated carboxylic acid is a compound in which the hydroxy group of the carboxyl group of the unsaturated carboxylic acid is substituted with another substituent, and a metal salt, an acid halide, an ester, or an acid of the unsaturated carboxylic acid.
  • Anhydrides, amides and imides By using such a modified olefin-based resin, the compatibility with the polyamide 6 resin (A) is further improved, and the blow moldability can be further improved.
  • unsaturated carboxylic acids and derivatives thereof include acrylic acid, methacrylic acid, maleic acid, fumaric acid, itaconic acid, crotonic acid, methylmaleic acid, methylfumaric acid, mesaconic acid, citraconic acid, glutaconic acid and these carboxylic acids
  • a method of introducing these unsaturated carboxylic acids or derivatives thereof into the olefin resin for example, a method of copolymerizing an olefin monomer and an unsaturated carboxylic acid and / or a derivative thereof, using a radical initiator, A method of grafting an unsaturated carboxylic acid and / or a derivative thereof to an unmodified olefin-based resin can be used.
  • the olefin resin into which some unsaturated carboxylic acids and / or derivatives thereof are introduced contributes not only to the improvement in impact resistance but also to the dispersion of the elastomer in the polyamide 6 resin to form the composition into a molded article. It also has the effect of reducing local residual strain when
  • the amount of the unsaturated carboxylic acid and / or its derivative component to be introduced is, for example, preferably 0.1 to 2.5 parts by weight of the unsaturated carboxylic acid and / or its derivative based on 100 parts by weight of the olefin resin. It is. Specifically, the unsaturated carboxylic acid and / or its derivative is introduced by the unsaturated carboxylic acid and / or its derivative, and the weight of the unsaturated carboxylic acid and / or its derivative-modified ethylene / ⁇ -olefin copolymer is reduced. When the amount is 100 parts by weight, the weight of the introduced unsaturated carboxylic acid and / or derivative derivative modified part is preferably from 0.1 to 2.5 parts by weight. Still more preferably, the weight of the modified unsaturated carboxylic acid and / or derivative derivative introduced is from 0.3 to 2.3 parts by weight.
  • the content is 0.1 part by weight or more, the compatibility with the polyamide 6 resin (A) is improved, the dispersion diameter of the impact-resistant material (B) is small, and the melt tension is high.
  • the drawdown problem is less likely to occur.
  • the take-up speed at the time of breakage is increased, and the problem of breakage when air is blown during blow molding hardly occurs, which is preferable.
  • the content is 2.5 parts by weight or less, the occurrence of an abnormal reaction with the polyamide 6 resin (A) is suppressed to cause gelation, and the melt fluidity is reduced. The problem of stopping is less likely to occur. Further, the take-up speed at the time of breakage is increased, and the problem of breakage when air is blown during blow molding hardly occurs, which is preferable.
  • the ethylene / ⁇ -olefin copolymer is preferably a copolymer of ethylene and an ⁇ -olefin having 3 to 20 carbon atoms.
  • the ⁇ -olefin having 3 to 20 carbon atoms include propylene, 1-butene, 1-pentene, 1-hexene, 1-heptene, 1-octene, 1-nonene, 1-decene and 1-undecene , 1-dodecene, 1-tridecene, 1-tetradecene, 1-pentadecene, 1-hexadecene, 1-heptadecene, 1-octadecene, 1-nonadecene, 1-eicosene, 3-methyl-1-butene, 3-methyl-1 -Pentene, 3-ethyl-1-pentene, 4-methyl-1-pentene, 4-methyl-1-hexene, 4,4-dimethyl-1-hexene, 4,4
  • ⁇ -olefins having 3 to 12 carbon atoms are preferable from the viewpoint of improving mechanical strength.
  • non-conjugated dienes such as 1,4-hexadiene, dicyclopentadiene, 2,5-norbornadiene, 5-ethylidene norbornene, 5-ethyl-2,5-norbornadiene, and 5- (1′-propenyl) -2-norbornene May be copolymerized.
  • a copolymer of ethylene modified with an unsaturated carboxylic acid and / or a derivative thereof and an ⁇ -olefin having 3 to 12 carbon atoms further improves the compatibility with the polyamide 6 resin (A) and improves the blow moldability and the like. It is more preferable because the toughness can be further improved. Further, even if the filling and the depressurization are repeated with higher-pressure hydrogen, generation of a defect point can be suppressed.
  • the ⁇ -olefin content in the ethylene / ⁇ -olefin copolymer is preferably from 1 to 30 mol%, more preferably from 2 to 25 mol%, and still more preferably from 3 to 20 mol%.
  • the configuration and structure of the fine particles of the impact-resistant material (B) are not particularly limited.
  • a so-called core-shell type composed of at least one layer made of rubber and one or more layers made of a polymer different from the rubber is used. It may be a so-called multilayer structure.
  • the number of layers constituting the multilayer structure may be two or more, and may be three or more, or four or more, but it is preferable to have one or more rubber layers (core layers) inside. .
  • the type of rubber constituting the rubber layer of the multilayer structure is not particularly limited, and examples thereof include an acrylic component, a silicone component, a styrene component, a nitrile component, a conjugated diene component, a urethane component, an ethylene component, a propylene component, and isobutene. Rubbers obtained by polymerizing components and the like are included.
  • the type of the different polymer constituting the layer other than the rubber layer of the multilayer structure is not particularly limited as long as it is a polymer having thermoplasticity, but a polymer having a higher glass transition temperature than the rubber layer is used. preferable.
  • any copolymer composition, modification amount, and structure used as an impact-resistant material may have a glass transition temperature of 0 ° C. or lower.
  • the polymer having thermoplasticity include, for example, unsaturated carboxylic acid alkyl ester units, unsaturated carboxylic acid units, unsaturated glycidyl group-containing units, unsaturated dicarboxylic anhydride units, aliphatic vinyl units, aromatic vinyl units, Examples of the polymer include a vinyl cyanide unit, a maleimide unit, an unsaturated dicarboxylic acid unit, and other vinyl units.
  • metal halide (C) (About metal halide (C))
  • metal halide (C) used in the present invention include lithium iodide, sodium iodide, potassium iodide, lithium bromide, sodium bromide, potassium bromide, lithium chloride, sodium chloride, potassium chloride and the like.
  • Alkaline earth metal halides such as alkali metal halides, magnesium iodide, calcium iodide, magnesium bromide, calcium bromide, magnesium chloride, calcium chloride; manganese (II) iodide, manganese (II) bromide, chloride Group 7 metal halides such as manganese (II); Group 8 metal halides such as iron (II) iodide, iron (II) bromide, and iron (II) chloride; cobalt (II) iodide, bromide Group 9 metal halides such as cobalt (II) and cobalt (II) chloride; nickel (II) iodide, Group 10 metal halides such as Kel (II) and nickel (II) chloride; Group 11 metal halides such as copper (I) iodide, copper (I) bromide, copper (I) chloride; zinc iodide Group 12 metal halides such as aluminum, zinc bro
  • alkali metal halides and / or are preferred from the viewpoints of easy availability, excellent dispersibility in the polyamide 6 resin (A), higher reactivity with radicals, and further improvement in retention stability.
  • copper iodide is preferred.
  • alkali metal iodides are more preferably used among the alkali metal halides.
  • the polyamide resin composition of the present invention comprises a metal halide (C) of 0.005 to 100 parts by weight in total of 70 to 99 parts by weight of polyamide 6 resin (A) and 1 to 30 parts by weight of impact resistant material (B). 1 part by weight is blended.
  • C metal halide
  • the blending amount of the polyamide 6 resin (A) is less than 70 parts by weight, the gas-barrier property of the blow-molded product comprising the obtained polyamide resin composition is reduced, and a defect point occurs when filling and releasing with high-pressure hydrogen are repeated. I do.
  • the blending amount of the polyamide 6 resin (A) is preferably at least 75 parts by weight, more preferably at least 80 parts by weight.
  • the blending amount of the polyamide 6 resin (A) is more than 99 parts by weight, the toughness of the blow molded product comprising the obtained polyamide resin composition is reduced, and cracking occurs when filling and releasing with high-pressure hydrogen are repeated.
  • the amount of the polyamide 6 resin (A) is preferably 97 parts by weight or less, more preferably 95 parts by weight or less.
  • the amount of the impact resistant material (B) is 1 to 30 parts by weight, preferably 3 parts by weight or more, more preferably 5 parts by weight or more. Further, it is preferably at most 25 parts by weight, more preferably at most 20 parts by weight. If the compounding amount of the impact-resistant material (B) is less than 1 part by weight, the toughness of the blow-molded article comprising the obtained polyamide resin composition will be reduced, and cracking will occur when filling and releasing with high-pressure hydrogen are repeated. On the other hand, when the blending amount of the impact-resistant material (B) is more than 30 parts by weight, the gas-barrier property of the blow-molded article made of the obtained polyamide resin composition is deteriorated. Occurs.
  • the compounding amount of the metal halide (C) is preferably 0.005 to 1 part by weight based on 100 parts by weight of the polyamide 6 resin (A) and the impact-resistant material (B) in total, but the compounding amount of the metal halide (C) is preferred. If the amount is less than 0.005 parts by weight, the resulting polyamide resin composition will have poor retention stability during blow molding, and the toughness of the blow molded product will be reduced.
  • the amount of the metal halide (C) is preferably at least 0.02 part by weight, more preferably at least 0.04 part by weight, from the viewpoint of further improving the retention stability.
  • the blending amount of the metal halide (C) is more than 1 part by weight, the dispersion diameter becomes coarse due to the progress of self-aggregation of the metal halide (C), and the blow-molded article comprising the obtained polyamide resin composition Mechanical properties of In addition, since the surface area is reduced due to the coarse dispersion and the reaction between the metal halide (C) and the radical is reduced, the retention stability during blow molding of the obtained polyamide resin composition is reduced, and The toughness decreases.
  • the compounding amount of the metal halide (C) is preferably 0.5 parts by weight or less, more preferably 0.3 parts by weight or less.
  • the dispersion diameter of the impact-resistant material (B) is small.
  • the resin temperature is a value measured by directly inserting a contact-type resin thermometer into a die hole.
  • the dispersion diameter of the impact-resistant material (B) dispersed in the polyamide resin composition can be finely controlled, the interface between the polyamide 6 resin (A) and the impact-resistant material (B) increases, the melt tension increases, and uniform pulling occurs. Since it is easily stretched, it can withstand a high breaking-off take-off speed, which is preferable.
  • the average dispersion diameter of the impact-resistant material (B) dispersed in the polyamide resin composition is preferably from 0.01 ⁇ m to 0.5 ⁇ m, more preferably from 0.02 ⁇ m to 0.3 ⁇ m, and more preferably from 0.05 ⁇ m to 0 ⁇ m. .2 ⁇ m or less is more preferable.
  • the average dispersion diameter of the impact-resistant material (B) is determined, for example, by cutting out an ultra-thin section from a polyamide resin composition pellet, dyeing the section-resistant section of the impact-resistant material (B), and using a transmission electron microscope. Observed, the diameter of the dispersed particles can be calculated by image analysis. If the particle is not a perfect circle, the average value of the major axis and the minor axis is calculated, and the average dispersion diameter is calculated as the average value of the major axis and the minor axis.
  • the polyamide resin composition of the present invention may contain other components other than the components (A), (B) and (C) as necessary, as long as the properties are not impaired.
  • components for example, fillers, thermoplastic resins other than the above (A), and various additives can be exemplified.
  • the shape of the filler may be fibrous or non-fibrous, and the fibrous filler and the non-fibrous filler may be used in combination.
  • the fibrous filler include glass fibers, glass milled fibers, carbon fibers, potassium titanate whiskers, zinc oxide whiskers, aluminum borate whiskers, aramid fibers, alumina fibers, silicon carbide fibers, ceramic fibers, asbestos fibers, and stone whiskers. Fiber, metal fiber and the like.
  • non-fibrous filler for example, silicates such as walsteinite, zeolite, sericite, kaolin, mica, clay, pyrophyllite, bentonite, asbestos, talc, alumina silicate, alumina, silicon oxide, magnesium oxide, oxide Metal oxides such as zirconium, titanium oxide and iron oxide; metal carbonates such as calcium carbonate, magnesium carbonate and dolomite; metal sulfates such as calcium sulfate and barium sulfate; magnesium hydroxide, calcium hydroxide and aluminum hydroxide Examples include metal hydroxides, glass beads, ceramic beads, boron nitride and silicon carbide, which may be hollow.
  • silicates such as walsteinite, zeolite, sericite, kaolin, mica, clay, pyrophyllite, bentonite, asbestos, talc, alumina silicate, alumina, silicon oxide, magnesium oxide, oxide Metal oxides such as zirconium, titanium oxide and iron oxide
  • these fibrous and / or non-fibrous fillers after pretreatment with a coupling agent in order to obtain more excellent mechanical properties.
  • the coupling agent include an isocyanate compound, an organic silane compound, an organic titanate compound, an organic borane compound, and an epoxy compound.
  • thermoplastic resins examples include polyamide resins other than the polyamide 6 resin (A), polyester resins, polyphenylene sulfide resins, polyphenylene oxide resins, polycarbonate resins, polylactic acid resins, polyacetal resins, polysulfone resins, and polytetrafluoroethylene resins. , Polyetherimide resin, polyamideimide resin, polyimide resin, polyethersulfone resin, polyetherketone resin, polythioetherketone resin, polyetheretherketone resin, styrene resins such as polystyrene resin and ABS resin, polyalkylene oxide resin, etc. Is mentioned. It is also possible to mix two or more kinds of such thermoplastic resins. When a polyamide resin other than the polyamide 6 resin (A) is mixed, the amount is preferably 4 parts by weight or less based on 100 parts by weight of the polyamide 6 resin (A).
  • additives include, for example, coloring inhibitors, antioxidants such as hindered phenols and hindered amines, release agents such as ethylenebisstearylamide and higher fatty acid esters, plasticizers, heat stabilizers, lubricants, and UV inhibitors , A colorant, a flame retardant, a foaming agent and the like.
  • the polyamide resin composition of the present invention has a melt tension of not less than 20 mN when measured at 260 ° C., and a take-off speed at break of not less than 50 m / min when measured at 260 ° C. If the melt tension of the polyamide resin composition measured at 260 ° C. is 20 mN or more, and the take-off speed at break measured at 260 ° C. is 50 m / min or more, the polyamide resin composition is uniformly stretched during blow molding. Therefore, it is possible to suppress the residual strain from locally increasing, and it is possible to suppress the occurrence of defect points and cracks when charging and discharging of high-pressure hydrogen are repeated.
  • the polyamide resin composition of the present invention preferably has a melt tension of 20 to 500 mN, more preferably 25 to 500 mN, and still more preferably 30 to 300 mN. If the melt tension of the polyamide resin composition measured at 260 ° C. is 20 mN or more, drawdown during blow molding can be suppressed, a blow-molded product with little residual distortion can be obtained, and high-pressure hydrogen charging and discharging can be performed. The occurrence of defect points and cracks when the pressure is repeated can be suppressed. When the melt tension of the polyamide resin composition measured at 260 ° C. is 500 mN or less, a decrease in stretchability can be suppressed.
  • the polyamide resin composition of the present invention preferably has a take-off speed at break of 50 m / min or more, more preferably 60 m / min or more, and still more preferably 80 m / min or more. If the polyamide resin composition has a take-off speed at break of 50 m / min or more when measured at 260 ° C., the blow-molded product can be obtained without breakage during air blowing during blow molding.
  • the melt tension of the polyamide resin composition is measured as follows.
  • the test temperature is set to 260 ° C. using a Capillograph 1C manufactured by Toyo Seiki Seisakusho (cylinder inner diameter 9.55 mm, orifice length 10.0 mm, inner diameter 1.0 mm).
  • the cylinder is filled with the polyamide resin composition, melted by compacting and holding for 20 minutes, and then the molten resin at 260 ° C. is extruded from the orifice into a strand at a piston speed of 10 mm / min.
  • This strand is passed through a circular guide of a tension detecting pulley below and wound up at a take-up speed of 10 m / min, and the detected tension is defined as the melt tension of the polyamide resin composition.
  • Means for adjusting the melt tension of the polyamide resin composition to the above range is not particularly limited as long as such a polyamide resin composition is obtained, but it is preferable to use 25% in a 98% concentrated sulfuric acid solution having a resin concentration of 0.01 g / ml.
  • a method using an olefin copolymer is preferably used.
  • a modified ethylene / ⁇ -olefin copolymer modified with 0.1 to 2.5 parts by weight of an unsaturated carboxylic acid and / or a derivative thereof is used with respect to 100 parts by weight of the ethylene / ⁇ -olefin copolymer.
  • the method is preferably used. Specifically, 100 parts by weight of the unsaturated carboxylic acid and / or its derivative-modified ethylene / ⁇ -olefin copolymer has 0 parts of the unsaturated carboxylic acid and / or its derivative introduced due to the modification.
  • the impact-resistant material (B) is preferably used in an amount of from 1 to 2.5 parts by weight.
  • the take-off speed at break of the polyamide resin composition is measured as follows.
  • the test temperature is set to 260 ° C. using a Capillograph 1C manufactured by Toyo Seiki Seisakusho (cylinder inner diameter 9.55 mm, orifice length 10.0 mm, inner diameter 1.0 mm).
  • the cylinder is filled with the polyamide resin composition, melted by compacting and holding for 20 minutes, and then the molten resin at 260 ° C. is extruded from the orifice into a strand at a piston speed of 10 mm / min.
  • This strand is passed through a circular guide of a pulley for tension detection below and wound up at a take-up speed of 10 m / min to stabilize the detected tension.
  • the take-up speed at the time when the strand breaks is defined as the take-up speed at break of the polyamide resin composition.
  • the limit value of the measurement of the take-off speed at break of the polyamide resin composition in the above measurement method is 200 m / min, but may be 200 m / min or more if another measurement method is used. In the present invention, if it is 50 m / min or more, the blow-molded product can be obtained without being broken when air is blown during blow-molding.
  • Means for setting the take-off rate at break of the polyamide resin composition to the above range is not particularly limited as long as such a polyamide resin composition is obtained, but as the impact-resistant material (B), unsaturated carboxylic acid and / or Alternatively, a method using a derivative-modified ethylene / ⁇ -olefin copolymer thereof is preferably used. Then, a modified ethylene / ⁇ -olefin copolymer modified with 0.1 to 2.5 parts by weight of an unsaturated carboxylic acid and / or a derivative thereof is used with respect to 100 parts by weight of the ethylene / ⁇ -olefin copolymer. The method is preferably used.
  • the unsaturated carboxylic acid and / or its derivative 0.1% introduced by modification is added to 100 parts by weight of the unsaturated carboxylic acid and / or its derivative-modified ethylene / ⁇ -olefin copolymer. It is preferable to use the impact-resistant material (B) in an amount of up to 2.5 parts by weight.
  • Examples of the method for producing the polyamide resin composition of the present invention include production in a molten state and production in a solution state. From the viewpoint of productivity, production in a molten state can be preferably used. For production in a molten state, melt kneading using an extruder, a Banbury mixer, a kneader, a mixing roll, or the like can be used. From the viewpoint of productivity, melt kneading using an extruder that can be continuously produced can be preferably used.
  • the extruder examples include a multi-screw extruder such as a single-screw extruder, a twin-screw extruder, and a four-screw extruder, and a twin-screw single-screw composite extruder. A plurality of these extruders may be combined. From the viewpoint of improving kneading, reactivity, and productivity, a multi-screw extruder such as a twin-screw extruder or a four-screw extruder is preferable, and a twin-screw extruder is more preferable.
  • a melt-kneading method using a twin-screw extruder for example, a polyamide 6 resin (A), an impact-resistant material (B), a metal halide (C) and, if necessary, other than (A), (B) and (C) Is premixed, supplied to a twin-screw extruder having a cylinder temperature set to the melting point of the polyamide 6 resin (A) or higher, and melt-kneaded.
  • any method may be used, such as a method of mixing the remaining raw materials using a side feeder during melt kneading of some raw materials. Further, a method of removing gas generated by exposing to a vacuum in the middle of the extruder is also preferably used.
  • the resin temperature during melt-kneading using a twin-screw extruder is preferably controlled in the range of 235 ° C to 330 ° C.
  • the dispersion diameter of the impact-resistant material (B) dispersed in the polyamide resin composition can be finely controlled, and the polyamide 6 resin (A) and the impact-resistant material ( Since the interface of B) increases, the melt tension becomes high, and the film is easily stretched uniformly, it is possible to withstand a high breaking-off take-off speed, which is preferable.
  • the resin temperature during the melt-kneading to 330 ° C.
  • the decomposition of the polyamide 6 resin (A) and the impact-resistant material (B) is suppressed, and the melt tension is further increased and the resin is uniformly stretched. This is preferable because it can endure up to a high take-off speed at break.
  • the resin temperature is a value measured by directly inserting a contact-type resin thermometer into a die hole.
  • the polyamide resin composition of the present invention can be blow-molded to obtain a molded product.
  • the blow-molded article of the present invention is used for a blow-molded article that comes into contact with high-pressure hydrogen by taking advantage of the excellent feature that the occurrence of defect points is suppressed even when charging and discharging of high-pressure hydrogen are repeated.
  • the blow-molded product that comes into contact with high-pressure hydrogen is a blow-molded product that comes into contact with hydrogen at a pressure equal to or higher than normal pressure. Since it has the effect of suppressing the generation of defect points when charging and discharging of high-pressure hydrogen are repeated, it is preferably used for blow-molded products contacting hydrogen at a pressure of 20 MPa or more, and blow-molded products contacting hydrogen at a pressure of 30 MPa or more. It is preferably used depending on the application.
  • blow molded product that is exposed to hydrogen at a pressure of 200 MPa or less
  • the blow molded product that comes into contact with high-pressure hydrogen include a high-pressure hydrogen tank, a high-pressure hydrogen tank liner, a high-pressure hydrogen pipe, a high-pressure hydrogen pump, and a high-pressure hydrogen tube.
  • it can be preferably used for a high-pressure hydrogen container such as a high-pressure hydrogen tank and a high-pressure hydrogen tank liner.
  • the tank liner for high-pressure hydrogen preferably has four trunks in the longitudinal direction and a standard deviation of residual strain measured at equal intervals of 3 or less, and four trunks in the longitudinal direction of the tank liner for high-pressure hydrogen. If the standard deviation of the residual strain measured at equal intervals is larger than 3, the residual strain is locally increased, and when the filling and the depressurization of high-pressure hydrogen are repeated, the defect point starts from a locally large residual strain. Cracks easily occur.
  • the high-pressure hydrogen tank liner is capable of suppressing the occurrence of defect points and cracks even after repeated filling and releasing of higher-pressure hydrogen. Is preferably 2.5 or less, more preferably 2 or less.
  • the trunk is a portion where the diameter of the cylinder is kept the same.
  • the four places in the longitudinal direction are, for example, four places in total, two places near both ends and two places that divide the distance between them into three equal parts.
  • Residual strain is the standard deviation ⁇ of the obtained amount of distortion with the (residual strain) x k, can be calculated by the following equation.
  • ⁇ ⁇ V x: average of residual strain at four locations
  • x k residual strain at each location (%)
  • V Variance of residual strain
  • ⁇ Standard deviation of residual strain.
  • the thickness of a blow-molded product having a standard deviation ⁇ of residual strain measured at four locations in the longitudinal direction of the high-pressure hydrogen tank liner at equal intervals of 3 or less is not particularly limited, but is preferably in the range of 0.5 mm to 5 mm. preferable.
  • the melt tension measured at 260 ° C. described above is 20 mN or more.
  • the strand was passed through a circular guide of a tension detecting pulley below and wound up at a take-up speed of 10 m / min to stabilize the detected tension. After stabilization, winding was performed while accelerating the take-up speed at an acceleration of 400 m / min 2 , and the take-up speed at the time when the strand was broken was taken as the take-off speed at break.
  • ⁇ ⁇ V x: average of residual strain at four locations
  • x k residual strain at each location (%)
  • V Variance of residual strain
  • ⁇ Standard deviation of residual strain.
  • PA6 / PA66 copolymer polyamide 6 / polyamide 66 copolymer (relative viscosity 4.25 at 25 ° C. in a 98% concentrated sulfuric acid solution having a melting point of 190 ° C. and a resin concentration of 0.01 g / ml).
  • Impact Resistant 1 Ethylene / 1-butene copolymer (MFR (190 ° C., 2160 g load) 0.5 g / 10 min, density 0.862 g / cm 3 ).
  • Impact Resistant 2 100 parts by weight of ethylene / 1-butene copolymer having an MFR (190 ° C., 2160 g load) of 0.5 g / 10 min and a density of 0.862 g / cm 3 , maleic anhydride of 1.05 Parts by weight, and 0.04 parts by weight of peroxide (trade name: Perhexin 25B, manufactured by NOF CORPORATION) are mixed and melt-extruded at a cylinder temperature of 230 ° C. using a twin-screw extruder to obtain an impact-resistant material 2.
  • MFR 190 ° C., 2160 g load
  • maleic anhydride 1.05 Parts by weight
  • peroxide trade name: Perhexin 25B, manufactured by NOF CORPORATION
  • the obtained impact-resistant material 2 is an ethylene / 1-butene copolymer modified with maleic anhydride, and the amount of modification per 100 parts by weight of the ethylene / 1-butene copolymer is 1.0 part by weight. Specifically, when the weight of the ethylene / 1-butene copolymer in which a part of the side chain is modified to maleic anhydride and the unsaturated carboxylic acid is introduced is 100 parts by weight, the unsaturated carboxylic acid introduced The weight of the modified part is 1.0 part by weight.
  • each part by weight 100 parts by weight of the ethylene / 1-butene copolymer and 1.05 parts by weight of maleic anhydride were melt-kneaded, and the resulting ethylene / 1-butene copolymer into which the unsaturated carboxylic acid was introduced.
  • the weight of the polymer pellet is measured.
  • the weight of the unsaturated carboxylic acid-modified portion is determined by dissolving the unsaturated carboxylic acid with xylene at 130 ° C., using a 0.02 mol / L ethanol solution (manufactured by Aldrich) of potassium hydroxide as a titrant, and an indicator as an indicator.
  • a 1% ethanol solution of phenolphthalein is prepared, and the molar concentration of the unsaturated carboxylic acid obtained by titration is converted to mass. Then, the weight of the unsaturated carboxylic acid-modified ethylene / 1-butene copolymer was converted per 100 parts by weight, and was defined as "the weight of the introduced unsaturated carboxylic acid-modified part".
  • Impact Resistant 3 Maleic anhydride 2.1 based on 100 parts by weight of ethylene / 1-butene copolymer having an MFR (190 ° C., 2160 g load) of 0.5 g / 10 min and a density of 0.862 g / cm 3 . Parts by weight and 0.1 part by weight of a peroxide (trade name: Perhexin 25B, manufactured by NOF CORPORATION) are mixed and melt-extruded at a cylinder temperature of 230 ° C. using a twin-screw extruder to obtain an impact-resistant material 3.
  • MFR 190 ° C., 2160 g load
  • a density 0.862 g / cm 3
  • the obtained impact-resistant material 3 is an ethylene / 1-butene copolymer modified with maleic anhydride, and the amount of modification with respect to 100 parts by weight of the ethylene / 1-butene copolymer is 2.0 parts by weight. Specifically, when the weight of the ethylene / 1-butene copolymer in which a part of the side chain is modified with maleic anhydride and the unsaturated carboxylic acid is introduced is 100 parts by weight, the introduced unsaturated carboxylic acid is The weight of the denatured part is 2.0 parts by weight.
  • Impact Resistant 4 3.3 parts of maleic anhydride per 100 parts by weight of ethylene / 1-butene copolymer having an MFR (190 ° C., 2160 g load) of 0.5 g / 10 min and a density of 0.862 g / cm 3 .
  • MFR 190 ° C., 2160 g load
  • a density 0.862 g / cm 3
  • 0.25 parts by weight of a peroxide (trade name: Perhexin 25B, manufactured by NOF CORPORATION) is mixed, and the mixture is melt-extruded at a cylinder temperature of 230 ° C. using a twin-screw extruder to obtain an impact-resistant material 4.
  • the obtained impact-resistant material 4 was a maleic anhydride-modified ethylene / 1-butene copolymer, and the modification amount was 3.2 parts by weight based on 100 parts by weight of the ethylene / 1-butene copolymer. Specifically, when the weight of the ethylene / 1-butene copolymer in which a part of the side chain is modified with maleic anhydride and the unsaturated carboxylic acid is introduced is 100 parts by weight, the introduced unsaturated carboxylic acid is The weight of the denatured part is 3.2 parts by weight.
  • Metal halide 1 Copper (I) iodide (manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd.)
  • Metal halide 2 potassium iodide (manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd.).
  • the resin temperature during melt kneading was 265 ° C.
  • the average dispersion diameter of the impact-resistant material 2 in the obtained pellets was 0.13 ⁇ m, which was finely dispersed.
  • the melt tension of the obtained pellets was 70 mN, and the take-off speed at break was as good as 150 m / min.
  • the blow-molded article had no defect and the standard deviation of residual strain was as good as 0.45.
  • Example 2 was the same as Example 1 except that impact material 2 of Example 1 was changed to impact material 3.
  • the resin temperature during melt kneading was 272 ° C.
  • the melt tension of the obtained pellets was 85 mN, and the take-off speed at break was 107 m / min, which was good.
  • the blow-molded product had no defect and the standard deviation of residual strain was as good as 0.41.
  • Example 3 was the same as Example 1 except that the metal halide was changed.
  • the resin temperature during melt kneading was 267 ° C.
  • the melt tension of the obtained pellet was 73 mN, and the take-off speed at break was 165 m / min, which was good.
  • the blow-molded article had no defect and had a good standard deviation of residual strain of 0.38.
  • Example 4 was the same as Example 1 except that the ratio of PA6 to impact-resistant material 2 was changed.
  • the resin temperature during melt kneading was 258 ° C.
  • the resulting pellets had a melt tension of 31 mN, and a take-off speed at break exceeding 200 m / min, which was favorable.
  • the blow-molded article had no defect points, and the standard deviation of residual strain was 0.81, which was a range without any problem.
  • the obtained pellets were vacuum-dried with a vacuum dryer at a temperature of 80 ° C. for 12 hours to obtain pellets after drying.
  • a parison was extruded from the obtained pellets using a blow molding machine at a cylinder temperature of 260 ° C., a die diameter of ⁇ 80 mm, and a core diameter of ⁇ 50 mm, drawdown occurred, and a blow molded product could not be obtained.
  • the melt tension of the obtained pellets was as small as 9 mN in Comparative Example 1 and 14 mN in Comparative Example 2, and the take-off speed at break exceeded 200 m / min.
  • Comparative Example 3 used Impact Resistant 1 (unmodified with unsaturated carboxylic acid).
  • the melt tension of the obtained pellets was as small as 18 mN, and the take-off speed at break was as low as 25 m / min.
  • the obtained pellets were vacuum-dried with a vacuum dryer at a temperature of 80 ° C. for 12 hours to obtain pellets after drying.
  • a parison was extruded from the obtained pellets at a cylinder temperature of 260 ° C., a die diameter of ⁇ 80 mm, and a core diameter of ⁇ 50 mm, and then the mold set at 80 ° C. was closed. Was broken, and a blow molded product could not be obtained.
  • the obtained pellets were vacuum-dried with a vacuum dryer at a temperature of 80 ° C. for 12 hours to obtain pellets after drying. From the obtained pellets, using a blow molding machine, after extruding a parison at a cylinder temperature of 260 ° C., a die diameter of ⁇ 80 mm, and a core diameter of ⁇ 50 mm, the mold set at 80 ° C. was closed, and air was blown to a length of 500 mm. A blow molded product having a diameter of 300 mm was obtained. Table 2 shows the results of the evaluation of the obtained blow-molded articles by the above-described method.
  • Comparative Example 7 the resin composition was the same as in Example 1, but the resin temperature during melting was as low as 232 ° C.
  • the average dispersion diameter of the impact-resistant material 2 in the obtained pellets was coarsely dispersed at 0.62 ⁇ m, the melt tension of the obtained pellets was as low as 19 mN, and the take-off speed at break was 65 m / min.
  • the obtained pellets were vacuum-dried with a vacuum dryer at a temperature of 80 ° C. for 12 hours to obtain pellets after drying. From the obtained pellets, using a blow molding machine, after extruding a parison at a cylinder temperature of 260 ° C., a die diameter of ⁇ 80 mm, and a core diameter of ⁇ 50 mm, the mold set at 80 ° C. was closed, and air was blown to a length of 500 mm. A blow molded product having a diameter of 300 mm was obtained. Table 2 shows the results of the evaluation of the obtained blow-molded articles by the above-described method.
  • Comparative Example 8 had the same resin composition as Example 1, but the resin temperature during melting was as high as 340 ° C. The melt tension of the obtained pellets was as low as 19 mN, and the take-off speed at break was 72 m / min. The blow molded product had a defect point, and the standard deviation of the residual strain was 3.1, which was large.
  • polyamide resin composition obtained by mixing the polyamide 6 resin (A), the impact-resistant material (B) and the metal halide (C), and the polyamide resin composition is measured at 260 ° C.
  • a polyamide resin composition having a melt tension of 20 mN and a take-off speed at break of 50 m / min when measured at 260 ° C. has a high melt tension, excellent draw-down resistance, and withstands a high take-up speed. Therefore, it is not easily broken when air is blown and has excellent blow moldability.
  • the blow molded product obtained by molding such a polyamide resin composition can suppress the residual strain from locally increasing, and the occurrence of defect points is suppressed even when charging and discharging of high-pressure hydrogen are repeated, It was also found that the retention stability was excellent.
  • the polyamide resin composition of the present invention has a high melt tension, excellent drawdown resistance, and can withstand a high take-up speed, so that it is not easily broken at the time of blowing air, has excellent blow moldability, and has a residual strain of a molded product. Local increase can be suppressed, generation of defect points is suppressed even when charging and discharging of high-pressure hydrogen are repeated, and the retention stability is also excellent.
  • the blow molded product obtained by blow molding the polyamide resin composition of the present invention can be widely used for a blow molded product exposed to high-pressure hydrogen by utilizing these characteristics.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Polymers & Plastics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
  • Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
  • Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)

Abstract

ブロー成形性、滞留安定性に優れ、成形品の残留ひずみが局所的に大きくなることを抑制でき、高圧水素の充填および放圧を繰り返しても欠陥点の発生が抑制されたブロー成形品を得ることのできるポリアミド樹脂組成物を提供することを目的とする。そのために、ポリアミド６樹脂（Ａ）７０～９９重量部と耐衝撃材（Ｂ）を１～３０重量部の合計１００重量部に対し、金属ハロゲン化物（Ｃ）０．００５～１重量部を配合してなるポリアミド樹脂組成物であって、前記ポリアミド樹脂組成物の２６０℃で測定したときの溶融張力が２０ｍＮ以上であり、かつ２６０℃で測定したときの破断時引き取り速度が５０ｍ／ｍｉｎ以上であることを特徴とする、高圧水素に触れるブロー成形品用のポリアミド樹脂組成物を提供する。

Description

高圧水素に触れるブロー成形品用のポリアミド樹脂組成物およびそれを用いたブロー成形品
　本発明は、ポリアミド６樹脂、耐衝撃材、および金属ハロゲン化物を特定量配合し、特定の溶融張力、破断時引き取り速度に制御してなる、高圧水素に触れるブロー成形品用のポリアミド樹脂組成物およびそれを成形してなるブロー成形品に関するものである。
　近年、石油燃料の枯渇や、有害ガス排出量の削減の要請に対応するために、水素と空気中の酸素を電気化学的に反応させて発電する燃料電池を自動車に搭載し、燃料電池が発電した電気をモータに供給して駆動力とする燃料電池電気自動車が注目されてきている。燃料電池電気自動車搭載用の高圧水素用タンクとして、樹脂製のライナーの外側を炭素繊維強化樹脂で補強してなる樹脂製タンクが検討されている。しかしながら、水素は分子サイズが小さいため、比較的分子サイズの大きい天然ガスなどに比べ、樹脂中を透過し易いこと、および、高圧水素は常圧の水素に比べ、樹脂中に蓄積される量が多くなることなどから、これまでの樹脂製タンクでは、高圧水素の充填および放圧を繰り返すと、タンクの変形や破壊が起こる課題があった。
　ガスバリア性に優れ、低温でも優れた耐衝撃性を有する水素タンクライナー用材料として、例えば、ポリアミド６、共重合ポリアミド、および耐衝撃材を含むポリアミド樹脂組成物からなる水素タンクライナー用材料が検討されている（例えば、特許文献１参照）。
　また、ガスバリア性に優れたガス貯蔵タンク用ライナーとして、例えば、ポリアミド、成核剤および耐衝撃性改良剤を含むポリマー組成物を含有するガス貯蔵タンク用ライナーが検討されている（例えば、特許文献２参照）。
特開２００９－１９１８７１号公報 特表２０１４－５０１８１８号公報
　高圧水素に触れる成形品の製造方法は、射出成形、押出成形、ブロー成形等が挙げられる。中でも、大型の成形品を成形する際は、ブロー成形で成形することがあるが、ブロー成形時にドローダウンが発生し、成形品を得ることができない場合や、エアー吹き込み時に破れて成形品を得ることができない場合がある。そのため、大型の成形品をブロー成形するためには耐ドローダウン性やエアー吹き込み時に破れない等のブロー成形性に優れている材料が求められている。
　さらに、ブロー成形は、射出成形と比較して、成形時の滞留時間が長くなる傾向があり、滞留時に樹脂が分解し、靭性が低下する場合がある。そのため、ブロー成形用の樹脂組成物には、滞留時に分解しにくい材料が求められている。さらには、ブロー成形品を得られたとしても、得られたブロー成形品の残留ひずみが局所的に残っていると、高圧水素の充填および放圧を繰り返した際に、局所的な残留ひずみが残っている箇所から欠陥点や割れが発生する場合がある。そのため、高圧水素に触れるブロー成形用の樹脂組成物には、成形後に局所的な残留ひずみを発生させないことが求められている。ブロー成形において、引き伸ばしが不均一になると、残留ひずみが局所的に残りやすくなる。引き伸ばしが不均一になる要因のひとつには、溶融張力が低いことが挙げられる。
　しかしながら、特許文献１に記載された水素タンクライナーは、水素ガスの透過や、水素の樹脂中への溶解が生じやすく、高圧水素の充填および放圧を繰り返すと、水素タンクライナーに欠陥点が生じる課題があった。また、ポリアミド樹脂組成物の溶融張力が低く、耐ドローダウン性に劣り、ブロー成形品を得られない課題があった。
　また、特許文献２に記載されたガス貯蔵タンク用ライナーは、ヘリウムガス耐透過性には優れるものの、水素ガスの透過や、水素の樹脂中への溶解が生じやすく、高圧水素の充填および放圧を繰り返すと、水素タンクライナーに欠陥点が生じる課題があった。また、ポリアミド樹脂組成物の溶融張力が低く、耐ドローダウン性に劣り、ブロー成形品を得られない課題があった。
　本発明は、上記従来技術の課題に鑑み、ブロー成形性、滞留安定性に優れ、かつ、残留ひずみが局所的に大きくなりにくく、高圧水素の充填および放圧を繰り返しても欠陥点の発生が抑制されたブロー成形品を得ることのできるポリアミド樹脂組成物を提供することを課題とする。
　上記目的を達成するために、本発明は以下の構成を有するものである。
　ポリアミド６樹脂（Ａ）７０～９９重量部と耐衝撃材（Ｂ）を１～３０重量部の合計１００重量部に対し、金属ハロゲン化物（Ｃ）０．００５～１重量部を配合してなるポリアミド樹脂組成物であって、前記ポリアミド樹脂組成物の２６０℃で測定したときの溶融張力が２０ｍＮ以上であり、かつ２６０℃で測定したときの破断時引き取り速度が５０ｍ／ｍｉｎ以上であることを特徴とする、高圧水素に触れるブロー成形品用のポリアミド樹脂組成物である。
　さらに、樹脂濃度０．０１ｇ／ｍｌの９８％硫酸溶液の２５℃の温度におけるポリアミド６樹脂（Ａ）の相対粘度（ηｒ）が、３．３～７．０であるブロー成形品用のポリアミド樹脂組成物である。前記耐衝撃材（Ｂ）として、不飽和カルボン酸および／またはその誘導体変性エチレン／α－オレフィン共重合体が用いられる。さらに、不飽和カルボン酸および／またはその誘導体変性エチレン／α－オレフィン共重合体１００重量部に対して、変性に由来して導入された不飽和カルボン酸および／またはその誘導体部分が、０．１～２．５重量部であるブロー成形品用のポリアミド樹脂組成物である。
　本発明は、上記のポリアミド樹脂組成物からなる、高圧水素に触れるブロー成形品を含む。
　本発明の高圧水素に触れるブロー成形品用のポリアミド樹脂組成物は、溶融張力が高く、耐ドローダウン性に優れ、また、速い引き取り速度まで耐えられることから、エアー吹き込み時に破れ難く、ブロー成形性に優れる。さらに、成形後に局所的な残留ひずみが発生しにくく、高圧水素の充填および放圧を繰り返しても欠陥点の発生が抑制され、滞留安定性にも優れたブロー成形品を提供することができる。
　本発明のブロー成形品は、残留ひずみが局所的に大きくなることを抑制できるため、高圧水素の充填および放圧を繰り返しても欠陥点が発生しにくく、滞留安定性に優れた特長を活かして、高圧水素に触れる用途に用いられるブロー成形品として有用に展開することが可能となる。
　以下、本発明をさらに詳細に説明する。
　本発明の高圧水素に触れるブロー成形品用のポリアミド樹脂組成物（以下、「ポリアミド樹脂組成物」と記載する場合がある）は、ポリアミド６樹脂（Ａ）７０～９９重量部と耐衝撃材（Ｂ）を１～３０重量部の合計１００重量部に対し、金属ハロゲン化物（Ｃ）０．００５～１重量部を配合してなるポリアミド樹脂組成物であって、前記ポリアミド樹脂組成物の２６０℃で測定したときの溶融張力が２０ｍＮ以上であり、かつ、２６０℃で測定したときの破断時引き取り速度が５０ｍ／ｍｉｎ以上、つまり、ポリアミド樹脂組成物を２６０℃で溶融し、吐出する際、引き取り速度が５０ｍ／ｍｉｎまでは破断せず、引き取りが可能であることを特徴とする、高圧水素に触れるブロー成形品用のポリアミド樹脂組成物である。
　まず、本発明におけるポリアミド６樹脂（Ａ）と耐衝撃材（Ｂ）の特徴について概略を説明する。
　ポリアミド６樹脂（Ａ）は、成形性、ガスバリア性、剛性および靱性のバランスに優れる。ポリアミド６樹脂（Ａ）は、速い引き取り速度まで耐えることができるが、溶融張力を高くするために相対粘度を高くし過ぎると、混練不良が発生しやすい。さらに、結晶化度が高く、水素ガスの透過や、水素の樹種中への溶解を抑制することができるため、高圧水素の充填、放圧を繰り返しても欠陥点が発生しにくいブロー成形品を得ることができるポリアミド樹脂組成物を提供することができる。
　耐衝撃材（Ｂ）は、ポリアミド６樹脂（Ａ）との相溶性が良く、ポリアミド６樹脂（Ａ）と混練した際、耐衝撃材（Ｂ）の分散径が小さいことが望ましく、鋭意検討の結果、ポリアミド樹脂組成物の高温での溶融張力が指標となりうることを見出した。本発明において、ポリアミド６樹脂（Ａ）と耐衝撃材（Ｂ）を含むポリアミド組成物は、溶融張力が高くなり、その結果、耐ドローダウン性に優れ、流動性が良好で引き伸ばしがスムーズに行われ、残留ひずみが発生しにくい。また、かかるポリアミド６樹脂（Ａ）に、耐衝撃材（Ｂ）を特定量配合することにより、靭性を向上させることができる。高圧水素に触れる用途に用いられるブロー成形品は、高圧水素の充填、放圧により、収縮、膨張を繰り返し、割れが発生しやすい。耐衝撃材（Ｂ）を特定量配合することにより、このような高圧水素の充填、放圧による収縮、膨張を繰り返しても割れを抑制することができる。
　さらに、金属ハロゲン化物（Ｃ）を特定量配合することにより、滞留安定性を向上させることができる。高圧水素に触れる用途に用いられるブロー成形品は、ブロー成形時に滞留時間が長くなり、靭性が低下しやすい。金属ハロゲン化物（Ｃ）を特定量配合することにより、このようなブロー成形時に滞留時間が長くなっても靭性の低下を抑制することができる。
　　（ポリアミド６樹脂（Ａ）について）
　本発明に用いられるポリアミド６樹脂（Ａ）とは、６－アミノカプロン酸および／またはε－カプロラクタムを主たる原料とするポリアミド樹脂である。本発明の目的を損なわない範囲で、他の単量体が共重合されたものでもよい。ここで、「主たる原料とする」とは、ポリアミド樹脂を構成する単量体単位の合計１００モル％中、６－アミノカプロン酸由来の単位またはε－カプロラクタム由来の単位を合計５０モル％以上含むことを意味する。６－アミノカプロン酸由来の単位またはε－カプロラクタム由来の単位を７０モル％以上含むことがより好ましく、９０モル％以上含むことがさらに好ましい。
　共重合される他の単量体としては、例えば、１１－アミノウンデカン酸、１２－アミノドデカン酸、パラアミノメチル安息香酸などのアミノ酸、ω－ラウロラクタムなどのラクタム；テトラメチレンジアミン、ペンタメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、２－メチルペンタメチレンジアミン、ウンデカメチレンジアミン、ドデカメチレンジアミン、２，２，４－／２，４，４－トリメチルヘキサメチレンジアミン、５－メチルノナメチレンジアミンなどの脂肪族ジアミン；メタキシレンジアミン、パラキシリレンジアミンなどの芳香族ジアミン；１，３－ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、１，４－ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、１－アミノ－３－アミノメチル－３，５，５－トリメチルシクロヘキサン、ビス（４－アミノシクロヘキシル）メタン、ビス（３－メチル－４－アミノシクロヘキシル）メタン、２，２－ビス（４－アミノシクロヘキシル）プロパン、ビス（アミノプロピル）ピペラジン、アミノエチルピペラジンなどの脂環族ジアミン；アジピン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカン二酸などの脂肪族ジカルボン酸；テレフタル酸、イソフタル酸、２－クロロテレフタル酸、２－メチルテレフタル酸、５－メチルイソフタル酸、５－ナトリウムスルホイソフタル酸、ヘキサヒドロテレフタル酸、ヘキサヒドロイソフタル酸などの芳香族ジカルボン酸；１，４－シクロヘキサンジカルボン酸、１，３－シクロヘキサンジカルボン酸、１，２－シクロヘキサンジカルボン酸、１，３－シクロペンタンジカルボン酸などの脂環族ジカルボン酸が挙げられる。これらを２種以上共重合してもよい。
　ポリアミド６樹脂（Ａ）の重合度には特に制限がないが、樹脂濃度０．０１ｇ／ｍｌの９８％濃硫酸溶液中、２５℃で測定した相対粘度が、３．３～７．０の範囲であることが好ましい。相対粘度が３．３以上であれば、ブロー成形時のポリアミド樹脂組成物の溶融張力が適度に高くなり、ドローダウン性をより向上させることができる。さらに、相対粘度は４．０以上がより好ましい。一方、相対粘度が７．０以下であれば、ポリアミド樹脂組成物のブロー成形時の溶融粘度が適度に低くなり、ブロー成形性をより向上させることができる。
　ポリアミド６樹脂（Ａ）のアミノ末端基量には特に制限がないが、１．０×１０－５～１０．０×１０－５ｍｏｌ／ｇの範囲であることが好ましい。アミノ末端基量が１．０×１０－５～１０．０×１０－５ｍｏｌ／ｇの範囲であれば、十分な重合度が得られ、ブロー成形品の機械強度を向上させることができる。ここで、ポリアミド６樹脂（Ａ）のアミノ末端基量は、ポリアミド６樹脂（Ａ）を、フェノール・エタノール混合溶媒（８３．５：１６．５（体積比））に溶解し、０．０２Ｎ塩酸水溶液を用いて滴定することにより求めることができる。
　　（耐衝撃材（Ｂ）について）
　本発明に用いられる耐衝撃材（Ｂ）としては、ガラス転移温度が０℃以下のポリマーを指す。ここでガラス転移温度とは、示差走査熱量計（ＤＳＣ）にて、測定開始温度を－７０℃として、２０℃／ｍｉｎの昇温速度で昇温時に生じる変曲点から求めることができる。例えば、オレフィン系樹脂、アクリル系ゴム、シリコーン系ゴム、フッ素系ゴム、スチレン系ゴム、ニトリル系ゴム、ビニル系ゴム、ウレタン系ゴム、ポリアミドエラストマー、ポリエステルエラストマー、アイオノマーなどが挙げられる。これらを２種以上配合してもよい。
　これらの中でも、ポリアミド６樹脂（Ａ）との相溶性に優れ、靭性改良効果が高いことから、オレフィン系樹脂が好ましく用いられる。オレフィン系樹脂は、エチレン、プロピレン、ブテン、イソプレン、ペンテンなどのオレフィン単量体を重合して得られる熱可塑性樹脂である。２種以上のオレフィン単量体の共重合体であってもよいし、これらのオレフィン単量体と他の単量体との共重合体であってもよい。オレフィン系樹脂の具体例としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリ１－ブテン、ポリ１－ペンテン、ポリメチルペンテンなどの重合体またはこれらの共重合体；エチレン／α－オレフィン共重合体、エチレン／α，β－不飽和カルボン酸エステル共重合体、α－オレフィン／α，β－不飽和カルボン酸エステル共重合体、［（エチレンおよび／またはプロピレン）とビニルアルコールエステルとの共重合体］の少なくとも一部を加水分解して得られるポリオレフィン、（エチレンおよび／またはプロピレン）と（不飽和カルボン酸および／または不飽和カルボン酸エステル）との共重合体、［（エチレンおよび／またはプロピレン）と（不飽和カルボン酸および／または不飽和カルボン酸エステル）との共重合体］のカルボキシル基の少なくとも一部を金属塩化して得られるポリオレフィン、共役ジエンとビニル芳香族炭化水素とのブロック共重合体またはその水素化物などが挙げられる。これらの中でも、エチレン／α－オレフィン共重合体、エチレン／α，β－不飽和カルボン酸エステル共重合体がより好ましく、エチレン／α－オレフィン共重合体がさらに好ましい。
　また、前記オレフィン系樹脂は、不飽和カルボン酸および／またはその誘導体で変性されることが望ましい。前述のとおり、耐衝撃材（Ｂ）は、ポリアミド６樹脂（Ａ）との相溶性が良く、ポリアミド６樹脂（Ａ）と混練した際、耐衝撃材（Ｂ）の分散径が小さいことが望ましいが、分散径を小さくするには、ポリアミド６樹脂（Ａ）との混合量と、耐衝撃材（Ｂ）のエラストマーの種類がポイントになる。たとえば、不飽和カルボン酸および／またはその誘導体で変性された耐衝撃材は、ポリアミド６樹脂（Ａ）との反応性が良好であり、ポリアミド６樹脂との相溶性が高まる。
　ここで、不飽和カルボン酸の誘導体とは、不飽和カルボン酸のカルボキシル基のヒドロキシ基部分を他の置換基で置換した化合物であり、不飽和カルボン酸の金属塩、酸ハロゲン化物、エステル、酸無水物、アミドおよびイミドなどである。このような変性オレフィン系樹脂を用いることにより、ポリアミド６樹脂（Ａ）との相溶性が一層向上し、ブロー成形性をより向上させることができる。不飽和カルボン酸およびその誘導体としては、例えば、アクリル酸、メタアクリル酸、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸、クロトン酸、メチルマレイン酸、メチルフマル酸、メサコン酸、シトラコン酸、グルタコン酸およびこれらカルボン酸の金属塩；マレイン酸水素メチル、イタコン酸水素メチル、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸２－エチルヘキシル、アクリル酸ヒドロキシエチル、メタアクリル酸メチル、メタアクリル酸２－エチルヘキシル、メタアクリル酸ヒドロキシエチル、メタアクリル酸アミノエチル、マレイン酸ジメチル、イタコン酸ジメチルなどの不飽和カルボン酸エステル；無水マレイン酸、無水イタコン酸、無水シトラコン酸、エンドビシクロ－（２，２，１）－５－ヘプテン－２，３－ジカルボン酸、エンドビシクロ－（２，２，１）－５－ヘプテン－２，３－ジカルボン酸無水物などの酸無水物；マレイミド、Ｎ－エチルマレイミド、Ｎ－ブチルマレイミド、Ｎ－フェニルマレイミド、アクリル酸グリシジル、メタクリル酸グリシジル、エタクリル酸グリシジル、イタコン酸グリシジル、シトラコン酸グリシジル、５－ノルボルネン－２，３－ジカルボン酸などが挙げられる。これらの中でも、不飽和ジカルボン酸およびその酸無水物が好ましく、マレイン酸または無水マレイン酸が特に好ましい。
　これらの不飽和カルボン酸またはその誘導体をオレフィン系樹脂に導入する方法としては、例えば、オレフィン単量体と、不飽和カルボン酸および／またはその誘導体を共重合する方法、ラジカル開始剤を用いて、未変性オレフィン系樹脂に、不飽和カルボン酸および／またはその誘導体をグラフト導入する方法などを挙げることができる。
　一部の不飽和カルボン酸および／またはその誘導体成分の導入されたオレフィン系樹脂は、耐衝撃性の改善の他に、ポリアミド６樹脂中のエラストマーの分散にも寄与してその組成物を成形品としたときの局所的な残留歪みを低減する作用も併せ持つ。
　不飽和カルボン酸および／またはその誘導体成分の導入量は、例えば、オレフィン系樹脂１００重量部に対して、好ましくは不飽和カルボン酸および／またはその誘導体を０．１重量部～２．５重量部である。具体的には、不飽和カルボン酸および／またはその誘導体によって不飽和カルボン酸および／またはその誘導体が導入され、その不飽和カルボン酸および／またはその誘導体変性エチレン／α－オレフィン共重合体の重量が１００重量部であるとき、導入された不飽和カルボン酸および／またはその誘導体変性部の重量が０．１～２．５重量部であることが好ましい。さらに、より好ましくは、導入された不飽和カルボン酸および／またはその誘導体変性部の重量が０．３重量部～２．３重量部である。
　上記の不飽和カルボン酸変性部の重量部範囲においては、ポリアミド６樹脂（Ａ）と耐衝撃材（Ｂ）を混練したとき、耐衝撃材（Ｂ）の粒子分散径が小さくなる。分散径については後述する。
　効果としては、０．１重量部以上とすることで、ポリアミド６樹脂（Ａ）との相溶性が向上し、耐衝撃材（Ｂ）の分散径が小さく、溶融張力が高くなり、ブロー成形時にドローダウンする問題が起こりにくくなる。さらに、破断時引き取り速度が高くなり、ブロー成形時にエアーを吹き込んだ際に破れが発生する問題が起こりにくくなり、好ましい。２．５重量部以下とすることで、ポリアミド６樹脂（Ａ）との異常な反応が生じてゲル化することを抑制し、溶融流動性が低下することで、ブロー成形時に負荷が大きくなり機械が停止する問題が起こりにくくなる。さらに、破断時引き取り速度が高くなり、ブロー成形時にエアーを吹き込んだ際に破れが発生する問題が起こりにくくなり、好ましい。
　エチレン／α－オレフィン共重合体としては、エチレンと炭素原子数３～２０のα－オレフィンとの共重合体が好ましい。炭素数３～２０のα－オレフィンとしては、具体的には、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、１－ヘプテン、１－オクテン、１－ノネン、１－デセン、１－ウンデセン、１－ドデセン、１－トリデセン、１－テトラデセン、１－ペンタデセン、１－ヘキサデセン、１－ヘプタデセン、１－オクタデセン、１－ノナデセン、１－エイコセン、３－メチル－１－ブテン、３－メチル－１－ペンテン、３－エチル－１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、４－メチル－１－ヘキセン、４，４－ジメチル－１－ヘキセン、４，４－ジメチル－１－ペンテン、４－エチル－１－ヘキセン、３－エチル－１－ヘキセン、９－メチル－１－デセン、１１－メチル－１－ドデセン、１２－エチル－１－テトラデセンなどが挙げられる。これらを２種以上用いてもよい。これらα－オレフィンの中でも、炭素数３～１２のα－オレフィンが、機械強度の向上の観点から好ましい。さらに、１，４－ヘキサジエン、ジシクロペンタジエン、２，５－ノルボルナジエン、５－エチリデンノルボルネン、５－エチル－２，５－ノルボルナジエン、５－（１’－プロペニル）－２－ノルボルネンなどの非共役ジエンの少なくとも１種が共重合されていてもよい。不飽和カルボン酸および／またはその誘導体で変性されたエチレンと炭素数３～１２のα－オレフィンとの共重合体が、ポリアミド６樹脂（Ａ）との相溶性を一層向上させ、ブロー成形性や靭性をより向上させることができるので、より好ましい。また、より高圧の水素で充填および放圧を繰り返しても、欠陥点の発生を抑制することができる。エチレン／α－オレフィン共重合体中のα－オレフィン含有量は、好ましくは１～３０モル％、より好ましくは２～２５モル％、さらに好ましくは３～２０モル％である。
　耐衝撃材（Ｂ）の微粒子の構成および構造は、特に限定されず、例えば、ゴムからなる少なくとも１つの層と、それとは異種の重合体からなる１つ以上の層からなる、いわゆるコアシェル型と呼ばれる多層構造体であってもよい。多層構造体を構成する層の数は、２層以上であればよく、３層以上または４層以上であってもよいが、内部に１層以上のゴム層（コア層）を有することが好ましい。多層構造体のゴム層を構成するゴムの種類は、特に限定されるものではなく、例えば、アクリル成分、シリコーン成分、スチレン成分、ニトリル成分、共役ジエン成分、ウレタン成分、エチレン成分、プロピレン成分、イソブテン成分などを重合させて得られるゴムが挙げられる。多層構造体のゴム層以外の層を構成する異種の重合体の種類は、熱可塑性を有する重合体であれば特に限定されるものではないが、ゴム層よりもガラス転移温度が高い重合体が好ましい。なお、耐衝撃材として用いられる共重合組成や変性量、構造において、ガラス転移温度が０℃以下であるものであればよい。熱可塑性を有する重合体としては、例えば、不飽和カルボン酸アルキルエステル単位、不飽和カルボン酸単位、不飽和グリシジル基含有単位、不飽和ジカルボン酸無水物単位、脂肪族ビニル単位、芳香族ビニル単位、シアン化ビニル単位、マレイミド単位、不飽和ジカルボン酸単位およびその他のビニル単位などを含有する重合体が挙げられる。
　　（金属ハロゲン化物（Ｃ）について）
　本発明に用いられる金属ハロゲン化物（Ｃ）としては、例えば、ヨウ化リチウム、ヨウ化ナトリウム、ヨウ化カリウム、臭化リチウム、臭化ナトリウム、臭化カリウム、塩化リチウム、塩化ナトリウム、塩化カリウムなどのアルカリ金属ハロゲン化物、ヨウ化マグネシウム、ヨウ化カルシウム、臭化マグネシウム、臭化カルシウム、塩化マグネシウム、塩化カルシウムなどのアルカリ土類金属ハロゲン化物；ヨウ化マンガン（ＩＩ）、臭化マンガン（ＩＩ）、塩化マンガン（ＩＩ）などの第７族金属ハロゲン化物；ヨウ化鉄（ＩＩ）、臭化鉄（ＩＩ）、塩化鉄（ＩＩ）などの第８族金属ハロゲン化物；ヨウ化コバルト（ＩＩ）、臭化コバルト（ＩＩ）、塩化コバルト（ＩＩ）などの第９族金属ハロゲン化物；ヨウ化ニッケル（ＩＩ）、臭化ニッケル（ＩＩ）、塩化ニッケル（ＩＩ）などの第１０族金属ハロゲン化物；ヨウ化銅（Ｉ）、臭化銅（Ｉ）、塩化銅（Ｉ）などの第１１族金属ハロゲン化物；ヨウ化亜鉛、臭化亜鉛、塩化亜鉛などの第１２族金属ハロゲン化物；ヨウ化アルミニウム（ＩＩＩ）、臭化アルミニウム（ＩＩＩ）、塩化アルミニウム（ＩＩＩ）などの第１３族金属ハロゲン化物；ヨウ化スズ（ＩＩ）、臭化スズ（ＩＩ）、塩化スズ（ＩＩ）などの第１４族金属ハロゲン化物；三ヨウ化アンチモン、三臭化アンチモン、三塩化アンチモン、ヨウ化ビスマス（ＩＩＩ）、臭化ビスマス（ＩＩＩ）、および塩化ビスマス（ＩＩＩ）などの第１５族金属ハロゲン化物などが挙げられる。これらを２種以上併用することができる。
　これらの中でも、入手が容易で、ポリアミド６樹脂（Ａ）への分散性に優れ、ラジカルとの反応性がより高く、かつ、滞留安定性をより向上させるという観点から、アルカリ金属ハロゲン化物および／またはヨウ化銅が好ましい。ガス発生量を低減させるという観点から、アルカリ金属ハロゲン化物中でもアルカリ金属ヨウ化物がより好ましく用いられる。
　　（ポリアミド樹脂組成物について）
　本発明のポリアミド樹脂組成物は、ポリアミド６樹脂（Ａ）７０～９９重量部と耐衝撃材（Ｂ）１～３０重量部の合計１００重量部に対し、金属ハロゲン化物（Ｃ）０．００５～１重量部を配合してなる。
　ポリアミド６樹脂（Ａ）の配合量が７０重量部より少ないと、得られるポリアミド樹脂組成物からなるブロー成形品のガスバリア性が低下し、高圧の水素で充填および放圧を繰り返すと欠陥点が発生する。ポリアミド６樹脂（Ａ）の配合量は７５重量部以上が好ましく、８０重量部以上がより好ましい。一方、ポリアミド６樹脂（Ａ）の配合量が９９重量部より多いと、得られるポリアミド樹脂組成物からなるブロー成形品の靭性が低下し、高圧の水素で充填および放圧を繰り返すと割れが発生する。ポリアミド６樹脂（Ａ）の配合量は９７重量部以下が好ましく、９５重量部以下がより好ましい。
　耐衝撃材（Ｂ）の配合量は１～３０重量部であり、３重量部以上が好ましく、５重量部以上がより好ましい。また、２５重量部以下が好ましく、２０重量部以下がより好ましい。耐衝撃材（Ｂ）の配合量が１重量部より少ないと、得られるポリアミド樹脂組成物からなるブロー成形品の靭性が低下し、高圧の水素で充填および放圧を繰り返すと割れが発生する。一方、耐衝撃材（Ｂ）の配合量が３０重量部より多いと、得られるポリアミド樹脂組成物からなるブロー成形品のガスバリア性が低下し、高圧の水素で充填および放圧を繰り返すと欠陥点が発生する。
　ポリアミド６樹脂（Ａ）と耐衝撃材（Ｂ）の合計１００重量部に対し、金属ハロゲン化物（Ｃ）の配合量は０．００５～１重量部が好ましいが、金属ハロゲン化物（Ｃ）の配合量が０．００５重量部より少ないと、得られるポリアミド樹脂組成物のブロー成形時の滞留安定性が低下し、ブロー成形品の靭性が低下する。金属ハロゲン化物（Ｃ）の配合量は、滞留安定性をより向上させるという観点からは、０．０２重量部以上が好ましく、０．０４重量部以上がより好ましい。一方、金属ハロゲン化物（Ｃ）の配合量が１重量部より多いと、金属ハロゲン化物（Ｃ）の自己凝集が進行することにより分散径が粗大となり、得られるポリアミド樹脂組成物からなるブロー成形品の機械物性が低下する。また、粗大分散となることにより表面積が低下し、金属ハロゲン化物（Ｃ）とラジカルの反応が低下するため、得られるポリアミド樹脂組成物のブロー成形時の滞留安定性が低下し、ブロー成形品の靭性が低下する。金属ハロゲン化物（Ｃ）の配合量は、０．５重量部以下が好ましく、０．３重量部以下がより好ましい。
　さらに、高い溶融張力と高い破断時引き取り速度を有したポリアミド樹脂組成物を得る方法としては、耐衝撃材（Ｂ）の分散径が小さいことが望ましい。耐衝撃材（Ｂ）の分散径を小さくする方法としては、例えば、樹脂温度としては、比較的高温の２３５℃～３３０℃の範囲に温度制御し混練することが好ましい。なお、ここで言う樹脂温度とは、ダイス穴に接触型の樹脂温度計を直接挿入して測定を行った値である。ポリアミド樹脂組成物中に分散した耐衝撃材（Ｂ）の分散径を微細に制御でき、ポリアミド６樹脂（Ａ）と耐衝撃材（Ｂ）の界面が増え、溶融張力高くなり、且つ均一に引き延ばされやすくなるため、速い破断時引き取り速度まで耐えることができ、好ましい。ここで、ポリアミド樹脂組成物中に分散した耐衝撃材（Ｂ）の平均分散径は０．０１μｍ以上０．５μｍ以下が好ましく、０．０２μｍ以上０．３μｍ以下がより好ましく、０．０５μｍ以上０．２μｍ以下がさらに好ましい。
　耐衝撃材（Ｂ）の平均分散径は、例えば、ポリアミド樹脂組成物ペレットから、超薄の切片を切り出し、その断面切片について、耐衝撃材（Ｂ）の染色を行い、透過型電子顕微鏡を用いて、観察し、画像解析にて分散した粒子の径を算出することができる。なお、粒子が真円でない場合は長径および短径の平均値を算出し、長径と短径の平均値として平均分散径を算出する。
　本発明のポリアミド樹脂組成物には、その特性を損なわない範囲で、必要に応じて、前記成分（Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）以外のその他の成分を配合しても構わない。その他の成分としては、例えば、充填材、前記（Ａ）以外の熱可塑性樹脂類、各種添加剤類を挙げることができる。
　例えば、充填材を配合することにより、成形品の強度および寸法安定性等を向上させることができる。充填材の形状は、繊維状であっても非繊維状であってもよく、繊維状充填材と非繊維状充填材を組み合わせて用いてもよい。繊維状充填材としては、例えば、ガラス繊維、ガラスミルドファイバー、炭素繊維、チタン酸カリウムウィスカ、酸化亜鉛ウィスカ、硼酸アルミニウムウィスカ、アラミド繊維、アルミナ繊維、炭化珪素繊維、セラミック繊維、アスベスト繊維、石コウ繊維、金属繊維などが挙げられる。非繊維状充填材としては、例えば、ワラステナイト、ゼオライト、セリサイト、カオリン、マイカ、クレー、パイロフィライト、ベントナイト、アスベスト、タルク、アルミナシリケートなどの珪酸塩、アルミナ、酸化珪素、酸化マグネシウム、酸化ジルコニウム、酸化チタン、酸化鉄などの金属酸化物、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、ドロマイトなどの金属炭酸塩、硫酸カルシウム、硫酸バリウムなどの金属硫酸塩、水酸化マグネシウム、水酸化カルシウム、水酸化アルミニウムなどの金属水酸化物、ガラスビーズ、セラミックビーズ、窒化ホウ素および炭化珪素などが挙げられ、これらは中空であってもよい。また、これら繊維状および／または非繊維状充填材を、カップリング剤で予備処理して使用することは、より優れた機械特性を得る意味において好ましい。カップリング剤としては、例えば、イソシアネート系化合物、有機シラン系化合物、有機チタネート系化合物、有機ボラン系化合物、エポキシ化合物などが挙げられる。
　熱可塑性樹脂類としては、例えば、前記ポリアミド６樹脂（Ａ）以外のポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂、ポリフェニレンオキシド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリ乳酸樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリスルホン樹脂、四フッ化ポリエチレン樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリイミド樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、ポリチオエーテルケトン樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリスチレン樹脂やＡＢＳ樹脂等のスチレン系樹脂、ポリアルキレンオキサイド樹脂等が挙げられる。かかる熱可塑性樹脂類を２種以上配合することも可能である。なお、前記ポリアミド６樹脂（Ａ）以外のポリアミド樹脂を配合する場合、ポリアミド６樹脂（Ａ）１００重量部に対し、４重量部以下が好ましい。
　各種添加剤類としては、例えば、着色防止剤、ヒンダードフェノール、ヒンダードアミンなどの酸化防止剤、エチレンビスステアリルアミドや高級脂肪酸エステルなどの離型剤、可塑剤、熱安定剤、滑剤、紫外線防止剤、着色剤、難燃剤、発泡剤などが挙げられる。
　本発明のポリアミド樹脂組成物は、２６０℃で測定したときの溶融張力が、２０ｍＮ以上であり、かつ２６０℃で測定したときの破断時引き取り速度が５０ｍ／ｍｉｎ以上である。ポリアミド樹脂組成物の２６０℃で測定したときの溶融張力が２０ｍＮ以上であり、かつ２６０℃で測定したときの破断時引き取り速度が５０ｍ／ｍｉｎ以上であれば、ブロー成形時に均一に引き延ばされやすく、残留ひずみが局所的に大きくなることを抑制することができ、高圧水素の充填および放圧を繰り返した際に欠陥点や割れの発生を抑制することができる。
　本発明のポリアミド樹脂組成物は、好ましくは、溶融張力が２０～５００ｍＮであり、より好ましくは、２５～５００ｍＮであり、さらに好ましくは、３０～３００ｍＮである。ポリアミド樹脂組成物の２６０℃で測定したときの溶融張力が２０ｍＮ以上であれば、ブロー成形時のドローダウンを抑制でき、残留歪みが少ないブロー成形品を得ることができ、高圧水素の充填および放圧を繰り返した際に欠陥点や割れの発生を抑制することができる。また、ポリアミド樹脂組成物の２６０℃で測定したときの溶融張力が５００ｍＮ以下であれば、延伸性の低下を抑制することができる。
　本発明のポリアミド樹脂組成物は、好ましくは、破断時引き取り速度が５０ｍ／ｍｉｎ以上であり、より好ましくは、６０ｍ／ｍｉｎ以上であり、さらに好ましくは、８０ｍ／ｍｉｎ以上である。ポリアミド樹脂組成物の２６０℃で測定したときの破断時引き取り速度が５０ｍ／ｍｉｎ以上であれば、ブロー成形時のエアー吹き込み時に破れず、ブロー成形品を得ることができる。
　なお、本発明において、ポリアミド樹脂組成物の溶融張力は、以下のようにして測定するものである。東洋精機製作所製キャピログラフ１Ｃ（シリンダー内径９．５５ｍｍ、オリフィスの長さ１０．０ｍｍ、内径１．０ｍｍ）を用い、試験温度を２６０℃に設定する。シリンダー中にポリアミド樹脂組成物を充填し、圧密して２０分間保持することによって溶融させてから、ピストン速度を１０ｍｍ／ｍｉｎとして２６０℃の溶融樹脂をオリフィスからストランド状に押出する。このストランドを、下方の張力検出用プーリーの円形ガイドを通過させて１０ｍ／ｍｉｎの引き取り速度で巻き取り、検出される張力をポリアミド樹脂組成物の溶融張力とする。
　ポリアミド樹脂組成物の溶融張力を上記範囲にする手段としては、そのようなポリアミド樹脂組成物が得られる限りにおいて特に制限はないが、樹脂濃度０．０１ｇ／ｍｌの９８％濃硫酸溶液中、２５℃で測定した相対粘度が、３．３～７．０の範囲のポリアミド６樹脂（Ａ）を用いる方法や、耐衝撃材（Ｂ）として、不飽和カルボン酸および／またはその誘導体変性エチレン／α－オレフィン共重合体を用いる方法が好ましく用いられる。そして、エチレン／α－オレフィン共重合体１００重量部に対して、不飽和カルボン酸および／またはその誘導体０．１～２．５重量部で変性された、変性エチレン／α－オレフィン共重合を用いる方法が好ましく用いられる。具体的には、不飽和カルボン酸および／またはその誘導体変性エチレン／α－オレフィン共重合体１００重量部に対して、変性に由来して導入された不飽和カルボン酸および／またはその誘導体部分が０．１～２．５重量部である、耐衝撃材（Ｂ）が好ましく用いられる。
　本発明において、ポリアミド樹脂組成物の破断時引き取り速度は、以下のようにして測定するものである。東洋精機製作所製キャピログラフ１Ｃ（シリンダー内径９．５５ｍｍ、オリフィスの長さ１０．０ｍｍ、内径１．０ｍｍ）を用い、試験温度を２６０℃に設定する。シリンダー中にポリアミド樹脂組成物を充填し、圧密して２０分間保持することによって溶融させてから、ピストン速度を１０ｍｍ／ｍｉｎとして２６０℃の溶融樹脂をオリフィスからストランド状に押出する。このストランドを、下方の張力検出用プーリーの円形ガイドを通過させて１０ｍ／ｍｉｎの引き取り速度で巻き取り、検出される張力を安定させる。安定した後に、４００ｍ／ｍｉｎ２の加速度で引き取り速度を加速させながら巻き取り、ストランドが破断した時点での引き取り速度をポリアミド樹脂組成物の破断時引き取り速度とする。なお、上記の測定方法におけるポリアミド樹脂組成物の破断時引き取り速度の測定の限界値は２００ｍ／ｍｉｎであるが、他の測定法を用いれば２００ｍ／ｍｉｎ以上となる場合がある。本発明においては、５０ｍ／ｍｉｎ以上であれば、ブロー成形時のエアー吹き込み時に破れず、ブロー成形品を得ることができる。
　ポリアミド樹脂組成物の破断時引き取り速度を上記範囲にする手段としては、そのようなポリアミド樹脂組成物が得られる限りにおいて特に制限はないが、耐衝撃材（Ｂ）として、不飽和カルボン酸および／またはその誘導体変性エチレン／α－オレフィン共重合体を用いる方法が好ましく用いられる。そして、エチレン／α－オレフィン共重合体１００重量部に対して、不飽和カルボン酸および／またはその誘導体０．１～２．５重量部で変性された、変性エチレン／α－オレフィン共重合を用いる方法が好ましく用いられる。具体的には、不飽和カルボン酸および／またはその誘導体変性エチレン／α－オレフィン共重合体１００重量部に対して、変性に由来して導入された不飽和カルボン酸および／またはその誘導体０．１～２．５重量部である、耐衝撃材（Ｂ）を用いる方法が好ましい。
　本発明のポリアミド樹脂組成物の製造方法としては、溶融状態での製造や溶液状態での製造等が挙げられる。生産性の観点から、溶融状態での製造が好ましく使用できる。溶融状態での製造については、押出機、バンバリーミキサー、ニーダー、ミキシングロールによる溶融混練等が使用でき、生産性の点から、連続的に製造可能な押出機による溶融混練が好ましく使用できる。押出機としては、単軸押出機、二軸押出機、四軸押出機等の多軸押出機、二軸単軸複合押出機等が挙げられる。これらの押出機を複数組み合わせてもよい。混練性、反応性、生産性の向上の点から、二軸押出機、四軸押出機等の多軸押出機が好ましく、二軸押出機がより好ましい。
　二軸押出機を用いた溶融混練方法としては、例えば、ポリアミド６樹脂（Ａ）、耐衝撃材（Ｂ）、金属ハロゲン化物（Ｃ）および必要に応じて（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）以外の成分を予備混合して、シリンダー温度がポリアミド６樹脂（Ａ）の融点以上に設定された二軸押出機に供給して溶融混練する手法が挙げられる。原料の混合順序に特に制限はなく、全ての原料を上記の方法により溶融混練する方法、一部の原料を上記の方法により溶融混練し、さらに残りの原料を配合して溶融混練する方法、あるいは一部の原料を溶融混練中にサイドフィーダーを用いて残りの原料を混合する方法など、いずれの方法を用いてもよい。また押出機途中で真空状態に曝して発生するガスを除去する方法も好ましく使用される。
　二軸押出機を用いた溶融混練時の樹脂温度としては、２３５℃～３３０℃の範囲に制御することが好ましい。溶融混練時の樹脂温度を２３５℃以上に制御することで、ポリアミド樹脂組成物中に分散した耐衝撃材（Ｂ）の分散径を微細に制御でき、ポリアミド６樹脂（Ａ）と耐衝撃材（Ｂ）の界面が増え、溶融張力高くなり、且つ均一に引き延ばされやすくなるため、速い破断時引き取り速度まで耐えることができ、好ましい。また、溶融混練時の樹脂温度を３３０℃以下に制御することで、ポリアミド６樹脂（Ａ）および耐衝撃材（Ｂ）の分解を抑制し、より溶融張力が高くなり、且つ均一に引き延ばされやすくなるため、速い破断時引き取り速度まで耐えることができ好ましい。なお、ここで言う樹脂温度とは、ダイス穴に接触型の樹脂温度計を直接挿入して測定を行った値である。
　本発明のポリアミド樹脂組成物は、ブロー成形して成形品を得ることが可能である。
　本発明のブロー成形品は、高圧水素の充填および放圧を繰り返しても欠陥点の発生が抑制される優れた特徴を活かして、高圧水素に触れるブロー成形品に用いられる。ここでいう高圧水素に触れるブロー成形品とは、常圧以上の圧力の水素に触れるブロー成形品である。高圧水素の充填および放圧を繰り返したときの欠陥点の発生を抑制する効果を奏することから、圧力２０ＭＰａ以上の水素に触れるブロー成形品用途に好ましく用いられ、３０ＭＰａ以上の水素に触れるブロー成形品用途により好ましく用いられる。一方、圧力２００ＭＰａ以下の水素に触れるブロー成形品用途に好ましく用いられ、１５０ＭＰａ以下の水素に触れるブロー成形品用途により好ましく用いられ、１００ＭＰａ以下の水素に触れるブロー成形品用途にさらに好ましく用いられる。高圧水素に触れるブロー成形品としては、例えば、高圧水素用タンク、高圧水素用タンクライナー、高圧水素用パイプ、高圧水素用ポンプ、高圧水素用チューブ等が挙げられる。中でも、高圧水素用タンク、高圧水素用タンクライナー等の高圧水素容器に好ましく使用することができる。
　前記高圧水素用タンクライナーは、胴部を長手方向に４カ所、等間隔に測定した残留歪みの標準偏差が３以下であることが好ましい、高圧水素用タンクライナーの胴部を長手方向に４カ所、等間隔に測定した残留歪みの標準偏差が３より大きいと、局所的に残留歪みが大きくなり、高圧水素の充填および放圧を繰り返した際に残留歪みが局所的に大きい箇所から欠陥点や割れが発生しやすい。
　また、高圧水素タンクライナーは、より高圧の水素の充填および放圧を繰り返しても、欠陥点や割れの発生を抑制できる点から、胴部を長手方向に４カ所、等間隔に測定した残留歪みの標準偏差σが２．５以下であることが好ましく、２以下であることがより好ましい。胴部とは、円筒の直径が同一に保持された部分である。長手方向に４カ所とは、たとえば、両端部に近い箇所２カ所と、その間の距離を３等分した２カ所の合計４カ所である。
　ここで、高圧水素タンクライナーの胴部には、長手方向の残留歪みを測定するため、等間隔に同一線上に４カ所、歪みゲージを貼り付けた後、歪みゲージの周辺を切断することで解放された歪み量を歪みゲージで測定する。残留歪みの標準偏差σは、得られた歪み量（残留歪み）ｘｋを用いて、下記式により算出することができる。
式１）ｘ ＝（１／４）Σｘｋ （ｋ＝１～４） 
式２）Ｖ ＝（１／４）Σ（ｘｋ－ｘ）２ （ｋ＝１～４）
式３）σ ＝√Ｖ  
ｘ：４箇所の残留歪みの平均
ｘｋ：各箇所での残留歪み（％）
Ｖ：残留歪みの分散
σ：残留歪みの標準偏差。
　高圧水素タンクライナーの胴部を長手方向に４カ所、等間隔に測定した残留歪みの標準偏差σが３以下であるブロー成形品の厚みは特に制限はないが、０．５ｍｍ～５ｍｍの範囲が好ましい。
　かかる高圧水素タンクライナーの胴部を長手方向に４カ所、等間隔に測定した残留歪みの標準偏差σを３以下とするには、例えば、前述の２６０℃で測定したときの溶融張力が２０ｍＮ以上であり、かつ２６０℃で測定したときの破断時引き取り速度が５０ｍ／ｍｉｎ以上であるポリアミド樹脂組成物を用いる方法が挙げられる。
　以下、実施例を挙げて本発明の効果をさらに具体的に説明する。なお、本発明は、下記実施例に限定されるものではない。各実施例および比較例における評価は、次の方法で行った。
　（１）高圧水素の充填および放圧繰り返し特性（欠陥点）
　実施例１～４および比較例５～８により得られたブロー成形品について、Ｘ線ＣＴ解析を行い、欠陥点の有無を観察した。欠陥点のないブロー成形品をオートクレーブに入れた後、オートクレーブ中に水素ガスを２０ＭＰａまで５分間かけて注入し、１時間保持した後、５分間かけて常圧になるまで減圧した。これを１サイクルとして１００サイクル繰り返した。１００サイクル繰り返し後の試験片について、ヤマト科学（株）製ＴＤＭ１０００－ＩＳを用いてＸ線ＣＴ解析を行い、１０μｍ以上の欠陥点の有無を観察し、欠陥点が存在しないものを「無」、欠陥点が存在するものを「有」とした。
　（２）引張伸度（靭性）
　実施例１～４および比較例５～８により得られたブロー成形品（厚み約３ｍｍ）の胴部から、高さ１００ｍｍ、幅５ｍｍで、長手方向が高さ方向になるよう切り出した試験片５本について、温度２３℃、湿度５０％の条件で３０分間調湿後、チャック間距離５０ｍｍ、１０ｍｍ／分の速度で引張試験を実施し、引張伸度を評価した。５本測定した平均の値を引張伸度とした。なお、ブロー成形品の引張伸度が５０％以上であることは、ブロー成形時にかかる熱を受けた後でも靱性が維持され、熱安定性が高いことを示す。
　（３）溶融張力
　各実施例および比較例により得られたペレットを、東洋精機製作所製キャピログラフ１Ｃ（シリンダー内径９．５５ｍｍ、オリフィスの長さ１０．０ｍｍ、内径１．０ｍｍ）を用い、試験温度を２６０℃に設定したシリンダー中にポリアミド樹脂組成物を充填し、圧密して２０分間保持することによって溶融させてから、ピストン速度を１０ｍｍ／ｍｉｎとして２６０℃の溶融樹脂をオリフィスからストランド状に押出する。このストランドを、下方の張力検出用プーリーの円形ガイドを通過させて１０ｍ／ｍｉｎの引き取り速度で巻き取り、検出される張力を溶融張力とした。
　（４）破断時引き取り速度
　各実施例および比較例により得られたペレットを、東洋精機製作所製キャピログラフ１Ｃ（シリンダー内径９．５５ｍｍ、オリフィスの長さ１０．０ｍｍ、内径１．０ｍｍ）を用い、試験温度を２６０℃に設定したシリンダー中にポリアミド樹脂組成物を充填し、圧密して２０分間保持することによって溶融させてから、ピストン速度を１０ｍｍ／ｍｉｎとして２６０℃の溶融樹脂をオリフィスからストランド状に押出する。このストランドを、下方の張力検出用プーリーの円形ガイドを通過させて１０ｍ／ｍｉｎの引き取り速度で巻き取り、検出される張力を安定させた。安定した後に、４００ｍ／ｍｉｎ２の加速度で引き取り速度を加速させながら巻き取り、ストランドが破断した時点での引き取り速度を破断時引き取り速度した。
　（５）胴部を長手方向に４箇所、等間隔に測定した残留歪みの標準偏差（残留歪みの標準偏差）
　実施例１～４および比較例５～８により得られたブロー成形品について、胴部に長手方向の残留歪みを測定できるよう、等間隔に４カ所、歪みゲージを貼り付けた後、歪みゲージの周辺を切断することで解放された歪み量を歪みゲージで測定し、得られた歪み量（残留歪み）ｘｋから、下記式により標準偏差σを算出した。
式１）ｘ ＝（１／４）Σｘｋ （ｋ＝１～４） 
式２）Ｖ ＝（１／４）Σ（ｘｋ－ｘ）２ （ｋ＝１～４）
式３）σ ＝√Ｖ  
ｘ：４箇所の残留歪みの平均
ｘｋ：各箇所での残留歪み（％）
Ｖ：残留歪みの分散
σ：残留歪みの標準偏差。
　各実施例および比較例に用いた原料と略号を以下に示す。
　（ポリアミド６樹脂（Ａ）の原料と略号）
ＰＡ６（ηｒ２．７）：ポリアミド６樹脂（樹脂濃度０．０１ｇ／ｍｌの９８％濃硫酸溶液中２５℃における相対粘度２．７０）
ＰＡ６（ηｒ３．０）：ポリアミド６樹脂（樹脂濃度０．０１ｇ／ｍｌの９８％濃硫酸溶液中２５℃における相対粘度３．００）
ＰＡ６（ηｒ４．４）：ポリアミド６樹脂（樹脂濃度０．０１ｇ／ｍｌの９８％濃硫酸溶液中２５℃における相対粘度４．４０）
ＰＡ６／ＰＡ６６共重合体：ポリアミド６／ポリアミド６６共重合体（融点１９０℃、樹脂濃度０．０１ｇ／ｍｌの９８％濃硫酸溶液中２５℃における相対粘度４．２０）。
　（耐衝撃材（Ｂ）の原料と略号）
耐衝撃材１：エチレン／１－ブテン共重合体（ＭＦＲ（１９０℃、２１６０ｇ荷重）０．５ｇ／１０分、密度０．８６２ｇ／ｃｍ３）。
　耐衝撃材２：ＭＦＲ（１９０℃、２１６０ｇ荷重）０．５ｇ／１０分、密度０．８６２ｇ／ｃｍ３、であるエチレン／１－ブテン共重合体１００重量部に対し、無水マレイン酸１．０５重量部、過酸化物（日油（株）製、商品名パーヘキシン２５Ｂ）０．０４重量部を混合し、二軸押出機を用いてシリンダー温度２３０℃で溶融押出して耐衝撃材２を得る。得られた耐衝撃材２は、無水マレイン酸で変性されたエチレン／１－ブテン共重合体であり、エチレン／１－ブテン共重合体１００重量部に対する変性量は１．０重量部である。具体的には、側鎖の一部分が無水マレイン酸に変性され、不飽和カルボン酸が導入されたエチレン／１－ブテン共重合体の重量が１００重量部であるとき、導入された不飽和カルボン酸変性部の重量が１．０重量部である。
　各重量部の測定については、エチレン／１－ブテン共重合体１００重量部と無水マレイン酸１．０５重量部を溶融混練し、得られた不飽和カルボン酸が導入されたエチレン／１－ブテン共重合体のペレットの重量を測定する。不飽和カルボン酸変性部の重量は、不飽和カルボン酸をキシレンにより１３０℃で溶解し、滴定液には水酸化カリウムの０．０２ｍｏｌ／Ｌエタノール溶液（アルドリッチ社製）滴定液を、指示薬にはフェノールフタレイン１％エタノール溶液を調整し、滴定で得られた不飽和カルボン酸のモル濃度を質量に換算する。そして、不飽和カルボン酸変性エチレン／１－ブテン共重合体の重量を１００重量部あたりに換算し、「導入された不飽和カルボン酸変性部の重量」とした。
　耐衝撃材３：ＭＦＲ（１９０℃、２１６０ｇ荷重）０．５ｇ／１０分、密度０．８６２ｇ／ｃｍ３、であるエチレン／１－ブテン共重合体１００重量部に対し、無水マレイン酸２．１重量部、過酸化物（日油（株）製、商品名パーヘキシン２５Ｂ）０．１重量部を混合し、二軸押出機を用いてシリンダー温度２３０℃で溶融押出して耐衝撃材３を得る。得られた耐衝撃材３は、無水マレイン酸で変性されたエチレン／１－ブテン共重合体であり、エチレン／１－ブテン共重合体１００重量部に対する変性量は２．０重量部である。具体的には、側鎖の一部分が無水マレイン酸で変性され、不飽和カルボン酸が導入されたエチレン／１－ブテン共重合体の重量が１００重量部であるとき、導入された不飽和カルボン酸変性部の重量が２．０重量部である。
　耐衝撃材４：ＭＦＲ（１９０℃、２１６０ｇ荷重）０．５ｇ／１０分、密度０．８６２ｇ／ｃｍ３、であるエチレン／１－ブテン共重合体１００重量部に対し、無水マレイン酸３．３２重量部、過酸化物（日油（株）製、商品名パーヘキシン２５Ｂ）０．２５重量部を混合し、二軸押出機を用いてシリンダー温度２３０℃で溶融押出して耐衝撃材４を得る。得られた耐衝撃材４は、無水マレイン酸変性エチレン／１－ブテン共重合体であり、エチレン／１－ブテン共重合体１００重量部に対する変性量は３．２重量部である。具体的には、側鎖の一部分が無水マレイン酸で変性され、不飽和カルボン酸が導入されたエチレン／１－ブテン共重合体の重量が１００重量部であるとき、導入された不飽和カルボン酸変性部の重量が３．２重量部である。
　（金属ハロゲン化物（Ｃ）の原料と略号）
金属ハロゲン化物１：ヨウ化銅（Ｉ）（和光純薬工業（株）製）
金属ハロゲン化物２：ヨウ化カリウム（和光純薬工業（株）製）。
　［実施例１～４、比較例５、６］
　表１、２記載の各原料を、シリンダー温度を２４０℃に設定し、ニーディングゾーンを１つ設けたスクリューアレンジとし、スクリュー回転数を１５０ｒｐｍとした２軸スクリュー押出機（ＪＳＷ社製ＴＥＸ３０α－３５ＢＷ－７Ｖ）（Ｌ／Ｄ＝４５（なお、ここでのＬは原料供給口から吐出口までの長さであり、Ｄはスクリューの直径である。））に供給して溶融混練した。２０ｋｇ／ｈの速度でダイから吐出されたガットを、１０℃に温調した水を満たした冷却バス中を１０秒間かけて通過させることにより急冷した後、ストランドカッターでペレタイズし、ペレットを得た。得られたペレットを、真空乾燥機で、温度８０℃、１２時間真空乾燥し、乾燥後ペレットを得た。得られたペレットから、ブロー成形機を用いて、シリンダー温度２６０℃、ダイス径φ８０ｍｍ、コア径φ５０ｍｍでパリソンを押出した後、８０℃に設定した金型を閉じ、エアーを吹き込んで長さ５００ｍｍ、直径φ３００ｍｍのブロー成形品を得た。得られたブロー成形品を用いて、前述の方法により評価した結果を表１、２に記載した。
　実施例１は、ポリアミド６樹脂（Ａ）として、ＰＡ６（ηｒ＝４．４）を８５重量部と、耐衝撃材２を１５重量部と金属ハロゲン化物１を０．１重量部の組成で混練した。溶融混練時の樹脂温度は２６５℃であった。得られたペレットの耐衝撃材２の平均分散径は０．１３μｍと微細に分散していた。また、得られたペレットの溶融張力は７０ｍＮ、破断時引き取り速度は１５０ｍ/ｍｉｎと良好であった。ブロー成形品は、欠陥点もなく、残留ひずみの標準偏差は０．４５と良好であった。
　実施例２は、実施例１の耐衝撃材２を、耐衝撃材３に変更した以外は実施例１と同様とした。溶融混練時の樹脂温度は２７２℃であった。得られたペレットの溶融張力は８５ｍＮ、破断時引き取り速度は１０７ｍ／ｍｉｎと良好であった。ブロー成形品は、欠陥点もなく、残留ひずみの標準偏差は０．４１と良好であった。
　実施例３は、金属ハロゲン化物を変更した以外は実施例１と同様とした。溶融混練時の樹脂温度は２６７℃であった。得られたペレットの溶融張力は７３ｍＮ、破断時引き取り速度は１６５ｍ／ｍｉｎと良好であった。ブロー成形品は、欠陥点もなく、残留ひずみの標準偏差は０．３８と良好であった。
　実施例４は、ＰＡ６と耐衝撃材２の比率を変更した以外は、実施例１と同様とした。溶融混練時の樹脂温度は２５８℃であった。得られたペレットの溶融張力は３１ｍＮ、破断時引き取り速度は２００ｍ／ｍｉｎを超え、良好であった。ブロー成形品は、欠陥点もなく、残留ひずみの標準偏差は０．８１と問題のない範囲であった。
　一方、比較例５は、金属ハロゲン化物（Ｃ）がなく、プロ―成形品には欠陥点はないものの、焼けが発生した。比較例６は、ＰＡ６（ηｒ＝３．０）とＰＡ６／ＰＡ６６共重合体（ηｒ＝４．２）、耐衝撃材２を用い、それぞれの比率を変更した。得られたペレットの溶融張力は１８ｍＮと小さく、破断時引き取り速度は１８０ｍ／ｍｉｎであった。プロ―成形品には欠陥点が発生し、残留ひずみの標準偏差は３．２であった。
　［比較例１～３］
　表２記載の各原料を、シリンダー温度を２４０℃に設定し、ニーディングゾーンを１つ設けたスクリューアレンジとし、スクリュー回転数を１５０ｒｐｍとした２軸スクリュー押出機（ＪＳＷ社製ＴＥＸ３０α－３５ＢＷ－７Ｖ）（Ｌ／Ｄ＝４５（なお、ここでのＬは原料供給口から吐出口までの長さであり、Ｄはスクリューの直径である。））に供給して溶融混練した。２０ｋｇ／ｈの速度でダイから吐出されたガットを、１０℃に温調した水を満たした冷却バス中を１０秒間かけて通過させることにより急冷した後、ストランドカッターでペレタイズし、ペレットを得た。得られたペレットを、真空乾燥機で、温度８０℃、１２時間真空乾燥し、乾燥後ペレットを得た。得られたペレットから、ブロー成形機を用いて、シリンダー温度２６０℃、ダイス径φ８０ｍｍ、コア径φ５０ｍｍでパリソンを押出した際に、ドローダウンが起こり、ブロー成形品を得ることが出来なかった。
　なお、比較例１と２において、ＰＡ６（ηｒ＝２．７）を用いた。得られたペレットの溶融張力は、比較例１では９ｍＮ、比較例２では１４ｍＮと小さく、破断時引き取り速度は２００ｍ／ｍｉｎを超えた。比較例３は、耐衝撃材１（不飽和カルボン酸変性なし）を用いた。得られたペレットの溶融張力は１８ｍＮと小さく、破断時引き取り速度も２５ｍ／ｍｉｎと低かった。
　［比較例４］
　表２記載の各原料を、シリンダー温度を２４０℃に設定し、ニーディングゾーンを１つ設けたスクリューアレンジとし、スクリュー回転数を１５０ｒｐｍとした２軸スクリュー押出機（ＪＳＷ社製ＴＥＸ３０α－３５ＢＷ－７Ｖ）（Ｌ／Ｄ＝４５（なお、ここでのＬは原料供給口から吐出口までの長さであり、Ｄはスクリューの直径である。））に供給して溶融混練した。２０ｋｇ／ｈの速度でダイから吐出されたガットを、１０℃に温調した水を満たした冷却バス中を１０秒間かけて通過させることにより急冷した後、ストランドカッターでペレタイズし、ペレットを得た。得られたペレットを、真空乾燥機で、温度８０℃、１２時間真空乾燥し、乾燥後ペレットを得た。得られたペレットから、ブロー成形機を用いて、シリンダー温度２６０℃、ダイス径φ８０ｍｍ、コア径φ５０ｍｍでパリソンを押出した後、８０℃に設定した金型を閉じ、エアーを吹き込んだ際に、パリソンが破れ、ブロー成形品を得ることが出来なかった。
　なお、比較例４は、耐衝撃材４（不飽和カルボン酸変性量が３．２重量部）を用いた。得られたペレットの溶融張力は９２ｍＮであったが、破断時引き取り速度が３８ｍ／ｍｉｎと低かった。
　［比較例７］
　表２記載の各原料を、シリンダー温度を２２５℃に設定し、ニーディングゾーンを１つ設けたスクリューアレンジとし、スクリュー回転数を１００ｒｐｍとした２軸スクリュー押出機（ＪＳＷ社製ＴＥＸ３０α－３５ＢＷ－７Ｖ）（Ｌ／Ｄ＝４５（なお、ここでのＬは原料供給口から吐出口までの長さであり、Ｄはスクリューの直径である。））に供給して溶融混練した。２０ｋｇ／ｈの速度でダイから吐出されたガットを、１０℃に温調した水を満たした冷却バス中を１０秒間かけて通過させることにより急冷した後、ストランドカッターでペレタイズし、ペレットを得た。得られたペレットを、真空乾燥機で、温度８０℃、１２時間真空乾燥し、乾燥後ペレットを得た。得られたペレットから、ブロー成形機を用いて、シリンダー温度２６０℃、ダイス径φ８０ｍｍ、コア径φ５０ｍｍでパリソンを押出した後、８０℃に設定した金型を閉じ、エアーを吹き込んで長さ５００ｍｍ、直径φ３００ｍｍのブロー成形品を得た。得られたブロー成形品を用いて、前述の方法により評価した結果を表２に記載した。
　比較例７は、樹脂組成は実施例１と同様であったが、溶融時の樹脂温度は２３２℃と低かった。得られたペレットの耐衝撃材２の平均分散径は０．６２μｍと粗大に分散しており、得られたペレットの溶融張力は１９ｍＮと低く、破断時引き取り速度は６５ｍ/ｍｉｎであった。ブロー成形品には、欠陥点が発生し、残留ひずみの標準偏差は３．２とばらつきが大きかった。
　［比較例８］
　表２記載の各原料を、シリンダー温度を３００℃に設定し、ニーディングゾーンを３つ設けたスクリューアレンジとし、スクリュー回転数を３００ｒｐｍとした２軸スクリュー押出機（ＪＳＷ社製ＴＥＸ３０α－３５ＢＷ－７Ｖ）（Ｌ／Ｄ＝４５（なお、ここでのＬは原料供給口から吐出口までの長さであり、Ｄはスクリューの直径である。））に供給して溶融混練した。２０ｋｇ／ｈの速度でダイから吐出されたガットを、１０℃に温調した水を満たした冷却バス中を１０秒間かけて通過させることにより急冷した後、ストランドカッターでペレタイズし、ペレットを得た。得られたペレットを、真空乾燥機で、温度８０℃、１２時間真空乾燥し、乾燥後ペレットを得た。得られたペレットから、ブロー成形機を用いて、シリンダー温度２６０℃、ダイス径φ８０ｍｍ、コア径φ５０ｍｍでパリソンを押出した後、８０℃に設定した金型を閉じ、エアーを吹き込んで長さ５００ｍｍ、直径φ３００ｍｍのブロー成形品を得た。得られたブロー成形品を用いて、前述の方法により評価した結果を表２に記載した。
　比較例８は、樹脂組成は実施例１と同様であったが、溶融時の樹脂温度は３４０℃と高かった。得られたペレットの溶融張力は１９ｍＮと低く、破断時引き取り速度は７２ｍ/ｍｉｎであった。ブロー成形品には、欠陥点が発生し、残留ひずみの標準偏差は３．１とばらつきが大きかった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　以上の結果から、ポリアミド６樹脂（Ａ）、耐衝撃材（Ｂ）と金属ハロゲン化物（Ｃ）を配合してなるポリアミド樹脂組成物であって、ポリアミド樹脂組成物の２６０℃で測定したときの溶融張力が２０ｍＮであり、かつ２６０℃で測定したときの破断時引き取り速度が５０ｍ／ｍｉｎであるポリアミド樹脂組成物は、溶融張力が高く、耐ドローダウン性に優れ、また、速い引き取り速度まで耐えられることから、エアー吹き込み時に破れ難く、ブロー成形性に優れる。
　かかるポリアミド樹脂組成物を成形して得られるブロー成形品は、残留ひずみが局所的に大きくなることを抑制でき、高圧水素の充填および放圧を繰り返しても欠陥点の発生が抑制されており、かつ滞留安定性にも優れることがわかった。
　本発明のポリアミド樹脂組成物は、溶融張力が高く、耐ドローダウン性に優れ、また、速い引き取り速度まで耐えられることから、エアー吹き込み時に破れ難く、ブロー成形性に優れ、成形品の残留ひずみが局所的に大きくなることを抑制でき、高圧水素の充填および放圧を繰り返しても欠陥点の発生が抑制され、さらに滞留安定性にも優れる。本発明のポリアミド樹脂組成物をブロー成形してなるブロー成形品は、これらの特性を活かして高圧水素に触れるブロー成形品に広く用いることができる。

Claims (9)

  1. ポリアミド６樹脂（Ａ）７０～９９重量部と耐衝撃材（Ｂ）１～３０重量部の合計１００重量部に対し、金属ハロゲン化物（Ｃ）０．００５～１重量部を配合してなるポリアミド樹脂組成物であって、前記ポリアミド樹脂組成物の２６０℃で測定したときの溶融張力が２０ｍＮ以上であり、かつ２６０℃で測定したときの破断時引き取り速度が５０ｍ／ｍｉｎ以上である、高圧水素に触れるブロー成形品用のポリアミド樹脂組成物。
  2. 樹脂濃度０．０１ｇ／ｍｌの９８％硫酸溶液の２５℃の温度におけるポリアミド６樹脂（Ａ）の相対粘度（ηｒ）が、３．３～７．０である、請求項１記載の高圧水素に触れるブロー成形品用のポリアミド樹脂組成物。
  3. 前記耐衝撃材（Ｂ）として、不飽和カルボン酸および／またはその誘導体で変性されたエチレン／α－オレフィン共重合体が用いられる、請求項１または２に記載の高圧水素に触れるブロー成形品用のポリアミド樹脂組成物。
  4. 前記不飽和カルボン酸および／またはその誘導体で変性されたエチレン／α－オレフィン共重合体において、不飽和カルボン酸および／またはその誘導体変性エチレン／α－オレフィン共重合体１００重量部に対して、変性に由来して導入された不飽和カルボン酸および／またはその誘導体部分が、０．１～２．５重量部である、請求項３に記載の高圧水素に触れるブロー成形品用のポリアミド樹脂組成物。
  5. 前記金属ハロゲン化物（Ｃ）がアルカリ金属ハロゲン化物および／またはヨウ化銅を含む、請求項１～４のいずれかに記載の高圧水素に触れるブロー成形品用のポリアミド樹脂組成物。
  6. 請求項１～５のいずれか記載のポリアミド樹脂組成物からなる、高圧水素に触れるブロー成形品。
  7. 請求項１～５のいずれか記載のポリアミド樹脂組成物からなる、高圧水素用タンクライナー。
  8. 前記高圧水素用タンクライナーの胴部を長手方向に４カ所、等間隔に測定した残留歪みの標準偏差が３以下である、請求項７記載の高圧水素用タンクライナー。
  9. 請求項１～５のいずれか記載のポリアミド樹脂組成物をブロー成形する高圧水素用タンクライナーの製造方法。
PCT/JP2019/029608 2018-07-31 2019-07-29 高圧水素に触れるブロー成形品用のポリアミド樹脂組成物およびそれを用いたブロー成形品 WO2020027031A1 (ja)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US17/262,627 US11111384B1 (en) 2018-07-31 2019-07-29 Polyamide resin composition for blow-molded products exposed to high-pressure hydrogen, and blow-molded product
JP2019543123A JP6780789B2 (ja) 2018-07-31 2019-07-29 高圧水素に触れるブロー成形品用のポリアミド樹脂組成物およびそれを用いたブロー成形品
CN201980045908.5A CN112424288B (zh) 2018-07-31 2019-07-29 用于与高压氢接触的吹塑成型品的聚酰胺树脂组合物及其吹塑成型品
EP19844701.3A EP3816231B1 (en) 2018-07-31 2019-07-29 Polyamide resin composition for blow-molded products exposed to high-pressure hydrogen, and blow-molded product
KR1020207035604A KR102710083B1 (ko) 2018-07-31 2019-07-29 고압 수소에 접하는 블로우 성형품용의 폴리아미드 수지 조성물 및 이를 이용한 블로우 성형품
CA3101967A CA3101967A1 (en) 2018-07-31 2019-07-29 Polyamide resin composition for blow-molded products exposed to high-pressure hydrogen, and blow-molded product

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2018143657 2018-07-31
JP2018-143657 2018-07-31

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2020027031A1 true WO2020027031A1 (ja) 2020-02-06

Family

ID=69232220

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2019/029608 WO2020027031A1 (ja) 2018-07-31 2019-07-29 高圧水素に触れるブロー成形品用のポリアミド樹脂組成物およびそれを用いたブロー成形品

Country Status (7)

Country Link
US (1) US11111384B1 (ja)
EP (1) EP3816231B1 (ja)
JP (1) JP6780789B2 (ja)
KR (1) KR102710083B1 (ja)
CN (1) CN112424288B (ja)
CA (1) CA3101967A1 (ja)
WO (1) WO2020027031A1 (ja)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3124516A1 (fr) 2021-06-28 2022-12-30 Arkema France Compositions de soufflage moulage a base de polyamides branches et leurs utilisations
FR3124517A1 (fr) 2021-06-28 2022-12-30 Arkema France Compositions de soufflage moulage a base de polyamides branches et leurs utilisations

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR102327015B1 (ko) 2021-05-31 2021-11-17 삼보프라텍 주식회사 인젝션 블로우 성형에 의한 pa6재질의 고압탱크 라이너
CN113669618A (zh) * 2021-09-08 2021-11-19 江苏澳盛复合材料科技有限公司 一种高压储气瓶塑料内胆
CN114456491B (zh) * 2022-01-29 2023-08-01 广东源诚塑业有限公司 一种抗低温冲击聚丙烯改性材料及其制备方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07137161A (ja) * 1993-11-18 1995-05-30 Mitsubishi Chem Corp プラスチック燃料タンク
JP2007191631A (ja) * 2006-01-20 2007-08-02 Toray Ind Inc ブロー中空成形用ポリアミド樹脂組成物
JP2007204675A (ja) * 2006-02-03 2007-08-16 Toray Ind Inc ブロー中空成形用ポリアミド樹脂組成物
JP2009191871A (ja) 2008-02-12 2009-08-27 Ube Ind Ltd 水素タンクライナー用材料及び水素タンクライナー
JP2014501818A (ja) 2010-12-09 2014-01-23 ディーエスエム アイピー アセッツ ビー．ブイ． ガス貯蔵タンク用ライナー
JP2017226817A (ja) * 2016-04-08 2017-12-28 東レ株式会社 高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物およびそれを用いた成形品

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3140471B2 (ja) * 1990-12-20 2001-03-05 旭化成株式会社 ブロー成形用樹脂組成物
JP4078823B2 (ja) * 2001-10-26 2008-04-23 東レ株式会社 バリア性多層中空容器およびその製造方法
ES2533868T3 (es) 2006-12-22 2015-04-15 Ems-Chemie Ag Conducto hidráulico, en particular conducto de embrague y procedimiento para su fabricación
JP5167900B2 (ja) * 2008-03-27 2013-03-21 Ｊｓｒ株式会社 熱可塑性エラストマー組成物、発泡体、及び発泡体の製造方法
EP2325260B1 (de) * 2009-11-23 2016-04-27 Ems-Patent Ag Teilaromatische Formmassen und deren Verwendungen
US9932444B2 (en) * 2012-11-12 2018-04-03 Mitsui Chemicals, Inc. Semiaromatic polyamide, semiaromatic polyamide resin composition, and molded article
CN107075251B (zh) * 2014-11-20 2020-07-14 东丽株式会社 用于与高压氢接触的成型品的聚酰胺树脂组合物及使用了其的成型品
WO2016091668A1 (en) * 2014-12-12 2016-06-16 Rhodia Operations Polyamide compositions comprising a polyamide 6,6 and a blend of high chain-length polyamides, use thereof, and articles obtained therefrom
KR102506317B1 (ko) * 2014-12-12 2023-03-06 퍼포먼스 폴리아미드 에스에이에스 폴리아마이드 6,6 및 적어도 하나의 장쇄-길이 폴리아마이드의 배합물, 및 Al 스테아레이트를 포함하는 폴리아마이드 조성물, 이의 용도, 및 이로부터 수득되는 물품
US9850380B2 (en) 2015-02-27 2017-12-26 Toray Industries, Inc. Polyamide resin composition for molded article exposed to high-pressure hydrogen and molded article made of the same
EP3135731B1 (de) 2015-08-31 2017-11-01 Ems-Patent Ag Polyamidformmasse und daraus herstellbare formkörper
JP6911665B2 (ja) 2016-11-18 2021-07-28 三菱瓦斯化学株式会社 樹脂組成物、成形品および成形品の製造方法
WO2019122180A1 (de) 2017-12-22 2019-06-27 Ems-Patent Ag Kraftstoffleitung sowie verfahren zu deren herstellung und deren verwendungen

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07137161A (ja) * 1993-11-18 1995-05-30 Mitsubishi Chem Corp プラスチック燃料タンク
JP2007191631A (ja) * 2006-01-20 2007-08-02 Toray Ind Inc ブロー中空成形用ポリアミド樹脂組成物
JP2007204675A (ja) * 2006-02-03 2007-08-16 Toray Ind Inc ブロー中空成形用ポリアミド樹脂組成物
JP2009191871A (ja) 2008-02-12 2009-08-27 Ube Ind Ltd 水素タンクライナー用材料及び水素タンクライナー
JP2014501818A (ja) 2010-12-09 2014-01-23 ディーエスエム アイピー アセッツ ビー．ブイ． ガス貯蔵タンク用ライナー
JP2017226817A (ja) * 2016-04-08 2017-12-28 東レ株式会社 高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物およびそれを用いた成形品

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3124516A1 (fr) 2021-06-28 2022-12-30 Arkema France Compositions de soufflage moulage a base de polyamides branches et leurs utilisations
FR3124517A1 (fr) 2021-06-28 2022-12-30 Arkema France Compositions de soufflage moulage a base de polyamides branches et leurs utilisations
WO2023275464A1 (fr) 2021-06-28 2023-01-05 Arkema France Compositions de soufflage moulage a base de polyamides branches et leurs utilisations
WO2023275463A1 (fr) 2021-06-28 2023-01-05 Arkema France Compositions de soufflage moulage a base de polyamides branches et leurs utilisations

Also Published As

Publication number Publication date
KR20210036872A (ko) 2021-04-05
CN112424288A (zh) 2021-02-26
KR102710083B1 (ko) 2024-09-25
EP3816231A4 (en) 2021-07-21
EP3816231A1 (en) 2021-05-05
CA3101967A1 (en) 2020-02-06
JPWO2020027031A1 (ja) 2020-08-06
US20210261775A1 (en) 2021-08-26
EP3816231B1 (en) 2022-08-10
JP6780789B2 (ja) 2020-11-04
CN112424288B (zh) 2023-06-02
US11111384B1 (en) 2021-09-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6780789B2 (ja) 高圧水素に触れるブロー成形品用のポリアミド樹脂組成物およびそれを用いたブロー成形品
WO2016136025A1 (ja) 高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物およびそれを用いた成形品
KR102292165B1 (ko) 고압 수소에 접하는 성형품용 폴리아미드 수지 조성물 및 이를 이용한 성형품
JP2017088661A (ja) ポリアミド樹脂組成物およびそれからなるブロー成形品
JP2020117637A (ja) 高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物およびそれを用いた成形品
JP5935956B1 (ja) 高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物およびそれを用いた成形品
JP6838428B2 (ja) 高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物およびそれを用いた成形品
JP6690785B1 (ja) 高圧水素に触れる押出成形品用のポリアミド樹脂組成物およびそれを用いた押出成形品
JP2021172018A (ja) 高圧水素に触れる中空成形品の製造方法
JP2022091118A (ja) 中空成形品および中空成形品の製造方法
JP2021172017A (ja) 高圧水素に触れる中空成形品の製造方法
JP2019108526A (ja) 溶着用ポリアミド樹脂組成物およびそれを用いた成形品
JP2016108359A (ja) ポリエステル系樹脂組成物及びそれからなる成形体
JP2023012422A (ja) 高圧水素に触れる射出成形品用のポリアミド樹脂組成物、ならびにそれを用いた射出成形品、高圧水素用タンクライナー、および高圧水素用タンク
EP2894366B1 (en) Impact-absorbing member
JP2016216704A (ja) ポリエステル樹脂組成物及びそれからなる成形体
JP2016132700A (ja) ポリエステル系樹脂組成物及びそれからなる成形体

Legal Events

Date Code Title Description
ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2019543123

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 19844701

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 3101967

Country of ref document: CA

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2019844701

Country of ref document: EP

Effective date: 20201207

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2019844701

Country of ref document: EP

Effective date: 20201207