WO2020013169A1 - 容量制御弁 - Google Patents

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valve
control
port
pressure
differential pressure
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真弘 葉山
康平 福留
貴裕 江島
大千 栗原
▲高▼橋　渉
啓吾 白藤
小川　義博
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イーグル工業株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a displacement control valve for variably controlling the displacement of a working fluid, for example, to a displacement control valve for controlling a discharge amount of a displacement type compressor used in an air conditioning system of an automobile in accordance with a pressure.
  • a variable displacement compressor used in an air conditioning system of an automobile or the like is a rotating shaft driven by an engine, a swash plate variably connected to the rotating shaft at an inclination angle, and a compression piston connected to the swash plate.
  • the stroke amount of the piston is changed to control the discharge amount of the fluid.
  • the inclination angle of the swash plate is determined by using a capacity control valve that is opened and closed by an electromagnetic force, using a suction pressure Ps of a suction chamber for sucking a fluid, a discharge pressure Pd of a discharge chamber for discharging a fluid pressurized by a piston,
  • the pressure in the control room can be continuously changed by appropriately controlling the pressure in the control room while using the control pressure Pc of the control room containing the swash plate.
  • variable displacement compressor When the variable displacement compressor is continuously driven (hereinafter sometimes simply referred to as “continuously driven"), the displacement control valve is energized and controlled by a control computer, and the valve body is rotated by an electromagnetic force generated by a solenoid. In the direction, and the main valve is opened and closed to perform normal control for adjusting the control pressure Pc of the control chamber of the variable displacement compressor.
  • the pressure in the control chamber of the variable displacement compressor is appropriately controlled, and the stroke amount of the piston is changed by continuously changing the inclination angle of the swash plate with respect to the rotating shaft.
  • the discharge amount of the fluid to the discharge chamber is controlled, and the air conditioning system is adjusted to have a desired cooling capacity.
  • the inclination angle of the swash plate is maximized by closing the main valve of the displacement control valve and reducing the pressure in the control chamber. I have.
  • a hollow rod is formed by the main valve body and a member connected to the main valve body, a through hole is formed in the hollow rod in a radial direction, and control of the capacity control valve is performed by the through hole and a communication passage inside the hollow rod.
  • An auxiliary communication passage is formed to communicate between the port and the suction port.
  • Patent Literature 1 Although the fluid discharge function is excellent at the time of start-up, the auxiliary communication path having a through-hole having a fixed opening area is provided at the time of energization control of the capacity control valve during continuous driving of the variable capacity compressor. Since the refrigerant is in communication and the refrigerant flows from the control port to the suction port, the controllability of the pressure in the control chamber is poor, and the operating efficiency of the variable displacement compressor may be reduced.
  • the present invention has been made in view of such a problem, and an object of the present invention is to provide a displacement control valve having a fluid discharge function at the time of starting and having a high operation efficiency.
  • the capacity control valve of the present invention is A valve housing having a discharge port through which the discharge fluid at the discharge pressure passes, a suction port through which the suction fluid at the suction pressure passes, and a control port through which the control fluid at the control pressure passes;
  • a main valve configured by a main valve seat and a main valve body driven by a solenoid, the main valve body controlling a flow of fluid between the discharge port and the control port by movement of the main valve body.
  • the control port comprises a first control port and a second control port, A discharge-side control chamber and a second control port, which are disposed so as to be relatively movable in the axial direction with respect to the main valve body and communicate with the first control port in the axial direction with a control pressure chamber communicating with the control port;
  • a differential pressure CS valve body for partitioning the suction side control chamber into communication with the second control port and the second control port, the differential pressure CS valve body being operated by a differential pressure between the discharge side control chamber and the suction side control chamber;
  • a differential pressure CS valve that opens the suction port.
  • the main valve element moves and closes the main valve, so that the discharge fluid does not flow into the discharge side control chamber, and the differential pressure CS valve element together with the main valve element.
  • the differential pressure CS valve body moves to the discharge-side control chamber, opens the differential pressure CS valve, and connects the second control port and the suction port.
  • the liquefied fluid is discharged from the control chamber through the differential pressure CS valve into the suction chamber in a short time, and the responsiveness at the time of startup can be improved. Further, in the energized state of the capacity control valve, the differential pressure CS valve is closed when the driving force by the solenoid is lower than a predetermined value, and the differential pressure CS valve is opened when the driving force is higher than a predetermined value.
  • a groove may be formed in at least one of the outer periphery of the main valve body and the inner periphery of the differential pressure CS valve body to communicate the discharge side control chamber with the suction port. According to this, since the discharge-side control chamber is always in communication with the suction port by the groove, the fluid in the discharge-side control chamber can be discharged regardless of the movement of the main valve element or the differential pressure CS valve element.
  • a spring may be arranged between the differential pressure CS valve element and the main valve element to bias the differential pressure CS valve element in a closing direction. According to this, the differential pressure CS valve can be reliably closed when there is no need to communicate the second control port and the suction port.
  • the main valve body may be provided with a movement restricting portion that restricts the movement of the differential pressure CS valve body in the closing direction. According to this, the differential pressure CS valve can be simply configured.
  • the differential pressure CS valve In the non-energized state of the solenoid, the differential pressure CS valve is restricted by the movement restricting portion, and the differential pressure CS valve blocks the space between the second control port and the suction side control chamber. It may be. According to this, when the solenoid is not energized, the suction side control chamber becomes a closed space, so that it is difficult for the fluid to flow from the second control port to the suction port.
  • the differential pressure CS valve may have a spool valve structure. According to this, the differential pressure CS valve can be reliably closed.
  • a pressure-driven valve that opens and closes by the suction pressure
  • the main valve body forms a part of a hollow rod, and the hollow rod is formed with a hollow communication passage that allows the pressure-sensitive chamber to communicate with the suction port by opening and closing the pressure driven valve. Is also good. According to this, the force acting on the main valve body from the pressure driven valve at the time of control changes in accordance with the suction pressure, so that the valve opening of the main valve is slightly changed in accordance with the suction pressure. Further, at the time of starting, the refrigerant can be discharged by the pressure driven valve, so that the refrigerant can be discharged quickly.
  • FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing a swash plate type variable displacement compressor in which a displacement control valve according to an embodiment of the present invention is incorporated.
  • Sectional view showing a state in which the main valve is opened in a non-energized state of the capacity control valve of the embodiment, the first Pc port is opened by the differential pressure CS valve body, the second Pc port is closed, and the differential pressure CS valve is closed.
  • FIG. 2 shows a state in which the main valve is opened, the first Pc port is opened by the differential pressure CS valve body, the second Pc port is closed, and the differential pressure CS valve is closed in the non-energized state of the displacement control valve of the embodiment. It is an expanded sectional view of.
  • FIG. 4 The state in which the main valve is closed, the first Pc port is closed by the differential pressure CS valve body, the second Pc port is open, and the differential pressure CS valve is closed in the energized state (at startup) of the capacity control valve of the embodiment.
  • FIG. 4 The main valve is closed in the energized state of the capacity control valve of the embodiment (when a short time has elapsed from the start in FIG. 4), the first Pc port is closed by the movement of the differential pressure CS valve body, and the second Pc port is closed. It is sectional drawing which shows a mode that it was opened and the differential pressure CS valve was opened.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view showing a state where is closed.
  • a capacity control valve according to the embodiment will be described with reference to FIGS.
  • the left and right sides when viewed from the front side in FIG. 2 will be described as the left and right sides of the capacity control valve.
  • the capacity control valve V of the present invention is incorporated in a variable capacity compressor M used for an air conditioning system of an automobile or the like, and variably controls the pressure of a working fluid (hereinafter, simply referred to as “fluid”) as a refrigerant.
  • a working fluid hereinafter, simply referred to as “fluid”
  • the discharge amount of the variable displacement compressor M is controlled, and the air conditioning system is adjusted to have a desired cooling capacity.
  • variable displacement compressor M includes a casing 1 including a discharge chamber 2, a suction chamber 3, a control chamber 4, and a plurality of cylinders 4a.
  • the variable displacement compressor M is provided with a communication path (not shown) for directly communicating the control chamber 4 and the suction chamber 3, and the communication path balances the pressure between the suction chamber 3 and the control chamber 4.
  • a fixed orifice is provided for adjustment.
  • variable displacement compressor M is eccentrically connected to the rotating shaft 5 driven by an engine (not shown) installed outside the casing 1 with the hinge mechanism 8 in the control room 4.
  • a swash plate 6 and a plurality of pistons 7 connected to the swash plate 6 and reciprocally fitted in the respective cylinders 4a. While utilizing the suction pressure Ps of the suction chamber 3 for sucking the fluid, the discharge pressure Pd of the discharge chamber 2 for discharging the fluid pressurized by the piston 7, and the control pressure Pc of the control chamber 4 containing the swash plate 6, The discharge amount of the fluid is controlled by changing the stroke amount of the piston 7 by continuously changing the tilt angle of the swash plate 6 by appropriately controlling the pressure in the control chamber 4.
  • FIG. 1 the illustration of the displacement control valve V incorporated in the displacement-variable compressor M is omitted.
  • the inclination angle of the swash plate 6 with respect to the rotating shaft 5 is smaller and the stroke amount of the piston 7 is reduced.
  • the swash plate 6 is substantially perpendicular to the shaft 5, that is, slightly inclined from the vertical.
  • the stroke amount of the piston 7 is minimized, and the pressurization of the fluid in the cylinder 4a by the piston 7 is minimized, so that the amount of fluid discharged into the discharge chamber 2 is reduced, and the cooling capacity of the air conditioning system is minimized. It becomes.
  • the control pressure Pc in the control chamber 4 becomes lower, the inclination angle of the swash plate 6 with respect to the rotating shaft 5 increases and the stroke amount of the piston 7 increases.
  • the swash plate 6 has the maximum inclination angle. At this time, the stroke amount of the piston 7 is maximized, and the pressurization of the fluid in the cylinder 4a by the piston 7 is maximized, so that the discharge amount of the fluid to the discharge chamber 2 is increased, and the cooling capacity of the air conditioning system is maximized. It becomes.
  • the displacement control valve V incorporated in the variable displacement compressor M adjusts a current supplied to a coil 86 constituting the solenoid 80, and the main valve 50 and the sub-valve 55 in the displacement control valve V are controlled. Open / close control. Further, the pressure-sensitive body 61 is operated by the suction pressure Ps in the intermediate communication path 59 as the hollow communication path to control the opening and closing of the pressure-sensitive valve 53 as the pressure drive valve.
  • the main valve 50 includes a main valve body, a first hollow rod 51 as a hollow rod, and a main valve seat 10a formed on an inner peripheral surface of the first valve housing 10 as a valve housing.
  • the main valve 50 opens and closes when the axial left end 51a of the first hollow rod 51 comes into contact with and separates from the main valve seat 10a.
  • the pressure-sensitive valve 53 includes a cap 70 constituting the pressure-sensitive body 61 and a pressure-sensitive valve seat 52a formed at the left end in the axial direction of the pressure-sensitive valve member 52 as a hollow rod.
  • the pressure-sensitive valve 53 opens and closes when the seal surface 70a formed on the outer diameter side comes into contact with and separates from the pressure-sensitive valve seat 52a.
  • the sub-valve 55 is constituted by a second hollow rod 54 as a main valve body and a hollow rod, and a sub-valve seat 82a formed on the open end face of the fixed iron core 82, that is, the left end face in the axial direction.
  • the sub-valve 55 opens and closes when the right axial end 54a of the 54 contacts and separates from the sub-valve seat 82a.
  • the capacity control valve V includes a first valve housing 10 and a second valve housing 11 as a valve housing formed of a metal material or a resin material, and a first valve housing 10 and a second valve housing.
  • a pressure-sensitive body 61 that applies a biasing force to the right in the axial direction to the first hollow rod 51, the pressure-sensitive valve member 52, and the second hollow rod 54, and a first hollow rod 51 connected to the second valve housing 11, and the pressure-sensitive valve member 52, and a solenoid 80 that exerts a driving force on the second hollow rod 54.
  • the differential pressure CS valve element 90 is fitted around the first hollow rod 51, 51, pressure sensitive valve member 52 is provided to freely reciprocate in the axial direction relative against a second hollow rod 54.
  • the solenoid 80 includes a casing 81 having an opening 81 a that opens to the left in the axial direction, and a solenoid 80 inserted into the opening 81 a of the casing 81 from the left in the axial direction, and A substantially cylindrical fixed iron core 82 to be fixed, a drive rod 83 which is reciprocally movable in the axial direction on the inner diameter side of the fixed iron core 82, and whose left end in the axial direction is connected and fixed to the second hollow rod 54; A movable core 84 fixed to the axial right end of the fixed core 83; a coil spring 85 provided between the fixed core 82 and the movable core 84 to bias the movable core 84 rightward in the axial direction; And an exciting coil 86 wound around the bobbin via a bobbin.
  • the casing 81 is formed with a recess 81b in which the inner diameter at the left end in the axial direction is recessed to the right in the axial direction.
  • the right end in the axial direction of the second valve housing 11 is inserted into and fixed to the recess 81b in a substantially sealed manner. Have been.
  • the fixed iron core 82 is formed of a rigid body made of a magnetic material such as iron or silicon steel, and extends in the axial direction to form an insertion hole 82c through which the drive rod 83 is inserted, and an axial left end of the cylindrical portion 82b.
  • An annular flange portion 82d extending in the outer radial direction from the outer peripheral surface of the cylindrical portion 82b, and a sub-valve seat 82a is formed on an axial left end surface of the cylindrical portion 82b.
  • the first valve housing 10 is formed with a recess 10 c that is recessed leftward in the axial direction from the radial center at the right end in the axial direction, and is formed at the left end in the axial direction of the second valve housing 11.
  • the fitting portion 11a is integrally connected and fixed in a sealed state by being inserted from the right side in the axial direction.
  • the first valve housing 10 has a Pd port 13 serving as a discharge port communicating with the discharge chamber 2 of the variable displacement compressor M and a second port serving as a suction port communicating with the suction chamber 3 of the variable displacement compressor M. 1Ps port 14 is formed.
  • the second valve housing 11 has a first Pc port 15 as a first control port and a first Pc port 15 as a first control port communicating with the control chamber 4 of the variable displacement compressor M, and a second control port and a second control port.
  • a second Pc port 16 as a control port and a second Ps port 17 as a suction port communicating with the suction chamber 3 of the variable displacement compressor M are formed. That is, in the first valve housing 10 and the second valve housing 11, each port is formed in the order of the second Ps port 17, the second Pc port 16, the first Pc port 15, the Pd port 13, and the first Ps port 14 from the solenoid 80 side. ing.
  • the first valve housing 10 has a substantially cylindrical shape with a bottom when the partition adjustment member 12 is press-fitted in a substantially hermetically sealed manner at the left end in the axial direction.
  • the partition adjusting member 12 can adjust the urging force of the pressure-sensitive body 61 by adjusting the installation position of the first valve housing 10 in the axial direction.
  • a first hollow rod 51, a pressure-sensitive valve member 52, a second hollow rod 54, and a differential pressure CS valve element 90 are arranged so as to be reciprocally movable in the axial direction.
  • a small-diameter guide surface 10b is formed on a part of the inner peripheral surface of the first valve housing 10 so that the outer peripheral surface of the pressure-sensitive valve member 52 can slide in a substantially sealed state.
  • a first valve chamber 20 which is communicated with the Pd port 13 and in which the pressure-sensitive valve member 52 is arranged, and a pressure-sensitive body which is communicated with the first Ps port 14 and in which the pressure-sensitive body 61 is arranged.
  • a chamber 60 is formed.
  • a second valve chamber which is communicated with the first Pc port 15 and the second Pc port 16 and in which the left end 51 a side of the first hollow rod 51 in the axial direction and the differential pressure CS valve element 90 are arranged.
  • 30 control pressure chamber
  • a third valve chamber 40 that is in communication with the second Ps port 17 and in which the second hollow rod 54 is disposed.
  • the second valve chamber 30 has an outer peripheral surface of the first hollow rod 51 and the differential pressure CS valve element 90, an inner diameter portion of the concave portion 10 c of the first valve housing 10, and an annular shape extending to an inner diameter side of the second valve housing 11. It is defined by the inner peripheral surface on the axial left side of the differential pressure CS valve seat 11b formed on the inner peripheral surface of the ridge.
  • the second valve chamber 30 is axially partitioned into a space 30A (discharge-side control chamber) and a space 30B (suction-side control chamber) by a differential pressure CS valve element 90, and the first Pc port 15
  • a space 30A defined on the left side in the axial direction with respect to a second cylindrical portion 90c of the differential pressure CS valve body 90 described later can communicate with the control chamber 4 of the variable displacement compressor M.
  • the second Pc port 16 can communicate a space 30B defined on the right side in the axial direction with the control room 4 of the variable displacement compressor M (see FIGS. 3 to 5).
  • the third valve chamber 40 is formed on the outer peripheral surfaces of the second hollow rod 54 and the driving rod 83, the left end surface of the fixed iron core 82 in the axial direction, and the right side in the axial direction of the differential pressure CS valve seat 11b of the second valve housing 11. Is defined by the inner peripheral surface.
  • the pressure sensing element 61 mainly includes a bellows core 62 in which a coil spring 63 is built, and a disk-shaped cap 70 provided at the right end in the axial direction of the bellows core 62.
  • the left end in the axial direction of the bellows core 62 is fixed to the partition adjustment member 12.
  • the pressure-sensitive body 61 is disposed in the pressure-sensitive chamber 60, and presses the sealing surface 70 a of the cap 70 by a biasing force to move the cap 70 rightward in the axial direction by the coil spring 63 and the bellows core 62. 52 is seated on the pressure-sensitive valve seat 52a.
  • the pressure-sensitive element 61 is contracted by the high suction pressure Ps in the intermediate communication passage 59 and the pressure-sensitive valve 53 is opened, for example, when the pressure-sensitive element 61 is controlled.
  • the valve opening of the main valve 50 is slightly changed in accordance with the suction pressure Ps, and the capacity is controlled according to the condition of the refrigeration cycle. be able to.
  • the refrigerant can be discharged by the pressure drive valve 53 through the intermediate communication passage 59 and the communication hole 83a of the drive rod 83 in addition to the second Ps port 17 at the time of startup, so that the refrigerant can be discharged quickly.
  • the first hollow rod 51 has a cylindrical portion 51b to which an axial left end of the second hollow rod 54 is connected and fixed, and a cylindrical portion 51b on the axial left side of the cylindrical portion 51b. And a main valve seat 10a of the first valve housing 10 which is formed on the left side in the axial direction of the mounting portion 51c with a larger diameter than the mounting portion 51c. And a contact portion 51d formed with an axial left end 51a that comes into contact with and separates from the contact portion 51d.
  • the first hollow rod 51 has a concave portion 51e in which the inner diameter side at the left end in the axial direction of the contact portion 51d is depressed to the right in the axial direction, so that the pressure-sensitive valve member 52 has a substantially cylindrical shape and a substantially turret shape in a side view.
  • the insertion portion 52b formed at the right end in the axial direction is integrally connected and fixed in a sealed state by being inserted from the left side in the axial direction.
  • the first hollow rod 51 is inserted from the left in the axial direction by inserting the right end in the axial direction of the cylindrical portion 51b into the concave portion 54d in which the inner diameter side of the left end in the axial direction of the second hollow rod 54 is recessed to the right in the axial direction. They are integrally connected and fixed in a sealed state.
  • An intermediate communication passage 59 is formed inside the first hollow rod 51, the pressure-sensitive valve member 52, and the second hollow rod 54 so as to penetrate in the axial direction by connecting a hollow hole.
  • the intermediate communication passage 59 communicates with the third valve chamber 40 via a communication hole 83a formed at the left end in the axial direction of the drive rod 83 connected and fixed to the second hollow rod 54.
  • the second hollow rod 54 is disposed in the third valve chamber 40, and the first cylindrical portion 54b to which the left end in the axial direction of the drive rod 83 is connected and fixed, A second cylindrical portion 54c having a smaller diameter than the first cylindrical portion 54b on the left side in the axial direction of the cylindrical portion 54b is formed in a stepped cylindrical shape.
  • the outer peripheral surface of the second cylindrical portion 54c of the second hollow rod 54 and the differential pressure CS valve seat 11b of the second valve housing 11 are radially separated from each other, and are controlled through the second Pc port 16.
  • a flow path for communicating the fluid and the suction fluid that has passed through the second Ps port 17 is formed.
  • the differential pressure CS valve 57 has a spool valve structure and includes a differential pressure CS valve body 90 and a differential pressure CS valve seat 11 b formed on the inner peripheral surface of the second valve housing 11.
  • the differential pressure CS valve 57 opens and closes.
  • the differential pressure CS valve element 90 is disposed in the second valve chamber 30, and has a small-diameter first cylindrical portion 90 a fitted to the cylindrical portion 51 b of the first hollow rod 51.
  • a tapered portion 90b extending from the left end in the axial direction of the first cylindrical portion 90a toward the left in the axial direction, and a second tapered portion formed to have a larger diameter than the first cylindrical portion 90a on the left side in the axial direction of the tapered portion 90b.
  • the first hollow rod 51 and the cylindrical portion 51b of the first hollow rod 51 are fitted together with the coil spring 91 to the outside.
  • a gap is formed between the inner peripheral surface of the first cylindrical portion 90a of the differential pressure CS valve body 90 and the outer peripheral surface of the cylindrical portion 51b of the first hollow rod 51 by being separated in the radial direction,
  • the differential pressure CS valve element 90 can be smoothly moved relative to the first hollow rod 51 in the axial direction.
  • a gap 92 formed between the inner peripheral surface of the first cylindrical portion 90a of the differential pressure CS valve body 90 and the outer peripheral surface of the cylindrical portion 51b of the first hollow rod 51 is formed in the second valve chamber 30 in the axial direction.
  • the pressure in the space 30A defined on the left side and the pressure in the third valve chamber 40 are balanced.
  • differential pressure CS valve element 90 is formed in a stepped cylindrical shape in which the inner diameter of the second cylindrical portion 90c is larger than that of the first cylindrical portion 90a, and corresponds to substantially the center of the tapered portion 90b in the axial direction.
  • annular surface 90d is formed extending from the left end in the axial direction of the inner peripheral surface of the first cylindrical portion 90a in the outer radial direction and continuing perpendicularly.
  • the left end in the axial direction of the coil spring 91 abuts on a side surface 51 f extending in the outer diameter direction from the left end in the axial direction of the mounting portion 51 c of the first hollow rod 51, and the right end in the axial direction of the coil spring 91 is connected to the first hollow rod 51.
  • the coil spring 91 is a compression spring, and its outer periphery is radially separated from the inner peripheral surface of the second cylindrical portion 90c of the differential pressure CS valve body 90.
  • the outer peripheral surface of the second cylindrical portion 90c is formed between the outer peripheral surface of the right end portion in the axial direction of the first cylindrical portion 90a of the differential pressure CS valve body 90 and the differential pressure CS valve seat 11b formed in the second valve housing 11, the outer peripheral surface of the second cylindrical portion 90c.
  • a gap is formed between the first valve housing 11 and the inner peripheral surface of the second valve housing 11 by being spaced apart in the radial direction, so that the differential pressure CS valve element 90 smoothly moves in the axial direction with respect to the second valve housing 11. Relative movement is possible.
  • the first cylindrical portion 90a of the differential pressure CS valve body 90 reciprocates in the axial direction, thereby changing the amount of radial overlap with the differential pressure CS valve seat 11b formed in the second valve housing 11.
  • a differential pressure CS valve 57 that opens and closes communication between the control fluid that has passed through the second Pc port 16 and the suction fluid that has passed through the second Ps port 17 is configured.
  • the differential pressure CS valve 57 is closed at a position where the axial right end of the first cylindrical portion 90a of the differential pressure CS valve body 90 and the differential pressure CS valve seat 11b overlap in a radial direction. (See FIGS. 3 and 4).
  • the second cylindrical portion 90c of the differential pressure CS valve body 90 is formed on the inner peripheral surface on the left side in the axial direction with respect to the differential pressure CS valve seat 11b of the second valve housing 11 by reciprocating in the axial direction.
  • a spool DC valve 58 that opens and closes the first Pc port 15 and the second Pc port 16 by changing the overlapping position in the radial direction with the spool DC valve seat 11c is configured.
  • the spool DC valve 58 opens the second Pc port 16 in a state where the first Pc port 15 is closed by the axial left end of the second cylindrical portion 90c of the differential pressure CS valve body 90 (see FIGS. 4 and 5).
  • the first Pc port 15 is opened (see FIG. 3).
  • the first hollow rod 51 and the second hollow rod 51 are fitted with the differential pressure CS valve body 90 externally fitted to the cylindrical portion 51b and the mounting portion 51c of the first hollow rod 51.
  • An annular concave groove 56 is formed on the outer periphery of the cylindrical portion 51b of the first hollow rod 51 by being integrally connected to the rod 54.
  • the concave groove 56 is provided on the outer peripheral surface of the cylindrical portion 51 b of the first hollow rod 51, the axially right side surface 51 g of the mounting portion 51 c of the first hollow rod 51, and the movement restricting portion on the axial left end of the second hollow rod 54.
  • the axial position of the differential pressure CS valve element 90 which is formed by the concave portion 56 e and moves relative to the first hollow rod 51 in the axial direction is determined by the concave groove 56.
  • the second hollow rod 54 is closed when the differential pressure CS valve 57 is closed (see FIGS. 3 and 4).
  • the end face part 90e abutting on the stopper part 54e determines the axial position of the differential pressure CS valve element 90 when the differential pressure CS valve 57 is closed.
  • the annular surface 90d of the differential pressure CS valve body 90 comes into contact with the axially right side surface 51g of the mounting portion 51c of the first hollow rod 51.
  • the axial position of the differential pressure CS valve element 90 when the differential pressure CS valve 57 is opened is determined.
  • the difference between the axial dimension L56 of the concave groove 56 and the axial dimension L90a of the first cylindrical portion 90a of the differential pressure CS valve body 90 is the difference between the annular surface 90d of the differential pressure CS valve body 90 and the first hollow rod 51.
  • the right end in the axial direction of the differential pressure CS valve body 90 Is separated by a dimension A in the axial direction between the end face portion 90e of the second hollow rod 54 and the stopper portion 54e of the second hollow rod 54 (see FIG. 5). That is, the differential pressure CS valve element 90 can be further moved in the axial direction by the separation dimension A regardless of whether the main valve 50 is opened or closed.
  • the opening / closing mechanism of the differential pressure CS valve 57 will be described.
  • the differential pressure CS valve 57 is shifted leftward in the axial direction as the valve opening direction and rightward in the axial direction as the valve closing direction. Since the pressure receiving areas of the acting pressures are configured to be substantially the same, the pressure acting on the differential pressure CS valve body 90 from the space 30A on the left side in the axial direction and the pressure acting on the right side space 30B and the third valve chamber 40 from the space 30B on the right side in the axial direction. The acting pressures are balanced, and the differential pressure CS valve body 90 moves rightward in the axial direction under the urging force of the coil spring 91, and the differential pressure CS valve 57 is closed (see FIGS. 3 and 4).
  • the main valve 50 is closed, and the control pressure Pc acting on the differential pressure CS valve body 90 from the space 30A on the left side in the axial direction is relatively reduced.
  • the control pressure Pc acting from the space 30B on the right side in the direction becomes smaller, that is, when a differential pressure is generated in the axial direction, the force for moving the differential pressure CS valve element 90 to the left in the axial direction (white in FIG. 5).
  • the differential pressure CS valve body 90 moves leftward in the axial direction against the urging force of the coil spring 91, and the differential pressure CS valve 57 is opened (see FIG. 5).
  • the discharge pressure Pd, the control pressure Pc, and the suction pressure Ps are substantially balanced, and both sides in the axial direction with respect to the differential pressure CS valve body 90
  • the differential pressure CS valve element 90 moves to the right in the axial direction by receiving the urging force of the coil spring 91, so that the first cylindrical portion 90a of the differential pressure CS valve element 90 has the right end in the axial direction.
  • the portion is superimposed on the differential pressure CS valve seat 11b of the second valve housing 11 in the radial direction, and communication between the control fluid passing through the second Pc port 16 and the suction fluid passing through the second Ps port 17 is performed by the differential pressure CS valve 57. Closed.
  • the first Pc port 15 is opened and the second Pc port 16 is closed by the spool DC valve 58, and the control fluid flows into the space 30 B of the second valve chamber 30 through the second Pc port 16. Inflow is suppressed.
  • the main valve 50 is closed and the sub valve 55 is opened (see FIG. 4).
  • the differential pressure CS valve element 90 is pushed by the stopper part 54e of the second hollow rod 54 at the end face 90e at the right end in the axial direction, and is integrally formed with the first hollow rod 51, the pressure-sensitive valve member 52, and the second hollow rod 54. By moving to the left in the direction, the closed state is maintained.
  • the first Pc port 15 is closed by the left end in the axial direction of the second cylindrical portion 90c of the differential pressure CS valve body 90, and the second Pc port 16 is slightly opened, so that the second Pc port 16 is slightly opened.
  • the inflow of the discharge fluid through the main valve 50 and the inflow of the control fluid through the first Pc port 15 into the space 30A on the left side in the axial direction of the valve chamber 30 are suppressed.
  • the control fluid Pc in the space 30B on the right side in the axial direction of the second valve chamber 30 rises by flowing the control fluid, whose pressure has risen above the equilibrium state due to the gas flowing into the control chamber 4, through the second Pc port 16.
  • the control pressure Pc in the space 30A on the left side in the axial direction of the two-valve chamber 30 relatively decreases.
  • the control fluid in the space 30 ⁇ / b> A on the left side in the axial direction of the second valve chamber 30 is separated from the gap 92 and the end face 90 e of the differential pressure CS valve body 90 by the pressure difference with the suction fluid in the third valve chamber 40. Since the air passes through the space between the second hollow rod 54 and the stopper 54e to the third valve chamber 40, the control pressure Pc in the space 30A decreases.
  • the control pressure Pc acting on the differential pressure CS valve element 90 from the space 30A on the left in the axial direction becomes smaller than the control pressure Pc acting on the space 30B on the right in the axial direction, and a differential pressure is generated in the axial direction.
  • a force shown by a white arrow in FIG. 5
  • the differential pressure CS valve element 90 resists the urging force of the coil spring 91 and the first hollow rod. 51, the pressure-sensitive valve member 52 and the second hollow rod 54 move axially leftward, the differential pressure CS valve 57 is opened, and the second Pc port 16 is completely opened by the spool DC valve 58.
  • a flow path (shown by a solid line arrow in FIG. 5) for discharging a fluid from the second Pc port 16 to the second Ps port 17 is formed, and the liquefied fluid in the control chamber 4 is discharged in a short time to respond to startup. Can be increased.
  • the differential pressure CS valve 57 is closed.
  • the flow rate in the flow path connecting the second Pc port 16 and the second Ps port 17 is reduced, and the control fluid flowing through the second Pc port 16 is prevented from flowing into the second Ps port 17.
  • the controllability of Pc is excellent, and the operating efficiency of the variable displacement compressor M can be increased (see FIGS. 3 and 4). In other words, the opening and closing of the main valve 50 can be controlled with the differential pressure CS valve 57 closed.
  • a gap 92 formed between the inner peripheral surface of the first cylindrical portion 90a of the differential pressure CS valve body 90 and the outer peripheral surface of the cylindrical portion 51b of the first hollow rod 51 causes an axial left side in the second valve chamber 30.
  • the pressure of the space 30A and the pressure of the third valve chamber 40 can be balanced, so that the capacity control valve V can have a simple structure.
  • the left end in the axial direction of the differential pressure CS valve body 90 constituting the spool DC valve 58 is configured to be flush with the left end in the axial direction at the opening of the first Pc port 15, so that the main valve 50 is slightly opened in the duty control of the capacity control valve V.
  • the controllability of the control pressure Pc in the control chamber 4 is excellent, and the capacity is variable. The operating efficiency of the type compressor M can be improved.
  • the main valve 50 when controlling the capacity control valve V at the maximum capacity, the main valve 50 is closed, so that the differential pressure CS valve 57 moves due to the differential pressure, and the differential pressure CS valve 57 communicates with the second Pc port 16 via the space 30B.
  • the communication with the second Ps port 17 allows the control pressure Pc in the control chamber 4 to be kept low.
  • the differential pressure CS valve 57 is provided with a spool valve by a differential pressure CS valve seat 11 b formed on the axially right end of the first cylindrical portion 90 a of the differential pressure CS valve element 90 and the inner peripheral surface of the second valve housing 11. Since the first hollow rod 51, the pressure-sensitive valve member 52, and the second hollow rod 54 stroke in the axial direction by a predetermined amount or more, the differential pressure CS valve 57 is closed, and the differential pressure CS valve 57 is closed. Can be reliably closed. Further, for example, during normal control, the differential pressure CS valve 57 is kept closed even if the first hollow rod 51, the pressure-sensitive valve member 52, and the second hollow rod 54 slightly move in the axial direction due to disturbance such as vibration. Therefore, the displacement control valve V is resistant to disturbance and excellent in control accuracy.
  • differential pressure CS valve 57 slides between the inner peripheral surface of the first cylindrical portion 90a and the outer peripheral surface of the cylindrical portion 51b of the first hollow rod 51, and the outer peripheral surface of the second cylindrical portion 90c and the second valve. Since the spool DC valve seat 11c of the housing 11 slides, the axial relative movement of the differential pressure CS valve 57 with the first hollow rod 51, the pressure-sensitive valve member 52, and the second hollow rod 54 can be stabilized. .
  • a first Pc port 15 communicating with the space 30A on the left side in the axial direction of the second valve chamber 30 and a second Pc port 16 communicating with the space 30B on the right side in the axial direction of the second valve chamber 30 are provided close to each other.
  • the first Pc port 15 and the second Pc port 16 are separated from each other in the axial direction by the axial dimension L10d of the partition wall 10d of the first valve housing 10 so that the first Pc port 15 is separated.
  • the axial dimension L90c of the second cylindrical portion 90c of the differential pressure CS valve element 90 is configured to be larger than the axial dimension of each of the first Pc port 15 and the second Pc port 16 (L90c> L15, L16).
  • the first Pc port 15 or the second Pc port 16 is respectively moved one by one by the second cylindrical portion 90 c. It can be opened and the second cylindrical portion 90c is moved to the substantially axial center of the range where the first Pc port 15 and the second Pc port 16 are formed, so that both the first Pc port 15 and the second Pc port 16 are slightly moved. Since it can be opened, the opening and closing of the two first Pc ports 15 and the second Pc port 16 can be controlled by one differential pressure CS valve element 90, and the capacity control valve V can have a simple structure.
  • partition wall 10d between the first Pc port 15 and the second Pc port 16 is not essential, one of the first Pc port 15 and the second Pc port 16 is opened and the other is closed by providing the partition wall 10d. Can be realized reliably and simply.
  • the control fluid in the space 30 ⁇ / b> A on the left side in the axial direction of the second valve chamber 30 causes the pressure difference between the control fluid and the suction fluid in the third valve chamber 40 to cause the first cylindrical portion of the differential pressure CS valve body 90 to move.
  • the control pressure Pc in the space 30A is reduced.
  • the example in which the differential pressure with the space 30B on the right side in the axial direction of the two-valve chamber 30 is easily generated has been described. However, as shown in FIG.
  • the inner peripheral surface of the first cylindrical portion 90a of the differential pressure CS valve body 90 By providing a slit 90f as a groove extending in the axial direction at the right side and a slit 90g as a groove extending in the radial direction at the right end in the axial direction of the first cylindrical portion 90a, a large flow path cross-sectional area of the gap 92 is secured. Differential pressure increases Unishi may be. Note that a slit may be provided on the outer peripheral surface of the cylindrical portion 51b of the first hollow rod 51 in order to increase the flow path cross-sectional area of the gap 92.
  • the gap 92 functions as a pilot passage for moving the differential pressure CS valve element 90, and when the differential pressure CS valve 57 is opened, the effective communication between the second Pc port 16 and the second Ps port 17 is established.
  • the area of the flow passage is greatly increased from the area of the gap 92.
  • the second valve is formed by the gap 92 formed between the inner peripheral surface of the first cylindrical portion 90a of the differential pressure CS valve body 90 and the outer peripheral surface of the cylindrical portion 51b of the first hollow rod 51.
  • the structure in which the control fluid in the space 30 ⁇ / b> A on the left side in the axial direction of the chamber 30 is discharged to the third valve chamber 40 to facilitate the generation of the differential pressure has been described.
  • a through hole extending in the axial direction may be provided in the cylindrical portion 90a.
  • the cylindrical portion of the first hollow rod 51 is connected to the intermediate communication passage 59 formed inside the first hollow rod 51 and the space 30A defined on the left side in the axial direction of the second valve chamber 30.
  • a through hole extending in the radial direction may be provided in 51b or the mounting portion 51c.
  • first hollow rod 51 and the pressure-sensitive valve member 52 are configured separately, they may be formed integrally.
  • the communication path and the fixed orifice for directly communicating the control chamber 4 and the suction chamber 3 of the variable displacement compressor M may not be provided.
  • the auxiliary valve may not be provided, and the right end in the axial direction of the second hollow rod may function as a support member that receives a load in the axial direction, and the sealing function is not necessarily required.
  • the coil spring 91 is not limited to a compression spring, but may be a tension spring, and may have a shape other than a coil shape.
  • the first valve housing 10 and the second valve housing 11 may be formed integrally.
  • the pressure sensitive body 61 may not use a coil spring inside.

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Abstract

起動時の流体排出機能を有しつつ運転効率が良い容量制御弁を提供する。　吐出ポート１３、吸入ポート１４，１７および制御ポート（第１制御ポート１５，第２制御ポート１６）が形成されたバルブハウジング１０と、主弁座１０ａとソレノイド８０により駆動される主弁体５１，５４とにより構成され主弁体５１，５４の移動により吐出ポート１２と制御ポート１５との間の流体の流れを制御する主弁５０とを備える容量制御弁Ｖであって、主弁体５１，５４に対して軸方向に相対移動可能に配置されるとともに制御圧室３０を軸方向に第１制御ポートと連通する吐出側制御室３０Ａと第２制御ポートと連通する吸入側制御室３０Ｂとに仕切る差圧ＣＳ弁体９０を有し、吐出側制御室３０Ａと吸入側制御室３０Ｂとの差圧により差圧ＣＳ弁体９０を作動させ第２制御ポート１６と吸入ポート１７を開放する差圧ＣＳ弁５７とを備えている。

Description

容量制御弁
　本発明は、作動流体の容量を可変制御する容量制御弁に関し、例えば、自動車の空調システムに用いられる容量可変型圧縮機の吐出量を圧力に応じて制御する容量制御弁に関する。
　自動車等の空調システムに用いられる容量可変型圧縮機は、エンジンにより回転駆動される回転軸、回転軸に対して傾斜角度を可変に連結された斜板、斜板に連結された圧縮用のピストン等を備え、斜板の傾斜角度を変化させることにより、ピストンのストローク量を変化させて流体の吐出量を制御するものである。この斜板の傾斜角度は、電磁力により開閉駆動される容量制御弁を用いて、流体を吸入する吸入室の吸入圧力Ｐｓ、ピストンにより加圧された流体を吐出する吐出室の吐出圧力Ｐｄ、斜板を収容した制御室の制御圧力Ｐｃを利用しつつ、制御室内の圧力を適宜制御することで連続的に変化させ得るようになっている。
　容量可変型圧縮機の連続駆動時（以下、単に「連続駆動時」と表記することもある）において、容量制御弁は、制御コンピュータにより通電制御され、ソレノイドで発生する電磁力により弁体を軸方向に移動させ、主弁を開閉して容量可変型圧縮機の制御室の制御圧力Ｐｃを調整する通常制御を行っている。
　容量制御弁の通常制御時においては、容量可変型圧縮機における制御室の圧力が適宜制御されており、回転軸に対する斜板の傾斜角度を連続的に変化させることにより、ピストンのストローク量を変化させて吐出室に対する流体の吐出量を制御し、空調システムが所望の冷却能力となるように調整している。また、容量可変型圧縮機を最大容量で駆動する場合には、容量制御弁の主弁を閉塞して制御室の圧力を低くすることで、斜板の傾斜角度を最大とするようになっている。
　また、主弁体と主弁体に接続される部材とにより中空ロッドを構成し、中空ロッドに径方向に貫通孔が形成され、貫通孔と中空ロッド内部の連通路とにより容量制御弁の制御ポートと吸入ポートとの間を連通させる補助連通路を形成されている。起動時に容量可変型圧縮機の制御室の冷媒を制御ポート、補助連通路、吸入ポートを通して容量可変型圧縮機の吸入室へ排出するようにして、起動時に制御室の圧力を迅速に低下させることで、容量可変型圧縮機の応答性が向上されるものも知られている（特許文献１参照）。
特許第５１６７１２１号公報（第７頁、第２図）
　しかしながら、特許文献１にあっては、起動時に流体排出機能に優れるものの、容量可変型圧縮機の連続駆動時における容量制御弁の通電制御時には、一定の開口面積の貫通孔を有する補助連通路が連通しており制御ポートから吸入ポートに冷媒が流れ込むことから、制御室の圧力の制御性が悪く、容量可変型圧縮機の運転効率が下がってしまう虞があった。
　本発明は、このような問題点に着目してなされたもので、起動時の流体排出機能を有しつつ運転効率が良い容量制御弁を提供することを目的とする。
　前記課題を解決するために、本発明の容量制御弁は、
　吐出圧力の吐出流体が通過する吐出ポート、吸入圧力の吸入流体が通過する吸入ポートおよび制御圧力の制御流体が通過する制御ポートが形成されたバルブハウジングと、
　主弁座とソレノイドにより駆動される主弁体とにより構成され前記主弁体の移動により前記吐出ポートと前記制御ポートとの間の流体の流れを制御する主弁と、を備える容量制御弁であって、
　前記制御ポートは第１制御ポートと第２制御ポートからなり、
　前記主弁体に対して軸方向に相対移動可能に配置されるとともに前記制御ポートに連通する制御圧室を軸方向に前記第１制御ポートと連通する吐出側制御室と前記第２制御ポートと連通する吸入側制御室とに仕切る差圧ＣＳ弁体を有し、前記吐出側制御室と前記吸入側制御室との差圧により前記差圧ＣＳ弁体を作動させ前記第２制御ポートと前記吸入ポートを開放する差圧ＣＳ弁と、を備えている。
　これによれば、容量可変型圧縮機の起動時には、主弁体が移動して主弁を閉塞することで吐出側制御室には吐出流体は流れ込むことなく、主弁体と共に差圧ＣＳ弁体が移動して第１制御ポートを閉塞し、第２制御ポートを開放することで第２制御ポートから吸入側制御室に制御流体が流れ込み吸入側制御室の圧力が上昇し、吐出側制御室の流体の圧力が吸入側制御室の流体の圧力よりも相対的に低下すると、差圧ＣＳ弁体は吐出側制御室側に移動し、差圧ＣＳ弁を開放し第２制御ポートと吸入ポートとを連通させることにより、制御室内から差圧ＣＳ弁を通して液化した流体を吸入室内に短時間で排出して起動時の応答性を高めることができる。また、容量制御弁の通電状態ではソレノイドによる駆動力が所定以下では差圧ＣＳ弁は閉塞され、駆動力が所定以上では差圧ＣＳ弁が開放されるため、容量制御弁の運転効率が高い。
　前記主弁体の外周および前記差圧ＣＳ弁体の内周の少なくともいずれか一方に前記吐出側制御室と前記吸入ポートとを連通する溝が形成されていてもよい。
　これによれば、吐出側制御室は溝によって吸入ポートと常時連通されているため、主弁体や差圧ＣＳ弁体の移動によらず吐出側制御室の流体を排出することができる。
　前記差圧ＣＳ弁体と前記主弁体と間には、前記差圧ＣＳ弁体を閉方向に付勢するスプリングが配置されていてもよい。
　これによれば、第２制御ポートと吸入ポートとを連通させる必要が無い場合に、差圧ＣＳ弁を確実に閉塞できる。
　前記主弁体には、前記差圧ＣＳ弁体の閉方向への移動を規制する移動規制部が形成されていてもよい。
　これによれば、差圧ＣＳ弁を簡素に構成できる。
　前記ソレノイドの非通電状態では、前記差圧ＣＳ弁体が前記移動規制部に規制された状態とされ、前記差圧ＣＳ弁体は、前記第２制御ポートと前記吸入側制御室の間を閉塞していてもよい。
　これによれば、ソレノイドの非通電状態において、吸入側制御室が閉空間となるため、第２制御ポートから吸入ポートに流体が流れにくくなっている。
　前記差圧ＣＳ弁は、スプール弁構造であってもよい。
　これによれば、差圧ＣＳ弁を確実に閉塞できる。
　前記吸入圧力により開閉する圧力駆動弁を備え、
　前記主弁体は中空ロッドの一部をなしており、前記中空ロッドには、前記圧力駆動弁の開閉により感圧室と前記吸入ポートとを連通させることが可能な中空連通路が形成されてもよい。
　これによれば、制御時に圧力駆動弁から主弁体に作用する力は吸入圧力に応じて変化するから、主弁の弁開度は吸入圧力に応じて僅かに変更されることとなる。また、起動時において、圧力駆動弁によっても冷媒を排出できるから冷媒排出を迅速に行うことができる。
本発明に係る実施例の容量制御弁が組み込まれる斜板式容量可変型圧縮機を示す概略構成図である。 実施例の容量制御弁の非通電状態において主弁が開放され、差圧ＣＳ弁体により第１Ｐｃポートが開放され、第２Ｐｃポートが閉塞され、差圧ＣＳ弁が閉塞された様子を示す断面図である。 実施例の容量制御弁の非通電状態において主弁が開放され、差圧ＣＳ弁体により第１Ｐｃポートが開放され、第２Ｐｃポートが閉塞され、差圧ＣＳ弁が閉塞された様子を示す図２の拡大断面図である。 実施例の容量制御弁の通電状態（起動時）において主弁が閉塞され、差圧ＣＳ弁体により第１Ｐｃポートが閉塞され、第２Ｐｃポートが開放され、差圧ＣＳ弁が閉塞された様子を示す断面図である。 実施例の容量制御弁の通電状態（図４の起動時から僅かに時間が経過した時）において主弁が閉塞され、差圧ＣＳ弁体の移動により第１Ｐｃポートが閉塞され、第２Ｐｃポートが開放され、差圧ＣＳ弁が開放された様子を示す断面図である。 本実施例の変形例の容量制御弁の通電状態（起動時）において主弁が閉塞され、差圧ＣＳ弁体の移動により第１Ｐｃポートが閉塞され、第２Ｐｃポートが開放され、差圧ＣＳ弁が閉塞された様子を示す断面図である。
　本発明に係る容量制御弁を実施するための形態を実施例に基づいて以下に説明する。
　実施例に係る容量制御弁につき、図１から図５を参照して説明する。以下、図２の正面側から見て左右側を容量制御弁の左右側として説明する。
　本発明の容量制御弁Ｖは、自動車等の空調システムに用いられる容量可変型圧縮機Ｍに組み込まれ、冷媒である作動流体（以下、単に「流体」と表記する）の圧力を可変制御することにより、容量可変型圧縮機Ｍの吐出量を制御し空調システムを所望の冷却能力となるように調整している。
　先ず、容量可変型圧縮機Ｍについて説明する。図１に示されるように、容量可変型圧縮機Ｍは、吐出室２と、吸入室３と、制御室４と、複数のシリンダ４ａと、を備えるケーシング１を有している。尚、容量可変型圧縮機Ｍには、制御室４と吸入室３とを直接連通する図示しない連通路が設けられており、この連通路には吸入室３と制御室４との圧力を平衡調整させるための固定オリフィスが設けられている。
　また、容量可変型圧縮機Ｍは、ケーシング１の外部に設置される図示しないエンジンにより回転駆動される回転軸５と、制御室４内において回転軸５に対してヒンジ機構８により偏心状態で連結される斜板６と、斜板６に連結され各々のシリンダ４ａ内において往復動自在に嵌合された複数のピストン７と、を備え、電磁力により開閉駆動される容量制御弁Ｖを用いて、流体を吸入する吸入室３の吸入圧力Ｐｓ、ピストン７により加圧された流体を吐出する吐出室２の吐出圧力Ｐｄ、斜板６を収容した制御室４の制御圧力Ｐｃを利用しつつ、制御室４内の圧力を適宜制御することで斜板６の傾斜角度を連続的に変化させることにより、ピストン７のストローク量を変化させて流体の吐出量を制御している。尚、説明の便宜上、図１においては、容量可変型圧縮機Ｍに組み込まれる容量制御弁Ｖの図示を省略している。
　具体的には、制御室４内の制御圧力Ｐｃが高圧であるほど、回転軸５に対する斜板６の傾斜角度は小さくなりピストン７のストローク量が減少するが、一定以上の圧力となると、回転軸５に対して斜板６が略垂直状態、すなわち垂直よりわずかに傾斜した状態となる。このとき、ピストン７のストローク量は最小となり、ピストン７によるシリンダ４ａ内の流体に対する加圧が最小となることで、吐出室２への流体の吐出量が減少し、空調システムの冷却能力は最小となる。一方で、制御室４内の制御圧力Ｐｃが低圧であるほど、回転軸５に対する斜板６の傾斜角度は大きくなりピストン７のストローク量が増加するが、一定以下の圧力となると、回転軸５に対して斜板６が最大傾斜角度となる。このとき、ピストン７のストローク量は最大となり、ピストン７によるシリンダ４ａ内の流体に対する加圧が最大となることで、吐出室２への流体の吐出量が増加し、空調システムの冷却能力は最大となる。
　図２に示されるように、容量可変型圧縮機Ｍに組み込まれる容量制御弁Ｖは、ソレノイド８０を構成するコイル８６に通電する電流を調整し、容量制御弁Ｖにおける主弁５０、副弁５５の開閉制御を行う。また中空連通路としての中間連通路５９における吸入圧力Ｐｓにより感圧体６１を動作させて圧力駆動弁としての感圧弁５３の開閉制御を行うようになっている。
　本実施例において、主弁５０は、主弁体および中空ロッドとしての第１中空ロッド５１とバルブハウジングとしての第１バルブハウジング１０の内周面に形成された主弁座１０ａとにより構成されおり、第１中空ロッド５１の軸方向左端５１ａが主弁座１０ａに接離することで、主弁５０が開閉するようになっている。感圧弁５３は、感圧体６１のを構成するキャップ７０と中空ロッドとしての感圧弁部材５２の軸方向左端に形成される感圧弁座５２ａとにより構成されており、キャップ７０の軸方向右端の外径側に形成されるシール面７０ａが感圧弁座５２ａに接離することで、感圧弁５３が開閉するようになっている。副弁５５は、主弁体および中空ロッドとしての第２中空ロッド５４と固定鉄心８２の開口端面、すなわち軸方向左端面に形成される副弁座８２ａとにより構成されており、第２中空ロッド５４の軸方向右端５４ａが副弁座８２ａに接離することで、副弁５５が開閉するようになっている。
　次いで、容量制御弁Ｖの構造について説明する。図２に示されるように、容量制御弁Ｖは、金属材料または樹脂材料により形成された第１バルブハウジング１０およびバルブハウジングとしての第２バルブハウジング１１と、第１バルブハウジング１０および第２バルブハウジング１１内に軸方向に往復動自在に配置された第１中空ロッド５１、感圧弁部材５２、第２中空ロッド５４、差圧ＣＳ弁体９０と、中間連通路５９における吸入圧力Ｐｓに応じて第１中空ロッド５１、感圧弁部材５２、第２中空ロッド５４に軸方向右方への付勢力を付与する感圧体６１と、第２バルブハウジング１１に接続され第１中空ロッド５１、感圧弁部材５２、第２中空ロッド５４に駆動力を及ぼすソレノイド８０と、から主に構成され、差圧ＣＳ弁体９０は、第１中空ロッド５１に外嵌され、第１中空ロッド５１、感圧弁部材５２、第２中空ロッド５４対して相対的に軸方向に往復動自在に設けられている。
　図２に示されるように、ソレノイド８０は、軸方向左方に開放する開口部８１ａを有するケーシング８１と、ケーシング８１の開口部８１ａに対して軸方向左方から挿入されケーシング８１の内径側に固定される略円筒形状の固定鉄心８２と、固定鉄心８２の内径側において軸方向に往復動自在、かつその軸方向左端部が第２中空ロッド５４と接続固定される駆動ロッド８３と、駆動ロッド８３の軸方向右端部に固着される可動鉄心８４と、固定鉄心８２と可動鉄心８４との間に設けられ可動鉄心８４を軸方向右方に付勢するコイルスプリング８５と、固定鉄心８２の外側にボビンを介して巻き付けられた励磁用のコイル８６と、から主に構成されている。
　ケーシング８１には、軸方向左端の内径側が軸方向右方に凹む凹部８１ｂが形成されており、この凹部８１ｂに対して第２バルブハウジング１１の軸方向右端部が略密封状に挿嵌・固定されている。
　固定鉄心８２は、鉄やケイ素鋼等の磁性材料である剛体から形成され、軸方向に延び駆動ロッド８３が挿通される挿通孔８２ｃが形成される円筒部８２ｂと、円筒部８２ｂの軸方向左端部の外周面から外径方向に延びる環状のフランジ部８２ｄとを備え、円筒部８２ｂの軸方向左端面に副弁座８２ａが形成されている。
　図２に示されるように、第１バルブハウジング１０は、軸方向右端の径方向中心から軸方向左方に凹む凹部１０ｃが形成され、第２バルブハウジング１１の軸方向左端部に形成される挿嵌部１１ａが軸方向右方から挿嵌されることにより一体に密封状態で接続固定されている。また、第１バルブハウジング１０には、容量可変型圧縮機Ｍの吐出室２と連通する吐出ポートとしてのＰｄポート１３と、容量可変型圧縮機Ｍの吸入室３と連通する吸入ポートとしての第１Ｐｓポート１４と、が形成されている。また、第２バルブハウジング１１には、容量可変型圧縮機Ｍの制御室４と連通する軸方向左側の制御ポートおよび第１制御ポートとしての第１Ｐｃポート１５および軸方向右側の制御ポートおよび第２制御ポートとしての第２Ｐｃポート１６と、容量可変型圧縮機Ｍの吸入室３と連通する吸入ポートとしての第２Ｐｓポート１７と、が形成されている。すなわち、第１バルブハウジング１０および第２バルブハウジング１１には、各ポートがソレノイド８０側から第２Ｐｓポート１７、第２Ｐｃポート１６、第１Ｐｃポート１５、Ｐｄポート１３、第１Ｐｓポート１４の順に形成されている。
　また、第１バルブハウジング１０は、その軸方向左端部に仕切調整部材１２が略密封状に圧入されることにより有底略円筒形状を成している。尚、仕切調整部材１２は、第１バルブハウジング１０の軸方向における設置位置を調整することで、感圧体６１の付勢力を調整できるようになっている。
　第１バルブハウジング１０および第２バルブハウジング１１の内部には、第１中空ロッド５１、感圧弁部材５２、第２中空ロッド５４、差圧ＣＳ弁体９０が軸方向に往復動自在に配置され、第１バルブハウジング１０の内周面の一部には、感圧弁部材５２の外周面が略密封状態で摺接可能な小径のガイド面１０ｂが形成されている。
　また、第１バルブハウジング１０の内部には、Ｐｄポート１３と連通され感圧弁部材５２が配置される第１弁室２０と、第１Ｐｓポート１４と連通され感圧体６１が配置される感圧室６０と、が形成されている。また、第２バルブハウジング１１の内部には、第１Ｐｃポート１５および第２Ｐｃポート１６と連通され第１中空ロッド５１の軸方向左端５１ａ側および差圧ＣＳ弁体９０が配置される第２弁室３０（制御圧室）と、第２Ｐｓポート１７と連通され第２中空ロッド５４が配置される第３弁室４０と、が形成されている。尚、第２弁室３０は、第１中空ロッド５１および差圧ＣＳ弁体９０の外周面と、第１バルブハウジング１０の凹部１０ｃの内径部と、第２バルブハウジング１１の内径側に延びる環状突条の内周面に形成された差圧ＣＳ弁座１１ｂよりも軸方向左側の内周面とにより画成されている。詳しくは、第２弁室３０は、差圧ＣＳ弁体９０により軸方向に空間３０Ａ（吐出側制御室）と空間３０Ｂ（吸入側制御室）とに仕切られており、第１Ｐｃポート１５は、第２弁室３０において、後述する差圧ＣＳ弁体９０の第２円筒部９０ｃを挟んで軸方向左側に画成される空間３０Ａと容量可変型圧縮機Ｍの制御室４とを連通可能であり、第２Ｐｃポート１６は、軸方向右側に画成される空間３０Ｂと容量可変型圧縮機Ｍの制御室４とを連通可能となっている（図３～図５参照）。また、第３弁室４０は、第２中空ロッド５４および駆動ロッド８３の外周面と、固定鉄心８２の軸方向左端面と、第２バルブハウジング１１の差圧ＣＳ弁座１１ｂよりも軸方向右側の内周面とにより画成されている。
　図２に示されるように、感圧体６１は、コイルスプリング６３が内蔵されるベローズコア６２と、ベローズコア６２の軸方向右端に設けられる円板状のキャップ７０と、から主に構成され、ベローズコア６２の軸方向左端は、仕切調整部材１２に固定されている。
　また、感圧体６１は、感圧室６０内に配置されており、コイルスプリング６３とベローズコア６２によりキャップ７０を軸方向右方に移動させる付勢力によりキャップ７０のシール面７０ａを感圧弁部材５２の感圧弁座５２ａに着座させるようになっている。尚、説明の便宜上、図示を省略するが、感圧体６１は、中間連通路５９における高い吸入圧力Ｐｓにより収縮し、感圧弁５３が開弁されることにより、例えば、制御時に感圧体６１から感圧弁部材５２に作用する力は吸入圧力Ｐｓに応じて変化するから、主弁５０の弁開度は吸入圧力Ｐｓに応じて僅かに変更され、冷凍サイクルの状況に合った容量制御を行うことができる。また、起動時に第２Ｐｓポート１７に加えて中間連通路５９および駆動ロッド８３の連通孔８３ａを通して圧力駆動弁５３によっても冷媒を排出できるから冷媒排出を迅速に行うことができる。
　図３～図５に示されるように、第１中空ロッド５１は、第２中空ロッド５４の軸方向左端部が接続固定される円筒部５１ｂと、円筒部５１ｂの軸方向左側において円筒部５１ｂよりも大径に形成されスプリングとしてのコイルスプリング９１が外嵌される取付部５１ｃと、取付部５１ｃの軸方向左側において取付部５１ｃよりも大径に形成され第１バルブハウジング１０の主弁座１０ａと接離する軸方向左端５１ａが形成される当接部５１ｄと、を有する段付き円筒形状かつ側面視略砲台形状に構成されている。
　また、第１中空ロッド５１には、当接部５１ｄの軸方向左端の内径側が軸方向右方に凹む凹部５１ｅが形成され、略円筒形状かつ側面視略砲台形状に構成される感圧弁部材５２の軸方向右端部に形成される挿嵌部５２ｂが軸方向左方から挿嵌されることにより一体に密封状態で接続固定されている。また、第１中空ロッド５１は、円筒部５１ｂの軸方向右端部を第２中空ロッド５４の軸方向左端の内径側が軸方向右方に凹む凹部５４ｄに軸方向左方から挿嵌されることにより一体に密封状態で接続固定されている。また、第１中空ロッド５１、感圧弁部材５２、第２中空ロッド５４の内部には、中空孔が接続されることにより軸方向に亘って貫通する中間連通路５９が形成されている。尚、中間連通路５９は、第２中空ロッド５４と接続固定される駆動ロッド８３の軸方向左端部に形成される連通孔８３ａを介して第３弁室４０と連通している。
　図３～図５に示されるように、第２中空ロッド５４は、第３弁室４０内に配置され、駆動ロッド８３の軸方向左端部が接続固定される第１円筒部５４ｂと、第１円筒部５４ｂの軸方向左側において第１円筒部５４ｂよりも小径に形成される第２円筒部５４ｃと、を有する段付き円筒形状に構成されている。尚、第２中空ロッド５４の第２円筒部５４ｃの外周面と第２バルブハウジング１１の差圧ＣＳ弁座１１ｂとの間は、径方向に離間しており、第２Ｐｃポート１６を通過した制御流体と第２Ｐｓポート１７を通過した吸入流体とを連通する流路が形成されている。
　次いで、差圧ＣＳ弁５７について説明する。差圧ＣＳ弁５７は、スプール弁構造であって、差圧ＣＳ弁体９０と第２バルブハウジング１１の内周面に形成された差圧ＣＳ弁座１１ｂとにより構成されており、差圧ＣＳ弁体９０の第１円筒部９０ａの軸方向右端部が差圧ＣＳ弁座１１ｂに接離することで、差圧ＣＳ弁５７が開閉するようになっている。
　図３～図５に示されるように、差圧ＣＳ弁体９０は、第２弁室３０内に配置され、第１中空ロッド５１の円筒部５１ｂに外嵌される小径の第１円筒部９０ａと、第１円筒部９０ａの軸方向左端から軸方向左側に向けて拡径しながら延びるテーパ部９０ｂと、テーパ部９０ｂの軸方向左側において第１円筒部９０ａよりも大径に形成される第２円筒部９０ｃと、を有する段付き円筒形状かつ側面視略砲台形状に構成され、コイルスプリング９１と共に第１中空ロッド５１の円筒部５１ｂおよび取付部５１ｃに外嵌されている。尚、差圧ＣＳ弁体９０の第１円筒部９０ａの内周面と第１中空ロッド５１の円筒部５１ｂの外周面との間は、径方向に離間することにより隙間が形成されており、差圧ＣＳ弁体９０は、第１中空ロッド５１に対して軸方向に円滑に相対移動可能となっている。また、差圧ＣＳ弁体９０の第１円筒部９０ａの内周面と第１中空ロッド５１の円筒部５１ｂの外周面との間に形成される隙間９２は、第２弁室３０において軸方向左側に画成される空間３０Ａと第３弁室４０との圧力を平衡調整している。
　また、差圧ＣＳ弁体９０は、その内側が第１円筒部９０ａよりも第２円筒部９０ｃの内径の寸法が大きい段付き円筒状に構成され、テーパ部９０ｂの軸方向略中央に対応する軸方向位置において、第１円筒部９０ａの内周面の軸方向左端から外径方向に延び直交して連なる環状面９０ｄが形成されている。
　また、コイルスプリング９１の軸方向左端は、第１中空ロッド５１の取付部５１ｃの軸方向左端から外径方向に延びる側面５１ｆに当接し、コイルスプリング９１の軸方向右端は、第１中空ロッド５１に外嵌される差圧ＣＳ弁体９０の内面である環状面９０ｄに当接している。すなわち、差圧ＣＳ弁体９０と第１中空ロッド５１、感圧弁部材５２および第２中空ロッド５４とは、コイルスプリング９１により互いに軸方向の反対方向に付勢されている。尚、コイルスプリング９１は圧縮バネであり、その外周は差圧ＣＳ弁体９０の第２円筒部９０ｃの内周面とは径方向に離間している。
　また、差圧ＣＳ弁体９０の第１円筒部９０ａの軸方向右端部の外周面と第２バルブハウジング１１に形成される差圧ＣＳ弁座１１ｂとの間、第２円筒部９０ｃの外周面と第２バルブハウジング１１の内周面との間は、径方向に離間することにより隙間が形成されており、差圧ＣＳ弁体９０は、第２バルブハウジング１１に対して軸方向に円滑に相対移動可能となっている。
　また、差圧ＣＳ弁体９０の第１円筒部９０ａは、軸方向に往復動することにより、第２バルブハウジング１１に形成される差圧ＣＳ弁座１１ｂとの径方向視の重畳量を変化させ、第２Ｐｃポート１６を通過した制御流体と第２Ｐｓポート１７を通過した吸入流体との連通を開閉する差圧ＣＳ弁５７を構成している。差圧ＣＳ弁５７は、差圧ＣＳ弁体９０の第１円筒部９０ａの軸方向右端部と差圧ＣＳ弁座１１ｂとが径方向視で重畳する位置において、閉塞されるようになっている（図３および図４参照）。
　また、差圧ＣＳ弁体９０の第２円筒部９０ｃは、軸方向に往復動することにより、第２バルブハウジング１１の差圧ＣＳ弁座１１ｂよりも軸方向左側の内周面に形成されるスプールＤＣ弁座１１ｃとの径方向視の重畳位置を変化させ、第１Ｐｃポート１５および第２Ｐｃポート１６を開閉するスプールＤＣ弁５８を構成している。尚、スプールＤＣ弁５８は、差圧ＣＳ弁体９０の第２円筒部９０ｃの軸方向左端部により第１Ｐｃポート１５を閉塞した状態では第２Ｐｃポート１６を開放し（図４および図５参照）、差圧ＣＳ弁体９０の第２円筒部９０ｃの軸方向右端部により第２Ｐｃポート１６を閉塞した状態では第１Ｐｃポート１５を開放する（図３参照）ように構成されている。
　また、図３～図５に示されるように、第１中空ロッド５１の円筒部５１ｂおよび取付部５１ｃに差圧ＣＳ弁体９０が外嵌された状態で、第１中空ロッド５１と第２中空ロッド５４とが一体に連結されることにより、第１中空ロッド５１の円筒部５１ｂの外周には、環状の凹溝５６が形成されている。凹溝５６は、第１中空ロッド５１の円筒部５１ｂの外周面と、第１中空ロッド５１の取付部５１ｃの軸方向右側の側面５１ｇと、第２中空ロッド５４の軸方向左端の移動規制部としてのストッパ部５４ｅとにより形成され、凹溝５６により、第１中空ロッド５１に対して軸方向に相対移動する差圧ＣＳ弁体９０の軸方向位置が決められている。
　詳しくは、差圧ＣＳ弁体９０の軸方向右端、すなわち第１円筒部９０ａの軸方向右端には、差圧ＣＳ弁５７の閉塞時（図３および図４参照）において、第２中空ロッド５４の軸方向左端面におけるストッパ部５４ｅと当接する端面部９０ｅが形成されることにより、差圧ＣＳ弁５７の閉塞時における差圧ＣＳ弁体９０の軸方向位置が決められている。また、差圧ＣＳ弁体９０は、差圧ＣＳ弁５７の開放時（図５参照）において、環状面９０ｄが第１中空ロッド５１の取付部５１ｃの軸方向右側の側面５１ｇと当接することにより、差圧ＣＳ弁５７の開放時における差圧ＣＳ弁体９０の軸方向位置が決められている。
　また、凹溝５６の軸方向寸法Ｌ５６と、差圧ＣＳ弁体９０の第１円筒部９０ａの軸方向寸法Ｌ９０ａとの差は、差圧ＣＳ弁体９０の環状面９０ｄと第１中空ロッド５１の取付部５１ｃの軸方向右側の側面５１ｇとの隙間の軸方向寸法である軸方向の離間寸法Ａとなっている（Ｌ５６－Ｌ９０ａ＝Ａ，図３および図４参照）。
　これにより、差圧ＣＳ弁体９０の軸方向左側の環状面９０ｄが第１中空ロッド５１の取付部５１ｃの軸方向右側の側面５１ｇに当接する状態において、差圧ＣＳ弁体９０の軸方向右端の端面部９０ｅと、第２中空ロッド５４のストッパ部５４ｅとの間は軸方向に寸法Ａ離間する（図５参照）。すなわち、差圧ＣＳ弁体９０は、主弁５０の開閉に係わらず、離間寸法Ａだけさらに軸方向に移動可能となっている。尚、容量制御弁Ｖの非通電状態において、差圧ＣＳ弁体９０が軸方向左方に離間寸法Ａだけ移動しても、差圧ＣＳ弁体９０の第１円筒部９０ａの軸方向右端部と差圧ＣＳ弁座１１ｂとの径方向視の重畳が維持され、差圧ＣＳ弁５７が開放しないように構成されている。
　次いで、差圧ＣＳ弁５７の開閉機構について説明する。制御室４の制御圧力Ｐｃと吸入室３の吸入圧力Ｐｓの圧力が均衡した状態では、差圧ＣＳ弁５７の開弁方向である軸方向左方と閉弁方向である軸方向右方とに作用する圧力の受圧面積は略同一に構成されているため、差圧ＣＳ弁体９０に対して軸方向左側の空間３０Ａから作用する圧力と、軸方向右側の空間３０Ｂおよび第３弁室４０から作用する圧力が均衡し、差圧ＣＳ弁体９０はコイルスプリング９１の付勢力を受けて軸方向右方へ移動し、差圧ＣＳ弁５７は閉塞される（図３および図４参照）。
　一方、容量制御弁Ｖの通電状態において、主弁５０が閉塞されるとともに、差圧ＣＳ弁体９０に対して軸方向左方の空間３０Ａから作用する制御圧力Ｐｃが相対的に低下して軸方向右方の空間３０Ｂから作用する制御圧力Ｐｃより小さくなった状態、すなわち軸方向に差圧が発生した状態では、差圧ＣＳ弁体９０を軸方向左方へ移動させる力（図５において白矢印で図示）が作用し、差圧ＣＳ弁体９０はコイルスプリング９１の付勢力に抗し軸方向左方へ移動し、差圧ＣＳ弁５７は開放される（図５参照）。
　次いで、動作、第１中空ロッド５１、感圧弁部材５２、第２中空ロッド５４および差圧ＣＳ弁体９０の軸方向移動による差圧ＣＳ弁５７およびスプールＤＣ弁５８の開閉機構の動作について説明する。
　先ず、起動時について説明する。図２および図３に示されるように、容量制御弁Ｖは、非通電状態において、第１中空ロッド５１、感圧弁部材５２、第２中空ロッド５４が感圧体６１の付勢力により軸方向右方へと押圧されることで、第２中空ロッド５４の軸方向右端５４ａが固定鉄心８２の副弁座８２ａに着座し副弁５５が閉塞されるとともに、第１中空ロッド５１の軸方向左端５１ａが第１バルブハウジング１０の内周面に形成された主弁座１０ａから離間し、主弁５０が開放されている。また、容量可変型圧縮機Ｍを使用せずに長時間放置した後には、吐出圧力Ｐｄ、制御圧力Ｐｃ、吸入圧力Ｐｓは略均衡しており、差圧ＣＳ弁体９０に対して軸方向両側から作用する圧力が均衡し、差圧ＣＳ弁体９０はコイルスプリング９１の付勢力を受けて軸方向右方へ移動することにより、差圧ＣＳ弁体９０の第１円筒部９０ａの軸方向右端部が第２バルブハウジング１１の差圧ＣＳ弁座１１ｂに径方向視で重畳し第２Ｐｃポート１６を通過した制御流体と第２Ｐｓポート１７を通過した吸入流体との連通が差圧ＣＳ弁５７により閉塞される。このとき、スプールＤＣ弁５８により第１Ｐｃポート１５が開放され、第２Ｐｃポート１６が閉塞された状態となっており、第２Ｐｃポート１６を通した第２弁室３０の空間３０Ｂへの制御流体の流入が抑制されている。
　次に、容量可変型圧縮機Ｍを起動するとともに容量制御弁Ｖのソレノイド８０に通電することにより、主弁５０が閉塞され副弁５５が開放される（図４参照）。また、差圧ＣＳ弁体９０は、軸方向右端の端面部９０ｅを第２中空ロッド５４のストッパ部５４ｅにより押され第１中空ロッド５１、感圧弁部材５２、第２中空ロッド５４と一体に軸方向左方へ移動することにより、閉塞状態が維持されている。また、スプールＤＣ弁５８においては、差圧ＣＳ弁体９０の第２円筒部９０ｃの軸方向左端部により第１Ｐｃポート１５が閉塞され、第２Ｐｃポート１６が僅かに開放されることより、第２弁室３０の軸方向左側の空間３０Ａに対する主弁５０を通した吐出流体の流入および第１Ｐｃポート１５を通した制御流体の流入が抑制されるとともに、容量可変型圧縮機Ｍの起動に伴いブローバイガスが制御室４に流入することにより均衡状態よりも圧力が上昇した制御流体が第２Ｐｃポート１６を通して流れ込むことで第２弁室３０の軸方向右側の空間３０Ｂにおける制御圧力Ｐｃが上昇し、第２弁室３０の軸方向左側の空間３０Ａにおける制御圧力Ｐｃが相対的に低下する。このとき、第２弁室３０の軸方向左側の空間３０Ａ内の制御流体は、第３弁室４０内の吸入流体との圧力差により、隙間９２および差圧ＣＳ弁体９０の端面部９０ｅと第２中空ロッド５４のストッパ部５４ｅとの間を通って第３弁室４０に抜けていくため、空間３０Ａにおける制御圧力Ｐｃが低下する。
　これにより、差圧ＣＳ弁体９０に対して軸方向左方の空間３０Ａから作用する制御圧力Ｐｃが軸方向右方の空間３０Ｂから作用する制御圧力Ｐｃより小さくなり、軸方向に差圧が発生し、差圧ＣＳ弁体９０を軸方向左方へ移動させる力（図５において白矢印で図示）が作用し、差圧ＣＳ弁体９０はコイルスプリング９１の付勢力に抗し第１中空ロッド５１、感圧弁部材５２、第２中空ロッド５４に対して軸方向左方へ相対移動し、差圧ＣＳ弁５７が開放され、スプールＤＣ弁５８により第２Ｐｃポート１６が完全に開放されるため、第２Ｐｃポート１６から第２Ｐｓポート１７へ流体を排出するための流路（図５において実線矢印で図示）を形成し、制御室４の液化した流体を短時間で排出して起動時の応答性を高めることができる。
　また、容量制御弁Ｖの通常制御時において、差圧ＣＳ弁体９０に対して軸方向左方に移動させる方向の差圧が発生しない場合には、差圧ＣＳ弁５７が閉塞されることにより、第２Ｐｃポート１６と第２Ｐｓポート１７とを結ぶ流路における流量が絞られ、第２Ｐｃポート１６を通過した制御流体の第２Ｐｓポート１７への流れ込みが防止されるため、制御室４の制御圧力Ｐｃの制御性に優れ、容量可変型圧縮機Ｍの運転効率を高めることができる（図３および図４参照）。言い換えれば、差圧ＣＳ弁５７を閉塞した状態で主弁５０の開閉を制御することができる。
　また、差圧ＣＳ弁体９０の第１円筒部９０ａの内周面と第１中空ロッド５１の円筒部５１ｂの外周面との間に形成される隙間９２により第２弁室３０において軸方向左側に画成される空間３０Ａと第３弁室４０との圧力を平衡調整させることができるため、容量制御弁Ｖを簡素な構造にできる。
　また、図４に示されるように、主弁５０が閉塞され、差圧ＣＳ弁５７が閉塞された状態において、スプールＤＣ弁５８を構成する差圧ＣＳ弁体９０の軸方向左端、すなわち第２円筒部９０ｃの軸方向左端は、第１Ｐｃポート１５の開口における軸方向左端と径方向に面一になるように構成されることにより、容量制御弁Ｖのデューティ制御において主弁５０を僅かに開いた際にも、Ｐｄポート１３から空間３０Ａを介して第１Ｐｃポート１５へ流体を排出するための流路が確実に形成されるため、制御室４の制御圧力Ｐｃの制御性に優れ、容量可変型圧縮機Ｍの運転効率を高めることができる。
　さらに、容量制御弁Ｖを最大容量で制御する際には、主弁５０が閉塞された状態となるため、差圧ＣＳ弁５７が差圧により移動し、空間３０Ｂを介して第２Ｐｃポート１６と第２Ｐｓポート１７とが連通し、制御室４の制御圧力Ｐｃを低く保つことができる。
　また、差圧ＣＳ弁５７は、差圧ＣＳ弁体９０の第１円筒部９０ａの軸方向右端部と第２バルブハウジング１１の内周面に形成される差圧ＣＳ弁座１１ｂとによりスプール弁構造に構成されるため、第１中空ロッド５１、感圧弁部材５２、第２中空ロッド５４が軸方向に所定量以上ストロークすることにより差圧ＣＳ弁５７が閉塞状態となり、差圧ＣＳ弁５７を確実に閉塞できる。さらに、例えば通常制御時において、振動等の外乱によって第１中空ロッド５１、感圧弁部材５２、第２中空ロッド５４が僅かに軸方向移動しても差圧ＣＳ弁５７が閉塞された状態に維持されるため、容量制御弁Ｖは、外乱に強く、制御精度に優れる。
　また、差圧ＣＳ弁５７は、第１円筒部９０ａの内周面と第１中空ロッド５１の円筒部５１ｂの外周面とが摺動するとともに、第２円筒部９０ｃの外周面と第２バルブハウジング１１のスプールＤＣ弁座１１ｃとが摺動するため、差圧ＣＳ弁５７と第１中空ロッド５１、感圧弁部材５２、第２中空ロッド５４との軸方向の相対移動を安定させることができる。
　また、第２弁室３０の軸方向左側の空間３０Ａと連通する第１Ｐｃポート１５と、第２弁室３０の軸方向右側の空間３０Ｂと連通する第２Ｐｃポート１６とが近接して設けられ、図４の拡大部分に示されるように、第１Ｐｃポート１５と第２Ｐｃポート１６との間が第１バルブハウジング１０の区画壁１０ｄの軸方向寸法Ｌ１０ｄだけ軸方向に離間することにより、第１Ｐｃポート１５および第２Ｐｃポート１６の形成範囲、すなわち第１Ｐｃポート１５の軸方向左端から第２Ｐｃポート１６の軸方向右端まで軸方向寸法Ｂ（Ｂ＝Ｌ１５＋Ｌ１０ｄ＋Ｌ１６）は差圧ＣＳ弁体９０の第２円筒部９０ｃの軸方向寸法Ｌ９０ｃよりも大きくなっている（Ｂ＞Ｌ９０ｃ）。また、差圧ＣＳ弁体９０の第２円筒部９０ｃの軸方向寸法Ｌ９０ｃは、第１Ｐｃポート１５および第２Ｐｃポート１６それぞれの軸方向寸法よりも大きく構成されている（Ｌ９０ｃ＞Ｌ１５，Ｌ１６）。
　これによれば、図３～図５に示されるように、差圧ＣＳ弁体９０を軸方向に移動させることにより、第２円筒部９０ｃによって第１Ｐｃポート１５または第２Ｐｃポート１６をそれぞれ一方ずつ開放することができるとともに、第２円筒部９０ｃを第１Ｐｃポート１５および第２Ｐｃポート１６の形成範囲の軸方向略中央に移動させることにより、第１Ｐｃポート１５および第２Ｐｃポート１６の両方を僅かに開放することができるため、２つの第１Ｐｃポート１５および第２Ｐｃポート１６の開閉を１つの差圧ＣＳ弁体９０により制御することができ、容量制御弁Ｖを簡素な構造にできる。また、第１Ｐｃポート１５と第２Ｐｃポート１６の間の区画壁１０ｄは必須ではないものの、区画壁１０ｄを設けることで第１Ｐｃポート１５と第２Ｐｃポート１６との一方を開放し他方を閉塞することを確実かつ簡素に実現できる。
　また、起動時において、第２弁室３０の軸方向左側の空間３０Ａ内の制御流体を、第３弁室４０内の吸入流体との圧力差により、差圧ＣＳ弁体９０の第１円筒部９０ａの内周面と第１中空ロッド５１の円筒部５１ｂの外周面との間に形成される隙間９２を通して第３弁室４０に排出し、空間３０Ａにおける制御圧力Ｐｃを低下させることにより、第２弁室３０の軸方向右側の空間３０Ｂとの差圧を発生させやすくする例について説明したが、図６に示されるように、差圧ＣＳ弁体９０の第１円筒部９０ａの内周面に軸方向に亘って延びる溝としてのスリット９０ｆを設けるとともに、第１円筒部９０ａの軸方向右端に径方向に延びる溝としてのスリット９０ｇを設けることにより、隙間９２の流路断面積を大きく確保して差圧が大きくなるようにしてもよい。尚、隙間９２の流路断面積を大きくするために、第１中空ロッド５１の円筒部５１ｂの外周面にスリットを設けてもよい。このように、隙間９２は、差圧ＣＳ弁体９０を移動させるためのパイロット通路として機能し、差圧ＣＳ弁５７が開放することで、第２Ｐｃポート１６と第２Ｐｓポート１７とを連通する有効流路面積は隙間９２の面積から大幅に増加する。
　以上、本発明の実施例を図面により説明してきたが、具体的な構成はこれら実施例に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲における変更や追加があっても本発明に含まれる。
　例えば、前記実施例では、差圧ＣＳ弁体９０の第１円筒部９０ａの内周面と第１中空ロッド５１の円筒部５１ｂの外周面との間に形成される隙間９２により、第２弁室３０の軸方向左側の空間３０Ａ内の制御流体を第３弁室４０に排出し、差圧を発生させやすくする構造について説明したが、これに限らず、差圧ＣＳ弁体９０の第１円筒部９０ａに軸方向に延びる貫通孔が設けられていてもよい。また、空間３０Ａと第１中空ロッド５１の内側に形成される中間連通路５９と第２弁室３０の軸方向左側に画成される空間３０Ａを連通するように第１中空ロッド５１の円筒部５１ｂまたは取付部５１ｃに径方向に延びる貫通孔が設けられていてもよい。
　また、第１中空ロッド５１と感圧弁部材５２とを別体で構成する例について説明したが、両者は一体に形成されていてもよい。
　また、容量可変型圧縮機Ｍの制御室４と吸入室３とを直接連通する連通路および固定オリフィスは設けなくてもよい。
　また、前記実施例では、副弁は設けなくともよく、第２中空ロッドの軸方向右端は、軸方向の荷重を受ける支持部材として機能すればよく、必ずしも密閉機能は必要ではない。
　また、コイルスプリング９１は、圧縮バネに限らず、引張バネでもよく、コイル形状以外であってもよい。
　また、第１バルブハウジング１０と、第２バルブハウジング１１は一体に形成されていてもよい。
　また、感圧体６１は、内部にコイルスプリングを使用しないものであってもよい。
１　　　　　　　　ケーシング
２　　　　　　　　吐出室
３　　　　　　　　吸入室
４　　　　　　　　制御室
１０　　　　　　　第１バルブハウジング（バルブハウジング）
１０ａ　　　　　　主弁座
１０ｂ　　　　　　ガイド面
１０ｄ　　　　　　区画壁
１１　　　　　　　第２バルブハウジング（バルブハウジング）
１１ｂ　　　　　　差圧ＣＳ弁座
１１ｃ　　　　　　スプールＤＣ弁座
１２　　　　　　　仕切調整部材
１３　　　　　　　Ｐｄポート（吐出ポート）
１４　　　　　　　第１Ｐｓポート（吸入ポート）
１５　　　　　　　第１Ｐｃポート（制御ポート，第１制御ポート）
１６　　　　　　　第２Ｐｃポート（制御ポート，第２制御ポート）
１７　　　　　　　第２Ｐｓポート（吸入ポート）
２０　　　　　　　第１弁室
３０　　　　　　　第２弁室（制御圧室）
３０Ａ　　　　　　空間（吐出側制御室）
３０Ｂ　　　　　　空間（吸入側制御室）
４０　　　　　　　第３弁室
５０　　　　　　　主弁
５１　　　　　　　第１中空ロッド（主弁体，中空ロッド）
５１ａ　　　　　　軸方向左端
５１ｂ　　　　　　円筒部
５１ｃ　　　　　　取付部
５１ｄ　　　　　　当接部
５１ｅ　　　　　　凹部
５１ｆ　　　　　　側面
５１ｇ　　　　　　側面
５２　　　　　　　感圧弁部材（中空ロッド）
５２ａ　　　　　　感圧弁座
５３　　　　　　　感圧弁（圧力駆動弁）
５４　　　　　　　第２中空ロッド（主弁体，中空ロッド）
５４ａ　　　　　　軸方向右端
５４ｂ　　　　　　第１円筒部
５４ｃ　　　　　　第２円筒部
５４ｄ　　　　　　凹部
５４ｅ　　　　　　ストッパ部（移動規制部）
５５　　　　　　　副弁
５６　　　　　　　凹溝
５７　　　　　　　差圧ＣＳ弁
５８　　　　　　　スプールＤＣ弁
５９　　　　　　　中間連通路（中空連通路）
６０　　　　　　　感圧室
６１　　　　　　　感圧体
６２　　　　　　　ベローズコア
６３　　　　　　　コイルスプリング
７０　　　　　　　キャップ
７０ａ　　　　　　シール面
８０　　　　　　　ソレノイド
８２　　　　　　　固定鉄心
８２ａ　　　　　　副弁座
８３　　　　　　　駆動ロッド
９０　　　　　　　差圧ＣＳ弁体
９０ａ　　　　　　第１円筒部
９０ｂ　　　　　　テーパ部
９０ｃ　　　　　　第２円筒部
９０ｄ　　　　　　環状面
９０ｅ　　　　　　端面部
９０ｆ，９０ｇ　　スリット（溝）
９１　　　　　　　コイルスプリング（スプリング）
９２　　　　　　　隙間
Ｐｃ　　　　　　　制御圧力
Ｐｄ　　　　　　　吐出圧力
Ｐｓ　　　　　　　吸入圧力
Ｖ　　　　　　　　容量制御弁

Claims (7)

  1. 　吐出圧力の吐出流体が通過する吐出ポート、吸入圧力の吸入流体が通過する吸入ポートおよび制御圧力の制御流体が通過する制御ポートが形成されたバルブハウジングと、
    　主弁座とソレノイドにより駆動される主弁体とにより構成され前記主弁体の移動により前記吐出ポートと前記制御ポートとの間の流体の流れを制御する主弁と、を備える容量制御弁であって、
    　前記制御ポートは第１制御ポートと第２制御ポートからなり、
    　前記主弁体に対して軸方向に相対移動可能に配置されるとともに前記制御ポートに連通する制御圧室を軸方向に前記第１制御ポートと連通する吐出側制御室と前記第２制御ポートと連通する吸入側制御室とに仕切る差圧ＣＳ弁体を有し、前記吐出側制御室と前記吸入側制御室との差圧により前記差圧ＣＳ弁体を作動させ前記第２制御ポートと前記吸入ポートを開放する差圧ＣＳ弁と、を備える容量制御弁。
  2. 　前記主弁体の外周および前記差圧ＣＳ弁体の内周の少なくともいずれか一方に溝が形成されている請求項１に記載の容量制御弁。
  3. 　前記差圧ＣＳ弁体と前記主弁体と間には、前記差圧ＣＳ弁体を閉方向に付勢するスプリングが配置されている請求項１または２に記載の容量制御弁。
  4. 　前記主弁体には、前記差圧ＣＳ弁体の閉方向への移動を規制する移動規制部が形成されている請求項１ないし３のいずれかに記載の容量制御弁。
  5. 　前記ソレノイドの非通電状態では、前記差圧ＣＳ弁体が前記移動規制部に規制された状態とされ、前記差圧ＣＳ弁体は、前記第２制御ポートと前記吸入側制御室の間を閉塞している請求項４に記載の容量制御弁。
  6. 　前記差圧ＣＳ弁は、スプール弁構造である請求項１ないし５のいずれかに記載の容量制御弁。
  7. 　前記吸入圧力により開閉する圧力駆動弁を備え、
    　前記主弁体は中空ロッドの一部をなしており、前記中空ロッドには、前記圧力駆動弁の開閉により感圧室と前記吸入ポートとを連通させることが可能な中空連通路が形成されている請求項１ないし６のいずれかに記載の容量制御弁。
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