WO2019203346A1 - 分割切削型チップソー - Google Patents

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WO2019203346A1
WO2019203346A1 PCT/JP2019/016822 JP2019016822W WO2019203346A1 WO 2019203346 A1 WO2019203346 A1 WO 2019203346A1 JP 2019016822 W JP2019016822 W JP 2019016822W WO 2019203346 A1 WO2019203346 A1 WO 2019203346A1
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WO
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tip
chip
inclined surface
cutting
inclination angle
Prior art date
Application number
PCT/JP2019/016822
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English (en)
French (fr)
Inventor
幸臣 西川
知佳 都築
友朗 渡部
Original Assignee
兼房株式会社
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23D—PLANING; SLOTTING; SHEARING; BROACHING; SAWING; FILING; SCRAPING; LIKE OPERATIONS FOR WORKING METAL BY REMOVING MATERIAL, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23D61/00—Tools for sawing machines or sawing devices; Clamping devices for these tools
    • B23D61/02—Circular saw blades
    • B23D61/04—Circular saw blades with inserted saw teeth, i.e. the teeth being individually inserted
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23D—PLANING; SLOTTING; SHEARING; BROACHING; SAWING; FILING; SCRAPING; LIKE OPERATIONS FOR WORKING METAL BY REMOVING MATERIAL, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23D61/00—Tools for sawing machines or sawing devices; Clamping devices for these tools
    • B23D61/02—Circular saw blades
    • B23D61/021—Types of set; Variable teeth, e.g. variable in height or gullet depth; Varying pitch; Details of gullet

Definitions

  • the present invention relates to a divided cutting tip saw.
  • the split cutting type tip saw is cut by forming a groove in a work material made of a steel material such as a pipe or a non-metallic material such as aluminum.
  • the divided cutting type tip saw forms chips that are divided in the groove width direction when grooves are formed in a work material.
  • the divided cutting type tip saw has a disk-shaped base metal and a plurality of chips bonded to the outer periphery of the base metal.
  • the plurality of chips includes a plurality of types of chips having different tip shapes.
  • a plurality of chip groups adjacent to each other in the circumferential direction and including a plurality of types of chips are arranged along the periphery of the base metal.
  • the tip of the split-cutting type tip saw cuts a different part in the groove width direction of the groove for each tip shape. For example, four chips having different tip shapes each cut and divide each region obtained by dividing the groove into four in the groove width direction. As a result, the location where chips are generated by cutting differs in the groove width direction of the groove for each chip shape. By the small dispersion of the chips, the chips are easily removed from the groove of the groove. Therefore, it is possible to suppress cutting chips from entering between the chip and the work material, and to improve the cutting efficiency.
  • each chip of the divided cutting type chip saw has a small contact area with the groove. Therefore, the frictional force between the insert and the work material is reduced. Thus, cutting resistance is reduced, and noise associated with cutting is suppressed.
  • the cut surface of the work material cut by the divided cutting tip saw is smooth.
  • the tip saw is, for example, a circular saw blade provided in a rechargeable tip saw cutter (electric circular saw). In order to improve the workability of the rechargeable tip saw cutter, a tip saw that consumes less battery is desired.
  • the tip saw is, for example, a circular saw blade provided in a stationary tip saw cutter (tip saw cutting machine). In order to improve the workability of the stationary electric marnoco, a tip saw with high cutting efficiency and short cutting time is desired. Therefore, there is a need for a tip saw with a small cutting force and a small power required while forming a smooth cut surface.
  • the split cutting tip saw has a disk-shaped base metal and a plurality of chips bonded to the outer periphery of the base metal.
  • the plurality of chips include a first end chip, a second end chip, a first peak chip, and a second peak chip.
  • the first end chip includes a tip protruding radially outward at the first end in the thickness direction of the base metal as viewed from the circumferential direction of the base metal.
  • the second end chip has a tip projecting radially outward at the second end in the thickness direction of the base metal.
  • the first mountain tip includes a tip projecting radially outward at a first position between the first end and the second end.
  • the second mountain tip includes a tip projecting radially outward at a second position between the first end and the second end.
  • the first end chip and the second end chip have tip inclined surfaces extending from each tip to the other end.
  • the first peak chip and the second peak chip have a first inclined surface extending from each tip to the first end and a second inclined surface extending from each tip to the second end.
  • Each tip inclined surface, each first inclined surface, and each second inclined surface have a tip inclination angle with respect to a virtual line that is parallel to the axis of the base metal and passes through each tip, and each tip inclination angle is 3 °. Above and below 10 °.
  • This configuration has at least four types of tips, and each tip has a tip inclination angle of 3 ° or more and 10 ° or less.
  • the plurality of chips are composed of only four types of first end chip, second end chip, first peak chip, and second peak chip.
  • tip is comprised only from five types including the 3rd chip
  • tip is comprised only from six types including the 4th chip
  • the divided cutting type tip saw having such a feature can reduce the cutting resistance and the sound pressure level while smoothing the cut surface of the work material as compared with the conventional product. Note that in a chip saw composed of four types of chips, the tip inclination angles of all the chips are set to 3 ° or more and 10 ° or less.
  • the third crest tip and the fourth crest tip have a first inclined surface inclined from each tip to the first end, and a second inclined surface inclined from each tip to the second end.
  • Each first inclined surface and each second inclined surface of the third mountain tip and the fourth mountain chip have a tip inclination angle with respect to a virtual line that is parallel to the axis of the base metal and passes through each tip.
  • the inclination angle is 3 ° or more and 10 ° or less. Therefore, in the tip saw composed of five or six types of chips, the tip inclination angles of all the chips are set to 3 ° or more and 10 ° or less.
  • the divided cutting tip saw having such a feature can reduce the cutting resistance and the sound pressure level while smoothing the cut surface of the work material as compared with the conventional product.
  • the tip inclination angle of each chip is set to 5 ° or more and 10 ° or less.
  • the tip inclination angle of each chip is set to 6 ° or more and 8 ° or less. Therefore, by setting the tip inclination angle of each tip of the divided cutting type tip saw within a predetermined range, the cutting resistance and the sound pressure level can be further reduced while making the cut surface of the work material smoother.
  • the divided cutting type tip saw has the same tip inclination angle of each tip, and the radial position of each tip of each tip is the same. Therefore, each inclined surface can be polished without changing the inclination of the grinding wheel.
  • the radial position of each tip of the first peak tip and the second peak tip is zero in the thickness direction length of each tip than the radial position of each tip of the first end tip and second end tip. ⁇ 25% radially outward, preferably 0 to 5% radially outward of the thickness direction length of each chip. Therefore, the first and second peak tips more reliably hit the work material and cut the work material. As a result, the cutting power is distributed in a well-balanced manner between the first and second peak tips and the first and second end tips. Thus, the cutting force is not concentrated on a specific chip, and the cutting force can be reduced.
  • FIG. 13 is a partially enlarged view of a cut surface of a work material by a tip saw in which the two types of tips of FIG. 12 are alternately arranged.
  • FIG. 15 is a partial enlarged view of a cut surface of a work material by a chip saw in which the three types of chips of FIG. 14 are sequentially arranged (top 3 division). It is a graph which shows power transition when the chip saw which has the chip
  • FIG. 12 is a graph showing a power transition when a tip saw in which two kinds of tips of FIG. 11 are alternately arranged cuts a work material. It is a graph which shows transition of the sound pressure when the tip saw by which two types of tips of Drawing 11 are arranged alternately cuts a work material. It is a graph which shows motive power transition when the tip saw by which two types of chip
  • FIG. 50 is a table showing the net cutting power reduction rate of each test product having the tip shown in FIG. 49 compared with the test product having the tip shown in FIG. 3.
  • FIG. 50 is a table showing the loudness reduction rate of each test product having the chip shown in FIG. 49 compared with the test product having the chip shown in FIG. 3.
  • the divided cutting tip saw 1 includes a disk-shaped base metal 4, a first peak tip 11, a second peak tip 12, a first end tip 13, and a second end tip 14.
  • the teeth of the first peak chip 11, the second peak chip 12, the first end chip 13, and the second end chip 14 are arranged along the periphery of the base metal 4 to constitute the chip group 10.
  • the divided cutting tip saw 1 can cut a work material made of a steel material such as carbon steel, general rolled steel, chrome molybdenum steel, stainless steel, or cast iron.
  • the divided cutting tip saw 1 can cut a nonferrous metal work material such as aluminum and an aluminum alloy, copper and a copper alloy, for example.
  • a substantially circular mounting hole 5 penetrating in the thickness direction of the base metal 4 is provided at the center of the base metal 4.
  • a rotary shaft of a cutting tool such as an electric saw is inserted into the mounting hole 5, and the divided cutting tip saw 1 is mounted on the cutting tool.
  • the split cutting tip saw 1 rotates clockwise in FIG. 1 around the center of the circle of the base metal 4.
  • the front in the rotational direction of the divided cutting tip saw 1 is defined as the front side of each tip.
  • a plurality of projecting portions 6 projecting outward in the radial direction of the base metal 4 are provided on the periphery of the base metal 4.
  • a tooth chamber 7 that is recessed in the circumferential direction is formed between adjacent protrusions 6.
  • the protruding portion 6 is provided with a rectangular notch-shaped chip sheet 8 on the front side in the rotational direction of the divided cutting type chip saw 1.
  • a plurality of meandering damping slits 9 are provided on the disk surface of the base metal 4.
  • the first peak chip 11, the second peak chip 12, the first end chip 13, or the second end chip 14 is joined to the chip sheet 8.
  • the first crest tip 11, the second crest tip 12, the first end tip 13, and the second end tip 14 are arranged in order from the front in the rotation direction of the divided cutting tip saw 1.
  • the order of each chip may be different.
  • Each chip is formed of, for example, cemented carbide or cermet.
  • tip is what surface-treated, such as coating, was given to the cemented carbide alloy or the cermet, for example.
  • the first pile tip 11 has a rake face 11 a on the front side in the rotational direction of the divided cutting tip saw 1.
  • the rake angle of the rake face 11a with respect to the radial direction of the base metal 4 is approximately 0 °.
  • the first mountain chip 11 has a flank 11 b (first inclined surface 11 c and second inclined surface 11 d) on the outer side in the radial direction of the base metal 4.
  • the first mountain chip 11 has a first end 11 f at the tip position of the left end (one end in the thickness direction of the base metal 4) in the figure and a second end 11 g at the tip position of the right end in the figure.
  • a distance between the first end 11f and the second end 11g is a tooth thickness 11j, for example, 1.1 mm.
  • the first crest tip 11 is between the first end 11f and the second end 11g, and the tip 11e is located at a position (first position) of approximately one third of the tooth thickness 11j in the thickness direction from the first end 11f.
  • the tip 11e protrudes outward in the radial direction of the base metal 4, and corresponds to the top of the mountain shape between the first end 11f and the second end 11g.
  • the first peak 11 has a first inclined surface 11c extending from the tip 11e to the first end 11f, and a second inclined surface 11d extending from the tip 11e to the second end 11g.
  • the first inclined surface 11c has a first tip inclination angle 11k with respect to an imaginary line 1a that is parallel to the axis of the base metal 4 and passes through the tip 11e.
  • the second inclined surface 11d has a second tip inclination angle 11l with respect to the virtual line 1a.
  • the first tip inclination angle 11k and the second tip inclination angle 11l are not less than 3 ° and not more than 10 °, for example, 5 °.
  • the first pile tip 11 has a first side end surface 11h extending inward in the radial direction of the base metal 4 from the first end 11f, and a second end extending inward in the radial direction of the base metal 4 from the second end 11g. It has a side end face 11i.
  • the first side end surface 11h and the second side end surface 11i have an angle greater than 0 ° and less than 1 ° with respect to the radial direction of the base metal 4, for example, an inclination angle closer to the inside of 30 ′.
  • an inclination angle closer to the inside of 30 ′.
  • the second crest tip 12 also has a rake face 12a and a flank face 12b (a first inclined face 12c and a second inclined face 12d), similar to the first crest chip 11.
  • the second chip 12 has a first end 12f and a second end 12g in the thickness direction, and has a tooth thickness 12j of 1.1 mm, for example.
  • the second peak 12 is between the first end 12f and the second end 12g, and the tip 12e is located at a position (second position) of approximately one third of the tooth thickness 12j in the thickness direction from the second end 12g.
  • the second peak 12 has a first inclined surface 12c extending from the tip 12e to the first end 12f, and a second inclined surface 12d extending from the tip 12e to the second end 12g.
  • the first inclined surface 12c has a first tip inclination angle 12k with respect to the virtual line 1a.
  • the second inclined surface 12d has a second tip inclination angle 12l with respect to the virtual line 1a.
  • the first tip inclination angle 12k and the second tip inclination angle 12l are not less than 3 ° and not more than 10 °, for example, 5 °.
  • the second mountain chip 12 has a first side end surface 12 h and a second side end surface 12 i in the same manner as the first mountain chip 11.
  • the first side end surface 12h and the second side end surface 12i have an angle of greater than 0 ° and 1 ° or less with respect to the radial direction of the base metal 4, for example, an inclination angle closer to the inside of 30 ′.
  • the first end tip 13 also has a rake face 13 a and a flank face 13 b (tip inclined face 13 c), like the first peak tip 11.
  • the first end chip 13 has a first end 13f and a second end 13g in the thickness direction, and has a tooth thickness 13j of 1.1 mm, for example.
  • the first end chip 13 has a tip inclined surface 13c extending from the first end 13f to the second end 13g.
  • the tip inclined surface 13c has a tip tilt angle 13l with respect to the virtual line 1a.
  • the tip inclination angle 13l is not less than 3 ° and not more than 10 °, for example, 5 °.
  • the first end chip 13 has a first side end face 13 h and a second side end face 13 i in the same manner as the first peak chip 11.
  • the first side end surface 13h and the second side end surface 13i have an angle greater than 0 ° and less than or equal to 1 ° with respect to the radial direction of the base metal 4, for example, an inclination angle closer to the inside of 30 ′.
  • the second end tip 14 also has a rake face 14 a and a flank face 14 b (tip inclined face 14 c), similarly to the first peak tip 11.
  • the second end tip 14 has a first end 14f and a second end 14g in the thickness direction, and has a tooth thickness 14j of 1.1 mm, for example.
  • the second end tip 14 has a tip inclined surface 14c extending from the second end 14g to the first end 14f.
  • the tip inclined surface 14c has a tip tilt angle 14k with respect to the virtual line 1a.
  • the tip inclination angle 14k is not less than 3 ° and not more than 10 °, for example, 5 °.
  • the second end chip 14 also has a first side end face 14h and a second side end face 14i in the same manner as the first peak chip 11.
  • the first side end face 14h and the second side end face 14i have an angle greater than 0 ° and less than 1 ° with respect to the radial direction of the base metal 4, for example, an inclination angle closer to the inside of 30 ′.
  • the divided cutting type tip saw 1 has four types of tips, a first peak tip 11, a second peak tip 12, a first end tip 13, and a second end tip 14.
  • the first end chip 13 has a first end 13 f projecting radially outward of the base metal 4
  • the second end chip 14 has a second end 14 g projecting radially outward of the base metal 4.
  • the first pile tip 11 has a tip 11e that protrudes radially outward of the base metal 4 at a position that is approximately one third of the tooth thickness 11j in the thickness direction of the base metal 4 from the first end 11f.
  • the second pile tip 12 has a tip 12e that protrudes radially outward of the base metal 4 at a position that is approximately one third of the tooth thickness 11j in the thickness direction of the base metal 4 from the second end 12g.
  • the second tip inclination angle 11l of the surface 11d, the first tip inclination angle 12k of the first inclined surface 12c, and the second tip inclination angle 12l of the second inclined surface 12d are 3 ° or more and 10 ° or less, for example, 5 °. Preferably they are all the same size, eg all 5 °.
  • the divided cutting type tip saw 1 enables cutting with low cutting resistance while smoothing the cut surface of the work material. Such an effect was found to be remarkable as compared with the conventional product from the experimental results described later. Moreover, with this configuration, the sound pressure level of the sound generated during cutting can be reduced. Further, the divided cutting type tip saw 1 can easily polish each inclined surface because each tip inclination angle is the same. That is, by setting the grindstone to the tip tilt angle, the setting of the grindstone when changing to a different angle and the correction of the distance between the grindstone surface and the tilted surface can be facilitated.
  • the locations where each tip receives the most cutting force from the work material are the tip 11e, the tip 12e, the first end 13f, and the second end 14g where each tip protrudes radially outward.
  • the tip 11e, the tip 12e, the first end 13f, and the second end 14g are at different positions in the thickness direction of the base metal 4, respectively. Therefore, the cutting force that the divided cutting tip saw 1 receives from the work material is mainly distributed at four different locations in the thickness direction of the base metal 4.
  • the split-cutting tip saw 1 is likely to suppress vibration in the thickness direction of the base metal 4. Further, by suppressing the vibration in the thickness direction of the base metal 4, it is possible to expect smoothing of the cut surface of the work material and a decrease in sound pressure level due to cutting.
  • the divided cutting tip saw 2 of this embodiment has a tip group 20 shown in FIGS. 4 and 5 instead of the tip group 10 shown in FIGS.
  • the chip group 20 includes five types of chips arranged along the periphery of the base metal 4.
  • the five types of chips are a first peak chip 21, a second peak chip 22, a third peak chip 23, a first end chip 24, and a second end chip 25.
  • the front in the rotational direction of the divided cutting tip saw 2 (clockwise front in FIG. 4) is the front side of each tip.
  • the order of the five types of chips is not limited to FIGS.
  • the first crest tip 21 also has a rake face 21a and a flank 21b (first inclined surface 21c, second inclined surface 21d) in the same manner as the first crest chip 11 shown in FIG.
  • the first peak 21 has a first end 21f and a second end 21g in the thickness direction, and has a tooth thickness 21j of 1.1 mm, for example.
  • the first crest tip 21 is between the first end 21f and the second end 21g, and the tip 21e is located at a position (first position) that is approximately a half of the tooth thickness 21j in the thickness direction from the first end 21f.
  • first position first position
  • the first peak 21 has a first inclined surface 21c extending from the tip 21e to the first end 21f, and a second inclined surface 21d extending from the tip 21e to the second end 21g.
  • the first inclined surface 21c has a first tip inclination angle 21k with respect to an imaginary line 2a that is parallel to the axis of the base metal 4 and passes through the tip 21e.
  • the second inclined surface 21d has a second tip inclination angle 21l with respect to the virtual line 2a.
  • the first tip inclination angle 21k and the second tip inclination angle 21l are not less than 3 ° and not more than 10 °, for example, 5 °.
  • the second crest tip 22 also has a rake face 22 a and a flank face 22 b (a first sloping surface 22 c and a second sloping surface 22 d), similarly to the first crest chip 21.
  • the second chip 22 has a first end 22f and a second end 22g in the thickness direction, and has a tooth thickness 22j of 1.1 mm, for example.
  • the second peak 22 is between the first end 22f and the second end 22g, and the tip 22e is located at a position (second position) that is approximately a quarter of the tooth thickness 22j from the first end 22f in the thickness direction.
  • the second peak 22 has a first inclined surface 22c extending from the tip 22e to the first end 22f, and a second inclined surface 22d extending from the tip 22e to the second end 22g.
  • the first inclined surface 22c has a first tip inclination angle 22k with respect to the virtual line 2a.
  • the second inclined surface 22d has a second tip inclination angle 22l with respect to the virtual line 2a.
  • the first tip inclination angle 22k and the second tip inclination angle 22l are not less than 3 ° and not more than 10 °, for example, 5 °.
  • the third crest chip 23 also has a rake face 23a and a flank face 23b (a first sloping surface 23c and a second sloping surface 23d) in the same manner as the first crest chip 21.
  • the third chip 23 has a first end 23f and a second end 23g in the thickness direction, and has a tooth thickness 23j of 1.1 mm, for example.
  • the third crest tip 23 is located between the first end 23f and the second end 23g, and has a tip 23e at a position (third position) that is approximately a quarter of the tooth thickness 23j from the second end 23g in the thickness direction.
  • the third peak 23 has a first inclined surface 23c extending from the tip 23e to the first end 23f, and a second inclined surface 23d extending from the tip 23e to the second end 23g.
  • the first inclined surface 23c has a first tip inclination angle 23k with respect to the virtual line 2a.
  • the second inclined surface 23d has a second tip inclination angle 23l with respect to the virtual line 2a.
  • the first tip inclination angle 23k and the second tip inclination angle 23l are not less than 3 ° and not more than 10 °, for example, 5 °.
  • the first end chip 24 also has a rake face 24 a and a flank face 24 b (tip inclined face 24 c), similarly to the first peak chip 21.
  • the first end chip 24 has a first end 24f and a second end 24g in the thickness direction, and has a tooth thickness 24j of 1.1 mm, for example.
  • the first end chip 24 has a tip inclined surface 24c extending from the first end 24f to the second end 24g.
  • the tip inclined surface 24c has a tip tilt angle 24l with respect to the virtual line 2a.
  • the tip inclination angle 24l is not less than 3 ° and not more than 10 °, for example, 5 °.
  • the second end tip 25 also has a rake face 25 a and a flank face 25 b (tip inclined face 25 c), like the first mountain tip 21.
  • the second end chip 25 has a first end 25f and a second end 25g in the thickness direction, and has a tooth thickness 25j of 1.1 mm, for example.
  • the second end tip 25 has a tip inclined surface 25c extending from the second end 25g to the first end 25f.
  • the tip inclined surface 25c has a tip tilt angle 25k with respect to the virtual line 2a.
  • the tip inclination angle 25k is not less than 3 ° and not more than 10 °, for example, 5 °.
  • the first crest chip 21 also has a first side end face 21h and a second side end face 21i similarly to the first crest chip 11 shown in FIG.
  • the second pile tip 22 has a first side end face 22h and a second side end face 22i.
  • the third mountain chip 23 has a first side end surface 23h and a second side end surface 23i.
  • the first end chip 24 has a first side end face 24h and a second side end face 24i.
  • the second end chip 25 has a first side end face 25h and a second side end face 25i.
  • the first side end surfaces 21h, 22h, 23h, 24h, and 25h and the second side end surfaces 21i, 22i, 23i, 24i, and 25i are angles greater than 0 ° and 1 ° or less with respect to the radial direction of the base metal 4, for example, 30 Each has an inclination angle closer to the inner side of '.
  • the split cutting type tip saw 2 includes five types of tips, that is, a first peak tip 21, a second peak tip 22, a third peak tip 23, a first end tip 24, and a second end tip 25.
  • the first end tip 24 has a first end 24f protruding outward in the radial direction
  • the second end tip 25 has a second end 25g protruding outward in the radial direction.
  • the first peak 21 has a tip 21e that protrudes radially outward from the first end 21f at a position that is approximately a half of the tooth thickness 21j in the thickness direction.
  • the second mountain tip 22 has a tip 22e that protrudes radially outward from the first end 22f at a position that is approximately a quarter of the tooth thickness 22j in the thickness direction.
  • the third mountain tip 23 has a tip 23e protruding outward in the radial direction at a position that is approximately a quarter of the tooth thickness 23j in the thickness direction from the second end 23g.
  • 23k and the second tip inclination angle 23l of the second inclined surface 23d are not less than 3 ° and not more than 10 °, for example, 5 °. Preferably they are all the same size, eg all 5 °.
  • the divided cutting tip saw 2 shown in FIG. 4 has the same effect as the divided cutting tip saw 1 shown in FIG.
  • the divided cutting type tip saw 2 enables cutting with low cutting resistance while smoothing the cut surface of the work material, and can also reduce the sound pressure level of sound generated during cutting. Further, the divided cutting type tip saw 2 can easily polish each inclined surface.
  • the split cutting tip saw 2 is likely to suppress vibration in the thickness direction of the base metal 4. This effect can be expected to smooth the cut surface of the work material and to reduce the sound pressure level of the sound accompanying the cutting.
  • the divided cutting tip saw 3 of this embodiment has a tip group 30 shown in FIGS. 7 and 8 instead of the tip group 10 shown in FIGS.
  • the chip group 30 includes six types of chips arranged along the periphery of the base metal 4.
  • the six types of chips are a first peak chip 31, a second peak chip 32, a third peak chip 33, a fourth peak chip 34, a first end chip 35, and a second end chip 36.
  • the front in the rotational direction of the divided cutting tip saw 3 (clockwise front in FIG. 4) is the front side of each tip.
  • the order of the six types of chips is not limited to FIGS.
  • the first crest tip 31 also has a rake face 31a and a flank 31b (first inclined surface 31c, second inclined surface 31d) in the same manner as the first crest chip 11 shown in FIG.
  • the first peak 31 has a first end 31f and a second end 31g in the thickness direction, and has a tooth thickness 31j of 1.1 mm, for example.
  • the first peak 31 is between the first end 31f and the second end 31g, and the tip 31e is located at a position (first position) that is approximately two-fifths of the tooth thickness 31j in the thickness direction from the first end 31f. Have.
  • the first peak 31 has a first inclined surface 31c extending from the tip 31e to the first end 31f, and a second inclined surface 31d extending from the tip 31e to the second end 31g.
  • the first inclined surface 31c has a first tip inclination angle 31k with respect to a virtual line 3a that is parallel to the axis of the base metal 4 and passes through the tip 31e.
  • the second inclined surface 31d has a second tip inclination angle 31l with respect to the virtual line 3a.
  • the first tip inclination angle 31k and the second tip inclination angle 31l are not less than 3 ° and not more than 10 °, for example, 5 °.
  • the second mountain chip 32 also has a rake surface 32 a and a flank surface 32 b (first inclined surface 32 c and second inclined surface 32 d), like the first mountain chip 31.
  • the second peak 32 has a first end 32f and a second end 32g in the thickness direction, and has a tooth thickness 32j of 1.1 mm, for example.
  • the second peak 32 has a tip 32e between the first end 32f and the second end 32g and at a position (second position) that is approximately two-fifths of the tooth thickness 32j in the thickness direction from the second end 32g. Have.
  • the second peak 32 has a first inclined surface 32c extending from the tip 32e to the first end 32f, and a second inclined surface 32d extending from the tip 32e to the second end 32g.
  • the first inclined surface 32c has a first tip inclination angle 32k with respect to the virtual line 3a.
  • the second inclined surface 32d has a second tip inclination angle 32l with respect to the virtual line 3a.
  • the first tip inclination angle 32k and the second tip inclination angle 32l are not less than 3 ° and not more than 10 °, for example, 5 °.
  • the third crest chip 33 also has a rake face 33a and a flank 33b (first inclined surface 33c, second inclined surface 33d), like the first crest chip 31.
  • the third chip 33 has a first end 33f and a second end 33g in the thickness direction, and has a tooth thickness 33j of 1.1 mm, for example.
  • the third crest 33 has a tip 33e between the first end 33f and the second end 33g and at a position (third position) approximately one fifth of the tooth thickness 33j in the thickness direction from the first end 33f. Have.
  • the third peak 33 has a first inclined surface 33c extending from the tip 33e to the first end 33f, and a second inclined surface 33d extending from the tip 33e to the second end 33g.
  • the first inclined surface 33c has a first tip inclination angle 33k with respect to the virtual line 3a.
  • the second inclined surface 33d has a second tip inclination angle 33l with respect to the virtual line 3a.
  • the first tip inclination angle 33k and the second tip inclination angle 33l are not less than 3 ° and not more than 10 °, for example, 5 °.
  • the fourth crest tip 34 also has a rake face 34 a and a flank face 34 b (a first inclined face 34 c and a second inclined face 34 d) similarly to the first crest chip 31.
  • the fourth crest 34 has a first end 34f and a second end 34g in the thickness direction, and has a tooth thickness 34j of 1.1 mm, for example.
  • the fourth crest tip 34 is between the first end 34f and the second end 34g, and the tip 34e is located at a position (fourth position) that is approximately one fifth of the tooth thickness 34j in the thickness direction from the second end 34g. Have.
  • the fourth mountain tip 34 has a first inclined surface 34c extending from the tip 34e to the first end 34f, and a second inclined surface 34d extending from the tip 34e to the second end 34g.
  • the first inclined surface 34c has a first tip inclination angle 34k with respect to the virtual line 3a.
  • the second inclined surface 34d has a second tip inclination angle 34l with respect to the virtual line 3a.
  • the first tip inclination angle 34k and the second tip inclination angle 34l are not less than 3 ° and not more than 10 °, for example, 5 °.
  • the first end tip 35 also has a rake face 35 a and a flank face 35 b (tip inclined face 35 c) similarly to the first peak tip 31.
  • the first end chip 35 has a first end 35f and a second end 35g in the thickness direction, and has a tooth thickness 35j of 1.1 mm, for example.
  • the first end chip 35 has a tip inclined surface 35c extending from the first end 35f to the second end 35g.
  • the tip inclined surface 35c has a tip tilt angle 35l with respect to the virtual line 3a.
  • the tip inclination angle 35l is not less than 3 ° and not more than 10 °, for example, 5 °.
  • the second end tip 36 also has a rake face 36 a and a flank face 36 b (tip inclined face 36 c) similarly to the first peak tip 31.
  • the second end tip 36 has a first end 36f and a second end 36g in the thickness direction, and has a tooth thickness 36j of 1.1 mm, for example.
  • the second end tip 36 has a tip inclined surface 36c extending from the second end 36g to the first end 36f.
  • the tip inclined surface 36c has a tip tilt angle 36k with respect to the virtual line 3a.
  • the tip inclination angle 36k is not less than 3 ° and not more than 10 °, for example, 5 °.
  • the first crest chip 31 also has a first side end face 31h and a second side end face 31i similarly to the first crest chip 11 shown in FIG.
  • the second peak 32 has a first side end face 32h and a second side end face 32i.
  • the third mountain chip 33 has a first side end face 33h and a second side end face 33i.
  • the fourth mountain chip 34 has a first side end face 34h and a second side end face 34i.
  • the first end chip 35 has a first side end surface 35h and a second side end surface 35i.
  • the second end chip 36 has a first side end face 36h and a second side end face 36i.
  • the first side end faces 31h, 32h, 33h, 34h, 35h, 36h and the second side end faces 31i, 32i, 33i, 34i, 35i, 36i are greater than 0 ° and less than 1 ° with respect to the radial direction of the base metal 4.
  • Each has an angle, for example, a tilt angle closer to the inside of 30 '.
  • the divided cutting type tip saw 3 includes a first peak tip 31, a second peak tip 32, a third peak tip 33, a fourth peak tip 34, a first end tip 35, and a second end tip 36.
  • the first end tip 35 has a first end 35f protruding outward in the radial direction
  • the second end tip 36 has a second end 36g protruding outward in the radial direction.
  • the first peak 31 has a tip 31e protruding outward in the radial direction at a position approximately two-fifths of the tooth thickness 31j in the thickness direction from the first end 31f.
  • the second mountain tip 32 has a tip 32e protruding outward in the radial direction at a position approximately two-fifths of the tooth thickness 32j in the thickness direction from the second end 32g.
  • the third crest tip 33 has a tip 33e protruding outward in the radial direction at a position approximately one fifth of the tooth thickness 33j in the thickness direction from the first end 33f.
  • the fourth mountain tip 34 has a tip 34e protruding outward in the radial direction at a position approximately one fifth of the tooth thickness 34j in the thickness direction from the second end 34g.
  • the tip inclination angle 35l of the tip inclined surface 35c with respect to the virtual line 3a, the tip inclination angle 36k of the tip inclined surface 36c, the first tip inclination angle 31k of the first inclined surface 31c, and the second inclination The second tip inclination angle 31l of the surface 31d, the first tip inclination angle 32k of the first inclined surface 32c, the second tip inclination angle 32l of the second inclined surface 32d, and the first tip inclination angle of the first inclined surface 33c.
  • the second tip inclination angle 33l of the second inclined surface 33d the first tip inclination angle 34k of the first inclined surface 34c, and the second tip inclination angle 34l of the second inclined surface 34d are 3 ° or more and 10 For example, it is 5 ° or less. Preferably they are all the same size, eg all 5 °.
  • the divided cutting tip saw 3 shown in FIG. 7 has the same effect as the divided cutting tip saw 1 shown in FIG.
  • the divided cutting type tip saw 3 enables cutting with low cutting resistance while smoothing the cut surface of the work material, and can also reduce the sound pressure level of sound generated during cutting.
  • the divided cutting type tip saw 3 is easy to polish each inclined surface.
  • the split cutting tip saw 3 is likely to suppress vibration in the thickness direction of the base metal 4. This effect can be expected to smooth the cut surface of the work material and to reduce the sound pressure level of the sound accompanying the cutting.
  • the test product 100 has one type of flat tooth chip 101.
  • the flat tooth chip 101 has a tip surface 101a having a tip inclination angle of 0 ° between a first end 101b at the tip position at the left end in the drawing and a second end 101c at the tip position at the right end in the drawing.
  • the test article 110 includes first chamfering chips 111 and second chamfering chips 112 that are alternately arranged on the periphery of the base metal.
  • the first chamfering tip 111 has a tip surface 111a and an inclined surface 111b.
  • the tip surface 111a extends from the second end 111e to the corner 111c between the first end 111d and the second end 111e with a tip tilt angle of 0 °.
  • the corner portion 111c is located at a position approximately one third of the tooth thickness 111f in the thickness direction from the first end 111d.
  • the inclined surface 111b extends from the corner portion 111c to the first end 111d with a tip inclination angle of 45 °.
  • the second chamfering tip 112 has a tip surface 112a and an inclined surface 112b.
  • the tip surface 112a extends from the first end 112d to the corner 112c between the first end 112d and the second end 112e with a tip tilt angle of 0 °.
  • the corner 112c is located at approximately one third of the tooth thickness 112f in the thickness direction from the second end 112e.
  • the inclined surface 112b has a tip inclination angle of 45 ° from the corner portion 112c and extends to the second end 112e.
  • the test article 120 has triple chips 121 and spur teeth chips 122 that are alternately arranged on the periphery of the base metal.
  • the flat tooth tip 122 has a tip surface 122a having a tip inclination angle of 0 ° between the first end 122b and the second end 122c.
  • the triple chip 121 has a front end surface 121a in the central region, and a first inclined surface 121b and a second inclined surface 121c on the left and right sides.
  • the tip surface 121a extends between the first corner portion 121d and the second corner portion 121e with a tip tilt angle of 0 °.
  • angular parts are located in the position of about 1/3 of the tooth thickness 121h from the 1st end 121f to the thickness direction.
  • the second corner 121e is located at approximately one third of the tooth thickness 121h in the thickness direction from the second end 121g.
  • the first inclined surface 121b extends from the first corner 121d to the first end 121f with a tip inclination angle of 45 °.
  • the second inclined surface 121c extends from the second corner 121e to the second end 121g with a tip inclination angle of 45 °.
  • the distal end surface 121 a protrudes in the radial direction from the distal end surface 122 a of the flat tooth tip 122.
  • the test article 130 includes a triple chip 131, a first chamfered chip 132, and a second chamfered chip 133 that are arranged in order in the circumferential direction on the periphery of the base metal.
  • the triple chip 131 has a front end surface 131a in the central region, and has a first inclined surface 131b and a second inclined surface 131c on the left and right sides.
  • the tip surface 131a extends between the first corner portion 131d and the second corner portion 131e with a tip tilt angle of 0 °.
  • the first corner portion 131d is located at approximately one third of the tooth thickness 131h in the thickness direction from the first end 131f.
  • the second corner 131e is located at a position that is approximately one third of the tooth thickness 131h in the thickness direction from the second end 131g.
  • the first inclined surface 131b extends from the first corner 131d to the first end 131f with a tip inclination angle of 45 °.
  • the second inclined surface 131c extends from the second corner 131e to the second end 131g with a tip inclination angle of 45 °.
  • the first chamfered tip 132 has a tip surface 132a and an inclined surface 132b.
  • the tip surface 132a extends from the second end 132e to the corner 132c between the first end 132d and the second end 132e with a tip tilt angle of 0 °.
  • the front end surface 132a is positioned closer to the center of the base metal by a height difference 132g in the radial direction of the base metal than the front end surface 131a of the triple chip 131 in a state of being joined to the base metal.
  • the height difference 132g is 0.2 mm, for example.
  • the corner 132c is located at approximately one third of the tooth thickness 132f in the thickness direction from the first end 132d.
  • the inclined surface 132b extends from the corner portion 132c to the first end 132d with a tip inclination angle of 45 °.
  • the second chamfering tip 133 has a tip surface 133a and an inclined surface 133b.
  • the tip surface 133a extends from the first end 133d to the corner portion 133c between the first end 133d and the second end 133e with a tip tilt angle of 0 °.
  • the front end surface 133a is positioned closer to the center of the base metal by a height difference of 133g in the radial direction of the base metal than the front end surface 131a of the triple chip 131 in a state of being joined to the base metal.
  • the height difference 133 g is, for example, 0.2 mm.
  • the corner portion 133c is located at approximately one third of the tooth thickness 133f in the thickness direction from the second end 133e.
  • the inclined surface 133b extends from the corner portion 133c to the second end 133e with a tip inclination angle of 45 °.
  • the test article 140 includes a first peak chip 11, a second peak chip 12, a first end chip 13, and a second end chip 14 shown in FIG.
  • a test product 150 in FIG. 33 is the tip saw of the embodiment having the tip shown in FIG.
  • the test product 150 includes the first peak chip 21, the second peak chip 22, the third peak chip 23, the first end chip 24, and the second end chip 25 shown in FIG. .
  • the test article 160 has a chevron chip 161, a first triple chip 162, and a second triple chip 163 that are arranged in order in the circumferential direction on the periphery of the base metal.
  • the chevron chip 161 has a first inclined surface 161a and a second inclined surface 161b.
  • the first inclined surface 161a extends from the tip 161c between the first end 161d and the second end 161e to the first end 161d with a tip tilt angle of 5 °.
  • the tip 161c is located at a position approximately one half of the tooth thickness 161f in the thickness direction from the first end 161d.
  • the second inclined surface 161b extends from the tip 161c to the second end 161e with a tip tilt angle of 5 °.
  • the first triple chip 162 has a front end surface 162a in the central region, and has a first inclined surface 162b and a second inclined surface 162c on both the left and right sides.
  • the tip surface 162a extends between the first corner portion 162d and the second corner portion 162e with a tip tilt angle of 0 °.
  • the distal end surface 162a is located at a location outward from the distal end 161c of the chevron chip 161 by a height difference 162i in the radial direction of the base metal in a state of being joined to the base metal.
  • the height difference 162i is, for example, 0.2 mm.
  • the first corner portion 162d is located at a position approximately three-tenths of the tooth thickness 162h in the thickness direction from the first end 162f.
  • the second corner portion 162e is located at a position approximately three-tenths of the tooth thickness 162h in the thickness direction from the second end 162g.
  • the first inclined surface 162b extends from the first corner portion 162d to the first end 162f with a tip inclination angle of 30 °.
  • the second inclined surface 162c extends from the second corner portion 162e to the second end 162g with a tip inclination angle of 30 °.
  • the second triple chip 163 has a tip surface 163a in the central region, and has a first inclined surface 163b and a second inclined surface 163c on both the left and right sides.
  • the tip surface 163a extends between the first corner portion 163d and the second corner portion 163e with a tip tilt angle of 0 °.
  • the distal end surface 163a is located at a position outside the distal end surface 162a of the first triple chip 162 by a height difference 163i in the radial direction of the base metal while being joined to the base metal.
  • the height difference 163i is, for example, 0.2 mm.
  • the first corner portion 163d is located at a position approximately one third of the tooth thickness 163h in the thickness direction from the first end 163f.
  • the second corner portion 163e is located at a position approximately one third of the tooth thickness 163h in the thickness direction from the second end 163g.
  • the first inclined surface 163b extends from the first corner portion 163d to the first end 163f with a tip inclination angle of 45 °.
  • the second inclined surface 163c extends from the second corner portion 163e to the second end 163g with a tip inclination angle of 45 °.
  • FIG. 15 shows a cut surface of a work material cut by a test product 130 corresponding to a conventional product.
  • 16 and 17 show cut surfaces of the work material cut by the test products 140 and 150 according to the embodiment.
  • FIG. 18 shows a cut surface of the work material cut by the test article 160 as a comparison target. There was no significant difference between the cut surfaces of the test products 100, 110, 120, and 130 corresponding to the conventional products and the cut surfaces of the test products 140 and 150 according to the embodiment. As shown in FIG. 18, a large burr was generated on the saw blade exit side (inner side of the pipe in the figure) on the cut surface of the test sample 160 which is a comparison target.
  • the power and noise at the time of cutting the work material with each test product were measured. Changes in power in each test piece are shown in FIGS. 19, 21, 23, 25, 27, 29, and 31. As shown in FIG. 19 and the like, the beginning of cutting (left end in the figure) and the end of cutting (right end in the figure) are power during idling. Since the pipe-shaped work material is cut into a ring shape so as to be orthogonal to the axial direction, the power transition has two peaks. That is, power peaks appear near the beginning and end of cutting. The power when cutting with the test products 140 and 150 of the present embodiment had a smaller peak value and a smaller fluctuation range than other test products.
  • the net cutting power was remarkably reduced when compared with the test product 100 without the inclined surface, and the net cutting power was sufficiently reduced even when compared with the test products 110, 120, and 130.
  • the test product 160 had a power transition similar to that of the test product 150.
  • the time change of the sound pressure in each test piece is shown in FIGS. 20, 22, 24, 26, 28, 30 and 32.
  • the sound pressure was measured with a sound level meter installed at a position approximately 1 m away from the cutting point.
  • the sound pressure when cut with the test products 140 and 150 of the present embodiment was sufficiently smaller than other test products.
  • the fluctuation of the sound pressure was particularly small, and it remained as a small sound pressure.
  • the sound pressure may be a small value of about 2 Pa, and the sound pressure was suppressed as a whole.
  • the test product 160 whose power transition was similar to that of the test product 150, a relatively large noise having a sound pressure of approximately 10 Pa or more was generated.
  • the net cutting power of each test product was compared in FIGS.
  • the net cutting power is a value obtained by subtracting the idling power from the power transition of FIGS. 19, 21, 23, 25, 27, 29, and 31.
  • Each test product was tested twice and the average values were compared.
  • the black bars in FIG. 33 are values obtained in the test, and the white bars are average values.
  • the net cutting power of the test products 140 and 150 of this embodiment was 15 to 24% lower than that of the other test products 100, 110, and 120.
  • Low net cutting power means low cutting resistance.
  • FIG. 36 shows the noise (loudness) reduction rate of the test products 140 and 150 of the present embodiment based on the test products 100, 110, and 120, respectively. As shown in FIG. 36, the noise reduction rate of the test products 140 and 150 of the present embodiment was 13 to 19% compared to the other test products 100, 110, and 120.
  • the A characteristic sound pressure level is a sound pressure level obtained by weighting the measured sound pressure level of each frequency with a frequency that is easy for humans to hear.
  • an experimental machine equipped with a soundproof cover was used instead of the experimental machine in the above test.
  • the base metal shape, the number of teeth, and the cutting conditions of the test product were such that the tooth thickness was 2.2 mm, the body thickness was 1.8 mm, and other conditions were the same as in the above test.
  • the tip inclination angle (first tip inclination angle, second tip inclination angle) of each test product is set at the same angle in the same test product.
  • the tip height of each chip of the test product (the radial position with respect to the center of the base metal) is set to the same height.
  • the test products 250, 260, 270, 280, and 290 divided into five include a first peak chip 21, a second peak chip 22, a third peak chip 23, a first end chip 24, and a second end chip 25 shown in FIG. 6. Is provided.
  • the test pieces 300, 310, 320, 330, and 340 divided into six parts include a first peak chip 31, a second peak chip 32, a third peak chip 33, a fourth peak chip 34, and a first end chip 35 shown in FIG. And a second end chip 36 is provided.
  • Each tip inclination angle of each chip of the test products 200, 250, and 300 in FIG. 39 is 3 °.
  • Each tip inclination angle of the test products 210, 260, 310, 350, 360 is 5 °.
  • the tip inclination angles of the test products 220, 270, and 320 are 7 °.
  • Each tip inclination angle of the test products 230, 280, 330 is 10 °.
  • the tip inclination angles of the test products 240, 290, and 340 are 12 °.
  • the test product 350 divided into three parts in FIG. 39 has a mountain tip 41, a first end tip 42, and a second end tip 43 that are arranged in order in the circumferential direction on the periphery of the base metal as shown in FIG.
  • the crest chip 41, the first end chip 42, and the second end chip 43 have first ends 41f, 42f, 43f at the tip positions of the left end in the figure, respectively, and second ends 41g, 42g, 43g at the tip positions of the right end in the figure.
  • the mountain tip 41, the first end tip 42, and the second end tip 43 have tooth thicknesses 41j, 42j, 43j of 2.2 mm, for example.
  • the mountain tip 41, the first end tip 42, and the second end tip 43 are first side end surfaces 41h, 42h extending inward in the radial direction of the base metal from the first ends 41f, 42f, 43f. , 43h.
  • the mountain tip 41, the first end tip 42, and the second end tip 43 have second side end faces 41i, 42i, 43i extending from the second ends 41g, 42g, 43g, respectively.
  • the first side end faces 41h, 42h, 43h and the second side end faces 41i, 42i, 43i have an inclination angle closer to the inside of, for example, 30 'with respect to the radial direction of the base metal.
  • the mountain tip 41 has a tip 41e at a position substantially half the tooth thickness 41j in the thickness direction from the first end 41f.
  • the mountain tip 41 has a first inclined surface 41c extending from the tip 41e to the first end 41f, and a second inclined surface 41d extending from the tip 41e to the second end 41g.
  • the first inclined surface 41c has a first tip inclination angle 41k with respect to a virtual line L1 that is parallel to the axis of the base metal and passes through the tip 41e.
  • the second inclined surface 41d has a second tip inclination angle 41l with respect to the virtual line L1.
  • the first tip tilt angle 41k and the second tip tilt angle 41l are each 5 °.
  • the first end tip 42 has a tip inclined surface 42c extending from the first end 42f to the second end 42g.
  • the tip inclined surface 42c has a tip tilt angle 42l of 5 ° with respect to the virtual line L1.
  • the second end chip 43 has a tip inclined surface 43c extending from the second end 43g to the first end 43f.
  • the tip inclined surface 43c has a tip tilt angle 43k of 5 ° with respect to the virtual line L1.
  • the test product 360 divided into 10 parts has mountain chips 51 to 58, a first end chip 59, and a second end chip 60 that are arranged in order in the circumferential direction on the periphery of the base metal as shown in FIG.
  • the crest chips 51 to 58, the first end chip 59, and the second end chip 60 have first ends 51f, 52f, 53f, 54f, 55f, 56f, 57f, 58f, 59f, and 60f, respectively, at the distal end positions shown in the drawing. .
  • the crest chips 51 to 58, the first end chip 59, and the second end chip 60 have second ends 51g, 52g, 53g, 54g, 55g, 56g, 57g, 58g, 59g, and 60g at the front end position in the figure.
  • the crest tips 51 to 58, the first end tip 59, and the second end tip 60 have tooth thicknesses 51j, 52j, 53j, 54j, 55j, 56j, 57j, 58j, 59j, 60j of 2.2 mm, for example.
  • the crest chips 51 to 58, the first end chip 59, and the second end chip 60 are made of base metal from the first ends 51f, 52f, 53f, 54f, 55f, 56f, 57f, 58f, 59f, 60f.
  • the mountain chips 51 to 58, the first end chip 59 and the second end chip 60 are similarly extended from the second ends 51g, 52g, 53g, 54g, 55g, 56g, 57g, 58g, 59g and 60g.
  • the mountain tip 51 has a tip 51e at a position that is approximately four-thirds of the tooth thickness 51j in the thickness direction from the first end 51f.
  • the mountain tip 52 has a tip 52e at a position that is approximately four-ninths of the tooth thickness 52j in the thickness direction from the second end 52g.
  • the mountain tip 53 has a tip 53e at a position that is approximately one third of the tooth thickness 53j in the thickness direction from the first end 53f.
  • the mountain tip 54 has a tip 54e at a position that is approximately one third of the tooth thickness 54j in the thickness direction from the second end 54g.
  • the mountain tip 55 has a tip 55e at a position approximately two-ninths of the tooth thickness 55j in the thickness direction from the first end 55f.
  • the mountain tip 56 has a tip 56e at a position that is approximately two-ninths of the tooth thickness 56j in the thickness direction from the second end 56g.
  • the mountain tip 57 has a tip 57e at a position that is approximately 1/9 of the tooth thickness 57j in the thickness direction from the first end 57f.
  • the crest tip 58 has a tip 58e at a position that is approximately one ninth of the tooth thickness 58j in the thickness direction from the second end 58g.
  • the crests 51 to 58 extend from the tips 51e, 52e, 53e, 54e, 55e, 56e, 57e, 58e to the first ends 51f, 52f, 53f, 54f, 55f, 56f, 57f, 58f. It has the 1st inclined surface 51c, 52c, 53c, 54c, 55c, 56c, 57c, 58c to protrude.
  • the mountain chips 51 to 58 are second inclined surfaces extending from the tips 51e, 52e, 53e, 54e, 55e, 56e, 57e, 58e to the second ends 51g, 52g, 53g, 54g, 55g, 56g, 57g, 58g. 51d, 52d, 53d, 54d, 55d, 56d, 57d, and 58d.
  • the first inclined surfaces 51c, 52c, 53c, 54c, 55c, 56c, 57c, 58c are parallel to the axis of the base metal and have a first tip inclination angle with respect to a virtual line L2 passing through the tip 51e.
  • the second inclined surfaces 51d, 52d, 53d, 54d, 55d, 56d, 57d, and 58d have second tip inclination angles 51l, 52l, 53l, 54l, 55l, 56l, 57l, and 58l with respect to the virtual line L2.
  • the first tip inclination angles 51k, 52k, 53k, 54k, 55k, 56k, 57k, 58k and the second tip inclination angles 51l, 52l, 53l, 54l, 55l, 56l, 57l, 58l are each 5 °.
  • the first end chip 59 has a tip inclined surface 59c extending from the first end 59f to the second end 59g.
  • the tip inclined surface 59c has a tip inclination angle 59l of 5 ° with respect to the virtual line L2.
  • the second end tip 60 has a tip inclined surface 60c extending from the second end 60g to the first end 60f.
  • the tip inclined surface 60c has a tip tilt angle 60k of 5 ° with respect to the virtual line L2.
  • test product 320 having a tip inclination angle of 7 ° in 6 divisions
  • test product 330 having a tip inclination angle of 10 ° in 6 divisions
  • test product 260 having a tip inclination angle of 5 ° in 5 divisions
  • cutting power was low.
  • the reduction ratio of the net cutting power of each test product with respect to the net cutting power of the test product 350 having a tip inclination angle of 5 ° in three divisions was calculated and summarized in FIG.
  • the net cutting power was reduced by 8 to 23% in each of the five-divided and six-divided test products as compared with the test sample 350.
  • the test product 210 having a tip inclination angle of 5 ° and the test product 220 having a 7 ° inclination had a relatively low net cutting power.
  • the test product 360 having a large number of divisions has a lower net cutting power than the test product 350 having a small number of divisions, for example, the test product 350 having three divisions.
  • the net cutting power showed a tendency with respect to each tip inclination angle.
  • the net cutting power was reduced by 11 to 23% in the test pieces of 4 to 6 divisions with the tip inclination angles of 5 ° and 7 ° as compared with the test product 350.
  • the tip inclination angle was 10 °
  • the net cutting power was 8 to 22% lower accordingly.
  • the tip inclination angle was 12 °
  • the net cutting power was relatively low in the five-part test product 290 and the six-part test product 340. From the test results, it can be inferred that when the tip inclination angle is 6 °, 8 °, etc., the tendency is similar to that when the tip inclination angle is 5 ° and 7 °.
  • 41 and 42 summarize the measurement results of the loudness when the work material was cut with each test product. From the measurement results, a test product 320 having a tip inclination angle of 7 ° by 6 divisions, a test product 310 having a tip inclination angle of 5 ° by 6 divisions, a test product 270 having a tip inclination angle of 7 ° by 5 divisions, and a 5 division. And, the loudness was low in the test piece 260 having a tip inclination angle of 5 °. The reduction rate of the loudness of each test product relative to the test product 350 was calculated and summarized in FIG. The loudness showed a tendency with respect to the number of divisions.
  • the loudness was reduced by 1 to 17% in each of the five-part and six-part test pieces compared to the test piece 350.
  • the loudness was relatively low in the test product 220 having a tip inclination angle of 7 °.
  • the test piece 360 having a large number of divisions has a lower loudness than the test piece 350 having a small number of divisions, for example, a three-part test.
  • the loudness showed a tendency with respect to each tip inclination angle.
  • the loudness was reduced by 6 to 15% in the test pieces of 4 to 6 divisions with the tip inclination angles of 5 ° and 7 ° as compared with the test product 350.
  • the tip inclination angle was 3 °
  • the loudness was 3 to 9% lower accordingly.
  • the tip inclination angle was 10 ° and 12 °
  • the loudness was relatively low at 9 to 10% in the six-part test pieces 330 and 340. From the test results, it can be inferred that, for example, when the tip inclination angle is 6 °, the tendency is similar to that when the tip inclination angle is 5 ° and 7 °.
  • the sound pressure level when the work material was cut with each test product was measured, and the measurement results are summarized in FIGS. From the measurement results, a test product 270 having a tip inclination angle of 7 ° by 5 divisions, a test product 320 having a tip inclination angle of 7 ° by 6 divisions, a test product 260 having a tip inclination angle of 5 ° by 5 divisions, and 6 divisions. And the sound pressure level was low in the specimen 330 and the like having a tip inclination angle of 10 °. As shown in FIGS. 41 and 43, in the case of a test product having a low loudness, the sound pressure level tends to be low.
  • the magnitude of the deflection width and the tendency of the time transition were similar to those of the test product 220.
  • the fluctuation width was relatively large, particularly 0.25 to 0.30 mm at the beginning and end of cutting.
  • the magnitude of the swing width and the tendency of the time transition were in a substantially intermediate state between the test product 220 shown in FIG. 47 and the test product 240 shown in FIG. .
  • the test products 400, 410, and 420 are divided into four and have a tip inclination angle of 5 °. In the test products 400, 410, and 420, the tip heights of the first and second crest tips (the radial position with respect to the center of the base metal) were set higher than the first and second end tips.
  • the first peak chip 61, the second peak chip 62, the first end chip 63, and the second end chip 64 have a first end 61f, 62f, 63f, 64f and a second end 61g, 62g, 63g. , 64g respectively.
  • the first peak chip 61, the second peak chip 62, the first end chip 63, and the second end chip 64 have tooth thicknesses 61j, 62j, 63j, 64j of 2.2 mm, for example.
  • First side end surfaces 61h, 62h, 63h, 64h extending from the first ends 61f, 62f, 63f, 64f, and second side end surfaces 61i, 62i, 63i extending from the second ends 61g, 62g, 63g, 64g. , 64i each have an inclination angle closer to the inside of 30 ', for example, with respect to the radial direction of the base metal.
  • the first peak 61 has a tip 61e at a position that is approximately one third of the tooth thickness 61j in the thickness direction from the first end 61f.
  • the first inclined surface 61c extends from the tip 61e to the first end 61f.
  • the first inclined surface 61c has a first tip inclination angle 61k of 5 ° with respect to a virtual line L3 that is parallel to the axis of the base metal and passes through the tip 61e.
  • the second inclined surface 61d extends from the tip 61e to the second end 61g.
  • the second inclined surface 61d has a second tip inclination angle 61l of 5 ° with respect to the virtual line L3.
  • the second mountain tip 62 has a tip 62e at a position that is approximately one third of the tooth thickness 62j in the thickness direction from the second end 62g.
  • the first inclined surface 62c extends from the tip 62e to the first end 62f.
  • the first inclined surface 62c has a first tip inclination angle 62k of 5 ° with respect to the virtual line L3.
  • the second inclined surface 62d extends from the tip 62e to the second end 62g.
  • the second inclined surface 62d has a second tip inclination angle 62l of 5 ° with respect to the virtual line L3.
  • the first end chip 63 has a tip inclined surface 63c extending from the first end 63f to the second end 63g.
  • the tip inclined surface 63c has a tip inclination angle 63l of 5 ° with respect to an imaginary line L4 that is parallel to the axis of the base metal and passes through the first end 63f.
  • the second end chip 64 has a tip inclined surface 64c extending from the second end 64g to the first end 64f.
  • the tip inclined surface 64c has a tip tilt angle 64k of 5 ° with respect to the virtual line L4.
  • the imaginary line L3 is positioned outward of the base metal in the axial direction by a height difference H1 from the imaginary line L4.
  • the height difference H1 is set to 0.05 mm, 0.10 mm, and 0.20 mm in the test products 400, 410, and 420 in FIG.
  • the height difference H1 between the test products 400, 410, and 420 is 2%, 5%, and 9% of the tooth thickness of each test product, respectively.
  • FIG. 50 summarizes the measurement test results of the net cutting power, the loudness, and the sound pressure level when the work material was cut with the test products 210, 400, 410, and 420.
  • the net cutting power when the work material was cut with the test products 400, 410, and 420 was 2 to 4% lower than that of the test product 210.
  • the net cutting power was 4% lower.
  • the loudness when the work material was cut with the test products 400, 410, and 420 was 6 to 25% higher than that of the test product 210.
  • the loudness tended to increase as the height difference H1 shown in FIG. 49 was increased. Similar to the loudness, the sound pressure level tended to rise and fall. Therefore, for example, the first and second peak tips are provided higher than the first and second end tips by a length of 2 to 9% of the tooth thickness of each tip. Accordingly, it can be estimated that the cutting resistance is relatively small while the noise level tends to be relatively high.
  • the radial positions of the tips 61e, 62e of the first peak chip 61 and the second peak chip 62 are the first end 63f of the first end chip 63 and the second end 64g of the second end chip 64.
  • the tooth thickness (length in the thickness direction) 61j, 62j, 63j, 64j is 0 to 9% radially outward (upward in the figure), more preferably the tooth thickness 61j, 62j, 63j, 64j. 0 to 2% radially outward. Therefore, the first peak chip 61 and the second peak chip 62 more reliably hit the work material and cut the work material. As a result, the cutting power is distributed in a balanced manner between the chips. Thus, the cutting force is not concentrated on a specific chip, and the cutting force can be reduced.
  • the chip group may be composed of chips having seven or more types of tip shapes.
  • the circumferential order of the base metal 4 of each chip shown in FIGS. 1, 4, and 7 and the interval between adjacent chips may be appropriately changed.
  • the tip 11e may be provided between the first end 11f and the second end 11g and at a position approximately two-fifths of the tooth thickness 11j in the thickness direction from the first end 11f.
  • the tip inclination angle of each chip may be appropriately changed to 6 °, 8 °, or the like.
  • a split cutting type chip saw for metalwork is exemplified, but it may be applied to a split cutting type chip saw for resin, for example.

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Abstract

分割切削型チップソーは、第１山チップ（１１）と第２山チップ（１２）と第１端チップ（１３）と第２端チップ（１４）を有する。第１端チップ（１３）の第１端（１３ｆ）と、第２端チップ（１４）の第２端（１４ｇ）と、第１山チップ（１１）の先端（１１ｅ）と、第２山チップ（１２）の先端（１２ｅ）とは、径方向外方に突出した先端である。第１端（１３ｆ）から延出する先端傾斜面（１３ｃ）と、第２端（１４ｇ）から延出する先端傾斜面（１４ｃ）と、先端（１１ｅ）から延出する第１傾斜面（１１ｃ）と第２傾斜面（１１ｄ）と、先端（１２ｅ）から延出する第１傾斜面（１２ｃ）と第２傾斜面（１２ｄ）は、それぞれ先端傾き角を有し３°以上かつ１０°以下である。

Description

分割切削型チップソー
　本発明は、分割切削型チップソーに関する。分割切削型チップソーは、例えばパイプ等の鉄鋼材料やアルミニウム等の非金属材料の被削材に溝を形成することで切断する。分割切削型チップソーは、被削材に溝を形成する際に溝幅方向に分割された切り粉を形成する。
　特許第３２１２９５１号公報、特開平８－１８７７０２号公報、特開平９－２９０３２３号公報、特許第３３７０１６６号公報、特許第６１６３７０６号公報、実開昭６３－１６９２１５号公報に分割切削型チップソーが開示されている。分割切削型チップソーは、円盤状の台金と、台金の外周に接合された複数のチップを有する。複数のチップは、先端形状が互いに異なる複数種類のチップを含む。周方向に隣接しかつ複数種類のチップを含むチップ群が台金の周縁に沿って複数並ぶ。
　分割切削型チップソーのチップは、先端形状ごとにひき溝の溝幅方向に異なる箇所を切削する。例えば異なる先端形状を有する４つのチップが、ひき溝を溝幅方向に４分割した各領域をそれぞれ分担して切削する。これにより切削で切り粉が生じる箇所は、チップ形状ごとにひき溝の溝幅方向に異なる。切り粉が小さく分散されることで、ひき溝の溝内から切り粉が排除されやすくなる。そのためチップと被削材の間に切り粉が入り込むことが抑制され、切削効率を高めることができる。しかも分割切削型チップソーの各チップは、ひき溝との接触面積が小さくなる。そのためチップと被削材の間の摩擦力が小さくなる。かくして切削抵抗が低減され、切削に伴う騒音が抑制される。加えて分割切削型チップソーで切削した被削材の切断面は、円滑になる。
　チップソーは、例えば充電式チップソーカッタ（電動丸のこ）に備えられる丸のこ刃である。充電式チップソーカッタの作業性を向上させるために、バッテリの消費が小さいチップソーが望まれている。あるいはチップソーは、例えば定置式チップソーカッタ（チップソー切断機）に備えられる丸のこ刃である。定置式電動マルノコの作業性を向上させるために、切削効率が高く、切断時間の短いチップソーが望まれている。そこで円滑な切断面を形成しつつ、切削抵抗が小さく必要な動力の小さいチップソーが必要とされている。
　本発明の１つの特徴によると分割切削型チップソーは、円盤状の台金と、台金の外周に接合された複数のチップを有する。複数のチップは、第１端チップと第２端チップと第１山チップと第２山チップを有する。第１端チップは、台金の周方向から見て台金の厚み方向第１端に径方向外方に突出する先端を具備する。第２端チップは、台金の厚み方向第２端に径方向外方に突出する先端を具備する。第１山チップは、第１端と第２端の間の第１位置において径方向外方に突出する先端を具備する。第２山チップは、第１端と第２端の間の第２位置において径方向外方に突出する先端を具備する。
　第１端チップと第２端チップは、各先端から他端へ延出する先端傾斜面を有する。第１山チップと第２山チップは、各先端から第１端へ延出する第１傾斜面と、各先端から第２端へ延出する第２傾斜面を有する。各先端傾斜面と各第１傾斜面と各第２傾斜面は、それぞれ台金の軸線と平行でかつ各先端を通る仮想線に対して先端傾き角を有し、各先端傾き角が３°以上かつ１０°以下である。
　この構成は、少なくとも４種類のチップを有し、各チップが３°以上かつ１０°以下の先端傾き角を有する。これら２つの特徴を有することで、被削材の切断面を円滑としつつ、切削抵抗を小さくできる。このような効果は、誠意研究し実験した結果、従来品と比較して顕著であることがわかった。しかもこの構成とすることで、切削時に発生する音の音圧レベルも小さくすることができる。
　他の特徴によると複数のチップは、第１端チップと第２端チップと第１山チップと第２山チップの４種類のみから構成される。あるいは複数のチップは、４種類に加え、第１端と第２端の間の第３位置において径方向外方に突出する先端を具備する第３山チップを含む５種類のみから構成される。あるいは複数のチップは、５種類に加え、第１端と第２端の間の第４位置において径方向外方に突出する先端を具備する第４山チップを含む６種類のみから構成される。係る特徴を有する分割切削型チップソーは、従来品と比較して被削材の切断面を円滑にしつつ、切削抵抗と音圧レベルを小さくすることができる。なお４種類のチップから構成されるチップソーは、全チップの先端傾き角が３°以上かつ１０°以下に設定される。
　他の特徴によると第３山チップと第４山チップは、各先端から第１端へ傾斜する第１傾斜面と、各先端から第２端へ傾斜する第２傾斜面を有する。第３山チップと第４山チップの各第１傾斜面と各第２傾斜面は、それぞれ台金の軸線と平行でかつ各先端を通る仮想線に対して先端傾き角を有し、各先端傾き角が３°以上かつ１０°以下である。したがってなお５種類または６種類のチップから構成されるチップソーは、全チップの先端傾き角が３°以上かつ１０°以下に設定される。係る特徴を有する分割切削型チップソーは、従来品と比較して、被削材の切断面を円滑にしつつ、切削抵抗と音圧レベルを小さくすることができる。
　他の特徴によると各チップの各先端傾き角が５°以上１０°以下に設定される。あるいは各チップの先端傾き角が６°以上８°以下に設定される。したがって分割切削型チップソーの各チップの先端傾き角を所定の範囲に設定することにより、被削材の切断面をより円滑にしつつ、切削抵抗と音圧レベルをより低減させることができる。
　他の特徴によると分割切削型チップソーは、各チップの各先端傾き角が全て同一であり、かつ各チップの各先端の径方向位置が同一である。したがって各傾斜面を研削砥石の傾斜を変えることなく研磨することができる。
　他の特徴によると第１山チップと第２山チップの各先端の径方向位置は、第１端チップと第２端チップの各先端の径方向位置よりも各チップの厚み方向長さの０～２５％径方向外方であり、好ましくは各チップの厚み方向長さの０～５％径方向外方である。したがって第１，第２山チップがより確実に被削材に当たって被削材を切削する。これにより切削動力が第１，第２山チップと第１，第２端チップでバランス良く振り分けられる。かくして切削抵抗が特定のチップに集中せず、切削抵抗を低減させることができる。
４分割の分割切削型チップソーの正面図である。 図１のＩＩ部分の拡大正面図である。 ４分割の分割切削型チップソーの各チップの歯型を示す周方向から見た図である。 ５分割の分割切削型チップソーの正面図である。 図４のＶ部分の拡大正面図である。 ５分割の分割切削型チップソーの各チップの歯型を示す周方向から見た図である。 ６分割の分割切削型チップソーの正面図である。 図７のＶＩＩＩ部分の拡大正面図である。 ６分割の分割切削型チップソーの各チップの歯型を示す周方向から見た図である。 平歯状の平歯チップの歯型を示す周方向から見た図である。 先端部が平歯状かつ第１端側に傾斜面を有する第１面取り付チップと、先端部が平歯状かつ第２端側に傾斜面を有する第２面取り付チップの歯型を示す周方向から見た図である。 先端部が平歯状かつ第１端側と第２端側の両方に傾斜面を有するトリプルチップと、平歯チップの歯型を示す周方向から見た図である。 トリプルチップと、第１面取り付チップと、第２面取り付チップの歯型を示す周方向から見た図である。 先端傾き角が異なる３種類のチップの歯型を示す周方向から見た図である。 図１２の２種類のチップが交互に配置されるチップソーによる被削材の切断面の一部拡大図である。 ４分割の分割切削型チップソーによる被削材の切断面の一部拡大図である。 ４分割の分割切削型チップソーによる被削材の切断面の一部拡大図である。 図１４の３種類のチップが順に配置される（トップ３分割）チップソーによる被削材の切断面の一部拡大図である。 図１０のチップを有するチップソーが被削材を切断する時の動力推移を示すグラフである。 図１０のチップを有するチップソーが被削材を切断する時の音圧(瞬時音圧ともいう)の推移を示すグラフである。 図１１の２種類のチップが交互に配置されるチップソーが被削材を切断する時の動力推移を示すグラフである。 図１１の２種類のチップが交互に配置されるチップソーが被削材を切断する時の音圧の推移を示すグラフである。 図１２の２種類のチップが交互に配置されるチップソーが被削材を切断する時の動力推移を示すグラフである。 図１２の２種類のチップが交互に配置されるチップソーが被削材を切断する時の音圧の推移を示すグラフである。 図１３の３種類のチップが順に配置されるチップソーが被削材を切断する時の動力推移を示すグラフである。 図１３の３種類のチップが順に配置されるチップソーが被削材を切断する時の音圧の推移を示すグラフである。 ４分割の分割切削型チップソーが被削材を切断する時の動力推移を示すグラフである。 ４分割の分割切削型チップソーが被削材を切断する時の音圧の推移を示すグラフである。 ５分割の分割切削型チップソーが被削材を切断する時の動力推移を示すグラフである。 ５分割の分割切削型チップソーが被削材を切断する時の音圧の推移を示すグラフである。 トップ３分割の分割切削型チップソーが被削材を切断する時の動力推移を示すグラフである。 トップ３分割の分割切削型チップソーが被削材を切断する時の音圧の推移を示すグラフである。 各チップソーが被削材を切断する時の正味切削動力の比較を示すグラフである。 各チップソーが被削材を切断する時の正味切削動力と騒音（ラウドネス）と音圧レベルの比較を示す表である。 従来品に相当する試験品と比較した各分割切削型チップソーの正味切削動力の低減率を示す表である。 従来品に相当する試験品と比較した各分割切削型チップソーの騒音（ラウドネス）低減率を示す表である。 ３分割の分割切削型チップソーの各チップの歯型を示す周方向から見た図である。 １０分割の分割切削型チップソーの各チップの歯型を示す周方向から見た図である。 種々の分割数と種々の先端傾き角を有する各チップソーによって被削材を切断した時の正味切削動力を示す表である。 図３９の結果を表した表である。 種々の分割数と種々の先端傾き角を有する各チップソーによって被削材を切断した時の騒音（ラウドネス）の結果を表した表である。 図４１の騒音の結果のグラフである。 種々の分割数と種々の先端傾き角を有する各チップソーによって被削材を切断した時のＡ特性音圧レベルを示す表である。 図４３のＡ特性音圧レベルの結果のグラフである。 ３分割で先端傾き角が５°の試験品と比較した各試験品の正味切削動力の低減率を示す表である。 ３分割で先端傾き角が５°の試験品と比較した各試験品のラウドネスの低減率を示す表である。 ４分割で先端傾き角が７°の分割切削型チップソーが被削材を切断する時のチップソーの振れ幅を示すグラフである。 ４分割で先端傾き角が１２°の分割切削型チップソーが被削材を切断する時のチップソーの振れ幅を示すグラフである。 端チップに対する山チップの先端高さが高い４分割の分割切削型チップソーの各チップの歯型を示す周方向から見た図である。 種々の先端高さに設定された山チップと端チップを有する各チップソーによって被削材を切断した時の正味切削動力とラウドネスと音圧レベルを示す表である。 図３に示すチップを有する試験品と比較した図４９に示すチップを有する各試験品の正味切削動力の低減率を示す表である。 図３に示すチップを有する試験品と比較した図４９に示すチップを有する各試験品のラウドネスの低減率を示す表である。
　次に、本発明の一つの実施形態を図１～３に基づいて説明する。図１に示すように分割切削型チップソー１は、円盤状の台金４と第１山チップ１１と第２山チップ１２と第１端チップ１３と第２端チップ１４を有する。第１山チップ１１と第２山チップ１２と第１端チップ１３と第２端チップ１４の各歯は、台金４の周縁に沿って並びチップ群１０を構成する。分割切削型チップソー１は、例えば炭素鋼、一般構造圧延鋼、クロムモリブデン鋼、ステンレス鋼、鋳鉄等の鉄鋼材料の被削材を切断加工可能である。あるいは分割切削型チップソー１は、例えばアルミ及びアルミ合金、銅及び銅合金等の非鉄金属の被削材を切断加工可能である。
　図１に示すように台金４の中心部には台金４の板厚方向に貫通する略円形の取付孔５が設けられる。取付孔５に電動マルノコ等の切削工具の回転軸が挿入されて、分割切削型チップソー１が切削工具に装着される。切削工具の回転軸が回転することで、台金４の円中心を中心として分割切削型チップソー１が図１において時計回りに回転する。以下の説明において、分割切削型チップソー１の回転方向前方を各チップの前側とする。
　図１に示すように台金４の周縁には、台金４の径方向外方に突出する突出部６が複数設けられる。隣接する突出部６同士の間には周方向に窪む歯室７が形成される。突出部６には、分割切削型チップソー１の回転方向前方側に、矩形の切欠き状のチップシート８が設けられる。台金４の円盤面には、蛇行状の制振スリット９が複数設けられる。
　図１，２に示すようにチップシート８には、第１山チップ１１あるいは第２山チップ１２あるいは第１端チップ１３あるいは第２端チップ１４が接合される。例えば、分割切削型チップソー１の回転方向前方から順に、第１山チップ１１、第２山チップ１２、第１端チップ１３、第２端チップ１４が配置される。各チップの順は違ってもよい。各チップは、例えば超硬合金、サーメットで形成される。あるいは各チップは、例えば超硬合金やサーメットにコーティング等の表面処理が施されたものである。
　図２に示すように第１山チップ１１は、分割切削型チップソー１の回転方向前方にすくい面１１ａを有する。台金４の径方向に対するすくい面１１ａのすくい角が略０°である。第１山チップ１１は、台金４の径方向外方に逃げ面１１ｂ（第１傾斜面１１ｃ、第２傾斜面１１ｄ）を有する。図３に示すように第１山チップ１１は、図示左端（台金４の厚み方向の一端）の先端位置に第１端１１ｆを有し、図示右端の先端位置に第２端１１ｇを有する。第１端１１ｆと第２端１１ｇの間の距離は、歯厚１１ｊであり例えば１．１ｍｍである。第１山チップ１１は、第１端１１ｆと第２端１１ｇの間であって、第１端１１ｆから厚み方向に歯厚１１ｊの略３分の１の位置（第１位置）に先端１１ｅを有する。先端１１ｅは、台金４の径方向外方に突出し、第１端１１ｆと第２端１１ｇの間で山形状の頂部にあたる。第１山チップ１１は、先端１１ｅから第１端１１ｆへ延出する第１傾斜面１１ｃと、先端１１ｅから第２端１１ｇへ延出する第２傾斜面１１ｄを有する。
　図３に示すように第１傾斜面１１ｃは、台金４の軸線と平行でかつ先端１１ｅを通る仮想線１ａに対して第１先端傾き角１１ｋを有する。第２傾斜面１１ｄは、仮想線１ａに対して第２先端傾き角１１ｌを有する。第１先端傾き角１１ｋと第２先端傾き角１１ｌは３°以上１０°以下であり、例えばそれぞれ５°である。第１山チップ１１は、第１端１１ｆから台金４の径方向内方へ延出する第１側端面１１ｈと、第２端１１ｇから台金４の径方向内方へ延出する第２側端面１１ｉを有する。第１側端面１１ｈと第２側端面１１ｉは、台金４の径方向に対して０°より大きく１°以下の角度、例えば３０′の内側寄りの傾斜角をそれぞれ有する。このわずかな傾斜により、被削材と第１側端面１１ｈまたは第２側端面１１ｉとの間の接触面積が減って切削抵抗が低減する。しかも第１端１１ｆと第２端１１ｇが被削材の切断面に対して突出し過ぎない傾斜であるため、切断面の仕上がりを滑らかにすることができる。
　図２に示すように第２山チップ１２も第１山チップ１１と同様に、すくい面１２ａと逃げ面１２ｂ（第１傾斜面１２ｃ、第２傾斜面１２ｄ）を有する。図３に示すように第２山チップ１２は、厚み方向に第１端１２ｆと第２端１２ｇを有し、例えば１．１ｍｍの歯厚１２ｊを有する。第２山チップ１２は、第１端１２ｆと第２端１２ｇの間であって、第２端１２ｇから厚み方向に歯厚１２ｊの略３分の１の位置（第２位置）に先端１２ｅを有する。第２山チップ１２は、先端１２ｅから第１端１２ｆへ延出する第１傾斜面１２ｃと、先端１２ｅから第２端１２ｇへ延出する第２傾斜面１２ｄを有する。第１傾斜面１２ｃは、仮想線１ａに対して第１先端傾き角１２ｋを有する。第２傾斜面１２ｄは、仮想線１ａに対して第２先端傾き角１２ｌを有する。第１先端傾き角１２ｋと第２先端傾き角１２ｌは３°以上１０°以下であり、例えばそれぞれ５°である。
　図３に示すように第２山チップ１２も第１山チップ１１と同様に、第１側端面１２ｈと第２側端面１２ｉを有する。第１側端面１２ｈと第２側端面１２ｉは、台金４の径方向に対して０°より大きく１°以下の角度、例えば３０′の内側寄りの傾斜角をそれぞれ有する。
　図２に示すように第１端チップ１３も第１山チップ１１と同様に、すくい面１３ａと逃げ面１３ｂ（先端傾斜面１３ｃ）を有する。図３に示すように第１端チップ１３は、厚み方向に第１端１３ｆと第２端１３ｇを有し、例えば１．１ｍｍの歯厚１３ｊを有する。第１端チップ１３は、第１端１３ｆから第２端１３ｇへ延出する先端傾斜面１３ｃを有する。先端傾斜面１３ｃは、仮想線１ａに対して先端傾き角１３ｌを有する。先端傾き角１３ｌは３°以上１０°以下であり、例えば５°である。
　図３に示すように第１端チップ１３も第１山チップ１１と同様に、第１側端面１３ｈと第２側端面１３ｉを有する。第１側端面１３ｈと第２側端面１３ｉは、台金４の径方向に対して０°より大きく１°以下の角度、例えば３０′の内側寄りの傾斜角をそれぞれ有する。
　図２に示すように第２端チップ１４も第１山チップ１１と同様に、すくい面１４ａと逃げ面１４ｂ（先端傾斜面１４ｃ）を有する。図３に示すように第２端チップ１４は、厚み方向に第１端１４ｆと第２端１４ｇを有し、例えば１．１ｍｍの歯厚１４ｊを有する。第２端チップ１４は、第２端１４ｇから第１端１４ｆへ延出する先端傾斜面１４ｃを有する。先端傾斜面１４ｃは、仮想線１ａに対して先端傾き角１４ｋを有する。先端傾き角１４ｋは３°以上１０°以下であり、例えば５°である。
　図３に示すように第２端チップ１４も第１山チップ１１と同様に、第１側端面１４ｈと第２側端面１４ｉを有する。第１側端面１４ｈと第２側端面１４ｉは、台金４の径方向に対して０°より大きく１°以下の角度、例えば３０′の内側寄りの傾斜角をそれぞれ有する。
　図１，３に示すように分割切削型チップソー１は、第１山チップ１１と第２山チップ１２と第１端チップ１３と第２端チップ１４の４種類のチップを有する。第１端チップ１３は台金４の径方向外方に突出した第１端１３ｆを有し、第２端チップ１４は台金４の径方向外方に突出した第２端１４ｇを有する。第１山チップ１１は、第１端１１ｆから台金４の厚み方向に歯厚１１ｊの略３分の１の位置に、台金４の径方向外方に突出した先端１１ｅを有する。第２山チップ１２は、第２端１２ｇから台金４の厚み方向に歯厚１１ｊの略３分の１の位置に、台金４の径方向外方に突出した先端１２ｅを有する。
　図３に示すように、仮想線１ａに対する先端傾斜面１３ｃの先端傾き角１３ｌと、先端傾斜面１４ｃの先端傾き角１４ｋと、第１傾斜面１１ｃの第１先端傾き角１１ｋと、第２傾斜面１１ｄの第２先端傾き角１１ｌと、第１傾斜面１２ｃの第１先端傾き角１２ｋと、第２傾斜面１２ｄの第２先端傾き角１２ｌは、３°以上かつ１０°以下であり、例えば５°である。好ましくはこれらが全て同じ大きさ、例えば全て５°である。
　したがって分割切削型チップソー１は、被削材の切断面を円滑としつつ、切削抵抗の小さい切断加工を可能とする。このような効果は、後述する実験結果から従来品と比較して顕著であることがわかった。しかもこの構成とすることで、切削時に発生する音の音圧レベルも小さくすることができる。さらに分割切削型チップソー１は、各先端傾き角が同一であることにより、各傾斜面を研磨することが容易である。すなわち砥石を先端傾き角に設定することにより、異なる角度に変更する場合の研削砥石の設定や砥石面と傾斜面の距離の補正を容易にすることができる。
　加えて各チップが被削材から切削抵抗を最も多く受ける箇所は、各チップが径方向外方に突出した先端１１ｅ，先端１２ｅ，第１端１３ｆ，第２端１４ｇである。先端１１ｅと先端１２ｅと第１端１３ｆと第２端１４ｇは、それぞれ台金４の厚み方向について異なる位置にある。したがって分割切削型チップソー１が被削材から受ける切削抵抗は、台金４の厚み方向についてそれぞれ異なる４箇所に主として分散される。これにより分割切削型チップソー１は台金４の厚み方向の振動が抑制されやすい。さらに台金４の厚み方向の振動の抑制によっても、被削材の切断面の円滑化や切削に伴う音の音圧レベルの低下が期待できる。
　次に、他の実施形態を図４～６に基づいて説明する。この実施形態の分割切削型チップソー２は、図１，２に示すチップ群１０に代えて図４，５に示すチップ群２０を有する。チップ群２０は、台金４の周縁に沿って並ぶ５種類のチップで構成される。５種類のチップは、第１山チップ２１と第２山チップ２２と第３山チップ２３と第１端チップ２４と第２端チップ２５である。以下の説明において、分割切削型チップソー２の回転方向前方（図４において時計回り前方）を各チップの前側とする。５種類のチップの順は図４から図６に限定されるものではない。
　図５に示すように第１山チップ２１も図２に示す第１山チップ１１と同様に、すくい面２１ａと逃げ面２１ｂ（第１傾斜面２１ｃ、第２傾斜面２１ｄ）を有する。図６に示すように第１山チップ２１は、厚み方向に第１端２１ｆと第２端２１ｇを有し、例えば１．１ｍｍの歯厚２１ｊを有する。第１山チップ２１は、第１端２１ｆと第２端２１ｇの間であって、第１端２１ｆから厚み方向に歯厚２１ｊの略２分の１の位置（第１位置）に先端２１ｅを有する。第１山チップ２１は、先端２１ｅから第１端２１ｆへ延出する第１傾斜面２１ｃと、先端２１ｅから第２端２１ｇへ延出する第２傾斜面２１ｄを有する。第１傾斜面２１ｃは、台金４の軸線と平行でかつ先端２１ｅを通る仮想線２ａに対して第１先端傾き角２１ｋを有する。第２傾斜面２１ｄは、仮想線２ａに対して第２先端傾き角２１ｌを有する。第１先端傾き角２１ｋと第２先端傾き角２１ｌは３°以上１０°以下であり、例えばそれぞれ５°である。
　図５に示すように第２山チップ２２も第１山チップ２１と同様に、すくい面２２ａと逃げ面２２ｂ（第１傾斜面２２ｃ、第２傾斜面２２ｄ）を有する。図６に示すように第２山チップ２２は、厚み方向に第１端２２ｆと第２端２２ｇを有し、例えば１．１ｍｍの歯厚２２ｊを有する。第２山チップ２２は、第１端２２ｆと第２端２２ｇの間であって、第１端２２ｆから厚み方向に歯厚２２ｊの略４分の１の位置（第２位置）に先端２２ｅを有する。第２山チップ２２は、先端２２ｅから第１端２２ｆへ延出する第１傾斜面２２ｃと、先端２２ｅから第２端２２ｇへ延出する第２傾斜面２２ｄを有する。第１傾斜面２２ｃは、仮想線２ａに対して第１先端傾き角２２ｋを有する。第２傾斜面２２ｄは、仮想線２ａに対して第２先端傾き角２２ｌを有する。第１先端傾き角２２ｋと第２先端傾き角２２ｌは３°以上１０°以下であり、例えばそれぞれ５°である。
　図５に示すように第３山チップ２３も第１山チップ２１と同様に、すくい面２３ａと逃げ面２３ｂ（第１傾斜面２３ｃ、第２傾斜面２３ｄ）を有する。図６に示すように第３山チップ２３は、厚み方向に第１端２３ｆと第２端２３ｇを有し、例えば１．１ｍｍの歯厚２３ｊを有する。第３山チップ２３は、第１端２３ｆと第２端２３ｇの間であって、第２端２３ｇから厚み方向に歯厚２３ｊの略４分の１の位置（第３位置）に先端２３ｅを有する。第３山チップ２３は、先端２３ｅから第１端２３ｆへ延出する第１傾斜面２３ｃと、先端２３ｅから第２端２３ｇへ延出する第２傾斜面２３ｄを有する。第１傾斜面２３ｃは、仮想線２ａに対して第１先端傾き角２３ｋを有する。第２傾斜面２３ｄは、仮想線２ａに対して第２先端傾き角２３ｌを有する。第１先端傾き角２３ｋと第２先端傾き角２３ｌは３°以上１０°以下であり、例えばそれぞれ５°である。
　図５に示すように第１端チップ２４も第１山チップ２１と同様に、すくい面２４ａと逃げ面２４ｂ（先端傾斜面２４ｃ）を有する。図６に示すように第１端チップ２４は、厚み方向に第１端２４ｆと第２端２４ｇを有し、例えば１．１ｍｍの歯厚２４ｊを有する。第１端チップ２４は、第１端２４ｆから第２端２４ｇへ延出する先端傾斜面２４ｃを有する。先端傾斜面２４ｃは、仮想線２ａに対して先端傾き角２４ｌを有する。先端傾き角２４ｌは３°以上１０°以下であり、例えば５°である。
　図５に示すように第２端チップ２５も第１山チップ２１と同様に、すくい面２５ａと逃げ面２５ｂ（先端傾斜面２５ｃ）を有する。図６に示すように第２端チップ２５は、厚み方向に第１端２５ｆと第２端２５ｇを有し、例えば１．１ｍｍの歯厚２５ｊを有する。第２端チップ２５は、第２端２５ｇから第１端２５ｆへ延出する先端傾斜面２５ｃを有する。先端傾斜面２５ｃは、仮想線２ａに対して先端傾き角２５ｋを有する。先端傾き角２５ｋは３°以上１０°以下であり、例えば５°である。
　図６に示すように第１山チップ２１も図３に示す第１山チップ１１と同様に、第１側端面２１ｈと第２側端面２１ｉを有する。同様にして第２山チップ２２は、第１側端面２２ｈと第２側端面２２ｉを有する。第３山チップ２３は、第１側端面２３ｈと第２側端面２３ｉを有する。第１端チップ２４は、第１側端面２４ｈと第２側端面２４ｉを有する。第２端チップ２５は、第１側端面２５ｈと第２側端面２５ｉを有する。第１側端面２１ｈ，２２ｈ，２３ｈ，２４ｈ，２５ｈと第２側端面２１ｉ，２２ｉ，２３ｉ，２４ｉ，２５ｉは、台金４の径方向に対して０°より大きく１°以下の角度、例えば３０′の内側寄りの傾斜角をそれぞれ有する。
　図４，６に示すように分割切削型チップソー２は、第１山チップ２１と第２山チップ２２と第３山チップ２３と第１端チップ２４と第２端チップ２５の５種類のチップを有する。第１端チップ２４は径方向外方に突出した第１端２４ｆを有し、第２端チップ２５は径方向外方に突出した第２端２５ｇを有する。第１山チップ２１は、第１端２１ｆから厚み方向に歯厚２１ｊの略２分の１の位置に、径方向外方に突出した先端２１ｅを有する。第２山チップ２２は、第１端２２ｆから厚み方向に歯厚２２ｊの略４分の１の位置に、径方向外方に突出した先端２２ｅを有する。第３山チップ２３は、第２端２３ｇから厚み方向に歯厚２３ｊの略４分の１の位置に、径方向外方に突出した先端２３ｅを有する。
　図６に示すように、仮想線２ａに対する先端傾斜面２４ｃの先端傾き角２４ｌと、先端傾斜面２５ｃの先端傾き角２５ｋと、第１傾斜面２１ｃの第１先端傾き角２１ｋと、第２傾斜面２１ｄの第２先端傾き角２１ｌと、第１傾斜面２２ｃの第１先端傾き角２２ｋと、第２傾斜面２２ｄの第２先端傾き角２２ｌと、第１傾斜面２３ｃの第１先端傾き角２３ｋと、第２傾斜面２３ｄの第２先端傾き角２３ｌは、３°以上かつ１０°以下であり、例えば５°である。好ましくはこれらが全て同じ大きさ、例えば全て５°である。
　したがって図４に示す分割切削型チップソー２は、図１に示す分割切削型チップソー１と同様の効果を奏する。例えば分割切削型チップソー２は、被削材の切断面を円滑としつつ、切削抵抗の小さい切断加工を可能とし、しかも切削時に発生する音の音圧レベルも小さくすることができる。さらに分割切削型チップソー２は、各傾斜面を研磨することが容易である。加えて分割切削型チップソー２は、台金４の厚み方向の振動が抑制されやすい。この効果によっても被削材の切断面の円滑化や切削に伴う音の音圧レベルの低下が期待できる。
　次に、他の実施形態を図７～９に基づいて説明する。この実施形態の分割切削型チップソー３は、図１，２に示すチップ群１０に代えて図７，８に示すチップ群３０を有する。チップ群３０は、台金４の周縁に沿って並ぶ６種類のチップで構成される。６種類のチップは、第１山チップ３１と第２山チップ３２と第３山チップ３３と第４山チップ３４と第１端チップ３５と第２端チップ３６である。以下の説明において、分割切削型チップソー３の回転方向前方（図４において時計回り前方）を各チップの前側とする。６種類のチップの順は図７から図９に限定されるものではない。
　図８に示すように第１山チップ３１も図２に示す第１山チップ１１と同様に、すくい面３１ａと逃げ面３１ｂ（第１傾斜面３１ｃ、第２傾斜面３１ｄ）を有する。図９に示すように第１山チップ３１は、厚み方向に第１端３１ｆと第２端３１ｇを有し、例えば１．１ｍｍの歯厚３１ｊを有する。第１山チップ３１は、第１端３１ｆと第２端３１ｇの間であって、第１端３１ｆから厚み方向に歯厚３１ｊの略５分の２の位置（第１位置）に先端３１ｅを有する。第１山チップ３１は、先端３１ｅから第１端３１ｆへ延出する第１傾斜面３１ｃと、先端３１ｅから第２端３１ｇへ延出する第２傾斜面３１ｄを有する。第１傾斜面３１ｃは、台金４の軸線と平行でかつ先端３１ｅを通る仮想線３ａに対して第１先端傾き角３１ｋを有する。第２傾斜面３１ｄは、仮想線３ａに対して第２先端傾き角３１ｌを有する。第１先端傾き角３１ｋと第２先端傾き角３１ｌは３°以上１０°以下であり、例えばそれぞれ５°である。
　図８に示すように第２山チップ３２も第１山チップ３１と同様に、すくい面３２ａと逃げ面３２ｂ（第１傾斜面３２ｃ、第２傾斜面３２ｄ）を有する。図９に示すように第２山チップ３２は、厚み方向に第１端３２ｆと第２端３２ｇを有し、例えば１．１ｍｍの歯厚３２ｊを有する。第２山チップ３２は、第１端３２ｆと第２端３２ｇの間であって、第２端３２ｇから厚み方向に歯厚３２ｊの略５分の２の位置（第２位置）に先端３２ｅを有する。第２山チップ３２は、先端３２ｅから第１端３２ｆへ延出する第１傾斜面３２ｃと、先端３２ｅから第２端３２ｇへ延出する第２傾斜面３２ｄを有する。第１傾斜面３２ｃは、仮想線３ａに対して第１先端傾き角３２ｋを有する。第２傾斜面３２ｄは、仮想線３ａに対して第２先端傾き角３２ｌを有する。第１先端傾き角３２ｋと第２先端傾き角３２ｌは３°以上１０°以下であり、例えばそれぞれ５°である。
　図８に示すように第３山チップ３３も第１山チップ３１と同様に、すくい面３３ａと逃げ面３３ｂ（第１傾斜面３３ｃ、第２傾斜面３３ｄ）を有する。図９に示すように第３山チップ３３は、厚み方向に第１端３３ｆと第２端３３ｇを有し、例えば１．１ｍｍの歯厚３３ｊを有する。第３山チップ３３は、第１端３３ｆと第２端３３ｇの間であって、第１端３３ｆから厚み方向に歯厚３３ｊの略５分の１の位置（第３位置）に先端３３ｅを有する。第３山チップ３３は、先端３３ｅから第１端３３ｆへ延出する第１傾斜面３３ｃと、先端３３ｅから第２端３３ｇへ延出する第２傾斜面３３ｄを有する。第１傾斜面３３ｃは、仮想線３ａに対して第１先端傾き角３３ｋを有する。第２傾斜面３３ｄは、仮想線３ａに対して第２先端傾き角３３ｌを有する。第１先端傾き角３３ｋと第２先端傾き角３３ｌは３°以上１０°以下であり、例えばそれぞれ５°である。
　図８に示すように第４山チップ３４も第１山チップ３１と同様に、すくい面３４ａと逃げ面３４ｂ（第１傾斜面３４ｃ、第２傾斜面３４ｄ）を有する。図９に示すように第４山チップ３４は、厚み方向に第１端３４ｆと第２端３４ｇを有し、例えば１．１ｍｍの歯厚３４ｊを有する。第４山チップ３４は、第１端３４ｆと第２端３４ｇの間であって、第２端３４ｇから厚み方向に歯厚３４ｊの略５分の１の位置（第４位置）に先端３４ｅを有する。第４山チップ３４は、先端３４ｅから第１端３４ｆへ延出する第１傾斜面３４ｃと、先端３４ｅから第２端３４ｇへ延出する第２傾斜面３４ｄを有する。第１傾斜面３４ｃは、仮想線３ａに対して第１先端傾き角３４ｋを有する。第２傾斜面３４ｄは、仮想線３ａに対して第２先端傾き角３４ｌを有する。第１先端傾き角３４ｋと第２先端傾き角３４ｌは３°以上１０°以下であり、例えばそれぞれ５°である。
　図８に示すように第１端チップ３５も第１山チップ３１と同様に、すくい面３５ａと逃げ面３５ｂ（先端傾斜面３５ｃ）を有する。図９に示すように第１端チップ３５は、厚み方向に第１端３５ｆと第２端３５ｇを有し、例えば１．１ｍｍの歯厚３５ｊを有する。第１端チップ３５は、第１端３５ｆから第２端３５ｇへ延出する先端傾斜面３５ｃを有する。先端傾斜面３５ｃは、仮想線３ａに対して先端傾き角３５ｌを有する。先端傾き角３５ｌは３°以上１０°以下であり、例えば５°である。
　図８に示すように第２端チップ３６も第１山チップ３１と同様に、すくい面３６ａと逃げ面３６ｂ（先端傾斜面３６ｃ）を有する。図９に示すように第２端チップ３６は、厚み方向に１端３６ｆと第２端３６ｇを有し、例えば１．１ｍｍの歯厚３６ｊを有する。第２端チップ３６は、第２端３６ｇから第１端３６ｆへ延出する先端傾斜面３６ｃを有する。先端傾斜面３６ｃは、仮想線３ａに対して先端傾き角３６ｋを有する。先端傾き角３６ｋは３°以上１０°以下であり、例えば５°である。
　図９に示すように第１山チップ３１も図３に示す第１山チップ１１と同様に、第１側端面３１ｈと第２側端面３１ｉを有する。同様にして第２山チップ３２は、第１側端面３２ｈと第２側端面３２ｉを有する。第３山チップ３３は、第１側端面３３ｈと第２側端面３３ｉを有する。第４山チップ３４は、第１側端面３４ｈと第２側端面３４ｉを有する。第１端チップ３５は、第１側端面３５ｈと第２側端面３５ｉを有する。第２端チップ３６は、第１側端面３６ｈと第２側端面３６ｉを有する。第１側端面３１ｈ，３２ｈ，３３ｈ，３４ｈ，３５ｈ，３６ｈと第２側端面３１ｉ，３２ｉ，３３ｉ，３４ｉ，３５ｉ，３６ｉは、台金４の径方向に対して０°より大きく１°以下の角度、例えば３０′の内側寄りの傾斜角をそれぞれ有する。
　図７，９に示すように分割切削型チップソー３は、第１山チップ３１と第２山チップ３２と第３山チップ３３と第４山チップ３４と第１端チップ３５と第２端チップ３６の６種類のチップを有する。第１端チップ３５は径方向外方に突出した第１端３５ｆを有し、第２端チップ３６は径方向外方に突出した第２端３６ｇを有する。第１山チップ３１は、第１端３１ｆから厚み方向に歯厚３１ｊの略５分の２の位置に、径方向外方に突出した先端３１ｅを有する。第２山チップ３２は、第２端３２ｇから厚み方向に歯厚３２ｊの略５分の２の位置に、径方向外方に突出した先端３２ｅを有する。第３山チップ３３は、第１端３３ｆから厚み方向に歯厚３３ｊの略５分の１の位置に、径方向外方に突出した先端３３ｅを有する。第４山チップ３４は、第２端３４ｇから厚み方向に歯厚３４ｊの略５分の１の位置に、径方向外方に突出した先端３４ｅを有する。
　図９に示すように、仮想線３ａに対する先端傾斜面３５ｃの先端傾き角３５ｌと、先端傾斜面３６ｃの先端傾き角３６ｋと、第１傾斜面３１ｃの第１先端傾き角３１ｋと、第２傾斜面３１ｄの第２先端傾き角３１ｌと、第１傾斜面３２ｃの第１先端傾き角３２ｋと、第２傾斜面３２ｄの第２先端傾き角３２ｌと、第１傾斜面３３ｃの第１先端傾き角３３ｋと、第２傾斜面３３ｄの第２先端傾き角３３ｌと、第１傾斜面３４ｃの第１先端傾き角３４ｋと、第２傾斜面３４ｄの第２先端傾き角３４ｌは、３°以上かつ１０°以下であり、例えば５°である。好ましくはこれらが全て同じ大きさ、例えば全て５°である。
　したがって図７に示す分割切削型チップソー３は、図１に示す分割切削型チップソー１と同様の効果を奏する。例えば分割切削型チップソー３は、被削材の切断面を円滑としつつ、切削抵抗の小さい切断加工を可能とし、しかも切削時に発生する音の音圧レベルも小さくすることができる。さらに分割切削型チップソー３は、各傾斜面を研磨することが容易である。加えて分割切削型チップソー３は、台金４の厚み方向の振動が抑制されやすい。この効果によっても被削材の切断面の円滑化や切削に伴う音の音圧レベルの低下が期待できる。
　次に、上記した実施形態に係る分割切削型チップソーと、従来品と同様のチップを有するチップソーの切削に関する比較実験とその結果を示す。実験の一つとして、被削材を切断する時の被削材の切断面と切削動力推移と切削時の騒音を比較した。試験品は、全て外径３０５ｍｍ×歯厚２．５ｍｍ×ボディ厚（台金厚）２．２ｍｍ×取付孔径２５．４ｍｍ×歯数６０個のチップソーである。被削材は、外径３１．８ｍｍ×厚さ１．６ｍｍの機械構造用炭素鋼（ＳＴＫＭ１１Ａ）パイプ材を用いた。回転数１４８５ｒｐｍ、送り速度１．０ｍ毎分で鋸出量が５０ｍｍのアップカットの切削条件で切削した。
　図１０に示すように試験品１００は、１種類の平歯チップ１０１を有する。平歯チップ１０１は、図示左端の先端位置の第１端１０１ｂと図示右端の先端位置の第２端１０１ｃの間に先端傾き角が０°の先端面１０１ａを有する。
　図１１に示すように試験品１１０は、台金の周縁に交互に並ぶ第１面取り付チップ１１１と第２面取り付チップ１１２を有する。第１面取り付チップ１１１は、先端面１１１ａと傾斜面１１１ｂを有する。先端面１１１ａは、第２端１１１ｅから第１端１１１ｄと第２端１１１ｅの間の角部１１１ｃまで先端傾き角０°で延出する。角部１１１ｃは、第１端１１１ｄから厚み方向に歯厚１１１ｆの略３分の１の位置に位置する。傾斜面１１１ｂは、角部１１１ｃから先端傾き角４５°を有して第１端１１１ｄへ延出する。
　図１１に示すように第２面取り付チップ１１２は、先端面１１２ａと傾斜面１１２ｂを有する。先端面１１２ａは、第１端１１２ｄから第１端１１２ｄと第２端１１２ｅの間の角部１１２ｃまで先端傾き角０°で延出する。角部１１２ｃは、第２端１１２ｅから厚み方向に歯厚１１２ｆの略３分の１の位置に位置する。傾斜面１１２ｂは、角部１１２ｃから先端傾き角４５°を有して第２端１１２ｅへ延出する。
　図１２に示すように試験品１２０は、台金の周縁に交互に並ぶトリプルチップ１２１と平歯チップ１２２を有する。平歯チップ１２２は、第１端１２２ｂと第２端１２２ｃの間に先端傾き角が０°の先端面１２２ａを有する。
　図１２に示すようにトリプルチップ１２１は、中央領域に先端面１２１ａを有し、左右両側に第１傾斜面１２１ｂと第２傾斜面１２１ｃを有する。先端面１２１ａは、第１角部１２１ｄと第２角部１２１ｅの間において先端傾き角が０°を有して延出する。第１角部１２１ｄは、第１端１２１ｆから厚み方向に歯厚１２１ｈの略３分の１の位置に位置する。第２角部１２１ｅは、第２端１２１ｇから厚み方向に歯厚１２１ｈの略３分の１の位置に位置する。第１傾斜面１２１ｂは、第１角部１２１ｄから先端傾き角４５°を有して第１端１２１ｆへ延出する。第２傾斜面１２１ｃは、第２角部１２１ｅから先端傾き角４５°を有して第２端１２１ｇへ延出する。先端面１２１ａは平歯チップ１２２の先端面１２２ａより径方向へ突出している。
　図１３に示すように試験品１３０は、台金の周縁に周方向に順に並ぶトリプルチップ１３１と第１面取り付チップ１３２と第２面取り付チップ１３３を有する。トリプルチップ１３１は、中央領域に先端面１３１ａを有し、左右両側に第１傾斜面１３１ｂと第２傾斜面１３１ｃを有する。先端面１３１ａは、第１角部１３１ｄと第２角部１３１ｅの間において先端傾き角が０°を有して延出する。第１角部１３１ｄは、第１端１３１ｆから厚み方向に歯厚１３１ｈの略３分の１の位置に位置する。第２角部１３１ｅは、第２端１３１ｇから厚み方向に歯厚１３１ｈの略３分の１の位置に位置する。第１傾斜面１３１ｂは、第１角部１３１ｄから先端傾き角４５°を有して第１端１３１ｆへ延出する。第２傾斜面１３１ｃは、第２角部１３１ｅから先端傾き角４５°を有して第２端１３１ｇへ延出する。
　図１３に示すように第１面取り付チップ１３２は、先端面１３２ａと傾斜面１３２ｂを有する。先端面１３２ａは、第２端１３２ｅから第１端１３２ｄと第２端１３２ｅの間の角部１３２ｃまで先端傾き角０°で延出する。先端面１３２ａは、台金に接合された状態でトリプルチップ１３１の先端面１３１ａよりも台金の径方向に高さ差１３２ｇだけ台金の中心に近い場所に位置する。高さ差１３２ｇは例えば０．２ｍｍである。角部１３２ｃは、第１端１３２ｄから厚み方向に歯厚１３２ｆの略３分の１の位置に位置する。傾斜面１３２ｂは、角部１３２ｃから先端傾き角４５°を有して第１端１３２ｄへ延出する。
　図１３に示すように第２面取り付チップ１３３は、先端面１３３ａと傾斜面１３３ｂを有する。先端面１３３ａは、第１端１３３ｄから第１端１３３ｄと第２端１３３ｅの間の角部１３３ｃまで先端傾き角０°で延出する。先端面１３３ａは、台金に接合された状態でトリプルチップ１３１の先端面１３１ａよりも台金の径方向に高さ差１３３ｇだけ台金の中心に近い場所に位置する。高さ差１３３ｇは例えば０．２ｍｍである。角部１３３ｃは、第２端１３３ｅから厚み方向に歯厚１３３ｆの略３分の１の位置に位置する。傾斜面１３３ｂは、角部１３３ｃから先端傾き角４５°を有して第２端１３３ｅへ延出する。
　図３３中の試験品１４０は、図３に示すチップを有する実施形態のチップソーである。試験品１４０は、台金の周縁に周方向に並んだ図３に示す第１山チップ１１と第２山チップ１２と第１端チップ１３と第２端チップ１４を有する。図３３中の試験品１５０は、図６に示すチップを有する実施形態のチップソーである。試験品１５０は、台金の周縁に周方向に並んだ図６に示す第１山チップ２１と第２山チップ２２と第３山チップ２３と第１端チップ２４と第２端チップ２５を有する。
　図１４に示すように試験品１６０は、台金の周縁に周方向に順に並ぶ山型チップ１６１と第１トリプルチップ１６２と第２トリプルチップ１６３を有する。山型チップ１６１は、第１傾斜面１６１ａと第２傾斜面１６１ｂを有する。第１傾斜面１６１ａは、第１端１６１ｄと第２端１６１ｅの間の先端１６１ｃから第１端１６１ｄまで先端傾き角５°で延出する。先端１６１ｃは、第１端１６１ｄから厚み方向に歯厚１６１ｆの略２分の１の位置に位置する。第２傾斜面１６１ｂは、先端１６１ｃから先端傾き角５°を有して第２端１６１ｅへ延出する。
　図１４に示すように第１トリプルチップ１６２は、中央領域に先端面１６２ａを有し、左右両側に第１傾斜面１６２ｂと第２傾斜面１６２ｃを有する。先端面１６２ａは、第１角部１６２ｄと第２角部１６２ｅの間において先端傾き角が０°を有して延出する。先端面１６２ａは、台金に接合された状態で山型チップ１６１の先端１６１ｃよりも台金の径方向に高さ差１６２ｉだけ外方の場所に位置する。高さ差１６２ｉは例えば０．２ｍｍである。第１角部１６２ｄは、第１端１６２ｆから厚み方向に歯厚１６２ｈの略１０分の３の位置に位置する。第２角部１６２ｅは、第２端１６２ｇから厚み方向に歯厚１６２ｈの略１０分の３の位置に位置する。第１傾斜面１６２ｂは、第１角部１６２ｄから先端傾き角３０°を有して第１端１６２ｆへ延出する。第２傾斜面１６２ｃは、第２角部１６２ｅから先端傾き角３０°を有して第２端１６２ｇへ延出する。
　図１４に示すように第２トリプルチップ１６３は、中央領域に先端面１６３ａを有し、左右両側に第１傾斜面１６３ｂと第２傾斜面１６３ｃを有する。先端面１６３ａは、第１角部１６３ｄと第２角部１６３ｅの間において先端傾き角が０°を有して延出する。先端面１６３ａは、台金に接合された状態で第１トリプルチップ１６２の先端面１６２ａよりも台金の径方向に高さ差１６３ｉだけ外方の場所に位置する。高さ差１６３ｉは例えば０．２ｍｍである。第１角部１６３ｄは、第１端１６３ｆから厚み方向に歯厚１６３ｈの略３分の１の位置に位置する。第２角部１６３ｅは、第２端１６３ｇから厚み方向に歯厚１６３ｈの略３分の１の位置に位置する。第１傾斜面１６３ｂは、第１角部１６３ｄから先端傾き角４５°を有して第１端１６３ｆへ延出する。第２傾斜面１６３ｃは、第２角部１６３ｅから先端傾き角４５°を有して第２端１６３ｇへ延出する。
　各試験品で被削材を切断した後の切断面を図１５～１８を参照して比較する。図１５は、従来品に相当する試験品１３０で切断した被削材の切断面を示す。図１６、１７は、実施形態に係る試験品１４０，１５０で切断した被削材の切断面を示す。図１８は比較対象である試験品１６０で切断した被削材の切断面を示す。従来品に相当する試験品１００，１１０，１２０，１３０による切断面と、実施形態に係る試験品１４０，１５０による切断面では、大きな差異は見られなかった。図１８に示すように比較対象である試験品１６０による切断面では、鋸刃出口側（図中パイプ内周側）に大きなバリが発生した。
　各試験品で被削材を切断している際の切断時の動力と騒音を測定した。各試験片における動力の変化を図１９，２１，２３，２５，２７，２９，３１に示した。図１９等で示すように切断始め（図中左端）と切断終わり（図中右端）は空転時の動力である。パイプ状の被削材を軸方向に対して直交するようにリング形状に切断するため、動力推移は２箇所のピークを有する。すなわち切断始めと切断終り近傍において動力のピークが現れる。本実施形態の試験品１４０，１５０で切断した場合の動力は、他の試験品と比較してピーク値が小さく、変動幅も小さかった。特に傾斜面を設けない試験品１００と比較すると正味切削動力が顕著に低減しており、試験品１１０，１２０，１３０と比較しても正味切削動力が十分に低減した。試験品１６０は試験品１５０と似通った動力推移となった。
　各試験片における音圧の時間変化を図２０，２２，２４，２６，２８，３０，３２に示した。音圧は、切削点から略１ｍ離れた位置に設置した騒音計で測定した。本実施形態の試験品１４０，１５０で切断した場合の音圧は、他の試験品よりも十分に小さかった。本実施形態の試験品１４０は、音圧の変動が特に小さく、小さい音圧のまま推移した。本実施形態の試験品１５０は、特に音圧が約２Ｐａと小さい値である場合もあり、全体的にも音圧は小さく抑えられた。一方動力推移が試験品１５０と似ていた試験品１６０は、音圧が概ね１０Ｐａ以上の比較的大きい騒音が発生した。
　各試験品の正味切削動力を図３３～３５において比較した。正味切削動力は、図１９，２１，２３，２５，２７，２９，３１の動力推移から空転動力を差し引きした値である。各試験品について試験を２回行い、その平均値を比較した。図３３中の黒塗りのバーは試験で得た値であり、白抜きのバーは平均値である。図３５に示すように本実施形態の試験品１４０，１５０の正味切削動力は、他の試験品１００，１１０，１２０と比較して１５～２４％低かった。正味切削動力が低いということは切削抵抗が小さくなるということである。
　各試験品の切断時の騒音を図３４，３６において比較した。図３４のラウドネスは、測定した音圧レベルを周波数毎に重みを付けて算出して人間が感じる騒音に対応する度合いである。図３６は、試験品１００，１１０，１２０のそれぞれを基準とした本実施形態の試験品１４０，１５０の騒音（ラウドネス）の低減率を示す。図３６に示すように本実施形態の試験品１４０，１５０の騒音低減率は、他の試験品１００，１１０，１２０と比較して１３～１９％であった。
　次に、チップの各分割数と各先端傾き角を有する分割切削型チップソーにおいて切削に関する比較実験を行った。各チップソーにおいて被削材を切断する際、正味切削動力と切削時の騒音（ラウドネス）とＡ特性音圧レベル（音圧レベル）を測定または測定結果から算出した。正味切削動力は、実測した切削動力から空転動力を差し引くことで求める。正味切削動力が低い際、切削抵抗が小さい。
　Ａ特性音圧レベルは、実測した各周波数の音圧レベルに対して人間が聞き易い周波数により大きな重み付けた音圧レベルである。本試験では、上記試験の実験機に代えて防音カバーを備えた実験機を使用した。試験品の台金形状や歯数等及び切削条件は、歯厚を２．２ｍｍとし、ボディ厚を１．８ｍｍとし、その他の条件を上記試験と同様にした。各試験品の先端傾き角（第１先端傾き角、第２先端傾き角）は、同一試験品において同じ角度で設定される。試験品の各チップの先端高さ（台金の中心に対する径方向位置）は、同じ高さに設定される。
　図３９中の４分割の試験品２００，２１０，２２０，２３０，２４０には、図３に示す第１山チップ１１と第２山チップ１２と第１端チップ１３と第２端チップ１４が、台金の周縁に周方向に順に並んで設けられる。５分割の試験品２５０，２６０，２７０，２８０，２９０には、図６に示す第１山チップ２１と第２山チップ２２と第３山チップ２３と第１端チップ２４と第２端チップ２５が設けられる。６分割の試験品３００，３１０，３２０，３３０，３４０には、図９に示す第１山チップ３１と第２山チップ３２と第３山チップ３３と第４山チップ３４と第１端チップ３５と第２端チップ３６が設けられる。
　図３９中の試験品２００，２５０，３００の各チップの各先端傾き角は、３°である。試験品２１０，２６０，３１０，３５０，３６０の各先端傾き角は、５°である。試験品２２０，２７０，３２０の各先端傾き角は、７°である。試験品２３０，２８０，３３０の各先端傾き角は、１０°である。試験品２４０，２９０，３４０の各先端傾き角は、１２°である。
　図３９中の３分割の試験品３５０は、図３７に示すように台金の周縁に周方向に順に並ぶ山チップ４１と第１端チップ４２と第２端チップ４３を有する。山チップ４１と第１端チップ４２と第２端チップ４３は、図示左端の先端位置に第１端４１ｆ，４２ｆ，４３ｆをそれぞれ有し、図示右端の先端位置に第２端４１ｇ，４２ｇ，４３ｇをそれぞれ有する。山チップ４１と第１端チップ４２と第２端チップ４３は、それぞれ例えば２．２ｍｍの歯厚４１ｊ，４２ｊ，４３ｊを有する。
　図３７に示すように山チップ４１と第１端チップ４２と第２端チップ４３は、第１端４１ｆ，４２ｆ，４３ｆから台金の径方向内方へ延出する第１側端面４１ｈ，４２ｈ，４３ｈをそれぞれ有する。山チップ４１と第１端チップ４２と第２端チップ４３は、同様にして第２端４１ｇ，４２ｇ，４３ｇから延出する第２側端面４１ｉ，４２ｉ，４３ｉをそれぞれ有する。第１側端面４１ｈ，４２ｈ，４３ｈと第２側端面４１ｉ，４２ｉ，４３ｉは、台金の径方向に対して例えば３０′の内側寄りの傾斜角をそれぞれ有する。
　図３７に示すように山チップ４１は、第１端４１ｆから厚み方向に歯厚４１ｊの略２分の１の位置に先端４１ｅを有する。山チップ４１は、先端４１ｅから第１端４１ｆへ延出する第１傾斜面４１ｃと、先端４１ｅから第２端４１ｇへ延出する第２傾斜面４１ｄを有する。第１傾斜面４１ｃは、台金の軸線と平行でかつ先端４１ｅを通る仮想線Ｌ１に対して第１先端傾き角４１ｋを有する。第２傾斜面４１ｄは、仮想線Ｌ１に対して第２先端傾き角４１ｌを有する。第１先端傾き角４１ｋと第２先端傾き角４１ｌは、それぞれ５°である。第１端チップ４２は、第１端４２ｆから第２端４２ｇへ延出する先端傾斜面４２ｃを有する。先端傾斜面４２ｃは、仮想線Ｌ１に対して５°の先端傾き角４２ｌを有する。第２端チップ４３は、第２端４３ｇから第１端４３ｆへ延出する先端傾斜面４３ｃを有する。先端傾斜面４３ｃは、仮想線Ｌ１に対して５°の先端傾き角４３ｋを有する。
　図３９中の１０分割の試験品３６０は、図３８に示すように台金の周縁に周方向に順に並ぶ山チップ５１～５８と第１端チップ５９と第２端チップ６０を有する。山チップ５１～５８と第１端チップ５９と第２端チップ６０は、図示左端の先端位置に第１端５１ｆ，５２ｆ，５３ｆ，５４ｆ，５５ｆ，５６ｆ，５７ｆ，５８ｆ，５９ｆ，６０ｆをそれぞれ有する。山チップ５１～５８と第１端チップ５９と第２端チップ６０は、図示右端の先端位置に第２端５１ｇ，５２ｇ，５３ｇ，５４ｇ，５５ｇ，５６ｇ，５７ｇ，５８ｇ，５９ｇ，６０ｇを有する。山チップ５１～５８と第１端チップ５９と第２端チップ６０は、それぞれ例えば２．２ｍｍの歯厚５１ｊ，５２ｊ，５３ｊ，５４ｊ，５５ｊ，５６ｊ，５７ｊ，５８ｊ，５９ｊ，６０ｊを有する。
　図３８に示すように山チップ５１～５８と第１端チップ５９と第２端チップ６０は、第１端５１ｆ，５２ｆ，５３ｆ，５４ｆ，５５ｆ，５６ｆ，５７ｆ，５８ｆ，５９ｆ，６０ｆから台金の径方向内方へ延出する第１側端面５１ｈ，５２ｈ，５３ｈ，５４ｈ，５５ｈ，５６ｈ，５７ｈ，５８ｈ，５９ｈ，６０ｈをそれぞれ有する。山チップ５１～５８と第１端チップ５９と第２端チップ６０は、同様にして第２端５１ｇ，５２ｇ，５３ｇ，５４ｇ，５５ｇ，５６ｇ，５７ｇ，５８ｇ，５９ｇ，６０ｇから延出する第２側端面５１ｉ，５２ｉ，５３ｉ，５４ｉ，５５ｉ，５６ｉ，５７ｉ，５８ｉ，５９ｉ，６０ｉをそれぞれ有する。第１側端面５１ｈ，５２ｈ，５３ｈ，５４ｈ，５５ｈ，５６ｈ，５７ｈ，５８ｈ，５９ｈ，６０ｈと第２側端面５１ｉ，５２ｉ，５３ｉ，５４ｉ，５５ｉ，５６ｉ，５７ｉ，５８ｉ，５９ｉ，６０ｉは、台金の径方向に対して例えば３０′の内側寄りの傾斜角をそれぞれ有する。
　図３８に示すように山チップ５１は、第１端５１ｆから厚み方向に歯厚５１ｊの略９分の４の位置に先端５１ｅを有する。山チップ５２は、第２端５２ｇから厚み方向に歯厚５２ｊの略９分の４の位置に先端５２ｅを有する。山チップ５３は、第１端５３ｆから厚み方向に歯厚５３ｊの略３分の１の位置に先端５３ｅを有する。山チップ５４は、第２端５４ｇから厚み方向に歯厚５４ｊの略３分の１の位置に先端５４ｅを有する。山チップ５５は、第１端５５ｆから厚み方向に歯厚５５ｊの略９分の２の位置に先端５５ｅを有する。山チップ５６は、第２端５６ｇから厚み方向に歯厚５６ｊの略９分の２の位置に先端５６ｅを有する。山チップ５７は、第１端５７ｆから厚み方向に歯厚５７ｊの略９分の１の位置に先端５７ｅを有する。山チップ５８は、第２端５８ｇから厚み方向に歯厚５８ｊの略９分の１の位置に先端５８ｅを有する。
　図３８に示すように山チップ５１～５８は、先端５１ｅ，５２ｅ，５３ｅ，５４ｅ，５５ｅ，５６ｅ，５７ｅ，５８ｅから第１端５１ｆ，５２ｆ，５３ｆ，５４ｆ，５５ｆ，５６ｆ，５７ｆ，５８ｆへ延出する第１傾斜面５１ｃ，５２ｃ，５３ｃ，５４ｃ，５５ｃ，５６ｃ，５７ｃ，５８ｃを有する。山チップ５１～５８は、先端５１ｅ，５２ｅ，５３ｅ，５４ｅ，５５ｅ，５６ｅ，５７ｅ，５８ｅから第２端５１ｇ，５２ｇ，５３ｇ，５４ｇ，５５ｇ，５６ｇ，５７ｇ，５８ｇへ延出する第２傾斜面５１ｄ，５２ｄ，５３ｄ，５４ｄ，５５ｄ，５６ｄ，５７ｄ，５８ｄを有する。
　図３８に示すように第１傾斜面５１ｃ，５２ｃ，５３ｃ，５４ｃ，５５ｃ，５６ｃ，５７ｃ，５８ｃは、台金の軸線と平行でかつ先端５１ｅを通る仮想線Ｌ２に対して第１先端傾き角５１ｋ，５２ｋ，５３ｋ，５４ｋ，５５ｋ，５６ｋ，５７ｋ，５８ｋを有する。第２傾斜面５１ｄ，５２ｄ，５３ｄ，５４ｄ，５５ｄ，５６ｄ，５７ｄ，５８ｄは、仮想線Ｌ２に対して第２先端傾き角５１ｌ，５２ｌ，５３ｌ，５４ｌ，５５ｌ，５６ｌ，５７ｌ，５８ｌを有する。第１先端傾き角５１ｋ，５２ｋ，５３ｋ，５４ｋ，５５ｋ，５６ｋ，５７ｋ，５８ｋと第２先端傾き角５１ｌ，５２ｌ，５３ｌ，５４ｌ，５５ｌ，５６ｌ，５７ｌ，５８ｌは、それぞれ５°である。
　図３８に示すように第１端チップ５９は、第１端５９ｆから第２端５９ｇへ延出する先端傾斜面５９ｃを有する。先端傾斜面５９ｃは、仮想線Ｌ２に対して５°の先端傾き角５９ｌを有する。第２端チップ６０は、第２端６０ｇから第１端６０ｆへ延出する先端傾斜面６０ｃを有する。先端傾斜面６０ｃは、仮想線Ｌ２に対して５°の先端傾き角６０ｋを有する。
　図３９，４０は、各試験品で被削材を切削した時の正味切削動力の測定結果を示す。この結果から、６分割で先端傾き角度が７°の試験品３２０と、６分割で先端傾き角度が１０°の試験品３３０と、５分割で先端傾き角度が５°の試験品２６０等において正味切削動力が低かった。３分割で先端傾き角が５°の試験品３５０の正味切削動力に対する各試験品の正味切削動力の低減率を算出し、図４５にまとめた。分割数毎に着目すると、５分割と６分割の各試験品において試験品３５０よりも正味切削動力が８～２３％低減された。４分割の各試験品の場合、先端傾き角が５°の試験品２１０と７°の試験品２２０で比較的正味切削動力が低かった。分割数が多い例えば１０分割の試験品３６０の方が、分割数の少ない例えば３分割の試験品３５０よりも正味切削動力が低かった。
　図４５に示すように正味切削動力は、先端傾き角毎に対しても傾向が表れた。例えば先端傾き角が５°と７°で４～６分割の各試験品において試験品３５０よりも正味切削動力が１１～２３％低減された。先端傾き角が１０°の場合は、それに準じて正味切削動力が８～２２％低かった。先端傾き角が１２°の場合は、５分割の試験品２９０と６分割の試験品３４０で比較的正味切削動力が低かった。試験結果から、先端傾き角が６°や８°等の場合は、先端傾き角が５°と７°の場合と類似した傾向になると推測できる。
　図４１，４２に各試験品で被削材を切削した時のラウドネスの測定結果をまとめた。測定結果から６分割で先端傾き角度が７°の試験品３２０と、６分割で先端傾き角度が５°の試験品３１０と、５分割で先端傾き角度が７°の試験品２７０と、５分割で先端傾き角度が５°の試験品２６０等でラウドネスが低かった。試験品３５０に対する各試験品のラウドネスの低減率を算出し、図４６にまとめた。ラウドネスは、分割数に対して傾向が現れた。例えば５分割と６分割の各試験品において試験品３５０よりもラウドネスが１～１７％低減された。４分割の各試験品の場合、先端傾き角が７°の試験品２２０で比較的ラウドネスが低かった。分割数が多い例えば１０分割の試験品３６０の方が、分割数の少ない例えば３分割の試験品３５０よりもラウドネスが低かった。
　図４５に示すようにラウドネスは、先端傾き角毎に対して傾向が現れた。例えば先端傾き角が５°と７°で４～６分割の各試験品において試験品３５０よりもラウドネスが６～１５％低減された。先端傾き角が３°の場合は、それに準じてラウドネスが３～９％低かった。先端傾き角が１０°と１２°の場合は、６分割の試験品３３０，３４０でラウドネスが９～１０％と比較的低かった。試験結果から、例えば先端傾き角が６°等の場合は、先端傾き角が５°と７°の場合と類似した傾向になると推測できる。
　各試験品で被削材を切削した時の音圧レベルを測定し、測定結果を図４３，４４にまとめた。測定結果から５分割で先端傾き角度が７°の試験品２７０と、６分割で先端傾き角度が７°の試験品３２０と、５分割で先端傾き角度が５°の試験品２６０と、６分割で先端傾き角度が１０°の試験品３３０等で音圧レベルが低かった。図４１，４３に示すようにラウドネスが低い試験品の場合、音圧レベルも低くなる傾向があった。
　４分割の各試験品で被削材を切削した時の試験品の振れ幅を測定し、測定結果を図４７，４８にまとめた。チップソーの振れ幅が小さい際、切断面がより円滑であり切削抵抗が小さい傾向がある。図４７に示すように先端傾き角が７°の試験品２２０で被削材を切削する場合、最大で約０．１５ｍｍと全体的に比較的振れ幅が小さかった。試験品２２０による切削では、特に被削材の略中間部を切削している時の振れ幅が０．０５ｍｍ以下で小さかった。先端傾き角が３°の試験品２００と先端傾き角が５°の試験品２１０の場合、振れ幅の大きさ及び時間推移の傾向が試験品２２０の場合と類似した結果であった。
　図４８に示すように先端傾き角が１２°の試験品２４０で被削材を切削する場合、特に切削始めと切削終わりで０．２５～０．３０ｍｍと比較的振れ幅が大きかった。先端傾き角が１０°の試験品２３０の場合、振れ幅の大きさ及び時間推移の傾向が図４７に示す試験品２２０の場合と図４８に示す試験品２４０の場合の略中間状態であった。
　次に、チップが各径方向位置を有する分割切削型チップソーにおいて切削に関する比較実験を行った。本試験では、防音カバーを備えた実験機を使用した。試験品の台金形状や歯数等及び切削条件は、歯厚を２．２ｍｍとし、ボディ厚を１．８ｍｍとし、その他の条件を上記各試験と同様にした。試験品４００，４１０，４２０は、４分割で先端傾き角が５°である。試験品４００，４１０，４２０において、第１，第２山チップの先端高さ（台金の中心に対する径方向位置）を第１，第２端チップよりも高く設定した。なお第１，第２山チップの先端高さが第１，第２端チップよりも低い場合、第１，第２山チップが被削材と接触する面積が小さくなる。これにより第１，第２端チップによる切削の負担が増加して切削抵抗が大きくなると推測できる。そのため第１，第２山チップの先端高さが第１，第２端チップの先端高さ以上である場合のみ測定した。
　図４９に示すように第１山チップ６１と第２山チップ６２と第１端チップ６３と第２端チップ６４は、第１端６１ｆ，６２ｆ，６３ｆ，６４ｆと第２端６１ｇ，６２ｇ，６３ｇ，６４ｇをそれぞれ有する。第１山チップ６１と第２山チップ６２と第１端チップ６３と第２端チップ６４は、それぞれ例えば２．２ｍｍの歯厚６１ｊ，６２ｊ，６３ｊ，６４ｊを有する。第１端６１ｆ，６２ｆ，６３ｆ，６４ｆから延出する第１側端面６１ｈ，６２ｈ，６３ｈ，６４ｈと、第２端６１ｇ，６２ｇ，６３ｇ，６４ｇから延出する第２側端面６１ｉ，６２ｉ，６３ｉ，６４ｉは、台金の径方向に対して例えば３０′の内側寄りの傾斜角をそれぞれ有する。
　図４９に示すように第１山チップ６１は、第１端６１ｆから厚み方向に歯厚６１ｊの略３分の１の位置に先端６１ｅを有する。第１傾斜面６１ｃは、先端６１ｅから第１端６１ｆへ延出する。第１傾斜面６１ｃは、台金の軸線と平行でかつ先端６１ｅを通る仮想線Ｌ３に対して５°の第１先端傾き角６１ｋを有する。第２傾斜面６１ｄは、先端６１ｅから第２端６１ｇへ延出する。第２傾斜面６１ｄは、仮想線Ｌ３に対して５°の第２先端傾き角６１ｌを有する。第２山チップ６２は、第２端６２ｇから厚み方向に歯厚６２ｊの略３分の１の位置に先端６２ｅを有する。第１傾斜面６２ｃは、先端６２ｅから第１端６２ｆへ延出する。第１傾斜面６２ｃは、仮想線Ｌ３に対して５°の第１先端傾き角６２ｋを有する。第２傾斜面６２ｄは、先端６２ｅから第２端６２ｇへ延出する。第２傾斜面６２ｄは、仮想線Ｌ３に対して５°の第２先端傾き角６２ｌを有する。
　図４９に示すように第１端チップ６３は、第１端６３ｆから第２端６３ｇへ延出する先端傾斜面６３ｃを有する。先端傾斜面６３ｃは、台金の軸線と平行でかつ第１端６３ｆを通る仮想線Ｌ４に対して５°の先端傾き角６３ｌを有する。第２端チップ６４は、第２端６４ｇから第１端６４ｆへ延出する先端傾斜面６４ｃを有する。先端傾斜面６４ｃは、仮想線Ｌ４に対して５°の先端傾き角６４ｋを有する。仮想線Ｌ３は、仮想線Ｌ４よりも高さ差Ｈ１だけ台金の軸方向外方に位置する。高さ差Ｈ１は、図５０中の試験品４００，４１０，４２０において、それぞれ０．０５ｍｍ，０．１０ｍｍ，０．２０ｍｍで設定される。試験品４００，４１０，４２０の高さ差Ｈ１は、それぞれ各試験品の歯厚の２％，５％，９％である。
　試験品２１０，４００，４１０，４２０で被削材を切削した時の正味切削動力とラウドネスと音圧レベルの測定試験結果を図５０にまとめた。図５０，５１に示すように試験品４００，４１０，４２０で被削材を切削した時の正味切削動力は、試験品２１０の場合よりも２～４％低かった。特に図４９に示す高さ差Ｈ１を０．０５ｍｍで設定した試験品４００の場合、正味切削動力が４％低かった。図５０，５２に示すように試験品４００，４１０，４２０で被削材を切削した時のラウドネスは、試験品２１０の場合よりも６～２５％高かった。特に図４９に示す高さ差Ｈ１を高くするほどラウドネスが高くなる傾向があった。ラウドネスの高低と類似して、音圧レベルも高低する傾向があった。したがって例えば第１，第２山チップを第１，第２端チップよりも各チップの歯厚の２～９％の長さだけ高く設ける。これにより切削抵抗が比較的小さくなる一方で騒音の度合いが比較的高くなる傾向にあると推測できる。
　図４９に示すように第１山チップ６１と第２山チップ６２の各先端６１ｅ，６２ｅの径方向位置は、第１端チップ６３の第１端６３ｆと第２端チップ６４の第２端６４ｇの径方向位置よりも歯厚（厚み方向長さ）６１ｊ，６２ｊ，６３ｊ，６４ｊの０～９％径方向外方（図示上方）であり、より好ましくは歯厚６１ｊ，６２ｊ，６３ｊ，６４ｊの０～２％径方向外方である。したがって第１山チップ６１第２山チップ６２がより確実に被削材に当たって被削材を切削する。これにより切削動力が各チップでバランス良く振り分けられる。かくして切削抵抗が特定のチップに集中せず、切削抵抗を低減させることができる。
　以上説明した各実施形態の分割切削型チップソー１，２，３には様々な変更を加えることができる。例えばチップ群は７種類以上の先端形状を有するチップで構成されていても良い。図１，４，７に示す各チップの台金４の周方向の並び順や、隣接するチップ間の間隔は適宜変更して良い。図３，６，９に示す先端１１ｅ，１２ｅ，２１ｅ，２２ｅ，２３ｅ，３１ｅ，３２ｅ，３３ｅ，３４ｅの台金４の厚み方向についての位置は、各実施形態に挙げた位置に限らず適宜変更して良い。例えば先端１１ｅを、第１端１１ｆと第２端１１ｇの間であって、第１端１１ｆから厚み方向に歯厚１１ｊの略５分の２の位置に設けても良い。例えば各チップの先端傾き角を６°，８°等に適宜変更してもよい。実施形態では金工用の分割切削型チップソーを例示したが、例えば樹脂用の分割切削型チップソーに適用しても良い。

Claims (7)

  1. 　円盤状の台金と、前記台金の外周に接合された複数のチップを有する分割切削型チップソーであって、
    　前記複数のチップは、前記台金の周方向から見て前記台金の厚み方向第１端に径方向外方に突出する先端を具備する第１端チップと、前記台金の厚み方向第２端に径方向外方に突出する先端を具備する第２端チップと、前記第１端と前記第２端の間の第１位置において径方向外方に突出する先端を具備する第１山チップと、前記第１端と前記第２端の間の第２位置において径方向外方に突出する先端を具備する第２山チップを有し、
    　前記第１端チップと前記第２端チップは、前記各先端から他端へ延出する先端傾斜面を有し、
    　前記第１山チップと前記第２山チップは、前記各先端から前記第１端へ延出する第１傾斜面と、前記各先端から前記第２端へ延出する第２傾斜面を有し、
    　前記各先端傾斜面、前記各第１傾斜面、前記各第２傾斜面は、それぞれ前記台金の軸線と平行でかつ前記各先端を通る仮想線に対して先端傾き角を有し、前記各先端傾き角が３°以上かつ１０°以下である分割切削型チップソー。
  2. 　請求項１に記載の分割切削型チップソーにおいて、
    　前記複数のチップは、前記第１端チップ、前記第２端チップ、前記第１山チップ、前記第２山チップの４種類のみ、あるいは
    　前記４種類に加え、前記第１端と前記第２端の間の第３位置において径方向外方に突出する先端を具備する第３山チップを含む５種類のみ、あるいは
    　前記５種類に加え、前記第１端と前記第２端の間の第４位置において径方向外方に突出する先端を具備する第４山チップを含む６種類のみから構成される分割切削型チップソー。
  3. 　請求項２に記載の分割切削型チップソーにおいて、
    　前記第３山チップと前記第４山チップは、前記各先端から前記第１端へ傾斜する第１傾斜面と、前記各先端から前記第２端へ傾斜する第２傾斜面を有し、
    　前記第３山チップと前記第４山チップの前記各第１傾斜面と前記各第２傾斜面は、それぞれ前記台金の軸線と平行でかつ前記各先端を通る仮想線に対して先端傾き角を有し、前記各先端傾き角が３°以上かつ１０°以下である分割切削型チップソー。
  4. 　請求項３に記載の分割切削型チップソーにおいて、
    　前記各先端傾き角が５°以上かつ１０°以下である分割切削型チップソー。
  5. 　請求項３に記載の分割切削型チップソーにおいて、
    　前記各先端傾き角が６°以上かつ８°以下である分割切削型チップソー。
  6. 　請求項１から５のいずれか１項に記載の分割切削型チップソーにおいて、
    　前記各チップの前記各先端傾き角が全て同一であり、かつ前記各チップの前記各先端の径方向位置が同一である分割切削型チップソー。
  7. 　請求項１から５のいずれか１項に記載の分割切削型チップソーにおいて、
    　前記第１山チップと前記第２山チップの前記各先端の径方向位置は、前記第１端チップと前記第２端チップの前記各先端の径方向位置よりも前記各チップの厚み方向長さの０～９％径方向外方である分割切削型チップソー。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP4079433A4 (en) * 2019-12-19 2024-01-17 Kanefusa Knife & Saw JIGSAW

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11524348B2 (en) * 2019-04-04 2022-12-13 Black & Decker Inc. Circular saw blade
US11986890B2 (en) * 2022-02-07 2024-05-21 The M.K. Morse Company Carbide tip hole saw

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63169215A (ja) 1986-12-27 1988-07-13 Toyoda Mach Works Ltd 門形コラム型式スカイビング加工装置
JPH0737528U (ja) * 1993-12-22 1995-07-11 大見工業株式会社 金属切断用チップソー
JPH08187702A (ja) 1995-01-13 1996-07-23 Kanefusa Kk 低騒音丸鋸
JPH08281606A (ja) * 1995-04-11 1996-10-29 Osaka Diamond Ind Co Ltd チップソー及び切削方法
JPH09290323A (ja) 1996-04-26 1997-11-11 Omi Kogyo Co Ltd 切削工具
JPH11277330A (ja) * 1998-03-27 1999-10-12 Kanex Hamono Kogyo Kk 丸鋸刃
JP3212951B2 (ja) 1998-10-22 2001-09-25 兼房株式会社 分割切削型チップソー
JP3370166B2 (ja) 1993-01-13 2003-01-27 ヴイークス−ゼーゲンファブリーク・ウイルヘルム・ハー・クルマン 基体と目振りされてない歯とを備えた鋸刃
JP2004066400A (ja) * 2002-08-07 2004-03-04 Tenryu Saw Mfg Co Ltd 回転鋸
JP6163706B2 (ja) 2011-05-06 2017-07-19 ウィクス−サゲンファブリック ウィルヘルム エイチ．クルマン ゲーエムベーハー アンド カンパニー ケージー 中空材及び形材を切断するための鋸刃

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4034638A (en) * 1976-07-29 1977-07-12 Mccrary Saw & Tool Company Circular saw having reduced noise
DE3307170C2 (de) * 1983-03-01 1986-08-14 Wilhelm H. Kullmann WIKUS-Sägenfabrik, 3509 Spangenberg Sägeblatt und Verfahren zu seiner Herstellung
US4690024A (en) * 1985-02-28 1987-09-01 Black & Decker Inc. Saw blade and tip therefor
JPS63169215U (ja) 1987-04-21 1988-11-04
US5331876A (en) * 1992-07-30 1994-07-26 Sandvik Ab Saw blade for cutting metal
JP2005059124A (ja) * 2003-08-08 2005-03-10 Tenryu Saw Mfg Co Ltd 回転鋸
ES2270689B1 (es) * 2005-01-20 2008-03-01 Instalaciones Inabensa, S.A. Barrera sectorizadora de humo.
CN101594962B (zh) * 2006-11-24 2012-10-03 Oc欧瑞康巴尔斯公司 锯片带钢和用于制造锯片带钢的方法
JP2008254160A (ja) * 2007-04-03 2008-10-23 Osamu Kobayashi 丸鋸
CN201143574Y (zh) * 2008-01-17 2008-11-05 张建江 一种翻转式组合锯
DE102013204421B4 (de) * 2013-03-14 2019-07-11 Robert Bosch Gmbh Zylindrischer Bohrkörper für eine Lochsäge
CN103962643A (zh) * 2014-04-04 2014-08-06 浙江虎鼎机械制造有限公司 金属切断圆锯机的刀片结构及加工工艺
US10279407B2 (en) * 2015-10-30 2019-05-07 Black & Decker Inc. Circular saw blades
US10926343B2 (en) * 2016-04-19 2021-02-23 The M. K. Morse Company Ground set saw blade
SE542030C2 (en) * 2017-11-22 2020-02-11 Swedex Ab Saw blade for circular saw and use of such saw blade in a brush cutter
US11524348B2 (en) * 2019-04-04 2022-12-13 Black & Decker Inc. Circular saw blade

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63169215A (ja) 1986-12-27 1988-07-13 Toyoda Mach Works Ltd 門形コラム型式スカイビング加工装置
JP3370166B2 (ja) 1993-01-13 2003-01-27 ヴイークス−ゼーゲンファブリーク・ウイルヘルム・ハー・クルマン 基体と目振りされてない歯とを備えた鋸刃
JPH0737528U (ja) * 1993-12-22 1995-07-11 大見工業株式会社 金属切断用チップソー
JPH08187702A (ja) 1995-01-13 1996-07-23 Kanefusa Kk 低騒音丸鋸
JPH08281606A (ja) * 1995-04-11 1996-10-29 Osaka Diamond Ind Co Ltd チップソー及び切削方法
JPH09290323A (ja) 1996-04-26 1997-11-11 Omi Kogyo Co Ltd 切削工具
JPH11277330A (ja) * 1998-03-27 1999-10-12 Kanex Hamono Kogyo Kk 丸鋸刃
JP3212951B2 (ja) 1998-10-22 2001-09-25 兼房株式会社 分割切削型チップソー
JP2004066400A (ja) * 2002-08-07 2004-03-04 Tenryu Saw Mfg Co Ltd 回転鋸
JP6163706B2 (ja) 2011-05-06 2017-07-19 ウィクス−サゲンファブリック ウィルヘルム エイチ．クルマン ゲーエムベーハー アンド カンパニー ケージー 中空材及び形材を切断するための鋸刃

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP3782753A4

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP4079433A4 (en) * 2019-12-19 2024-01-17 Kanefusa Knife & Saw JIGSAW

Also Published As

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