WO2021210449A1 - チップソー - Google Patents

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WO2021210449A1
WO2021210449A1 PCT/JP2021/014593 JP2021014593W WO2021210449A1 WO 2021210449 A1 WO2021210449 A1 WO 2021210449A1 JP 2021014593 W JP2021014593 W JP 2021014593W WO 2021210449 A1 WO2021210449 A1 WO 2021210449A1
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WO
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tip
cutting edge
angle
base metal
cutting
Prior art date
Application number
PCT/JP2021/014593
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
慶一 淺香
Original Assignee
兼房株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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Publication date
Application filed by 兼房株式会社 filed Critical 兼房株式会社
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Priority to CN202180016567.6A priority patent/CN115210022A/zh
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23D—PLANING; SLOTTING; SHEARING; BROACHING; SAWING; FILING; SCRAPING; LIKE OPERATIONS FOR WORKING METAL BY REMOVING MATERIAL, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23D61/00—Tools for sawing machines or sawing devices; Clamping devices for these tools
    • B23D61/02—Circular saw blades
    • B23D61/04—Circular saw blades with inserted saw teeth, i.e. the teeth being individually inserted
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B27—WORKING OR PRESERVING WOOD OR SIMILAR MATERIAL; NAILING OR STAPLING MACHINES IN GENERAL
    • B27B—SAWS FOR WOOD OR SIMILAR MATERIAL; COMPONENTS OR ACCESSORIES THEREFOR
    • B27B33/00—Sawing tools for saw mills, sawing machines, or sawing devices
    • B27B33/02—Structural design of saw blades or saw teeth
    • B27B33/08—Circular saw blades

Definitions

  • One form of the disclosure relates to a tipped saw.
  • the tipped saw cuts a work material such as a siding board, which is a ceramic material used as an outer wall material of a house, for example.
  • the tip saw has a disk-shaped base metal and a plurality of cutting chips joined to the outer circumference of the base metal.
  • the cutting tip is made of a high hardness material such as cemented carbide or polycrystalline diamond (PCD). Therefore, wear of the cutting edge is suppressed when cutting a siding board or the like, and the life of the cutting tip can be extended.
  • a flat blade in which the cutting edge at the outer tip in the radial direction of the base metal is horizontal is known.
  • the siding board used as the outer wall material generally has a design surface having an uneven shape for decoration.
  • a defect called pattern skipping is likely to occur at the edge of the design surface of the siding board. Therefore, repairs such as applying paint to the edge of the siding board after cutting were required.
  • the cutting tip disclosed in Registered Utility Model No. 3183126 has a chevron or trapezoidal cutting edge.
  • the radial outer tip of the cutting edge that is, the apex of the chevron or the upper side of the trapezoid, is located near the center in the thickness direction of the base metal.
  • the left and right edges of the cutting edge are inclined outward in the radial direction toward the center in the thickness direction of the base metal.
  • the cutting edge line length per cutting tip is longer than that of a flat blade. Therefore, the net cutting power is increased compared to the flat blade.
  • This type of tipped saw is used by being attached to a rechargeable tool such as a portable electric circular saw. When the cutting power increases, the number of cuts per charge of the rechargeable tool decreases.
  • the cutting inserts disclosed in Registered Utility Model No. 3211231 are two types of inserts, a first insert whose radial outer tip is to the left in the thickness direction of the base metal and a second insert to the right. Have.
  • the two types of chips are arranged alternately in the circumferential direction of the base metal. Since both the left and right edges of the cutting edge of these two types of inserts are also inclined, it is possible to suppress defects such as pattern skipping at the edge of the cut surface of the work material.
  • the first and second inserts are subjected to cutting resistance biased to the left and right in the thickness direction of the base metal. Therefore, when the first and second inserts alternately cut the work material, the base metal to which each insert is joined tends to vibrate periodically from side to side. This can generate noise, worsen the cut surface, and increase the net cutting power.
  • the tip saw has a right tip, a left tip and a middle tip.
  • the right insert is joined to the outer periphery of the base metal and has a radial outer tip on the right side in the thickness direction of the base metal when the rake face is viewed from the front in the rotation direction as shown in FIG.
  • the left insert is joined to the outer periphery of the base metal and has a radial outer tip on the left side in the thickness direction of the base metal.
  • the middle insert is joined to the outer periphery of the base metal and has a radial outer tip near the center in the thickness direction of the base metal.
  • the right insert has a first right cutting edge that extends from the tip to the right end at a first right angle.
  • a first left cutting edge is provided that extends from the tip toward the left side surface at a first left angle smaller than the first right angle.
  • a first left shoulder cutting edge is provided that extends from the first left cutting edge to the left end at a first left shoulder angle larger than the first left angle.
  • the first right angle is the angle between the first reference line extending from the tip of the right tip in the thickness direction of the tip saw and the first right cutting edge.
  • the first left angle is the angle between the first reference line and the first left cutting edge.
  • the first left shoulder angle is an angle between the second reference line extending from the left end of the first left cutting edge in the thickness direction of the tip saw and the first left shoulder cutting edge.
  • the left insert has a second left cutting edge that extends from the tip to the left end at a second left angle.
  • a second right cutting edge is provided that extends from the tip toward the right side surface at a second right angle smaller than the second left angle.
  • a second right shoulder cutting edge is provided that extends from the second right cutting edge to the right end at a second right shoulder angle larger than the second right angle.
  • the second left angle is the angle between the third reference line extending from the tip of the left tip in the thickness direction of the tip saw and the second left cutting edge.
  • the second right angle is the angle between the third reference line and the second right cutting edge.
  • the second right shoulder angle is the angle between the fourth reference line extending in the thickness direction of the tip saw from the right end of the second right shoulder cutting edge and the second right shoulder cutting edge.
  • the right tip, the left tip, and the middle tip each have a tip and have an inclination angle at the left and right ends.
  • the right and left inserts have a shoulder cutting edge having a relatively large shoulder angle at one end. Therefore, each chip processes the design surface of the siding board and the like with cutting edges located near both side surfaces having a relatively large inclination angle. As a result, it is effectively suppressed that the design surface or the like is chipped due to the edge of the cutting edge of the chip.
  • the right and left inserts have a first left cutting edge or a second right cutting edge with a relatively gentle angle. Therefore, the cutting edge line length of the entire chip is shortened by the first left cutting edge and the second right cutting edge.
  • the cutting edge lines of the first left cutting edge and the second right cutting edge are likely to intersect the cutting edge lines of the middle insert. This shortens the effective cutting edge line length of the medium insert. This reduces the net cutting power as a whole.
  • the cutting edge of the right tip, the left tip, and the middle tip may be a straight line, a curved line, or a composite line of a straight line and a curved line.
  • the tip of the middle insert is a mountain shape having an apex or a flat shape having a length in the thickness direction of the base metal.
  • the middle insert has a third right cutting edge that extends from the tip to the right end at a third right angle. It has a third left cutting edge that extends from the tip to the left at a third left angle.
  • the middle chip is arranged so as to be located between the right chip and the left chip on the outer circumference of the base metal.
  • the third right angle is the angle between the fifth reference line extending from the tip of the middle tip in the thickness direction of the tip saw and the third right cutting edge.
  • the third left angle is the angle between the fifth reference line and the third left cutting edge.
  • the middle insert has a cutting edge having an inclination angle at the left and right ends regardless of whether the tip is a mountain shape or a flat type.
  • the right insert receives a large cutting resistance on the right side as compared to the left side when cutting the work material. Therefore, the right insert applies a force to the left on the base metal.
  • the left insert receives a large cutting resistance on the left side as compared to the right side when cutting the work material. Therefore, the left insert applies a force to the right on the base metal. If the right and left chips are arranged alternately, the base metal tends to vibrate periodically from side to side.
  • the middle chip is arranged between the right chip and the left chip. Therefore, the middle insert suppresses the periodic vibration of the base metal to the left and right. Alternatively, the middle tip suppresses that the swing width of the vibration becomes large due to the periodic vibration. As a result, the medium insert reduces net cutting power and noise.
  • the right and left inserts have the same cutting edge angle at the right and left ends of each insert.
  • the plurality of inserts included in the tip saw are one of a right chip, a left chip, and a middle chip. Therefore, the tip saw has only three types of tips. Therefore, the complexity of the tip saw manufacturing process can be suppressed. Alternatively, the cost of the tip saw can be reduced. Alternatively, the operation simulation of the tip saw can be easily analyzed. Alternatively, when polishing three types of chips, the angle of the grindstone can be made constant, so that the polishing work can be performed efficiently.
  • the tip saw 1 has a disk-shaped base metal 2 and a plurality of cutting tips 11 joined to the outer periphery of the base metal 2.
  • the tip saw 1 is rotatably attached to a cutting tool such as a rechargeable battery type electric circular saw or a stationary type tip saw cutting machine.
  • the tip saw 1 rotates the base metal 2 to form a groove in the work material with each cutting tip 11, and finally cuts the work material.
  • the work material is, for example, a ceramic material such as a siding board, or a wood and wood material, a resin material, or a composite material.
  • the work material is a steel material such as carbon steel, general structural rolled steel, chrome molybdenum steel, stainless steel, cast iron, or a non-ferrous metal such as aluminum and aluminum alloy, copper and copper alloy.
  • a substantially circular mounting hole 3 penetrating in the plate thickness direction of the base metal 2 is provided at the center of the base metal 2.
  • the rotating shaft of the cutting tool is inserted into the mounting hole 3, and the tip saw 1 is mounted on the cutting tool.
  • the tip saw 1 rotates clockwise in FIG. 1 with the center 2a of the base metal 2 as the center.
  • a plurality of projecting portions 4 projecting outward in the radial direction of the base metal 2 are provided on the peripheral edge of the base metal 2 at predetermined intervals.
  • a tooth chamber 5 recessed in the circumferential direction is formed between the adjacent protrusions 4.
  • the protruding portion 4 has a tip sheet 6 notched in a rectangular shape at an end portion of the tip saw 1 in front of the rotation direction.
  • the cutting tip 11 is joined to the tip sheet 6.
  • the cutting tip 11 is formed of, for example, cemented carbide, cermet, polycrystalline diamond, or the like.
  • the cutting tip 11 is one of three types of tips: the middle tip 12, the left tip 13, and the right tip 14.
  • the middle tip 12, the left tip 13, and the right tip 14 have different cutting edge shapes.
  • the cutting tip 11 has, for example, three middle chips 12, four left chips 13 and four right chips 14.
  • One of the middle chip 12, the left chip 13, and the right chip 14 is joined to the chip sheet 6.
  • a plurality of external slits 7 extending inward in the radial direction from the tooth chamber 5 are provided on the disk surface of the base metal 2.
  • a plurality of meandering vibration damping slits 8 are provided on the disk surface of the base metal 2.
  • the external slit 7 and the vibration damping slit 8 may not be provided, or only one of them may be provided.
  • the cutting tip 11 joined to the base metal 2 has a rake face 11a in front of the tip saw 1 in the rotation direction.
  • the cutting tip 11 has a flank surface 11b outward in the radial direction of the base metal 2.
  • the cutting edge 11c is formed at the intersection of the rake face 11a and the flank surface 11b.
  • the plurality of cutting tips 11 are arranged with a pitch 15 in the circumferential direction.
  • the pitch 15 is an angle in the circumferential direction about the center 2a (see FIG. 1) of the base metal 2.
  • the pitch 15 is an angle between adjacent virtual lines, for example, assuming a virtual line passing through the center 2a and the cutting edge 11c of each cutting tip 11.
  • the tip saw 1 has random pitches in which the sizes of the pitches 15 are different from each other.
  • the middle tip 12 is joined to the rear of the pitches 15b, 15g, and 15j in the rotation direction.
  • the left tip 13 is joined to the rear of the pitches 15a, 15d, 15f, and 15i in the rotational direction.
  • the left tip 13 is joined to the rear of the pitches 15c, 15e, 15h, and 15k in the rotational direction.
  • the middle insert 12 has a left end 12b and a right end 12c of the cutting edge 11c (see FIG. 2).
  • the left end 12b is located at the tip on the left side when viewed from the front in the rotation direction of the base metal 2 in a posture in which the cutting edge 11c is located above.
  • the right end 12c is located at the right end.
  • the middle insert 12 has a left side blade 12d extending inward in the radial direction of the base metal 2 from the left end 12b, and a right side blade 12e extending inward in the radial direction of the base metal 2 from the right end 12c.
  • the left side surface 12df and the right side surface 12ef each have an inclination angle (side orientation angle) toward the inside of 0 ° or more and 3 ° or less, for example, 30'with respect to the radial direction of the base metal 2. Due to this slight inclination, the contact area between the work material and the left side surface 12df or the right side surface 12ef is reduced, and the cutting resistance is reduced. Moreover, since the left side surface 12df and the right side surface 12ef are inclined so as not to protrude too much with respect to the cut surface of the work material, the finish of the cut surface can be smoothed.
  • the middle tip 12 has a tip 12a between the left end 12b and the right end 12c.
  • the tip 12a projects in a mountain shape toward the outside in the radial direction of the base metal 2 near the center in the thickness direction of the base metal 2.
  • the tip 12a is located substantially intermediate between the left end 12b and the right end 12c in the thickness direction of the base metal 2.
  • the middle insert 12 has a third left cutting edge 12f extending from the tip 12a to the left end 12b.
  • the middle insert 12 has a third right cutting edge 12g extending from the tip 12a to the right end 12c.
  • the third left cutting edge 12f is inclined at a third left angle of 12h with respect to the thickness direction of the base metal 2.
  • the third right cutting edge 12g is inclined at a third right angle 12i with respect to the thickness direction of the base metal 2.
  • the third left angle 12h and the third right angle 12i are 30 ° or more and 60 ° or less, preferably 40 ° or more and 50 ° or less, for example, both are 45 °.
  • the left insert 13 has a left end 13b and a right end 13c at the left and right tips of the cutting edge 11c (see FIG. 2).
  • the left insert 13 has a left side blade 13d and a right side blade 13e extending inward in the radial direction of the base metal 2 from each of the left end 13b and the right end 12c.
  • the left side blade 13d and the right side blade 13e are formed at the same intervals as the left side blade 12d and the right side blade 12e of the middle tip 12, and are inclined at the same side centripetal angle. Therefore, the left side blade 13d and the right side blade 13e overlap with the left side blade 12d and the right side blade 12e when viewed from the front in the rotation direction.
  • the left tip 13 has a tip 13a between the left end 13b and the right end 13c.
  • the tip 13a projects in a mountain shape toward the outside in the radial direction of the base metal 2 near the center in the thickness direction of the base metal 2.
  • the tip 13a is arranged at a position closer to the left end 13b than the right end 13c in the thickness direction of the base metal 2.
  • the distance between the tip 13a and the left end 13b in the thickness direction of the base metal 2 is, for example, one-third or less of the distance between the left end 13b and the right end 13c.
  • the distance between the tip 13a and the left end 13b is, for example, 0.45 mm.
  • the distance between the tip 13a and the right end 13c is, for example, 0.95 mm.
  • the left insert 13 has a second left cutting edge 13f extending from the tip 13a to the left end 13b.
  • the second left cutting edge 13f is inclined at a second left angle 13j with respect to the thickness direction of the base metal 2.
  • the second left angle 13j is substantially the same size as the third left angle 12h of the middle tip 12, and is 30 ° or more and 60 ° or less, preferably 40 ° or more and 50 ° or less, for example, 45 °.
  • the left insert 13 has a second right cutting edge 13 g extending from the tip 13a toward the right surface 13ef.
  • the second right cutting edge 13g is inclined at a second right angle of 13k with respect to the thickness direction of the base metal 2.
  • the second right angle 13k is smaller than the second left angle 13j, larger than 0 ° and 40 ° or less, preferably 10 ° or more and 30 ° or less, for example, 20 °.
  • the left tip 13 has a second right shoulder cutting edge 13i extending from the right end shoulder edge 13h of the second right cutting edge 13g to the right end 13c.
  • the second right shoulder cutting edge 13i is inclined at a second right shoulder angle of 13 m with respect to the thickness direction of the base metal 2.
  • the second right shoulder angle 13 m is substantially the same size as the third right angle 12i of the middle tip, and is 30 ° or more and 60 ° or less, preferably 40 ° or more and 50 ° or less, for example, 45 °.
  • the right chip 14 is formed symmetrically with respect to the left chip 13 with respect to a plane passing through the center of the base metal 2 in the thickness direction.
  • the right insert 14 has a left end 14b and a right end 14c at the left and right tips of the cutting edge 11c (see FIG. 2).
  • the right insert 14 has a left side blade 14d and a right side blade 14e extending inward in the radial direction of the base metal 2 from each of the left end 14b and the right end 14c.
  • the left side blade 14d and the right side blade 14e have the same spacing as the left side blade 12d and the right side blade 12e of the middle tip 12 as well as the left side blade 13d and the right side blade 13e of the left tip 13. It is formed by and tilts at the same lateral centripetal angle.
  • the right tip 14 has a tip 14a between the left end 14b and the right end 14c.
  • the tip 14a projects in a mountain shape toward the outside in the radial direction of the base metal 2 near the center in the thickness direction of the base metal 2.
  • the tip 14a is arranged at a position closer to the right end 14c than the left end 14b in the thickness direction of the base metal 2.
  • the distance between the tip 14a and the right end 14c in the thickness direction of the base metal 2 is, for example, one-third or less of the distance between the left end 14b and the right end 14c.
  • the right insert 14 has a first right cutting edge 14i extending from the tip 14a to the right end 14c.
  • the first right cutting edge 14i is inclined at a first right angle of 14 m with respect to the thickness direction of the base metal 2.
  • the first right angle 14m is the same size as the second left angle 13j of the left tip 13.
  • the right insert 14 has a first left cutting edge 14f extending from the tip 14a toward the left side surface 14df.
  • the first left cutting edge 14f is inclined at a first left angle 14j with respect to the thickness direction of the base metal 2.
  • the first left angle 14j is smaller than the first right angle 14m and is the same size as the second right angle 13k of the left chip 13.
  • the right insert 14 has a first left shoulder cutting edge 14h extending from the left end shoulder edge 14g of the first left cutting edge 14f to the left end 14b.
  • the first left shoulder cutting edge 14h is inclined at a first left shoulder angle of 14k with respect to the thickness direction of the base metal 2.
  • the first left shoulder angle 14k is the same size as the second right shoulder angle 13m of the left tip 13.
  • the tips 12a, 13a, and 14a have the same height in the radial direction of the base metal 2.
  • the left ends 13b and 14b and the right ends 13c and 14c have the same radial height of the base metal 2, respectively.
  • the shoulder edge edges 13h and 14g have the same radial height of the base metal 2.
  • the cutting edges of the left insert 13 and the right insert 14 are line-symmetrical with each other at the left and right centers, and have the same height in the radial direction.
  • the left end 12b and the right end 12c of the middle chip 12 are located radially inward of the base metal 2 with respect to the left end 13b and the right end 13c of the left chip 13 and the left end 14b and the right end 14c of the right chip 14.
  • the second left cutting edge 13f and the first left shoulder cutting edge 14h overlap each other when viewed from the front in the rotation direction.
  • the third left cutting edge 12f is substantially parallel to the second left cutting edge 13f and the first left shoulder cutting edge 14h.
  • the second right shoulder cutting edge 13i and the first right cutting edge 14i overlap each other when viewed from the front in the rotation direction.
  • the third right cutting edge 12g is substantially parallel to the second right shoulder cutting edge 13i and the first right cutting edge 14i.
  • the tip saw 1 has a right tip 14, a left tip 13, and a middle tip 12 as shown in FIG.
  • the right tip 14 is joined to the outer periphery of the base metal 2 and includes a tip 14 a radially outward on the right side in the thickness direction of the base metal 2.
  • the left tip 13 is joined to the outer periphery of the base metal 2 and includes a tip 13 a radially outward on the left side of the base metal 2 in the thickness direction.
  • the middle tip 12 is joined to the outer periphery of the base metal 2 and includes a tip 12 a on the outer side in the radial direction near the center in the thickness direction of the base metal 2.
  • the right insert 14 has a first right cutting edge 14i extending from the tip 14a to the right end 14c at a first right angle of 14 m.
  • a first left cutting edge 14f extending from the tip 14a toward the left side surface 14df at a first left angle 14j smaller than the first right angle 14m is provided.
  • a first left shoulder cutting edge 14h extending from the first left cutting edge 14f to the left end 14b at a first left shoulder angle 14k larger than the first left angle 14j is provided.
  • the left insert 13 has a second left cutting edge 13f extending from the tip 13a to the left end 13b at a second left angle 13j.
  • a second right cutting edge 13g extending from the tip 13a toward the right side surface 13ef at a second right angle 13k smaller than the second left angle 13j is provided.
  • a second right shoulder cutting edge 13i extending from the second right cutting edge 13g to the right end 13c at a second right shoulder angle 13m larger than the second right angle 13k is provided.
  • the right tip 14, the left tip 13, and the middle tip 12 have tips 14a, 13a, and 12a, respectively, and have inclination angles at the left ends 14b, 13b, 12b and the right ends 14c, 13c, and 12c, respectively.
  • the right tip 14 and the left tip 13 have a first left shoulder cutting edge 14h and a second right shoulder cutting edge 13i having a relatively large shoulder angle at one end. Therefore, each of the chips 12, 13 and 14 processes the design surface of the siding board and the like with the cutting edges 12f, 12g, 13i and 14h located near both side surfaces having a relatively large inclination angle. As a result, the edge of each cutting edge 12f, 12g, 13i, 14h effectively suppresses pattern skipping in which the design surface or the like is chipped.
  • the right tip 14 and the left tip 13 have a first left cutting edge 14f or a second right cutting edge 13g having a relatively gentle angle. Therefore, the cutting edge line lengths of the left tip 13 and the right tip 14 as a whole are shortened by the first left cutting edge 14f and the second right cutting edge 13g. Moreover, the cutting edge line formed by the first left cutting edge 14f and the second right cutting edge 13g easily intersects the cutting edge line of the middle insert 12. Therefore, the effective cutting edge wire length of the middle insert 12 is shortened. This reduces the net cutting power.
  • the cutting edges 12f, 12g, 13f, 13g, 13i, 14f, 14h, 14i of the right insert 14, the left insert 13, and the middle insert 12 may be a straight line, a curved line, or a composite line of a straight line and a curved line. good.
  • the tip 12a of the middle tip 12 is a mountain shape having an apex.
  • the middle insert 12 has a third right cutting edge 12g extending from the tip 12a to the right end 12c at a third right angle 12i. It has a third left cutting edge 12f extending from the tip 12a to the left end 12b at a third left angle of 12h.
  • the middle chip 12 is arranged so as to be located between the right chip 14 and the left chip 13 on the outer circumference of the base metal 2.
  • the middle insert 12 has a cutting edge having an inclination angle at the left end 12b and the right end 12c.
  • the right insert 14 receives a large cutting resistance on the right side as compared with the left side when cutting the work material. Therefore, the right chip 14 applies a force to the left to the base metal 2.
  • the left insert 13 receives a large cutting resistance on the left side as compared with the right side when cutting the work material. Therefore, the left chip 13 applies a force to the right to the base metal 2. If the right chip 14 and the left chip 13 are arranged alternately, the base metal 2 tends to vibrate periodically from side to side. On the other hand, in this feature, the middle chip 12 is arranged between the right chip 14 and the left chip 13.
  • the middle chip 12 suppresses the left and right periodic vibration of the base metal 2.
  • the middle tip 12 suppresses that the swing width of the vibration becomes large due to the periodic vibration.
  • the medium insert 12 reduces the net cutting power and reduces the noise.
  • the first right angle 14 m of the first right cutting edge 14i and the second right shoulder angle 13 m of the second right shoulder cutting edge 13i at the right ends 14c and 13c are mutual. Is the same as.
  • the first left shoulder angle 14k of the first left shoulder cutting edge 14h and the second left angle 13j of the second left cutting edge 13f at the left ends 14b and 13b are the same.
  • the plurality of cutting tips 11 included in the tip saw 1 are any of the right tip 14, the left tip 13, and the middle tip 12. Therefore, the tip saw 1 has only three types of cutting tips 11. Moreover, the left and right ends of the chips 12, 13 and 14 have the same angle.
  • the complexity of the manufacturing process of the tip saw 1 can be suppressed.
  • the cost of the tip saw 1 can be reduced.
  • the operation simulation of the tip saw 1 can be easily analyzed.
  • the angle of the grindstone can be made constant, so that the polishing work can be performed efficiently.
  • the tip saw 20 has a pitch 22 having a size different from the pitch 15 of the tip saw 1 shown in FIG.
  • the number of the middle insert 12, the left insert 13, and the right insert 14 joined to the base metal 2 of the tip saw 20 and the order in which they are arranged in the circumferential direction are the same as those of the tip saw 1.
  • the pitches 22 are evenly spaced regardless of the type of cutting tips 11 provided at both ends in the circumferential direction.
  • the tip saw 20 has a vibration damping slit 21 meandering in a different shape on the disk surface of the base metal 2 instead of the vibration damping slit 8 of the tip saw 1.
  • the tip saw 20 has a middle tip 12, a left tip 13, and a right tip 14 as shown in FIG.
  • the middle chip 12 is arranged so as to be located between the left chip 13 and the right chip 14 on the outer circumference of the base metal 2. Therefore, the tip saw 20 can be used to obtain the same effect as the tip saw 1 (see FIG. 1).
  • the tip saw 30 has a middle tip 32 instead of the middle tip 12 of the tip saw 1 shown in FIG.
  • the cutting tip 31 is any one of the middle tip 32, the left tip 13, and the right tip 14.
  • the middle insert (12) 32 also has a cutting edge 11c at the intersection of the rake face 11a and the flank surface 11b as shown in FIG.
  • the left and right tips of the cutting edge 11c have a left end 32b and a right end 32c.
  • the middle insert 32 has a left side blade 32d and a right side blade 32e extending inward in the radial direction of the base metal 2 from the left end 32b and the right end 32c, respectively.
  • the left side blade 32d and the right side blade 32e overlap with the left side blades 13d and 14d and the right side blades 13e and 14e when viewed from the front in the rotation direction.
  • the middle tip 32 has a tip 32a between the left end 32b and the right end 32c.
  • the tip 32a has a length in the thickness direction of the base metal 2 and extends.
  • the tip 32a is located substantially intermediate between the left end 32b and the right end 32c in the thickness direction of the base metal 2.
  • the left end edge 32f and the right end edge 32h of the middle chip 32 are symmetrical with respect to the plane passing through the center of the base metal 2 in the thickness direction.
  • the middle insert 32 has a third left cutting edge 32g extending from the left end edge 32f to the left end 32b.
  • the middle insert 32 has a third right cutting edge 32i extending from the right edge 32h to the right edge 32c.
  • the third left cutting edge 32g and the third right cutting edge 32i are inclined at a third left angle 32j and a third right angle 32k with respect to the thickness direction of the base metal 2.
  • the third left angle 32j and the third right angle 32k are substantially the same as the second left angle 13j and the first left shoulder angle 14k, or the second right shoulder angle 13m and the first right angle 14m.
  • the third left angle 32j and the third right angle 32k are 30 ° or more and 60 ° or less, preferably 40 ° or more and 50 ° or less, for example, 45 °.
  • the tip 32a is located at a position higher than the tips 13a and 14a by a height difference 31a in the radial direction of the base metal 2.
  • the left ends 32b, 13b, 14b and the right ends 32c, 13c, 14c have the same radial height of the base metal 2, respectively.
  • the third left cutting edge 32g, the second left cutting edge 13f, and the first left shoulder cutting edge 14h overlap each other when viewed from the front in the rotation direction.
  • the third right cutting edge 32i, the second right shoulder cutting edge 13i, and the first right cutting edge 14i overlap each other when viewed from the front in the rotation direction.
  • each tip saw As shown in FIGS. 10 and 11, a comparative experiment was conducted in which the net cutting power and the pattern skipping area when cutting the work material were measured using each tip saw having different tips.
  • the outer diameter of the base metal 2 was 125 mm
  • the blade thickness of the base metal 2 was 1.5 mm
  • the number of teeth was 11.
  • Each cutting tip provided in each tip saw has a rake angle of 10 ° and is composed of polycrystalline diamond.
  • the distance from the left end to the right end of the cutting edge is set to be the same for each cutting tip.
  • the height of the tip of each chip (the radial position of the base metal 2 with respect to the center 2a) is set to the same height.
  • a ceramic siding board is used as the work material.
  • Each tipped saw is rotated at a rotation speed of 5000 rpm, and the work material is fed at a feed rate of 3.6 [m / min] to cut the work material.
  • the net cutting power is obtained by subtracting the idling power from the measured cutting power.
  • the pattern skipping area is the pattern skipping area (mm 2 ) when the cutting distance is 400 mm.
  • all cutting tips are flat-blade.
  • the tip of the cutting edge extends from the left end to the right end in the thickness direction of the base metal 2.
  • All the cutting tips of the mountain blade tip saw have the same shape as the middle tip 12 shown in FIG.
  • the left tip 13 and the right tip 14 shown in FIG. 3 are alternately arranged in the circumferential direction. Since the number of teeth is 11, one of the left chip 13 and the right chip 14 is provided one more.
  • the cutting tips 71 of the tip saw 70 of the comparative product 2 are shown in FIGS. 8 and 9.
  • the cutting tip 71 is one of the middle tip 32 shown in FIG. 6 and the left tip 73 and the right tip 74 shown in FIG.
  • the left tip 73 and the right tip 74 are different from the left tip 13 and the right tip 14 shown in FIG. 3 depending on the presence or absence of the second right shoulder cutting edge 13i or the first left shoulder cutting edge 14h. That is, the tip 73a, the left end 73b, the left side blade 73d, the right side blade 73e, and the second left cutting blade 73f of the left tip 73 are the tip 13a, the left end 13b, the left side blade 13d, the right side blade 13e, and the second left cutting, respectively.
  • the tip 74a, right end 74c, left side blade 74d, right side blade 74e, and first right cutting blade 74g of the right tip 74 are the tip 14a, right end 14c, left side blade 14d, right side blade 14e, and first right cutting blade, respectively. It is configured in the same way as 14i.
  • the second left cutting edge 73f is inclined at a second left angle 73h having the same size as the second left angle 13j with respect to the thickness direction of the base metal 2.
  • the first right cutting edge 74g is inclined at a first right angle 74i having the same size as the first right angle 14m with respect to the thickness direction of the base metal 2.
  • the tip 32a is located at a position higher than the tips 73a and 74a by a height difference 71a in the radial direction of the base metal 2.
  • the left insert 73 has a second right cutting edge 73g extending from the tip 73a toward the right end 73c.
  • the second right cutting edge 73g is inclined at a second right angle 73i having the same size as the second right angle 13k (see FIG. 3) with respect to the thickness direction of the base metal 2.
  • the right insert 74 has a first left cutting edge 74f extending from the tip 74a toward the left end 74b.
  • the first left cutting edge 74f is inclined at a first left angle 74h having the same size as the first left angle 14j with respect to the thickness direction of the base metal 2.
  • the right end 73c and the left end 74b are located outside the right end 32c, 74c or the left ends 32b, 73b in the radial direction of the base metal 2. Therefore, the right end 73c and the left end 74b project radially outward with respect to the cutting edges 32g, 73f, 32i, and 74g, respectively.
  • the net cutting power of the mountain blade tip saw is approximately 14% larger than that of the flat blade tip saw.
  • the cutting edge of the mountain blade is inclined with respect to the thickness direction of the base metal 2. Therefore, it is considered that the mountain blade has a longer cutting edge line length than the flat blade and has a large net cutting power.
  • the net cutting power of Comparative Product 1 is approximately 13% greater than that of a flat-blade tipped saw.
  • Comparative product 1 has left chips 13 and right chips 14 alternately in the circumferential direction. Since the left insert 13 receives a large cutting resistance on the left side as compared with the right side, a force to the right is applied to the base metal 2 at the time of cutting.
  • the net cutting power of the tip saw 1 is approximately 5% smaller than that of the flat-blade tip saw.
  • the right tip 14 and the left tip 13 have a first left cutting edge 14f or a second right cutting edge 13g having a relatively gentle angle. Therefore, the cutting edge line lengths of the left tip 13 and the right tip 14 as a whole are shortened. Moreover, the cutting edge line formed by the first left cutting edge 14f and the second right cutting edge 13g easily intersects the cutting edge line formed by the third left cutting edge 12f and the third right cutting edge 12g of the medium insert 12 having a relatively large angle. .. Therefore, the effective cutting edge wire length of the middle insert 12 is shortened. As a result, it is considered that the net cutting power of the tip saw 1 is small.
  • the net cutting power of the tip saw 30 is approximately the same as that of the flat-blade tip saw.
  • the third left cutting edge 32g, the second left cutting edge 13f, and the first left shoulder cutting edge 14h overlap each other when viewed from the front in the rotation direction.
  • the third right cutting edge 32i, the second right shoulder cutting edge 13i, and the first right cutting edge 14i overlap each other when viewed from the front in the rotation direction.
  • the tip saw moves upward in the drawing toward the work material by being sent to the work material. Therefore, the cutting edge line of the cutting tip rearward in the rotation direction is located above the cutting edge line of the cutting tip in front of the rotation direction.
  • the cutting edge lines of the middle tip 32, the left tip 13, and the right tip 14 are unlikely to intersect. Therefore, it is considered that the cutting edge line length was not effectively shortened and the reduction in net cutting power was reduced.
  • the net cutting power of the comparative product 2 is approximately the same as that of the tip saw 1.
  • the right end 73c and the left end 74b of the tip saw 70 project radially outward with respect to the cutting edges 32g, 73f, 32i, and 74g, respectively. Therefore, the cutting edge lines of the middle tip 32, the left tip 73, and the right tip 74 are more likely to intersect than, for example, the cutting edge lines of the middle tip 32, the left tip 13, and the right tip 14 of the tip saw 30 (see FIG. 7). It is probable that the net cutting power was small due to this.
  • the flat-blade tipped saw has a larger handle flying area than other test products.
  • the cutting edge of the flat blade is not inclined with respect to the thickness direction of the base metal 2 (see FIG. 3). In other words, the cutting edge of the flat blade is approximately orthogonal to the cut surface of the work material. Therefore, the left and right ends of the cutting edge are likely to cause pattern skipping when cutting the work material.
  • the handle flying area of the mountain blade tip saw and the comparative product 2 is approximately 20% of that of the flat blade tip saw.
  • the left tip 73 and the right tip 74 of the tip saw 70 have a second right cutting edge 73g or a first left cutting edge 74f having a relatively gentle inclination angle.
  • the work material is cut with the second right cutting edge 73g and the first left cutting edge 74f that hit the left and right cutting surfaces at a relatively large angle. Therefore, it is considered that the comparative product 2 could not effectively suppress the pattern skipping.
  • the handle skipping area of the tip saws 1 and 30 and the comparative product 1 is sufficiently small and is 5 mm2 or less. Therefore, the cut surface of the work material is good.
  • the tip saw 1 effectively suppresses pattern skipping.
  • Both the tip saws 1 and 30 and the comparative product 1 cut the cut surface of the work material with a cutting edge having a relatively large inclination angle.
  • two or three types of cutting tips share the cutting surfaces on both the left and right sides for cutting. Therefore, it is considered that the pattern skipping could be effectively suppressed.
  • the tip saws 1 and 30 can effectively suppress pattern skipping and can relatively reduce the net cutting power.
  • the tip saw 30 has a middle tip 32, a left tip 13, and a right tip 14 as shown in FIG.
  • the tip 32a of the middle chip 32 is a flat type having a length in the thickness direction of the base metal 2.
  • the middle insert 32 has a third right cutting edge 32i extending from the right end edge 32h of the tip 32a to the right end 32c at a third right angle 32k.
  • a third left cutting edge 32g extending from the left end edge 32f of the tip 32a to the left end 32b at a third left angle 32j is provided.
  • the middle chip 32 is arranged so as to be located between the left chip 13 and the right chip 14 on the outer circumference of the base metal 2.
  • the left insert 13 and the right insert 14 are the same as those possessed by the tip saw 1 (see FIG. 1). Therefore, the same effect as that of the tip saw 1 can be obtained by using the tip saw 30.
  • the tip saw 40 has a middle tip 42 instead of the middle tip 12 of the tip saw 1 shown in FIG.
  • the cutting tip 41 is any one of the middle tip 42, the left tip 13, and the right tip 14.
  • the middle insert 42 has a left end 42b and a right end 42c at the left and right tips of the cutting edge 11c (see FIG. 2). It has a tip 42a between the left end 42b and the right end 42c.
  • the middle tip 42 has the same cutting edge shape as the middle tip 12.
  • the left side blade 42d, the right side blade 42e, the third left cutting blade 42f, and the third right cutting blade 42g of the middle chip 42 are the left side blade 12d, the right side blade 12e, and the third left cutting blade of the middle chip 12, respectively. It is configured in the same manner as 12f, the third right cutting edge 12g.
  • the third left angle 42h and the third right angle 42i have the same magnitude as the third left angle 12h and the third right angle 12i, respectively.
  • the tip 42a, the left end 42b, and the right end 42c have different radial heights of the tip 12a, the left end 12b, the right end 12c, and the base metal 2 shown in FIG.
  • the tip 42a is located at a position lower than the tips 13a and 14a by a height difference 41a in the radial direction of the base metal 2. Therefore, the height difference between the left end 42b and the right end 42c from the left end 13b, 14b or the right end 13c, 14c is larger than that between the left end 12b and the right end 12c.
  • the tip 42a of the middle chip 42 has a lower radial height of the base metal 2 than the tip 12a of the middle chip 12, as shown in FIGS. 3 and 12. Therefore, the effective cutting edge wire length of the middle insert 42 is shortened.
  • the effective cutting edge line lengths of the left tip 13 and the right tip 14 tend to be long. For example, by appropriately setting the pitch 15 (see FIG. 1) of each cutting tip 41, the cutting edge line length of each tip 42, 13, 14 as a whole can be shortened. This reduces the net cutting power.
  • the design surface of the siding board is processed by the cutting edges 42f, 42g, 13i, 14h located near both side surfaces having a relatively large inclination angle. Therefore, the tip saw 40 can be used to obtain the same effect as the tip saw 1 (see FIG. 1).
  • the tip saw 50 has a middle tip 52 instead of the middle tip 12 of the tip saw 1 shown in FIG.
  • the cutting tip 51 is any one of the middle tip 52, the left tip 13, and the right tip 14.
  • the middle insert 52 has a left end 52b and a right end 52c at the left and right tips of the cutting edge 11c (see FIG. 2). It has a tip 52a between the left end 52b and the right end 52c.
  • the middle tip 52 has the same cutting edge shape as the middle tip 12.
  • the left side blade 52d, the right side blade 52e, the third left cutting blade 52f, and the third right cutting blade 52g of the middle chip 52 are the left side blade 12d, the right side blade 12e, and the third left cutting blade of the middle chip 12, respectively. It is configured in the same manner as 12f, the third right cutting edge 12g.
  • the third left angle 52h and the third right angle 52i have the same magnitude as the third left angle 12h and the third right angle 12i, respectively.
  • the tip 52a, the left end 52b, and the right end 52c have different radial heights of the tip 12a, the left end 12b, the right end 12c, and the base metal 2 shown in FIG.
  • the tip 52a is located at a position higher than the tips 13a and 14a by a height difference of 51a in the radial direction of the base metal 2. Therefore, the height difference between the left end 52b and the right end 52c from the left end 13b, 14b or the right end 13c, 14c is smaller than that of the left end 12b and the right end 12c.
  • the tip 52a of the middle chip 52 has a higher radial height of the base metal 2 than the tip 12a of the middle chip 12, as shown in FIGS. 3 and 14. Therefore, the effective cutting edge wire length of the middle insert 52 becomes long. Therefore, the total cutting edge line lengths of the left tip 13 and the right tip 14 are shortened. As a result, the cutting resistance of the left insert 13 and the right insert 14 with respect to the cut surface of the work material is reduced. Moreover, the design surface of the siding board is processed by the cutting edges 52f, 52g, 13i, 14h located near both side surfaces having a relatively large inclination angle. Therefore, the tip saw 50 can be used to obtain the same effect as the tip saw 1 (see FIG. 1).
  • the tip saw 60 has a middle tip 62 instead of the middle tip 12 of the tip saw 1 shown in FIG.
  • the cutting tip 61 is any one of the middle tip 62, the left tip 13, and the right tip 14.
  • the middle insert 62 has a left end 62b and a right end 62c at the left and right tips of the cutting edge 11c (see FIG. 2). It has a tip 62a between the left end 62b and the right end 62c.
  • the middle tip 62 has the same cutting edge shape as the middle tip 12.
  • the left side blade 62d, the right side blade 62e, the third left cutting blade 62f, and the third right cutting blade 62g of the middle chip 62 are the left side blade 12d, the right side blade 12e, and the third left cutting blade of the middle chip 12, respectively. It is configured in the same manner as 12f, the third right cutting edge 12g.
  • the third left angle 62h and the third right angle 62i have the same magnitude as the third left angle 12h and the third right angle 12i, respectively.
  • the tip 62a, the left end 62b, and the right end 62c have different radial heights of the tip 12a, the left end 12b, the right end 12c, and the base metal 2 shown in FIG.
  • the tip 62a is located at a position higher than the tips 13a and 14a by a height difference of 61a in the radial direction of the base metal 2.
  • the height difference 61a is larger than the height difference 51a (see FIG. 14).
  • the left ends 62b, 13b, 14b and the right ends 62c, 13c, 14c have the same radial height of the base metal 2, respectively.
  • the third left cutting edge 62f, the second left cutting edge 13f, and the first left shoulder cutting edge 14h overlap each other when viewed from the front in the rotation direction.
  • the third right cutting edge 62g, the second right shoulder cutting edge 13i, and the first right cutting edge 14i overlap each other when viewed from the front in the rotation direction.
  • the tip 62a of the middle chip 62 has a higher radial height of the base metal 2 than the tip 52a of the middle chip 52, as shown in FIGS. 14 and 16. Therefore, the effective cutting edge line length of the middle tip 62 becomes longer, and the effective cutting edge line length of the left tip 13 and the right tip 14 becomes shorter. Moreover, the design surface of the siding board is processed by the cutting edges 62f, 62g, 13i, 14h located near both side surfaces having a relatively large inclination angle. Therefore, the tip saw 60 can be used to obtain the same effect as the tip saw 1 (see FIG. 1).
  • a tip saw 1 having 11 cutting tips 11 is illustrated.
  • the cutting tip 11 may have 10 or less, or 12 or more.
  • the numbers of the middle chip 12, the left chip 13, and the right chip 14 may be changed.
  • the number of the middle chip 12 may be five, and the number of the left chip 13 and the number of the right chip 14 may be two.
  • the left chip 13 and the right chip 14 do not have to be the same number.
  • the arrangement order of the middle chip 12, the left chip 13, and the right chip 14 in the circumferential direction may be changed as appropriate.
  • Three types of cutting tips 11 of the middle tip 12, the left tip 13, and the right tip 14 were illustrated. Instead of this, four or more types of cutting tips 11 may be used. For example, it may have a plurality of types of cutting chips 11 having the same characteristics as the left chip 13, or may have a plurality of types of cutting chips 11 having the same characteristics as the left chip 13.
  • the left insert 13 and the right insert 14 may be asymmetric with respect to a plane passing through the center of the base metal 2 in the thickness direction.
  • the tip 13a of the left chip 13 and the tip 14a of the right chip 14 may have different heights in the radial position of the base metal 2.
  • each pitch 15 may be changed as appropriate.
  • the angle of each cutting edge may be different.
  • the angles of some cutting edges may be different.
  • the radial positions of the base metal 2 may be set to different heights for a plurality of cutting tips 11 of the same type.

Landscapes

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Abstract

チップソー（１）の右チップ（１４）と左チップ（１３）と中チップ（１２）は台金（２）の厚み方向右寄り又は左寄り又は中心近傍に径方向外方の先端（１４ａ，１３ａ，１２ａ）を備える。右チップ（１４）の第１右切れ刃（１４ｉ）は先端（１４ａ）から右端（１４ｃ）まで第１右角度（１４ｍ）で延出する。第１左切れ刃（１４ｆ）は先端（１４ａ）から左側面（１４ｄｆ）に向かって第１左角度（１４ｊ）で延出する。第１左肩切れ刃（１４ｈ）は第１左切れ刃（１４ｆ）から左端（１４ｂ）まで第１左肩角度（１４ｋ）で延出する。左チップ（１３）の第２左切れ刃（１３ｆ）は先端（１３ａ）から左端（１３ｂ）まで第２左角度（１３ｊ）で延出する。第２右切れ刃（１３ｇ）は先端（１３ａ）から右側面（１３ｅｆ）に向かって第２右角度（１３ｋ）で延出する。第２右肩切れ刃（１３ｉ）は第２右切れ刃（１３ｇ）から右端（１３ｃ）まで第２右肩角度（１３ｍ）で延出する。

Description

チップソー
　本開示の１つの形態は、チップソーに関する。チップソーは、例えば住宅の外壁材として用いられている窯業系材料のサイディングボード等の被削材を切断する。
　チップソーは、円盤状の台金と、台金の外周に接合された複数の切削用チップを有する。切削用チップは、例えば超硬合金や多結晶ダイヤモンド（ＰＣＤ）等の高硬度の材料で構成される。そのためサイディングボード等の切断において刃先の摩耗が抑えられて、切削用チップの長寿命化が可能になる。
　この種の切削用チップの刃型として、例えば台金の径方向外方の先端の切れ刃が水平である平刃が知られている。外壁材として用いられるサイディングボードは、一般に装飾のための凹凸形状を具備する意匠面を有する。サイディングボードを、平刃を有するチップソーを用いて切断する際、サイディングボードの意匠面の端縁に柄飛びと呼ばれる欠損が生じ易い。そのため切断後のサイディングボードの端縁に塗料を施すなどの補修が必要であった。
　登録実用新案第３１８３１２６号公報に開示される切削用チップは、山型もしくは台形の切れ刃を有する。切れ刃の径方向外方の先端、すなわち山型の頂点または台形の上辺は、台金の厚み方向の中心近傍に位置する。切れ刃の左右両縁は、台金の厚み方向の中心に向かうにしたがって径方向外方に傾斜している。これにより被削材の切断面の端縁に生じる柄飛び等の欠損を抑制できる。しかしながら切削用チップ１つあたりの切れ刃線長さが平刃よりも長くなる。そのため正味切削動力が平刃よりも増加する。この種のチップソーは、例えば携帯用電動丸のこ等の充電式工具に装着されて使用される。切削動力が増加すると充電式工具の１充電あたりのカット数が低下してしまう。
　登録実用新案第３２１１２３１号公報に開示される切削用チップは、径方向外方の先端が台金の厚み方向の左寄りである第１のチップと、右寄りである第２のチップの２種類のチップを有する。２種類のチップは、台金の周方向において交互に配置される。この２種類のチップも切れ刃の左右両縁が傾斜しているため、被削材の切断面の端縁における柄飛び等の欠損を抑制できる。しかしながら第１と第２のチップは、台金の厚み方向にそれぞれ左右に偏った切削抵抗を受ける。そのため第１と第２のチップが交互に被削材を切削することで、各チップが接合された台金が左右に周期的に振動し易くなる。これにより騒音が発生したり、切断面が悪化したり、正味切削動力が大きくなり得る。
　上記のように従来のチップソーの切削用チップでは、例えばサイディングボードのような被削材に生じる柄飛び等の欠損の抑制と、チップソーの正味切削動力の抑制を両立させることが難しかった。したがって被削材の欠損を抑制しつつ正味切削動力を抑制できる切削用チップを備えたチップソーが従来必要とされている。
　本開示の１つの特徴によると、チップソーは、右チップと左チップと中チップを有する。右チップは、台金の外周に接合されかつ図３のように回転方向前方からすくい面を見て台金の厚み方向右寄りに径方向外方の先端を備える。左チップは、台金の外周に接合されかつ台金の厚み方向左寄りに径方向外方の先端を備える。中チップは、台金の外周に接合されかつ台金の厚み方向の中心近傍に径方向外方の先端を備える。右チップは、先端から右端まで第１右角度で延出する第１右切れ刃を有する。先端から左側面に向かって第１右角度より小さい第１左角度で延出する第１左切れ刃が設けられる。第１左切れ刃から左端まで第１左角度より大きい第１左肩角度で延出する第１左肩切れ刃が設けられる。詳しくは、第１右角度は、右チップの先端からチップソーの厚み方向に延出する第１基準線と第１右切れ刃との間の角度である。第１左角度は、第１基準線と第１左切れ刃との間の角度である。第１左肩角度は、第１左切れ刃の左端からチップソーの厚み方向に延出する第２基準線と第１左肩切れ刃との間の角度である。
　左チップは、先端から左端まで第２左角度で延出する第２左切れ刃を有する。先端から右側面に向かって第２左角度より小さい第２右角度で延出する第２右切れ刃が設けられる。第２右切れ刃から右端まで第２右角度より大きい第２右肩角度で延出する第２右肩切れ刃が設けられる。詳しくは、第２左角度は、左チップの先端からチップソーの厚み方向に延出する第３基準線と第２左切れ刃との間の角度である。第２右角度は、第３基準線と第２右切れ刃との間の角度である。第２右肩角度は、第２右切れ刃の右端からチップソーの厚み方向に延出する第４基準線と第２右肩切れ刃との間の角度である。
　したがって右チップと左チップと中チップは、それぞれ先端を有し、左右端において傾斜角度を有する。しかも右チップと左チップは、比較的角度が大きい肩角度を有する肩切れ刃を一端縁に有する。そのため各チップは、比較的大きい傾斜角度を有する両側面近傍に位置する切れ刃によってサイディングボードの意匠面等を加工する。その結果、チップの切れ刃の端縁によって意匠面等が欠けることが効果的に抑制される。右チップと左チップは、比較的角度が緩やかな第１左切れ刃または第２右切れ刃を有する。そのため第１左切れ刃と第２右切れ刃によってチップ全体の切れ刃線長さが短くなる。しかも第１左切れ刃と第２右切れ刃による切れ刃線が中チップの切れ刃線と交差しやすくなる。これにより中チップの有効な切れ刃線長さが短くなる。これにより正味切削動力が全体的に小さくなる。なお右チップ、左チップ及び中チップの各切れ刃は、直線でもいいし、曲線でもいいし、直線と曲線の複合線でも良い。
　本開示の他の１つの特徴によると、中チップの先端は、頂点を有する山型、または台金の厚み方向に長さを有する平坦型である。中チップは、先端から右端まで第３右角度で延出する第３右切れ刃を有する。先端から左端まで第３左角度で延出する第３左切れ刃を有する。中チップは、台金の外周において、右チップと左チップの間に位置するように配置されている。詳しくは、第３右角度は、中チップの先端からチップソーの厚み方向に延出する第５基準線と第３右切れ刃との間の角度である。第３左角度は、第５基準線と第３左切れ刃との間の角度である。
　したがって中チップは、先端が山型であっても平坦型であっても、左右端において傾斜角度を備える切れ刃を有する。右チップは、被削材を切断する際に左側に比べて右側に大きな切削抵抗を受ける。そのため右チップは、台金に左方向への力を加える。左チップは、被削材を切断する際に右側に比べて左側に大きな切削抵抗を受ける。そのため左チップは、台金に右方向への力を加える。仮に右チップと左チップが交互に配置されると、台金が左右に周期的に振動しやすくなる。これに対して本特徴では、右チップと左チップの間に中チップが配置される。そのため中チップは、台金の左右の周期的な振動を抑制する。あるいは周期的な振動によって振動の振り幅が大きくなることを中チップが抑制する。その結果、中チップは、正味切削動力を小さくしたり、騒音を小さくしたりする。
　本開示の他の１つの特徴によると、右チップと左チップは、各チップの右端と左端における切れ刃の角度が相互に同じである。チップソーが有する複数のチップは、右チップと左チップと中チップのいずれかのチップである。したがってチップソーは、３種類のみのチップを有する。そのためチップソーの製造工程の煩雑さを抑制できる。あるいはチップソーのコストを安価にし得る。あるいはチップソーの動作シミュレーションを簡易に解析等できる。あるいは３種類のチップを研磨する際に砥石の角度を一定にできるため研磨作業を効率良くできる。
第１実施形態に係るチップソーの正面図である。 図１中ＩＩ部分の拡大正面図である。 第１実施形態に係るチップソーの各チップを回転方向前方から見た図である。 図３に示す各チップを重ねた図である。 第２実施形態に係るチップソーの正面図である。 第３実施形態に係るチップソーの各チップを回転方向前方から見た図である。 図６に示す各チップを重ねた図である。 第２比較例のチップソーの各チップを回転方向前方から見た図である。 図８に示す各チップを重ねた図である。 チップソーの正味切削動力を比較したグラフである。 チップソーの柄飛び面積を比較したグラフである。 第４実施形態に係るチップソーの各チップを回転方向前方から見た図である。 図１２に示す各チップを重ねた図である。 第５実施形態に係るチップソーの各チップを回転方向前方から見た図である。 図１４に示す各チップを重ねた図である。 第６実施形態に係るチップソーの各チップを回転方向前方から見た図である。 図１６に示す各チップを重ねた図である。
　本開示の１つの実施形態を図面を参照して下記に詳しく説明する。説明中の同じ参照番号は、重複する説明をしないが、同じ機能を有する同じ要素を意味する。本開示の第１実施形態を図１～４に基づいて説明する。図１に示すようにチップソー１は、円盤状の台金２と、台金２の外周に接合される複数の切削用チップ１１を有する。チップソー１は、例えば充電バッテリ式の電動丸のこや定置式のチップソー切断機等の切削工具に回転可能に装着される。チップソー１は、台金２を回転させて各切削用チップ１１で被削材に溝を形成し、最終的に被削材を切断する。被削材は、例えばサイディングボード等の窯業系材料、あるいは木材及び木質材料、樹脂系材料、複合材料である。あるいは被削材は、炭素鋼、一般構造圧延鋼、クロムモリブデン鋼、ステンレス鋼、鋳鉄等の鉄鋼材料、あるいは例えばアルミ及びアルミ合金、銅及び銅合金等の非鉄金属である。
　図１に示すように台金２の中心部には台金２の板厚方向に貫通する略円形の取付孔３が設けられる。取付孔３に切削工具の回転軸が挿入されて、チップソー１が切削工具に装着される。切削工具の回転軸が回転することで、台金２の中心２ａを中心としてチップソー１が図１において時計回りに回転する。台金２の周縁には、台金２の径方向外方に突出する複数の突出部４が所定の間隔を有して設けられる。隣接する突出部４同士の間には周方向に窪む歯室５が形成される。突出部４は、チップソー１の回転方向前方の端部に矩形状に切欠かれたチップシート６を有する。チップシート６に切削用チップ１１が接合される。切削用チップ１１は、例えば超硬合金、サーメット、多結晶ダイヤモンド等で形成される。
　図１に示すように切削用チップ１１は、中チップ１２と左チップ１３と右チップ１４の３種類のチップのいずれか１つである。中チップ１２と左チップ１３と右チップ１４は、それぞれ切れ刃の形状が異なる。切削用チップ１１は、例えば３個の中チップ１２と４個の左チップ１３と４個の右チップ１４を有する。チップシート６には、中チップ１２と左チップ１３と右チップ１４のいずれか１つが接合される。台金２の円盤面には、歯室５から台金２の径方向内方へ延びる外部スリット７が複数設けられる。また、台金２の円盤面には、蛇行状の制振スリット８が複数設けられる。外部スリット７と制振スリット８は設けられていなくても良く、一方のみが設けられていても良い。
　図２に示すように台金２に接合された切削用チップ１１は、チップソー１の回転方向前方にすくい面１１ａを有する。切削用チップ１１は、台金２の径方向外方に逃げ面１１ｂを有する。すくい面１１ａと逃げ面１１ｂの交差する部分に切れ刃１１ｃが形成される。複数の切削用チップ１１は、周方向にピッチ１５を空けて配置される。ピッチ１５は、台金２の中心２ａ（図１参照）を中心とする周方向の角度である。ピッチ１５は、例えば中心２ａと各切削用チップ１１の切れ刃１１ｃを通る仮想線を想定した際に、隣接する仮想線間の角度である。
　図１に示すようにチップソー１は、各ピッチ１５の大きさが相互に異なるランダムピッチである。ピッチ１５ｂ，１５ｇ，１５ｊの回転方向後方に中チップ１２が接合される。ピッチ１５ａ，１５ｄ，１５ｆ，１５ｉの回転方向後方に左チップ１３が接合される。ピッチ１５ｃ，１５ｅ，１５ｈ，１５ｋの回転方向後方に左チップ１３が接合される。
　図３に示すように中チップ１２は、切れ刃１１ｃ（図２参照）の左端１２ｂと右端１２ｃを有する。左端１２ｂは、切れ刃１１ｃが上方に位置する姿勢で台金２の回転方向前方から見て左方の先端に位置する。右端１２ｃは、右方の先端に位置する。中チップ１２は、左端１２ｂから台金２の径方向内方へ延出する左側面刃１２ｄと、右端１２ｃから台金２の径方向内方へ延出する右側面刃１２ｅを有する。左側面１２ｄｆと右側面１２ｅｆは、台金２の径方向に対して０°以上３°以下、例えば３０′の内側寄りの傾斜角（側面向心角）をそれぞれ有する。このわずかな傾斜により、被削材と左側面１２ｄｆまたは右側面１２ｅｆとの間の接触面積が減って切削抵抗が低減する。しかも左側面１２ｄｆと右側面１２ｅｆが被削材の切断面に対して突出し過ぎない傾斜であるため、切断面の仕上がりを円滑にできる。
　図３に示すように中チップ１２は、左端１２ｂと右端１２ｃの間に先端１２ａを有する。先端１２ａは、台金２の厚み方向の中心近傍で台金２の径方向外方に向けて山型に突出する。先端１２ａは、台金２の厚み方向において左端１２ｂと右端１２ｃの略中間に位置する。中チップ１２は、先端１２ａから左端１２ｂまで延出する第３左切れ刃１２ｆを有する。中チップ１２は、先端１２ａから右端１２ｃまで延出する第３右切れ刃１２ｇを有する。第３左切れ刃１２ｆは、台金２の厚み方向に対して第３左角度１２ｈで傾斜する。第３右切れ刃１２ｇは、台金２の厚み方向に対して第３右角度１２ｉで傾斜する。第３左角度１２ｈと第３右角度１２ｉは、３０°以上６０°以下であり、好ましくは４０°以上５０°以下、例えば双方ともに４５°である。
　図３に示すように左チップ１３は、切れ刃１１ｃ（図２参照）の左右の先端に左端１３ｂと右端１３ｃを有する。左チップ１３は、左端１３ｂと右端１２ｃのそれぞれから台金２の径方向内方へ延出する左側面刃１３ｄと右側面刃１３ｅを有する。図４に示すように左側面刃１３ｄ及び右側面刃１３ｅは、中チップ１２の左側面刃１２ｄ及び右側面刃１２ｅと同じ間隔で形成されかつ同じ側面向心角で傾斜する。そのため左側面刃１３ｄ及び右側面刃１３ｅは、回転方向前方から見て左側面刃１２ｄ及び右側面刃１２ｅと重なる。
　図３に示すように左チップ１３は、左端１３ｂと右端１３ｃの間に先端１３ａを有する。先端１３ａは、台金２の厚み方向の中心近傍で台金２の径方向外方に向けて山型に突出する。先端１３ａは、台金２の厚み方向において右端１３ｃよりも左端１３ｂに近い位置に配置される。台金２の厚み方向における先端１３ａと左端１３ｂの距離は、左端１３ｂと右端１３ｃの距離の例えば３分の１以下である。先端１３ａと左端１３ｂの距離は、例えば０．４５ｍｍである。先端１３ａと右端１３ｃの距離は、例えば０．９５ｍｍである。
　図３に示すように左チップ１３は、先端１３ａから左端１３ｂまで延出する第２左切れ刃１３ｆを有する。第２左切れ刃１３ｆは、台金２の厚み方向に対して第２左角度１３ｊで傾斜する。第２左角度１３ｊは、中チップ１２の第３左角度１２ｈと略同じ大きさであり、３０°以上６０°以下、好ましくは４０°以上５０°以下、例えば４５°である。
　図３に示すように左チップ１３は、先端１３ａから右側面１３ｅｆに向かって延出する第２右切れ刃１３ｇを有する。第２右切れ刃１３ｇは、台金２の厚み方向に対して第２右角度１３ｋで傾斜する。第２右角度１３ｋは、第２左角度１３ｊよりも小さく、０°よりも大きく４０°以下、好ましくは１０°以上３０°以下、例えば２０°である。
　図３に示すように左チップ１３は、第２右切れ刃１３ｇの右端の肩端縁１３ｈから右端１３ｃまで延出する第２右肩切れ刃１３ｉを有する。第２右肩切れ刃１３ｉは、台金２の厚み方向に対して第２右肩角度１３ｍで傾斜する。第２右肩角度１３ｍは、中チップの第３右角度１２ｉと略同じ大きさであり、３０°以上６０°以下、好ましくは４０°以上５０°以下、例えば４５°である。
　図３に示すように右チップ１４は、台金２の厚み方向中心を通る平面に関して左チップ１３と対称に形成される。右チップ１４は、切れ刃１１ｃ（図２参照）の左右の先端に左端１４ｂと右端１４ｃを有する。右チップ１４は、左端１４ｂと右端１４ｃのそれぞれから台金２の径方向内方へ延出する左側面刃１４ｄと右側面刃１４ｅを有する。図４に示すように左側面刃１４ｄ及び右側面刃１４ｅは、左チップ１３の左側面刃１３ｄ及び右側面刃１３ｅと同様に、中チップ１２の左側面刃１２ｄ及び右側面刃１２ｅと同じ間隔で形成されかつ同じ側面向心角で傾斜する。
　図３に示すように右チップ１４は、左端１４ｂと右端１４ｃの間に先端１４ａを有する。先端１４ａは、台金２の厚み方向の中心近傍で台金２の径方向外方に向けて山型に突出する。先端１４ａは、台金２の厚み方向において左端１４ｂよりも右端１４ｃに近い位置に配置される。台金２の厚み方向における先端１４ａと右端１４ｃの距離は、左端１４ｂと右端１４ｃの距離の例えば３分の１以下である。
　図３に示すように右チップ１４は、先端１４ａから右端１４ｃまで延出する第１右切れ刃１４ｉを有する。第１右切れ刃１４ｉは、台金２の厚み方向に対して第１右角度１４ｍで傾斜する。第１右角度１４ｍは、左チップ１３の第２左角度１３ｊと同じ大きさである。右チップ１４は、先端１４ａから左側面１４ｄｆに向かって延出する第１左切れ刃１４ｆを有する。第１左切れ刃１４ｆは、台金２の厚み方向に対して第１左角度１４ｊで傾斜する。第１左角度１４ｊは、第１右角度１４ｍよりも小さく、左チップ１３の第２右角度１３ｋと同じ大きさである。右チップ１４は、第１左切れ刃１４ｆの左端の肩端縁１４ｇから左端１４ｂまで延出する第１左肩切れ刃１４ｈを有する。第１左肩切れ刃１４ｈは、台金２の厚み方向に対して第１左肩角度１４ｋで傾斜する。第１左肩角度１４ｋは、左チップ１３の第２右肩角度１３ｍと同じ大きさである。
　図４に示すように先端１２ａ，１３ａ，１４ａは、台金２の径方向の高さが同じである。左端１３ｂ，１４ｂと右端１３ｃ，１４ｃは、それぞれ台金２の径方向の高さが同じである。肩端縁１３ｈ，１４ｇは、台金２の径方向の高さが同じである。そして左チップ１３と右チップ１４の各切れ刃は、左右中心において相互に線対称であり、相互に径方向の高さが同じである。中チップ１２の左端１２ｂ及び右端１２ｃは、左チップ１３の左端１３ｂと右端１３ｃ、右チップ１４の左端１４ｂと右端１４ｃよりも台金２の径方向内方に位置する。第２左切れ刃１３ｆと第１左肩切れ刃１４ｈは、回転方向前方から見て互いに重なる。第３左切れ刃１２ｆは、第２左切れ刃１３ｆ及び第１左肩切れ刃１４ｈと略平行である。第２右肩切れ刃１３ｉと第１右切れ刃１４ｉは、回転方向前方から見て互いに重なる。第３右切れ刃１２ｇは、第２右肩切れ刃１３ｉ及び第１右切れ刃１４ｉと略平行である。
　上述するようにチップソー１は、図３に示すように右チップ１４と左チップ１３と中チップ１２を有する。右チップ１４は、台金２の外周に接合されかつ台金２の厚み方向右寄りに径方向外方の先端１４ａを備える。左チップ１３は、台金２の外周に接合されかつ台金２の厚み方向左寄りに径方向外方の先端１３ａを備える。中チップ１２は、台金２の外周に接合されかつ台金２の厚み方向の中心近傍に径方向外方の先端１２ａを備える。
　右チップ１４は、先端１４ａから右端１４ｃまで第１右角度１４ｍで延出する第１右切れ刃１４ｉを有する。先端１４ａから左側面１４ｄｆに向かって第１右角度１４ｍより小さい第１左角度１４ｊで延出する第１左切れ刃１４ｆが設けられる。第１左切れ刃１４ｆから左端１４ｂまで第１左角度１４ｊより大きい第１左肩角度１４ｋで延出する第１左肩切れ刃１４ｈが設けられる。左チップ１３は、先端１３ａから左端１３ｂまで第２左角度１３ｊで延出する第２左切れ刃１３ｆを有する。先端１３ａから右側面１３ｅｆに向かって第２左角度１３ｊより小さい第２右角度１３ｋで延出する第２右切れ刃１３ｇが設けられる。第２右切れ刃１３ｇから右端１３ｃまで第２右角度１３ｋより大きい第２右肩角度１３ｍで延出する第２右肩切れ刃１３ｉが設けられる。
　したがって右チップ１４と左チップ１３と中チップ１２は、それぞれ先端１４ａ，１３ａ，１２ａを有し、左端１４ｂ，１３ｂ，１２ｂと右端１４ｃ，１３ｃ，１２ｃにおいて傾斜角度を有する。しかも右チップ１４と左チップ１３は、比較的角度が大きい肩角度を有する第１左肩切れ刃１４ｈと第２右肩切れ刃１３ｉを一端縁に有する。そのため各チップ１２，１３，１４は、比較的大きい傾斜角度を有する両側面近傍に位置する各切れ刃１２ｆ，１２ｇ，１３ｉ，１４ｈによってサイディングボードの意匠面等を加工する。その結果、各切れ刃１２ｆ，１２ｇ，１３ｉ，１４ｈの端縁によって意匠面等が欠ける柄飛びが効果的に抑制される。
　さらに右チップ１４と左チップ１３は、比較的角度が緩やかな第１左切れ刃１４ｆまたは第２右切れ刃１３ｇを有する。そのため第１左切れ刃１４ｆと第２右切れ刃１３ｇによって左チップ１３と右チップ１４全体の切れ刃線長さが短くなる。しかも第１左切れ刃１４ｆと第２右切れ刃１３ｇによる切れ刃線が中チップ１２の切れ刃線と交差しやすくなる。そのため中チップ１２の有効な切れ刃線長さが短くなる。これにより正味切削動力が小さくなる。なお右チップ１４、左チップ１３及び中チップ１２の各切れ刃１２ｆ，１２ｇ，１３ｆ，１３ｇ，１３ｉ，１４ｆ，１４ｈ，１４ｉは、直線でもいいし、曲線でもいいし、直線と曲線の複合線でも良い。
　図３に示すように中チップ１２の先端１２ａは、頂点を有する山型である。中チップ１２は、先端１２ａから右端１２ｃまで第３右角度１２ｉで延出する第３右切れ刃１２ｇを有する。先端１２ａから左端１２ｂまで第３左角度１２ｈで延出する第３左切れ刃１２ｆを有する。中チップ１２は、台金２の外周において、右チップ１４と左チップ１３の間に位置するように配置されている。
　したがって中チップ１２は、左端１２ｂと右端１２ｃにおいて傾斜角度を備える切れ刃を有する。右チップ１４は、被削材を切断する際に左側に比べて右側に大きな切削抵抗を受ける。そのため右チップ１４は、台金２に左方向への力を加える。左チップ１３は、被削材を切断する際に右側に比べて左側に大きな切削抵抗を受ける。そのため左チップ１３は、台金２に右方向への力を加える。仮に右チップ１４と左チップ１３が交互に配置されると、台金２が左右に周期的に振動しやすくなる。これに対して本特徴では、右チップ１４と左チップ１３の間に中チップ１２が配置される。そのため中チップ１２は、台金２の左右の周期的な振動を抑制する。あるいは周期的な振動によって振動の振り幅が大きくなることを中チップ１２が抑制する。その結果、中チップ１２は、正味切削動力を小さくしたり、騒音を小さくしたりする。
　図３に示すように右チップ１４と左チップ１３は、右端１４ｃ，１３ｃにおける第１右切れ刃１４ｉの第１右角度１４ｍと、第２右肩切れ刃１３ｉの第２右肩角度１３ｍが相互に同じである。左端１４ｂ，１３ｂにおける第１左肩切れ刃１４ｈの第１左肩角度１４ｋと、第２左切れ刃１３ｆの第２左角度１３ｊが相互に同じである。チップソー１が有する複数の切削用チップ１１は、右チップ１４と左チップ１３と中チップ１２のいずれかのチップである。したがってチップソー１は、３種類のみの切削用チップ１１を有する。しかも各チップ１２，１３，１４の左右端が同じ角度である。そのためチップソー１の製造工程の煩雑さを抑制できる。あるいはチップソー１のコストを安価にし得る。あるいはチップソー１の動作シミュレーションを簡易に解析等できる。あるいは３種類の切削用チップ１１を研磨する際に砥石の角度を一定にできるため研磨作業を効率良くできる。
　次に本開示の第２実施形態を図５に基づいて説明する。チップソー２０は、図１に示すチップソー１のピッチ１５と異なる大きさのピッチ２２を有する。チップソー２０の台金２に接合される中チップ１２、左チップ１３、右チップ１４は、設けられる個数及び周方向の並び順がチップソー１と同じである。ピッチ２２は、周方向両端に設けられる切削用チップ１１の種類によらず等間隔である。またチップソー２０は、チップソー１の制振スリット８に代えて、異なる形状で蛇行する制振スリット２１を台金２の円盤面に有する。
　上述するようにチップソー２０は、図５に示すように中チップ１２と左チップ１３と右チップ１４を有する。中チップ１２は、台金２の外周において、左チップ１３と右チップ１４の間に位置するように配置されている。したがってチップソー２０を用いて、チップソー１（図１参照）と同様の前述の効果を得ることができる。
　次に本開示の第３実施形態を図６，７に基づいて説明する。チップソー３０は、図３に示すチップソー１の中チップ１２に代えて、中チップ３２を有する。切削用チップ３１は、中チップ３２、左チップ１３、右チップ１４のいずれかのチップである。中チップ（１２）３２も、図２に示すようにすくい面１１ａと逃げ面１１ｂの交差する部分に切れ刃１１ｃを有する。切れ刃１１ｃの左右の先端に図６に示すように左端３２ｂと右端３２ｃを有する。中チップ３２は、左端３２ｂと右端３２ｃから台金２の径方向内方へ延出する左側面刃３２ｄと右側面刃３２ｅをそれぞれ有する。左側面刃３２ｄ及び右側面刃３２ｅは、回転方向前方から見て左側面刃１３ｄ，１４ｄ及び右側面刃１３ｅ，１４ｅと重なる。
　図６に示すように中チップ３２は、左端３２ｂと右端３２ｃの間に先端３２ａを有する。先端３２ａは、台金２の厚み方向に長さを有して延出する。先端３２ａは、台金２の厚み方向において左端３２ｂと右端３２ｃの略中間に位置する。中チップ３２の左端縁３２ｆと右端縁３２ｈは、台金２の厚み方向の中心を通る平面に関して互いに対称である。
　図６に示すように中チップ３２は、左端縁３２ｆから左端３２ｂまで延出する第３左切れ刃３２ｇを有する。中チップ３２は、右端縁３２ｈから右端３２ｃまで延出する第３右切れ刃３２ｉを有する。第３左切れ刃３２ｇと第３右切れ刃３２ｉは、台金２の厚み方向に対して第３左角度３２ｊと第３右角度３２ｋで傾斜する。第３左角度３２ｊと第３右角度３２ｋは、第２左角度１３ｊ、第１左肩角度１４ｋ、または第２右肩角度１３ｍ、第１右角度１４ｍと略同じ大きさである。第３左角度３２ｊと第３右角度３２ｋは、３０°以上６０°以下であり、好ましくは４０°以上５０°以下、例えば４５°である。
　図６，７に示すように先端３２ａは、先端１３ａ，１４ａよりも台金２の径方向に高さ差３１ａだけ高い場所に位置する。左端３２ｂ，１３ｂ，１４ｂと右端３２ｃ，１３ｃ，１４ｃは、それぞれ台金２の径方向の高さが同じである。第３左切れ刃３２ｇと第２左切れ刃１３ｆと第１左肩切れ刃１４ｈは、回転方向前方から見て互いに重なる。第３右切れ刃３２ｉと第２右肩切れ刃１３ｉと第１右切れ刃１４ｉは、回転方向前方から見て互いに重なる。
　図１０，１１に示すように、相違するチップを備えた各チップソーを用いて、被削材を切断する際の正味切削動力と柄飛び面積を測定する比較実験を行った。各チップソーは、台金２の外径を１２５ｍｍ、台金２の刃厚を１．５ｍｍ、歯数を１１個とした。各チップソーが備える各切削用チップは、すくい角が１０°であり、多結晶ダイヤで構成される。各切削用チップは、切れ刃の左端から右端までの距離が同じに設定される。各チップの先端高さ（台金２の中心２ａに対する径方向位置）は同じ高さに設定される。被削材には窯業系のサイディングボードを用いる。各チップソーを５０００ｒｐｍの回転数で回転させ、被削材を３．６［ｍ／分］の送り速度で送って被削材を切断する。正味切削動力は、実測した切削動力から空転動力を差し引くことで求める。柄飛び面積は切断距離を４００ｍｍとしたときの柄飛びの面積（ｍｍ2）である。
　図１０，１１に示す平刃のチップソーは、全ての切削用チップが平刃である。平刃の切削用チップは、切れ刃の先端が左端から右端まで台金２の厚み方向に延出する。山刃のチップソーは、全ての切削用チップが図３に示す中チップ１２と同じ形状である。比較品１のチップソーには、図３に示す左チップ１３と右チップ１４が周方向に交互に配置される。なお歯数が１１個であるため、左チップ１３と右チップ１４のいずれか一方が１個多く設けられる。
　比較品２のチップソー７０が有する切削用チップ７１を図８，９に示す。切削用チップ７１は、図６に示す中チップ３２と、図８に示す左チップ７３と右チップ７４のいずれかのチップである。左チップ７３と右チップ７４は、図３に示す左チップ１３と右チップ１４と比較して第２右肩切れ刃１３ｉまたは第１左肩切れ刃１４ｈの有無で相違する。すなわち左チップ７３の先端７３ａ、左端７３ｂ、左側面刃７３ｄ、右側面刃７３ｅ、第２左切れ刃７３ｆは、それぞれ先端１３ａ、左端１３ｂ、左側面刃１３ｄ、右側面刃１３ｅ、第２左切れ刃１３ｆと同様に構成される。右チップ７４の先端７４ａ、右端７４ｃ、左側面刃７４ｄ、右側面刃７４ｅ、第１右切れ刃７４ｇは、それぞれ先端１４ａ、右端１４ｃ、左側面刃１４ｄ、右側面刃１４ｅ、第１右切れ刃１４ｉと同様に構成される。第２左切れ刃７３ｆは、台金２の厚み方向に対して第２左角度１３ｊと同じ大きさの第２左角度７３ｈで傾斜する。第１右切れ刃７４ｇは、台金２の厚み方向に対して第１右角度１４ｍと同じ大きさの第１右角度７４ｉで傾斜する。
　図８に示すように先端３２ａは、先端７３ａ，７４ａよりも台金２の径方向に高さ差７１ａだけ高い場所に位置する。左チップ７３は、先端７３ａから右端７３ｃに向かって延出する第２右切れ刃７３ｇを有する。第２右切れ刃７３ｇは、台金２の厚み方向に対して第２右角度１３ｋ（図３参照）と同じ大きさの第２右角度７３ｉで傾斜する。右チップ７４は、先端７４ａから左端７４ｂに向かって延出する第１左切れ刃７４ｆを有する。第１左切れ刃７４ｆは、台金２の厚み方向に対して第１左角度１４ｊと同じ大きさの第１左角度７４ｈで傾斜する。図９に示すように右端７３ｃと左端７４ｂは、右端３２ｃ，７４ｃまたは左端３２ｂ，７３ｂよりも台金２の径方向外方に位置する。そのため右端７３ｃと左端７４ｂは、各切れ刃３２ｇ，７３ｆ，３２ｉ，７４ｇに対して径方向外側に突出する。
　図１０に示すように山刃のチップソーによる正味切削動力は、平刃のチップソーよりも概ね１４％大きい。山刃は、切れ刃が台金２の厚み方向に対して傾斜している。そのため山刃は、平刃よりも切れ刃線長さが長く、正味切削動力が大きいと考えられる。比較品１による正味切削動力は、平刃のチップソーよりも概ね１３％大きい。比較品１は、左チップ１３と右チップ１４を周方向に交互に有する。左チップ１３は、右側に比べて左側に大きな切削抵抗を受けるため、切削時に台金２に右方向への力を加える。右チップ１４は、左側に比べて右側に大きな切削抵抗を受けるため、切削時に台金２に左方向への力を加える。そのため左チップ１３と右チップ１４が交互に被削材を切削することで、台金２が厚み方向に周期的に振動しやすくなる。これにより比較品１の正味切削動力が大きいと考えられる。
　図１０に示すようにチップソー１による正味切削動力は、平刃のチップソーよりも概ね５％小さい。図４を参照するように右チップ１４と左チップ１３は、比較的角度が緩やかな第１左切れ刃１４ｆまたは第２右切れ刃１３ｇを有する。そのため左チップ１３と右チップ１４全体の切れ刃線長さが短くなる。しかも第１左切れ刃１４ｆと第２右切れ刃１３ｇによる切れ刃線は、比較的角度が大きい中チップ１２の第３左切れ刃１２ｆと第３右切れ刃１２ｇによる切れ刃線と交差しやすい。そのため中チップ１２の有効な切れ刃線長さが短くなる。これによりチップソー１の正味切削動力が小さいと考えられる。
　図１０に示すようにチップソー３０による正味切削動力は、平刃のチップソーと概ね同じ大きさである。図７を参照するように第３左切れ刃３２ｇと第２左切れ刃１３ｆと第１左肩切れ刃１４ｈが回転方向前方から見て互いに重なる。第３右切れ刃３２ｉと第２右肩切れ刃１３ｉと第１右切れ刃１４ｉが回転方向前方から見て互いに重なる。一般にチップソーは、被削材に対して送られることで、被削材に向けて図示上方へ進行する。そのため回転方向後方の切削用チップの切れ刃線は、回転方向前方の切削用チップの切れ刃線よりも図示上方に位置する。これにより中チップ３２と左チップ１３と右チップ１４による切れ刃線の交差が生じ難い。したがって切れ刃線長さが効果的には短くならず、正味切削動力の低減が小さくなったと考えられる。
　図１０に示すように比較品２による正味切削動力は、チップソー１と概ね同じ大きさである。図９を参照するようにチップソー７０の右端７３ｃと左端７４ｂは、各切れ刃３２ｇ，７３ｆ，３２ｉ，７４ｇに対して径方向外側に突出する。そのため中チップ３２と左チップ７３と右チップ７４による切れ刃線は、例えばチップソー３０（図７参照）中チップ３２と左チップ１３と右チップ１４による切れ刃線よりも交差しやすい。これにより正味切削動力が小さかったと考えられる。
　図１１に示すように平刃のチップソーは、他の試験品と比べて柄飛び面積が大きい。平刃の切れ刃は、台金２（図３参照）の厚み方向に対して傾斜していない。換言すると平刃の切れ刃は、被削材の切断面と概ね直交する。そのため切れ刃の左右端が被削材を切削する際に柄飛びを生じやすい。山刃のチップソー及び比較品２の柄飛び面積は、平刃のチップソーの概ね２０％である。
　図８を参照するようにチップソー７０の左チップ７３と右チップ７４は、傾斜角度が比較的緩やかな第２右切れ刃７３ｇまたは第１左切れ刃７４ｆを有する。左右の切断面に対して比較的大きい角度で当たる第２右切れ刃７３ｇと第１左切れ刃７４ｆで被削材を切削する。そのため比較品２では柄飛びを効果的に抑制できなかったと考えられる。
　図１１に示すようにチップソー１，３０、比較品１の柄飛び面積は、十分に小さく５ｍｍ2以下である。そのため被削材の切断面が良好である。特にチップソー１では柄飛びが効果的に抑制される。チップソー１，３０、比較品１は、いずれも傾斜角度が比較的大きい切れ刃で被削材の切断面を切削する。しかも２種類あるいは３種類の切削用チップで左右両側の切断面を分担して切削する。そのため柄飛びを効果的に抑制できたと考えられる。上述の実験結果によればチップソー１，３０は、柄飛びを効果的に抑制できかつ正味切削動力を比較的低減できる。
　上述するようにチップソー３０は、図６に示すように中チップ３２と左チップ１３と右チップ１４を有する。中チップ３２の先端３２ａは、台金２の厚み方向に長さを有する平坦型である。中チップ３２は、先端３２ａの右端縁３２ｈから右端３２ｃまで第３右角度３２ｋで延出する第３右切れ刃３２ｉを有する。先端３２ａの左端縁３２ｆから左端３２ｂまで第３左角度３２ｊで延出する第３左切れ刃３２ｇが設けられる。中チップ３２は、台金２の外周において、左チップ１３と右チップ１４の間に位置するように配置されている。左チップ１３と右チップ１４は、チップソー１（図１参照）が有するものと同じである。したがってチップソー３０を用いて、チップソー１と同様の前述の効果を得ることができる。
　次に本開示の第４実施形態を図１２，１３に基づいて説明する。チップソー４０は、図３に示すチップソー１の中チップ１２に代えて、中チップ４２を有する。切削用チップ４１は、中チップ４２、左チップ１３、右チップ１４のいずれかのチップである。中チップ４２は、切れ刃１１ｃ（図２参照）の左右の先端に左端４２ｂと右端４２ｃを有する。左端４２ｂと右端４２ｃの間に先端４２ａを有する。中チップ４２は、切れ刃の形状が中チップ１２と同じである。すなわち中チップ４２の左側面刃４２ｄ、右側面刃４２ｅ、第３左切れ刃４２ｆ、第３右切れ刃４２ｇは、それぞれ中チップ１２の左側面刃１２ｄ、右側面刃１２ｅ、第３左切れ刃１２ｆ、第３右切れ刃１２ｇと同様に構成される。第３左角度４２ｈと第３右角度４２ｉは、それぞれ第３左角度１２ｈ、第３右角度１２ｉと同じ大きさである。
　図１２，１３に示すように先端４２ａと左端４２ｂと右端４２ｃは、図３に示す先端１２ａと左端１２ｂと右端１２ｃと台金２の径方向の高さが相違する。先端４２ａは、先端１３ａ，１４ａよりも台金２の径方向に高さ差４１ａだけ低い場所に位置する。そのため左端４２ｂと右端４２ｃは、左端１３ｂ，１４ｂまたは右端１３ｃ，１４ｃとの高さ差が左端１２ｂと右端１２ｃよりも大きい。
　上述するように中チップ４２の先端４２ａは、図３，１２を参照するように中チップ１２の先端１２ａよりも台金２の径方向の高さが低い。そのため中チップ４２の有効な切れ刃線長さが短くなる。一方で左チップ１３と右チップ１４の有効な切れ刃線長さが長くなりやすい。例えば各切削用チップ４１のピッチ１５（図１参照）を好適に設定することで各チップ４２，１３，１４全体の切れ刃線長さを短くできる。これにより正味切削動力が小さくなる。しかも比較的大きい傾斜角度を有する両側面近傍に位置する各切れ刃４２ｆ，４２ｇ，１３ｉ，１４ｈによってサイディングボードの意匠面等を加工する。したがってチップソー４０を用いて、チップソー１（図１参照）と同様の前述の効果を得ることができる。
　次に本開示の第５実施形態を図１４，１５に基づいて説明する。チップソー５０は、図３に示すチップソー１の中チップ１２に代えて、中チップ５２を有する。切削用チップ５１は、中チップ５２、左チップ１３、右チップ１４のいずれかのチップである。中チップ５２は、切れ刃１１ｃ（図２参照）の左右の先端に左端５２ｂと右端５２ｃを有する。左端５２ｂと右端５２ｃの間に先端５２ａを有する。中チップ５２は、切れ刃の形状が中チップ１２と同じである。すなわち中チップ５２の左側面刃５２ｄ、右側面刃５２ｅ、第３左切れ刃５２ｆ、第３右切れ刃５２ｇは、それぞれ中チップ１２の左側面刃１２ｄ、右側面刃１２ｅ、第３左切れ刃１２ｆ、第３右切れ刃１２ｇと同様に構成される。第３左角度５２ｈと第３右角度５２ｉは、それぞれ第３左角度１２ｈ、第３右角度１２ｉと同じ大きさである。
　図１４，１５に示すように先端５２ａと左端５２ｂと右端５２ｃは、図３に示す先端１２ａと左端１２ｂと右端１２ｃと台金２の径方向の高さが相違する。先端５２ａは、先端１３ａ，１４ａよりも台金２の径方向に高さ差５１ａだけ高い場所に位置する。そのため左端５２ｂと右端５２ｃは、左端１３ｂ，１４ｂまたは右端１３ｃ，１４ｃとの高さ差が左端１２ｂと右端１２ｃよりも小さい。
　上述するように中チップ５２の先端５２ａは、図３，１４を参照するように中チップ１２の先端１２ａよりも台金２の径方向の高さが高い。そのため中チップ５２の有効な切れ刃線長さが長くなる。そのため左チップ１３と右チップ１４の全体の切れ刃線長さが短くなる。これにより被削材の切断面に対する左チップ１３と右チップ１４の切削抵抗が小さくなる。しかも比較的大きい傾斜角度を有する両側面近傍に位置する各切れ刃５２ｆ，５２ｇ，１３ｉ，１４ｈによってサイディングボードの意匠面等を加工する。したがってチップソー５０を用いて、チップソー１（図１参照）と同様の前述の効果を得ることができる。
　次に本開示の第６実施形態を図１６，１７に基づいて説明する。チップソー６０は、図３に示すチップソー１の中チップ１２に代えて、中チップ６２を有する。切削用チップ６１は、中チップ６２、左チップ１３、右チップ１４のいずれかのチップである。中チップ６２は、切れ刃１１ｃ（図２参照）の左右の先端に左端６２ｂと右端６２ｃを有する。左端６２ｂと右端６２ｃの間に先端６２ａを有する。中チップ６２は、切れ刃の形状が中チップ１２と同じである。すなわち中チップ６２の左側面刃６２ｄ、右側面刃６２ｅ、第３左切れ刃６２ｆ、第３右切れ刃６２ｇは、それぞれ中チップ１２の左側面刃１２ｄ、右側面刃１２ｅ、第３左切れ刃１２ｆ、第３右切れ刃１２ｇと同様に構成される。第３左角度６２ｈと第３右角度６２ｉは、それぞれ第３左角度１２ｈ、第３右角度１２ｉと同じ大きさである。
　図１６，１７に示すように先端６２ａと左端６２ｂと右端６２ｃは、図３に示す先端１２ａと左端１２ｂと右端１２ｃと台金２の径方向の高さが相違する。先端６２ａは、先端１３ａ，１４ａよりも台金２の径方向に高さ差６１ａだけ高い場所に位置する。高さ差６１ａは、高さ差５１ａ（図１４参照）よりも大きい。左端６２ｂ，１３ｂ，１４ｂと右端６２ｃ，１３ｃ，１４ｃは、それぞれ台金２の径方向の高さが同じである。第３左切れ刃６２ｆと第２左切れ刃１３ｆと第１左肩切れ刃１４ｈは、回転方向前方から見て互いに重なる。第３右切れ刃６２ｇと第２右肩切れ刃１３ｉと第１右切れ刃１４ｉは、回転方向前方から見て互いに重なる。
　上述するように中チップ６２の先端６２ａは、図１４，１６を参照するように中チップ５２の先端５２ａよりも台金２の径方向の高さが高い。そのため中チップ６２の有効な切れ刃線長さがより長くなり、左チップ１３と右チップ１４の有効な切れ刃線長さがより短くなる。しかも比較的大きい傾斜角度を有する両側面近傍に位置する各切れ刃６２ｆ，６２ｇ，１３ｉ，１４ｈによってサイディングボードの意匠面等を加工する。したがってチップソー６０を用いて、チップソー１（図１参照）と同様の前述の効果を得ることができる。
　以上説明した本実施形態のチップソー１，２０，３０，４０，５０，６０には様々な変更を加えることができる。例えば１１個の切削用チップ１１を有するチップソー１を例示した。これに代えて切削用チップ１１を１０個以下、あるいは１２個以上有していても良い。３個の中チップ１２と４個の左チップ１３と４個の右チップ１４を有するチップソー１を例示した。これに代えて中チップ１２、左チップ１３、右チップ１４の各個数を変更しても良い。例えば中チップ１２を５個、左チップ１３と右チップ１４をそれぞれ２個としても良い。左チップ１３と右チップ１４は同数でなくても良い。中チップ１２、左チップ１３、右チップ１４の周方向の並び順は適宜変更して良い。
　中チップ１２、左チップ１３、右チップ１４の３種類の切削用チップ１１を例示した。これに代えて切削用チップ１１を４種類以上としても良い。例えば左チップ１３と同様の特徴を有する切削用チップ１１を複数種類有し、あるいは左チップ１３と同様の特徴を有する切削用チップ１１を複数種類有していても良い。左チップ１３と右チップ１４は、台金２の厚み方向中心を通る平面に関して非対称であっても良い。左チップ１３の先端１３ａと右チップ１４の先端１４ａは、台金２の径方向位置が異なる高さであっても良い。ピッチ１５ａ，１５ｄ，１５ｆ，１５ｉの合計角度がピッチ１５ｃ，１５ｅ，１５ｈ，１５ｋの合計角度と概ね同じであるチップソー１を例示したが、各ピッチ１５は適宜変更して良い。
　第３左角度１２ｈと第２左角度１３ｊと第１左肩角度１４ｋが同じ大きさであり、第３右角度１２ｉと第２右肩角度１３ｍと第１右角度１４ｍが同じ大きさであるチップソー１を例示した。これに代えて、例えば各切れ刃の角度をそれぞれ異なるものとしても良い。あるいは一部の切れ刃の角度を異なるものとしても良い。同じ種類の複数の切削用チップ１１について、台金２の径方向位置をそれぞれ異なる高さに設定しても良い。
　添付の図面を参照して詳細に上述した種々の実施例は、本発明の代表例であって本発明を限定するものではありません。詳細な説明は、本教示の様々な態様を作成、使用および／または実施するために、当業者に教示するものであって、本発明の範囲を限定するものではありません。更に、上述した各付加的な特徴および教示は、改良されたチップソーおよび／またはその製造方法と使用方法を提供するため、別々にまたは他の特徴および教示と一緒に適用および／または使用され得るものです。

Claims (3)

  1. 　チップソーであって、
    　台金の外周に接合されかつ前記台金の厚み方向右寄りに径方向外方の先端を備える右チップと、
    　前記台金の外周に接合されかつ前記台金の厚み方向左寄りに径方向外方の先端を備える左チップと、
    　前記台金の外周に接合されかつ前記台金の厚み方向の中心近傍に径方向外方の先端を備える中チップを有し、
    　前記右チップは、前記先端から右端まで第１右角度で延出する第１右切れ刃と、前記先端から左側面に向かって前記第１右角度より小さい第１左角度で延出する第１左切れ刃と、前記第１左切れ刃から左端まで前記第１左角度より大きい第１左肩角度で延出する第１左肩切れ刃を有し、
    　前記左チップは、前記先端から左端まで第２左角度で延出する第２左切れ刃と、前記先端から右側面に向かって前記第２左角度より小さい第２右角度で延出する第２右切れ刃と、前記第２右切れ刃から右端まで前記第２右角度より大きい第２右肩角度で延出する第２右肩切れ刃を有するチップソー。
  2. 　請求項１に記載のチップソーであって、
    　前記中チップの前記先端は、頂点を有する山型、または前記台金の厚み方向に長さを有する平坦型であり、
    　前記中チップは、前記先端から右端まで第３右角度で延出する第３右切れ刃と、前記先端から左端まで第３左角度で延出する第３左切れ刃を有し、
    　前記中チップは、前記台金の外周において、前記右チップと前記左チップの間に位置するように配置されているチップソー。
  3. 　請求項１または２に記載のチップソーであって、
    　前記右チップと前記左チップは、各チップの右端における切れ刃の角度が相互に同じであり、かつ前記各チップの左端における切れ刃の角度が相互に同じであり、
    　前記チップソーが有する複数のチップは、前記右チップと前記左チップと前記中チップのいずれかのチップであるチップソー。
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Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06155158A (ja) * 1992-07-30 1994-06-03 Sandvik Ab のこ刃
US20020067963A1 (en) * 1999-07-21 2002-06-06 Hopper Peter B. Asymmetrical cutting tool tooth form
JP2011020252A (ja) * 2009-07-17 2011-02-03 Trigger:Kk チップソー

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06155158A (ja) * 1992-07-30 1994-06-03 Sandvik Ab のこ刃
US20020067963A1 (en) * 1999-07-21 2002-06-06 Hopper Peter B. Asymmetrical cutting tool tooth form
JP2011020252A (ja) * 2009-07-17 2011-02-03 Trigger:Kk チップソー

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