WO2019198745A1 - スライディングゲート - Google Patents

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WO2019198745A1
WO2019198745A1 PCT/JP2019/015592 JP2019015592W WO2019198745A1 WO 2019198745 A1 WO2019198745 A1 WO 2019198745A1 JP 2019015592 W JP2019015592 W JP 2019015592W WO 2019198745 A1 WO2019198745 A1 WO 2019198745A1
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WO
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sliding
flow path
downstream
sliding gate
plates
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Application number
PCT/JP2019/015592
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English (en)
French (fr)
Inventor
塚口　友一
Original Assignee
日本製鉄株式会社
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Priority to JP2020513422A priority patent/JP6927420B2/ja
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Priority to US16/976,370 priority patent/US11491537B2/en
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    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
    • B22D41/14—Closures
    • B22D41/22—Closures sliding-gate type, i.e. having a fixed plate and a movable plate in sliding contact with each other for selective registry of their openings
    • B22D41/28—Plates therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
    • B22D11/18—Controlling or regulating processes or operations for pouring
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
    • B22D41/14—Closures
    • B22D41/22—Closures sliding-gate type, i.e. having a fixed plate and a movable plate in sliding contact with each other for selective registry of their openings
    • B22D41/24—Closures sliding-gate type, i.e. having a fixed plate and a movable plate in sliding contact with each other for selective registry of their openings characterised by a rectilinearly movable plate

Definitions

  • the present invention relates to a sliding gate that adjusts the flow rate of molten metal in the process of injecting molten metal from a ladle to a tundish or from a tundish to a mold in continuous casting of molten metal such as steel. Specifically, the present invention relates to a method of swirling a molten metal flow using a sliding gate.
  • molten metal 21 is injected from the ladle 14 into the tundish 15, and further molten metal 21 is injected from the tundish 15 into the mold 16.
  • the sliding gate 1 is used to adjust the flow rate of the molten metal 21 in the injection process of each molten metal 21.
  • the sliding gate 1 is usually composed of two or three plates 2, and each plate 2 is provided with a channel hole 6 through which the molten metal 21 passes. 10 and 11 show a case where the sliding gate 1 is composed of three plates. The plates can be slid between the contacting plates, and one of the three plates is movably provided along the sliding surface 30 and is called a slide plate 4.
  • the remaining two plates 2 do not move relative to the ladle 14 or tundish 15 to which the sliding gate 1 is attached, and are called fixed plates (upper fixed plate 3 and lower fixed plate 5).
  • the sliding plate 4 is slid to adjust the opening area of the opening, which is the overlap of the channel holes 6 between the adjacent plates 2 (fixed plates), thereby adjusting the flow rate of the molten metal 21 and sliding.
  • the gate 1 can be opened and closed.
  • FIG. 10 shows the case where the opening is fully open
  • FIG. 11 shows the case where the opening is 1 ⁇ 2 opening.
  • An injection tube 11 such as a long nozzle 12 is provided below the sliding gate 1 provided at the bottom of the ladle 14.
  • the molten metal 21 flowing out from the sliding gate 1 of the ladle 14 is injected into the tundish 15
  • the molten metal 21 is guided into the tundish 15 via the flow path inside the injection tube 11.
  • An injection tube 11 such as an immersion nozzle 13 is provided below the sliding gate 1 provided at the bottom of the tundish 15.
  • the molten metal 21 flowing out from the sliding gate 1 of the tundish 15 is injected into the mold 16, the molten metal 21 is guided into the mold 16 through the flow path inside the injection tube 11.
  • the molten metal 21 flowing out from the sliding gate 1 at the bottom of the ladle 14 already has a flow velocity toward the downstream side when it passes through the sliding gate 1.
  • the flow rate increases.
  • the molten metal 21 poured into the tundish 15 forms a flow that passes through the bottom of the tundish 15 at a high speed, and the nonmetallic inclusions contained in the molten metal 21 sufficiently float in the tundish 15.
  • the opportunity for separation cannot be obtained, and the non-metallic inclusions flow directly into the mold 16 together with the molten metal 21, which causes deterioration in the quality of the slab.
  • Patent Document 1 discloses a method in which a turning imparting mechanism is provided in a long nozzle used for injection from a ladle to a tundish.
  • Patent Document 2 in order to reduce nozzle constriction and blockage of the flow path in the submerged nozzle, a method of devising the shape of the intermediate nozzle in the process of injection from the tundish to the mold and imparting a swirling flow in the submerged nozzle Is disclosed.
  • Patent Document 3 discloses a method of providing a swivel imparting mechanism (blade) inside an immersion nozzle used for injection from a tundish into a mold. Furthermore, Patent Document 4 discloses a method of turning a molten steel by providing a notch in a flow path of a sliding gate.
  • Patent Document 1 and Patent Document 4 give a limited turning to the flow in the vicinity of the wall surface, and the resulting turning is weak or the groove or notch is melted and the turning imparting effect cannot be maintained. It was a problem.
  • the method of Patent Document 2 has a problem that the shape of the mechanism for imparting the rotation is complicated and difficult to manufacture.
  • the method of Patent Document 3 has a problem that the swivel imparting mechanism in the immersion nozzle and its surroundings are easily clogged with non-metallic inclusions.
  • the present invention eliminates such problems of the prior art, and devise a structure of a sliding gate disposed in the upper portion of the injection pipe so that a sufficiently strong swirling flow is injected in the injection pipe for injecting molten metal.
  • An object of the present invention is to provide a sliding gate that can be applied without increasing the risk of blockage of the flow path with a compact and simple mechanism.
  • an injection tube such as a long nozzle that injects molten steel from the ladle to the tundish
  • an injection tube such as an immersion nozzle that injects molten metal from the tundish into the mold
  • the present inventor repeated examination and experiment on a method for solving the problems of the prior art in reducing the flow velocity in the downstream direction by imparting the swirl flow velocity to the molten metal flowing down the flow path in the injection pipe. .
  • a structure such as a blade that bisects the flow path was not inserted into the flow path.
  • the sliding gate that sharply squeezes the flow path and gives intense flow, By devising the shape, the molten metal flow in the injection tube was swirled.
  • the first reason is that the swivel imparting mechanism can be made compact by targeting a small cross-section and high-speed flow constricted in the sliding gate.
  • the second reason is that if an attempt is made to give a circumferential flow velocity to the downward flow in the flow path of the injection pipe, the flow in the injection pipe is disturbed, which may promote damage to the injection pipe refractory and adhesion of non-metallic inclusions. There is. On the other hand, this is because there is less risk of new disturbances in the sliding gate that originally generated a violent flow. Further, by combining oblique holes in different directions formed in a plurality of plates of the sliding gate, it is possible to realize a complicated flow path structure that is difficult to form with a single member.
  • the present invention has been devised from such a viewpoint, and a swirling flow is obtained by devising the shape of the flow path hole formed in the plate of the sliding gate.
  • a swirling flow is obtained by devising the shape of the flow path hole formed in the plate of the sliding gate.
  • the cross-sectional shape of each flow path was not complicated so as not to cause flow path blockage or flow path wall melting.
  • the gist of the present invention is as follows.
  • One embodiment of the present invention includes a plurality of plates each having a passage hole through which molten metal passes, and a slide plate on which at least one of the plurality of plates can slide.
  • a sliding gate used for adjusting the flow rate of the molten metal The flow path hole in each of the plurality of plates forms an upstream surface opening on an upstream surface located on the upstream side of the molten metal passing through the surface of the plate, and is located on the downstream side.
  • the flow path axis inclination angle ⁇ between the sliding surface vertical downstream direction which is the downstream direction perpendicular to the sliding surface of the plurality of plates and the flow path axis direction is 5 ° or more and 75 ° or less
  • the direction in which the channel axis direction is projected onto the sliding surface is referred to as a sliding surface channel axis direction
  • the sliding direction of the slide plate when the sliding gate is closed is referred to as a sliding closing direction.
  • the angle that the sliding surface channel axis direction makes clockwise when viewed in the direction perpendicular to the sliding surface is called a channel axis rotation angle ⁇ within a range of ⁇ 180 degrees
  • the flow path axis rotation angle ⁇ is different between the plurality of adjacent plates, and the number of the plurality of plates is set to a total of N using an integer N of 1 or more, and the most upstream side. From the plate to the Nth plate, the flow path axis rotation angles ⁇ of the plurality of plates are sequentially set as ⁇ 1 , ⁇ 2 ,...
  • the angle ⁇ n ⁇ N ⁇
  • N + 1 (n is an integer greater than 1 and the number of plates is ⁇ 1)
  • the angle The degrees ⁇ n are all 10 ° or more and less than 170 °, or the angles ⁇ n are both more than ⁇ 170 ° and ⁇ 10 ° or less.
  • the total number of the plurality of plates may be two or three, and the number of the slide plates may be one.
  • the channel axis inclination angle ⁇ between the channel axis direction of the channel hole and the sliding surface vertical downstream direction in each plate. Is 5 degrees or more and 75 degrees or less, and the sliding surface flow path axial direction in which the flow path axial direction is projected on the sliding surface is different between the plates, and in the clockwise direction or the counterclockwise direction as it goes downstream.
  • the molten metal forms a swirling flow in the flow path hole of the sliding gate.
  • the maximum flow velocity in the downstream direction can be suppressed as compared with the conventional sliding gate.
  • FIG. 1 It is a conceptual longitudinal cross-sectional view which shows an example of the relationship between the ladle of a continuous casting apparatus, a tundish, a casting_mold
  • (A) is an AA arrow view of (D)
  • (B) is an BB arrow view of (D)
  • (C) is CC of (D).
  • (D) is a front view in which a sliding gate and an injection tube are combined
  • (E) is an EE arrow view of (D).
  • (A) is an AA arrow view of (D)
  • (B) is a BB arrow view of (D)
  • (C) is ( (D) is a front view of a combination of a sliding gate and an injection tube
  • (E) is a view taken along the line EE of (D).
  • FIG. 10 is a view showing another modification of the sliding gate according to the embodiment, where (A) is a view taken along the line AA in (C), (B) is a view taken along the line BB in (C), ) Is a front view of a combination of a sliding gate and an injection tube, and (D) is a view taken along line DD in (C).
  • FIG. 1 An example of the upper fixing board with which the sliding gate is equipped is shown, (A) is a top view, (B) is a front view, (C) Is a side view, and (D) is a cross-sectional view taken along line DD of (A).
  • FIG. 1 An example of the upper fixing board with which the sliding gate is equipped is shown, (A) is a top view, (B) is a front view, (C) Is a side view, and (D) is a cross-sectional view taken along line DD of (A).
  • FIG. 1 shows an example of the upper fixing board with which the sliding gate is equipped is shown, (A) is a top view, (B) is a front view, (C) Is a side view, and (D) is a cross-sectional view taken along line DD of (A).
  • FIG. 1 An example of the upper fixing board with which the sliding gate is equipped is shown, (A) is a top view, (B) is a front view, (C
  • FIG. 1 It is a figure which shows the sliding gate of a comparative example, (A) is an AA arrow view, (B) is a BB arrow view, (C) is a front view which combined the sliding gate and the injection pipe, (D ) Is a DD arrow view of (C). It is a figure which shows the conventional sliding gate, (A) is an upper fixing board, (B) is a slide board, (C) is a top view of a lower fixing board, respectively. (D) is the front view which combined the sliding gate and the injection pipe. (E) is an EE arrow view of (D), and (F) is an FF arrow sectional view of (A).
  • FIG. 7 is a view showing a conventional sliding gate, where (A) is a view taken along the line AA of (D), (B) is a view taken along the line BB of (D), and (C) is a view taken along the line C-- of (D).
  • FIGS. 10 and 11 shows the prior art
  • FIGS. 1 to 9 shows the embodiment of the present invention and its modifications.
  • the sliding gate 1 is used for the purpose of adjusting the flow rate of the molten metal 21 in the process of injecting the molten metal 21 from the ladle 14 to the tundish 15 or from the tundish 15 to the mold 16 in continuous casting of molten metal such as steel.
  • each plate 2 is provided with a channel hole 6.
  • the sliding plate 4 of the plurality of plates constituting the sliding gate 1 is slid and the sliding gate 1 is “open” due to the overlap between the flow passage holes 6 of each plate 2, the flow passage hole 6 Molten metal 21 flows from the upstream side to the downstream side.
  • the direction perpendicular to the sliding surface 30 of the plate 2 and directed in the downstream direction (hereinafter referred to as the sliding surface vertical downstream direction 32) is normally directed vertically downward from above.
  • the sliding surface vertical downstream direction 32 faces the horizontal direction.
  • the flow path hole 6 of the plate 2 is usually cylindrical in its inner peripheral shape as shown in FIGS. 10 and 11, and the axial direction of the cylinder is in the direction 32 in the downstream direction perpendicular to the sliding surface. It is configured in parallel.
  • the direction of the central axis of the flow path hole 6 is a slant hole having an angle from the sliding surface vertical downstream direction 32.
  • the directions of the oblique holes projected on the sliding surface 30 are appropriately combined with each other between two or three plates.
  • the flow path hole 6 formed in the plate 2 is not limited to the cylindrical shape, and the axial direction of the flow path hole 6 also changes in the plate 2. It does not matter. Therefore, first, the axis of the flow path hole 6 formed in the plate 2 is defined.
  • the sliding gate 1 shown in FIG. 10 has three plates 2 and includes an upper fixing plate 3, a slide plate 4, and a lower fixing plate 5 from the upstream side.
  • Each plate 2 has a cylindrical shape with a perfect cross section, and the axial direction of the cylinder is directed to the downstream direction perpendicular to the sliding surface 30 (hereinafter referred to as the sliding surface vertical downstream direction 32). 6 is formed.
  • the upstream surface of each plate 2 is called an upstream surface 7u, and the downstream surface is called a downstream surface 7d.
  • a figure (upstream surface opening) formed by the inner peripheral surface of the flow path hole 6 on the upstream surface 7u is referred to as an upstream opening 8u.
  • a figure (downstream surface opening) formed by the inner peripheral surface of the flow path hole 6 on the downstream surface 7d is referred to as a downstream opening 8d.
  • a downstream opening 8d a figure (downstream surface opening) formed by the inner peripheral surface of the flow path hole 6 on the downstream surface 7d.
  • the downstream opening 8d overlaps. If the shapes of the upstream opening 8u and the downstream opening 8d are regarded as figures, the centroids of these figures can be defined.
  • the upstream surface opening figure centroid is referred to as upstream opening centroid 9u
  • downstream surface opening figure centroid is referred to as downstream opening centroid 9d.
  • a direction passing through the upstream hole center of gravity 9u and the downstream hole center of gravity 9d and facing the downstream side is defined as a flow path axis direction 10.
  • the flow path axis direction 10 is the same direction as the sliding surface vertical downstream direction 32.
  • the line depicted by the alternate long and short dash line is the flow path axis direction 10.
  • the sliding gate 1 shown in FIG. 2 includes three plates 2 and includes an upper fixing plate 3, a slide plate 4, and a lower fixing plate 5 from the upstream side.
  • Each plate 2 has a cylindrical shape with a perfect cross section in the axial direction, and a flow path hole 6 is formed in which the axial direction of the cylinder is inclined from the sliding surface vertical downstream direction 32.
  • the upper fixing plate 3 will be described as an example with reference to FIGS.
  • FIG. 2F is a cross-sectional view taken along the line FF in FIG.
  • the upstream opening 8u and the downstream opening 8d are different in the plan view of FIG. It is drawn at the position. Since the axial cross section is a perfect circle and the axial direction is a cylindrical shape inclined from the sliding surface vertical downstream direction 32, the upstream opening 8u and the downstream opening 8d each form an ellipse slightly deviating from the perfect circle. is doing. However, it is drawn as a perfect circle on the drawing for convenience.
  • the center of gravity of each of the upstream opening 8u and the downstream opening 8d can be defined as an upstream opening center of gravity 9u and a downstream opening center of gravity 9d.
  • the flow path axis direction 10 can be determined so as to pass through the upstream hole gravity center 9u and the downstream hole gravity center 9d and face the downstream side.
  • the line depicted by the alternate long and short dash line is the flow path axis direction 10.
  • the flow path axial direction 10 coincides with the cylindrical axial direction in which the axial cross section forming the flow path hole 6 is a perfect circle.
  • an angle formed by a downstream direction (sliding surface vertical downstream direction 32) perpendicular to the sliding surface 30 of the plate 2 and the flow channel axis direction 10 is defined as a flow channel axis inclination angle ⁇ .
  • the reason why the center of gravity of the aperture is used instead of the center of the circle to determine the channel axis direction is to define the channel axis direction universally even when the aperture shape is not a perfect circle.
  • the downstream opening 8d of the upper fixing plate 3 and the upstream opening 8u of the slide plate 4, the downstream opening 8d of the slide plate 4 and the upstream opening 8u of the lower fixing plate 5 are The sliding position of the slide plate 4 is determined so as to coincide with each other, that is, the sliding gate 1 is fully opened (see FIG. 10D).
  • the sliding gate 1 shown in FIG. 10 can reduce the opening degree of the sliding gate 1 from the fully open state by moving the slide plate 4 to the left in the drawing.
  • FIG. 11 shows a state where the opening degree is halved for the same sliding gate 1 as FIG. By further moving the position of the slide plate 4 to the left side of the figure, the sliding gate 1 can be fully closed.
  • FIG. 3 shows a state where the opening degree of the sliding gate 1 is 1 ⁇ 2 for the same sliding gate 1 as FIG.
  • the direction in which the slide plate 4 slides when the sliding gate 1 is closed is hereinafter referred to as “sliding closing direction 33”.
  • the flow path axis direction 10 is inclined with respect to the sliding surface vertical downstream direction 32 at a flow path axis tilt angle ⁇ . Therefore, when the direction in which the channel axis direction 10 is projected onto the sliding surface 30 is defined as the sliding surface channel axis direction 31, the sliding surface channel axis direction 31 can be determined.
  • the sliding surface flow path axial direction 31 is indicated by a thin arrow. 2A to 2C, the sliding surface flow path axial direction 31 and the flow path axial direction 10 overlap.
  • the sliding surface flow path axis in the plan view shown in FIGS. Direction 31 does not appear.
  • the angle formed by the sliding surface channel axis direction 31 in the clockwise direction when viewed in the sliding surface vertical downstream direction 32 with respect to the sliding closing direction 33 is referred to as a channel axis rotation angle ⁇ .
  • the angle ⁇ is defined as a negative value.
  • N means an integer of 1 or more and a numerical value up to the number of plates of the sliding gate 1.
  • the flow path axis direction 10 is perpendicular to the sliding surface 30, that is, the flow path axis tilt angle ⁇ is 0 ° and has an inclination. I did not.
  • the present embodiment is characterized in that the flow path axis direction 10 is inclined with respect to the sliding surface vertical downstream direction 32 and the flow path axis tilt angle ⁇ is not 0 °. Since the flow path axis is inclined with respect to the sliding surface vertical downstream direction 32, the molten metal flowing in the plate not only in the velocity component of the sliding surface vertical downstream direction 32 but also in the sliding surface vertical downstream direction 32.
  • the channel axis inclination angle ⁇ is not less than 5 ° and not more than 75 °.
  • the angle ⁇ is preferably 10 ° or more, more preferably 15 ° or more.
  • the angle ⁇ is set to 75 ° or less.
  • the angle ⁇ is preferably 65 ° or less, more preferably 55 ° or less.
  • the sliding gate 1 and tundish 15 at the bottom of the ladle 14 are provided. Any of the sliding gates 1 at the bottom of the sliding gate 1 is not opened so that the opening of the sliding gate 1 is fully opened (see FIG. 10), but the sliding gate 1 is opened so that casting can be performed with the opening degree reduced (see FIG. 11). The degree is selected.
  • the opening of the sliding gate 1 is 1 ⁇ 2.
  • the opening area of the sliding gate 1 is calculated to be 0.31 times the opening area of the flow path hole 6 which is a perfect circle.
  • the small area thus narrowed becomes the opening area, and as a result, a flow having a large maximum flow velocity flows in the flow path on the downstream side of the slide plate 4 of the sliding gate 1. It becomes.
  • FIG. 3 shows the sliding gate 1 when the opening of the sliding gate 1 (opening fully opened) of the present embodiment having the shape shown in FIG.
  • FIG. 3A is a view taken along the line AA in FIG. 3D.
  • the downstream opening 8d of the upper fixing plate 3 is partially drawn by a solid line and a broken line, and the slide plate 4 is opened upstream. Only the hole 8u (4) is also drawn with a partly solid line and a partly broken line. (B) in FIG.
  • 3 is a view taken along the line BB in (D), where the upstream openings 8u of the slide plate 4 are all drawn with solid lines, the downstream openings 8d are drawn with some solid lines, and some broken lines, Similarly, the upstream opening 8u of the lower fixing plate 5 is partially drawn by a solid line and a partly broken line, and the downstream opening 8d is drawn by a broken line.
  • 3C is a view taken along the line CC of FIG. 3D, and the upstream opening 8u of the lower fixing plate 5 is entirely drawn by a solid line, and the downstream opening 8d is drawn by a part of solid line and part of a broken line. .
  • FIG. 4 is an AA arrow view of (D), and the downstream opening 8d of the upper fixing plate 3 is partially drawn by a solid line and a broken line. As for, only the upstream opening 8u is also drawn with a partly solid line and partly a broken line.
  • 4B is a view taken along the line BB in FIG. 4D. The position of the downstream opening 8d (3) of the upper fixing plate 3 is indicated by a two-dot chain line, and the upstream opening 8u of the slide plate 4 is shown.
  • the downstream openings 8d are partially solid lines and partially broken lines
  • the upstream openings 8u of the lower fixing plate 5 are also partially solid lines and partially broken lines
  • the downstream openings 8d are all broken lines. It is drawn. 4C is a view taken along the line CC of FIG. 4D. The position of the downstream opening 8d (4) of the slide plate 4 is indicated by a two-dot chain line, and the upstream opening 8u of the lower fixing plate 5 is shown.
  • the downstream openings 8d are drawn with some solid lines and some broken lines.
  • the molten metal stream line 18 is indicated by thick arrows in FIGS. 4A to 4C and by thick broken arrows in FIGS. 4D and 4E.
  • the molten metal flow flowing in the flow path hole 6 of the upper fixing plate 3 flows along the flow axis direction 10 of the upper fixing plate 3 as shown in FIG.
  • the downstream opening 8d of the upper fixing plate 3 two-dot chain line in FIG. 4B
  • the upstream opening 8u of the slide plate 4 (of FIG. 4B).
  • ⁇ n is defined as an angle within a range of ⁇ 180 °.
  • ⁇ n more than ⁇ 10 ° and less than + 10 °, the difference between the flow axis rotation angles ⁇ N and ⁇ N + 1 is too small to form a swirling flow.
  • ⁇ n is greater than or equal to + 170 ° or less than or equal to ⁇ 170 °
  • the absolute value of ⁇ n is too large, which rather hinders the formation of a swirling flow.
  • the sliding gate 1 has two plates, only ⁇ 1 is defined, and this ⁇ 1 only needs to satisfy the above condition.
  • ⁇ 2 and further ⁇ n are defined in addition to ⁇ 1 .
  • ⁇ n is 10 ° or more and less than 170 °, or that angles ⁇ n are both more than ⁇ 170 ° and ⁇ 10 ° or less.
  • ⁇ n is 30 ° or more and less than 165 °, or more than ⁇ 165 ° and ⁇ 30 ° or less.
  • the number of plates 2 forming the sliding gate 1 is preferably two or three.
  • the examples shown in FIGS. 2 to 4 are cases where the number of plates 2 is three as described above. 5 and 6, the number of the plates 2 is two, the first from the upstream side constitutes the upper fixing plate 3, and the second one constitutes the slide plate 4.
  • FIG. 5 shows a case where the opening is fully open
  • ⁇ 1 ⁇ 26.57 °
  • ⁇ 2 + 26.57 °
  • ⁇ 1 ⁇ 53.14 °
  • a clockwise swirling flow can be formed.
  • the number of the plates 2 forming the sliding gate 1 is preferably two or three is that at least two plates 2 are necessary for the sliding gate 1 to exhibit the aperture mechanism, and four or more plates 2 are This is because it is unnecessary for the flow rate adjustment, and the cost increases as the number of plates 2 increases.
  • the channel hole 6 formed in the plate 2 may be a channel hole 6 having a shape as shown in FIG. FIG. 7 shows an example of the upper fixing plate 3.
  • the shape of the flow path hole 6 is a cylindrical shape having a perfect cross section, and the axis of the cylinder faces the sliding surface vertical downstream direction 32.
  • the shape of the flow path hole 6 is a cylindrical shape having a perfect cross-section, and the axis of the cylinder is formed so as to be inclined from the sliding surface vertical downstream direction 32. .
  • the channel hole 6 from the upstream surface 7 u and the channel hole 6 from the downstream surface 7 d are connected without a step. Also in the plate 2 having the channel hole 6 having such a shape, as shown in FIG. 7D, the downstream surface opening pattern is changed from the center of gravity of the upstream surface opening pattern (upstream opening center of gravity 9u).
  • the direction toward the center of gravity (downstream hole center of gravity 9d) can be defined as the flow path axis direction 10.
  • the thickness of the plate 2 constituting the sliding gate 1 is the same, but the thickness may be different for each plate 2 such that the slide plate 4 is the thinnest.
  • the shape of the flow passage holes at the inlet and outlet of each plate 2 of the sliding gate 1 is a circle having the same size. However, even if this is an ellipse or an ellipse, As long as the provisions of the present invention are satisfied, a swirling flow can be obtained.
  • the opening area may be different between the inlet and the outlet of each plate 2.
  • the angle ⁇ may be given from the middle, such as 0 ° at the top of the upper fixing plate 3 and 30 ° at the bottom. It is also possible to change the angle gradually.
  • the angle ⁇ may be the same or different for all the plates 2.
  • FIG. 1 shows a configuration from a ladle 14 (a ladle) to a mold 16 (a mold) of a molten metal continuous casting machine.
  • molten steel is assumed as the molten metal 21.
  • a swirling flow is formed in the injection pipe 11 (long nozzle 12) connected to the downstream side of the sliding gate 1, and the tundish 15 is formed from the lower end of the injection pipe 11.
  • the effects such as reducing the maximum flow velocity of the discharge flow discharged into the molten steel, rectifying the flow in the tundish 15 and promoting the floating removal of non-metallic inclusions can be expected.
  • the shape of the sliding gate 1 of the present embodiment is exemplified below.
  • the plate 2 of the sliding gate 1 having the three plates 2 is referred to as an upper fixing plate 3, a slide plate 4, and a lower fixing plate 5 in order from the top.
  • the sliding gate 1 having two plates 2 they are called an upper fixed plate 3 and a slide plate 4 in order from the top.
  • the channel axis rotation angle ⁇ range of ⁇ 180 degrees
  • the subscripts 1, 2 (3) are added from the most upstream plate 2 to the moisture. is doing.
  • ⁇ of the most upstream plate 2 is ⁇ 1
  • ⁇ of the downstream plate 2 is ⁇ 2
  • ⁇ of the downstream plate 2 is ⁇ 3 in order.
  • the number of the most upstream plate 2 is ⁇ 1
  • the one downstream plate ⁇ is ⁇ 2
  • the one downstream plate ⁇ is ⁇ 3 in order. wear.
  • each plate 2 of the sliding gate 1 is 35 mm, and the shape of the channel hole 6 formed in the plate 2 is a perfect circle with a diameter of 80 mm.
  • the channel axis inclination angle ⁇ and the channel axis rotation angle ⁇ are set at a predetermined angle. What is used.
  • the long nozzle 12 as the injection tube 11 provided below the sliding gate 1 has an inner diameter of 100 mm, and the lower end of the long nozzle 12 is immersed in a water bath in the tundish 15.
  • the height from the water surface in the ladle 14 to the sliding gate 1 position is 3 m
  • the height from the sliding gate 1 at the bottom of the ladle 14 to the water surface in the tundish 15 is 1 m
  • the position of the sliding plate 4 of the sliding gate 1 is adjusted.
  • the opening was 30 mm (from full open to 50 mm closed), and water was allowed to flow out from the sliding gate 1 in a steady state while maintaining the water surface position in the tundish 15 at a constant height.
  • the flow velocity for each flow direction of water flowing out from the lower end of the long nozzle 12 into the tundish 15 was measured by a laser Doppler method.
  • the “swirl flow evaluation result” is displayed as “GOOD”, and when there is no horizontal flow velocity, “BAD” is displayed.
  • the channel axis inclination angles ⁇ 1 to ⁇ 3 are shown in Table 1.
  • a circumferential flow velocity is imparted to the molten metal flow, and a swirling flow is generated inside the flow channel 17 of the injection pipe 11 attached below the sliding gate 1. Can be formed.
  • the swirl flow evaluation result was GOOD.
  • the lower fixing plate 5 outlet (downstream opening 8d) is located directly below the upper fixing plate 3 inlet (upstream opening 8u).
  • the present invention can be applied only by replacing the three plates 2 of the sliding gate 1 from the conventional example shown in FIGS. 10 and 11 to the example of the present invention shown in FIGS.
  • the channel axis inclination angles ⁇ 1 to ⁇ 2 are shown in Table 1.
  • a circumferential flow velocity is imparted to the molten metal flow, and a swirling flow is formed inside the flow channel 17 of the injection pipe 11 attached below the sliding gate 1. be able to.
  • Comparative Example C is a configuration similar to Example B of the present invention, but is an example in which a turn cannot be obtained because the difference between ⁇ 1 and ⁇ 2 is 180 °. .
  • the swirl flow evaluation result was BAD.
  • Comparative Example D is a normal sliding gate 1 in which the flow path axis inclination angles ⁇ are all 0 °.
  • the swirl flow evaluation result was BAD.
  • the sliding gate of the present invention eliminates the problems of the prior art and increases the risk of blockage of the flow path with a sufficiently strong swirling flow in the injection pipe for injecting molten metal with a compact and simple mechanism. It can be given without.

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Abstract

このスライディングゲートは、それぞれのプレートにおける流路孔の流路軸線方向と摺動面垂直下流方向との間の流路軸線傾斜角度αが５°以上７５°以下であり、流路軸線方向を摺動面に投影した摺動面流路軸線方向が、プレート相互間で相違し、下流に行くに従って時計回り方向あるいは反時計回り方向に変化する。そして、スライディングゲートの流路孔内で溶融金属が旋回流を形成する。さらに、スライディングゲートの下流側の注入管内においても、溶融金属が旋回流を形成する。

Description

スライディングゲート
　本発明は、鋼等の溶融金属の連続鋳造における、レードルからタンディッシュあるいはタンディッシュからモールドへの溶融金属の注入過程において、溶融金属の流量を調整するスライディングゲートに関する。具体的には、スライディングゲートを利用して、溶融金属流を旋回させる方法に関する。
　本願は、２０１８年４月１１日に、日本国に出願された特願２０１８－０７５９４７号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
　鋼等の溶融金属の連続鋳造において、図１に示すように、レードル１４からタンディッシュ１５に溶融金属２１を注入し、さらにタンディッシュ１５から鋳型１６に溶融金属２１を注入する。それぞれの溶融金属２１の注入過程において、溶融金属２１の流量を調整するために、スライディングゲート１が用いられる。スライディングゲート１は、通常、２枚又は３枚のプレート２からなり、それぞれのプレート２には溶融金属２１が通過する流路孔６が設けられる。図１０、図１１は、スライディングゲート１が３枚のプレートからなる場合を示している。接触するプレート相互間で摺動が可能であり、３枚のプレートのうちの１枚は、摺動面３０に沿って移動可能に設けられ、スライド板４と呼ばれる。残り２枚のプレート２は、スライディングゲート１が取り付けられるレードル１４あるいはタンディッシュ１５に対して相対移動せず、固定板（上固定板３、下固定板５）と呼ばれる。スライド板４を摺動させることにより、隣接するプレート２（固定板）間の流路孔６の重なりである開口部の開口面積を調整し、これによって溶融金属２１の流量調整を行うとともに、スライディングゲート１の開閉を行うことができる。図１０は開口部が全開の場合、図１１は開口部が１／２開度の場合を示している。
　レードル１４の底部に設けられたスライディングゲート１の下部には、ロングノズル１２等の注入管１１が設けられている。レードル１４のスライディングゲート１から流出した溶融金属２１は、タンディッシュ１５に注入する際に、注入管１１内部の流路を経由してタンディッシュ１５内に導かれる。また、タンディッシュ１５の底部に設けられたスライディングゲート１の下部には、浸漬ノズル１３等の注入管１１が設けられている。タンディッシュ１５のスライディングゲート１から流出した溶融金属２１は、鋳型１６内に注入する際に、注入管１１内部の流路を経由して鋳型１６内に導かれる。
　レードル１４の底部のスライディングゲート１から流出する溶融金属２１は、スライディングゲート１を通過する時点で既に下流側に向けた流速を有しており、注入管１１中を落下する過程でさらに溶融金属２１の流速が増大する。タンディッシュ１５内に注がれた溶融金属２１は、タンディッシュ１５の底部を高速度で通過する流れを形成し、溶融金属２１中に含まれる非金属介在物がタンディッシュ１５内で十分に浮上分離する機会を得ることができず、非金属介在物が溶融金属２１とともに直接、鋳型１６内に流入することとなり、鋳片の品質低下の原因となる。
　注入管１１内において溶融金属２１の流れを旋回させると、流動する溶融金属２１の運動エネルギーの一部を旋回流速に分配し、下方に向かう溶融金属２１の流速を低減することができる。これにより、注入管１１からタンディッシュ１５内に吐出する下方に向けた流れの最大流速が低下し、吐出流によるタンディッシュ１５内の流動の乱れを抑制できることが知られている。例えば、特許文献１には、レードルからタンディッシュへの注入に用いられるロングノズル内に旋回付与機構を設ける方法が開示されている。
　タンディッシュ１５の底部のスライディングゲート１を経由して浸漬ノズル１３等の注入管１１から鋳型１６内に溶融金属２１を注入する際に、浸漬ノズル１３の内部の流路に非金属介在物が付着することが知られている。特許文献２においては、浸漬ノズル内流路のノズル狭窄や閉塞を低減するために、タンディッシュから鋳型への注入過程にある中間ノズルの形状を工夫し、浸漬ノズル内に旋回流を付与する方法が開示されている。
　また、特許文献３には、タンディッシュから鋳型への注入に用いられる浸漬ノズルの内部に旋回付与機構（羽根）を設ける方法が開示されている。さらに、特許文献４には、スライディングゲートの流路に切り欠きを設けて溶鋼を旋回させる方法が開示されている。
日本国特開２００６－３４６６８８号公報 日本国特開平０７－３０３９４９号公報 日本国特開２０００－２３７８５２号公報 日本国特許第３６１５４３７号公報
　特許文献１や特許文献４の方法は、壁面近傍の流れに限定的に旋回を付与するもので、得られる旋回が弱いことや、溝や切り欠きが溶損して旋回付与効果が維持できないことが問題であった。
　特許文献２の方法は、旋回を付与する機構の形状が複雑で製造が困難であることが問題であった。
　特許文献３の方法は、浸漬ノズル内の旋回付与機構およびその周囲が非金属介在物によって閉塞しやすいことが問題であった。
　本発明は、このような従来技術の問題点を解消し、溶融金属を注入する注入管内において十分な強さの旋回流を、注入管上部に配設されたスライディングゲートの構造を工夫することにより、コンパクトかつ平易な機構で、流路の閉塞リスクを増すことなく付与することができる、スライディングゲートの提供を目的とする。
　本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、後述する各態様を採用する。なお、本発明では、レードルからタンディッシュへ溶鋼を注入するロングノズル等の注入管、タンディッシュから鋳型内へ溶融金属を注入する浸漬ノズル等の注入管を、総称して単に「注入管」と呼ぶ。
　本発明者は、注入管内の流路を流下する溶融金属に旋回方向の流速を付与して下流方向への流速を低減するにあたり、従来技術の問題点を解消する方法について考察と実験を重ねた。その際、流路の閉塞を防止する観点から、流路を二分する羽根のような構造物を流路内に内挿することは避けた。そして、注入管と、その上部に配設されたスライディングゲートを含めた既存の流路を構成する部分の中で、流路を急激に絞り激しい流れを付与しているスライディングゲートに注目し、その形状を工夫することによって、注入管内の溶融金属流に旋回を与えることとした。
　その第１の理由は、スライディングゲート内で絞られた小断面かつ高速の流れを対象とすることによって、旋回付与機構がコンパクトに構成できることである。その第２の理由は、注入管の流路内において下降流に周方向流速を付与しようとすると、注入管内の流動が乱れ、注入管耐火物の損傷や非金属介在物の付着を促進する懸念がある。これに対し、元々激しい流れを生じているスライディングゲート内では新たに乱れが生じるリスクが少ないからである。また、スライディングゲートの複数枚のプレートに穿つ異なる方向の斜孔を組み合わせることにより、１個の部材では形成することが難しい複雑な流路構造を実現できるのである。
　本発明は、かかる観点から考案されたものであり、スライディングゲートのプレートに穿つ流路孔の形状を工夫して旋回流を得るものである。本発明においては、流路閉塞や流路壁溶損を引き起こさないよう、個々の流路の断面形状を複雑にしないことに留意した。
　即ち、本発明の要旨とするところは以下の通りである。
（１）本発明の一態様は、溶融金属が通過する流路孔が形成された複数枚のプレートを有し、前記複数枚のプレートのうちの少なくとも１枚のプレートが摺動可能なスライド板であり、前記溶融金属の流量調整に用いられるスライディングゲートであって、
　前記複数枚のプレートのそれぞれにおける前記流路孔は、前記プレートの表面のうち、通過する前記溶融金属の上流側に位置する上流側表面に上流側表面開孔を形成し、下流側に位置する下流側表面に下流側表面開孔を形成し、前記上流側表面開孔の図形の重心から前記下流側表面開孔の図形の重心に向く方向を流路軸線方向としたとき、
　　前記複数枚のプレートの摺動面に垂直な下流方向である摺動面垂直下流方向と前記流路軸線方向との間の流路軸線傾斜角度αが５°以上７５°以下であり、
　　前記流路軸線方向を前記摺動面に投影した方向を摺動面流路軸線方向と呼び、前記スライディングゲートを閉とする際の前記スライド板の摺動方向を摺動閉方向と呼び、前記摺動閉方向に対し、前記摺動面流路軸線方向が、前記摺動面垂直下流方向に見て時計回りになす角度を±１８０度の範囲内である流路軸線回転角度θと呼び、前記流路軸線回転角度θが、互いに隣接する前記複数枚のプレート間で異なっており、前記複数枚のプレートの枚数を、１以上の整数Ｎを用いて合計でＮ枚とし、最も上流側にある前記プレートから数えてＮ枚目の前記プレートにかけて、前記複数枚のプレートの前記流路軸線回転角度θを順にθ1、θ2、・・・θNとし、角度Δθｎ＝θN－θN+1（ｎは１以上の整数でプレート枚数－１まで）としたとき、前記角度Δθｎがいずれも１０°以上かつ１７０°未満、又は、前記角度Δθｎがいずれも－１７０°超かつ－１０°以下である。
（２）上記（１）に記載のスライディングゲートにおいて、前記複数枚のプレートの合計枚数が２枚もしくは３枚であり、前記スライド板の枚数が１枚であってもよい。
　本発明の上記態様によれば、溶融金属の流量調整に用いられるスライディングゲートにおいて、それぞれのプレートにおける流路孔の流路軸線方向と摺動面垂直下流方向との間の流路軸線傾斜角度αが５°以上７５°以下であり、流路軸線方向を摺動面に投影した摺動面流路軸線方向が、プレート相互間で相違し、下流に行くに従って時計回り方向あるいは反時計回り方向に変化する。この構成によれば、スライディングゲートの流路孔内で溶融金属が旋回流を形成する。そして、スライディングゲートの下流側の注入管内においても、溶融金属が旋回流を形成するため、従来のスライディングゲートと比較し、下流方向に向かう最大流速を抑制することが可能となる。
連続鋳造装置のレードル、タンディッシュ、鋳型とスライディングゲートの関係の一例を示す概念縦断面図である。 本発明の一実施形態に係るスライディングゲートを示す図であり、（Ａ）は上固定板、（Ｂ）はスライド板、（Ｃ）は下固定板、のそれぞれ平面図である。（Ｄ）はスライディングゲートと注入管を組み合わせた正面図である。（Ｅ）は（Ｄ）のＥ－Ｅ矢視図であり、（Ｆ）は（Ａ）のＦ－Ｆ矢視断面図である。 同スライディングゲートを示す図であり、（Ａ）は（Ｄ）のＡ－Ａ矢視図、（Ｂ）は（Ｄ）のＢ－Ｂ矢視図、（Ｃ）は（Ｄ）のＣ－Ｃ矢視図、（Ｄ）はスライディングゲートと注入管を組み合わせた正面図、（Ｅ）は（Ｄ）のＥ－Ｅ矢視図である。 同スライディングゲート内における溶融金属の流れを示す図であり、（Ａ）は（Ｄ）のＡ－Ａ矢視図、（Ｂ）は（Ｄ）のＢ－Ｂ矢視図、（Ｃ）は（Ｄ）のＣ－Ｃ矢視図、（Ｄ）はスライディングゲートと注入管を組み合わせた正面図、（Ｅ）は（Ｄ）のＥ－Ｅ矢視図である。 上記実施形態に係るスライディングゲートの変形例を示す図であり、（Ａ）は上固定板、（Ｂ）はスライド板、（Ｃ）はスライディングゲートと注入管を組み合わせた正面図、（Ｄ）は（Ｃ）のＤ－Ｄ矢視図、（Ｅ）は（Ａ）のＥ－Ｅ矢視断面図である。 上記実施形態に係るスライディングゲートの他の変形例を示す図であり、（Ａ）は（Ｃ）のＡ－Ａ矢視図、（Ｂ）は（Ｃ）のＢ－Ｂ矢視図、（Ｃ）はスライディングゲートと注入管を組み合わせた正面図、（Ｄ）は（Ｃ）のＤ－Ｄ矢視図である。 上記実施形態に係るスライディングゲートのさらに他の変形例を示す図であって、同スライディングゲートに備わる上固定板の一例を示し、（Ａ）は平面図、（Ｂ）は正面図、（Ｃ）は側面図、（Ｄ）は（Ａ）のＤ－Ｄ矢視断面図である。 比較例のスライディングゲートを示す図であり、（Ａ）は上固定板、（Ｂ）はスライド板、（Ｃ）はスライディングゲートと注入管を組み合わせた正面図、（Ｄ）は（Ｃ）のＤ－Ｄ矢視図、（Ｅ）は（Ａ）のＥ－Ｅ矢視断面図である。 比較例のスライディングゲートを示す図であり、（Ａ）はＡ－Ａ矢視図、（Ｂ）はＢ－Ｂ矢視図、（Ｃ）はスライディングゲートと注入管を組み合わせた正面図、（Ｄ）は（Ｃ）のＤ－Ｄ矢視図である。 従来のスライディングゲートを示す図であり、（Ａ）は上固定板、（Ｂ）はスライド板、（Ｃ）は下固定板、のそれぞれ平面図である。（Ｄ）はスライディングゲートと注入管を組み合わせた正面図である。（Ｅ）は（Ｄ）のＥ－Ｅ矢視図、（Ｆ）は（Ａ）のＦ－Ｆ矢視断面図である。 従来のスライディングゲートを示す図であり、（Ａ）は（Ｄ）のＡ－Ａ矢視図、（Ｂ）は（Ｄ）のＢ－Ｂ矢視図、（Ｃ）は（Ｄ）のＣ－Ｃ矢視図、（Ｄ）はスライディングゲートと注入管を組み合わせた正面図、（Ｅ）は（Ｄ）のＥ－Ｅ矢視図である。
　図１～図１１に基づいて本発明の実施形態及びその変形例について説明する。なお、以下の説明において、従来技術と本実施形態及びその変形例との対応関係を明確に説明するために、同一の参照符号を用いている。しかし、参照番号が同一であっても、図１０及び図１１に関する説明は従来技術を示し、図１～図９に関する説明は本発明の実施形態及びその変形例を示す。
　鋼等の溶融金属の連続鋳造におけるレードル１４からタンディッシュ１５、あるいはタンディッシュ１５から鋳型１６への溶融金属２１の注入過程において、溶融金属２１の流量を調整する目的でスライディングゲート１が用いられる。２枚もしくは３枚のプレート２を重ねて構成されたスライディングゲート１において、各プレート２には流路孔６がそれぞれ設けられている。スライディングゲート１を構成する複数枚のプレートのうちのスライド板４を摺動させ、各プレート２の流路孔６間の重なりによってスライディングゲート１が「開」となっているとき、流路孔６の上流側から下流側に向けて溶融金属２１が流通する。プレート２の摺動面３０に垂直で下流方向に向かう方向（以下、摺動面垂直下流方向３２と称する）は、通常は、上から下に向かって鉛直下方に向いている。一方、水平連続鋳造の場合には、摺動面垂直下流方向３２は水平方向を向いている。以下では、基本的に、摺動面３０が水平であり、摺動面垂直下流方向３２が鉛直下方である場合を例にとって説明することとする。
　プレート２の流路孔６は、従来構成の場合、図１０、図１１に示したように、通常はその内周形状が円筒形であり、円筒の軸線方向は摺動面垂直下流方向３２に平行に構成されている。これに対し、本実施形態では、図２～図９に示すように、流路孔６の中心軸線の向く方向を、摺動面垂直下流方向３２からある角度を持った斜孔としている。さらに、本実施形態では、摺動面３０に投影した斜孔の方向を２枚ないしは３枚のプレート間で互いに異なった方向にしたものを適宜組み合わせている。この構成によって、スライディングゲート１及びその下流側の注入管１１内部の溶融金属流について、下流側に向かう流れのみでなく、周方向流速を付加して旋回流を形成する。
　流路孔６の断面形状として、通常は軸線方向に垂直な断面が真円の円筒形状が用いられる。本実施形態のスライディングゲート１において、プレート２に形成される流路孔６は、円筒形状のみに限られるものではなく、また流路孔６の軸線方向についても、プレート２内において変化するものであってもかまわない。そこでまず、プレート２に形成された流路孔６の軸線を定義することとする。
　まず先に、図１０によって、従来のスライディングゲート１の流路孔６について説明する。図１０のスライディングゲート１は、３枚のプレート２を有し、上流側から上固定板３、スライド板４、下固定板５からなる。各プレート２には、断面が真円の円筒形状であって、円筒の軸線方向が摺動面３０に対し垂直下流方向（以下、摺動面垂直下流方向３２と称する）に向いた流路孔６が形成されている。各プレート２の上流側表面を上流面７ｕ、下流側表面を下流面７ｄと呼ぶ。上流面７ｕにおいて流路孔６の内周面が形成する図形（上流側表面開孔）を上流開孔８ｕと呼ぶ。また、下流面７ｄにおいて流路孔６の内周面が形成する図形（下流側表面開孔）を下流開孔８ｄと呼ぶ。図１０に示す例では流路孔６の円筒形状の軸線が摺動面３０に対して垂直であるため、図１０の（Ａ）～（Ｃ）に示す平面視においては、上流開孔８ｕと下流開孔８ｄとが重なっている。上流開孔８ｕ、下流開孔８ｄの形状をそれぞれ図形として見なすと、これら図形の重心を定義することができる。それぞれ、上流側表面開孔図形重心を上流開孔重心９ｕ、下流側表面開孔図形重心を下流開孔重心９ｄと呼ぶこととする。図１０に示す例では、上流開孔８ｕ、下流開孔８ｄともに図形形状が真円であるため、上流開孔重心９ｕ、下流開孔重心９ｄは真円図形の中心と一致している。次に、上流開孔重心９ｕと下流開孔重心９ｄを通過し、下流側に向く方向を、流路軸線方向１０と定義する。図１０に示す例では、流路軸線方向１０が摺動面垂直下流方向３２と同じ方向となる。図１０の（Ｆ）おいて、一点鎖線で描写した線が流路軸線方向１０である。
　次に、図２によって、本実施形態のスライディングゲート１の流路孔６について説明する。図２のスライディングゲート１は、３枚のプレート２を有し、上流側から上固定板３、スライド板４、下固定板５からなる。各プレート２には、軸線方向断面が真円の円筒形状であって、円筒の軸線方向が摺動面垂直下流方向３２から傾いた方向となる流路孔６が形成されている。図２の（Ａ）及び（Ｆ）により、上固定板３を例にとって説明する。図２の（Ｆ）は、図２の（Ａ）のＦ－Ｆ矢視断面図である。流路孔６がなす円筒形状の軸線方向が摺動面垂直下流方向３２に対して傾いているため、図２の（Ａ）の平面視において上流開孔８ｕと、下流開孔８ｄとが異なった位置に描かれている。軸線方向断面が真円で、軸線方向が摺動面垂直下流方向３２から傾いた円筒形状であるため、上流開孔８ｕと下流開孔８ｄとはそれぞれ僅かに真円から外れた長円を形成している。ただし、図面上は便宜上、真円として描画している。上流開孔８ｕと下流開孔８ｄそれぞれの図形の重心を上流開孔重心９ｕ、下流開孔重心９ｄとして定めることができる。さらに、上流開孔重心９ｕと下流開孔重心９ｄとを通過して下流側に向くように、流路軸線方向１０を定めることができる。図２の（Ｆ）おいて、一点鎖線で描写した線が流路軸線方向１０である。図２に示す例では、流路軸線方向１０は、流路孔６を形成する、軸線方向断面が真円の円筒形状の軸線方向と一致している。ここにおいて、プレート２の摺動面３０に垂直な下流方向（摺動面垂直下流方向３２）と流路軸線方向１０とがなす角度を流路軸線傾斜角度αとおく。ここで、流路軸線方向を定めるのに円の中心ではなく開孔重心を用いているのは、開孔形状が真円でない場合にも普遍的に流路軸線方向を定義するためである。
　図１０に示した従来技術の例では、上固定板３の下流開孔８ｄとスライド板４の上流開孔８ｕ、スライド板４の下流開孔８ｄと下固定板５の上流開孔８ｕが、それぞれ一致するように、スライド板４の摺動位置が定まっており、即ちスライディングゲート１は全開の状態である（図１０の（Ｄ）参照）。図１０に示すスライディングゲート１は、スライド板４を図の左方向に移動させることにより、スライディングゲート１の開度を全開状態から小さくすることができる。図１１は、図１０と同じスライディングゲート１について、開度を１／２とした状態を示している。スライド板４の位置をさらに図の左側に移動させることにより、スライディングゲート１を全閉とすることができる。
　図２、図３に示す例でも同様である。図２は、スライディングゲート１が全開であり、上固定板３の下流開孔８ｄとスライド板４の上流開孔８ｕ、スライド板４の下流開孔８ｄと下固定板５の上流開孔８ｕが、それぞれ互いに一致するように、スライド板４の摺動位置が定まっている。図３は図２と同じスライディングゲート１について、スライディングゲート１の開度が１／２の状態を示している。スライディングゲート１を閉とするときにスライド板４を摺動する方向を、以下「摺動閉方向３３」と呼ぶ。
　図２に示す本実施形態では、流路軸線方向１０が摺動面垂直下流方向３２に対して流路軸線傾斜角度αで傾いている。そのため、流路軸線方向１０を摺動面３０に投影した方向を摺動面流路軸線方向３１としたとき、摺動面流路軸線方向３１を定めることができる。図２の（Ａ）～（Ｃ）、（Ｆ）のそれぞれにおいて、摺動面流路軸線方向３１を細線矢印で示している。なお、図２の（Ａ）～（Ｃ）では、摺動面流路軸線方向３１が流路軸線方向１０と重なっている。また、図１０に示す例では、流路軸線方向１０が摺動面垂直下流方向３２を向いているため、図１０の（Ａ）～（Ｃ）に示す平面視では、摺動面流路軸線方向３１が現れない。
　次に、摺動面流路軸線方向３１と摺動閉方向３３との間の角度関係について定義する。摺動閉方向３３に対し、摺動面流路軸線方向３１が、摺動面垂直下流方向３２に見て時計回りになす角度を流路軸線回転角度θと呼ぶ。流路軸線回転角度θは、±１８０°の範囲内の角度として定義する。即ち、摺動面流路軸線方向３１が、摺動面垂直下流方向３２に見て時計回りに＋１８０°を超える角度（θ’）となったときには、「θ＝θ’－３６０°」として、角度θをマイナスの値として定める。角度θの下添え字として、最も上流側のプレート２のθをθ1、その一つ下流側のプレート２のθをθ2、さらに一つ下流側のプレート２のθをθ3と順に番号を付ける。代表してθNと表現するとき、Ｎは１以上の整数でスライディングゲート１のプレート枚数までの数値を意味する。図２に示す例では、上固定板３は角度θ1＝－４５°、スライド板４は角度θ2＝＋９０°、下固定板５は角度θ3＝－１３５°となる。
　さらに、スライディングゲート１において、相互に接する２枚のプレート２間の流路軸線回転角度θの関係について以下のように定義する。即ち、複数枚のプレート２の枚数を、１以上の整数Ｎを用いて合計でＮ枚とする。そして、最も上流側にあるプレート２から数えてＮ枚目の前記プレートにかけて、複数枚のプレート２の流路軸線回転角度θを順に、θ1、θ2、・・・θNとする。そして、角度Δθn＝θN－θN+1（nは１以上の整数でプレート枚数－１まで）としてΔθnを定める。Δθnは、上記θNと同様、±１８０度の範囲の角度として定義する。即ち、Δθnが＋１８０°を超える角度（Δθn’）となったときには、「Δθn＝Δθn’－３６０°」として、Δθnをマイナスの値として定める。また、Δθnが－１８０°未満の角度（Δθn’）となったときには、「Δθn＝Δθn’＋３６０°」として、Δθnをプラスの値として定める。これにより、Δθnは±１８０°の範囲内の数字となる。ここで、Δθnが０°超＋１８０°未満の場合には、上流から下流に向けて、流路軸線回転角度θNが反時計回りに変化していることを示す。逆に、Δθnが－１８０°超０°未満の場合には、上流から下流に向けて、流路軸線回転角度θNが時計回りに変化していることを示す。図２に示す例では、Δθ1＝θ1－θ2＝－１３５°、Δθ2’＝θ2－θ3＝２２５°であるからΔθ2＝Δθ2’－３６０°＝－１３５°となる。Δθ1、Δθ2いずれも－１８０～０°の範囲内にあるので、流路軸線回転角度θが時計回りに変化していることを示す。
　以上のような準備のもと、本実施形態のスライディングゲート１が具備すべき条件とその理由について説明する。
　従来のスライディングゲート１においては、図１０、図１１に示したように、流路軸線方向１０が摺動面３０に垂直であり、即ち流路軸線傾斜角度αが０°であり、傾きを有していなかった。それに対して本実施形態は、流路軸線方向１０が摺動面垂直下流方向３２に対して傾いており、流路軸線傾斜角度αが０°ではないことを第１の特徴とする。流路軸線が摺動面垂直下流方向３２に対して傾いていることから、プレート内を流れる溶融金属は、摺動面垂直下流方向３２の速度成分のみならず、摺動面垂直下流方向３２に対して直角の速度成分（通常の連続鋳造であれば水平方向の速度成分）を有することとなる。本実施形態においては、流路軸線傾斜角度αが５°以上７５°以下である。角度αを５°以上とすることにより、溶融金属２１は十分な水平方向の速度成分を持つこととなり、下記に示すように注入管１１内における旋回流の形成を可能とする。角度αは、好ましくは１０°以上、より好ましくは１５°以上である。一方、角度αが大きすぎると流路孔６を形成する耐火物の強度確保や損耗抑制の観点から好ましくないので、角度αを７５°以下とする。角度αは、好ましくは６５°以下、より好ましくは５５°以下である。
　連続鋳造中のスライディングゲート１の開口状況について、タンディッシュ１５内の湯面レベルが一定で、一定鋳造速度で鋳造を行っている定常状態においては、レードル１４の底部のスライディングゲート１、タンディッシュ１５の底部のスライディングゲート１のいずれも、スライディングゲート１の開口を全開（図１０参照）とするのではなく、開度を絞った状態（図１１参照）で鋳造が行えるよう、スライディングゲート１の開度選択が行われている。図１１はスライディングゲート１の開度が１／２である。この場合、スライディングゲート１の開口面積は、真円である流路孔６の開口面積の０．３１倍と計算される。定常の連続鋳造中において、このように絞られた小面積が開口面積となる結果、スライディングゲート１のスライド板４よりも下流側については、流路内を最大流速が大きな流れが流れていく状況となる。
　図３は、図２に示す形状の本実施形態のスライディングゲート１（開度全開）の開度を変更し、開度を１／２としたときのスライディングゲート１を示している。図３の（Ａ）は（Ｄ）のＡ－Ａ矢視図であり、上固定板３の下流開孔８ｄが一部実線、一部破線で描かれており、スライド板４については上流開孔８ｕ（４）のみが同じく一部実線、一部破線で描かれている。図３の（Ｂ）は（Ｄ）のＢ－Ｂ矢視図であり、スライド板４の上流開孔８ｕが全部実線、下流開孔８ｄが一部実線、一部破線で描かれており、下固定板５の上流開孔８ｕが同じく一部実線、一部破線で、下流開孔８ｄが全部破線で描かれている。図３の（Ｃ）は（Ｄ）のＣ－Ｃ矢視図であり、下固定板５の上流開孔８ｕが全部実線、下流開孔８ｄが一部実線、一部破線で描かれている。
　図３に示すように開度を１／２としたときの、スライディングゲート１の流路孔６内及び注入管１１内の溶融金属２１の流れについて、図４に基づいて説明を行う。図４において、図４の（Ａ）は（Ｄ）のＡ－Ａ矢視図であり、上固定板３の下流開孔８ｄが一部実線、一部破線で描かれており、スライド板４については上流開孔８ｕのみが同じく一部実線、一部破線で描かれている。図４の（Ｂ）は（Ｄ）のＢ－Ｂ矢視図であり、上固定板３の下流開孔８ｄ（３）の位置が２点鎖線で示され、スライド板４の上流開孔８ｕが全部実線、下流開孔８ｄが一部実線、一部破線で描かれており、下固定板５の上流開孔８ｕが同じく一部実線、一部破線で、下流開孔８ｄが全部破線で描かれている。図４の（Ｃ）は（Ｄ）のＣ－Ｃ矢視図であり、スライド板４の下流開孔８ｄ（４）の位置が２点鎖線で示され、下固定板５の上流開孔８ｕが全部実線、下流開孔８ｄが一部実線、一部破線で描かれている。また、溶融金属の流線１８が、図４の（Ａ）～（Ｃ）には太線矢印で、（Ｄ）及び（Ｅ）には太破線矢印で示されている。
　図２、図３のスライディングゲート１については、前述のように、隣接する流路軸線回転角度θNの差Δθnは、Δθ1＝Δθ2＝－１３５°であって、いずれもΔθnが－１８０°超０°未満であるから、上流から下流に向けて、流路軸線回転角度θNが時計回りに変化していることを示す。上固定板３の流路孔６内を流れる溶融金属流は、図４の（Ａ）に示すように、上固定板３の流路軸線方向１０に沿って流れる。上固定板３とスライド板４の接触面では、上固定板３の下流開孔８ｄ（図４の（Ｂ）の２点鎖線）とスライド板４の上流開孔８ｕ（図４（Ｂ）の実線）との重なり部（開口部）の小断面内を下流側に流下する。スライド板４の流路孔６内においては、上固定板３の下流開孔８ｄ（図４の（Ｂ）の２点鎖線）とスライド板４の上流開孔８ｕ（図４の（Ｂ）の実線）との重なり部（開口部）の小断面から流出した溶融金属流は、図４（Ｂ）に流線１８を示すように、スライド板４の流路孔６の内側壁面（円筒面）に沿った旋回流を形成し、下流側の、スライド板４の下流開孔８ｄ（図４の（Ｃ）の２点鎖線）と下固定板５の上流開孔８ｕ（図４の（Ｃ）の実線）との重なり部（開口部）の小断面から、さらに下固定板５の流路孔６内に流出する。下固定板５の流路孔６内では、図４の（Ｃ）に流線１８を示すように、下固定板５の流路孔６の内側壁面（円筒面）に沿った旋回流を形成し、そのまま、下流側の注入管１１内に流出し、図４の（Ｄ），（Ｅ）に示すように、流路１７内で流線１８は旋回流を維持したまま、注入管１１内を下流側に移動していく。
　図１１に示すような従来のスライディングゲート１を用いた場合、スライディングゲート１の開口部から流出する際に溶融金属流が有している運動エネルギーのすべてが下流方向に向かう流速に費やされている。それに対して、図３に示すような本実施形態のスライディングゲート１を用いた場合、スライディングゲート１から流出する際に、溶融金属流の運動エネルギーは下流方向に向かう流速と旋回して注入管１１の内周面を旋回する旋回速度とに分散されるので、図１１に示す従来のスライディングゲート１と比較して、下流方向に向かう最大流速を抑制することが可能となる。その結果、注入管１１がロングノズル１２である場合、注入管１１の下端から溶融金属２１がタンディッシュ１５内の溶融金属２１に流出するに際しても、注入管１１内の旋回流に起因して、注入管１１の下端から半径方向に向かう流速成分が存在する結果、注入管１１の下端から下方向に向かう最大流速を抑制することができる。
　スライディングゲート１の流路孔６内に旋回流を形成し、スライディングゲート１の下流側の注入管内においても旋回流を形成するための、互いに隣接するプレート２の流路軸線回転角度θN相互間の差である角度Δθnの条件について説明する。前述のように、Δθnは±１８０°の範囲内の角度として定義されている。ここにおいて、Δθn＝－１０°超かつ＋１０°未満の場合には、流路軸線回転角度θNとθN+1の差異が小さすぎ、旋回流を形成できない。一方、Δθnが＋１７０°以上又は－１７０°以下の場合、Δθnの絶対値が大きすぎ、かえって旋回流の形成を阻害することとなる。スライディングゲート１が２枚のプレートを有する場合、Δθ1のみが定義され、このΔθ1が上記条件を満たしていればいい。スライディングゲート１が３枚以上のプレートを有する場合、Δθ1に加え、Δθ2、さらにはそれ以上のΔθnが定義される。そして、Δθnがいずれも１０°以上かつ１７０°未満、又は角度Δθnがいずれも－１７０°超かつ－１０°以下であることが必要である。これにより、プレート２の１枚目と２枚目の流路軸線方向１０が時計回りに変化するときには３枚目以降についても同じように時計回りに変化し、プレート２の１枚目と２枚目の流路軸線方向１０が反時計回りに変化するときには３枚目以降についても同じように反時計回りに変化するので、スライディングゲート１内で旋回流を有効に形成することが可能となる。Δθnのより好ましい範囲は、３０°以上、１６５°未満、又は－１６５°超、－３０°以下である。
　スライディングゲート１を形成するプレート２の枚数は、２枚もしくは３枚であると好ましい。図２～図４に示す例は、上述のとおり、プレート２の数が３枚の場合である。図５、図６は、プレート２の数が２枚であり、上流側から１枚目が上固定板３を構成し、２枚目がスライド板４を構成している。図５は開度が全開、図６は開度が１／２の場合である。α＝５１．９５°、θ1＝－２６．５７°、θ2＝＋２６．５７°であり、Δθ1＝－５３．１４°であって、時計回りの旋回流を形成することができる。スライディングゲート１を形成するプレート２の枚数が２枚もしくは３枚であると好ましい理由は、スライディングゲート１の絞り機構発現には最低２枚のプレート２が必要であり、４枚以上のプレート２は流量調整に不要で、プレート２の枚数の増加に伴いコストが上昇するからである。
　プレート２に形成する流路孔６については、図７に示すような形状の流路孔６とすることもできる。図７は上固定板３の一例を示す。プレート２の上流面７ｕから厚みの途中までは、流路孔６の形状は、断面真円の円筒形状であって、円筒の軸線が摺動面垂直下流方向３２に向いている。プレート２の下流面７ｄから厚みの途中までは、流路孔６の形状は、断面真円の円筒形状であって、円筒の軸線が摺動面垂直下流方向３２から傾斜して形成されている。プレート２の厚み途中において、上流面７ｕからの流路孔６と下流面７ｄからの流路孔６とが段差なく接続されている。このような形状の流路孔６を有するプレート２においても、図７の（Ｄ）に示すように、上流側表面開孔図形の重心（上流開孔重心９ｕ）から下流側表面開孔図形の重心（下流開孔重心９ｄ）に向く方向を流路軸線方向１０として定義することができる。
　なお、以下に示す実施例および比較例では、スライディングゲート１を構成するプレート２の厚みは同一としたが、スライド板４が最も薄いなど、プレート２毎に厚みが異なっていても構わない。また、これらの実施例および比較例では、スライディングゲート１の各プレート２の入口および出口の流路孔形状は同じ大きさの円である例を示したが、これが楕円もしくは長円であっても、本発明の規定を満たす限りにおいては、旋回流を得ることが可能である。あるいはその開孔面積が各プレート２の入口および出口間で異なっていても構わない。
　角度αについては、上固定板３の上部では０°、下部では３０°といった具合に、途中から角度を付与しても構わない。また、徐々に角度を変更することも可能である。角度αは、全てのプレート２で同一であっても異なっていても構わない。
　以下に、実施例を示して本実施形態の内容を具体的に説明する。
　図１は、溶融金属の連続鋳造機のレードル１４（取鍋）から鋳型１６（モールド）までの構成を示す。実施例では溶融金属２１として溶鋼を想定している。本実施形態は、例えばレードル１４のスライディングゲート１に適用すると、スライディングゲート１の下流側に接続した注入管１１（ロングノズル１２）内に旋回流を形成し、注入管１１の下端からタンディッシュ１５内の溶鋼中に吐出する吐出流の最大流速を低減し、タンディッシュ１５内の流動を整流化し非金属介在物の浮上除去を促進するなどの効果が期待できる。本実施例のスライディングゲート１の形状を以下に例示する。
　ここで、３枚のプレート２を有するスライディングゲート１のプレート２を上から順に、上固定板３、スライド板４、下固定板５と呼ぶ。２枚のプレート２を有するスライディングゲート１の場合は、上から順に、上固定板３、スライド板４、と呼ぶ。
　プレート２の摺動面３０に垂直な下流方向（摺動面垂直下流方向３２）と流路軸線方向１０とがなす流路軸線傾斜角度α、摺動面流路軸線方向３１が摺動面垂直下流方向３２に見て時計回りになす角度である流路軸線回転角度θ（±１８０度の範囲）について、最も上流側のプレート２から潤に、下添え字１、２（、３）を付している。流路軸線傾斜角度αについては、最も上流側のプレート２のαをα1、その一つ下流側のプレート２のαをα2、さらに一つ下流側のプレート２のαをα3と順に番号を付ける。流路軸線回転角度θについては、最も上流側のプレート２のθをθ1、その一つ下流側のプレートのθをθ2、さらに一つ下流側のプレートのθをθ3と順に番号を付ける。
　レードル１４とタンディッシュ１５について、実機の１／１の水モデル実験機を用い、本発明の効果を確認した。スライディングゲート１の各プレート２の厚さは３５ｍｍ、プレート２に形成された流路孔６の形状は直径８０ｍｍの真円形状で流路軸線傾斜角度αと流路軸線回転角度θを所定の角度としたものを用いている。スライディングゲート１の下方に設ける注入管１１としてのロングノズル１２は、内径を１００ｍｍとし、ロングノズル１２の下端はタンディッシュ１５内の水浴中に浸漬している。レードル１４内の水面からスライディングゲート１位置までの高さは３ｍ、レードル１４底部のスライディングゲート１からタンディッシュ１５内の水面までの高さは１ｍ、スライディングゲート１のスライド板４の位置を調整して開度を３０ｍｍ（全開から５０ｍｍ閉）とし、タンディッシュ１５内の水面位置を一定高さに保持しつつ、スライディングゲート１から定常状態で水を流出させた。
　ロングノズル１２の下端位置において、ロングノズル１２の下端からタンディッシュ１５内に流出する水の流れ方向別の流速を、レーザードップラー法によって計測した。ロングノズル１２の下端位置において、水平方向の流速が存在する場合には「旋回流評価結果」を「ＧＯＯＤ」に、水平方向の流速が存在しない場合には「ＢＡＤ」に表示した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　本発明例Ａ（表１および図２～図４参照）では、３枚プレート式のスライディングゲート１の上固定板３にはθ1＝－４５°の斜孔、スライド板４にはθ2＝９０°の斜孔、下固定板５にはθ3＝－１３５°の斜孔を穿っている。流路軸線傾斜角度α1～α3は表１に示す。その組み合わせによって、スライディングゲート１が全開であっても絞られていても、溶融金属流に周方向流速を付与し、スライディングゲート１の下方に取り付けた注入管１１の流路１７内部に旋回流を形成することができる。旋回流評価結果はＧＯＯＤであった。
　なお、本発明例Ａでは、上固定板３入口（上流開孔８ｕ）の真下に下固定板５出口（下流開孔８ｄ）が位置する。この場合、スライディングゲート１の３枚のプレート２を、図１０、図１１に示す従来例から、図２、図３に示す本発明例に交換するだけで、本発明の適用が可能である。
　本発明例Ｂ（表１および図５、図６参照）では、２枚プレート式のスライディングゲート１の上固定板３にはθ1＝－２６．５７°の斜孔、スライド板４にはθ2＝２６．５７°の斜孔を穿っている。流路軸線傾斜角度α1～α2は表１に示す。その組み合わせによって、スライディングゲート１が全開であっても絞っていても、溶融金属流に周方向流速を付与し、スライディングゲート１下方に取り付けた注入管１１の流路１７内部に旋回流を形成することができる。なお、本発明例Ｂでは、上固定板３入口（上流開孔８ｕ）の摺動軌跡の真下にスライド板４出口（下流開孔８ｄ）の摺動軌跡があるので、スライディングゲート金物の改造が最小限で済む。旋回流評価結果はＧＯＯＤであった。
　比較例Ｃ（表１および図８、図９参照）は、本発明例Ｂに似た構成ではあるが、θ1とθ2との差が１８０°あるので、旋回が得られない例である。旋回流評価結果はＢＡＤであった。
　比較例Ｄ（表１および図１０、図１１参照）は、流路軸線傾斜角度αが全て０°である通常のスライディングゲート１である。旋回流評価結果はＢＡＤであった。
　本発明のスライディングゲートによれば、従来技術の問題点を解消し、溶融金属を注入する注入管内において十分な強さの旋回流を、コンパクトかつ平易な機構で、流路の閉塞リスクを増すことなく付与することができる。
　１　スライディングゲート
　２　プレート
　３　上固定板
　４　スライド板
　５　下固定板
　６　流路孔
　７ｕ　上流面（上流側表面）
　７ｄ　下流面（下流側表面）
　８ｕ　上流開孔（上流側表面開孔）
　８ｄ　下流開孔（下流側表面開孔） 
　９ｕ　上流開孔重心（上流側表面開孔図形重心）
　９ｄ　下流開孔重心（下流側表面海溝図面重心）
１０　流路軸線方向
１１　注入管
１２　ロングノズル
１３　浸漬ノズル
１４　レードル
１５　タンディッシュ
１６　鋳型
１７　流路
１８　流線
２１　溶融金属
３０　摺動面
３１　摺動面流路軸線方向
３２　摺動面垂直下流方向
３３　摺動閉方向
　α　流路軸線傾斜角度
　θ　流路軸線回転角度

Claims (2)

  1. 　溶融金属が通過する流路孔が形成された複数枚のプレートを有し、前記複数枚のプレートのうちの少なくとも１枚のプレートが摺動可能なスライド板であり、前記溶融金属の流量調整に用いられるスライディングゲートであって、
    　前記複数枚のプレートのそれぞれにおける前記流路孔は、前記プレートの表面のうち、通過する前記溶融金属の上流側に位置する上流側表面に上流側表面開孔を形成し、下流側に位置する下流側表面に下流側表面開孔を形成し、前記上流側表面開孔の図形の重心から前記下流側表面開孔の図形の重心に向く方向を流路軸線方向としたとき、
    　　前記複数枚のプレートの摺動面に垂直な下流方向である摺動面垂直下流方向と前記流路軸線方向との間の流路軸線傾斜角度αが５°以上７５°以下であり、
    　　前記流路軸線方向を前記摺動面に投影した方向を摺動面流路軸線方向と呼び、前記スライディングゲートを閉とする際の前記スライド板の摺動方向を摺動閉方向と呼び、前記摺動閉方向に対し、前記摺動面流路軸線方向が、前記摺動面垂直下流方向に見て時計回りになす角度を±１８０度の範囲内である流路軸線回転角度θと呼び、前記流路軸線回転角度θが、互いに隣接する前記複数枚のプレート間で異なっており、前記複数枚のプレートの枚数を、１以上の整数Ｎを用いて合計でＮ枚とし、最も上流側にある前記プレートから数えてＮ枚目の前記プレートにかけて、前記複数枚のプレートの前記流路軸線回転角度θを順にθ1、θ2、・・・θNとし、角度Δθn＝θN－θN+1（ｎは１以上の整数でプレート枚数－１まで）としたとき、前記角度Δθnがいずれも１０°以上かつ１７０°未満、又は、前記角度Δθnがいずれも－１７０°超かつ－１０°以下である
    ことを特徴とする、スライディングゲート。
  2. 　前記複数枚のプレートの合計枚数が２枚もしくは３枚であり、前記スライド板の枚数が１枚であることを特徴とする、請求項１に記載のスライディングゲート。
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