WO2017081934A1 - 浸漬ノズル - Google Patents

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WO2017081934A1
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immersion nozzle
central
molten steel
center
protrusion
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福永　新一
有人 溝部
憲一 大木
大樹 古川
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黒崎播磨株式会社
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    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0637—Accessories therefor
    • B22D11/064—Accessories therefor for supplying molten metal
    • B22D11/0642—Nozzles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
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    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
    • B22D41/50—Pouring-nozzles

Definitions

  • the present invention relates to an immersion nozzle for continuous casting in which molten steel is poured into a mold from a tundish, and in particular, in the lateral direction (vertical direction) near the discharge hole of the immersion nozzle as used for a thin slab, a medium thickness slab, etc.
  • the present invention relates to a submerged nozzle having a flat cross-section (a shape other than a perfect circle or a square, which is different in length from one side to the other).
  • a continuous casting immersion nozzle (hereinafter also simply referred to as “immersion nozzle”) installed at the bottom of the tundish is used.
  • immersion nozzle installed at the bottom of the tundish is used.
  • the molten steel is poured into the mold.
  • the immersion nozzle is composed of a tubular body having a bottom portion in which an upper end portion is an inlet for molten steel and a molten steel passage (inner hole) extending downward from the molten steel inlet is formed inside.
  • a pair of discharge holes communicating with the molten steel flow path (inner hole) are formed on the side surfaces so as to face each other.
  • the immersion nozzle is used with its lower part immersed in molten steel in the mold. This prevents splashing of the molten steel poured and prevents oxidation by blocking the contact between the molten steel and the atmosphere.
  • the molten steel in the mold is rectified so that impurities such as slag and non-metallic inclusions floating on the molten metal surface are not caught in the molten steel.
  • Patent Document 1 shows a flat immersion nozzle in which discharge holes are provided on the short side wall
  • Patent Document 2 shows a flat immersion nozzle in which discharge holes are also provided on the lower end surface.
  • these flat immersion nozzles increase the width of the inner hole between the discharge hole from the molten steel inlet to the mold.
  • the molten steel flow in the immersion nozzle is likely to be disturbed, and the discharge flow to the mold is also disturbed.
  • This turbulence in the molten steel flow is caused by increased fluctuation of the molten metal surface (molten steel surface) in the mold, entanglement of oxide powder as impurities and inclusions in the slab, uneven temperature, etc. It may also cause an increased risk. Therefore, it is necessary to stabilize the molten steel flow in the immersion nozzle and discharged.
  • Patent Document 3 discloses an immersion nozzle in which at least two bending facets are formed from a point (center) on a plane below the inner hole toward the lower edge of the discharge hole. Has been. Furthermore, this patent document 3 discloses an immersion nozzle including a flow divider for dividing a molten steel flow into two streams. In the flat immersion nozzle shown in Patent Document 3, the flow of the molten steel in the immersion nozzle is different from that in an internal space such as Patent Document 1 and Patent Document 2 that does not have means for changing the flow direction and form. The stability of is increased.
  • the problem to be solved by the present invention is to provide an immersion nozzle that stabilizes the molten steel discharge flow and stabilizes the molten metal surface in the mold, that is, reduces the fluctuations in the flat immersion nozzle. As a result, it aims at the improvement of slab quality.
  • the present invention provides the following flat immersion nozzles 1 to 7.
  • the immersion nozzle having a flat shape in which the width Wn of the inner hole is larger than the thickness Tn of the inner hole includes a portion (hereinafter referred to as a “center protrusion”) that protrudes from the central portion of the wall surface in the width direction of the flat portion.
  • the ratio Wp / Wn of the length Wp in the width direction of the projecting portion to Wn is 0.2 or more and 0.7 or less, and the central projecting portions are symmetrically arranged in a pair, and the pair of central projecting portions
  • the total length Tp in the thickness direction of the immersion nozzle is 0.15 or more and 0.75 or less of the Tn. (Claim 1) 2. 2.
  • upward protrusions hereinafter referred to as “upward protrusions”
  • upward protrusions above the central protrusion.
  • laim 5 6
  • the width Wn and the thickness Tn of the inner hole are the width of the inner hole (the length in the long side direction) at the upper end position of the pair of discharge holes provided on the short side wall of the immersion nozzle. , Thickness (length in the short side direction).
  • the direction of the molten steel flow can be controlled continuously without fixing or completely separating the molten steel flow, and an appropriate balance of the molten steel flow within the nozzle can be achieved. Can be secured.
  • the molten steel discharge flow can be stabilized, the fluctuation of the molten metal surface in the mold can be reduced, and the molten steel flow in the mold can be stabilized. As a result, slab quality can be improved.
  • FIG. 4 is an image view showing an example of an immersion nozzle according to the present invention in which a central protrusion is installed, where (a) is a cross-sectional view passing through the center on the short side, and (b) is a cross-sectional view passing through the center on the long side (view AA). .
  • It is an image figure which shows the example of the immersion nozzle of this invention which installed the upper protrusion in addition to the center protrusion part, (a) is sectional drawing which passes along the short side center, (b) is sectional drawing which passes along the long side center (view) AA).
  • FIG. 2 is an image view of a lower portion viewed from a cross section BB of the central protrusion in FIG.
  • FIG. 2 is an image diagram of a cross section showing an example in which a C portion (lower immersion nozzle) in FIG. 1 is shown and a central protruding portion is inclined in a discharge hole direction.
  • FIG. 5 is an image diagram showing another example of the cross section similar to FIG. 4, showing an example in which Wp is larger and discharge holes are also provided at the bottom.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of the center of the immersion nozzle in the width direction (AA position in FIG. 3 and the like), and is an image diagram showing an example in which the upper surface of the central protrusion is inclined toward the center of the inner hole.
  • FIG. 5 is a view of a cross section taken along the line AA in FIG.
  • FIG. 4 is an image diagram illustrating an example in which the protruding length of the central protruding portion in the inner hole central direction gradually decreases from the center in the inner hole width direction. It is an image figure which shows the lower part of the immersion nozzle (FIG. 2) of this invention which installed the upper protrusion part in addition to the center protrusion part. It is an image figure which shows the example (others are the same as FIG. 1) with a protrusion part by the immersion nozzle by a prior art.
  • the molten steel flow falling from the molten steel inlet which is a narrow hole at the center of the upper end of the immersion nozzle, tends to concentrate in the center.
  • the molten steel flow velocity near the center and the end in the flat part width direction of the immersion nozzle tends to be greatly different.
  • the inventors of the present invention have found that the turbulence of the molten steel discharge flow from the flat immersion nozzle is a factor having a large influence due to the concentration of the molten steel flow at the center of the inner hole. Therefore, the present invention reduces the flow rate of the molten steel to the center of the inner hole and provides an appropriate balance with the flow rate toward the discharge hole.
  • a molten steel flow toward the end in the width direction it is also possible to form a molten steel flow toward the end in the width direction to some extent by installing a diverting means as in the cited document 3.
  • a diverting means as in the cited document 3.
  • a part of the inner hole that is, a molten steel flow separated into a single narrow area is generated, and a part having a different flow direction and flow velocity at each position of the inner hole is formed. Prone to occur.
  • the molten steel flow may be biased in either direction, causing significant disturbance in the nozzle or discharge flow.
  • the present invention provides a means for gently controlling the flow direction and flow velocity of the portion through which the molten steel flow passes, i.e., from the inner hole wall to the inner hole space side, without fixed and complete diversion of the molten steel flow in the inner hole.
  • a projecting portion While projecting, a projecting portion is installed in a state where the projecting portion maintains the open portion of the inner hole space.
  • the molten steel flow is dispersed on the end side in the width direction, that is, on the discharge hole side while avoiding the concentration near the center. Can be provided.
  • the projecting portion having such a function is first installed at the center of the wall surface in the width direction (long side) of the flat portion of the immersion nozzle (center projecting portion).
  • the upper surface of the central protruding portion can be inclined in the width direction of the immersion nozzle and downward, that is, in the direction of the discharge hole, with the central portion on the long side of the protruding portion as the apex. Such an inclination can be further optimized by changing the flow rate and flow form of the molten steel.
  • the upper surface of the central projecting portion can be inclined in the central direction of the immersion nozzle thickness direction, that is, on the space side and downward, with the boundary portion with the wall surface of the immersion nozzle width direction (long side) as the apex. Such an inclination can be further optimized by changing the flow rate and flow form of the molten steel.
  • the protruding length of the upper surface of the central protruding portion can be inclined so that the central portion in the immersion nozzle width direction (long side) is gradually reduced toward both ends of the immersion nozzle width direction as the largest vertex. Such an inclination can be further optimized by changing the flow rate and flow form of the molten steel.
  • the discharge holes on the short side wall are long and open in the vertical direction, so the discharge flow rate tends to decrease toward the upper side of the discharge holes, especially in the vicinity of the upper end. There is often a backflow phenomenon that is drawn into the area. Therefore, in the present invention, in addition to the above-described central protrusion, one or a plurality of protrusions (upward protrusions) can be installed above the center protrusion.
  • the upper protrusions can have the same structure as the above-described central protrusion, and can be installed in a pair at symmetrical positions at an arbitrary distance from the central longitudinal axis of the immersion nozzle.
  • This upward protruding part supplements the function of equalizing the flow velocity distribution for each position in the longitudinal direction of the discharge hole by suppressing the decrease of the flow rate above the discharge hole or the backflow near the upper end.
  • this upper protrusion can also optimize the protrusion length, angle, width, etc. according to the individual immersion nozzle structure, operating conditions, etc. without dividing the inner hole space. it can.
  • the width direction and downward inclination of the upper surface of the lower central protrusion, the immersion nozzle thickness direction and downward inclination, and the like can also be applied to the upper protrusion. By applying such an inclination to the upper protrusion, the flow velocity and flow form of the molten steel can be further changed and optimized in the same manner.
  • protrusions (the central protrusion and the upper protrusion) can obtain the effect if they are installed in a flat portion where the fluctuation of the molten steel flow increases as described above.
  • the position in the height direction in the immersion nozzle does not need to match the position in the height direction of the discharge hole. However, it depends on the operating conditions, the structure of the inner hole of the immersion nozzle, the structure of the discharge hole, etc. What is necessary is just to install in the optimal position.
  • the bottom of the immersion nozzle may be a wall surface having a simple diversion function without forming a discharge hole in the vicinity of the center as shown in FIGS. 1, 2, and 4, and it may be provided with a discharge hole as shown in FIG. Also good.
  • the total discharge rate (speed) to the mold is not sufficient with the discharge holes on the side wall due to the structure of the immersion nozzle and the mold for individual operating conditions, or the molten steel in the lateral or upward direction in the mold
  • the flow of molten steel, the flow rate of each part, or the form of discharge flow The flow rate also changes. Therefore, it is preferable to optimize depending on the degree and structure of the flatness and the relationship with individual operating conditions.
  • the present invention is particularly suitable for an immersion nozzle having Wn / Tn of approximately 5 or more.
  • Example 1 is the first embodiment of the present invention shown in FIG. 1, that is, the width of the central projection portion of an immersion nozzle having only the central projection portion as the projection portion (hereinafter also simply referred to as “first configuration”).
  • the comparative example is an immersion nozzle having a structure shown in FIG. 9, that is, a structure in which a protruding portion is removed from the immersion nozzle in the form of FIG.
  • the specifications of the immersion nozzle are as follows. ⁇ Total length: 1165mm -Molten steel inlet: ⁇ 86mm ⁇ Inner hole width (Wn) at the upper end of the discharge hole: 255 mm ⁇ Inner hole thickness (Tn) at the upper end of the discharge hole: 34 mm -Height from the nozzle lower end surface at the upper end position of the discharge hole: 146.5 mm ⁇ Height of the central protrusion (height from the nozzle lower end surface): 155 mm ⁇ Length of center protrusion (left and right length from the center): 80mm ⁇ Wall thickness of immersion nozzle: approx. 25mm ⁇ Thickness (vertex) of the bottom of the immersion nozzle: height 100 mm
  • the degree of fluctuation of the molten metal surface in the mold was calculated by measuring the distance from the upper direction to the surface of the water using an ultrasonic sensor, assuming the water surface as the molten metal surface (molten steel surface) in continuous casting. The measurement was performed at a total of four locations of a 50 mm position and a quarter width from the width end on both sides in the lateral width direction with the immersion nozzle as the center, and the difference between the maximum and the minimum of the fluctuation height was calculated.
  • the inclination angle is 0 degree (no inclination)
  • the protrusion thickness in the width direction of the central protrusion is constant (rectangular view in the top view), and there is no inclination toward the center of the inner hole .
  • Table 1 shows the results of the degree of mold surface fluctuation in the mold expressed as an index (hereinafter also referred to simply as “variation index”) with the value of the comparative example (structure of FIG. 9) being 100.
  • the target variation index is set to 40 or less.
  • the Wp / Wn ratio is 0.2 to 0.7 and the Tp / Tn ratio is 0.15 to 0.75. It can be seen that the target of 40 or less can be obtained in the case of. It can also be seen that the highest effect is obtained and preferable when the Tp / Tn ratio is 0.5 and the Wp / Wn ratio is 0.5.
  • Example 2 is a submerged nozzle according to the first embodiment of the present invention shown in FIG. 1, and shows the results of water model experiments showing the degree of variation in the mold surface in the mold with a structure inclined from the center of the central protrusion to the discharge hole side and downward. It is.
  • Wp / Wn ratio is 0.1, 0.5, 0.8, and Tp / Tn ratio is 0.1, 0.5, 0.9.
  • Table 2 shows the results. As a result, it can be seen that in any case, as the tilt angle increases, the level of mold level fluctuation in the mold decreases. It should be noted that, under these conditions, the target of 40 or less can be obtained at any angle when the Wp / Wn ratio is 0.5 and the Tp / Tn ratio is 0.5.
  • Example 3 is the immersion nozzle according to the first embodiment of the present invention shown in FIG. 1, and the upper surface of the central protruding portion is the boundary between the central protruding portion and the wall surface (long side) in the width direction of the immersion nozzle on the upper surface.
  • It is a water model experimental result which shows the influence of the inclination in the center protrusion part structure (refer FIG. 6) which inclines in the center direction of the thickness direction of a submerged nozzle at the top and it is below.
  • the Wp / Wn ratio is 0.1, 0.5, 0.8, the Tp / Tn ratio is 0.5, the inclination angle toward the discharge hole side is 45 degrees, the inclination angle toward the thickness center is 30 degrees, The experiment was conducted at 45 degrees. For comparison, an experiment was also conducted in the case where the above elements were not tilted under the same conditions (tilt angle was 0 degree).
  • Table 3 shows the results. As a result, it can be seen that in any case, as the tilt angle increases, the level of mold level fluctuation in the mold decreases. In addition, in the case of Wp / Wn ratio 0.5 and Tp / Tn ratio 0.5, it turns out that target 40 or less can be obtained at any angle.
  • Example 3 is an immersion nozzle according to the first embodiment of the present invention shown in FIG. 1, wherein the protrusion length is gradually shortened from the center of the central protrusion in the width (end) direction of the immersion nozzle, and the upper surface of the central protrusion is shown. It is a water model experiment result which shows the extent of hot metal surface fluctuation in a mold when an angle is provided in view and a pentagonal structure is formed (see FIG. 7).
  • the Wp / Wn ratio is 0.1, 0.5, 0.8, the Tp / Tn ratio is 0.5, the inclination angle toward the width direction discharge hole side is 45 degrees, and the inclination angle toward the thickness center direction is 0
  • the experiment was conducted with a degree (no inclination) and a length of 8 mm at the center of the central protrusion. For comparison, an experiment was also conducted in the case where no angle was provided (upper surface rectangle) with the above-described elements as the same conditions.
  • Table 4 shows the results. As a result, it can be seen that, for any Wp / Wn ratio, when the length of the end portion is 4 mm, the degree of mold surface fluctuation in the mold becomes small. Note that when the Wp / Wn ratio is 0.5, the Tp / Tn ratio is 0.5, and the inclination angle of the central protrusion with respect to the horizontal (horizontal) direction of the immersion nozzle is 45 degrees, any top surface shape having an angle may be used. It can be seen that the target of 40 or less can be obtained.
  • Example 5 is the second form of the present invention shown in FIG. 8, that is, a form in which an upper projecting part is installed above the center projecting part (hereinafter also simply referred to as “second form”).
  • second form a form in which an upper projecting part is installed above the center projecting part
  • the lower center protruding portion has the center at a position 150 mm from the lower end surface (outer surface) of the immersion nozzle, the length in the discharge hole direction is 80 mm on each of the left and right sides, and the Wp / Wn ratio is 0.1, 0.5, 0. 8.
  • the Tp / Tn ratio is 0.5, the inclination angle toward the width direction discharge hole side is 45 degrees, the inclination angle toward the center of the thickness is 0 degrees (no inclination), and the top surface shape is rectangular (no angle)
  • the upper projecting portion is located above the lower central projecting portion and at the left and right positions 50 mm from the center in the width direction of the immersion nozzle, the inclination angle to the discharge hole side is 45 degrees, and the length in the discharge hole direction is Experiments were performed with 60 mm and 40 mm. For comparison, an experiment was also conducted in the case where no upward projecting portion was installed under the same conditions.
  • Table 5 shows the results. As a result, it can be seen that, in any case, when the upward projecting portion is installed, the level of the molten metal surface in the mold is reduced. In addition, in the case of Wp / Wn ratio 0.5 and Tp / Tn ratio 0.5, it turns out that target 40 or less can be obtained by any upward protrusion part length.

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Abstract

本発明は，扁平状の浸漬ノズルにおいて，溶鋼吐出流を安定化させ，鋳型内湯面を安定化させる，すなわちその変動を小さくする浸漬ノズルを提供する。本発明では，内孔の幅Ｗｎが内孔の厚さＴｎより大きい扁平状である浸漬ノズルにおいて，扁平部分の幅方向の壁面中央部に中央突出部１を設けた。この中央突出部１の幅方向の長さＷｐのＷｎに対する比Ｗｐ／Ｗｎは０．２以上０．７以下である。中央突出部１は対称に一対で配置されており，一対の中央突出部の厚さ方向の合計長さＴｐは，Ｔｎの０．１５以上０．７５以下である。

Description

浸漬ノズル
　本発明は，タンディッシュから鋳型内に溶鋼を注湯する連続鋳造用の浸漬ノズルに関し、特に，薄スラブ，中厚スラブ等用として用いられるような，浸漬ノズルの吐出孔付近の横方向（鉛直方向に垂直な方向）断面が，扁平状（真円，正方形以外の，一辺と他の辺の長さが異なる形状をいう）の浸漬ノズルに関する。
　溶鋼を連続的に冷却凝固させて所定形状の鋳片を形成する連続鋳造工程では，タンディッシュの底部に設置された連続鋳造用浸漬ノズル（以下では，単に「浸漬ノズル」ともいう。）を介して鋳型内に溶鋼が注湯される。
　一般に，浸漬ノズルは，上端部が溶鋼の導入口とされ，この溶鋼導入口から下方に延びる溶鋼流路（内孔）が内部に形成された，底部を有する管体からなり，管体の下部側面には，溶鋼流路（内孔）と連通する一対の吐出孔が対向して形成されている。浸漬ノズルは，その下部を鋳型内の溶鋼中に浸漬させた状態で使用される。これにより，注湯された溶鋼の飛散を防止すると共に，溶鋼と大気との接触を遮断して酸化を防止している。また，浸漬ノズルを使用することにより鋳型内の溶鋼が整流化され，湯面を浮遊するスラグや非金属介在物などの不純物が溶鋼中へ巻き込まれないようにしている。
　近年，連続鋳造時に薄スラブ，中厚スラブ等の，厚さが薄い鋳片を製造することが増えている。このような連続鋳造用の薄い鋳型に対応するための浸漬ノズルは扁平状にする必要がある。例えば特許文献１には短辺側側壁に吐出孔を設置した扁平状浸漬ノズルが，特許文献２にはさらに下端面にも吐出孔を設けた扁平状浸漬ノズルが示されている。これらの扁平状の浸漬ノズルでは一般的に，溶鋼導入口から鋳型への吐出孔の間でその内孔の幅を拡大させることになる。
　しかし，このような内孔の幅が拡大する形状かつ扁平形状の場合，浸漬ノズル内の溶鋼流が乱れやすくなり，その鋳型への吐出流も乱れる。この溶鋼流の乱れは鋳型内の湯面（溶鋼表面）の変動増大や，不純物・介在物としての酸化物のパウダーの鋳片への巻き込み，温度不均一化等，鋳片品質不良や操業の危険性増大等を惹き起こす原因ともなる。したがって浸漬ノズル内及び吐出する溶鋼流を安定化させることが必要となる。
　これら溶鋼流を安定化させるために，例えば特許文献３には，内孔の下方の平面上の点（中心）から吐出孔の下縁に向かう少なくとも２個の曲げファセットを形成した浸漬ノズルが開示されている。さらにこの特許文献３には，溶鋼流を２本のストリームに分流する分流器を備える浸漬ノズルが開示されている。この特許文献３に示された扁平状の浸漬ノズルでは，特許文献１や特許文献２のような内部空間に流動方向・形態を変える手段を備えない浸漬ノズルに比較すると，浸漬ノズル内の溶鋼流の安定性は高くなる。
　しかし，このような左右方向の溶鋼流を分流するような手段の場合，依然，左右の吐出孔間での溶鋼吐出流の変動が大きくなって，それによる鋳型内湯面の変動が大きくなることがある。
特開平１１－５１４５号公報 特開平１１－４７８９７号公報 特表２００１－５０１１３２号公報
　本発明が解決しようとする課題は，扁平状の浸漬ノズルにおいて，溶鋼吐出流を安定化させ，鋳型内湯面を安定化させる，すなわちその変動を小さくする浸漬ノズルを提供することにある。ひいては鋳片品質の向上を目的とする。
　本発明は，次の１から７の扁平状の浸漬ノズルである。
１．内孔の幅Ｗｎが内孔の厚さＴｎより大きい扁平状である浸漬ノズルにおいて，扁平部分の幅方向の壁面中央部に突出した部分（以下「中央突出部」という。）を備え，前記中央突出部の前記幅方向の長さＷｐの前記Ｗｎに対する比Ｗｐ／Ｗｎが０．２以上０．７以下であり，前記中央突出部は対称に一対で配置されており，前記一対の中央突出部の前記厚さ方向の合計長さＴｐは，前記Ｔｎの０．１５以上０．７５以下である，浸漬ノズル。（請求項１）
２．前記中央突出部は，前記幅方向の中央を頂点にして吐出孔方向下方に傾斜している，前記１に記載の浸漬ノズル。（請求項２）
３．前記中央突出部の上面は，前記幅方向の浸漬ノズル壁面との境界部を頂点にして前記厚さ方向かつ下方に傾斜している，前記１又は前記２に記載の浸漬ノズル。（請求項３）
４．前記中央突出部の上面の突出長さは，前記Ｗｐの中央部が最も大きく，当該中央部から両端部に向かって漸減する，前記１から前記３のいずれかに記載の浸漬ノズル。（請求項４）
５．前記中央突出部の上方に突出部（以下「上方突出部」という。）を１又は複数備えた，前記１から前記４のいずれかに記載の浸漬ノズル。（請求項５）
６．前記上方突出部は吐出孔方向に傾斜している，前記５に記載の浸漬ノズル。（請求項６）
７．前記幅と前記厚さとの比Ｗｎ／Ｔｎが５以上である，前記１から前記６のいずれかに記載の浸漬ノズル。（請求項７）
　なお，本発明において前記の内孔の幅Ｗｎ，厚さＴｎとは，浸漬ノズルの短辺側側壁部に設けた一対の吐出孔の上端位置における内孔の幅（長辺方向の長さ），厚さ（短辺方向の長さ）のことをいう。
　本発明の扁平状の浸漬ノズルにより，溶鋼流を固定的又は完全に分離することなく，溶鋼流の方向を連続的な状態で制御することができ，ノズル内での溶鋼流の適度なバランスを確保することができる。これにより溶鋼吐出流を安定化させ，鋳型内湯面の変動を小さくして鋳型内溶鋼流を安定化させることができる。ひいては鋳片品質を向上させることができる。
中央突出部を設置した本発明の浸漬ノズルの例を示すイメージ図で，（ａ）は短辺側中心を通る断面図，（ｂ）は長辺側中心を通る断面図（視Ａ－Ａ）ある。 中央突出部に加え上方突出部を設置した本発明の浸漬ノズルの例を示すイメージ図で，（ａ）は短辺側中心を通る断面図，（ｂ）は長辺側中心を通る断面図（視Ａ－Ａ）である。 図１の中央突出部上部Ｂ－Ｂ断面から下方を観たイメージ図である。 図１のＣ部（浸漬ノズル下部）を示し，かつ，中央突出部が吐出孔方向に傾斜した例を示す断面のイメージ図である。 図４同様の断面の他の例で，Ｗｐがより大きく，また底部にも吐出孔を設置した例を示すイメージ図である。 浸漬ノズル幅方向中心（図３等のＡ－Ａ位置）の断面図であって，中央突出部の上面が内孔中央方向に傾斜する例を示すイメージ図である。 図４のＡ－Ａ位置の断面を上から観た図であって，中央突出部の内孔中央方向の突出長さが中央から内孔幅方向で漸減する例を示すイメージ図である。 中央突出部に加え上方突出部を設置した本発明の浸漬ノズル（図２）の下部を示すイメージ図である。 従来技術による浸漬ノズルで，突出部が無い例（他は図１同様）を示すイメージ図である。
　浸漬ノズルの上端中央部の狭い孔である溶鋼流入口から落下する溶鋼流は中央に集中する傾向にある。特に内孔に障害物が無い場合には，浸漬ノズルの扁平部分幅方向の中心付近と端部付近での溶鋼流速は大きく異なる傾向がある。
　本発明者らは，このような扁平状の浸漬ノズルからの溶鋼吐出流の乱れは，この内孔中心部への溶鋼流の集中が影響度の大きい要因であることを知見した。そこで，本発明はこの内孔中心部への溶鋼流量を減じて，吐出孔方向への流量との適度なバランスを備えることとする。
　前記引用文献３のような分流手段を設置することでも或る程度，幅方向端部側への溶鋼流を形成することはできる。しかしそのような固定的又は完全な分流を行った場合は，内孔での一部分すなわち単一の狭い範囲ごとに分離した溶鋼流を生じ，内孔の場所ごとに流動方向及び流速が異なる部分を生じ易い。特に溶鋼流量制御等による流量や方向の変動があった場合には溶鋼流はどちらかに偏って，ノズル内ないし吐出流に著しい乱れを生じることがある。
　本発明は内孔での溶鋼流の固定的・完全な分流をせず，溶鋼流が通過する部分の流動方向・流速を緩やかに制御するための手段，すなわち内孔壁から内孔空間側に突出しつつも，その突出部分において内孔空間の解放部分を維持した状態の突出部を設置する。この突出部により，またその設置場所，長さ，方向等を調整することにより，溶鋼流を中心付近に集中させることを避けつつ幅方向端部側すなわち吐出孔側に分散して，適度なバランスを備えることができる。しかも単に分散するだけではなく，突出部を設置した領域でも空間が連通しているので，溶鋼流を完全に分断した状態ではなく，緩やかに混合されて均一化しながら分散する流れとなる。この結果，吐出領域を狭い領域に分断して異なる方向・流速の部分を生ずることなく均一な吐出流を得ることに寄与することができる。このような機能を備える突出部は，第一に浸漬ノズルの扁平部分の幅方向（長辺側）の壁面中央部に設置する（中央突出部）。
　前記の中央突出部の上面は，突出部長辺側の中央部を頂点にして浸漬ノズル幅方向かつ下方すなわち吐出孔方向に傾斜させることもできる。このような傾斜により，溶鋼の流速や流動形態をさらに変化させ，最適化することもできる。
　また前記の中央突出部の上面は，浸漬ノズル幅方向（長辺側）壁面との境界部を頂点にして浸漬ノズル厚さ方向の中心方向すなわち空間側かつ下方に傾斜させることもできる。このような傾斜により，溶鋼の流速や流動形態をさらに変化させ，最適化することもできる。
　さらに前記の中央突出部の上面の突出長さは，浸漬ノズル幅方向（長辺側）の中央部が最も大きい頂点として浸漬ノズル幅方向両端部に向かって漸減するように傾斜させることもできる。このような傾斜により，溶鋼の流速や流動形態をさらに変化させ，最適化することもできる。
　扁平状の浸漬ノズルでは短辺側側壁部の吐出孔が縦方向に長く開放する形態になるので，その吐出孔では上方側ほど吐出流速が小さくなる傾向があり，特に上端部付近では浸漬ノズル内に引き込む逆流現象もしばしば観られる。そこで，本発明では前述の中央突出部に加え，その上方に１又は複数の突出部（上方突出部）を設置することができる。この上方突出部は，前述の中央突出部と同様な構造にすることができ，また，浸漬ノズルの中心縦軸から任意の距離を置いた左右対称の位置に一対で設置することもできる。
　この上方突出部は，特に吐出孔上方での流速の低下，ないしは上端部付近での逆流を抑制して，吐出孔の縦方向の位置ごとの流速分布を均一化する機能を補完する。この上方突出部も，下方の中央突出部と同様に内孔空間を分断せずに，その突出長さや角度，幅等を，個別の浸漬ノズル構造，操業条件等に応じて最適化することができる。そして，前記下方の中央突出部の上面の幅方向かつ下方への傾斜，浸漬ノズル厚さ方向かつ下方への傾斜等は，当該上方突出部にも適用することができる。上方突出部にこのような傾斜を施すことにより，同様に溶鋼の流速や流動形態をさらに変化させ，最適化することもできる。
　これら突出部（中央突出部及び上方突出部）は，前述のように溶鋼流の変動が大きくなる扁平部分に設置すればその効果を得ることができる。その浸漬ノズル内での高さ方向の位置は，吐出孔の高さ方向位置と一致させる必要はないが，操業条件，浸漬ノズル内孔の構造，吐出孔の構造等との相対的な関係で最適な位置に設置すればよい。
　なお，浸漬ノズル内部の底部は，図１，図２，図４のように中央付近に吐出孔を形成しないで，単なる分流機能を有する壁面としてもよく，図５のように吐出孔を設けてもよい。個別の操業条件に対する浸漬ノズルの構造や鋳型との関係で，鋳型への総吐出量（速度）が側壁部の吐出孔だけでは不十分な場合，又は鋳型内での横方向若しくは上方向の溶鋼流速を相対的に減じたい場合等に，底部に吐出孔を設けることが好ましい。
　扁平状の浸漬ノズルではその内孔空間の扁平の程度（すなわち，長辺側長さと短辺側長さの比の大小）によって，溶鋼の流動形態や部分ごとの流速，ないしは吐出流の形態・流速も変化する。したがって，この扁平の程度・構造や個別の操業条件との関係により，最適化することが好ましい。なお，経験上，内孔の幅と厚さとの比Ｗｎ／Ｔｎが概ね５以上である浸漬ノズルでは，浸漬ノズルの中央付近と幅方向両端部との流速の差が顕著になり，吐出孔からの流動形態の違いや流速分布の変動等が顕著になる傾向がある。したがって本発明はＷｎ／Ｔｎが概ね５以上である浸漬ノズルに特に好適である。
　次に本発明を実施例と共に説明する。
　実施例１は図１に示す本発明の第１の形態すなわち突出部として中央突出部のみを設置した形態（以下単に「第１の形態」ともいう。）の浸漬ノズルにつき，中央突出部の幅Ｗｐの浸漬ノズル内孔の幅（長辺方向の長さ）Ｗｎに対する比Ｗｐ／Ｗｎと鋳型内湯面変動程度，及び中央突出部の空間方向への突出長さ（一対の合計の長さ）Ｔｐの浸漬ノズル内孔の厚さ（短辺方向の長さ）Ｔｎに対する比Ｔｐ／Ｔｎと鋳型内湯面変動程度を示す，水モデル実験結果である。
　比較例は図９に示す構造，すなわち図１の形態の浸漬ノズルから突出部を取り除いた構造の浸漬ノズルとした。
浸漬ノズルの仕様は次の通りである。
・全長　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　：　１１６５ｍｍ
・溶鋼導入口　　　　　　　　　　　　　　　　　：　φ８６ｍｍ
・吐出孔上端位置の内孔幅（Ｗｎ）　　　　　　　：　２５５ｍｍ
・吐出孔上端位置の内孔厚さ（Ｔｎ）　　　　　　：　３４ｍｍ
・吐出孔上端位置のノズル下端面からの高さ　　　：　１４６．５ｍｍ
・中央突出部の高さ（ノズル下端面からの高さ）　：　１５５ｍｍ
・中央突出部の長さ（中央からの左右長さ）　　　：　８０ｍｍ
・浸漬ノズルの壁厚さ　　　　　　　　　　　　　：　約２５ｍｍ
・浸漬ノズルの底部の厚さ（頂点）　　　　　　　：　高さ１００ｍｍ
鋳型，流体の条件は次の通りである。
・鋳型の幅　　　　　　　　　　　　　：　１６５０ｍｍ
・鋳型の厚さ　　　　　　　　　　　　：　６５ｍｍ（中央上端部１８５ｍｍ）
・浸漬深さ（吐出孔上端から水面まで）：　１８０ｍｍ
・流体の供給速度　　　　　　　　　　：　３．５ｔ／分
　※溶鋼に換算した値
　鋳型内湯面変動程度は，水面を連続鋳造における鋳型内の湯面（溶鋼表面）とみなし，その上方向から超音波センサーを用いて水面までの距離を測定し，その変動高さを算出した。測定は浸漬ノズルを中心に左右幅方向両サイドの幅端部から５０ｍｍ位置と１／４幅の合計４箇所で行い，その変動高さの最大と最小の差を算出した値とした。
　なお，前記の浸漬ノズルの仕様，鋳型，流体の条件は，実施例２以下の全ての実施例について同様である。
　中央突出部のいずれの方向へも，傾斜角度は０度（傾斜無し），中央突出部の幅方向の突出厚さは一定（上面視矩形），内孔中央方向への傾斜はない構造とした。
　鋳型内湯面変動程度を，比較例（図９の構造）の値を１００とする指数（以下単に「変動指数」ともいう。）で表した結果を表１に示す。
　本変動指数を基準にすると，連続鋳造の実操業において約４０を超えると鋳片の品質低下が許容程度を超えることがわかっている。そこで，本発明では，本発明の課題を解決することができる，すなわち目標の変動指数を４０以下とした。
　この結果，図９の比較例に対し中央突出部を設置した構造では，Ｗｐ／Ｗｎ比が０．２以上０．７以下，かつＴｐ／Ｔｎ比が０．１５以上０．７５以下の実施例の場合に目標の４０以下を得ることができることがわかる。また，Ｔｐ／Ｔｎ比が０．５でＷｐ／Ｗｎ比が０．５の場合が最も高い効果が得られ，好ましいことがわかる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　実施例２は図１に示す本発明の第１の形態の浸漬ノズルで，中央突出部の中央から吐出孔側かつ下方に傾斜させた構造での鋳型内湯面変動程度を示す，水モデル実験結果である。
　Ｗｐ／Ｗｎ比は０．１，０．５，０．８，Ｔｐ／Ｔｎ比は０．１，０．５，０．９の中央突出部構造にて，浸漬ノズルの横（水平）方向に対する中央突出部の傾斜角度を３０度，４５度とした場合を実験した。なお，比較のために，上記諸要素を同じ条件として傾斜していない（傾斜角度０度）場合も実験した。
　表２に結果を示す。この結果，いずれの場合も傾斜角度が大きくなるほど鋳型内湯面変動程度は小さくなることがわかる。なお，この条件中では，Ｗｐ／Ｗｎ比０．５，Ｔｐ／Ｔｎ比０．５の場合に，いずれの角度でも目標の４０以下を得ることができることがわかる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　実施例３は図１に示す本発明の第１の形態の浸漬ノズルで，中央突出部の上面が，この中央突出部とその上面の浸漬ノズル幅方向の壁面（長辺）との境界部を頂点にして浸漬ノズルの厚さ方向の中心方向かつ下方に傾斜している中央突出部構造（図６参照）における傾斜の影響を示す，水モデル実験結果である。
　Ｗｐ／Ｗｎ比は０．１，０．５，０．８，Ｔｐ／Ｔｎ比は０．５，吐出孔側への傾斜角度は４５度，前記厚さ中央方向への傾斜角度を３０度，４５度とした場合を実験した。
なお，比較のために，上記諸要素を同じ条件として傾斜していない（傾斜角度０度）場合も実験した。
　表３に結果を示す。この結果，いずれの場合も傾斜角度が大きくなるほど鋳型内湯面変動程度は小さくなることがわかる。なお，Ｗｐ／Ｗｎ比０．５，Ｔｐ／Ｔｎ比０．５の場合では，いずれの角度でも目標の４０以下を得ることができることがわかる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　実施例３は図１に示す本発明の第１の形態の浸漬ノズルで，中央突出部の中央から浸漬ノズルの幅（端部）方向に突出長さを漸次短くして，中央突出部の上面視で角度を設けて五角形構造（図７参照）とした場合の鋳型内湯面変動程度を示す，水モデル実験結果である。
　Ｗｐ／Ｗｎ比は０．１，０．５，０．８，Ｔｐ／Ｔｎ比は０．５，幅方向吐出孔側への傾斜角度は４５度，前記厚さ中央方向への傾斜角度は０度（傾斜無し），中央突出部中央の頂点の長さ８ｍｍとした場合を実験した。なお，比較のために，上記諸要素を同じ条件として角度を設けていない（上面長方形）の場合も実験した。
　表４に結果を示す。この結果，いずれのＷｐ／Ｗｎ比の場合も端部の長さが４ｍｍの場合に鋳型内湯面変動程度は小さくなることがわかる。なお，Ｗｐ／Ｗｎ比０．５，Ｔｐ／Ｔｎ比０．５，浸漬ノズルの横（水平）方向に対する中央突出部の傾斜角度を４５度の場合は，角度を有するいずれの上面形状の場合も目標の４０以下を得ることができることがわかる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　実施例５は図８に示す本発明の第２の形態，すなわち下方の中央突出部に加え，その上方に上方突出部を設置した形態（以下単に「第２の形態」ともいう。）で，上方突出部を浸漬ノズルの縦方向中心軸から任意の距離を置いた左右対称の位置に一対で設置した浸漬ノズルでの鋳型内湯面変動程度を示す，水モデル実験結果である。
　下方の中央突出部は，浸漬ノズル下端面（外面）から１５０ｍｍの位置の中央を頂点とし，吐出孔方向の長さを左右各々８０ｍｍ，Ｗｐ／Ｗｎ比は０．１，０．５，０．８，Ｔｐ／Ｔｎ比は０．５，幅方向吐出孔側への傾斜角度は４５度，前記厚さ中央方向への傾斜角度は０度（傾斜無し），上面形状は矩形（角度無し）とし，上方突出部は，前記下方の中央突出部の上方，浸漬ノズル幅方向中心から左右それぞれ５０ｍｍの位置を始点とし，吐出孔側への傾斜角度を４５度，その吐出孔方向への長さを６０ｍｍ，４０ｍｍとした場合を実験した。なお，比較のために，上記諸要素を同じ条件として上方突出部を設置していない場合も実験した。
　表５に結果を示す。この結果，いずれの場合も上方突出部を設置すると鋳型内湯面変動程度は小さくなることがわかる。なお，Ｗｐ／Ｗｎ比０．５，Ｔｐ／Ｔｎ比０．５の場合では，いずれの上方突出部長さでも目標の４０以下を得ることができることがわかる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　以上，本発明の実施例と共に実施の形態について説明したが，本発明は何ら上述の形態に限定されるものではなく，特許請求の範囲に記載されている事項の範囲内で他の実施の形態や変形例も含むものである。
　１０：浸漬ノズル
　１：突出部
　１ａ：中央突出部
　１ｂ：上方突出部
　２：溶鋼導入口
　３：内孔（溶鋼流路）
　４：吐出孔（短辺側の壁部分）
　５：底部
　６：吐出孔（底部）

Claims (7)

  1. 　内孔の幅Ｗｎが内孔の厚さＴｎより大きい扁平状である浸漬ノズルにおいて，扁平部分の幅方向の壁面中央部に突出した部分（以下「中央突出部」という。）を備え，前記中央突出部の前記幅方向の長さＷｐの前記Ｗｎに対する比Ｗｐ／Ｗｎが０．２以上０．７以下であり，前記中央突出部は対称に一対で配置されており，前記一対の中央突出部の前記厚さ方向の合計長さＴｐは，前記Ｔｎの０．１５以上０．７５以下である，浸漬ノズル。
  2. 　前記中央突出部は，前記幅方向の中央を頂点にして吐出孔方向下方に傾斜している，請求項１に記載の浸漬ノズル。
  3. 　前記中央突出部の上面は，前記幅方向の浸漬ノズル壁面との境界部を頂点にして前記厚さ方向かつ下方に傾斜している，請求項１又は請求項２に記載の浸漬ノズル。
  4. 　前記中央突出部の上面の突出長さは，前記Ｗｐの中央部が最も大きく，当該中央部から両端部に向かって漸減する，請求項１から請求項３のいずれかに記載の浸漬ノズル。
  5. 　前記中央突出部の上方に突出部（以下「上方突出部」という。）を１又は複数備えた，請求項１から請求項４のいずれかに記載の浸漬ノズル。
  6. 　前記上方突出部は吐出孔方向に傾斜している，請求項５に記載の浸漬ノズル。
  7. 　前記幅と前記厚さとの比Ｗｎ／Ｔｎが５以上である，請求項１から請求項６のいずれかに記載の浸漬ノズル。
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